P IE E01 Verifiche di linea.xls - Int gen attiv pag. 1 di 20

Transcript

1 Dati tecnici della LINEA (con neutro ridotto) Progetto Circuito Utenza lunghezza Tensione nominale (=Un) Sistema di distribuzione Valore efficace della corr. presunta di c.cto Minimo potere di interruzione ammesso Potenza istallata P IE IZSTO Vercelli Interruttore generale di attività Quadro generale sez. normale 0,085 km TT A A W Determinazione della corrente di impiego Ib Potenza assorbita dalla rete W Fattore di potenza 0,9 Tensione di linea Ib=P:(1.73xVxcosf) Ib = 78,677 A Determinazione della portata massima del cavo in condizioni di posa (Iz) Riferimento alle tabella CEI UNEL 35024/1 Tabella : 6.G Circuiti affiancati n : 1 Dati Sezione fase 25 mm 2 per fase 1 n conduttori in parallelo Sezione neutro 25 mm 2 per neutro 1 n conduttori in parallelo I = portata del cavo a 30 C = 105 A K1 = coefficiente di temperatura = 1 K2 = coefficiente di posa = 1 K3 = coefficiente di sicurezza = 1 Iz=IxK1xK2xK3 Iz= 105,000 A Verifica della relazione Ib<=In<=Iz In inter. = Ib<=In In<=Iz 100 A Determinazione della caduta di Tensione Sezione del cavo 25 mm 2 per fase 1 n conduttori in parallelo Lunghezza della linea 0,085 km Resistenza per km 0,889 Ω/km Rc=Rr/n conduttori in // Reattanza per km 0,106 Ω/km Xc=Xr/n conduttori in // Fattore di potenza 0,9 Senf 0,436 Corrente di impiego 78,677 A Tensione nominale c.d.t.=1.73 x Ib x (Rc x cosf + Xc x senf) x L c.d.t. = 9,791 V c.d.t.%=(c.d.t./vn)x100 c.d.t.% = 2,448 c.d.t.%<4% P IE E01 Verifiche di linea.xls - Int gen attiv pag. 1 di 20

2 Determinazione della corrente di corto circuito a inizio e fondo linea Tensione nominale Un [V] 400 Uo = 231 V Corrente di c.cto ai morsetti A Potere di interruzione Icc A Resistenza al Km 0,889 Ω/km 0,106 Ω/km Calcoli: Impedenza rete di monte Zm Pcc = 3 x Uo x Icc Pcc= VA Zm = 3 x Uo2/Pcc Zm= 0, Ω Impedenza di fase Resistenza al Km 0,889 Ω/km 0,106 Ω/km Zl= 0, Ω Impedenza di neutro Resistenza al Km 0,889 Ω/km 0,106 Ω/km Zn= 0, Ω Corrente di corto circuito a fine linea Icc trifase = Uo/(Zm+Zl) Icct = Icc bifase = 0,866 x Icc trifase Iccb = A Icc fase/neutro = Uo/(Zm+Zl+Zn) Iccfn= 1165 A Calcolo dell'energia specifica passante e dell'energia specifica sopportabile dal cavo Icc max (Corrente di c.cto ai morsetti)= A Icct (a fine linea)= Iccb (a fine linea)= A Iccfn (a fine linea)= A Sezione della fase = 25 mm 2 n 1 conduttori in // Sezione del neutro = 25 mm 2 n 1 conduttori in // Coefficiente K = 135 tempo ti d'intervento = 1,000 s CALCOLI E passante E = (Icc max) 2 x ti = E max = A 2 s E = Icct 2 x ti = Et = A 2 s E = Iccb 2 x ti = Eb = A 2 s E = Iccfn 2 x ti = Efn = A 2 s E limitata El = A 2 s W cavo ( n= neutro - f= fase ) Wn = K 2 x S 2 = Wn max = J Wf = K 2 x S 2 = Wf max = J P IE E01 Verifiche di linea.xls - Int gen attiv pag. 2 di 20

3 Verifica della relazione ( I 2 t < K 2 S 2 ) del neutro E (max - lim) < Wn max Et < Wn max Eb < Wn max Efn < Wn max Verifica del coordinamento protezione magnetica Icc fondo linea e curva di intervento dell'interruttore In = 100 A Curva B = ( 2,5-5 ) In Immax = 500 A Verifica Iccb > Immax Curva C = ( 5-10 ) In Immax = Verifica Iccb > Immax Curva D = ( ) In Immax = Verifica Iccb > Immax FALSO Verifica protezione contro contatti indiretti Tensione limite ammissibile U L 50,0 V Corrente intervento automatico protezioni I a 1,0 A Resistenza impianto di terra R t 1,3 Ω Quadro riassuntivo: I a xr T 1,32 Verifica I a xr T <50 Progetto: P IE IZSTO Vercelli Circuito: Interruttore generale di attività Utenza: Quadro generale sez. normale Tensione nominale: Sistema di distribuzione secondario: TT potenza installata: W Valore efficace della corrente presunta di cto.cto. a fine linea: Caduta di tensione percentuale: 2,448 % lunghezza linea: 0,085 km sezione fase: conduttori in // 1 25 mm 2 sezione neutro: conduttori in // 1 25 mm 2 sezione PE: 50 mm 2 tipo di cavo: FG7-OR isolamento: EPR corrente nom. interruttore: 100 A potere di interruzione: A tensione nominale: regolazioni: Id 1,0 A P IE E01 Verifiche di linea.xls - Int gen attiv pag. 3 di 20

4 Dati tecnici della LINEA Circuit technical data Progetto Project Circuito Distributing circuit Utenza Use lunghezza Lenght Tensione nominale (=Un) Rated Voltage Sistema di distribuzione Distributing system Valore efficace della corr. presunta di c.cto Short circuit current effective value Minimo potere di interruzione ammesso Minimun breaking power Potenza istallata P IE IZSTO Vercelli Quadro generale - sez. normale Gruppo Frigo 0,015 km TT A W Determinazione della corrente di impiego Ib Used current computation DATA Potenza assorbita dalla rete W Fattore di potenza 0,62 Power factor Tensione di linea Line voltage Ib=P:(1.73xVxcosf) Ib = 61,53 A Determinazione della portata massima del cavo in condizioni di posa (Iz) Cable rated current computation depending on installation conditions: Riferimento alle tabella CEI UNEL 35024/1 Tabella : 6.G Reference to table CEI UNEL 35024/1 Circuiti affiancati n : 1 Dati Sezione fase 16 mm 2 I = portata del cavo a 30 C = 80 A Cable rated current at 30 C K1 = coefficiente di temperatura= 1 Termal factor K2 = coefficiente di posa = 1 Installation factor K3 = coefficiente di sicurezza = 1 Security factor Iz=IxK1xK2xK3 Iz= 80,000 A P IE E01 Verifiche di linea.xls - Gruppo frigo pag. 4 di 20

5 In inter. = Ib<=In In<=Iz Verifica della relazione Ib<=In<=Iz Overload protection: 80 A Determinazione della caduta di Tensione Voltage drop computation Sezione del cavo 16 mm 2 Lunghezza della linea 0,015 km line lenght Resistenza per km 1,410 Ω/km Reattanza per km 0,112 Ω/km Reactance for Km Fattore di potenza 0,62 Power factor Senf 0,785 Corrente di impiego 61,533 A Use current Tensione nominale Rated voltage c.d.t.=1.73 x Ib x (Rc x cosf + Xc x senf) x L c.d.t. = 1,536 V c.d.t.%=(c.d.t./vn)x100 c.d.t.% = 0,38 c.d.t.%<4% Determinazione della corrente di corto circuito a inizio e fondo linea Line short circuit at the beginnig and the bottom Tensione nominale Un [V] 400 Uo = 231 V Rated voltage Corrente di c.cto ai morsetti Breaker installation point shot circuit current Potere di interruzione Icc A Breaking power Resistenza al Km 1,410 Ω/km 0,112 Ω/km Reactance for Km Calcoli: Computation Impedenza rete di monte Zm Upstream equivalent calculation Pcc = 3 x Uo x Icc Pcc= VA Zm = 3 x Uo 2 /Pcc Zm= 0, Ω Impedenza di fase Phase impedence P IE E01 Verifiche di linea.xls - Gruppo frigo pag. 5 di 20

6 Resistenza al Km 1,410 Ω/km 0,112 Ω/km Reactance for Km Zl= 0, Ω Corrente di corto circuito a fine linea Short circuit current at the end of the line Icc trifase = Uo/(Zm+Zl) Icct = A Icc bifase = 0,866 x Icc trifase Iccb = A Icc fase/neutro = Uo/(Zm+2*Zl) Iccfn= A Calcolo dell'energia specifica passante e dell'energia specifica sopportabile dal cavo Crossing short circuit energy and cable bearble short circuit energy Icc max (Corrente di c.cto ai morsetti)= Maximum short circuit current Icct (a fine linea)= A three phase short circuit current Iccb (a fine linea)= A biphase short circuit current Iccfn (a fine linea)= A Phase/neutral short circuit current Sezione del cavo = 16 mm 2 Cable cross section area Coefficiente K = 135 K factor tempo ti d'intervento = 0,100 s Braker interruption time Calcoli computation E passante Crossing energy E = (Icc max) 2 x ti = E max = A 2 s E = Icct 2 x ti = Et = A 2 s E = Iccb 2 x ti = Eb = A 2 s E = Iccfn 2 x ti = Efn = A 2 s E limitata = El = A 2 s Braker limited crossing short circuit energy W cavo Cable bearable short circuit energy W = K 2 x S 2 = W max = J P IE E01 Verifiche di linea.xls - Gruppo frigo pag. 6 di 20

7 Verifica della relazione ( I 2 t < K 2 S 2 ) Relation I 2 t < K 2 S 2 E (max - lim) < W max Et < W max Eb < Wmax Efn < Wmax Verifica del coordinamento protezione magnetica Icc fondo linea e curva di intervento dell'interruttore Magnetic protection and bottom line short circuit current coordination In = 80 A Curva B = ( 2,5-5 ) In Immax = 400 A Verifica Iccb > Immax Curva C = ( 5-10 ) In Immax = 800 Verifica Iccb > Immax Curva D = ( ) In Immax = Verifica Iccb > Immax QUADRO RIASSUNTIVO Summary table Circuito: Quadro generale - sez. normale Distributing circuit Utenza: Gruppo Frigo Use Tensione nominale: 400 [V] Rated voltage (=Un) lunghezza: 0,015 [km] Lenght Potenza istallata: [W] corrente nom. Interruttore(In): 80 [A] Rated breaker current curva interruttore: C Breaker operating curve Sezione del cavo 16 [mm 2 ] Corrente di impiego (Ib): 61,5 [A] Use current Portata del cavo (Iz): 80 [A] Cable rated current Ib<=In In<=Iz Caduta di tensione percentuale: 0,4 [%] Percent voltage drop cdt%<=4% Valore efficace della corrente presunta di cto.cto. a fine linea: [A] Three phase short circuit current in the bottom of the line Valore efficace della corrente presunta di cto.cto. a inizio linea: [A] Three phase short circuit current in the top of the line potere di interruzione: [A] Breaking power Verifica coordinamento protezione magnetica interruttore: Magnetic protection in the bottom line short circuit current coordination Verifica della relazione I 2 t<k 2 S 2: Relation I 2 t<k 2 S 2 P IE E01 Verifiche di linea.xls - Gruppo frigo pag. 7 di 20

8 Dati tecnici della LINEA Circuit technical data Progetto Project Circuito Distributing circuit Utenza Use lunghezza Lenght Tensione nominale (=Un) Rated Voltage Sistema di distribuzione Distributing system Valore efficace della corr. presunta di c.cto Short circuit current effective value Minimo potere di interruzione ammesso Minimun breaking power Potenza istallata P IE IZSTO Vercelli Quadro generale - sez. normale Quadro Generale - sez. privilegiata 0,025 km TT A W Determinazione della corrente di impiego Ib Used current computation DATA Potenza assorbita dalla rete W Fattore di potenza 0,9 Power factor Tensione di linea Line voltage Ib=P:(1.73xVxcosf) Ib = 32,11 A Determinazione della portata massima del cavo in condizioni di posa (Iz) Cable rated current computation depending on installation conditions: Riferimento alle tabella CEI UNEL 35024/1 Tabella : 6.G Reference to table CEI UNEL 35024/1 Circuiti affiancati n : 1 Dati Sezione fase 25 mm 2 I = portata del cavo a 30 C = 105 A Cable rated current at 30 C K1 = coefficiente di temperatura= 0,94 Termal factor K2 = coefficiente di posa = 0,9 Installation factor K3 = coefficiente di sicurezza = 1 Security factor Iz=IxK1xK2xK3 Iz= 88,830 A P IE E01 Verifiche di linea.xls - Al G.E. pag. 8 di 20

9 In inter. = Ib<=In In<=Iz Verifica della relazione Ib<=In<=Iz Overload protection: 63 A Determinazione della caduta di Tensione Voltage drop computation Sezione del cavo 25 mm 2 Lunghezza della linea 0,025 km line lenght Resistenza per km 0,889 Ω/km Reattanza per km 0,106 Ω/km Reactance for Km Fattore di potenza 0,9 Power factor Senf 0,436 Corrente di impiego 32,113 A Use current Tensione nominale Rated voltage c.d.t.=1.73 x Ib x (Rc x cosf + Xc x senf) x L c.d.t. = 1,175 V c.d.t.%=(c.d.t./vn)x100 c.d.t.% = 0,29 c.d.t.%<4% Determinazione della corrente di corto circuito a inizio e fondo linea Line short circuit at the beginnig and the bottom Tensione nominale Un [V] 400 Uo = 231 V Rated voltage Corrente di c.cto ai morsetti Breaker installation point shot circuit current Potere di interruzione Icc A Breaking power Resistenza al Km 0,889 Ω/km 0,106 Ω/km Reactance for Km Calcoli: Computation Impedenza rete di monte Zm Upstream equivalent calculation Pcc = 3 x Uo x Icc Pcc= VA Zm = 3 x Uo 2 /Pcc Zm= 0, Ω Impedenza di fase Phase impedence P IE E01 Verifiche di linea.xls - Al G.E. pag. 9 di 20

10 Resistenza al Km 0,889 Ω/km 0,106 Ω/km Reactance for Km Zl= 0, Ω Corrente di corto circuito a fine linea Short circuit current at the end of the line Icc trifase = Uo/(Zm+Zl) Icct = A Icc bifase = 0,866 x Icc trifase Iccb = A Icc fase/neutro = Uo/(Zm+2*Zl) Iccfn= A Calcolo dell'energia specifica passante e dell'energia specifica sopportabile dal cavo Crossing short circuit energy and cable bearble short circuit energy Icc max (Corrente di c.cto ai morsetti)= Maximum short circuit current Icct (a fine linea)= A three phase short circuit current Iccb (a fine linea)= A biphase short circuit current Iccfn (a fine linea)= A Phase/neutral short circuit current Sezione del cavo = 25 mm 2 Cable cross section area Coefficiente K = 135 K factor tempo ti d'intervento = 0,100 s Braker interruption time Calcoli computation E passante Crossing energy E = (Icc max) 2 x ti = E max = A 2 s E = Icct 2 x ti = Et = A 2 s E = Iccb 2 x ti = Eb = A 2 s E = Iccfn 2 x ti = Efn = A 2 s E limitata = El = A 2 s Braker limited crossing short circuit energy W cavo Cable bearable short circuit energy W = K 2 x S 2 = W max = J P IE E01 Verifiche di linea.xls - Al G.E. pag. 10 di 20

11 Verifica della relazione ( I 2 t < K 2 S 2 ) Relation I 2 t < K 2 S 2 E (max - lim) < W max Et < W max Eb < Wmax Efn < Wmax Verifica del coordinamento protezione magnetica Icc fondo linea e curva di intervento dell'interruttore Magnetic protection and bottom line short circuit current coordination In = 63 A Curva B = ( 2,5-5 ) In Immax = 315 A Verifica Iccb > Immax Curva C = ( 5-10 ) In Immax = 630 Verifica Iccb > Immax Curva D = ( ) In Immax = 882 Verifica Iccb > Immax QUADRO RIASSUNTIVO Summary table Circuito: Quadro generale - sez. normale Distributing circuit Utenza: Quadro Generale - sez. privilegiata Use Tensione nominale: 400 [V] Rated voltage (=Un) lunghezza: 0,025 [km] Lenght Potenza istallata: [W] corrente nom. Interruttore(In): 63 [A] Rated breaker current curva interruttore: C Breaker operating curve Sezione del cavo 25 [mm 2 ] Corrente di impiego (Ib): 32,1 [A] Use current Portata del cavo (Iz): 89 [A] Cable rated current Ib<=In In<=Iz Caduta di tensione percentuale: 0,3 [%] Percent voltage drop cdt%<=4% Valore efficace della corrente presunta di cto.cto. a fine linea: [A] Three phase short circuit current in the bottom of the line Valore efficace della corrente presunta di cto.cto. a inizio linea: [A] Three phase short circuit current in the top of the line potere di interruzione: [A] Breaking power Verifica coordinamento protezione magnetica interruttore: Magnetic protection in the bottom line short circuit current coordination Verifica della relazione I 2 t<k 2 S 2: Relation I 2 t<k 2 S 2 P IE E01 Verifiche di linea.xls - Al G.E. pag. 11 di 20

12 Dati tecnici della LINEA Circuit technical data Progetto Project Circuito Distributing circuit Utenza Use lunghezza Lenght Tensione nominale (=Un) Rated Voltage Sistema di distribuzione Distributing system Valore efficace della corr. presunta di c.cto Short circuit current effective value Minimo potere di interruzione ammesso Minimun breaking power Potenza istallata P IE IZSTO Vercelli Quadro generale - sez. privilegiata UPS 0,030 km TT A W Determinazione della corrente di impiego Ib Used current computation DATA Potenza assorbita dalla rete W Fattore di potenza 0,8 Power factor Tensione di linea Line voltage Ib=P:(1.73xVxcosf) Ib = 14,45 A Determinazione della portata massima del cavo in condizioni di posa (Iz) Cable rated current computation depending on installation conditions: Riferimento alle tabella CEI UNEL 35024/1 Tabella : 6.G Reference to table CEI UNEL 35024/1 Circuiti affiancati n : 1 Dati Sezione fase 6 mm 2 I = portata del cavo a 30 C = 44 A Cable rated current at 30 C K1 = coefficiente di temperatura= 0,94 Termal factor K2 = coefficiente di posa = 0,9 Installation factor K3 = coefficiente di sicurezza = 1 Security factor Iz=IxK1xK2xK3 Iz= 37,224 A P IE E01 Verifiche di linea.xls - UPS pag. 12 di 20

13 In inter. = Ib<=In In<=Iz Verifica della relazione Ib<=In<=Iz Overload protection: 32 A Determinazione della caduta di Tensione Voltage drop computation Sezione del cavo 6 mm 2 Lunghezza della linea 0,030 km line lenght Resistenza per km 3,710 Ω/km Reattanza per km 0,135 Ω/km Reactance for Km Fattore di potenza 0,8 Power factor Senf 0,600 Corrente di impiego 14,451 A Use current Tensione nominale Rated voltage c.d.t.=1.73 x Ib x (Rc x cosf + Xc x senf) x L c.d.t. = 2,287 V c.d.t.%=(c.d.t./vn)x100 c.d.t.% = 0,57 c.d.t.%<4% Determinazione della corrente di corto circuito a inizio e fondo linea Line short circuit at the beginnig and the bottom Tensione nominale Un [V] 400 Uo = 231 V Rated voltage Corrente di c.cto ai morsetti Breaker installation point shot circuit current Potere di interruzione Icc A Breaking power Resistenza al Km 3,710 Ω/km 0,135 Ω/km Reactance for Km Calcoli: Computation Impedenza rete di monte Zm Upstream equivalent calculation Pcc = 3 x Uo x Icc Pcc= VA Zm = 3 x Uo 2 /Pcc Zm= 0, Ω Impedenza di fase Phase impedence P IE E01 Verifiche di linea.xls - UPS pag. 13 di 20

14 Resistenza al Km 3,710 Ω/km 0,135 Ω/km Reactance for Km Zl= 0, Ω Corrente di corto circuito a fine linea Short circuit current at the end of the line Icc trifase = Uo/(Zm+Zl) Icct = 989 A Icc bifase = 0,866 x Icc trifase Iccb = 857 A Icc fase/neutro = Uo/(Zm+2*Zl) Iccfn= 670 A Calcolo dell'energia specifica passante e dell'energia specifica sopportabile dal cavo Crossing short circuit energy and cable bearble short circuit energy Icc max (Corrente di c.cto ai morsetti)= Maximum short circuit current Icct (a fine linea)= 989 A three phase short circuit current Iccb (a fine linea)= 857 A biphase short circuit current Iccfn (a fine linea)= 670 A Phase/neutral short circuit current Sezione del cavo = 6 mm 2 Cable cross section area Coefficiente K = 135 K factor tempo ti d'intervento = 0,100 s Braker interruption time Calcoli computation E passante Crossing energy E = (Icc max) 2 x ti = E max = A 2 s E = Icct 2 x ti = Et = A 2 s E = Iccb 2 x ti = Eb = A 2 s E = Iccfn 2 x ti = Efn = A 2 s E limitata = El = A 2 s Braker limited crossing short circuit energy W cavo Cable bearable short circuit energy W = K 2 x S 2 = W max = J P IE E01 Verifiche di linea.xls - UPS pag. 14 di 20

15 Verifica della relazione ( I 2 t < K 2 S 2 ) Relation I 2 t < K 2 S 2 E (max - lim) < W max Et < W max Eb < Wmax Efn < Wmax Verifica del coordinamento protezione magnetica Icc fondo linea e curva di intervento dell'interruttore Magnetic protection and bottom line short circuit current coordination In = 32 A Curva B = ( 2,5-5 ) In Immax = 160 A Verifica Iccb > Immax Curva C = ( 5-10 ) In Immax = 320 Verifica Iccb > Immax Curva D = ( ) In Immax = 448 Verifica Iccb > Immax QUADRO RIASSUNTIVO Summary table Circuito: Quadro generale - sez. privilegiata Distributing circuit Utenza: UPS Use Tensione nominale: 400 [V] Rated voltage (=Un) lunghezza: 0,030 [km] Lenght Potenza istallata: [W] corrente nom. Interruttore(In): 32 [A] Rated breaker current curva interruttore: C Breaker operating curve Sezione del cavo 6 [mm 2 ] Corrente di impiego (Ib): 14,5 [A] Use current Portata del cavo (Iz): 37 [A] Cable rated current Ib<=In In<=Iz Caduta di tensione percentuale: 0,6 [%] Percent voltage drop cdt%<=4% Valore efficace della corrente presunta di cto.cto. a fine linea: 857 [A] Three phase short circuit current in the bottom of the line Valore efficace della corrente presunta di cto.cto. a inizio linea: [A] Three phase short circuit current in the top of the line potere di interruzione: [A] Breaking power Verifica coordinamento protezione magnetica interruttore: Magnetic protection in the bottom line short circuit current coordination Verifica della relazione I 2 t<k 2 S 2: Relation I 2 t<k 2 S 2 P IE E01 Verifiche di linea.xls - UPS pag. 15 di 20

16 Dati tecnici della LINEA Circuit technical data Progetto Project Circuito Distributing circuit Utenza Use lunghezza Lenght Tensione nominale (=Un) Rated Voltage Sistema di distribuzione Distributing system Valore efficace della corr. presunta di c.cto Short circuit current effective value Minimo potere di interruzione ammesso Minimun breaking power Potenza istallata P IE IZSTO Vercelli Quadro generale - sez. continuità assoluta Gruppo prese più sfavorito 0,035 km TT 989 A A W Determinazione della corrente di impiego Ib Used current computation DATA Potenza assorbita dalla rete W Fattore di potenza 0,8 Power factor Tensione di linea Line voltage Ib=P:(1.73xVxcosf) Ib = 3,61 A Determinazione della portata massima del cavo in condizioni di posa (Iz) Cable rated current computation depending on installation conditions: Riferimento alle tabella CEI UNEL 35024/1 Tabella : 6.G Reference to table CEI UNEL 35024/1 Circuiti affiancati n : 1 Dati Sezione fase 4 mm 2 I = portata del cavo a 30 C = 35 A Cable rated current at 30 C K1 = coefficiente di temperatura= 0,94 Termal factor K2 = coefficiente di posa = 0,9 Installation factor K3 = coefficiente di sicurezza = 1 Security factor Iz=IxK1xK2xK3 Iz= 29,610 A P IE E01 Verifiche di linea.xls - Gruppo prese c.a. pag. 16 di 20

17 In inter. = Ib<=In In<=Iz Verifica della relazione Ib<=In<=Iz Overload protection: 16 A Determinazione della caduta di Tensione Voltage drop computation Sezione del cavo 4 mm 2 Lunghezza della linea 0,035 km line lenght Resistenza per km 5,570 Ω/km Reattanza per km 0,143 Ω/km Reactance for Km Fattore di potenza 0,8 Power factor Senf 0,600 Corrente di impiego 3,613 A Use current Tensione nominale Rated voltage c.d.t.=1.73 x Ib x (Rc x cosf + Xc x senf) x L c.d.t. = 0,994 V c.d.t.%=(c.d.t./vn)x100 c.d.t.% = 0,25 c.d.t.%<4% Determinazione della corrente di corto circuito a inizio e fondo linea Line short circuit at the beginnig and the bottom Tensione nominale Un [V] 400 Uo = 231 V Rated voltage Corrente di c.cto ai morsetti 989 A Breaker installation point shot circuit current Potere di interruzione Icc A Breaking power Resistenza al Km 5,570 Ω/km 0,143 Ω/km Reactance for Km Calcoli: Computation Impedenza rete di monte Zm Upstream equivalent calculation Pcc = 3 x Uo x Icc Pcc= VA Zm = 3 x Uo 2 /Pcc Zm= 0, Ω Impedenza di fase Phase impedence P IE E01 Verifiche di linea.xls - Gruppo prese c.a. pag. 17 di 20

18 Resistenza al Km 5,570 Ω/km 0,143 Ω/km Reactance for Km Zl= 0, Ω Corrente di corto circuito a fine linea Short circuit current at the end of the line Icc trifase = Uo/(Zm+Zl) Icct = 539 A Icc bifase = 0,866 x Icc trifase Iccb = 467 A Icc fase/neutro = Uo/(Zm+2*Zl) Iccfn= 371 A Calcolo dell'energia specifica passante e dell'energia specifica sopportabile dal cavo Crossing short circuit energy and cable bearble short circuit energy Icc max (Corrente di c.cto ai morsetti)= 989 A Maximum short circuit current Icct (a fine linea)= 539 A three phase short circuit current Iccb (a fine linea)= 467 A biphase short circuit current Iccfn (a fine linea)= 371 A Phase/neutral short circuit current Sezione del cavo = 4 mm 2 Cable cross section area Coefficiente K = 135 K factor tempo ti d'intervento = 0,100 s Braker interruption time Calcoli computation E passante Crossing energy E = (Icc max) 2 x ti = E max = A 2 s E = Icct 2 x ti = Et = A 2 s E = Iccb 2 x ti = Eb = A 2 s E = Iccfn 2 x ti = Efn = A 2 s E limitata = El = A 2 s Braker limited crossing short circuit energy W cavo Cable bearable short circuit energy W = K 2 x S 2 = W max = J P IE E01 Verifiche di linea.xls - Gruppo prese c.a. pag. 18 di 20

19 Verifica della relazione ( I 2 t < K 2 S 2 ) Relation I 2 t < K 2 S 2 E (max - lim) < W max Et < W max Eb < Wmax Efn < Wmax Verifica del coordinamento protezione magnetica Icc fondo linea e curva di intervento dell'interruttore Magnetic protection and bottom line short circuit current coordination In = 16 A Curva B = ( 2,5-5 ) In Immax = 80 A Verifica Iccb > Immax Curva C = ( 5-10 ) In Immax = 160 Verifica Iccb > Immax Curva D = ( ) In Immax = 224 Verifica Iccb > Immax QUADRO RIASSUNTIVO Summary table Circuito: Quadro generale - sez. continuità assoluta Distributing circuit Utenza: Gruppo prese più sfavorito Use Tensione nominale: 400 [V] Rated voltage (=Un) lunghezza: 0,035 [km] Lenght Potenza istallata: [W] corrente nom. Interruttore(In): 16 [A] Rated breaker current curva interruttore: C Breaker operating curve Sezione del cavo 4 [mm 2 ] Corrente di impiego (Ib): 3,6 [A] Use current Portata del cavo (Iz): 30 [A] Cable rated current Ib<=In In<=Iz Caduta di tensione percentuale: 0,2 [%] Percent voltage drop cdt%<=4% Valore efficace della corrente presunta di cto.cto. a fine linea: 467 [A] Three phase short circuit current in the bottom of the line Valore efficace della corrente presunta di cto.cto. a inizio linea: 989 [A] Three phase short circuit current in the top of the line potere di interruzione: [A] Breaking power Verifica coordinamento protezione magnetica interruttore: Magnetic protection in the bottom line short circuit current coordination Verifica della relazione I 2 t<k 2 S 2: Relation I 2 t<k 2 S 2 P IE E01 Verifiche di linea.xls - Gruppo prese c.a. pag. 19 di 20

20 QUADRO RIASSUNTIVO Summary table Progetto Project Circuito: Interruttore generale di attività Quadro generale - sez. normale Quadro generale - sez. normale Quadro generale - sez. privilegiata Quadro generale - sez. continuità assoluta Distributing circuit Utenza: Quadro generale sez. normale Gruppo Frigo Quadro Generale - sez. privilegiata UPS Gruppo prese più sfavorito Use Tensione nominale: [V] Rated voltage (=Un) lunghezza: [km] 0,09 0,02 0,03 0,03 0,04 Lenght Potenza istallata: [W] corrente nom. Interruttore(In): [A] Rated breaker current curva interruttore: C C C C C Breaker operating curve Sezione del cavo Corrente di impiego (Ib): [A] 78,68 61,53 32,11 14,45 3,61 Use current Portata del cavo (Iz): [A] 105,00 80,00 88,83 37,22 29,61 Cable rated current Ib<=In In<=Iz Caduta di tensione percentuale: [%] 2,45 0,38 0,29 0,57 0,25 Percent voltage drop cdt%<=4% Valore efficace della corrente presunta di cto.cto. a fine linea: Three phase short circuit current in the bottom of the line Valore efficace della corrente presunta di cto.cto. a inizio linea: Three phase short circuit current in the top of the line [A] [A] potere di interruzione: [A] Breaking power Verifica coordinamento protezione magnetica interruttore: Magnetic protection in the bottom line short circuit current coordination Verifica della relazione I 2 t<k 2 S 2: Relation I 2 t<k 2 S 2 P IE E01 Verifiche di linea.xls - riassunto pag. 20 di 20