ELEMENTI COMPRESSI CON TECNOLOGIA TFEG: dalla ricerca alla progettazione. Milano, 19 Dicembre 2008 PhD Ing. Giancarlo MIGLIARO. WORKSHOP ROCKSOIL SpA
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1 ELEMENTI COMPRESSI CON TECNOLOGIA TFEG: dalla ricerca alla progettazione Milano, 19 Dicembre 2008 WORKSHOP ROCKSOIL SpA 1
2 LA TECNOLOGIA TFEG THRIVING FRICTION by EXTRUDING GEAR Trasferimento di Forze ad Estrusione Guidata Il metodo consiste nell inserire, lungo il fusto del palo, micropalo o tirante, dei setti di acciaio ai quali viene affidato il compito di aumentare le superfici di contatto Palo/Suolo. I setti, vengono disposti a quote progettualmente prestabilite ed infissi a pressione tramite l utilizzo di appositi circuiti idraulici. 2
3 LA RICERCA Passato Micropali: campi sperimentali di Teano (CE) e San Giovanni a Teduccio (NA)c Tiranti: campi sperimentali Roma EUR, Salerno, San Giuliano di Puglia ecc. Simulazione agli elementi finiti Formulazioni di modelli semplici Futuro-Presente Collaborazione con Università di Salerno Modellazione in centrifuga e simulazione di laboratorio a scala ridotta Nuova semplice formulazione basata sulla teoria della plasticità 3
4 Campo sperimentale S.G.T. Campo sperimentale finanziato dal M.I.U.R. di durata pari a 18 mesi Definizione del modello geotecnico di sottosuolo mediante: 2CPT Sondaggio a carotaggio continuo con prelievo di 7 campioni indisturbati Regime delle pressioni neutre: Assenza di falda SEGUE 4
5 Campo sperimentale S.G.T. Campo sperimentale finanziato dal M.I.U.R. di durata pari a 18 mesi Definizione del modello geotecnico di sottosuolo mediante: 2CPT Sondaggio a carotaggio continuo con prelievo di 7 campioni indisturbati Regime delle pressioni neutre: Assenza di falda 5
6 Campo sperimentale S.G.T. Modello geotecnico di sottosuolo 0.00 Litologie variabili da sabbie limose a sabbie con ghiaie scarsamente addensati. Stratigrafie molto omogenea nell area investigata sabbia limosa ghiaiosa = 30 = 17 kn/m³ E' = 11 MPa sabbia = 30 = 17 kn/m³ E' = 8 MPa sabbia ghiaiosa limosa = 32 = 14 kn/m³ E' = 11 MPa sabbia ghiaiosa = 35 = 15.5 kn/m³ E' = 5 MPa sabbia con ghiaia = 37 = 16 kn/m³ E' = 64 MPa sabbia con ghiaia = 17 kn/m³ 6
7 Campo sperimentale S.G.T. Micropali D=220 mm PROVA n L(m) Numero TFEG Z TFEG (m) P ult (kn) 3 3, , , , , , , , , , , , , , , Incremento della capacità portante del sistema variabile tra % 7
8 Campo sperimentale S.G.T. Incremento di portanza e di rigidezza del dispositivo TFEG Prova n 12; lung palo 8,2 m; manic assenti Prova n 14; lung palo 8,2 m; manic 1(prof:8 mt) Grafico carico/cedimenti Prova n 5; lung palo 8,2 m; manic 2 (prof: 6-8 mt) Prova n 6; lung palo 8,2 m; manic 3 (prof: carico (ton) prova 12; manic 0 prova 14; manic 1 prova 5; manic 2 prova 6; manic 3 4 cedimenti (mm)
9 FEM CAMPO S.G.T. Plaxis 3D Foundation 200 schema utilizzato 298,25 298, ,5 Dispositivo TFEG+PALO Elastico lineare Legame costitutivo terreno: Mohr Coulomb elastico perfettamente plastico Menichelli Roma III strato n definizione strato γ? [kn /m 3 ] E(a ) [M pa] φ F [ ] ν? [-] R [-] c [kpa] profondità [m ] da pc 1 Sabbia limosa ghiaiosa ,3 0,5 42 1,6 2 Sabbia ,3 1 0,1 7,6 3 Sabbia ghiaiosa limosa , ,2 4 Sabbia ghiaiosa 15, ,3 1 0,1 16,8 5 Sabbia con ghiaia ,3 1 0,1 20 9
10 FEM CAMPO S.G.T. Plaxis 3D Foundation: SIMULAZIONE PROVA DI CARICO MICROPALI SENZA TFEG Simulazioni FEM Mohr Coulomb EPP w [mm] w [mm] Prova n 3 Palo P7 Confronto risultati Prove - Simulazioni pali da 3,7 m Q [kn] ,0-1,0-2,0-3,0-4,0-5,0-6,0-7,0 prova 3 - NO TFEG -8,0 SIM prova 3 - NO TFEG -9,0-10,0 Prova n 12 Palo P11 Confronto risultati Prove - Simulazioni pali da 8,2 m Q [kn] ,0-1,0-2,0-3,0-4,0-5,0-6,0-7,0-8,0-9,0-10,0-11,0 prova 12 - NO TFEG -12,0 SIM prova 12 - NO TFEG -13,0-14,0 w [mm] w [mm] Prova n 11 Palo P4 Confronto risultati Prove - Simulazioni pali da 6,2 m ,0-1,0-2,0-3,0-4,0-5,0-6,0-7,0-8,0-9,0-10,0 prova 11 - NO TFEG -11,0 SIM prova 11 - NO TFEG -12,0-13,0 Prova n 7 Palo P13 Confronto risultati Prove - Simulazioni pali da 10,2 m Q [kn] Q [kn] ,0-1,0-2,0-3,0-4,0-5,0-6,0-7,0-8,0-9,0-10,0-11,0 prova 7 - NO TFEG -12,0 SIM prova 7 - NO TFEG -13,0-14,0 Elevata pendenza della curva dovuta ad assestamenti strumentali e cedimento del terreno superficiale. 10
11 FEM CAMPO S.G.T. Plaxis 3D Foundation: SIMULAZIONE PROVA DI CARICO PALI CON TFEG Prova n 14 Palo P8 Confronto risultati Prove - Simulazioni pali da 8,2 m Q [kn] Prova n 1 Palo P1 Confronto risultati Prove - Simulazioni pali da 10,2 m Q [kn] Simulazioni FEM Mohr Coulomb EPP ,00-1,00-2,00-3,00-4,00-5,00-6,00-7,00-8,00-9,00-10,00-11,00-12,00 prova 14-1 TFEG -13,00 SIM prova 14-1 TFEG -14,00-15,00 w [mm] w [mm] Prova n 6 Palo P16 Confronto risultati Prove - Simulazioni pali da 8,2 m ,00-1,00-2,00-3,00-4,00-5,00-6,00-7,00-8,00-9,00-10,00-11,00-12,00-13,00 prova 6-3 TFEG SIM prova 6-3 TFEG Q [kn] w [mm] w [mm] ,0-2,0-4,0-6,0-8,0-10,0-12,0-14,0-16,0 prova 1-1 TFEG SIM prova 1-1 TFEG Prova n 13 Palo P12 Confronto risultati Prove - Simulazioni pali da 10,2 m ,0-1,0-2,0-3,0-4,0-5,0-6,0-7,0-8,0-9,0-10,0-11,0-12,0 prova 13-3 TFEG SIM prova 13-3 TFEG Q [kn] 11
12 FEM CAMPO S.G.T. Plaxis 3D Foundation: CAMPI SPOSTAMENTI PALI CON TFEG Micropalo L=8.2 m z TFEG =8m z TFEG =6-8 m z TFEG =1-6-8 m Spostamenti [mm] Simulazioni FEM Mohr Coulomb EPP 12
13 Campo sperimentale Teano Campo sperimentale realizzato in collaborazione con l Università Federico II di Napoli Definizione del modello geotecnico di sottosuolo mediante: 3CPT DP Sondaggio a carotaggio continuo Regime delle pressioni neutre: Assenza di falda 13
14 Campo sperimentale Teano Modello geotecnico di sottosuolo S1 14
15 Campo sperimentale Teano Ubicazione pali di prova Palo P2 realizzato senza dispositivo TFEG Palo P6 realizzato con dispositivo TFEG Geometria palo Diametro 200 Lunghezza 8 mm m Prova N 1 TFEG assente Prova N 2 TFEG presente Quota TFEG 8 Apertura TFEG 80 m cm Strumenti di acquisizione Strain-Gauges ogni 100 cm Comparatori centesimali con trasduttori digitali 15
16 Campo sperimentale Teano Risultati prove di carico Prova di carico 1 su palo P2 senza dispositivo TFEG (Qlim=50 ton) Prova di carico 2 su palo P6 con dispositivo TFEG Prova di carico confronto prove n. 1, 2, 2bis Grafico carichi-cedimenti Cantiere: Campo sperimentale "Manicotto TFEG" Località: Teano (CE) 0,00 5,00 10,00 pr n.2 pr n.1 pr n.2 bis Geoprove S.a.s. carichi (tons) La prova di carico n 2 è stata realizzata in due fasi (carico-scarico-ricarico) Interruzione della prova per rottura del palo di trazione (Qlim>90 ton) cedimenti (mm) 15,00 20,00 25,00 30,00 35,00 40,00 Mod. n. 002 del 26/09/06 16
17 FEM CAMPO TEANO Plaxis 3D Foundation 200 schema utilizzato 298,25 298, ,5 Dispositivo TFEG+PALO Elastico lineare Legame costitutivo terreno: Mohr Coulomb elastico perfettamente plastico Menichelli Roma III 17
18 FEM CAMPO TEANO Plaxis 3D Foundation: SIMULAZIONE PROVA DI CARICO MICROPALI CON e SENZA TFEG Simulazioni FEM Mohr Coulomb EPP 18
19 Formulazioni pratiche Modello di calcolo Fondazione Superficiale equivalente Incremento della resistenza alla punta 19
20 Formulazioni pratiche Fondazione superficiale equivalente (FSE) Il contributo alla capacità portante fornita dal dispositivo TFEG è valutata attraverso il calcolo della portanza della fondazione superficiale equivalente secondo la formulazione classica di Brinch Hansen. IPOTESI DI BASE si trascura qualsiasi effetto del meccanismo di infissione C.D. ΔP=Q lim = (N q σ vztfeg +N c c +N γ γd TFEG /2)A TFEG C.U. si trascura l effetto della deformabilità palo terreno si trascura la deformabilità dell elemento estruso schematizzazione del problema di tipo piano Superfici di rottura che si arrestano a quota z TFEG ΔP=Q lim = (σ vztfeg +N c c u )A TFEG 20
21 Formulazioni pratiche Fondazione superficiale equivalente (FSE) Correlazione dati sperimentali P sperim (KN) fi'=25 fi'=30 fi'=35 best fit Campo Sperimentale di San Giovanni a Teduccio (NA) Semplificazione stratigrafica Peso unità di volume: 16 kn/m 3 Angolo di attrito : Assenza di coesione P teor (KN) E stata condotta un analisi parametrica considerando vari parametri di resistenza (φ) Il carico limite previsto dal modello risulta minore di quello calcolato con la FSE 21
22 Formulazioni pratiche Fondazione Superficiale Equivalente (FSE) Δ P sp-teor/pteor 120% 100% 80% 60% 40% 20% fi'=25 fi'=30 fi'=35 best fit Confronto con le previsioni Campo Sperimentale di San Giovanni a Teduccio (NA) Semplificazione stratigrafica Peso unità di volume: 16 kn/m 3 Angolo di attrito : Assenza di coesione 0% -20% P teor (KN) La stima del carico limite con il modello della FSE comporta una sottostima del portanza reale del compresa tra 90% e -15% 22
23 Formulazioni pratiche Incremento di Resistenza alla Punta (IRP) Si assimila la punta del sistema fornita come somme del palo e del dispositivo TFEG (Bustamante-Gianeselli, 1982) Qp=Qb+Ql= (q p Ap) + (F p Al) q p =K c q ca F p 1 L qc = L α 0 q ca valore medio q c al±1.5 D K c funzione del terreno e tipol. palo(tabellato) α funzione del terreno e tipol. palo(tabellato) A P=Q lim =q p *Asistema sistema = A + D *L Palo i TFEG,i TFEG,i con K c relativo al sistema di pali infissi Sperimentalmente si è osservato che tale formulazione comporta una sottostima dell effettiva efficacia del sistema nel caso di singolo dispositivo come si osserva dai grafici seguenti. 23
24 Formulazioni pratiche Incremento di Resistenza alla Punta (IRP) Correlazione dati sperimentali Pultimo sper.(kn) Best fit Dati sperimentali L=3,7 mt Dati sperimentali L=6,2 mt Dati sperimentali L=8,2 mt Dati sperim entali L=10,2 m t Pteor(kN) In rosso vengono riportati i dati relativi ai micropali senza TFEG (bontà della correlazione) 24
25 Formulazioni pratiche Incremento di Resistenza alla Punta (IRP) Correlazione dati sperimentali Pultimosper.(kN) 90% 80% 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% Best fit Dati sperimentali L=3,7 mt Dati sperimentali L=6,2 mt Dati sperimentali L=8,2 mt Dati sperim entali L=10,2 m t La stima del carico limite con B&G comporta una sottostima del portanza reale del compresa tra 70% e -5% Una migliore correlazione si ottiene considerando il numero di dispositivi presente ( 1 o + TFEG) 0% -10% Pteor(kN) Tale formulazione è stata verificante anche per il campo sperimentale di Teano e con le prove di progetto realizzati per la Prysmian Cable (ex Pirelli). 25
26 Sollecitazioni dinamiche Proposta progettuale RFI Esecuzione di barriere antirumore in prossimità dell asse ferroviario Esecuzione dei lavori durante le interruzioni di servizio Sollecitazioni cicliche dovute al vento ed al passaggio dei convogli Volontà di verificare il comportamento del TFEG sotto azioni dinamiche Campo sperimentale ENEA -RFI 26
27 Sollecitazioni dinamiche Progettazione RFI Barriere antirumore di altezza variabile tra m per velocità max treno di 200 km/h Pannellatura fonoriflettente o fonoassorbente inclinata di 12 verso i binari 27
28 Sollecitazioni dinamiche Proposta RFI Scenari progettuali N SPT =15 N SPT =20 N SPT =30 Interasse longitudinale 1.5 m Interasse trasversale m Sollecitazioni micropali per H7 ed H10 i [m] 0.7 Qp [ton] Hp [ton] i [m] 0.9 Qp [ton] Hp [ton]
29 Sollecitazioni dinamiche Proposta RFI Scenari progettuali N SPT =15 N SPT =20 N SPT =30 Scelta progettuale : IGU 29
30 15 N +15 N SPT Elementi compressi con TFEG Sollecitazioni dinamiche Proposta RFI Determinazione resistenza per carichi orizzontali (Broms) φ ' = N SPT Road Bridge Specification Schematizzazione geotecnica Scenario γ [kn/m 3 ] N SPT φ [ ] SCEN SCEN SCEN Confronto proposta RFI - JobSoil 30
31 Sollecitazioni dinamiche Scenario progettuale N SPT =30 Simulazione prove di compressione w [mm] Carico [ton] L=8 m NO TFEG 2 L=4 m ztfeg=4m Campo spostamenti 31
32 Sollecitazioni dinamiche Scenario progettuale N SPT =30 Simulazione prove di trazione Carico [ton] L=8 m NO TFEG w [mm] L=4 m ztfeg=4m L=4 m NO TFEG Campo spostamenti 32
33 Grazie per la vostra attenzione e Buon Natale 33
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