PIANO GENERALE DEGLI INTERVENTI PER LA DIFESA DEL SUOLO IN CALABRIA 1 FASE. (Ordinanza Commissariale n. 5/3741/2009 del 21/02/2010)

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2 PIANO GENERALE DEGLI INTERVENTI PER LA DIFESA DEL SUOLO IN CALABRIA 1 FASE (Ordinanza Commissariale n. 5/3741/2009 del 21/02/2010) REALIZZAZIONE DI UNA VASCA DI LAMINAZIONE SUL TORRENTE PAPANICIARO *** ***** *** CALCOLI DELLE STRUTTURE SCATOLARE FONDO VASCA IN C.A....2 VERIFICA DI STABILITA ARGINE GABBIONI

3 SCATOLARE FONDO VASCA IN C.A. Figura 1 Modellazione struttura Figura 2 Deformata Sisma 2

4 Figura 3 Momento massimo positivo platea base Figura 4 Momento massimo positivo platea base 3

5 Figura 5 Momento massimo positivo soletta sup Figura 6 Momento massimo negativo soletta sup 4

6 Figura 7 Momento massimo positivo parete Figura 8 Momento massimo negativo parete 5

7 Introduzione Sistemi di riferimento Le coordinate, i carichi concentrati, i cedimenti, le reazioni vincolari e gli spostamenti dei NODI sono riferiti ad una terna destra cartesiana globale con l'asse Z verticale rivolto verso l'alto. I carichi in coordinate locali e le sollecitazioni delle ASTE sono riferite ad una terna destra cartesiana locale così definita: - origine nel nodo iniziale dell'asta; - asse X coincidente con l'asse dell'asta e con verso dal nodo iniziale al nodo finale; - immaginando la trave a sezione rettangolare l'asse Y è parallelo alla base e l'asse Z è parallelo all'altezza. La rotazione dell'asta comporta quindi una rotazione di tutta la terna locale. Si può immaginare la terna locale di un'asta comunque disposta nello spazio come derivante da quella globale dopo una serie di trasformazioni: - una rotazione intorno all'asse Z che porti l'asse X a coincidere con la proiezione dell'asse dell'asta sul piano orizzontale; - una traslazione lungo il nuovo asse X così definito in modo da portare l'origine a coincidere con la proiezione del nodo iniziale dell'asta sul piano orizzontale; - una traslazione lungo l'asse Z che porti l'origine a coincidere con il nodo iniziale dell'asta; - una rotazione intorno all'asse Y così definito che porti l'asse X a coincidere con l'asse dell'asta; - una rotazione intorno all'asse X così definito pari alla rotazione dell'asta. In pratica le travi prive di rotazione avranno sempre l'asse Z rivolto verso l'alto e l'asse Y nel piano del solaio, mentre i pilastri privi di rotazione avranno l'asse Y parallelo all'asse Y globale e l'asse Z parallelo ma controverso all'asse X globale. Da notare quindi che per i pilastri la "base" è il lato parallelo a Y. Le sollecitazioni ed i carichi in coordinate locali negli ELEMENTI BIDIMENSIONALI e nei MURI sono riferiti ad una terna destra cartesiana locale così definita: - origine nel primo nodo dell'elemento; - asse X coincidente con la congiungente il primo ed il secondo nodo dell'elemento; - asse Y definito come prodotto vettoriale fra il versore dell'asse X e il versore della congiungente il primo e il quarto nodo. Asse Z a formare con gli altri due una terna destrorsa. Praticamente un elemento verticale con l'asse X locale coincidente con l'asse X globale ha anche gli altri assi locali coincidenti con quelli globali. Rotazioni e momenti Seguendo il principio adottato per tutti i carichi che sono positivi se CONTROVERSI agli assi, anche i momenti concentrati e le rotazioni impresse in coordinate globali risultano positivi se CONTROVERSI al segno positivo delle rotazioni. Il segno positivo dei momenti e delle rotazioni è quello orario per l'osservatore posto nell'origine: X ruota su Y, Y ruota su Z, Z ruota su X. In pratica è sufficiente adottare la regola della mano destra: col pollice rivolto nella direzione dell'asse, la rotazione che porta a chiudere il palmo della mano corrisponde al segno positivo. Normativa di riferimento La normativa di riferimento è la seguente: - Legge n. 64 del 2/2/ Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. del 14/1/ Norme tecniche per le costruzioni. Le verifiche degli elementi di fondazione sono eseguite utilizzando l'approccio 2. - Circolare n. 617 del 2/2/ Istruzioni per l'applicazione delle "Nuove norme tecniche per le costruzioni" di cui al D.M. del 14/1/ Documento Tecnico CNR-DT 200 R1/ Istruzioni per la Progettazione, l'esecuzione ed il Controllo di Interventi di Consolidamento Statico mediante l'utilizzo di Compositi Fibrorinforzati. - Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture in acciaio. Unità di misura Le unità di misura adottate sono le seguenti: - lunghezze : m - forze : kn - masse : kg - temperature : gradi centigradi - angoli : gradi sessadecimali o radianti ELENCO VINCOLI NODI Simbologia Vn = Numero del vincolo nodo Comm. = Commento Sx = Spostamento in dir. X (L=libero, B=bloccato, E=elastico) Sy = Spostamento in dir. Y (L=libero, B=bloccato, E=elastico) Sz = Spostamento in dir. Z (L=libero, B=bloccato, E=elastico) Rx = Rotazione intorno all'asse X (L=libera, B=bloccata, E=elastica) Ry = Rotazione intorno all'asse Y (L=libera, B=bloccata, E=elastica) Rz = Rotazione intorno all'asse Z (L=libera, B=bloccata, E=elastica) RL = Rotazione libera Ly = Lunghezza (dir. Y locale) Lz = Larghezza (dir. Z locale) Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler Vn Comm. Sx Sy Sz Rx Ry Rz RL Ly Lz Kt Vn Comm. Sx Sy Sz Rx Ry Rz RL Ly Lz Kt <m> <m> <kn/mc> <m> <m> <kn/mc> Libero L L L L L L 3 El. sew B B L L L B ELENCO COSTANTI ELASTICHE NODALI 6

8 Simbologia Nodo = Numero del nodo Kx = Costante elastica in dir. X Ky = Costante elastica in dir. Y Kz = Costante elastica in dir. Z KRx = Costante elastica intorno all'asse X KRy = Costante elastica intorno all'asse Y Nodo Kx Ky Kz KRx KRy Nodo Kx Ky Kz KRx KRy <kn/m> <kn/m> <kn/m> <knm/rad> <knm/rad> <kn/m> <kn/m> <kn/m> <knm/rad> <knm/rad> ELENCO NODI Simbologia Nodo = Numero del nodo X = Coordinata X del nodo Y = Coordinata Y del nodo Z = Coordinata Z del nodo Imp. = Numero dell'impalcato Vn = Numero del vincolo nodo Nodo X Y Z Imp. Vn Nodo X Y Z Imp. Vn Nodo X Y Z Imp. Vn Nodo X Y Z Imp. Vn <m> <m> <m> <m> <m> <m> <m> <m> <m> <m> <m> <m>

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11 ELENCO MATERIALI Simbologia Mat. = Numero del materiale Comm. = Commento P = Peso specifico E = Modulo elastico G = Modulo elastico tangenziale = Coeff. di Poisson = Coeff. di dilatazione termica Mat. Comm. P E G <kn/mc> <kn/mq> <kn/mq> Calcestruzzo E-005 ELENCO TIPI ELEMENTI BIDIMENSIONALI Simbologia Tb = Numero del tipo muro/elemento bidimensionale Comm. = Commento Tipo = Tipologia F = Flessionale M = Membranale W-RC = Winkler resistente solo a compressione W-RTC = Winkler resistente a trazione e a compressione Uso = Utilizzo G = Generico P = Parete S = Soletta/Platea N = Nucleo M = Muratura ordinaria L = Pilastro MA = Muratura armata Mat. = Numero del materiale Crit. = Numero del criterio di progetto Spess. = Spessore Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler Tb Comm. Tipo Uso Mat. Crit. Spess. Kt Tb Comm. Tipo Uso Mat. Crit. Spess. Kt <m> <kn/mc> <m> <kn/mc> Parete F P Platea W-RTC S soletta F S ELENCO ELEMENTI BIDIMENSIONALI Simbologia Bid. = Numero del muro/elemento bidimensionale Tb = Numero del tipo muro/elemento bidimensionale FF = Filo fisso Dy1 = Scost. filo fisso Y1 Dy2 = Scost. filo fisso Y2 Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler 10

12 NN = Nodi Bid. Tb FF Dy1 Dy2 Kt NN Bid. Tb FF Dy1 Dy2 Kt NN <m> <m> <kn/mc> <m> <m> <kn/mc>

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17 CONDIZIONI DI CARICO ELEMENTARI: Simbologia CCE Comm. Mx = Numero della condizione di carico elementare = Commento = Moltiplicatore della massa in dir. X 16

18 My Mz Jpx Jpy Jpz Tipo CCE Sicurezza = Moltiplicatore della massa in dir. Y = Moltiplicatore della massa in dir. Z = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse X = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Y = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Z = Tipo di CCE per calcolo agli stati limite = Contributo alla sicurezza F = a favore S = a sfavore A = ambigua Variabilità = Tipo di variabilità B = di base I = indipendente A = ambigua Condizioni di carico elementari CCE Comm. Mx My Mz Jpx Jpy Jpz Tipo CCE Sicurezza Variabilità PP D.M. 08 Permanenti strutturali S -- 2 TERRENO D.M. 08 Permanenti strutturali S -- 3 SPINTA ACQUA D.M. 08 Permanenti strutturali S -- 4 Spinta sismica terreno D.M. 08 Permanenti strutturali S -- ELENCO CARICHI ELEMENTI BIDIMENSIONALI CONDIZIONE DI CARICO 1: PP CARICHI UNIFORMI Simbologia Bid. = Numero del muro/elemento bidimensionale N1 = Nodo1 N2 = Nodo2 N3 = Nodo3 N4 = Nodo4 T = Tipo di carico PP = Peso proprio M = Manuale DC = Direzione del carico G = secondo gli assi globali L = secondo gli assi locali Qx = Carico in dir. X Qy = Carico in dir. Y Qz = Carico in dir. Z Bid. N1 N2 N3 N4 T DC Qx Qy Qz Bid. N1 N2 N3 N4 T DC Qx Qy Qz <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G

19 PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G

24 PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G ELENCO CARICHI ELEMENTI BIDIMENSIONALI CONDIZIONE DI CARICO 2: TERRENO CARICHI UNIFORMI Bid. N1 N2 N3 N4 T DC Qx Qy Qz Bid. N1 N2 N3 N4 T DC Qx Qy Qz <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G

25 M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G ELENCO CARICHI ELEMENTI BIDIMENSIONALI CONDIZIONE DI CARICO 2: TERRENO CARICHI IDROSTATICI Simbologia Bid. = Numero del muro/elemento bidimensionale N1 = Nodo1 N2 = Nodo2 N3 = Nodo3 N4 = Nodo4 Zi = Coordinata Z globale d'inizio carico QYi = Componente iniziale del carico in direzione Y locale dell'elemento bidimensionale MY = Coordinata Z globale di fine carico QYf = Componente finale del carico in direzione Y locale dell'elemento bidimensionale Bid. N1 N2 N3 N4 Zi QYi MY QYf Bid. N1 N2 N3 N4 Zi QYi MY QYf <m> <kn/m> <m> <kn/m> <m> <kn/m> <m> <kn/m>

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27 ELENCO CARICHI ELEMENTI BIDIMENSIONALI CONDIZIONE DI CARICO 3: SPINTA ACQUA 26

28 CARICHI UNIFORMI Bid. N1 N2 N3 N4 T DC Qx Qy Qz Bid. N1 N2 N3 N4 T DC Qx Qy Qz <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G

29 M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G

30 M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G M G ELENCO CARICHI ELEMENTI BIDIMENSIONALI CONDIZIONE DI CARICO 3: SPINTA ACQUA 29

31 CARICHI IDROSTATICI Bid. N1 N2 N3 N4 Zi QYi MY QYf Bid. N1 N2 N3 N4 Zi QYi MY QYf <m> <kn/m> <m> <kn/m> <m> <kn/m> <m> <kn/m>

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33 ELENCO CARICHI ELEMENTI BIDIMENSIONALI CONDIZIONE DI CARICO 4: Spinta sismica terreno CARICHI UNIFORMI Bid. N1 N2 N3 N4 T DC Qx Qy Qz Bid. N1 N2 N3 N4 T DC Qx Qy Qz <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L

34 M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L M L PARAMETRI DI CALCOLO La modellazione della struttura e la rielaborazione dei risultati del calcolo sono stati effettuati con: ModeSt ver. 8.80, prodotto da Tecnisoft s.a.s. - Prato La struttura è stata calcolata utilizzando come solutore agli elementi finiti: Xfinest ver. 2014, prodotto da Ce.A.S. S.r.l. - Milano Tipo di normativa: stati limite D.M. 08 Tipo di calcolo: analisi sismica dinamica Vincoli esterni: Considera sempre vincoli assegnati in modellazione Schematizzazione piani rigidi: nessun impalcato rigido Modalità di recupero masse secondarie: mantenere sul nodo masse e forze relative Generazione combinazioni - Lineari: si - Valuta spostamenti e non sollecitazioni: no - Buckling: no Opzioni di calcolo - Sono state considerate infinitamente rigide le zone di connessione fra travi, pilastri ed elementi bidimensionali con una riduzione del 20% - Calcolo con offset rigidi dai nodi: no - Uniformare i carichi variabili: no - Massimizzare i carichi variabili: no - Minimo carico da considerare: 0.00 <kn/m> - Recupero carichi zone rigide: taglio e momento flettente - Modalità di combinazione momento torcente: disaccoppiare le azioni Opzioni del solutore - Tipo di elemento bidimensionale: QF46 - Calcolo sforzo nei nodi: No - Trascura deformabilità a taglio delle aste: No - Analisi dinamica con metodo di Lanczos: Sì - Check sequenza di Sturm: Sì - Soluzione matrice con metodo ver. 5.1: No - Analisi non lineare con Newton modificato: No - Usa formulazione secante per buckling: No - Trascura buckling torsionale: No Dati struttura - Zona sismica: zona 2 - Sito di costruzione: PAPANICE LON LAT Contenuto tra ID reticolo: Simbologia TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione frequente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quasi permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso 33

35 SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco = Periodo di ritorno <anni> T R Ag = Accelerazione orizzontale massima al sito <g> FO = Valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale TC* = Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale <sec> S S = Coefficiente di amplificazione stratigrafica C C = Coefficiente funzione della categoria del suolo TCC T R Ag FO TC* S S C C SLO SLD SLV Tipo di opera: Opera ordinaria - Vita nominale V N : Classe d'uso: Classe III - SL Esercizio: SLO-Pvr 81.00, SLD-Pvr SL Ultimi: SLV-Pvr 10.00, SLC-Pvr no - Classe di duttilità: Classe B - Quota di riferimento: 0.00 <m> - Altezza della struttura: 1.25 <m> - Numero piani edificio: 0 - Coefficiente : Edificio regolare in altezza: no - Edificio regolare in pianta: no - Forze orizzontali convenzionali per stati limite non sismici: 1.00% - Genera stati limite per verifiche di resistenza al fuoco: no Dati di calcolo - Categoria del suolo di fondazione: B - Tipologia edificio: c.a. o prefabbricato a telaio a più piani e più campatecoeff. C Periodo T Coeff. SLO 1.00 Coeff. SLD 1.00 Coeff. SLV 1.00 Rapporto di sovraresistenza ( u / 1 ) 1.15 Valore di riferimento del fattore di struttura (q 0 ) 3.45 Fattore riduttivo (K w ) 1.00 Fattore riduttivo regolarità in altezza (KR) 0.80 Fattore di struttura (q) Categoria topografica: T1 - Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i<=15 - Coeff. amplificazione topografica S T : Fattore di struttura per sisma verticale (qv): Modalità di calcolo modi di vibrare: Autovalori Numero modi: 21 - Modi da considerare: tali da movimentare una percentuale di massa pari a 85.00% - Trascura modi con massa movimentata minore di: no - Smorzamento spettro: Angolo di ingresso del sisma: 0.00 <grad> CONDIZIONI DI CARICO ELEMENTARI: Simbologia CCE Comm. Mx My Mz Jpx Jpy Jpz Tipo CCE Sicurezza = Numero della condizione di carico elementare = Commento = Moltiplicatore della massa in dir. X = Moltiplicatore della massa in dir. Y = Moltiplicatore della massa in dir. Z = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse X = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Y = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Z = Tipo di CCE per calcolo agli stati limite = Contributo alla sicurezza F = a favore S = a sfavore A = ambigua Variabilità = Tipo di variabilità B = di base I = indipendente A = ambigua CCE Comm. Mx My Mz Jpx Jpy Jpz Tipo CCE Sicurezza Variabilità PP S -- 2 TERRENO S -- 3 SPINTA ACQUA S -- 4 Spinta sismica terreno S -- AMBIENTI DI CARICO: Simbologia 34

36 N Numero Comm. Commento 1 PP 2 TERRENO 3 SPINTA ACQUA 4 Spinta sismica terreno F azioni orizzontali convenzionali SLU Stato limite ultimo SLR Stato limite per combinazioni rare SLF Stato limite per combinazioni frequenti SLQ\D Stato limite per combinazioni quasi permanenti o di danno N Comm S SLU SLR SLF SLQ Calcolo sismico si si si si si si no no no 2 Calcolo statico si si si si no si si si si ELENCO COMBINAZIONI DI CARICO SIMBOLICHE: Simbologia CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari Comm. = Commento TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione frequente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quasi permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco CC Comm. TCC ±S Amb. 1 (Sisma) SLU S Amb. 2 (SLU) SLU max max max max Amb. 2 (SLE R) SLE R Amb. 2 (SLE F) SLE F Amb. 2 (SLE Q) SLE Q Genera le combinazioni con un solo carico di tipo variabile come di base: no Considera sollecitazioni dinamiche con segno dei modi principali: no COMBINAZIONI DELLE CCE: Simbologia CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari Comm. = Commento TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione frequente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quasi permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco An. = Tipo di analisi L = Lineare NL = Non lineare Bk = Buckling S = Si N = No CC Comm. TCC An. Bk ±S X ±S Y CC 1 - Amb. 1 (SLU S) S +X+0.3Y SLV L N CC 2 - Amb. 1 (SLE) S +X+0.3Y SLD L N CC 3 - Amb. 1 (SLE) S +X+0.3Y SLO L N CC 4 - Amb. 1 (SLU S) S +X-0.3Y SLV L N CC 5 - Amb. 1 (SLE) S +X-0.3Y SLD L N CC 6 - Amb. 1 (SLE) S +X-0.3Y SLO L N CC 7 - Amb. 1 (SLU S) S +0.3X+Y SLV L N CC 8 - Amb. 1 (SLE) S +0.3X+Y SLD L N CC 9 - Amb. 1 (SLE) S +0.3X+Y SLO L N CC 10 - Amb. 1 (SLU S) S -0.3X+Y SLV L N CC 11 - Amb. 1 (SLE) S -0.3X+Y SLD L N CC 12 - Amb. 1 (SLE) S -0.3X+Y SLO L N CC 13 - Amb. 2 (SLU) SLU L N SLU L N CC 14 - Amb. 2 (SLE R) SLE R L N SLE R L N

37 ELENCO BARICENTRI E MASSE IMPALCATI: Simbologia Nodo = Numero del nodo Mo = Massa orizzontale Nodo Mo <kg> Nodo Mo <kg> Nodo Mo <kg> Nodo Mo <kg> Nodo Mo <kg> Nodo Mo <kg> Nodo Mo <kg> Nodo Mo <kg>

38 TOTALI MASSE NODI: Mo <kg> ELENCO MODI DI VIBRARE, MASSE PARTECIPANTI E COEFFICIENTI DI PARTECIPAZIONE Simbologia Modo = Numero del modo di vibrare C = * indica che il modo è stato considerato Per. = Periodo Diff. = Minima differenza percentuale dagli altri periodi x = Coefficiente di partecipazione in dir. X y = Coefficiente di partecipazione in dir. Y z = Coefficiente di partecipazione in dir. Z %Mx = Percentuale massa partecipante in dir. X %My = Percentuale massa partecipante in dir. Y %Mz = Percentuale massa partecipante in dir. Z %Jpz = Percentuale momento d'inerzia polare partecipante intorno all'asse Z Modo C Per. Diff. x y z %Mx %My %Mz %Jpz * * * * Tot.cons ELENCO COEFFICIENTI DI RISPOSTA Simbologia Modo = Numero del modo di vibrare Sx = Coefficiente di risposta (moltiplicato per 100) in dir. X Sy = Coefficiente di risposta (moltiplicato per 100) in dir. Y Stato limite di operativitàmodo Sx Sy Stato limite di dannomodo Sx Sy

39 Stato limite di salvaguardia della vitamodo Sx Sy Verifica pushover SOLLECITAZIONI ELEMENTI BIDIMENSIONALI Simbologia Bid. = Numero del muro/elemento bidimensionale Nodo = Numero del nodo x x = Tensione normale sulle facce perp. all'asse X CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari z z = Tensione normale sulle facce perp. all'asse Z x z = Tensione in dir. Z sulle facce perp. all'asse X Mxx = Momento che provoca variazione di tensione sulle facce perp. all'asse X Mzz = Momento che provoca variazione di tensione sulle facce perp. all'asse Z Mxz = Momento che provoca variazione di tensione tangenziale sulle facce perp. all'asse X z y = Tensione in dir. Y sulle facce perp. all'asse Z x y = Tensione in dir. Y sulle facce perp. all'asse X Bid. Nodo x x CC z z CC x z CC Mxx CC Mzz CC Mxz CC z y CC x y CC <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <knm/m> <knm/m> <knm/m> <kn/mq> <kn/mq> Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max

40 0 Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min

41 0 Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min

42 0 Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max

43 0 Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max

133 4 Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min Max Max Max Max Min Min Min Min ARMATURE SOLETTE E PLATEE Simbologia Nodo = Numero del nodo X = Coordinata X del nodo Y = Coordinata Y del nodo DV = Direzione di verifica XX = Verifica per momento Mxx YY = Verifica per momento Myy CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione frequente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quasi permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco AfE S = Area di ferro effettiva totale presente nel punto di verifica, superiore AfE I = Area di ferro effettiva totale presente nel punto di verifica, inferiore Mom = Momento flettente Mu = Momento ultimo Sic. = Sicurezza a rottura Vsdu = Taglio agente nella direzione del momento ultimo Vrdu = Taglio ultimo assorbibile dal solo calcestruzzo c = Tensione nel calcestruzzo f = Tensione nel ferro Spess. = Spessore Cf sup = Copriferro superiore Cf inf = Copriferro inferiore Cls = Tipo di calcestruzzo Fck = Resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo Fctk = Resistenza caratteristica a trazione del calcestruzzo Fcd = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruzzo Fctd = Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo Acc. = Tipo di acciaio Fyk = Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio Fyd = Resistenza di calcolo dell'acciaio Armatura platea a quota 0.00 Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utilizzati Spess. Cf sup Cf inf Cls Fck Fctk Fcd Fctd Acc. Fyk Fyd <m> <m> <m> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> C25/ B450C Stato limite ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura Nodo X Y DV CC TCC AfE S AfE I Mom Mu Sic. <m> <m> <cmq> <cmq> <knm> <knm> XX 1 SLV XX 1 SLV XX 2 SLD

134 XX 2 SLD YY 1 SLV YY 1 SLV YY 2 SLD YY 2 SLD Stato limite ultimo - Verifica a taglio del calcestruzzo Nodo X Y DV CC TCC AfE S AfE I Vsdu Vrdu <m> <m> <cmq> <cmq> <kn> <kn> XX 1 SLV XX 2 SLD YY 1 SLV YY 2 SLD Stato limite d'esercizio - Ferri longitudinali - Verifiche armatura Nodo X Y DV CC TCC AfE S AfE I Mom c f <m> <m> <cmq> <cmq> <knm> <kn/mq> <kn/mq> XX 16 SLE R XX 16 SLE R YY 15 SLE R YY 16 SLE R Armatura soletta a quota 2.30 Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utilizzati Spess. Cf sup Cf inf Cls Fck Fctk Fcd Fctd Acc. Fyk Fyd <cm> <cm> <cm> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> <dan/cmq> C25/ B450C Stato limite ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura Nodo X Y DV CC TCC AfE S AfE I Mom Mu Sic. <m> <m> <cmq> <cmq> <danm> <danm> XX 1 SLV XX 1 SLV XX 2 SLD XX 2 SLD YY 13 SLU YY 1 SLV YY 2 SLD YY 2 SLD Stato limite ultimo - Verifica a taglio del calcestruzzo Nodo X Y DV CC TCC AfE S AfE I Vsdu Vrdu <m> <m> <cmq> <cmq> <dan> <dan> XX 1 SLV XX 2 SLD YY 13 SLU YY 2 SLD Stato limite d'esercizio - Ferri longitudinali - Verifiche armatura Nodo X Y DV CC TCC AfE S AfE I Mom c f <m> <m> <cmq> <cmq> <danm> <dan/cmq> <dan/cmq> XX 16 SLE R XX 16 SLE R YY 15 SLE R YY 15 SLE R ARMATURE PARETI Simbologia CC Zona Zv Xi Xf Xv TCC N My Nu Myu Sic. c f c = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari = Zona di verifica = Coordinata Z di verifica = Coordinata X iniziale = Coordinata X finale = Coordinata X di verifica = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione frequente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quasi permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco = Sforzo normale = Momento flettente intorno all'asse Y = Sforzo normale ultimo = Momento ultimo intorno all'asse Y = Sicurezza a rottura = Tensione nel calcestruzzo = Tensione nel ferro = Ricoprimento dell'armatura 133

135 s = Distanza minima tra le barre K3 = Coefficiente di forma del diagramma delle tensioni prima della fessurazione s r m = Distanza media tra le fessure = Diametro della barra A s = Area complessiva dei ferri nell'area di calcestruzzo efficace A c e f f = Area di calcestruzzo efficace s = Tensione nell'acciaio nella sezione fessurata s r = Tensione nell'acciaio corrispondente al raggiungimento della resistenza a trazione nel calcestruzzo s m = Deformazione unitaria media dell'armatura (*1000) Wk = Apertura delle fessure Ty = Taglio in dir. Y Vsdu = Taglio agente nella direzione del momento ultimo VRsd = Taglio ultimo lato armatura VRcd = Taglio ultimo lato calcestruzzo Vrdu = Taglio ultimo assorbibile dal solo calcestruzzo Sic.T = Sicurezza a rottura per taglio Sez. = Sezione di verifica Spess. = Spessore Cf = Copriferro Cls = Tipo di calcestruzzo Fck = Resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo Fctk = Resistenza caratteristica a trazione del calcestruzzo Fcd = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruzzo Fctd = Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo Acc. = Tipo di acciaio Fyk = Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio Fyd = Resistenza di calcolo dell'acciaio Parete 1 Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utilizzati Sez. Spess. Cf Cls Fck Fctk Fcd Fctd Acc. Fyk Fyd <m> <m> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> Oriz C25/ B450C Verifiche su sezioni orizzontali Stato limite ultimo - Armatura a flessione CC TCC Zona Zv Xi Xf N My Nu Myu Sic. <m> <m> <m> <kn> <knm> <kn> <knm> SLV Diff SLD Diff SLV Diff SLD Diff SLV Diff SLD Diff Stato limite d'esercizio - Armatura a flessione CC TCC Zona Zv Xi Xf N My c f <m> <m> <m> <kn> <knm> <kn/mq> <kn/mq> SLE R Diff SLE R Diff SLE R Diff Parete 2 Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utilizzati Sez. Spess. Cf Cls Fck Fctk Fcd Fctd Acc. Fyk Fyd <m> <m> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> <kn/mq> Oriz C25/ B450C Verifiche su sezioni orizzontali Stato limite ultimo - Armatura a flessione CC TCC Zona Zv Xi Xf N My Nu Myu Sic. <m> <m> <m> <kn> <knm> <kn> <knm> SLV Diff SLD Diff SLU Diff SLD Diff SLV Diff SLD Diff Stato limite d'esercizio - Armatura a flessione CC TCC Zona Zv Xi Xf N My c f <m> <m> <m> <kn> <knm> <kn/mq> <kn/mq> SLE R Diff SLE R Diff SLE R Diff SLE R Diff SLE R Diff

136 VERIFICA DI STABILITA ARGINE Definizione Per pendio s intende una porzione di versante naturale il cui profilo originario è stato modificato da interventi artificiali rilevanti rispetto alla stabilità. Per frana s intende una situazione di instabilità che interessa versanti naturali e coinvolgono volumi considerevoli di terreno. Introduzione all'analisi di stabilità La risoluzione di un problema di stabilità richiede la presa in conto delle equazioni di campo e dei legami costitutivi. Le prime sono di equilibrio, le seconde descrivono il comportamento del terreno. Tali equazioni risultano particolarmente complesse in quanto i terreni sono dei sistemi multifase, che possono essere ricondotti a sistemi monofase solo in condizioni di terreno secco, o di analisi in condizioni drenate. Nella maggior parte dei casi ci si trova a dover trattare un materiale che se saturo è per lo meno bifase, ciò rende la trattazione delle equazioni di equilibrio notevolmente complicata. Inoltre è praticamente impossibile definire una legge costitutiva di validità generale, in quanto i terreni presentano un comportamento non-lineare già a piccole deformazioni, sono anisotropi ed inoltre il loro comportamento dipende non solo dallo sforzo deviatorico ma anche da quello normale. A causa delle suddette difficoltà vengono introdotte delle ipotesi semplificative: 1. Si usano leggi costitutive semplificate: modello rigido perfettamente plastico. Si assume che la resistenza del materiale sia espressa unicamente dai parametri coesione ( c ) e angolo di resistenza al taglio ( ), costanti per il terreno e caratteristici dello stato plastico; quindi si suppone valido il criterio di rottura di Mohr-Coulomb. 2. In alcuni casi vengono soddisfatte solo in parte le equazioni di equilibrio. Metodo dei conci La massa interessata dallo scivolamento viene suddivisa in un numero conveniente di conci. Se il numero dei conci è pari a n, il problema presenta le seguenti incognite: n valori delle forze normali Ni agenti sulla base di ciascun concio; 135

137 n valori delle forze di taglio alla base del concio Ti; (n-1) forze normali Ei agenti sull'interfaccia dei conci; (n-1) forze tangenziali Xi agenti sull'interfaccia dei conci; n valori della coordinata a che individua il punto di applicazione delle Ei; (n-1) valori della coordinata che individua il punto di applicazione delle Xi; una incognita costituita dal fattore di sicurezza F. Complessivamente le incognite sono (6n-2). Mentre le equazioni a disposizione sono: equazioni di equilibrio dei momenti n; equazioni di equilibrio alla traslazione verticale n; equazioni di equilibrio alla traslazione orizzontale n; equazioni relative al criterio di rottura n. Totale numero di equazioni 4n. Il problema è staticamente indeterminato ed il grado di indeterminazione è pari a : i 6n 2 4n 2n 2 Il grado di indeterminazione si riduce ulteriormente a (n-2) in quanto si fa l'assunzione che Ni sia applicato nel punto medio della striscia. Ciò equivale ad ipotizzare che le tensioni normali totali siano uniformemente distribuite. I diversi metodi che si basano sulla teoria dell'equilibrio limite si differenziano per il modo in cui vengono eliminate le (n-2) indeterminazioni. Metodo di Bell (1968) Le forze agenti sul corpo che scivola includono il peso effettivo del terreno, W, le forze sismiche pseudostatiche orizzontali e verticali KxW e KzW, le forze orizzontali e verticali X e Z applicate esternamente al profilo del pendio, infine, la risultante degli sforzi totali normali e di taglio e agenti sulla superficie potenziale di scivolamento. 136

138 Lo sforzo totale normale può includere un eccesso di pressione dei pori u che deve essere specificata con l introduzione dei parametri di forza efficace. In pratica questo metodo può essere considerato come un estensione del metodo del cerchio di attrito per sezioni omogenee precedentemente descritto da Taylor. In accordo con la legge della resistenza di Mohr-Coulomb in termini di tensione efficace, la forza di taglio agente sulla base dell i-esimo concio è data da: Ti cili Ni u ci Li tan i F in cui: F = il fattore di sicurezza; ci = la coesione efficace (o totale) alla base dell i-esimo concio; i = l angolo di attrito efficace (= 0 con la coesione totale) alla base dell i-esimo concio; Li = la lunghezza della base dell i-esimo concio; uci = la pressione dei pori al centro della base dell i-esimo concio. L equilibrio risulta uguagliando a zero la somma delle forze orizzontali, la somma delle forze verticali e la somma dei momenti rispetto all origine. Viene adottata la seguente assunzione sulla variazione della tensione normale agente sulla potenziale superficie di scorrimento: ci C 1 i i 1 K C f x, y, z z W cos Li 2 ci ci ci in cui il primo termine dell equazione include l espressione: 137

139 W cos i i L i valore dellosforzonormale totale associatocon ilmetodo ordinario dei conci Il secondo termine dell equazione include la funzione: x n xci f sin2 xn x0 dove x0 ed xn sono rispettivamente le ascisse del primo e dell ultimo punto della superficie di scorrimento, mentre xci rappresenta l ascissa del punto medio della base del concio i-esimo. Una parte sensibile di riduzione del peso associata con una accelerazione verticale del terreno Kz g può essere trasmessa direttamente alla base e ciò è incluso nel fattore (1 - Kz). Lo sforzo normale totale alla base di un concio è dato da: Ni La soluzione delle equazioni di equilibrio si ricava risolvendo un sistema lineare di tre equazioni ottenute moltiplicando le equazioni di equilibrio per il fattore di sicurezza F,sostituendo l espressione di Ni e moltiplicando ciascun termine della coesione per un coefficiente arbitrario C3. Qualsiasi coppia di valori del fattore di sicurezza nell intorno di una stima fisicamente ragionevole può essere usata per iniziare una soluzione iterativa. Il numero necessario di iterazioni dipende sia dalla stima iniziale sia dalla desiderata precisione della soluzione; normalmente, il processo converge rapidamente. ci Li Valutazione dell azione sismica La stabilità dei pendii nei confronti dell azione sismica viene verificata con il metodo pseudo-statico. Per i terreni che sotto l azione di un carico ciclico possono sviluppare pressioni interstiziali elevate viene considerato un aumento in percento delle pressioni neutre che tiene conto di questo fattore di perdita di resistenza. Ai fini della valutazione dell azione sismica vengono considerate le seguenti forze: 138

140 F F H V K K x y W W Essendo: FH e FV rispettivamente la componente orizzontale e verticale della forza d inerzia applicata al baricentro del concio; W peso concio; Kx coefficiente sismico orizzontale; Ky coefficiente sismico verticale. Ricerca della superficie di scorrimento critica In presenza di mezzi omogenei non si hanno a disposizione metodi per individuare la superficie di scorrimento critica ed occorre esaminarne un numero elevato di potenziali superfici. Nel caso vengano ipotizzate superfici di forma circolare, la ricerca diventa più semplice, in quanto dopo aver posizionato una maglia dei centri costituita da m righe e n colonne saranno esaminate tutte le superfici aventi per centro il generico nodo della maglia m n e raggio variabile in un determinato range di valori tale da esaminare superfici cinematicamente ammissibili. 139

141 Analisi di stabilità dei pendii con: BELL (1968) ======================================================================== Lat./Long / Normativa NTC 2008 Numero di strati 2.0 Numero dei conci 10.0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1.3 Coefficiente parziale resistenza 1.0 Superficie di forma circolare ======================================================================== Maglia dei Centri ======================================================================== Ascissa vertice sinistro inferiore xi m Ordinata vertice sinistro inferiore yi m Ascissa vertice destro superiore xs m Ordinata vertice destro superiore ys m Passo di ricerca 10.0 Numero di celle lungo x 10.0 Numero di celle lungo y 10.0 ======================================================================== Coefficienti sismici [N.T.C.] ======================================================================== Dati generali Tipo opera: 2 - Opere ordinarie Classe d'uso: Classe III Vita nominale: 50.0 [anni] Vita di riferimento: 75.0 [anni] Parametri sismici su sito di riferimento Categoria sottosuolo: Categoria topografica: B T1 S.L. Stato limite TR Tempo ritorno [anni] ag [m/s²] F0 [-] TC* [sec] S.L.O S.L.D S.L.V S.L.C Coefficienti sismici orizzontali e verticali Opera: Stabilità dei pendii e Fondazioni S.L. Stato limite amax [m/s²] beta [-] kh [-] kv [sec] S.L.O S.L.D S.L.V S.L.C Coefficiente azione sismica orizzontale

142 Coefficiente azione sismica verticale Vertici profilo N Vertici strato...1 N X m y m X (m) y (m) Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno ======================================================================================= Tangente angolo di resistenza al taglio 1.25 Coesione efficace 1.25 Coesione non drenata 1.4 Riduzione parametri geotecnici terreno No ======================================================================================== Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kn/m²) cu (kn/m²) Fi ( ) G (kn/m³) Gs (kn/m³) K (Kg/cm³) Litologia Argilla e calce Substrato Carichi distribuiti N xi (m) yi (m) xf (m) yf (m) Carico esterno (kn/m²) Risultati analisi pendio ======================================================================================== Fs minimo individuato 2.14 Ascissa centro superficie m Ordinata centro superficie m Raggio superficie m ======================================================================================== xc = yc = Rc = Fs=

143 xc = yc = Rc = Fs= xc = yc = Rc = Fs= xc = yc = Rc = Fs=