MATERIALI: Calcestruzzo: C32/40; Rck=400.00; Ec= ; ( Kg/cm²); GammaC: 1.50 fck=332.00; fcd=188.13; fctk=21.69; fctd=14.46; fctm=30.

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5 MATERIALI: Calcestruzzo: C32/40; Rck=400.00; Ec= ; ( Kg/cm²); GammaC: 1.50 fck=332.00; fcd=188.13; fctk=21.69; fctd=14.46; fctm=30.99; fcfm=37.19; (in Kg/cm²) Grafico tensioni/deformazioni cls: f2= Kg/cm²; epscu2=0.0035; epsc2= Acciaio barre: B450C; GammaS : 1.15

6 fyk= ; fyd= ; fbd=32.54; Es= ; (in Kg/cm²); Grafico tensioni/deformazioni acciaio: epssu=0.0675; k=1.15 Acciaio staffe: fyks= , fyds= (in Kg/cm²) Percent. torsione limite (TorSoll/TorRes)*100=20.00 % FORMA DELLA SEZIONE: Ad L Largh. anima: Ba = cm; Altezza tot.: H=35.00 cm Larghezza ala: ba = cm; Spessore ala: sa=25.00 cm Rotazione: rot = 0.00 gradi Area totale acciaio...: Af = cm² Copriferro di progetto...: c = 3.50 cm Diametro staffe...: d = cm GEOMETRIA DELLE MASSE SEZIONE IN CALCESTRUZZO: Area: Acls = cm²; Baricentro: XgCls = 0.00 cm; YgCls = 0.00 cm Momenti d'inerzia: Jx = cm^4; Jy = cm^4; Jxy = cm^4; Momenti principali d'inerzia: Jcsi = cm^4; Jeta = cm^4; Angolo tra l'asse principale d'inerzia csi e l'asse x: Theta = 1.53 rad; COMBINAZIONI DI CARICO: Azione normale (positiva se di compressione). Azioni rispetto x e y baricent. paralleli agli assi x e y (Kg, Kg*m). Combinazioni stati limite ultimi: comb. N Mx Tx My Ty Mt VERIFICA PRESSO-TENSOFLESSIONE (comb. di carico N.ro 1): Equaz. asse neutro ax+by+c=0 : a= ; b= ; c= Angolo asse neutro-asse x : alfa= gradi sessadec. in senso antiorario Deformazioni a rottura (valore positivo se di accorciamento) Sezione parzializzata Deformazione massima cls...: epsilon c = / 1000 Deformazione massima acciaio...: epsilon f = / 1000 Deformazione minima acciaio...: epsilon f'= / 1000 Azioni sollecitanti rispetto agli assi principali d'inerzia (Kg, Kg*m): NS=0.00; MxiS= ; MyiS= ; TxiS= ; TyiS= Azioni resistenti a rottura rispetto agli assi principali d'inerzia (Kg, Kg*m): NR= -0.25; MxiR= ; MyiR= Mxi0=0.00, Myi0= Punto base nel grafico Mxi-Myi sul piano NS=cost. MR=((MxiR-Mxi0)²+(MyiR-Myi0)²)½= ; MS=((MxiS-Mxi0)²+(MyiS-Myi0)²)½= Fattore di sicurezza ad N costante: MR/MS = > 1 VERIFICA POSITIVA VALORI DI DELTA (p NTC2008) (x/d= ) Delta = *( /epsCu)*x/d = VERIFICA QUANTITA' ARMATURA LONGITUDINALE (AfTot=44.23 cm²; AreaCls= cm²) Armatura tesa (comb. 1): Aft=34.18 cm² > 0.26*fctm*bt*d/fyk=8.48 cm² Aft=34.18 cm² > *bt*d=6.27 cm² con: bt=29.98 cm; d= cm Aftesa max (comb. 2)=36.19 cm² e Afcompr max (comb. 1)=10.05 cm² < 0.04*AreaCls= cm² VERIFICHE POSITIVE VERIFICA QUANTITA' ARMATURA LONG. NEI BORDI SUPERIORE ED INFERIORE Area cls= cm², fyk= MPa Armatura compressa minima: Af=8.04 cm²; Rho comp= Armatura tesa massima : Af=36.19 cm²; Rho= Armatura tesa minima : Af=34.18 cm²; Rho= Verifiche positive: max(0.002,1.4/fyk) < Rho < Rho comp + 3.5/fyk. Sono presenti almeno due barre Ø >= 14mm nei bordi superiore ed inferiore. VERIFICHE POSITIVE VERIFICA TRANCIAMENTO BARRE Comb. N.: 1; Vsu= Kg; TauMaxTr=Vsu/Af= < fyd= Kg/cm² VERIFICA POSITIVA VERIFICHE TAGLIO comb. n.ro: 1; (fcd= , fctd=14.46, fck= in Kg/cm²) VEd= Kg; d= cm; bw=16.60 cm, alfa_c=1.0000, cot(theta)=2.5000, Asw/s progettata=2.49 cm²/m VRcd= 0.9*bw*d*alfa_c*fcd*0.5*(cot(90)+cot(theta)/(1+ cot(theta)²)) = Kg VRsd= 0.9*d*(Asw/s)*fyd_st*( cot(90) + cot(theta))*sin(90) = Kg VEd < min(vrsd, VRcd) => VERIFICA POSITIVA

7 VERIFICA TORSIONE (fcd= Kg/cm²) comb.: 1; TEd= Kg*cm; TRcd=2*A*t*0.5*fcd*cot(theta)/(1+ cot(theta)²)= Kg*cm con: A= cm²; t= cm; cot(theta)= , um= cm Area ferri longitudinali perimetrali minima AL=42.41 cm² Staffe di progetto (As/s)=1.88 cm²/m TRsd=2*A*(As/s)*fyd_st*cot(theta)= Kg*cm TRld=2*A*AL*fyd/(um*cot(theta))= Kg*cm Verifica: TEd < min(trcd, TRsd, TRld) VERIFICA POSITIVA VERIFICA TAGLIO + TORSIONE (Kg e Kg*cm) comb.: 1; VEd= ; VRcd= ; TEd= ; TRcd= TEd/TRcd + VEd/VRcd = < 1 VERIFICA POSITIVA Area ferri long. perimetrali necessaria a torsione: Asl=42.41 cm² PROGETTO PASSO STAFFE. (N.ro bracci: Nb=2, Area singola staffa: A1s= cm²) N.B. I bracci considerati sono quelli delle staffe e le legature dell'anima aventi l'angolo, con l'asse ort. all'asse neutro, inferiore a 45 gradi Area staffe per il taglio (Comb. n.ro 1) (fydst= Kg/cm²) VEd= Kg; d= cm; bw=16.60 cm, cot(theta)= da VEd=0.9*d*(Asw/s)*fydSt*cot(theta) si ottiene: Asw/s=0.67 cm²/m Area staffe per torsione: Asw/s= TEd/(2*A*fydSt*cot(theta))=1.88 cm²/m Area staffe per Tg e Tor: Asw= AstTg + AstTor=2.55 cm²/m s= 100*Nb*A1s/Asw= cm Per le travi: Ast=0.15*bw = 0.15*16.60 = 2.49 cm²/m s<= Nb*A1s/Ast= cm s<= 0.8*h utile= 0.8* = cm s<= 33 cm Armatura staffe adottata: As=4.72 cm²/m -> 1 Ø10 a 2 bracci ogni 33.3 cm Diametro minimo barre longitudinali necessarie a torsione: d=max(333.00*0.042, 10)=13.99 mm ooooooooooooooooooooo VERIFICHE TUTTE POSITIVE oooooooooooooooooo VERTICI SEZIONE: Nv X (cm) Y (cm) epsilon c x ARMATURA SEZIONE: Nf X (cm) Y (cm) diametro(mm) epsilon f x INTERSEZIONI TRA ASSE NEUTRO E PROFILO DELLA SEZIONE : Ni X (cm) Y (cm) Fattore di sicurezza SLU per sforzo normale e flessione per tutte le combinazioni

8 NS, MSxi, MSyi: azioni sollecitanti rispetto agli assi principali di inerzia NR, MRxi, MRyi: azioni resistenti '' '' '' '' sic.: fattore Resistenza/Sicurezza a pressoflessione (o per la compressione assiale) SLU Aft, Afc: armatura in zona tesa e compressa a pressoflessione T: tipo N = pressofles. ad N costante; M = pressofles. ad M/N costante; C = il fattore NRd/NS risulta piu' sfavorevole (NRd= Kg) V : verifiche - con un asterisco viene indicata la sezione non verificata con un N se la combinazione non converge comb NS MSxi MSyi NR MRxi MRyi sic. Aft Afc T V n.ro (Kg) (Kgm) (Kgm) (Kg) (Kgm) (Kgm) (cm²) (cm²) N N Tutte le combinazioni sono verificate a sforzo normale e flessione SLU

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