Relazione geotecnica

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1 Relazione geotecnica 1 Premessa Nel seguente elaborato sono riportati i risultati delle seguenti verifiche geotecniche per fondazioni di tipo diretto: Portanza drenata Portanza non drenata (terreno a grana fine saturo) Scorrimento drenato Scorrimento non drenato (terreno a grana fine saturo) Liquefazione terreno (sisma con sabbie sature) Cedimenti edometrici (per terreno a grana fine) Cedimenti con metodo di Burland e Burbidge (per sabbie) Cedimenti differenziali. Le verifiche geotecniche sono effettuate congiuntamente alla modellazione ed alle verifiche strutturali con il software per calcolo strutturali Jasp. Maggiori informazioni riguardanti la modellazione ed il calcolo delle sollecitazioni della struttura sono riportate nel documento Relazione di calcolo a cui si rimanda il lettore per eventuali informazioni non contenute nel segnate elaborato. 2 Riferimenti legislativi L analisi della struttura e le verifiche sugli elementi sono condotte in accordo alle vigenti disposizioni legislative ed in particolare alle seguenti norme: Decreto del Ministero delle Infrastrutture del 14/01/2008, Norme tecniche per le costruzioni (di seguito NTC08). Circolare del Ministero delle Infrastrutture 617 del 2/2/2009, Istruzioni per l applicazione delle NTC 2008 (di seguito CNTC08). Inoltre si sono tenute presenti le seguenti referenze tecniche: Eurocodice 7: Progettazione geotecnica Parte 1: Regole Generali Febbraio Norma UNI EN (di seguito EC7-1:2005) Eurocodice 8: Progettazione delle strutture per la resistenza sismica, Parte 5: Fondazioni, strutture di contenimento ed aspetti geotecnici Novembre Norma UNI EN (di seguito EC8-5:2004) 3 Modellazione fondazioni La presente relazione riguarda i seguenti tipi di fondazioni: Plinto diretto: Fondazione superficiale costituita da un blocco in calcestruzzo armato a forma di parallelepipedo su cui è presente un solo pilastro e/o un solo carico concentrato. Trave rovescia: Trave di fondazione con una dimensione prevalente che per le verifiche geotecniche è considerata di lunghezza infinita. Platea: Fondazione superficiale con 2 dimensioni prevalenti su cui di norma sono presenti più pilastri e/o carichi distribuiti. In generale le platee di fondazione hanno forma qualsiasi, prevalentemente poligonale o circolare, ma per le verifiche geotecniche di seguito riportate esse sono approssimate con un rettangolo di area equivalente ed orientato lungo gli assi principali di inerzia della forma originale. Ingegnerianet srl Software analisi strutturale Jasp PRO - vers:4.2.1 β - Lic.n : Pagina 1 di 60

2 4 Verifiche 4.1 Capacità portante La verifica per carico limite dell insieme fondazione-terreno è effettuato secondo l approccio 2 (A1+M1+R3) con i seguenti coefficienti parziali di sicurezza: γ G1 = 1,3; γ G2 = 1,5; γ Qi = 1,5; γ R = 2,3; γ M = 1,0; La verifica della capacità portante viene fatta come indicato nell' appendice D dell' EC secondo il procedimento di seguito riportato Simboli utilizzati q= pressione litostatica totale di progetto agente sul piano di posa della fondazione; q'= pressione litostatica efficace di progetto agente sul piano di posa della fondazione; B'= larghezza efficace di progetto della fondazione; L' =lunghezza efficace di progetto della fondazione; A' = B' L' = area della fondazione efficace di progetto (per le travi: A' = B' 1m); B'/L' 1 (per le travi: B'/L' = 0); D= profondità del piano di posa γ = peso di volume efficace di progetto del terreno al di sotto del piano di posa della fondazione V = carico verticale H = carico orizzontale θ = angolo che H forma con la direzione L' R = Resistenza totale fondazione cu = Resistenza a taglio non drenata c': = Coesione intercetta in termini di tensioni efficaci φ' = Angolo di resistenza a taglio in termini di tensioni efficaci φ'cv = angolo di resistenza a taglio allo stato critico Condizioni non drenate Il carico limite di progetto si calcola con la formula: R/A' = σc cu sc ic + σq dove: σc = (2 + π) σq = q sc = 1 + 0,2 (B'/L') ic = ½+ ½[1 - H/(A'cu)] 0,5 con H A'cu dc = 1 + 0,4 atg(d/b ) dove il coefficiente di profondità dc è calcolato come indicato da Meyerof (1951), Skempton (1951) e Hansen 1961 ( [1] pag 437; [2] 4.2 pag 117 ) Nel caso di suoli con più strati, la resistenza portante è calcolata utilizzando i parametri dello strato meno resistente. La ricerca dello strato meno resistente viene fatta tenendo presente il meccanismo di collasso non drenato interessa un zona con profondità 0,707 B ( [1] pag 412, fig.8.51 ) Condizioni drenate Ingegnerianet srl Software analisi strutturale Jasp PRO - vers:4.2.1 β - Lic.n : Pagina 2 di 60

3 Il carico limite di progetto è calcolato con la formula: R/A' = σc Nc dc sc ic + σq Nq dq sq iq + σγ Nγ dγ sγ iγ con: σc = c' σq = q' σγ= 0,5 γ' B' e con i valori di progetto dei fattori adimensionali per - la resistenza portante: Nq = e πtanφ' tan²(45 φ'/2) Nc = (Nq -1) ctg φ' Nγ = 2(Nq -1) tg φ' - la forma della fondazione: sq = 1 + (B'/L') sen φ' sc = (sq Nq -1)/( Nq -1) sγ = 1-0,3(B'/L') - la profondità della fondazione (Hansen 1970, Vesic 1973) ( [1] pag 435; [2] 4.2 pag 117 ) dq = 1+ 2 tg φ' (1 sin φ')² atg(d/b ) dc = dq (1-dq)/(Nc tgφ') dγ = 1 - l'inclinazione del carico, dovuta ad un carico orizzontale H che forma un angolo θ con la direzione di L', iq = [1 - H/(V + A'c'cotφ')] m ; ic = iq - (1 - iq)/(nc tanφ'); iq = [1 - H/(V + A' c' cotφ')] m+1 ; dove: m = m L cos²θ + m B sin²θ m B = = [2 + (B '/L')] / [1 + (B '/L')] m L = [2 B '/L' + 1] / [1 + (B '/L')] Nel caso di suoli con più strati, la resistenza portante è calcolata utilizzando i parametri dello strato meno resistente. La ricerca dello strato meno resistente viene tenendo presente che il meccanismo di collasso drenato interessa un zona con profondità z = B sinψ exp(ψ tgφ') con ψ = 45 + φ'/2 ( [1] pag 430, fig.8.59 ) Verifica sismica SLV Gli effetti sismici sono tenuti in conto come indicato nei NTC08 e C CNTC08. In particolare l effetto inerziale e portato in conto nel calcolo delle forze orizzontali H trasmesse dalla fondazione al terreno ed impiegando le formule comunemente adottate per calcolare i coefficienti correttivi del carico limite in funzione dell inclinazione, rispetto alla verticale, del carico agente sul piano di posa. L effetto cinematico, che modifica il solo coefficiente Nγ, è tenuto in conto con l introduzione di una forza orizzontale aggiuntiva Hk = k vk V, con k vk calcolato come indicato nel NTC Scorrimento La verifica per scorrimento sul piano di posa è effettuato secondo l approccio 2 (A1+M1+R3) con i seguenti coefficienti parziali di sicurezza: Ingegnerianet srl Software analisi strutturale Jasp PRO - vers:4.2.1 β - Lic.n : Pagina 3 di 60

4 γ G1 = 1,0; γ G2 = 1,0; γ Qi = 1,0; γ R = 1,1; γ M = 1,0 Il calcolo della resistenza allo scorrimento è fatto come indicato nel EC7-1:2005 ( [4] pag 96; [3] 2.5 pag 41) La verifica a scorrimento in condizione drenate è fatta con la relazione: Dove, in condizioni drenate: R d = V tg φ' cv/γ R in condizioni non drenate: R d = A cu/γ R con A = area della fondazione. 4.3 Liquefazione H R d La verifica della liquefazione è effettuato come indicato nel Il calcolo della magnitudo attesa è effettuato utilizzando, a partire dal reticolo di riferimento fornito nell allegato B delle NTC08, la formula di Sabetta e Pugliese (1986) dove: A è l accelerazione massima attesa in g de è la distanza dall epicentro del sisma in km. log(a) = 1, ,306 M Log[(de² + 5,8²) 1/2 ] (1) Per il calcolo della magnitudo attesa per il sito in oggetto si è proceduto in questo modo: a) Tutti i punti del reticolo sono ipotizzati (a vantaggio di sicurezza) come possibili epicentri di sisma e utilizzando la formula inversa della (1) sono calcolate tutte le magnitudo di tutti i possibili terremoti in Italia. b) Riutilizzando la (1) a partire da ogni punto del reticolo vene calcolata l accelerazione nel sito in oggetto, scartando i terremoti che producono un accelerazione attesa minore di 0,1g. c) Tra tutti i terremoti non scartati si prende quello con magnitudo massima. In questo modo, per il sito in esame si trova il sisma che ha magnitudo massima e che produce un accelerazione maggiore di 0,1g, ovvero che può produrre la liquefazione del terreno. La verifica a liquefazione può essere omessa quando si manifesti almeno una delle seguenti circostanze: 1) eventi sismici attesi di magnitudo M inferiore a 5; 2) accelerazioni massime attese al piano campagna in assenza di manufatti (condizioni di campo libero) minori di 0,1g; 3) profondità media stagionale della falda superiore a 15 m dal piano campagna, per piano campagna suborizzontale e strutture con fondazioni superficiali; Nel caso di sabbie in cui sia obbligatorio effettuare la verifica a liquefazione si procede, per ogni strato di terreno posto al di sotto potenzialmente liquefacibile, con la verifica: ([2] pag 401; [5] pag 295; [6]; [7] pag 243 ) : dove: CSR*1,25/CRR 1 Ingegnerianet srl Software analisi strutturale Jasp PRO - vers:4.2.1 β - Lic.n : Pagina 4 di 60

5 CSR = rapporto di sforzo ciclico; CRR = rapporto di resistenza ciclica; 1,25 è il coefficiente di sicurezza definito dall EC (11) ; con: CSR = 0,65 rd (a max /g) (σ f /σ f ) ; a max = accelerazione orizzontale di picco SLV del sito in oggetto = S ag = Ss St ag (NTC ) ; σ f = Δσ V + σ V0 = pressione verticale totale; σ f = Δσ V + σ V0 = pressione efficace verticale totale; Δσ V è l incremento di tensione prodotto dal carico netto, calcolato trascurando la rigidezza della fondazione e modellando il suolo con un semispazio elastico. σ V0 è la tensione geostatica efficace σ V0 è la tensione geostatica totale g è l accelerazione di gravità; rd = 1 0,00765 z, per z 9.15 m; rd = 1,174 0,00267 z, per 9.15 m < z 23 m; z è la profondità in metri dal piano di campagna; CRR = CRR 7,5 C M ; dove: CRR 7,5 = (a+c x+e x²+g x³ )/(1+b x+d x²+f x³+h x 4 ) ; con: a=0.048; b= ; c= ; d= ; e = ; f= ; g= ; h = (Blake 1996) ; x = (N 1 ) 60CS = α + β N 60 C N C P ; C N = (100kPa/σ v0 ) 1/2 con 0,5 C N 2; C P = 0,75 per z 3m e C P = 1 per z > 3m; N 60 = N SPT normalizzato tenendo conto del rapporto energetico del maglio, diametro del foro, lunghezza delle aste e metodo di campionamento (vedere relazione geologica) α e β dipendono dal contenuto di fino FC, con: FC 5%: α = 0,0 ; β= 1,0; 5% < FC 35%: α = exp[1,76 (190/FC²)]; β= 0,99 + FC 1,5 /1000; 35% < FC: α = 5,0 ; β= 1,2; C M dipende dalla magnitudo attesa M ed è ricavabile dalla Tabella B.1 EC8-5:2005, che approssimeremo per semplicità ed a vantaggio di sicurezza con le seguenti funzioni: C M = (M/7,5) -3.3 per M 7,5 [Andrus e Stokoe. (1997)] C M = (M/7,5) per M>7,5 4.4 Cedimenti La verifica dei cedimenti è fatta con la disuguaglianza: w 50mm come indicato al H(4) EC7-1:2005 Il calcolo dei cedimenti è effettuato con: il metodo edometrico per i terreni a grana fine (limi ed argille) il metodo Burland e Burbidge per i terreni a grana grossa (sabbie e ghiaie) Ingegnerianet srl Software analisi strutturale Jasp PRO - vers:4.2.1 β - Lic.n : Pagina 5 di 60

6 4.4.1 Metodo edometrico Per terreni a grana fine i cedimenti sono calcolati utilizzando il metodo edometrico, proposto da Terzagni (1943) ( [1] pag 437; [2] pag.164; [3] 2.7 pag.58) Il terreno al di sotto della fondazioni viene diviso in n strati e per ogni strado si calcola il cedimento con la formula con: k R = min{σ P ; σ f }/σ V0 k C = max{σ f /σ P ; 1} σ V0 è la tensione geostatica efficace ΔHi = Hi [ RR Log(k R ) + CR Log(k C ) ] Δσ V è l incremento di tensione prodotto dal carico netto, calcolato trascurando la rigidezza della fondazione e modellando il suolo con un semispazio elastico. σ f = Δσ V + σ V0 σ P = tensione di preconsolidazione = OCR σ V0 dove OCR è il rapporto di preconsolidazione. Hi = spessore dello strato RR = rapporto di ricompressione CR = rapporto di compressione Per terreni normalconsolidati CR = 2,3 σ V0 /Eed Per terreni sovraconsolidati RR = 2,3 σ V0 /Eed dove Eed è il modulo edometrico. Il cedimento totale è calcolato sommando il sedimento di tutti gli strati in cui Δ σ Z > 0,10 σ V0 w = Σ ΔHi Per argille tenere il metodo fornisce il cedimento di consolidazione ed il cedimento immediato è pari al 10% del cedimento di consolidazione Per fondazioni su argille consistenti il metodo fornisce il cedimento totale Metodo di Burland e Burbidge Il calcolo dei cedimenti per i terreni a grana grossa è effettuato con il metodo di Burland e Burbidge (1985) ( [1] pag 482; [2] pag.153; [3] pag.62 ) Il cedimento totale è calcolato con la formula : dove: σ A = min{σ P ; q} σ B = max{q - σ A ; 0} w = fs fh ft Z I Ic (σ A /3 + σ B ) σ P = tensione di preconsolidazione al piano di posa della fondazione = OCR σ V0 Z I = B 0,7 = profondità di influenza B è la larghezza minima della fondazione espressa in m L è la lunghezza della fondazione (L>B) q è il carico unitario della fondazione espresso in kpa Ic = 1,7/Nc 1,4 = indice di compressibilità Nc = 15 + max{(n SPT -15)/2 ; 0} per sabbie fini o limose sotto falda Ingegnerianet srl Software analisi strutturale Jasp PRO - vers:4.2.1 β - Lic.n : Pagina 6 di 60

7 Nc = N SPT negli altri casi. fh = min{1, (H/ Z I )/(2 - H/Z I )} H è lo spessore dello strato comprimibile fs = [1,25 / (1+ 0,25 B/L )]² ft = (1,3 + 0,2 Log(t/3)) con t la vita nominale della struttura in anni Cedimenti Differenziali La verifica dei cedimenti differenziali è fatta con la disuguaglianza: Δw/ L 1/500 come indicato al H(2) EC7-1:2005 dove: L è la distanza tra i due punti di calcolo dei cedimenti considerati Δw = w1 w2 = differenza tra i cedimenti considerati In caso di trave di fondazione il calcolo è effettuato tra i cedimenti calcolati nelle sezioni iniziale, centrale e finale della trave. Nel caso di plinti il calcolo viene effettuato tra ogni coppia di plinti. Nel caso di platea il cedimento differenziale è calcolato tra il punto centrale e lo spigolo della platea considerando la platea di rigidezza nulla e posta su un semispazio elastico. In questo caso: Δw = w/2. 5 Origine e caratteristiche del software di calcolo Per l analisi delle sollecitazioni e per le verifiche delle sezioni si è utilizzato il software Jasp versione β, realizzato dell ing. Silvestro Giordano (iscritto presso l'ordine degli Ingegneri di Napoli con in n 14486), e registrato presso la SIAE il 25/09/2012 col n , distribuito da Ingegnerianet srl (P.IVA e CF , iscritta presso la CCIAA di Napoli al numero Rea ) attraverso il sito internet 6 Affidabilità del software Il sito internet di distribuzione del software Jasp contiene una esauriente descrizione delle basi teoriche e degli algoritmi impiegati, l individuazione dei campi d impiego, nonché casi prova interamente risolti e commentati, per i quali sono forniti i file di input necessari a riprodurre l elaborazione. 7 Bibliografia [1] R. Lancellotta, Goetecnica, IV Edizione, Zanichelli [2] M.Tanzini, Fondazioni, Dario Flaccovio Editore 2006 [3] Lancellotta Costanzo Foti, Progettazione Geotecnica, Hoepli 2011 [4] AA.VV. Guida all'eurocodice 7, Thomas Telford 2005, EPC Editore 2012 [5] AA.VV. Guida all'eurocodice 8, Thomas Telford 2005, EPC Editore 2012 [6] G. Riga, La liquefazione dei terreni, Dario Flaccovio Editore 2007 [7] Lai Foti Rota, Input sismico e Stabilità Geotecnica dei Siti in Costruzione, IUSS Press 2009 Ingegnerianet srl Software analisi strutturale Jasp PRO - vers:4.2.1 β - Lic.n : Pagina 7 di 60

8 Stratigrafie Tabulati di stampa Archivi N Descrizione falda Strati 1 Tipo A 20 1 strati: Htot =15.0 Strati stratigrafia Tipo A (1 strati: Htot =15.0) N Descrizione Grana Tipo Classe potenza γ φ' φ'cv c' cu NSPT OCR Δσ'p Eed CR RR CR/RR FC [kn/m³] [ ] [ ] [kpa] [kpa] [kpa] [kpa] [%] 1 omogeneo limo media limosa Opzioni verifica terreni n descrizione Portanza Portanza Scorr. Scorr. Liquef. cedimenti ced. Burl. ced. Max d/δw k Amplif. Drenata Non Dren. Drenato Non Dren. Edometrici Burbidge Sisma 1 Opz.A auto auto auto auto auto auto auto auto auto auto Suoli di posa fondazioni N Descrizione kw Trasv./kw kw Ass./kw Stratigrafia Opzioni Verifiche prof. di h sbanc. h riporto γ riporto Terreno posa later. Later. Later.[kN/m³] 1 Posa A ) Tipo A 1) Opz.A kk=0.1; ) Tipo A 1) Opz.A Rettangoli di fondazione Verifiche Fondazione Dimensione P.centro Piano Descrizione Suolo Posa B L Area calc. Rotaz x y z [m²] [ ] 0 Trave 1 sez.0 2) kk=0.1; Trave 1 sez.1 2) kk=0.1; Trave 1 sez.2 2) kk=0.1; Trave 5 sez.0 2) kk=0.1; Trave 5 sez.1 2) kk=0.1; Trave 5 sez.2 2) kk=0.1; Trave 6 sez.0 2) kk=0.1; Trave 6 sez.1 2) kk=0.1; Trave 6 sez.2 2) kk=0.1; Trave 8 sez.0 2) kk=0.1; Trave 8 sez.1 2) kk=0.1; Trave 8 sez.2 2) kk=0.1; Trave 9 sez.0 2) kk=0.1; Trave 9 sez.1 2) kk=0.1; Trave 9 sez.2 2) kk=0.1; Trave 10 sez.0 2) kk=0.1; Trave 10 sez.1 2) kk=0.1; Trave 10 sez.2 2) kk=0.1; Trave 11 sez.0 2) kk=0.1; Trave 11 sez.1 2) kk=0.1; Trave 11 sez.2 2) kk=0.1; Trave 12 sez.0 2) kk=0.1; Trave 12 sez.1 2) kk=0.1; Trave 12 sez.2 2) kk=0.1; Plinto 3 1) Posa A Plinto 6 1) Posa A Platea 3-1 1) Posa A Platea 3-2 1) Posa A Inviluppo forze su rettangoli di fondazione Min Piano Rettangolo Fond. Fam. Cmb. Fx Fy Fz Mx [Nm] My [Nm] Mz [Nm] Fx Fy Fz Mx [Nm] My [Nm] Mz [Nm] 0 Trave 1 sez.0 1) Fondamentale k k Trave 1 sez.0 4) Quasi Perm k k Trave 1 sez.0 5) Sismica SLV -6.55k -7.09k -83.7k k 7.09k -45.9k Ingegnerianet srl Software analisi strutturale Jasp PRO - vers:4.2.1 β - Lic.n : Pagina 8 di 60 Max

9 0 Trave 1 sez.1 1) Fondamentale k k Trave 1 sez.1 4) Quasi Perm k k Trave 1 sez.1 5) Sismica SLV -7.26k -7.87k -90.4k k 7.87k -53.4k Trave 1 sez.2 1) Fondamentale k k Trave 1 sez.2 4) Quasi Perm k k Trave 1 sez.2 5) Sismica SLV -8.51k -9.21k -105k k k 9.21k -63.7k Trave 5 sez.0 1) Fondamentale k -15.1f k -15.1f Trave 5 sez.0 4) Quasi Perm k -9.56f k -9.56f Trave 5 sez.0 5) Sismica SLV -7.09k -6.55k -83.7k -25.3f k 6.55k -45.9k 6.15f Trave 5 sez.1 1) Fondamentale k 24.5f k 24.5f Trave 5 sez.1 4) Quasi Perm k 16.7f k 16.7f Trave 5 sez.1 5) Sismica SLV -6.27k -5.78k -66.8k -8.12f k 5.78k -47.7k 41.4f Trave 5 sez.2 1) Fondamentale k 66.4f 1.08k k 66.4f 1.08k 0 0 Trave 5 sez.2 4) Quasi Perm k 44.4f k 44.4f Trave 5 sez.2 5) Sismica SLV -5.99k -5.53k -68.5k 8.26f k 5.53k -41.0k 80.6f 1.32k 0 0 Trave 6 sez.0 1) Fondamentale k -29.7f k -29.7f Trave 6 sez.0 4) Quasi Perm k -19.8f k -19.8f Trave 6 sez.0 5) Sismica SLV -8.88k -8.19k -91.2k -52.3f k 8.19k -71.1k 12.7f Trave 6 sez.1 1) Fondamentale k -39.4f k -39.4f Trave 6 sez.1 4) Quasi Perm k -26.4f k -26.4f Trave 6 sez.1 5) Sismica SLV -8.29k -7.65k -80.5k -49.5f k 7.65k -70.9k -3.30f Trave 6 sez.2 1) Fondamentale k -51.4f k -51.4f Trave 6 sez.2 4) Quasi Perm k -34.5f k -34.5f Trave 6 sez.2 5) Sismica SLV -7.94k -7.33k -88.1k -52.0f k 7.33k -57.0k -16.9f Trave 8 sez.0 1) Fondamentale k -36.1f k -36.1f Trave 8 sez.0 4) Quasi Perm k -24.0f k -24.0f Trave 8 sez.0 5) Sismica SLV -9.21k -8.51k -105k -41.7f k 8.51k -63.7k -6.36f Trave 8 sez.1 1) Fondamentale k -30.6f k -30.6f Trave 8 sez.1 4) Quasi Perm k -20.4f k -20.4f Trave 8 sez.1 5) Sismica SLV -9.05k -8.35k -97.8k -50.1f k 8.35k -67.6k 9.22f Trave 8 sez.2 1) Fondamentale k -29.7f k -29.7f Trave 8 sez.2 4) Quasi Perm k -19.8f k -19.8f Trave 8 sez.2 5) Sismica SLV -8.88k -8.19k -91.2k -52.3f k 8.19k -71.1k 12.7f Trave 9 sez.0 1) Fondamentale k -36.9f k -36.9f Trave 9 sez.0 4) Quasi Perm k -25.2f k -25.2f Trave 9 sez.0 5) Sismica SLV -7.88k -7.28k -90.6k -43.1f k 7.28k -53.5k -7.22f Trave 9 sez.1 1) Fondamentale k -50.3f k -50.3f Trave 9 sez.1 4) Quasi Perm k -33.7f k -33.7f Trave 9 sez.1 5) Sismica SLV -7.85k -7.25k -91.9k -50.4f k 7.25k -51.7k -17.0f Trave 9 sez.2 1) Fondamentale k -53.6f k -53.6f Trave 9 sez.2 4) Quasi Perm k -35.8f k -35.8f Trave 9 sez.2 5) Sismica SLV -7.82k -7.22k -93.1k -52.2f k 7.22k -49.9k -19.5f Trave 10 sez.0 1) Fondamentale k -51.4f k -51.4f Trave 10 sez.0 4) Quasi Perm k -34.5f k -34.5f Trave 10 sez.0 5) Sismica SLV -7.94k -7.33k -88.1k -52.0f k 7.33k -57.0k -16.9f Trave 10 sez.1 1) Fondamentale k -49.4f k -49.4f Trave 10 sez.1 4) Quasi Perm k -33.2f k -33.2f Trave 10 sez.1 5) Sismica SLV -7.91k -7.30k -89.4k -50.4f k 7.30k -55.2k -15.9f Trave 10 sez.2 1) Fondamentale k -36.9f k -36.9f Trave 10 sez.2 4) Quasi Perm k -25.2f k -25.2f Trave 10 sez.2 5) Sismica SLV -7.88k -7.28k -90.6k -43.1f k 7.28k -53.5k -7.22f Trave 11 sez.0 1) Fondamentale k 70.5f 1.15k k 70.5f 1.15k 0 0 Trave 11 sez.0 4) Quasi Perm k 47.1f k 47.1f Trave 11 sez.0 5) Sismica SLV -5.98k -5.52k -71.4k 6.39f k 5.52k -37.8k 87.9f 1.44k 0 0 Trave 11 sez.1 1) Fondamentale k 72.4f 1.18k k 72.4f 1.18k 0 0 Trave 11 sez.1 4) Quasi Perm k 48.4f k 48.4f Trave 11 sez.1 5) Sismica SLV -5.97k -5.51k -72.9k 10.1f k 5.51k -36.3k 86.7f 1.42k 0 0 Trave 11 sez.2 1) Fondamentale k 73.1f 1.19k k 73.1f 1.19k 0 0 Trave 11 sez.2 4) Quasi Perm k 49.0f k 49.0f Trave 11 sez.2 5) Sismica SLV -5.97k -5.51k -74.4k 11.2f k 5.51k -34.7k 86.7f 1.42k 0 0 Trave 12 sez.0 1) Fondamentale k 66.4f 1.08k k 66.4f 1.08k 0 0 Trave 12 sez.0 4) Quasi Perm k 44.4f k 44.4f Trave 12 sez.0 5) Sismica SLV -5.99k -5.53k -68.5k 8.26f k 5.53k -41.0k 80.6f 1.32k 0 0 Trave 12 sez.1 1) Fondamentale k 69.4f 1.13k k 69.4f 1.13k 0 0 Trave 12 sez.1 4) Quasi Perm k 46.4f k 46.4f Trave 12 sez.1 5) Sismica SLV -5.98k -5.52k -70.0k 8.75f k 5.52k -39.4k 84.1f 1.37k 0 0 Trave 12 sez.2 1) Fondamentale k 70.5f 1.15k k 70.5f 1.15k 0 0 Trave 12 sez.2 4) Quasi Perm k 47.1f k 47.1f Trave 12 sez.2 5) Sismica SLV -5.98k -5.52k -71.4k 6.39f k 5.52k -37.8k 87.9f 1.44k 0 0 Plinto 3 1) Fondamentale k 13.2k -20.7k k 13.2k -20.7k Plinto 3 4) Quasi Perm k 9.39k -14.1k k 9.39k -14.1k Plinto 3 5) Sismica SLV -22.6k -23.7k -286k k k 23.7k -173k 19.2k -7.54k Plinto 6 1) Fondamentale k -20.7k -6.02k k -20.7k -6.02k Plinto 6 4) Quasi Perm k -13.6k -3.82k k -13.6k -3.82k Plinto 6 5) Sismica SLV -21.2k -22.3k -267k -23.9k -8.12k k 22.3k -164k -3.25k Platea 3-1 1) Fondamentale k k k k Platea 3-1 4) Quasi Perm k k k k Platea 3-1 5) Sismica SLV -26.4k -28.6k -332k -2.44k 29.0k k 28.6k -190k 3.15k 66.6k Platea 3-2 1) Fondamentale k 4.72k 5.96k k 4.72k 5.96k Platea 3-2 4) Quasi Perm k 3.11k 7.24k k 3.11k 7.24k Platea 3-2 5) Sismica SLV -21.6k -23.4k -240k 1.81k -38.2k k 23.4k -187k 4.42k 52.7k 82.6 Ingegnerianet srl Software analisi strutturale Jasp PRO - vers:4.2.1 β - Lic.n : Pagina 9 di 60

10 Verifiche Cedimenti Edometrici Fam Cmb q qn σ'v0 WTot k.wink. [N/cm³] Verifiche Liquefazione Fam Cmb q qn Magnitudo ags Δ falda sabbia coef. [g] verif No No No No No No No No No No No No No No No No No No No No No No No No No No No No 0 Parametri strati calcolo portanza Piano Rett.Fond Drenato fi'[ ] γ' [N/m³] Strato Inferiore c' cu potenza fi'[ ] γ' [N/m³] Strato Superiore c' cu potenza Ingegnerianet srl Software analisi strutturale Jasp PRO - vers:4.2.1 β - Lic.n : Pagina 10 di 60

11 0 Trave 1 sez.0 Sì Trave 1 sez.0 No Trave 1 sez.1 Sì Trave 1 sez.1 No Trave 1 sez.2 Sì Trave 1 sez.2 No Trave 5 sez.0 Sì Trave 5 sez.0 No Trave 5 sez.1 Sì Trave 5 sez.1 No Trave 5 sez.2 Sì Trave 5 sez.2 No Trave 6 sez.0 Sì Trave 6 sez.0 No Trave 6 sez.1 Sì Trave 6 sez.1 No Trave 6 sez.2 Sì Trave 6 sez.2 No Trave 8 sez.0 Sì Trave 8 sez.0 No Trave 8 sez.1 Sì Trave 8 sez.1 No Trave 8 sez.2 Sì Trave 8 sez.2 No Trave 9 sez.0 Sì Trave 9 sez.0 No Trave 9 sez.1 Sì Trave 9 sez.1 No Trave 9 sez.2 Sì Trave 9 sez.2 No Trave 10 sez.0 Sì Trave 10 sez.0 No Trave 10 sez.1 Sì Trave 10 sez.1 No Trave 10 sez.2 Sì Trave 10 sez.2 No Trave 11 sez.0 Sì Trave 11 sez.0 No Trave 11 sez.1 Sì Trave 11 sez.1 No Trave 11 sez.2 Sì Trave 11 sez.2 No Trave 12 sez.0 Sì Trave 12 sez.0 No Trave 12 sez.1 Sì Trave 12 sez.1 No Trave 12 sez.2 Sì Trave 12 sez.2 No Plinto 3 Sì Plinto 3 No Plinto 6 Sì Plinto 6 No Platea 3-1 Sì Platea 3-1 No Platea 3-2 Sì Platea 3-2 No Piano 0 Trave 1 sez.0 Reazione terreno Punto di applicazione Forza Reagente Fam Cmb x y z Fx Fy Fz Mx [Nm] My [Nm] Mz [Nm] x y Press k k k k k 2.13k -48.8k f k k 2.13k -49.6k f k k -2.13k -58.4k f k k -2.13k -57.7k f k k 2.13k -72.0k f k k 2.13k -71.2k k k -2.13k -80.1k f k k -2.13k -80.8k f k k 7.09k -45.9k f 1.51f k Ingegnerianet srl Software analisi strutturale Jasp PRO - vers:4.2.1 β - Lic.n : Pagina 11 di 60

12 k 7.09k -47.5k f k k -7.09k -77.0k f 1.79f k k -7.09k -75.4k f 5.92f k k 7.09k -54.2k k k 7.09k -52.7k f k k -7.09k -82.1k f -1.26f k k -7.09k -83.7k f -2.26f k Piano 0 Trave 1 sez.0 Reazione terreno per verifica portanza Fam Cmb B' L' B'/L' V HB' HL' hk k k 6.55k k k 6.55k k k 6.55k k k 6.55k k k 6.55k k k 6.55k k k 6.55k k k 6.55k k k 1.96k k k 1.96k k k 1.96k k k 1.96k k k 1.96k k k 1.96k k k 1.96k k k 1.96k k Piano 0 Trave 1 sez.0 Portanza Drenata Fam Cmb q qlim γr coef σ N s i b d σ Verif N s i b d σ N s i b d k 619k k k k k 450k k k k k 452k k k k k 468k k k k k 467k k k k k 486k k k k k 486k k k k k 495k k k k k 495k k k k k 543k k k k k 545k k k k k 557k k k k k 557k k k k k 549k k k k k 548k k k k k 559k k k k k 559k k k k Piano 0 Trave 1 sez.0 Scorrimento γ c' q Drenato Non Drenato Fam Cmb H Rd coefverif Rd coefverif k k 23.6k k 24.0k k 28.2k k 27.9k k 34.8k k 34.4k k 38.7k k 39.1k k 22.2k k 23.0k k 37.2k k 36.5k k 26.2k k 25.5k Ingegnerianet srl Software analisi strutturale Jasp PRO - vers:4.2.1 β - Lic.n : Pagina 12 di 60

13 k 39.7k k 40.5k Piano 0 Trave 1 sez.0 Calcolo cedimenti edometrico z sup spess. σ'vo σ'p Δσv Δσv/qN σ'f CR RR Δwi Piano 0 Trave 1 sez.1 Reazione terreno Punto di applicazione Forza Reagente Fam Cmb x y z Fx Fy Fz Mx [Nm] My [Nm] Mz [Nm] x y Press k k k k k 2.36k -61.8k f k k 2.36k -62.1k f k k -2.36k -72.1k f k k -2.36k -71.8k f k k 2.36k -72.0k f k k 2.36k -71.6k f k k -2.36k -81.6k f k k -2.36k -82.0k f k k 7.87k -53.4k f 1.60f k k 7.87k -54.1k f k k -7.87k -87.5k f -3.35f k k -7.87k -86.7k f -4.69f k k 7.87k -57.1k k k 7.87k -56.3k f -2.11f k k -7.87k -89.6k f -5.59f k k -7.87k -90.4k f 3.73f k Piano 0 Trave 1 sez.1 Reazione terreno per verifica portanza Fam Cmb B' L' B'/L' V HB' HL' hk k k 7.26k k k 7.26k k k 7.26k k k 7.26k k k 7.26k k k 7.26k k k 7.26k k k 7.26k k k 2.18k k k 2.18k k k 2.18k k k 2.18k k k 2.18k k k 2.18k k k 2.18k k Ingegnerianet srl Software analisi strutturale Jasp PRO - vers:4.2.1 β - Lic.n : Pagina 13 di 60

14 k 2.18k k Piano 0 Trave 1 sez.1 Portanza Drenata Fam Cmb q qlim γr coef σ N s i b d σ Verif N s i b d σ N s i b d k 620k k k k k 462k k k k k 462k k k k k 476k k k k k 476k k k k k 476k k k k k 476k k k k k 487k k k k k 487k k k k k 543k k k k k 544k k k k k 557k k k k k 557k k k k k 546k k k k k 545k k k k k 558k k k k k 558k k k k Piano 0 Trave 1 sez.1 Scorrimento Fam Cmb H Rd coefverif Rd coefverif k k 29.9k k 30.0k k 34.9k k 34.7k k 34.8k k 34.6k k 39.5k k 39.6k k 25.8k k 26.2k k 42.3k k 41.9k k 27.6k k 27.2k k 43.3k k 43.7k Piano 0 Trave 1 sez.1 Calcolo cedimenti edometrico z sup γ c' q Drenato Non Drenato spess. σ'vo σ'p Δσv Δσv/qN σ'f CR RR Δwi Ingegnerianet srl Software analisi strutturale Jasp PRO - vers:4.2.1 β - Lic.n : Pagina 14 di 60

15 Piano 0 Trave 1 sez.2 Reazione terreno Punto di applicazione Forza Reagente Fam Cmb x y z Fx Fy Fz Mx [Nm] My [Nm] Mz [Nm] x y Press k k k k k 2.76k -79.7k k k 2.76k -79.9k k k -2.76k -91.8k f k k -2.76k -91.6k f k k 2.76k -76.7k k k 2.76k -76.6k f k k -2.76k -88.5k f k k -2.76k -88.7k f k k 9.21k -64.7k f k k 9.21k -64.9k f 3.69f k k -9.21k -105k f 7.06f k k -9.21k -104k f -5.63f k k 9.21k -64.0k f -4.05f k k 9.21k -63.7k f -3.03f k k -9.21k -103k f 4.99f k k -9.21k -104k f -4.14f k Piano 0 Trave 1 sez.2 Reazione terreno per verifica portanza Fam Cmb B' L' B'/L' V HB' HL' hk k k 8.51k k k 8.51k k k 8.51k k k 8.51k k k 8.51k k k 8.51k k k 8.51k k k 8.51k k k 2.55k k k 2.55k k k 2.55k k k 2.55k k k 2.55k k k 2.55k k k 2.55k k k 2.55k k Piano 0 Trave 1 sez.2 Portanza Drenata γ c' q Fam Cmb q qlim γr coef σ N s i b d σ Verif N s i b d σ N s i b d k 620k k k k k 469k k k k k 469k k k k k 482k k k k k 481k k k k k 465k k k k k 465k k k k k 478k k k k k 478k k k k k 543k k k k k 543k k k k k 557k k k k k 557k k k k k 543k k k k k 542k k k k k 557k k k k k 557k k k k Ingegnerianet srl Software analisi strutturale Jasp PRO - vers:4.2.1 β - Lic.n : Pagina 15 di 60

16 Piano 0 Trave 1 sez.2 Scorrimento Fam Cmb H Rd coefverif Rd coefverif k k 38.5k k 38.6k k 44.4k k 44.3k k 37.1k k 37.0k k 42.8k k 42.9k k 31.3k k 31.4k k 50.6k k 50.5k k 30.9k k 30.8k k 50.0k k 50.1k Piano 0 Trave 1 sez.2 Calcolo cedimenti edometrico z sup spess. σ'vo σ'p Δσv Δσv/qN σ'f CR RR Δwi Piano 0 Trave 5 sez.0 Reazione terreno Drenato Non Drenato Punto di applicazione Forza Reagente Fam Cmb x y z Fx Fy Fz Mx [Nm] My [Nm] Mz [Nm] x y Press k k k k k -6.55k -48.8k f 2.36f k k -6.55k -49.6k k k -6.55k -58.4k f -2.57f k k -6.55k -57.7k f 2.57f k k 6.55k -72.0k f k k 6.55k -71.2k f k k 6.55k -80.1k k k 6.55k -80.8k f k k -1.96k -45.9k f k k -1.96k -47.5k f k k -1.96k -77.0k f k k -1.96k -75.4k f k k 1.96k -54.2k k k 1.96k -52.7k f k k 1.96k -82.1k f k Ingegnerianet srl Software analisi strutturale Jasp PRO - vers:4.2.1 β - Lic.n : Pagina 16 di 60

17 k 1.96k -83.7k f k Piano 0 Trave 5 sez.0 Reazione terreno per verifica portanza Fam Cmb B' L' B'/L' V HB' HL' hk k k 2.13k k k 2.13k k k 2.13k k k 2.13k k k 2.13k k k 2.13k k k 2.13k k k 2.13k k k 7.09k k k 7.09k k k 7.09k k k 7.09k k k 7.09k k k 7.09k k k 7.09k k k 7.09k k Piano 0 Trave 5 sez.0 Portanza Drenata Fam Cmb q qlim γr coef σ N s i b d σ Verif N s i b d σ N s i b d k 620k k k k k 541k k k k k 542k k k k k 547k k k k k 547k k k k k 554k k k k k 554k k k k k 557k k k k k 557k k k k k 433k k k k k 437k k k k k 484k k k k k 483k k k k k 451k k k k k 448k k k k k 490k k k k k 491k k k k Piano 0 Trave 5 sez.0 Scorrimento γ c' q Drenato Non Drenato Fam Cmb H Rd coefverif Rd coefverif k k 23.6k k 24.0k k 28.2k k 27.9k k 34.8k k 34.4k k 38.7k k 39.1k k 22.2k k 23.0k k 37.2k k 36.5k k 26.2k k 25.5k k 39.7k k 40.5k Ingegnerianet srl Software analisi strutturale Jasp PRO - vers:4.2.1 β - Lic.n : Pagina 17 di 60

18 Piano 0 Trave 5 sez.0 Calcolo cedimenti edometrico z sup spess. σ'vo σ'p Δσv Δσv/qN σ'f CR RR Δwi Piano 0 Trave 5 sez.1 Reazione terreno Punto di applicazione Forza Reagente Fam Cmb x y z Fx Fy Fz Mx [Nm] My [Nm] Mz [Nm] x y Press k k k k k -5.78k -47.7k f k k -5.78k -47.8k f k k -5.78k -48.9k f 1.06f k k -5.78k -48.8k f k k 5.78k -65.7k f k k 5.78k -65.6k f 1.20f k k 5.78k -66.7k f 1.51f k k 5.78k -66.8k f k k -1.74k -52.7k f k k -1.74k -52.9k f k k -1.74k -56.4k f k k -1.74k -56.3k f k k 1.74k -58.2k f -1.53f k k 1.74k -58.1k f k k 1.74k -61.6k f k k 1.74k -61.8k f k Piano 0 Trave 5 sez.1 Reazione terreno per verifica portanza Fam Cmb B' L' B'/L' V HB' HL' hk k k 1.88k k k 1.88k k k 1.88k k k 1.88k k k 1.88k k k 1.88k k k 1.88k k k 1.88k k k 6.27k k k 6.27k k k 6.27k k k 6.27k k k 6.27k k k 6.27k k k 6.27k k k 6.27k k Ingegnerianet srl Software analisi strutturale Jasp PRO - vers:4.2.1 β - Lic.n : Pagina 18 di 60

19 Piano 0 Trave 5 sez.1 Portanza Drenata Fam Cmb q qlim γr coef σ N s i b d σ Verif N s i b d σ N s i b d k 619k k k k k 547k k k k k 547k k k k k 547k k k k k 547k k k k k 555k k k k k 555k k k k k 555k k k k k 555k k k k k 463k k k k k 463k k k k k 470k k k k k 470k k k k k 472k k k k k 472k k k k k 478k k k k k 478k k k k Piano 0 Trave 5 sez.1 Scorrimento Fam Cmb H Rd coefverif Rd coefverif k k 23.1k k 23.1k k 23.6k k 23.6k k 31.8k k 31.7k k 32.2k k 32.3k k 25.5k k 25.5k k 27.3k k 27.2k k 28.1k k 28.1k k 29.8k k 29.9k Piano 0 Trave 5 sez.1 Calcolo cedimenti edometrico z sup spess. σ'vo σ'p Δσv Δσv/qN σ'f CR RR Δwi Piano 0 Trave 5 sez.2 Reazione terreno γ c' q Drenato Non Drenato Punto di applicazione Forza Reagente Fam Cmb x y z Fx Fy Fz Mx [Nm] My [Nm] Mz [Nm] x y Press k k Ingegnerianet srl Software analisi strutturale Jasp PRO - vers:4.2.1 β - Lic.n : Pagina 19 di 60

20 k k k -5.53k -50.5k f -1.27f k k -5.53k -50.0k f k k -5.53k -43.4k f -1.05f k k -5.53k -44.0k f 1.19f k k 5.53k -65.5k f k k 5.53k -66.0k f k k 5.53k -59.5k f 8.34f k k 5.53k -59.0k f -7.16f k k -1.66k -63.9k f k k -1.66k -62.7k f 1.08f k k -1.66k -41.0k k k -1.66k -42.1k f -1.39f k k 1.66k -67.4k f -2.36f k k 1.66k -68.5k f 1.42f k k 1.66k -46.8k f k k 1.66k -45.6k f k Piano 0 Trave 5 sez.2 Reazione terreno per verifica portanza Fam Cmb B' L' B'/L' V HB' HL' hk k k 1.80k k k 1.80k k k 1.80k k k 1.80k k k 1.80k k k 1.80k k k 1.80k k k 1.80k k k 5.99k k k 5.99k k k 5.99k k k 5.99k k k 5.99k k k 5.99k k k 5.99k k k 5.99k k Piano 0 Trave 5 sez.2 Portanza Drenata Fam Cmb q qlim γr coef σ N s i b d σ Verif N s i b d σ N s i b d k 618k k k k k 550k k k k k 550k k k k k 546k k k k k 546k k k k k 555k k k k k 556k k k k k 553k k k k k 553k k k k k 485k k k k k 483k k k k k 443k k k k k 446k k k k k 489k k k k k 490k k k k k 456k k k k k 454k k k k Piano 0 Trave 5 sez.2 Scorrimento γ c' q Drenato Non Drenato Fam Cmb H Rd coefverif Rd coefverif k k 24.4k k 24.1k k 21.0k k 21.3k Ingegnerianet srl Software analisi strutturale Jasp PRO - vers:4.2.1 β - Lic.n : Pagina 20 di 60