Provincia di Savona. Settore Gestione della Viabilità, Edilizia ed Ambiente

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1 Pag. N 1 di 82 Documento Provincia di Savona Settore Gestione della Viabilità, Edilizia ed Ambiente Evento alluvionale del O.P.C.M. 3903/2010 D.C.D. 176/2011 S.P. n. 57 Varazze Casanova Alpicella Stella San Martino Intervento 02-2: Consolidamento sede stradale franata dal km al km PROGETTO DEFINITIVO-ESECUTIVO 1 STRALCIO

2 Pag. N 2 di 82 Documento 1. PREMESSA Il Sottoscritto Ing. Desalvo Roberto, amministratore unico della società StAigeS Ingegneria S.r.l., corrente in Savona (SV), via IV Novembre 4/7, iscritto all Ordine degli Ingegneri della Provincia di Savona con posizione n. 1228, su incarico della Provincia di Savona, Settore Gestione della Viabilità, Edilizia ed Ambiente, Servizio nuovi interventi stradali e sicurezza infrastrutture, redige la presente relazione geotecnica e di calcolo strutturale, allegata al Progetto Definitivo-Esecutivo in oggetto, volto alla realizzazione del 1 stralcio funzionale degli interventi di consolidamento della sede stradale della S.P. n. 57 Varazze Casanova Alpicella - Stella San Martino, franata dal km al km (Comune di Varazze, Località Casanova), 2. RELAZIONE GEOTECNICA E DI CALCOLO STRUTTURALE 2.1 NORMATIVA DI RIFERIMENTO Per quanto concerne le verifiche geotecniche e strutturali relative all intervento in esame, sono stati adoperati i seguenti riferimenti normativi: L. n del 05/11/1971; D.M. 11/03/1988; D.M. 14/01/2008 (N.T.C. 2008); Circolare n. 617 del 02/02/ DOCUMENTAZIONE DI RIFERIMENTO Al fine del calcolo geotecnico e strutturale dell intervento, il documento di maggior interesse, all interno degli elaborati allegati al presente progetto, è rappresentato dalla Relazione Geologica a firma del Dott. Geol. Francesco Valle.

3 Pag. N 3 di 82 Documento Da essa sono state desunte la stratigrafia e la caratterizzazione geomeccanica dei terreni presenti in situ; tali dati, per i quali si richiama integralmente la suddetta relazione, sono stati adoperati nei modelli di calcolo di seguito descritti. 2.3 CLASSIFICAZIONE SISMICA DEL SITO Ai sensi della zonizzazione sismica indicata nel D.G.R. n del 19/11/2010 Aggiornamento classificazione sismica del territorio della Regione Liguria, l area interessata dall intervento a progetto (sita nel Comune di Varazze) ricade in zona 4. Con riferimento alle Norme Tecniche per le Costruzioni (ovvero il D.M. 14/01/2008 sopra citato), la vita nominale (V N ) dell opera strutturale, intesa come il numero di anni nel quale la struttura, purché soggetta a manutenzione ordinaria, deve poter essere usata per lo scopo al quale è destinata, risulta essere pari a 50 anni. Sempre con riferimento al D.M. 14/01/2008, la classe d uso corrispondente all opera in esame risulta essere la classe IV, per cui il coefficiente d uso C U risulta essere pari a 2. In virtù delle scelte precedentemente esposte, il periodo di riferimento V R risulta essere pari a V N x C U = 100 anni. 2.4 IPOTESI DI CALCOLO E DI VERIFICA Le paratie previste a progetto, nelle diverse configurazioni significative, sono state verificate per mezzo del programma ad Elementi Finiti Pac 10.0 di Aztec Informatica. Per quanto concerne i metodi di calcolo adoperati da tale software, il calcolo delle spinte è stato effettuato per mezzo del metodo di Culmann, il quale adotta le stesse ipotesi di base del classico metodo di Coulomb, ovvero di cuneo di spinta a monte dell opera che si muove rigidamente lungo una superficie di rottura rettilinea

4 Pag. N 4 di 82 Documento o spezzata (nel caso di terreno stratificato). La differenza sostanziale deriva dal fatto che, mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il valore della spinta), il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Tale metodo di Culmann, il quale non prevede una forma chiusa di risoluzione, è stato dunque adoperato dal programma di calcolo mediante analisi numerica, ovvero con procedura iterativa. Per tenere conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma, si è fatto riferimento al metodo di Mononobe-Okabe, citato anche dalla Normativa Italiana. Tale metodo considera, nell'equilibrio del cuneo spingente, la forza di inerzia dovuta al sisma. Indicando con W il peso del cuneo e con C il coefficiente di intensità sismica, la forza di inerzia viene valutata come: F i = W*C. Indicando con S la spinta calcolata in condizioni statiche e con S s la spinta totale in condizioni sismiche, l'incremento di spinta è ottenuto come: D S = S - S s. Tale incremento di spinta viene applicato a 1/3 dell'altezza dell opera stessa (diagramma triangolare con vertice in alto). Passando alla verifica a stabilità del complesso opera+terreno, è stata usata la tecnica della suddivisione a strisce (in particolare, 50 strisce) della superficie di scorrimento da analizzare, supposta circolare. E stato dunque determinato il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10 cm x 10 cm posta in prossimità della sommità dell opera. Il metodo adoperato per tale verifica di stabilità è stato quello di Bishop. Per il calcolo dei tiranti, è stato adoperato il metodo di Bustamante-Doix.

5 Pag. N 5 di 82 Documento La tipologia di analisi e di verifica adottata è stata quella degli Stati Limite, in accordo alla normativa attualmente in vigore. Di seguito, si riportano le verifiche, estratte dagli output del suddetto programma di calcolo, relativamente alle paratie previste a progetto. 2.5 VERIFICA PARATIA INTERVENTO N. 1 Modello di calcolo paratia Intervento n. 1 Geometria paratia Tipo paratia: Paratia di micropali con muro in testa Altezza fuori terra 7,00 [m] Profondità di infissione 4,50 [m] Altezza totale della paratia 11,50 [m] Lunghezza paratia 33,00 [m] Numero di file di micropali 1 Interasse fra i micropali della fila 0,70 [m] Diametro dei micropali 22,00 [cm] Ordinata testa micropali 2,00 [m] Numero totale di micropali 47 Numero di micropali per metro lineare 1.42 Diametro esterno del tubolare 139,70 [mm] Spessore del tubolare 8,00 [mm]

6 Geometria muro Altezza paramento 2,00 [m] Spessore testa paramento 0,40 [m] Inclinazione esterna 0,000 [ ] Inclinazione interna 0,000 [ ] Spessore base paramento 0,40 [m] Larghezza fondazione 0,40 [m] Altezza fondazione 0,50 [m] Altezza totale muro 2,50 [m] Pag. N 6 di 82 Documento Geometria cordoli Simbologia adottata n numero d'ordine del cordolo Y posizione del cordolo sull'asse della paratia espresso in [m] Cordoli in calcestruzzo B Base della sezione del cordolo espresso in [cm] H Altezza della sezione del cordolo espresso in [cm] Cordoli in acciaio A Area della sezione in acciaio del cordolo espresso in [cmq] W Modulo di resistenza della sezione del cordolo espresso in [cm^3] n Y Tipo B H A W 1 0,00 Calcestruzzo 40,00 40, ,50 Calcestruzzo 40,00 60, ,00 Acciaio ,60 622,00 Geometria profilo terreno Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa alla paratia, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] Profilo di monte N X Y A 2 7,30 0,00 0,00 3 8,10 3,30 76, ,00 3,30 0,00 Profilo di valle N X Y A 1-10,00-9,00 0,00 2-8,00-9,00 14,04 3 0,00-7,00 0,00 Descrizione terreni Simbologia adottata n numero d'ordine dello strato a partire dalla sommità della paratia Descrizione Descrizione del terreno γ peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γs peso di volume saturo del terreno espresso [kg/mc] φ angolo d'attrito interno del terreno espresso in [ ] δ angolo d'attrito terreno/paratia espresso in [ ] c coesione del terreno espressa in [kg/cmq] n Descrizione γ γ s φ δ c 1 Coltri e riporti 1900, ,00 24,00 16,00 0,050 2 Roccia destrutturata 2000, ,00 33,50 22,00 0,200 Parametri per il calcolo dei tiranti secondo il metodo di Bustamante-Doix

7 Simbologia adottata Cmin, Cmed coeff. di espansione laterale minimo e medio del tirante nello strato α1-min, α1-med α2-min, α2-med Plim-min, Plim-med Pag. N 7 di 82 Documento coeff. per il calcolo della tensione tangenziale lungo il fusto del tirante espresso in [kg/cmq] coeff. per il calcolo della tensione tangenziale lungo il fusto del tirante che moltiplica la Plim pressione limite minima e media dello strato espresse in [kg/cmq] N Descrizione C min α 1-min α 2-min P lim-min C med α 1-med α 2-med P lim-med 1 Coltri e riporti 1,10 0,33 0,07 1,00 1,10 0,33 0,07 1,00 2 Roccia destrutturata 1,00 0,00 0,10 10,00 1,00 0,00 0,10 10,00 Descrizione stratigrafia Simbologia adottata n numero d'ordine dello strato a partire dalla sommità della paratia sp spessore dello strato in corrispondenza dell'asse della paratia espresso in [m] kw costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm 2 /cm α inclinazione dello strato espressa in GRADI( ) Terreno Terreno associato allo strato n sp α kw Terreno 1 0,50 2,00 0,21 Coltri e riporti 2 15,00 0,00 4,02 Roccia destrutturata Falda Profondità della falda a monte rispetto alla sommità della paratia 7,00 Profondità della falda a valle rispetto alla sommità della paratia 9,00 Regime delle pressioni neutre: Idrostatico [m] [m] Caratteristiche materiali utilizzati Calcestruzzo Peso specifico 2500 [kg/mc] Resistenza caratteristica a compressione R ck 250 [kg/cmq] Tensione ammissibile a compressione σ c 85 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τ c0 5,3 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τ c1 16,9 [kg/cmq] Acciaio Tipo Fe 510 Tensione ammissibile σ fa 2400 [kg/cmq] Tensione di snervamento f yk 3600 [kg/cmq] Caratteristiche acciaio cordoli in c.a. Tipo FeB44K Tensione ammissibile σ fa 2600 [kg/cmq] Tensione di snervamento f yk 4400 [kg/cmq] Caratteristiche acciaio cordoli in acciaio. Tipo Fe 430 Tensione ammissibile σ fa 1900 [kg/cmq] Tensione di snervamento f yk 2800 [kg/cmq] Malta utilizzata per i tiranti Resistenza caratteristica a compressione R ck 250 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τ c0 5,3 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τ c1 16,9 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i tiranti Tipo Precomp Tensione ammissibile σ fa 10000,0 [kg/cmq] Tensione di snervamento f yk 16000,0 kg/cmq

8 Pag. N 8 di 82 Documento Condizioni di carico Simbologia e convenzioni adottate Le ascisse dei punti di applicazione del carico sono espresse in [m] rispetto alla testa della paratia Le ordinate dei punti di applicazione del carico sono espresse in [m] rispetto alla testa della paratia Fx Forza orizzontale espressa in [kg], positiva da monte verso valle Fy Forza verticale espressa in [kg], positiva verso il basso M Momento espresso in [kgm], positivo ribaltante Qi, Qf Intensità dei carichi distribuiti sul profilo espresse in [kg/mq] Vi, Vs Intensità dei carichi distribuiti sulla paratia espresse in [kg/mq], positivi da monte verso valle R Risultante carico distribuito sulla paratia espressa in [kg] Condizione n 1 Carico distribuito sul profilo X i = 0,00 X f = 20,00 Q i = 2000 Q f = 2000 Descrizione tiranti di ancoraggio Simbologia adottata - Caratteristiche geometriche N numero d'ordine della fila Y ordinata della fila espressa in [m] misurata dalla testa della paratia I interasse tra le file di tiranti espressa in [m] alfa inclinazione dei tiranti della fila rispetto all'orizzontale espressa in [ ] D diametro della perforazione espresso in [cm] Cesp coeff. di espansione laterale ALL allineamento dei tiranti della fila (CENTRATI o SFALSATI) nr numero di tiranti della fila Lt lunghezza totale del tirante espresso in [m] Lf lunghezza di fondazione del tirante espresso in [m] Simbologia adottata - Caratteristiche armatura e di interazione con il terreno N At nt T numero d'ordine della fila area del singolo trefolo espressa in [cmq] numero di trefoli del tirante tiro iniziale espresso in [kg] Caratteristiche geometriche N Y I Alfa D Cesp ALL nr Lt Lf 1 1,50 3,50 20,00 14,00 1,00 Sfalsati 10 20,00 11,00 2 4,00 3,50 20,00 14,00 1,00 Sfalsati 10 20,00 11,00 Caratteristiche armatura e di interazione con il terreno N At nt T 1 1, , Combinazioni di carico Nella tabella sono riportate le condizioni di carico di ogni combinazione con il relativo coefficiente di partecipazione. Combinazione n 1 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Combinazione n 2 [DA1- A2M2] Spinta terreno Combinazione n 3 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1) x 1.00 Combinazione n 4 [DA1- A2M2] Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1) x 1.00 Combinazione n 5 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Combinazione n 6 [DA1- A2M2] Spinta terreno

9 Combinazione n 7 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+) x 0.20 Combinazione n 8 [DA1- A2M2] Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+) x 0.20 Combinazione n 9 Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1) x 0.20 Combinazione n 10 Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1) x 0.50 Combinazione n 11 Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1) x 1.00 Pag. N 9 di 82 Documento Impostazioni di progetto Spinte e verifiche secondo : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008 Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,30 1,00 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 Verifica materiali : Stato Limite Ultimo

10 Pag. N 10 di 82 Documento Impostazioni di analisi Analisi per Combinazioni di Carico. Rottura del terreno Pressione passiva Influenza δ (angolo di attrito terreno-paratia) Nel calcolo del coefficiente di spinta attiva Ka e nell'inclinazione della spinta attiva (non viene considerato per la spinta passiva) Stabilità globale Metodo di Bishop Impostazioni analisi sismica Combinazioni SLU Accelerazione al suolo [m/s^2] Massimo fattore amplificazione spettro orizzontale F Periodo inizio tratto spettro a velocità costante Tc* Coefficiente di amplificazione topografica (St) Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) Coefficiente di riduzione per tipo di sottosuolo (α) Spostamento massimo senza riduzione di resistenza Us [m] Coefficiente di riduzione per spostamento massimo (β) Coefficiente di intensità sismica (percento) Combinazioni SLE Accelerazione al suolo [m/s^2] Massimo fattore amplificazione spettro orizzontale F Periodo inizio tratto spettro a velocità costante Tc* Coefficiente di amplificazione topografica (St) Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) Coefficiente di riduzione per tipo di sottosuolo (α) Spostamento massimo senza riduzione di resistenza Us [m] Coefficiente di riduzione per spostamento massimo (β) Coefficiente di intensità sismica (percento) Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale (kv) 0.00 Analisi della paratia L'analisi è stata eseguita per combinazioni di carico La paratia è analizzata con il metodo degli elementi finiti. Essa è discretizzata in 140 elementi fuori terra e 90 elementi al di sotto della linea di fondo scavo. Le molle che simulano il terreno hanno un comportamento elastoplastico: una volta raggiunta la pressione passiva non reagiscono ad ulteriori incremento di carico. Altezza fuori terra della paratia 7,00 [m] Profondità di infissione 4,50 [m] Altezza totale della paratia 11,50 [m] Forze agenti sulla paratia Simbologia adottata e sistema di riferimento Tutte le forze sono espresse in [kg] e si intendono positive se dirette da monte verso valle. Esse sono riferite ad un metro di larghezza della paratia Ya rappresenta il punto di applicazione, rispetto alla testa della paratia, espresso in [m]

11 Pag. N 11 di 82 Documento Combinazione nr. 1 Valore Y a Spinta agente sulla paratia 10881,29 3,68 Spinta falda sulla paratia 7000,00 9,70 Risultante carichi esterni applicati 0,00 0,00 Resistenza passiva agente sulla paratia -9311,52 9,05 Controspinta agente sulla paratia 0,00 0,00 Componente orizzontale sforzo tiranti 8569,71 2,77 Spostamento massimo della paratia 0,20 6,00 Punto di nullo del diagramma 7,00 [m] Punto di inversione del diagramma 7,35 [m] Centro di rotazione 2,50 [m] Percentuale molle plasticizzate 7,69 [%] Portanza di punta 12855,05 [kg] Combinazione nr. 2 Valore Y a Spinta agente sulla paratia 10932,99 3,71 Spinta falda sulla paratia 7000,00 9,70 Risultante carichi esterni applicati 0,00 0,00 Resistenza passiva agente sulla paratia -9290,61 9,09 Controspinta agente sulla paratia 0,00 0,00 Componente orizzontale sforzo tiranti 8642,33 2,78 Spostamento massimo della paratia 0,29 6,05 Punto di nullo del diagramma 7,00 [m] Punto di inversione del diagramma 7,90 [m] Centro di rotazione 2,50 [m] Percentuale molle plasticizzate 19,78 [%] Portanza di punta 6982,32 [kg] Combinazione nr. 3 Valore Y a Spinta agente sulla paratia 12295,02 3,98 Spinta falda sulla paratia 7000,00 9,70 Risultante carichi esterni applicati 0,00 0,00 Resistenza passiva agente sulla paratia ,70 8,88 Controspinta agente sulla paratia 0,00 0,00 Componente orizzontale sforzo tiranti 8984,79 2,82 Spostamento massimo della paratia 0,45 5,85 Punto di nullo del diagramma 7,00 [m] Punto di inversione del diagramma 7,75 [m] Centro di rotazione 2,50 [m] Percentuale molle plasticizzate 17,58 [%] Portanza di punta 12855,05 [kg] Combinazione nr. 4 Valore Y a Spinta agente sulla paratia 13867,49 4,17 Spinta falda sulla paratia 7000,00 9,70 Risultante carichi esterni applicati 0,00 0,00 Resistenza passiva agente sulla paratia ,87 9,25 Controspinta agente sulla paratia 208,78 11,33 Componente orizzontale sforzo tiranti 10641,55 2,97 Spostamento massimo della paratia 1,62 6,25 Punto di nullo del diagramma 7,56 [m] Punto di inversione del diagramma 9,75 [m] Centro di rotazione 11,01 [m] Percentuale molle plasticizzate 61,54 [%] Portanza di punta 6982,32 [kg]

12 Pag. N 12 di 82 Documento Combinazione nr. 5 Valore Y a Spinta agente sulla paratia 9095,83 3,27 Incremento sismico della spinta 834,34 4,67 Spinta falda sulla paratia 7000,00 9,70 Risultante carichi esterni applicati 0,00 0,00 Resistenza passiva agente sulla paratia -8450,79 9,25 Controspinta agente sulla paratia 0,00 0,00 Componente orizzontale sforzo tiranti 8478,67 2,75 Spostamento massimo della paratia 0,09 6,20 Punto di nullo del diagramma 7,00 [m] Punto di inversione del diagramma 7,00 [m] Centro di rotazione 2,50 [m] Percentuale molle plasticizzate 0,00 [%] Portanza di punta 12855,05 [kg] Combinazione nr. 6 Valore Y a Spinta agente sulla paratia 10267,46 3,73 Incremento sismico della spinta 1112,48 4,67 Spinta falda sulla paratia 7000,00 9,70 Risultante carichi esterni applicati 0,00 0,00 Resistenza passiva agente sulla paratia -9615,84 9,04 Controspinta agente sulla paratia 0,00 0,00 Componente orizzontale sforzo tiranti 8763,53 2,80 Spostamento massimo della paratia 0,38 6,00 Punto di nullo del diagramma 7,00 [m] Punto di inversione del diagramma 8,05 [m] Centro di rotazione 2,50 [m] Percentuale molle plasticizzate 23,08 [%] Portanza di punta 6982,32 [kg] Combinazione nr. 7 Valore Y a Spinta agente sulla paratia 9178,16 3,31 Incremento sismico della spinta 906,47 4,67 Spinta falda sulla paratia 7000,00 9,70 Risultante carichi esterni applicati 0,00 0,00 Resistenza passiva agente sulla paratia -8593,20 9,21 Controspinta agente sulla paratia 0,00 0,00 Componente orizzontale sforzo tiranti 8490,69 2,76 Spostamento massimo della paratia 0,11 6,15 Punto di nullo del diagramma 7,00 [m] Punto di inversione del diagramma 7,05 [m] Centro di rotazione 2,50 [m] Percentuale molle plasticizzate 1,10 [%] Portanza di punta 12855,05 [kg] Combinazione nr. 8 Valore Y a Spinta agente sulla paratia 10443,26 3,79 Incremento sismico della spinta 1220,96 4,67 Spinta falda sulla paratia 7000,00 9,70 Risultante carichi esterni applicati 0,00 0,00 Resistenza passiva agente sulla paratia -9780,00 9,02 Controspinta agente sulla paratia 0,00 0,00 Componente orizzontale sforzo tiranti 8883,31 2,81 Spostamento massimo della paratia 0,47 6,00 Punto di nullo del diagramma 7,00 [m] Punto di inversione del diagramma 8,00 [m] Centro di rotazione 2,50 [m] Percentuale molle plasticizzate 30,77 [%] Portanza di punta 6982,32 [kg]

13 Pag. N 13 di 82 Documento Combinazione nr. 9 Valore Y a Spinta agente sulla paratia 9803,14 3,34 Spinta falda sulla paratia 7000,00 9,70 Risultante carichi esterni applicati 0,00 0,00 Resistenza passiva agente sulla paratia -8336,72 9,28 Controspinta agente sulla paratia 0,00 0,00 Componente orizzontale sforzo tiranti 8467,10 2,75 Spostamento massimo della paratia 0,08 6,25 Punto di nullo del diagramma 7,00 [m] Punto di inversione del diagramma 7,00 [m] Centro di rotazione 2,50 [m] Percentuale molle plasticizzate 0,00 [%] Portanza di punta 12855,05 [kg] Combinazione nr. 10 Valore Y a Spinta agente sulla paratia 10000,06 3,41 Spinta falda sulla paratia 7000,00 9,70 Risultante carichi esterni applicati 0,00 0,00 Resistenza passiva agente sulla paratia -8516,10 9,23 Controspinta agente sulla paratia 0,00 0,00 Componente orizzontale sforzo tiranti 8483,29 2,76 Spostamento massimo della paratia 0,10 6,20 Punto di nullo del diagramma 7,00 [m] Punto di inversione del diagramma 7,00 [m] Centro di rotazione 2,50 [m] Percentuale molle plasticizzate 1,10 [%] Portanza di punta 12855,05 [kg] Combinazione nr. 11 Valore Y a Spinta agente sulla paratia 10349,29 3,52 Spinta falda sulla paratia 7000,00 9,70 Risultante carichi esterni applicati 0,00 0,00 Resistenza passiva agente sulla paratia -8825,94 9,15 Controspinta agente sulla paratia 0,00 0,00 Componente orizzontale sforzo tiranti 8522,82 2,76 Spostamento massimo della paratia 0,13 6,10 Punto di nullo del diagramma 7,00 [m] Punto di inversione del diagramma 7,15 [m] Centro di rotazione 2,50 [m] Percentuale molle plasticizzate 3,30 [%] Portanza di punta 12855,05 [kg] Analisi dei tiranti Caratteristiche dei tiranti utilizzati Simbologia adottata Y nt N L Lf Ld Ldf FS Af Rt/ml σf u ordinata della fila rispetto alla testa della paratia espressa in [m] numero di tiranti della fila sforzo su ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza totale di progetto del tirante espressa in [m] lunghezza di fondazione di progetto del tirante espressa in [m] lunghezza totale definita del tirante espressa in [m] lunghezza di fondazione definita del tirante espressa in [m] Fattore di sicurezza. Rapporto tra lunghezza di fondazione di progetto e lunghezza di fondazione definita. area di armatura in ogni tirante espressa in [cmq] reazione a metro lineare del tirante della fila espresso in [kg] tensione di trazione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] spostamento orizzontale del tirante della fila, positivo verso valle, espresso in [cm] 2 file di tiranti attivi armati con trefoli

14 Pag. N 14 di 82 Documento N Y nt A f L L f Ld Ld f FS 1 1, ,17 16,30 7,30 20,00 11, , ,17 17,90 8,90 20,00 11, Risultati tiranti - Combinazione nr. 1 N N Rt/ml σ f u , ,66-0, , ,36 0,00027 Risultati tiranti - Combinazione nr. 2 N N Rt/ml σ f u , ,88-0, , ,31 0,02948 Risultati tiranti - Combinazione nr. 3 N N Rt/ml σ f u , ,83-0, , ,76 0,15351 Risultati tiranti - Combinazione nr. 4 N N Rt/ml σ f u , ,03 0, , ,80 0,73153 Risultati tiranti - Combinazione nr. 5 N N Rt/ml σ f u , ,77-0, , ,59-0,03799 Risultati tiranti - Combinazione nr. 6 N N Rt/ml σ f u , ,45-0, , ,80 0,07585 Risultati tiranti - Combinazione nr. 7 N N Rt/ml σ f u , ,37-0, , ,10-0,03319 Risultati tiranti - Combinazione nr. 8 N N Rt/ml σ f u , ,12-0, , ,00 0,12208 Risultati tiranti - Combinazione nr. 9 N N Rt/ml σ f u , ,39-0, , ,22-0,04136

15 Pag. N 15 di 82 Documento Risultati tiranti - Combinazione nr. 10 N N Rt/ml σ f u , ,90-0, , ,35-0,03536 Risultati tiranti - Combinazione nr. 11 N N Rt/ml σ f u , ,17-0, , ,36-0,02165 Stabilità globale Metodo di Bishop Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa alla paratia (spigolo contro terra) Le strisce sono numerate da monte verso valle N numero d'ordine della striscia W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in gradi (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] L sviluppo della base della striscia espressa in [m] (L=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Ctn, Ctt contributo alla striscia normale e tangenziale del tirante espresse in [kg] Combinazione nr. 2 Numero di cerchi analizzati 100 Numero di strisce 50,00 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -3,45 Y[m]= 5,75 Raggio del cerchio R[m] = 17,59 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -13,05 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 13,98 Coefficiente di sicurezza C= 1,59 Caratteristiche delle strisce N W α( ) Wsinα L φ c u (Ctn; Ctt) 1 183,13-32,04-97,14 0,64 27,90 0,160 0,016 (0; 0) 2 556,48-29,97-277,97 0,63 27,90 0,160 0,049 (0; 0) 3 900,24-27,94-421,85 0,62 27,90 0,160 0,079 (0; 0) ,11-25,96-532,26 0,60 27,90 0,160 0,106 (0; 0) ,53-24,00-612,38 0,60 27,90 0,160 0,132 (0; 0) ,73-22,08-665,12 0,59 27,90 0,160 0,155 (0; 0) ,77-20,18-693,20 0,58 27,90 0,160 0,176 (0; 0) ,58-18,30-699,14 0,57 27,90 0,160 0,195 (0; 0) ,93-16,44-685,31 0,57 27,90 0,160 0,212 (0; 0) ,85-14,61-663,40 0,56 27,90 0,160 0,227 (0; 0) ,90-12,78-646,89 0,56 27,90 0,160 0,240 (0; 0) ,42-10,97-609,50 0,55 27,90 0,160 0,252 (0; 0) ,63-9,17-551,65 0,55 27,90 0,160 0,261 (0; 0) ,87-7,38-475,27 0,55 27,90 0,160 0,269 (0; 0) ,42-5,60-382,24 0,55 27,90 0,160 0,276 (0; 0) ,47-3,82-274,39 0,55 27,90 0,160 0,280 (0; 0) ,19-2,05-153,54 0,54 27,90 0,160 0,283 (0; 0) ,66-0,28-21,49 0,54 27,90 0,160 0,284 (0; 0) ,92 1,50 119,98 0,54 27,90 0,160 0,283 (0; 0) ,95 3,27 269,10 0,54 27,90 0,160 0,281 (0; 0) ,68 5,04 424,06 0,55 27,90 0,160 0,277 (0; 0) ,97 6,83 583,06 0,55 27,90 0,160 0,271 (0; 0)

16 Pag. N 16 di 82 Documento ,63 8,61 744,27 0,55 27,90 0,160 0,264 (0; 0) ,42 10,41 905,83 0,55 27,90 0,160 0,255 (0; 0) ,83 12, ,68 0,55 27,90 0,160 0,444 (0; 0) ,53 14, ,18 0,55 27,90 0,160 0,432 (0; 0) ,92 15, ,57 0,56 27,90 0,160 0,417 (0; 0) ,47 17, ,83 0,56 27,90 0,160 0,401 (0; 0) ,57 19, ,84 0,57 27,90 0,160 0,383 (0; 0) ,51 21, ,39 0,58 27,90 0,160 0,363 (0; 0) ,47 23, ,10 0,59 27,90 0,160 0,341 (0; 0) ,49 25, ,48 0,59 27,90 0,160 0,317 (0; 0) ,46 27, ,82 0,60 27,90 0,160 0,290 (0; 0) ,09 29, ,19 0,62 27,90 0,160 0,262 (0; 0) ,85 31, ,40 0,63 27,90 0,160 0,231 (0; 0) ,99 33, ,91 0,64 27,90 0,160 0,197 (0; 0) ,39 35, ,81 0,66 27,90 0,160 0,160 (0; 0) ,48 37, ,36 0,68 27,90 0,160 0,120 (0; 0) ,50 39, ,76 0,70 27,90 0,160 0,077 (0; 0) ,69 42, ,48 0,72 27,90 0,160 0,031 (3174; 1683) ,23 44, ,40 0,75 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,76 46, ,66 0,79 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,49 49, ,24 0,83 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,66 52, ,30 0,88 27,90 0,160 0,000 (2708; 859) ,06 55, ,95 0,95 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,36 58, ,52 1,03 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,27 62, ,23 1,15 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,60 66, ,70 1,33 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,70 71, ,18 1,66 23,75 0,100 0,000 (0; 0) ,35 77, ,51 2,53 19,61 0,040 0,000 (0; 0) Resistenza a taglio paratia= 0,00 [kg] ΣW i= ,23 [kg] ΣW isinα i= ,08 [kg] ΣW itanφ i= ,46 [kg] Σtanα itanφ i= Combinazione nr. 4 Numero di cerchi analizzati 100 Numero di strisce 50,00 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -3,45 Y[m]= 5,75 Raggio del cerchio R[m] = 17,59 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -13,05 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 13,98 Coefficiente di sicurezza C= 1,50 Caratteristiche delle strisce N W α( ) Wsinα L φ c u (Ctn; Ctt) 1 183,13-32,04-97,14 0,64 27,90 0,160 0,016 (0; 0) 2 556,48-29,97-277,97 0,63 27,90 0,160 0,049 (0; 0) 3 900,24-27,94-421,85 0,62 27,90 0,160 0,079 (0; 0) ,11-25,96-532,26 0,60 27,90 0,160 0,106 (0; 0) ,53-24,00-612,38 0,60 27,90 0,160 0,132 (0; 0) ,73-22,08-665,12 0,59 27,90 0,160 0,155 (0; 0) ,77-20,18-693,20 0,58 27,90 0,160 0,176 (0; 0) ,58-18,30-699,14 0,57 27,90 0,160 0,195 (0; 0) ,93-16,44-685,31 0,57 27,90 0,160 0,212 (0; 0) ,85-14,61-663,40 0,56 27,90 0,160 0,227 (0; 0) ,90-12,78-646,89 0,56 27,90 0,160 0,240 (0; 0) ,42-10,97-609,50 0,55 27,90 0,160 0,252 (0; 0) ,63-9,17-551,65 0,55 27,90 0,160 0,261 (0; 0) ,87-7,38-475,27 0,55 27,90 0,160 0,269 (0; 0) ,42-5,60-382,24 0,55 27,90 0,160 0,276 (0; 0) ,47-3,82-274,39 0,55 27,90 0,160 0,280 (0; 0) ,19-2,05-153,54 0,54 27,90 0,160 0,283 (0; 0)

17 Pag. N 17 di 82 Documento ,66-0,28-21,49 0,54 27,90 0,160 0,284 (0; 0) ,92 1,50 119,98 0,54 27,90 0,160 0,283 (0; 0) ,95 3,27 269,10 0,54 27,90 0,160 0,281 (0; 0) ,68 5,04 424,06 0,55 27,90 0,160 0,277 (0; 0) ,97 6,83 583,06 0,55 27,90 0,160 0,271 (0; 0) ,63 8,61 744,27 0,55 27,90 0,160 0,264 (0; 0) ,42 10,41 905,83 0,55 27,90 0,160 0,255 (0; 0) ,49 12, ,18 0,55 27,90 0,160 0,444 (0; 0) ,19 14, ,39 0,55 27,90 0,160 0,432 (0; 0) ,58 15, ,50 0,56 27,90 0,160 0,417 (0; 0) ,13 17, ,47 0,56 27,90 0,160 0,401 (0; 0) ,23 19, ,20 0,57 27,90 0,160 0,383 (0; 0) ,17 21, ,46 0,58 27,90 0,160 0,363 (0; 0) ,13 23, ,90 0,59 27,90 0,160 0,341 (0; 0) ,15 25, ,99 0,59 27,90 0,160 0,317 (0; 0) ,12 27, ,05 0,60 27,90 0,160 0,290 (0; 0) ,75 29, ,14 0,62 27,90 0,160 0,262 (0; 0) ,52 31, ,06 0,63 27,90 0,160 0,231 (0; 0) ,65 33, ,30 0,64 27,90 0,160 0,197 (0; 0) ,06 35, ,92 0,66 27,90 0,160 0,160 (0; 0) ,15 37, ,20 0,68 27,90 0,160 0,120 (0; 0) ,17 39, ,33 0,70 27,90 0,160 0,077 (0; 0) ,35 42, ,79 0,72 27,90 0,160 0,031 (4481; 2377) ,89 44, ,43 0,75 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,43 46, ,44 0,79 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,16 49, ,77 0,83 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,33 52, ,59 0,88 27,90 0,160 0,000 (2820; 895) ,72 55, ,02 0,95 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,02 58, ,39 1,03 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,93 62, ,96 1,15 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,26 66, ,40 1,33 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,37 71, ,13 1,66 23,75 0,100 0,000 (0; 0) ,01 77, ,25 2,53 19,61 0,040 0,000 (0; 0) Resistenza a taglio paratia= 0,00 [kg] ΣW i= ,66 [kg] ΣW isinα i= ,91 [kg] ΣW itanφ i= ,59 [kg] Σtanα itanφ i= Combinazione nr. 6 Numero di cerchi analizzati 100 Numero di strisce 50,00 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -3,45 Y[m]= 5,75 Raggio del cerchio R[m] = 17,59 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -13,05 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 13,98 Coefficiente di sicurezza C= 1,46 Caratteristiche delle strisce N W α( ) Wsinα L φ c u (Ctn; Ctt) 1 183,13-32,04-97,14 0,64 27,90 0,160 0,016 (0; 0) 2 556,48-29,97-277,97 0,63 27,90 0,160 0,049 (0; 0) 3 900,24-27,94-421,85 0,62 27,90 0,160 0,079 (0; 0) ,11-25,96-532,26 0,60 27,90 0,160 0,106 (0; 0) ,53-24,00-612,38 0,60 27,90 0,160 0,132 (0; 0) ,73-22,08-665,12 0,59 27,90 0,160 0,155 (0; 0) ,77-20,18-693,20 0,58 27,90 0,160 0,176 (0; 0) ,58-18,30-699,14 0,57 27,90 0,160 0,195 (0; 0) ,93-16,44-685,31 0,57 27,90 0,160 0,212 (0; 0) ,85-14,61-663,40 0,56 27,90 0,160 0,227 (0; 0) ,90-12,78-646,89 0,56 27,90 0,160 0,240 (0; 0) ,42-10,97-609,50 0,55 27,90 0,160 0,252 (0; 0)

18 Pag. N 18 di 82 Documento ,63-9,17-551,65 0,55 27,90 0,160 0,261 (0; 0) ,87-7,38-475,27 0,55 27,90 0,160 0,269 (0; 0) ,42-5,60-382,24 0,55 27,90 0,160 0,276 (0; 0) ,47-3,82-274,39 0,55 27,90 0,160 0,280 (0; 0) ,19-2,05-153,54 0,54 27,90 0,160 0,283 (0; 0) ,66-0,28-21,49 0,54 27,90 0,160 0,284 (0; 0) ,92 1,50 119,98 0,54 27,90 0,160 0,283 (0; 0) ,95 3,27 269,10 0,54 27,90 0,160 0,281 (0; 0) ,68 5,04 424,06 0,55 27,90 0,160 0,277 (0; 0) ,97 6,83 583,06 0,55 27,90 0,160 0,271 (0; 0) ,63 8,61 744,27 0,55 27,90 0,160 0,264 (0; 0) ,42 10,41 905,83 0,55 27,90 0,160 0,255 (0; 0) ,83 12, ,68 0,55 27,90 0,160 0,444 (0; 0) ,53 14, ,18 0,55 27,90 0,160 0,432 (0; 0) ,92 15, ,57 0,56 27,90 0,160 0,417 (0; 0) ,47 17, ,83 0,56 27,90 0,160 0,401 (0; 0) ,57 19, ,84 0,57 27,90 0,160 0,383 (0; 0) ,51 21, ,39 0,58 27,90 0,160 0,363 (0; 0) ,47 23, ,10 0,59 27,90 0,160 0,341 (0; 0) ,49 25, ,48 0,59 27,90 0,160 0,317 (0; 0) ,46 27, ,82 0,60 27,90 0,160 0,290 (0; 0) ,09 29, ,19 0,62 27,90 0,160 0,262 (0; 0) ,85 31, ,40 0,63 27,90 0,160 0,231 (0; 0) ,99 33, ,91 0,64 27,90 0,160 0,197 (0; 0) ,39 35, ,81 0,66 27,90 0,160 0,160 (0; 0) ,48 37, ,36 0,68 27,90 0,160 0,120 (0; 0) ,50 39, ,76 0,70 27,90 0,160 0,077 (0; 0) ,69 42, ,48 0,72 27,90 0,160 0,031 (3260; 1729) ,23 44, ,40 0,75 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,76 46, ,66 0,79 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,49 49, ,24 0,83 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,66 52, ,30 0,88 27,90 0,160 0,000 (2708; 859) ,06 55, ,95 0,95 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,36 58, ,52 1,03 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,27 62, ,23 1,15 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,60 66, ,70 1,33 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,70 71, ,18 1,66 23,75 0,100 0,000 (0; 0) ,35 77, ,51 2,53 19,61 0,040 0,000 (0; 0) Resistenza a taglio paratia= 0,00 [kg] ΣW i= ,89 [kg] ΣW isinα i= ,98 [kg] ΣW itanφ i= ,05 [kg] Σtanα itanφ i= Combinazione nr. 8 Numero di cerchi analizzati 100 Numero di strisce 50,00 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -3,45 Y[m]= 5,75 Raggio del cerchio R[m] = 17,59 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -13,05 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 13,98 Coefficiente di sicurezza C= 1,44 Caratteristiche delle strisce N W α( ) Wsinα L φ c u (Ctn; Ctt) 1 183,13-32,04-97,14 0,64 27,90 0,160 0,016 (0; 0) 2 556,48-29,97-277,97 0,63 27,90 0,160 0,049 (0; 0) 3 900,24-27,94-421,85 0,62 27,90 0,160 0,079 (0; 0) ,11-25,96-532,26 0,60 27,90 0,160 0,106 (0; 0) ,53-24,00-612,38 0,60 27,90 0,160 0,132 (0; 0) ,73-22,08-665,12 0,59 27,90 0,160 0,155 (0; 0) ,77-20,18-693,20 0,58 27,90 0,160 0,176 (0; 0)

19 Pag. N 19 di 82 Documento ,58-18,30-699,14 0,57 27,90 0,160 0,195 (0; 0) ,93-16,44-685,31 0,57 27,90 0,160 0,212 (0; 0) ,85-14,61-663,40 0,56 27,90 0,160 0,227 (0; 0) ,90-12,78-646,89 0,56 27,90 0,160 0,240 (0; 0) ,42-10,97-609,50 0,55 27,90 0,160 0,252 (0; 0) ,63-9,17-551,65 0,55 27,90 0,160 0,261 (0; 0) ,87-7,38-475,27 0,55 27,90 0,160 0,269 (0; 0) ,42-5,60-382,24 0,55 27,90 0,160 0,276 (0; 0) ,47-3,82-274,39 0,55 27,90 0,160 0,280 (0; 0) ,19-2,05-153,54 0,54 27,90 0,160 0,283 (0; 0) ,66-0,28-21,49 0,54 27,90 0,160 0,284 (0; 0) ,92 1,50 119,98 0,54 27,90 0,160 0,283 (0; 0) ,95 3,27 269,10 0,54 27,90 0,160 0,281 (0; 0) ,68 5,04 424,06 0,55 27,90 0,160 0,277 (0; 0) ,97 6,83 583,06 0,55 27,90 0,160 0,271 (0; 0) ,63 8,61 744,27 0,55 27,90 0,160 0,264 (0; 0) ,42 10,41 905,83 0,55 27,90 0,160 0,255 (0; 0) ,85 12, ,15 0,55 27,90 0,160 0,444 (0; 0) ,56 14, ,22 0,55 27,90 0,160 0,432 (0; 0) ,94 15, ,18 0,56 27,90 0,160 0,417 (0; 0) ,49 17, ,01 0,56 27,90 0,160 0,401 (0; 0) ,59 19, ,59 0,57 27,90 0,160 0,383 (0; 0) ,54 21, ,71 0,58 27,90 0,160 0,363 (0; 0) ,50 23, ,00 0,59 27,90 0,160 0,341 (0; 0) ,52 25, ,95 0,59 27,90 0,160 0,317 (0; 0) ,49 27, ,85 0,60 27,90 0,160 0,290 (0; 0) ,11 29, ,80 0,62 27,90 0,160 0,262 (0; 0) ,88 31, ,57 0,63 27,90 0,160 0,231 (0; 0) ,01 33, ,66 0,64 27,90 0,160 0,197 (0; 0) ,42 35, ,13 0,66 27,90 0,160 0,160 (0; 0) ,51 37, ,26 0,68 27,90 0,160 0,120 (0; 0) ,53 39, ,23 0,70 27,90 0,160 0,077 (0; 0) ,72 42, ,53 0,72 27,90 0,160 0,031 (3346; 1775) ,25 44, ,02 0,75 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,79 46, ,86 0,79 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,52 49, ,02 0,83 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,69 52, ,65 0,88 27,90 0,160 0,000 (2708; 859) ,08 55, ,89 0,95 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,39 58, ,04 1,03 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,30 62, ,34 1,15 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,62 66, ,42 1,33 27,90 0,160 0,000 (0; 0) ,73 71, ,55 1,66 23,75 0,100 0,000 (0; 0) ,37 77, ,63 2,53 19,61 0,040 0,000 (0; 0) Resistenza a taglio paratia= 0,00 [kg] ΣW i= ,77 [kg] ΣW isinα i= ,79 [kg] ΣW itanφ i= ,30 [kg] Σtanα itanφ i= Valori massimi e minimi sollecitazioni per metro di paratia Simbologia adottata Y ordinata della sezione rispetto alla testa espressa in [m] Mmax, Mmin momento flettente massimo e minimo espresso in [kgm] Nmax, Nmin sforzo normale massimo e minimo espresso in [kg] (positivo di compressione) Tmax, Tmin taglio massimo e minimo espresso in [kg] Combinazione nr. 1 y Mmax = 4,00 M max = 1433 y Mmin = 5,95 M min = y Tmax = 7,00 T max = 2312 y Tmin = 4,00 T min = y Nmax = 11,50 N max = 6837 y Nmin = 0,00 N min = 0 Combinazione nr. 2 y Mmax = 4,00 M max = 1563 y Mmin = 6,00 M min = -1622

20 y Tmax = 7,00 T max = 2291 y Tmin = 4,00 T min = y Nmax = 11,50 N max = 6864 y Nmin = 0,00 N min = 0 Combinazione nr. 3 y Mmax = 1,50 M max = 1732 y Mmin = 5,85 M min = y Tmax = 7,00 T max = 3309 y Tmin = 4,00 T min = y Nmax = 11,50 N max = 6988 y Nmin = 0,00 N min = 0 Combinazione nr. 4 y Mmax = 1,50 M max = 2753 y Mmin = 6,30 M min = y Tmax = 1,50 T max = 3473 y Tmin = 4,00 T min = y Nmax = 11,50 N max = 7591 y Nmin = 0,00 N min = 0 Combinazione nr. 5 y Mmax = 4,00 M max = 1189 y Mmin = 6,05 M min = -759 y Tmax = 4,00 T max = 2272 y Tmin = 1,50 T min = y Nmax = 11,50 N max = 6804 y Nmin = 0,00 N min = 0 Combinazione nr. 6 y Mmax = 4,00 M max = 1602 y Mmin = 6,00 M min = y Tmax = 7,00 T max = 2616 y Tmin = 4,00 T min = y Nmax = 11,50 N max = 6908 y Nmin = 0,00 N min = 0 Combinazione nr. 7 y Mmax = 4,00 M max = 1226 y Mmin = 6,00 M min = -841 y Tmax = 4,00 T max = 2241 y Tmin = 1,50 T min = y Nmax = 11,50 N max = 6809 y Nmin = 0,00 N min = 0 Combinazione nr. 8 y Mmax = 4,00 M max = 1611 y Mmin = 6,00 M min = y Tmax = 7,00 T max = 2780 y Tmin = 4,00 T min = y Nmax = 11,50 N max = 6951 y Nmin = 0,00 N min = 0 Combinazione nr. 9 y Mmax = 4,00 M max = 1155 y Mmin = 6,05 M min = -700 y Tmax = 4,00 T max = 2265 y Tmin = 1,50 T min = y Nmax = 11,50 N max = 6800 y Nmin = 0,00 N min = 0 Combinazione nr. 10 y Mmax = 4,00 M max = 1198 y Mmin = 6,00 M min = -801 y Tmax = 4,00 T max = 2238 y Tmin = 1,50 T min = y Nmax = 11,50 N max = 6806 y Nmin = 0,00 N min = 0 Combinazione nr. 11 y Mmax = 4,00 M max = 1280 y Mmin = 5,95 M min = -993 y Tmax = 4,00 T max = 2151 y Tmin = 4,00 T min = y Nmax = 11,50 N max = 6820 y Nmin = 0,00 N min = 0 Pag. N 20 di 82 Documento Spostamenti massimi e minimi della paratia Simbologia adottata Y ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m] umax, umin spostamento orizzontale massimo e minimo espresso in [cm] positivo verso valle vmax, vmin spostamento verticale massimo e minimo espresso in [cm] positivo verso il basso Combinazione nr. 1 y Umax = 6,00 u max=0,1990 y Umin=0,00 u min=-0,0562 y Vmax = 0,00 v max=0,0352 y Vmin=0,00 v min=0,0000

21 Pag. N 21 di 82 Documento Combinazione nr. 2 y Umax = 6,05 u max=0,2880 y Umin=0,00 u min=-0,0601 y Vmax = 0,00 v max=0,0354 y Vmin=0,00 v min=0,0000 Combinazione nr. 3 y Umax = 5,85 u max=0,4545 y Umin=0,00 u min=-0,0776 y Vmax = 0,00 v max=0,0360 y Vmin=0,00 v min=0,0000 Combinazione nr. 4 y Umax = 6,25 u max=1,6152 y Umin=0,00 u min=-0,2422 y Vmax = 0,00 v max=0,0390 y Vmin=0,00 v min=0,0000 Combinazione nr. 5 y Umax = 6,20 u max=0,0930 y Umin=0,00 u min=-0,0513 y Vmax = 0,00 v max=0,0351 y Vmin=0,00 v min=0,0000 Combinazione nr. 6 y Umax = 6,00 u max=0,3806 y Umin=0,00 u min=-0,0675 y Vmax = 0,00 v max=0,0356 y Vmin=0,00 v min=0,0000 Combinazione nr. 7 y Umax = 6,15 u max=0,1065 y Umin=0,00 u min=-0,0516 y Vmax = 0,00 v max=0,0351 y Vmin=0,00 v min=0,0000 Combinazione nr. 8 y Umax = 6,00 u max=0,4669 y Umin=0,00 u min=-0,0785 y Vmax = 0,00 v max=0,0358 y Vmin=0,00 v min=0,0000 Combinazione nr. 9 y Umax = 6,25 u max=0,0838 y Umin=0,00 u min=-0,0518 y Vmax = 0,00 v max=0,0351 y Vmin=0,00 v min=0,0000 Combinazione nr. 10 y Umax = 6,20 u max=0,1002 y Umin=0,00 u min=-0,0509 y Vmax = 0,00 v max=0,0351 y Vmin=0,00 v min=0,0000 Combinazione nr. 11 y Umax = 6,10 u max=0,1345 y Umin=0,65 u min=-0,0470 y Vmax = 0,00 v max=0,0352 y Vmin=0,00 v min=0,0000 Verifica armatura muro Per la verifica delle sezioni si adotta il metodo degli stati limite Coefficiente di sicurezza (Sollecitazione ultima/sollecitazione esercizio) >= Simbologia adottata n numero d'ordine della sezione Y ordinata della sezione rispetto alla testa espressa in [m] M momento flettente agente espresso in [kgm] T taglio agente espresso in [kg] N sforzo normale agente espresso in [kg] (positivo di compressione) Afi area armatura inferiore espressa in [cmq] Afs area armatura superiore espressa in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfi tensione nelle armature inferiori espressa in [kg/cmq] σfs tensione nelle armature superiori espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] Mu momento ultimo di riferimento espresso in [kgm] sforzo normale ultimo di riferimento espresso in [kg] Nu

22 Pag. N 22 di 82 Documento Cs Vcd Vwd coefficiente di sicurezza (rapporto fra la sollecitazione ultima e la sollecitazione di esercizio) Aliquota di taglio assorbito dal cls espressa in [kg] Aliquota di taglio assorbito dall'armatura espressa in [kg] Altezza della sezione: H = 100,00 Verifica armature a presso-flessione - Combinazione nr. 1 n Y B M N A fi A fs M u N u C s 2 0,05 0, ,16 6, , ,30 0, ,16 6, , ,55 0, ,16 6, , ,80 0, ,16 6, , ,05 0, ,16 6, , ,30 0, ,16 6, , ,50 0, ,16 6, , ,75 0, ,16 6, , ,00 0, ,16 6, ,593 Verifica armature a taglio - Combinazione nr. 1 n Y B T A sag V cd V wd 2 0,05 0,40 3 0, ,30 0, , ,55 0, , ,80 0, , ,05 0, , ,30 0, , ,50 0, , ,75 0, , ,00 0, , Altezza della sezione: H = 100,00 Verifica armature a presso-flessione - Combinazione nr. 2 n Y B M N A fi A fs M u N u C s 2 0,05 0, ,16 6, , ,30 0, ,16 6, , ,55 0, ,16 6, , ,80 0, ,16 6, , ,05 0, ,16 6, , ,30 0, ,16 6, , ,50 0, ,16 6, , ,75 0, ,16 6, , ,00 0, ,16 6, ,682 Verifica armature a taglio - Combinazione nr. 2 n Y B T A sag V cd V wd 2 0,05 0,40 3 0, ,30 0, , ,55 0, , ,80 0, , ,05 0, , ,30 0, , ,50 0, , ,75 0, , ,00 0, , Altezza della sezione: H = 100,00 Verifica armature a presso-flessione - Combinazione nr. 3 n Y B M N A fi A fs M u N u C s 2 0,05 0, ,16 6, , ,30 0, ,16 6, , ,55 0, ,16 6, ,567

23 Pag. N 23 di 82 Documento 17 0,80 0, ,16 6, , ,05 0, ,16 6, , ,30 0, ,16 6, , ,50 0, ,16 6, , ,75 0, ,16 6, , ,00 0, ,16 6, ,500 Verifica armature a taglio - Combinazione nr. 3 n Y B T A sag V cd V wd 2 0,05 0, , ,30 0, , ,55 0, , ,80 0, , ,05 0, , ,30 0, , ,50 0, , ,75 0, , ,00 0, , Altezza della sezione: H = 100,00 Verifica armature a presso-flessione - Combinazione nr. 4 n Y B M N A fi A fs M u N u C s 2 0,05 0, ,16 6, , ,30 0, ,16 6, , ,55 0, ,16 6, , ,80 0, ,16 6, , ,05 0, ,16 6, , ,30 0, ,16 6, , ,50 0, ,16 6, , ,75 0, ,16 6, , ,00 0, ,16 6, ,009 Verifica armature a taglio - Combinazione nr. 4 n Y B T A sag V cd V wd 2 0,05 0, , ,30 0, , ,55 0, , ,80 0, , ,05 0, , ,30 0, , ,50 0, , ,75 0, , ,00 0, , Altezza della sezione: H = 100,00 Verifica armature a presso-flessione - Combinazione nr. 5 n Y B M N A fi A fs M u N u C s 2 0,05 0, ,16 6, , ,30 0, ,16 6, , ,55 0, ,16 6, , ,80 0, ,16 6, , ,05 0, ,16 6, , ,30 0, ,16 6, , ,50 0, ,16 6, , ,75 0, ,16 6, , ,00 0, ,16 6, ,218 Verifica armature a taglio - Combinazione nr. 5 n Y B T A sag V cd V wd 2 0,05 0,40 3 0,

24 7 0,30 0, , ,55 0, , ,80 0, , ,05 0, , ,30 0, , ,50 0, , ,75 0, , ,00 0, , Pag. N 24 di 82 Documento Altezza della sezione: H = 100,00 Verifica armature a presso-flessione - Combinazione nr. 6 n Y B M N A fi A fs M u N u C s 2 0,05 0, ,16 6, , ,30 0, ,16 6, , ,55 0, ,16 6, , ,80 0, ,16 6, , ,05 0, ,16 6, , ,30 0, ,16 6, , ,50 0, ,16 6, , ,75 0, ,16 6, , ,00 0, ,16 6, ,361 Verifica armature a taglio - Combinazione nr. 6 n Y B T A sag V cd V wd 2 0,05 0,40 4 0, ,30 0, , ,55 0, , ,80 0, , ,05 0, , ,30 0, , ,50 0, , ,75 0, , ,00 0, , Altezza della sezione: H = 100,00 Verifica armature a presso-flessione - Combinazione nr. 7 n Y B M N A fi A fs M u N u C s 2 0,05 0, ,16 6, , ,30 0, ,16 6, , ,55 0, ,16 6, , ,80 0, ,16 6, , ,05 0, ,16 6, , ,30 0, ,16 6, , ,50 0, ,16 6, , ,75 0, ,16 6, , ,00 0, ,16 6, ,832 Verifica armature a taglio - Combinazione nr. 7 n Y B T A sag V cd V wd 2 0,05 0,40 3 0, ,30 0, , ,55 0, , ,80 0, , ,05 0, , ,30 0, , ,50 0, , ,75 0, , ,00 0, ,