RAFFRESCARE CON IL SOLE SOLAR COOLING TECNOLOGIA ED ESPERIENZE KLOBEN Federico Cristofoli Collegio dei Periti Industriali e dei Periti Industriali

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1 RAFFRESCARE CON IL SOLE SOLAR COOLING TECNOLOGIA ED ESPERIENZE KLOBEN Federico Cristofoli Collegio dei Periti Industriali e dei Periti Industriali Laureati di Pesaro-Urbino 15 Giugno 2010

2 SOMMARIO INTRODUZIONE AL SOLARE TERMICO COLLETTORI SOLARI SOTTOVUOTO UNI E DPR 59/09 PRINCIPI DEL SOLAR COOLING COLLETTORI SOLARI PER SOLAR COOLING MACCHINE E COP, EER ESEMPI DI IMPIANTI REALIZZATI AMMORTAMENTO D IMPIANTO

3 ENERGIA: SITUAZIONE ATTUALE Fonte Petrolio Gas Carbone Idroelettrico Nucleare Solare, Eolico Biomasse Totale Milioni di GWh 49.4 (36.6%) 31.4 (23.3%) 35.8 (26.5%) 8.5 (6.3%) 8 (5.9%) 1.2 (0.9%) 0.7 (0.5%) 135 (100%)

4 FABBISOGNO ENERGETICO MONDIALE 1 TEP = kcal LA RICHIESTA ENERGETICA E ENORME! MA SFRUTTIAMO SOLO UNA PARTE INFINITESIMA DELL ENERGIA SOLARE DISPONIBILE!

5 MERCATO SOLARE MONDIALE SUPERFICIE SOLARE TERMICA MONDIALE CINA 76% GIAPPONE 2% RDM 4% EUROPA 12% TUR+ISR 6%

6 DENSITA SOLARE EUROPEA SUPERFICIE SOLARE TERMICA INSTALLATA CIPRO GRECIA AUSTRIA GERMANIA DANIMARCA SVIZZERA EUROPA CINA SPAGNA ITALIA FRANCIA m2/1000 ABITANTI

7 MERCATO SOLARE TERMICO IN EUROPA 2008: 4,75 MILIONI DI m 2 INSTALLATI

8 KLOBEN IN EUROPA KLOBEN 3 COSTRUTTORE EUROPEO DI COLLETTORI SOLARI SOTTOVUOTO!!!

9 MERCATO SOLARE ITALIANO ITALIA 2008: mq PIANO mq SOTTOVUOTO KLOBEN 2009: mq / mq DI SOTTOVUOTO

10 COLLETTORE SOLARE KLOBEN

11 IL MOTORE DEL SISTEMA TUBO SOTTOVUOTO VETRO BOROSILICATO (PIREX) SPESSORE TUBO ESTERNO 1,7mm SPESSORE TUBO INTERNO 1,4mm ALTISSIMA RESISTENZA MECCANICA E TERMICA PRESSIONE INTERNA 10-3 bar Ø 47 mm SUPERFICIE SELETTIVA IN CERMET Ø 58 mm

12 GABBIA TERMICA RIFLESSIONE E CONVEZIONE RIDOTTE EMISSIONE DEL CERMET <4% NO CONVEZIONE INTERNA NO RISCALDO SUPERFICIALE ESTERNO SIMULAZIONE DI CORPO NERO

13 COLLETTORI SKY CPC 58 8 TUBI 1,46 m 2 29 Kg 12 TUBI 2,16 m 2 43 Kg 18 TUBI 3,22 m 2 65 Kg 21 TUBI 3,75 m 2 76 Kg TELAIO IN ALLUMINIO INSTALLAZIONE CON STAFFE PER TETTO INCLINATO O PER TETTO PIANO PRODOTTO CERTIFICATO EN 12975

14 SKY CPC 58 PORTATA CONSIGLIATA 1 l/min mq PRESSIONE IMPIANTO 2 bar SUL PANNELLO SOLARE 3 / 3,5 bar IN CENTRALE TERMICA VASO ESPANSIONE 6 l/mq DI SOLARE INSTALLATO GLICOLE NON DILUIRE!!!!!

15 NORMATIVA UNI EN ENERGIA

16 NORMATIVA UNI EN ENERGIA

17 NORMATIVA UNI EN VALORI RENDIMENTO OTTICO 0 = 71,8% FATTORI DI PERDITA TERMICA a 1 = 0,974 W/m2K a 2 = 0,005 W/m2K2

18 ENERGIA IN WURZBURG

19 ENERGIA IN WURZBURG 3mq DI SOLARE SU 300litri DI ACCUMULO!

20 CONFRONTO TRA PANNELLI SOLARI FONTE: CATALOGHI, SITI INTERNET, ENTI CERTIFICATORI, ESTIF (per uso interno)

21 PANNELLI PIANI PIASTRE METALLICHE DI CAPTAZIONE PROTETTE DA SUPERFICIE VETRATA ALTO RENDIMENTO IN CONDIZIONI TEORICA DI 0 MA ALTE PERDITE TERMICHE DATA LA GRANDE SUPERFICIE DISPERDENTE ED IL FUNZIONAMENTO PER EFFETTO SERRA NON ISOLATO

22 PANNELLI PIANI Costruttore Nome Foto EN ho, a1, a2 Wurzburg kwh/m2 anno KLOBEN (%) Idaltermo Lecce Paradigma Darzo Venere PC200 0,77 6,36 0,0131 EasySun 0,716 3,87 0, , ,8 ROTEX V21A 0,779 3,93 0,0081 SolarPur SPQ 600 0,778 3,59 0, , ,2 GreenOneTech SONNENKRAFT RIELLO REHAU RDZ FERROLI THERMITAL LAMBORGHINI SK500 0,772 3,77 0, ,0

23 PANNELLI PIANI Costruttore Nome Foto EN ho, a1, a2 H. Lenz AG Solar Wurzburg kwh/m2 anno Multisol M210 NO N.D. +?? KLOBEN (%) Sile Spa Casier Solarsystems San Daniele Solartecnica Bizzarone RT 0,805 4,34 0, I RS2 0,764 3,99 0,0089 Sol-Tec A 0,761 3,71 0,0072 Viessmann Vitosol 100 DI 0,809 4,03 0, , , , ,8

24 COLLETTORI SOLARI A TUBI SOTTOVUOTO THERMOMAX GREEN ONE TEC RITTER KT SOLAR VIESSMANN SONNENKRAFT RIELLO REHAU RDZ FERROLI THERMITAL LAMBORGHINI PARADIGMA KLOBEN

25 COLLETTORI SOLARI A TUBI SOTTOVUOTO Costruttore Nome Foto EN ho, a1, a2 Wurzburg kwh/m2 anno KLOBEN (%) Augusta Solar HEAT PIPE Collectra U TIPE Consolar U TIPE Jacques Giordano PIASTRA+U Schott TUBOINTUBO + SPECCHIO AS 100 HP ,3 0,0038 OPC 15H 0,779 1,63 0,0063 Consolar 11 cpc 0,655 1,26 N.D. Cortec 2 0,763 1,31 0,0111 Etc ,09 0, , , , , ,0

26 COLLETTORI SOLARI A TUBI SOTTOVUOTO Costruttore Nome Foto EN ho, a1, a2 Wurzburg kwh/m2 anno KLOBEN (%) Thermomax ELCO VIESSMANN PIASTRA+HP Mazdon 30 Auron Vitosol 0,778 1,23 0, ,9 Thermomax PIASTRA+HP Solamax 30 TDS 300 0,75 1,25 0, ,5 Ritter PARADIGMA VTK 550 U TIPE 0,642 0,89 0, ,6 GreenOneTec SONNENKRAFT RIELLO REHAU RDZ FERROLI THERMITAL LAMBORGHINI VK25 CSV 25 U TIPE 0,641 1,059 0, ,6 KT SOLAR KLOBEN U TIPE SKY CPC 58 0,718 0,974 0,

27 COLLETTORI A TUBI SOTTOVUOTO VS SKY CPC 58 SOLO I COLLETTORI SOLARI SOTTOVUOTO ESTENDONO IL FUNZIONAMENTO DEL SISTEMA ALLA STAGIONE INVERNALE RENDIMENTO DI TRASFORMAZIONE SUPERIORE AL 60% KLOBEN SKY CPC 58 FONTE ESTIF CONDIZIONE ESTIVA CONDIZIONE INVERNALE

28 DURATA NEL TEMPO - STUDIO DELL UNIVERSITA DI STOCCARDA ITW - 13 COLLETTORI SOLARI PIANI E 2 SOTTOVUOTO DISPONIBILI SUL MERCATO EUROPEO TESTATI SECONDO LA NORMATIVA NUOVI E DOPO 3 ANNI DI ESPOSIZIONE ESTERNA SENZA FLUIDO TERMOVETTORE QUINDI IN CONDIZIONE SECCA CON LUNGHI PERIODI DI STAGNAZIONE

29 DURATA NEL TEMPO RENDIMENTO OTTICO - IL FATTORE DI CONVERSIONE ENERGETICA 0 E INDICE DI QUANTA ENERGIA SOLARE INCIDENTE RIESCE A TRASFORMARE IL COLLETTORE SOLARE IN ENERGIA TERMICA UTILE - IL FATTORE DI CONVERSIONE ENERGETICA 0 DEI COLLETTORI DECRESCE DEL 2,6% IN MEDIA - IL FATTORE 0 DEI COLLETTORI SOTTOVUOTO DECRESCE SOLO DELLO 0,9% IL RENDIMENTO SOTTO STRESS E SOSTANZIALMENTE COSTANTE NEGLI ANNI E MINORE PER I COLLETTORI SOTTOVUOTO

30 DURATA NEL TEMPO - COEFFICIENTI Coefficienti di trasferimento (detti anche perdita) termico a 1 a 2 - I COEFFICIENTI DI TRASFERIMENTO TERMICO INDICANO LA FACILITA DI TRASFERIRE IL CALORE DALL ASSORBITORE AL FLUIDO TERMOVETTORE - I COEFFICIENTI PER IL SOTTOVUOTO SONO INFERIORI RISPETTO AL PIANO POICHE IL TUBO INTERNO E ISOLATO RISPETTO ALL ATMOSFERA DAL VUOTO NEL TUBO - I COEFFICIENTI DI SCAMBIO TERMICO NON CALANO SIGNIFICATIVAMENTE NEL TEMPO E DOPO ESPOSIZIONE STRESSANTE LE PRESTAZIONI TERMICHE NON CALANO NEL TEMPO!

31 DURATA NEL TEMPO ENERGIA PRODOTTA Frazione annua di energia prodotta dall impianto solare - PROVA PRATICA DEI COLLETTORI SU DI UN IMPIANTO ESISTENTE: - ORIENTAZIONE SUD, 45, 5 m l SPILLATI: 80 l 7:00, 40 l 12:00, 80 l 19:00 - ACQUA DI RETE 10 C, ACQUA USCITA 45 C - CIRCUITO 10 m ANDATA E 10 m RITORNO - CALDAIA DA 15 Kw - IRRAGG. DI RIFERIMENTO: WURZBURG - ENERGIA RICHIESTA: 2945 kwh RISULTATI DI QUESTO TEST: - I COLLETTORI SOTTOVUOTO SONO GLI UNICI CHE HANNO SUPERATO IL 62% DI RICHIESTA GLOBALE - I COLLETTORI PIANI RENDONO IL 5-6 % IN MENO - IL RENDIMENTO CALA DELL 1-2 % DOPO TRE ANNI SOTTO STRESS I COLLETTORI SOLARI SOTTOVUOTO PRODUCONO PIU ENERGIA!!!!

32 DURATA NEL TEMPO - CONCLUSIONI - IL RENDIMENTO TERMICO NON CALA SIGNIFICATIVAMENTE NEGLI ANNI - LE CONDIZIONI DI STRESS NON INFICIANO LA PRODUCIBILITA ENERGETICA DEI COLLETTORI SOLARI. LA MOTIVAZIONE E DA RICERCARSI NEI MATERIALI DI COSTRUZIONE: VETRO, ALLUMINIO E RAME SONO OTTIMI MATERIALI PER LE TEMPERATURE DI UTILIZZO DI QUESTI SISTEMI - I COLLETTORI SOLARI SOTTOVUOTO IMMAGAZZINANO PIU ENERGIA - LA FRAZIONE DI ENERGIA INTEGRATA DA UN SISTEMA SOLARE SOTTOVUOTO E MAGGIORE DEL 5-6% RISPETTO AL PIANO I COLLETTORI SOLARI SOTTOVUOTO PRODUCONO PIU ENERGIA!!!!

33 NORMA 11300:2008 E DPR 59/2009

34 UNI :2008 FABBISOGNI DI ENERGIA PER ACQUA CALDA SANITARIA Q = m x c x V x T x G - m massa volumica dell acqua in kg/mc - c calore specifico dell acqua = 1,162 Wh/kg K - V volume dell acqua richiesta durante il periodo di calcolo mc/h - T - G è il numero dei giorni del periodo di calcolo

35 UNI :2008 VOLUMI DI ACQUA RICHIESTI - riferiti convenzionalmente ad una temperatura di erogazione di 40 C e di ingresso 15 C: salto termico 25*C - obbligo di utilizzo di dati locali se resi pubblici da Enti o Amministrazioni - i volumi sono medi giornalieri V = a x N [l/g] - a fabbisogno giornaliero specifico [l/g] - N parametro di destinazione d uso dell edificio

36 UNI :2008 ABITAZIONI: N e a - per le abitazioni N è il valore della superficie utile S (mq). Se diversa destinazione bisogna parametrizzare mensilmente - per le abitazioni a si calcola con T di 25 C: - S<50 mq a=1,8-50<s<200 mq a=4.514 x S^-0, S>200 mq a=1,3 ABITAZIONI: Fabbisogno equivalente d energia - S<50 mq 19 kwh/mq annuo - 50<S<200 mq 47,9 x S^-0,2356 kwh/mq annuo - S>200 mq 13,8 kwh/mq annuo

37 UNI :2008 DIVERSE DESTINAZIONI: - Hotel senza lavanderia da 40 a 70 l/g letto - Hotel con lavanderia da 50 a 80 l/g letto - Altre attività ricettive diverse dalle precedenti 28 l/g letto - Attività ospedaliera in day hospital 10 l/g letto - Attività ospedaliera con pernotto e lavanderia 90 l/g letto - Scuole 15 l/g bambino - Attività sportive/palestre 100 l/g doccia - Uffici 0,2 l/mq G - Negozi - Ristoranti 10 l/g - Catering e selfservice 4 l/g

38 DPR 59/09 DPR 59/2009

39 DPR 59/2009 Criteri generali, metodologie di calcolo e requisiti minimi per la prestazione energetica degli edifici e degli impianti termici per la climatizzazione invernale e per la preparazione dell acqua calda per usi igienici sanitari. Sono questi i contenuti del DPR attuativo dell art. 4, comma 1, lettere a) e b), del Dlgs 192/2005, approvato in via definitiva il 6 marzo scorso dal Consiglio dei Ministri. Le norme si applicano all edilizia pubblica e privata e alle ristrutturazioni di edifici esistenti e adottano - per le metodologie di calcolo delle prestazioni energetiche degli edifici - le norme tecniche nazionali della serie UNI/TS a oggi disponibili: a) UNI/TS Prestazioni energetiche degli edifici Parte 1: Determinazione del fabbisogno di energia termica dell edificio per la climatizzazione estiva ed invernale; b) UNI/TS Prestazioni energetiche degli edifici Parte 2: Determinazione del fabbisogno di energia primaria e dei rendimenti per la climatizzazione invernale e per la produzione di acqua calda sanitaria.

40 DPR 59/2009 L art. 4 illustra i criteri generali e i requisiti delle prestazioni energetiche degli edifici e degli impianti, in caso di nuova costruzione, di ristrutturazione e di manutenzione straordinaria, confermando quelli fissati dell allegato I del Dlgs 192/2005, con l aggiunta di ulteriori disposizioni, quali, ad esempio: -precisazioni sui valori di trasmittanza limite per le chiusure apribili dell edificio (quali porte, finestre, ecc); -introduzione, in attesa del completamento della normativa tecnica, di un valore massimo ammissibile della prestazione energetica per il raffrescamento estivo dell involucro edilizio; - introduzione di limitazioni alla decentralizzazione degli impianti termici e disposizioni per un graduale passaggio alla contabilizzazione del calore in presenza di impianti di riscaldamento condominiali;

41 DPR 59/2009 -requisiti specifici minimi per i limiti di emissione del generatore e l isolamento dell involucro edilizio in caso di nuove costruzioni o di ristrutturazioni importanti di edifici dotati di generatori di calore alimentati da biomasse combustibili; -modifica degli obblighi di trattamento dell acqua per gli impianti di riscaldamento; -valutazione di utilizzo, in presenza di ristrutturazioni di edifici esistenti, di sistemi schermanti o filtranti per le superfici vetrate; - fissazione, per gli immobili pubblici o ad uso pubblico, di requisiti più restrittivi rispetto all edilizia privata.

42 DPR 59/2009 Inoltre, per tutte le categorie di edifici pubblici e privati, è obbligatorio l utilizzo di fonti rinnovabili per la produzione di energia termica ed elettrica. Nel caso di nuove costruzioni, installazione di nuovi impianti termici o ristrutturazione degli impianti termici esistenti, l impianto di produzione di energia termica deve produrre con fonti rinnovabili almeno il 50% dell energia richiesta per la produzione di acqua calda sanitaria. Tale limite scende al 20% per gli edifici situati nei centri storici. Nel caso di nuove costruzioni pubbliche e private, o di ristrutturazioni, è obbligatoria l installazione di impianti fotovoltaici per la produzione di energia elettrica e la predisposizione del collegamento a reti di teleriscaldamento, se presenti a meno di metri, o in presenza di progetti approvati nell ambito di opportuni strumenti pianificatori.

43 DPR 59/2009 I calcoli e le verifiche relative alle prestazioni energetiche dovranno essere inserite dal progettista in una relazione che attesti la rispondenza alle prescrizioni per il contenimento del consumo di energia degli edifici e degli impianti termici che, ai sensi dell art. 28, comma 1, della legge 9 gennaio 1991, n. 10, il proprietario dell edificio deve depositare presso le amministrazioni competenti insieme alla denuncia dell inizio dei lavori. I calcoli e le verifiche devono essere eseguiti utilizzando metodi che garantiscano risultati conformi alle migliori regole tecniche, come le norme tecniche predisposte - ad esempio - da UNI e CEN. L utilizzo di altri metodi e procedure sviluppati da organismi istituzionali quali l ENEA, le università o gli istituti del CNR, è possibile purché i risultati conseguiti risultino equivalenti o conservativi rispetto a quelli ottenibili con i metodi di calcolo suddetti.

44 DPR 59/2009 Le disposizioni del nuovo decreto si legge all art. 6 si applicano alle Regioni e Province autonome che non abbiano ancora adottato propri provvedimenti in applicazione della direttiva 2002/91/CE. Nel disciplinare la materia, le Regioni e le Province autonome possono definire metodologie di calcolo della prestazione energetica degli edifici diverse da quelle nazionali, ma che trovino in queste stesse metodologie indirizzo e riferimento. Possono, inoltre, fissare requisiti minimi di efficienza energetica più rigorosi, tenendo conto dei costi di costruzione e di gestione dell edificio, delle problematiche ambientali e dei costi a carico dei cittadini, con particolare attenzione alle ristrutturazioni e al contesto socio-economico territoriale. Le Regioni e le Province autonome che hanno già una normativa in materia, devono attuare un graduale ravvicinamento dei propri provvedimenti con le norme statali.

45 DPR 59/2009 L art. 7 prevede che i software commerciali, applicativi delle metodologie introdotte dal decreto, debbano garantire che i valori degli indici di prestazione energetica, calcolati attraverso il loro utilizzo, abbiano uno scostamento massimo di più o meno il 5% rispetto ai parametri determinati con l applicazione dello strumento nazionale di riferimento. Tale garanzia deve essere fornita attraverso una verifica e dichiarazione resa dal Comitato termotecnico italiano (CTI) o dall Ente nazionale italiano di unificazione (UNI).

46 SOLAR COOLING: ASPETTI TECNICI

47 CONSIDERAZIONI SUL CONSUMO ELETTRICO

48 COME SI GENERA ENERGIA FREDDA DAL SOLE TUTTI SISTEMI CENTRALIZZATI

49 FABBISOGNO E SINCRONIA 3000 [kwh/month] Radiazione in eccesso Domanda in eccesso Energia solare utilizzabile Consumo di riferimento Irraggiamento Jan Feb Mar Apr May Jun Jul Aug Sep Oct Nov Dec 0 Fonte: ITW - Graz

50 CARICHI TERMICI INTERNI

51 CARICHI DI CONDIZIONAMENTO ESTIVI Apporti solari (temperatura) Guadagni interni (temperatura + umidita) aria esplusione Trasmissione per conduzione (temperatura) Trattamento aria esterna (temperatura + umidità) aria mandata Fonte: Fhg ISE, Politecnico di Milano

52 Fonte: Fhg ISE, Politecnico di Milano ESEMPIO PROFILO ANNUALE

53 TECNOLOGIA PER SISTEMI SOLAR COOLING Sistemi a ciclo chiuso (macchine di refrigerazione alimentate ad energia termica) Macchine ad assorbimento (80% mercato) e ad adsorbimento Usati nella maggior parte dei casi per la produzione di acqua fredda Qualsiasi tecnologia di distribuzione del freddo (e.g. Sistemi di ventilazione, fan-coils, superfici radianti,...) Sistemi a ciclo aperto basati su combinazione raffreddamento evaporativo e deumidificazione (sistemi DEC) trattamento diretto dell aria Sempre necessario rete distribuzione del freddo basato su sistema di ventilazione Sistemi sul mercato usano scambiatori rotativi o materiale adsorbente in forma liquida

54 TECNOLOGIE SUL MERCATO Cicli chiusi Produzione acqua refrigerata Cicli aperti Condizionamento aria diretto Tipo di sorbente solido liquido solido liquido Tipici materiali in uso Acqua - Silicagel, 1) Ammoniaca Sali A. Acqua - LiBr Ammoniaca - acqua Acqua - Silicagel, Acqua Cl di Litio Acqua Cloruro di Calcio Acqua Cloruro di Li Tecnologie disponibili sul mercato Macchine ad Adsorbimento Macchine ad Assorbimento Raff. Evaporativo con Ad-assorbimento - Potenza frigorifera [kw] kw 11 kw fino >5 MW 20 kw kw (pro Modul) - Produttori 2 produttori giapponesi USA, Asia; solo poche piccola capacità ca. 5 produttori di rotori; molti UTA Efficienza (COP) (1-effetto) < 1.2 (2-effetto) 0.5 fino >1 fino >1 Tipiche temperature di alimentazione C C (1-effetto) C (2-effetto) C C Tecnologie solari CTE, CP CTE, Conc., VACUUM CP, CA CP, CA Fonte: Fhg ISE, Politecnico di Milano

55 POTENZIALITA MINIMA POTENZIALITÀ MINIMA: 17 kwf = 300/350 mq DI SUPERFICIE DA CONDIZIONARE LE MACCHINE MIGLIORI, PER RAPPORTO QUALITÀ /PREZZO, STORICITÀ DI FUNZIONAMENTO E PRESENZA SUL MERCATO ITALIANO HANNO TAGLIE MINIME DI kw

56 other heat sources solar collector COMPONENTI DEL SISTEMA SOLAR COOLING chilled water conditioned air hot water heat prod. storage heat heat distr. cold production storage cold cold distr. building, load Sistema a ciclo chiuso air handling unit Fonte: Fhg ISE, Politecnico di Milano

57 BILANCIO TERMICO E C.O.P. collettore solare Energia termica alimentazione alta temperatura, T H ambiente esterno, es. Torre evaporativa Coefficient Performance of Energia termica rilasciata media temperatura, T Freddo utile M bassa temperatura, T C ambiente condizionato (COP termico = freddo utile calore alim. ) LE MACCHINE HANNO C.O.P. 0,7 I SISTEMI E.E.R.=QF/LTOT=12/15!!!!!!!

58 COLLETTORI SOLARI KLOBEN SKY CPC 58 - COLLETTORI SOLARI CON TUBI AD INTERCAPEDINE SOTTOVUOTO DA 8, 12, 18, 21 ELEMENTI - TUBI IN VETRO BOROSILICATO CONTRO SHOCK TERMICI E IMPATTI ACCIDENTALI - TUBI IN VETRO Ø 58mm CON SUPERFICIE SELETTIVA INTERNA METALIZZATA A BASSA EMISSIONE -LAMINA CPC E TELAIO IN ALLUMINIO -ASSORBITORI COASSIALI IN ALLUMINIO - CIRCUITO DI DISTRIBUZIONE U- TYPE E DOPPIO COLLETTORE DI TESTA IN RAME

59 CUORE E MOTORE DEL SISTEMA DOPPIO TUBO COASSIALE SOTTOVUOTO VETRO BOROSILICATO SPESSORE TUBO ESTERNO 1,7mm SPESSORE TUBO INTERNO 1,5mm RESISTENZA MECCANICA E TERMICA PRESSIONE INTERNA 10-3 bar SUPERFICIE SELETTIVA IN CERMET Ø 47 mm Ø 58 mm

60 COLLETTORI SOLARI KLOBEN SKY CPC 58 RIFLESSIONE E CONVEZIONE RIDOTTE EMISSIONE DEL CERMET <4% NO CONVEZIONE INTERNA NO RISCALDO SUPERFICIALE ESTERNO SIMULAZIONE DI CORPO NERO

61 SISTEMA CPC: AUMENTO SUPERFICIE ALLUMINIO BRILLANTATO COEFFICIENTE DI RIFLESSIONE > 95% INDIPENDENZA DALL ANGOLO DI INCIDENZA E RIFLESSIONE

62 ASSORBITORE E CIRCUITERIA MASSIMIZZA LO SCAMBIO TERMICO PER CONDUZIONE CIRCUITERIA IN RAME AD U CON COLLETTORE DI TESTA BILANCIATO

63 CERTIFICAZIONE SOLAR KEYMARK COLLETTORI SOLARI A CIRCOLAZIONE FORZATA: CERTIFICAZIONE EN 12975: 1-2 CERTIFICAZIONE SOLAR KEYMARK PRIMA AZIENDA ITALIANA PRODUTTRICE DI COLLETTORI SOLARI SOTTOVUOTO

64 PRESTAZIONI KLOBEN SKY 21 CPC 58 - RENDIMENTO OTTICO 0 = 71,8% - PERDITE TERMICHE a 1 = 0,974 - VELOCITA OTTIMALE DEL FLUIDO DI SCAMBIO v = 60 l/h m 2 - POTENZA DI PICCO: 2039 W CON 1000 W/m 2 INCIDENTI - ENERGIA FORNITA: 733 kwh/mq anno (WURZBURG, 3mq)

65 CURVE DI EFFICIENZA ENERGETICA I COLLETTORI SOLARI SOTTOVUOTO ESTENDONO IL FUNZIONAMENTO DEL SISTEMA ALLA STAGIONE INVERNALE CON RENDIMENTO DI TRASFORMAZIONE SUPERIORE AL 60% KLOBEN SKY CPC 58 CONDIZIONE ESTIVA CONDIZIONE INVERNALE

66 EFFICIENZA GLOBALE DEL SOLAR COOLING COP Esempio Collettori con superfice selettiva Radiazione 1000 W/m 2 eta, COP solar * COP ideale Massimo COP sol COP sol = COP termico * collettore Collettore COPsol COP Temperatura di funzionamento [ C] 0.4 Fonte: Fhg ISE, Politecnico di Milano

67 CAMPO DI LAVORO ==> temperatura di ottimo a cui fornire energia termica dipende dalla radiazione incidente COP solar Radiazione solare W/m Temperatura di funzionamento [ C] Fonte: Fhg ISE, Politecnico di Milano

68 MACCHINA UTILIZZATA SU F51 CHILLER AD ACQUA CALDA CICLO FRIGORIFERO SOLUZIONE H2O/LiBr CHILLED WATER Inlet = 12.5 C Outlet = 7.0 C COOLING WATER Inlet = 31 C Outlet = 35.5 C HEAT MEDIUM WATER Inlet = 88 C Outlet = 83 C COOLING POWER = 70 kw HEATING POWER = 97 kw C.O.P. CHILLER = 0,7 ABBATTIMENTO CONSUMO ELETTRICO ENERGY EFFICIENCY RATIO = 10/15!

69 PRINCIPIO DI FUNZIONAMENTO DELL ASSORBITORE GENERATORE: EBOLLIZIONE H2O/LiBr CON VAPORE ACQUEO REFRIGERANTE CONDENSATORE: IL VAPORE ACQUEO CEDE CALORE ALLA TORRE ASSORBITORE: L AFFINITA CHIMICA TRA IL VAPORE E LA SOLUZIONE CONCENTRATA DI LiBr RICREANO LA MISCELA ACQUOSA EVAPORATORE: GRAZIE ALLA DEPRESSIONE L ACQUA EVAPORA ASPORTANDO CALORE

70 EFFICIENZA DEL SISTEMA MACCHINA-COLLETTORE 0,8 0,7 YAZAKI WFC- SC10 (***) 0,6 SKY CPC 58 KLOBEN (*) 0,5 COLLETTORE PIANO SELETTIVO (**) 0, T acqua calda alimentazione [ C] Tamb.= 30 C G= 1000 W/m 2 (*) Test report 07COL623_1 - ITW Stuttgart (**) Test report 03/06 D und 03/06 Q ISFH Emmerthal (***) Maya - Specifiche tecniche WFC-SC 10, 20 & 30

71 ENERGIA KLOBEN: +20%!!!!!!!!! globale 0,7 0,6 0,5 PUNTO DI OTTIMO SKY CPC 58 KLOBEN +20% RENDIMENTO GLOBALE SKY CPC 58 KLOBEN 0,4 0,3 0,2 0,1 PUNTO OTTIMO COLLETTORE PIANO SELETTIVO RENDIMENTO GLOBALE COLLETTORE PIANO SELETTIVO T acqua calda alimentazione [ C] Tamb.= 30 C (*) Test report 07COL623_1 - ITW Stuttgart (**) Test report 03/06 D und 03/06 Q ISFH Emmerthal (***) Maya - Specifiche tecniche WFC-SC 10, 20 & 30 G= 1000 W/m 2

72 coll COLLETTORI SOLARI E TIPI DI REFRIGERAZIONE SAC = collettori aria CPC = stationary CPC FPC = collettori piani sup. selettiva EHP = Tubi evacuati heat - pipe EDF = Tubi evacuati flusso diretto SYC = Concentratori stazionari, Sydneytype CPC desiccant SAC adsorption FPC 1-effect absorption EHP EDF SYC 2-effect absorption T/G [Km 2 /W] Fonte: Fhg ISE, Politecnico di Milano

73 SCHEMA IDRAULICO SOLAR COOLING

74 SCHEMA IDRAULICO SOLAR COOLING

75 SISTEMI DEC Sistemi DEC sono utilizzati per il trattamento diretto dell aria Processo consiste in una combinazione di raffreddamento evaporativo e deumidificazione attraverso materiali igroscopici Il potenziale del raffreddamento evaporativo è aumentato dal processo di deumidificazione dell aria Un sistema DEC sostituisce una convenzionale unità di trattamento aria senza utilizzare sistemi convenzionali a compressione

76 DEC TRATTAMENTO ARIA Due gruppi di tecnologie Sistemi a deumidificatore rotativo: rotori disponibili in vasta gamma di dimensioni prodotti da diverse industrie nel mondo, materiale adsorbente gel di silicato o cloruro di litio, cycle adattabile a diverse condizioni climatiche. Sistemi a letto fisso: pochissime realizzazioni, impianti pilota. Sistemi a desiccante liquido: pochi impianti pilota; in quasi tutti i casi LiCl è il materiale desiccante.

77 ESPERIENZE DI KLOBEN CONDIZIONAMENTO DELL ARIA SISTEMI A CICLO APERTO COMBINAZIONE RAFFREDDAMENTO EVAPORATIVO E DEUMIDIFICAZIONE SISTEMI D.E.C. PRODUZIONE ACQUA REFRIGERATA SISTEMI A CICLO CHIUSO CHILLER AD ASSORBIMENTO ALIMENTATI AD ACQUA CALDA CON FLUIDI DI CICLO A SOLUZIONE ACQUOSA ACQUA-BROMURO DI LITIO

78 ESEMPI PRODUZIONE ACQUA REFRIGERATA

79 SCHEMA GENERALE PER SISTEMI AD ASSORBIMENTO EFFETTO SOLAR COOLING: IL SOLE INNESCA IL CICLO FRIGORIFERO H2O / LiBr Volano termico Chiller ad acqua calda Volano termico Carico e distribuzione

80 CURA DI VALLO DELLA LUCANIA, SALERNO SOLAR COOLING SU COMPLESSO RESIDENZIALE DESTINATO AD ALLOGGIO E RISTORANTE ANNO 2004

81 IMPIANTO ORIGINALE CURA DI VALLO DELLA LUCANIA

82 CURA DI VALLO DELLA LUCANIA: DATI

83 INTERVENTO IN RISCALDAMENTO

84 IMPIANTO GENERICO CON ASSORBITORE AD ACQUA POSSIBILE PRESENZA DI CHILLER ELETTRICO OBBLIGATORIA LA PRESENZA DI SISTEMA DI SCARICO TERMICO (TORRE EVAPORATIVA, PISCINA, CONSUMO ACQUA MEDIA TEMPERATURA)

85 VALLO: INTERVENTO IN RAFFRESCAMENTO

86 CURA DI VALLO DELLA LUCANIA BILANCIAMENTO IDRAULICO DELLE LINEE CON VARIAZIONE DI DIAMETRO -NO VALVOLE SUL TETTO! -GIUNTI DI DILATAZIONE

87 CURA DI VALLO DELLA LUCANIA

88 CURA DI VALLO DELLA LUCANIA

89 CURA DI VALLO DELLA LUCANIA

90 POLISTUDIO A.E.S., RICCIONE SOLAR COOLING SU EDIFICIO DI NUOVA COSTRUZIONE DESTINATO A UFFICI ESEMPIO DI PROGETTAZIONE COMBINATA IMPIANTO DI SOLO RAFFRESCAMENTO ANNO 2007

91 POLISTUDIO A.E.S. DI RICCIONE

92 POLISTUDIO A.E.S.: SIMULAZIONE CON TRNSYS

93 kj/h kj/h kj/h kj/h POLISTUDIO A.E.S. DI RICCIONE: MODELLAZIONE 16 MAGGIO 16 GIUGNO ORE ORE POT_FRIG (15/05-15/09) RAD.TOT.SUPERFICIE COLL POT_FRIG (15/05-15/09) RAD.TOT.SUPERFICIE COLL 16 LUGLIO 16 AGOSTO ORE ORE POT_FRIG (15/05-15/09) RAD.TOT.SUPERFICIE COLL POT_FRIG (15/05-15/09) RAD.TOT.SUPERFICIE COLL

94 POLISTUDIO A.E.S.: LAYOUT

95 POLISTUDIO A.E.S. DI RICCIONE: RISULTATI ORE ORE DI FUNZIONAMENTO DELL'ASSORBITORE ( 20/05-30/06, 20/07-31/08 ) SIMULAZIONE DI PRODUCIBILITA ENERGETICA VALIDA AL 94%!!! 0 MISURAZIONE SIMULAZIONE kwh FRIGORIFERI PRODOTTI 20/05-30/06, 20/07-31/08 kwh MISURAZIONE SIMULAZIONE Fonte misurazioni: POLISTUDIO A.E.S.

96 POLISTUDIO A.E.S. DI RICCIONE: SUPERVISIONE

97 POLISTUDIO A.E.S. DI RICCIONE DISTRIBU ZIONE AD ANELLO FREDDO

98 TORRE EVAPORATIVA: - H20: C - CONSUMO ELETTRICO - CONTROLLO PARAMETRI ACQUA POLISTUDIO A.E.S. DI RICCIONE: TORRE

99 POLISTUDIO A.E.S. DI RICCIONE

100 PALAZZETTO DELLO SPORT DI DONGO, COMO SOLAR COOLING SU PALAZZETTO DELLO SPORT IMPIANTO COMBINATO RAFFRESCAMENTO, RISCALDAMENTO, PRODUZIONE A.C.S. INTERVENTO SU ESISTENTE ANNO 2008

101 PALAZZETTO DELLO SPORT DI DONGO, COMO SENZA ACCUMULO FREDDO, UTILIZZO IN DIRETTA DELL ACQUA REFRIGERATA PRODOTTA

102 PALAZZETTO DELLO SPORT DI DONGO, COMO PRODUZIONE A.C.S. CON ACCUMULI SSP CON SCAMBIATORE TUBOLARE IN ACCIAIO INOX

103 CONSIDERAZIONI SULLO SMALTIMENTO DI CALORE LA TORRE EVAPORATIVA PUO ESSERE SOSTITUITA DA: -PISCINE: OTTIMIZZAZIONE CON CENTRI SPORTIVI, WELLNESS -SCARICO IN FALDA/FOGNA -UTILIZZO ACQUA BASSA TEMPERATURA PER LAVAGGI

104 CONSIDERAZIONI SULLO SMALTIMENTO DI CALORE Fonte: Maya SPA ABBASSANDO LA TEMPERATURA DELL ACQUA SI POSSONO OTTENERE POTENZE EROGATE SUPERIORI ANCHE DEL 20%!!!!

105 EDIFICIO F51, CENTRO ENEA CASACCIA, ROMA SOLAR COOLING SU UFFICI E LABORATORI IMPIANTO COMBINATO RAFFRESCAMENTO, RISCALDAMENTO INTERVENTO SU ESISTENTE ANNO 2009

106 EDIFICIO F51, CENTRO ENEA CASACCIA, ROMA ACCUMULI INERZIALI E MACCHINA AD ASSORBIMENTO CON TORRE INSTALLATI ALL ESTERNO

107 EDIFICIO F51, CENTRO ENEA CASACCIA, ROMA

108 CASA DI CURA SANTA MARGHERITA, PAVIA SOLAR COOLING SU CLINICA IMPIANTO COMBINATO RAFFRESCAMENTO, RISCALDAMENTO, A.C.S. INTERVENTO SU ESISTENTE ANNO 2009 PREMIO INNOVAZIONE AMICA DELL AMBIENTE DI LEGAMBIENTE

109 CASA DI CURA SANTA MARGHERITA, PAVIA ACCUMULI INERZIALI E MACCHINA AD ASSORBIMENTO CON TORRE INSTALLATI ALL ESTERNO

110 CASA DI CURA SANTA MARGHERITA, PAVIA

111 CASA DI CURA SANTA MARGHERITA, PAVIA

112 MENSA VATICANA, CITTA DEL VATICANO SOLAR COOLING SU RISTORANTE/MENSA VATICANA IMPIANTO COMBINATO RAFFRESCAMENTO, RISCALDAMENTO, A.C.S. INTERVENTO SU ESISTENTE ANNO 2009

113 MENSA VATICANA, CITTA DEL VATICANO CAMPO SOLARE SUDDIVISO SU TRE DIVERSI TETTI

114 MENSA VATICANA, CITTA DEL VATICANO CAMPO SOLARE SUDDIVISO SU TRE DIVERSI TETTI: PARTICOLARE CURA NELLA DISTRIBUZIONE IDRAULICA COLLETTORI SOLARI KLOBEN: 8, 12, 21 TUBI

115 MENSA VATICANA, CITTA DEL VATICANO INVERNO: INTEGRAZIONE AL RISCALDAMENTO DEL LABORATORIO SUL RITORNO DEL CIRCUITO AEROTERMI ESISTENTI ESTATE: ALIMENTAZIONE DEL GRUPPO AD ASSORBIMENTO A SERVIZIO DELLA MENSA (BACK UP CON CHILLER ESISTENTE)

116 SCHEMA TICHELMANN SUL CIRCUITO SOLARE MENSA VATICANA, CITTA DEL VATICANO

117 MENSA VATICANA, CITTA DEL VATICANO CIRCUITO ASSORBITORE/ACCUMULO

118 MENSA VATICANA, CITTA DEL VATICANO INNESTO SULL IMPIANTO ESISTENTE

119 MENSA VATICANA, CITTA DEL VATICANO CIRCUITO DI RAFFREDDAMENTO DELL ASSORBITORE NO TORRE EVAPORATIVA ABBATTIMENTO CONSUMI ELETTRICI E COSTI DI GESTIONE

120 OSPEDALE SALAM DI EMERGENCY - SUDAN SOLAR COOLING SU OSPEDALE AFRICANO IMPIANTO DI RAFFRESCAMENTO FUNZIONA PIU DI 11 MESI L ANNO HA RISOLTO I PROBLEMI DI CONSUMO ELETTRICO ANNO 2007

121 OSPEDALE SALAM DI EMERGENCY - SUDAN

122 OSPEDALE SALAM DI EMERGENCY - SUDAN

123 OSPEDALE SALAM DI EMERGENCY - SUDAN

124 OSPEDALE SALAM DI EMERGENCY - SUDAN

125 OSPEDALE SALAM DI EMERGENCY - SUDAN

126 OSPEDALE SALAM DI EMERGENCY - SUDAN

127 OSPEDALE SALAM DI EMERGENCY - SUDAN

128 OSPEDALE SALAM DI EMERGENCY - SUDAN

129 ESEMPIO DEC TRATTAMENTO ARIA

130 SCHEMA GENERALE PER SISTEMI IN DESICCANT EFFETTO SOLAR COOLING: IL SOLE RIGENERA I SALI ADSORBENTI D. E. C. Volano termico Trattamento aria con recupero di calore e post condizionamento Carico e distribuzione

131 CICLO STANDARD IN DEC - SOLIDO

132 CICLO STANDARD IN DEC - LIQUIDO

133 SEDE KLOBEN, BOVOLONE (VERONA) COMPLESSO INDUSTRIALE DI 14000mq CON ANNESSI UFFICI DI 1200mq SEDE COMMERCIALE, TECNICA E LOGISTICA

134 SEDE KLOBEN, DATI IMPIANTO

135 SEDE KLOBEN, SCHEMA D IMPIANTO

136 SEDE KLOBEN, FUNZIONAMENTO INVERNALE DAL SOLARE: ENERGIA PER RISCALDAMENTO AMBIENTALE E ACS

137 SEDE KLOBEN, FUNZIONAMENTO ESTIVO DAL SOLARE: ENERGIA PER RIGENERAZIONE SALI (SOLAR COOLING) E ACS

138 SEDE KLOBEN, MACCHINA TRATTAMENTO ARIA POTENZIALITA : - 89 kwf mc/h SALI ADSORBENTI: - SOLUZIONE ACQUOSA DI LiCl (CLORURO DI LITIO) IN DOPPIO ACCUMULO CON RIGENERAZIONE SOLARE CICLICA

139 SEDE KLOBEN, DISTRIBUZIONE ENERGETICA DISTRIBUZIONE ARIA CON CANALIZZAZIONE MANDATA/RITORNO PANNELLI RADIANTI A SOFFITTO IN CALDO/FREDDO PRODUZIONE KLOBEN

140 SEDE KLOBEN, INTEGRAZIONE ENERGETICA INTEGRAZIONE ENERGETICA CON POMPA DI CALORE E CALDAIE PER PICCHI DI RICHIESTA INVERNALE E ESTIVA

141 AMMORTAMENTO D IMPIANTO

142 AMMORTAMENTO STUDIO DI FATTIBILITÀ IN UNA CANTINA - esistente: chiller 300 kw ANALISI DEI CONSUMI IMPIANTI FRIGORIFERI Inizio Fine Tempo di analisi Poetenza impiegata Pfti Incidenza oraria potenza [data ora] [data ora] [ore] [Vah] [Wh] [Va] [W] 19/2/ /2/ , ,50 0, , ,22 16/2/ /2/ , , ,25 0, , ,30 Totali , ,75 0, , ,51 N 1 frigorifero che lavora 2 mesi/anno , , , ,79 Totali stimati , , , ,31 Incidenza annua impianti frigoriferi [kvaanno; kwanno] IN PRIMA APPROSSIMAZIONE , ,57 Incidenza sui consumi 41,35% 27,18% Anno Consumi Mese Assorbimenti Incidenza ANALISI DEI CONSUMI IN PROIEZIONE IMPIANTI FRIGORIFERI [kwh] [%] IN SECONDA APPROSSIMAZIONE Gennaio ,00 8,10% Febbraio ,00 7,32% Proiezione pesata ,69 [VA] ,79 [W] Marzo ,00 6,95% Aprile ,00 7,42% Consumi annui stimati ,91 [kvah] ,20 [kwh] Maggio ,00 8,32% Giugno ,00 9,45% Luglio ,00 11,03% Agosto ,00 10,55% Settembre ,00 9,31% Ottobre ,00 7,49% Novembre ,00 6,94% Dicembre ,00 7,12% TOTALE ,00 100,00% Percentuale su totale 43,47% 28,58% Si stima, con le approssimazioni dovute ad una analisi di consumi fatta su un periodo limitato a una settimana del solo mese di Febbraio e proiettata sul periodo di un anno in base ai consumi mensili dichiarati nell'anno 2008, di circa ,00 kvah annui ,00 kwh annui

143 AMMORTAMENTO CONSUMO POMPA solare1 CONSUMO POMPA alimentazione CONSUMO POMPA solare2 m= 23,59368 m3/h m= 51,84 m3/h m= 23,59368 m3/h prevalenza= 7 m prevalenza= 7 m prevalenza= 5 m Consumo= 0, kw Consumo= 1, kw Consumo= 0,64288 kw n ore anno= 2190 ore/anno n ore anno= 1399 ore/anno n ore anno= 1825 ore/anno consumo elettrico= 1971, kwh/anno consumo elettrico= 2766,58921 kwh/anno consumo elettrico= 1173,255 kwh/anno denaro speso= 315, euro denaro speso= 442, euro denaro speso= 187,7208 euro CONSUMO POMPA torre CONSUMO POMPAchilled water m= 110,16 m3/h m= 32,976 m3/h prevalenza= 5 m prevalenza= 5 m Consumo= 3, kw Consumo= 0, kw n ore anno= 1399 ore/anno n ore anno= 1399 ore/anno consumo elettrico= 4199, kwh/anno consumo elettrico= 1257,04153 kwh/anno denaro speso= 671, euro denaro speso= 201, euro CONSUMO torre Consumo= n ore anno= consumo elettrico= denaro speso= 8 kw 1399 ore/anno kwh/anno 1074,432 euro IPOTESI: MACCHINA 220 KW PUFFER 5X5000 litri C.O.P. = 0,72!!!! MESE ENERGIA CAPTATA DAI COLLETTORI ENERGIA FRIGORIFER A PRODOTTA ENERGIA TORRE [kwh] [kwh] [kwh] Gen Feb Mar Apr Mag Giu Lug Ago Set Ott Nov Dic TOT

144 AMMORTAMENTO PRESTAZIONI IMPIANTO kwh ENERGIA COLLETTORI ENERGIA FRIGORIFERA ENERGIA TORRE LA CANTINA RECUPERA L ENERGIA DI TORRE PER SCALDARE ULTERIORE ACQUA PER LAVAGGI!!!

145 AMMORTAMENTO PRESTAZIONI IMPIANTO DURANTE L'ANNO kwh Gen Feb Mar Apr Mag Giu Lug Ago Set Ott Nov Dic ENERGIA FRIG. PRODOTTA ENERGIA CAPTATA DAI COLLETTORI ENERGIA TORRE

146 AMMORTAMENTO

147 OLTRE ,00 PER MANODOPERA, MINUTERIA IDRAULICA, TUBAZIONI AMMORTAMENTO

148 AMMORTAMENTO IPOTESI: - MANUTENZIONE 500,00 ANNUI - CONSUMI ELETTRICI 2.900,00

149 AMMORTAMENTO VAN CON BENIFICI FINANZIARIA AMMORTIZZATI IN 20 ANNI Euro ANNI

150 AMMORTAMENTO 5,5 ANNI!!!! RISPARMIO IN 20 ANNI DEL CASO IN STUDIO: ,00

151 COSTO INDICATIVO

152 PERCHE IL SOLAR COOLING NEL CONDIZIONAMENTO CARICHI DI CONDIZIONAMENTO E GUADAGNI SOLARI SONO IN FASE: SU BASE STAGIONALE - IL FABBISOGNO DI CONDIZIONAMENTO È MAGGIORE QUANDO C È PIÙ SOLE!! RIDUZIONE DEI CONSUMI FINALI: RISPARMI IN TERMINI DI ENERGIA PRIMARIA E RIDUZIONE DEI PICCHI DI POTENZA DI ELETTRICITÀ DOVUTI AL CONDIZIONAMENTO (REFRIGERAZIONE, DEUMIDIFICAZIONE) IMPIANTI SOLARI TERMICI: MIGLIOR UTILIZZO DEGLI IMPIANTI, UTILIZZARE L ENERGIA SOLARE TUTTO L ANNO. AMMORTAMENTO PIÙ RAPIDO GRAZIE ALLA POSSIBILITÀ DI COPRIRE PIÙ AMPIA PARTE DEL FABBISOGNO.

153 MAPPA DEL SOLAR COOLING KLOBEN

154 SISTEMI PREDIMENSIONATI - SOLARTIK

155 SCEGLIERE KLOBEN PREMIA!!!

156 GRUPPO KLOBEN

157 GRUPPO KLOBEN - PRODUZIONE ACCUMULI TERMICI, COMMERCIALIZZAZIONE E SERVIZI: Azienda TURCO GROUP srl Marchio KLOBEN Sede BOVOLONE (VR) - SVILUPPO, RICERCA, PROGETTAZIONE: Azienda K-ENGINEERING srl - PRODUZIONE COLLETTORI SOLARI: Azienda KLOBEN SUD srl Marchio KT SOLAR Sede OGLIASTRO C.TO (SA)

158 KLOBEN E ANCHE A.C.S. A CIRCOLAZIONE FORZATA A.C.S. A CIRCOLAZIONE NATURALE INTEGRAZIONE RADIANTE CON SOLARE IMPIANTI RADIANTI A PAVIMENTO IMPIANTI RADIANTI A SOFFITTO/PARETE IMPIANTI RADIANTI A SECCO

159 KLOBEN OFFRE: - L ESPERIENZA DEL COSTRUTTORE SOLARE N 1 IN ITALIA - QUALITA MADE IN ITALY - ASSISTENZA PROGETTUALE - GARANZIA DI SUCCESSO - ASSISTENZA PRE E POST VENDITA

160 GRAZIE DELL ATTENZIONE OGNI ULTERIORE INFORMAZIONE: TELEFONO