COMUNE DI MONTALE PROVINCIA DI PISTOIA RELAZIONE DI CALCOLO

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Ida Bianchi
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3 Relazione di calcolo SR2 1 COMUNE DI MONTALE PROVINCIA DI PISTOIA NUOVA CUCINA E CENTRALE TERMICA NEL POLO SCOLASTICO DI VIA G.RODARI RELAZIONE DI CALCOLO 1)analisi dei carichi -Struttura in C.A. secondo sezione con gc=2500 dan/mc -Solai Perm (sovraccarico permanente in dan/mq) Pp (peso proprio in dan/mq ) Acc (sovraccarico accidentale in dan/mq) piano terra perm=475 pp=375 acc=200 piano primo perm=425 pp=345 acc=200 solaio copertura perm=95 pp=320 acc=100 soletta copertura perm=75 pp=425 acc=100 scale perm=150 pp=700 acc=400 terrazzo arrivo scale perm=150 pp=500 acc=400 -tamponamenti (blocco termico sp 38) 350 dan/mq -tamponamenti (blocco alleggerito sp 15) 210 dan/mq -tamponamenti (blocco forato +poroton sp20) 340 dan/mq i carichi unitari dei tamponamenti vxp si trasformano in carichi a ml sulle travi -parapetto terrazza 200 dan/ml -gronde in ca lato Sud totali 300 dan/ml -gronde in ca lato Nord totali 270 dan/ml carico camino in ferro totali 500 dan/cadauno I carichi suddetti, per il calcolo del singolo elemento strutturale (effetti locali), potranno essere presi con valori maggiori. PROGETTO ESECUTIVO NUOVA CUCINA E CENTRALE TERMICA NEL POLO SCOLASTICO DI VIA G.RODARI OPERE STRUTTURALI RELAZIONE DI CALCOLO

4 Relazione di calcolo SR2 2 2)Criteri di sicurezza e carichi ammissibili Il criterio di sicurezza è quello basato sulla limitazione delle tensioni ammissibili nel rispetto della vigente normativa sulle opere in conglomerato cementizio armato normale. In relazione ai materiali impiegati, quali risultano dalle caratteristiche dei materiali riportate nella relazione illustrativa, si hanno pertanto i seguenti tassi di lavoro in dan/cmq. Cls C25/30 6c=97.50 TC0=6.0 TC1=18.3 (TRAVI FONDAZIONE ED ELEVAZIONE) Cls C32/40 6c= TC0=7,3 TC1=21.1(PILASTRI -SCALE-GRONDE) Acciaio da ca 6a=2600 (B450C/B450A) Acciaio profilati 6a=1600 S235 3)Azioni e metodi di calcolo L'edificio è calcolato per le azioni dovuti alla zona sismica di seconda categoria assumendo i seguenti coefficienti: I=1.2 β=1 S=9 eps=1.30 Il calcolo viene condotto in regime dinamico per azioni sismiche agenti lungo le due direzioni principali e nei due sensi. Il coefficiente S di riduzione dei sovraccarichi accidentali per la valutazione dell'azione sismica è assunto pari a 0.35 per i solai al piano terra, 0.33 per il piano primo e la copertura, s=1.0 per le scale e la terrazza di accesso. Nel calcolo delle azioni verticali non viene effettuata alcuna riduzione per nessun piano. Il calcolo dell'edificio, con le ipotesi ed i coefficienti sopradetti, viene effettuato con un programma di calcolo automatico denominato "Modest" (modellatore elementi strutturali v.7.21) utilizzando come solutore "XFINEST" vers.8.1 della ditta Harpaceas di Milano. Si allega alla presente la relazione di calcolo completa 4)Fondazioni Le caratteristiche del terreno fondale quale risultano dalla relazione geologica geotecnica sono quelle afferenti a limi argilloso sabbiosi. Il carico limite di sicurezza è dato intorno a 1,20 dan/cm2. Le tensioni risultanti con la schematizzazione di travi alla Winkler su suolo elastico con costante K pari a1,50 dan/cm3 sono in condizioni statiche pari a circa 1,0 dan/cm2 per le massime; con il sisma si ha 1,10 dan/cm2 circa.le tensioni medie e di riferimento sono inferiori. PROGETTO ESECUTIVO NUOVA CUCINA E CENTRALE TERMICA NEL POLO SCOLASTICO DI VIA G.RODARI OPERE STRUTTURALI RELAZIONE DI CALCOLO

5 Relazione di calcolo SR2 3. 5)Verifica singoli elementi strutturali 5-1) Si indica con: l = Luce calcolo trave in m p = Carico distribuito in dan/m sulla trave xi = Ascisse di applicazione del carico pi dal nodo iniziale 6 = Tensione normale in dan/cmq pe = Carico distribuito equivalente alla condizione effettiva di carico in dan/m N = Azione verticale in dan po = Carico orizzontale su telai per effetto azione sismica in dan/m H = Azione orizzontale totale sul telaio M = Momento flettente max in danm T = Taglio massimo in dan t = Tensione tangenziale in dan/cmq a) Strutture in ferro A = Sezione in cmq W = Modulo di resistenza cmc J = Momento d'inerzia Om = Coefficiente Omega O1 = Coefficiente Omega per la verifica allo svergolamento 6' = Tensione di riferimento per la verifica allo svergolamento in danm Mrif = Momento di riferimento per la verifica allo svergolamento in danm 6f = Tensione normale per verifica a pressoflessione in dan/cmq 6id = Tensione ideale in dan/cmq 6amm=Tensione normale ammissibile tamm= Tensione tangenziale ammissibile ft = Freccia massima per carichi totali in cm fa = Freccia massima per carichi accidentali in cm b) Strutture in c.a. bxh = Dimensione trave in cm h' = Altezza utile sezione in cm M+/- = Momento positivo / negativo Af = Area ferro teso in cmq A'f = Area ferro compresso in cmq 6c = Tensione normale nel calcestruzzo 6a = Tensione normale nell'acciaio 6c amm= Tensione normale ammissibile nel calcestruzzo 6a amm= Tensione normale ammissibile nell'acciaio 6tm = Tensione sul terreno media 6 1 /6 2 = Tensione sul terreno max/min 6rif = ( )/4 (sezioni interamente reagenti) PROGETTO ESECUTIVO NUOVA CUCINA E CENTRALE TERMICA NEL POLO SCOLASTICO DI VIA G.RODARI OPERE STRUTTURALI RELAZIONE DI CALCOLO

6 Relazione di calcolo SR2 4 6rif = 6 1 /1.33 (sezioni non interamente reagenti) p* = Carico di verifica per armatura fondazioni in dan/m Mss = Momento della suola in danm/m 1) Scala in ca Sezione di calcolo 140x19 (bxh) Le sollecitazioni a momento positivo in campata derivano dal calcolo eseguito della soletta in semplice appoggio considerando un minimo grado di vincolo alle estremità. Per le sezioni all'appoggio si considera invece il momento corrispondente all'incastro; M+=6000 h'=14,2 Af=11fi 16 A'f=8 fi 16 6c=113 6a=2345 Astaffe>4,42 cm2 fi 10/15 M+=-4500 (M incastro) h'=14,2 Af=8fi 16 A'f=8 fi 16 6c=89 6a=2259 2) Gronde Veletta di larghezza maggiore Sezione 100x10 (bxh) Carichi agenti: Peso Proprio gronda = 250 DaN/ml Permanenti 5 Accidentali 60 M = -121 Coefficiente Sismico (0,40) M = -169 Af = 1fi8/15 = A'f 6c = 29 6a = 853 Quella più piccola viene armata nella stessa maniera 3) Tubo camino Tubo di ferro ø900 sp.5mm Peso = 160 Kg/ml (compreso canne interne) Azione sismica = 16 Kg/ml Azione del vento (peggiore) Zona 3 classe D (peggiore) Categoria II Ce(H=10,0m) = 2,40 Qref = 45,50 p = 110 Cp = 1,20 (corpi cilindrici) Pf = 132daN/ml per H=2,10 M alla base =290 Kgm Il profilo tubolare è ampiamente verificato Ancoraggio: si considerano attivi n.2 tasselli interasse 90cm Nt = 290/(2x0,90) = 160Kg Azione modesta di tiro ampiamente assorbita dai tasselli Verifica del piatto Ms = 160x10 = 1600 Wmin = 1,00 Piatto Wmin = 20x(0,80²/6) = 2,13 PROGETTO ESECUTIVO NUOVA CUCINA E CENTRALE TERMICA NEL POLO SCOLASTICO DI VIA G.RODARI OPERE STRUTTURALI RELAZIONE DI CALCOLO

7 Relazione di calcolo SR2 5 4) Armatura Soletta Le sollecitazioni della soletta come insieme di elementi bidimensionali sono riportate nell'allegato alla relazione di calcolo. Le sollecitazioni massime riferite al ml di larghezza in direzione x-x ( longitudinale), sono in condizioni sismiche pari a 800 Kgm ; in direzione z-z (lungo il lato minore) Mzz massimo puntuale pari a 1000 Kgm. Le sollecitazioni medie sono assai minori. Per confronto si determinano le sollecitazioni della soletta come solaio monodimensionale Pmax = 425 pp + 75 perm accid = 600 Kg/ml L = 4,00m M+ (1/10 pl²) = 960 Kgm M- (1/12 pl²) = 800 Kgm Si verifica la sezione: Direzione z-z A'f = 5,26 cmq/m ø10/15 sezione 100x17 h' = 13,00 Direzione x-x h' = 13,0-1 = 12 M = 800 Kgm Direzione z-z M+ 6c = 43 6a = 1640 d' = 13 Direzione x-x M+ 6c = 41 6a = 1404 d' = 12 Al momento negativo l'armatura è la medesima con sollecitazioni minori e braccio di leva maggiore 5)Resistenza al fuoco R120 La resistenza al fuoco degli elementi strutturali viene verificata con riferimento al D Min Int 16/02/07, in parte con riferimento alla tabella di cui all'allegato D ed in parte ai calcoli con i procedimenti di cui all' allegato C UNI In particolare si ha: per i pilastri interni dimensione 3,5cm ricoprimento alla staffa 6,00cm (di cui 4,00cm di cls + 2,00cm d'intonaco normale o 1,00cm intonaco antincendio) per i pilastri esterni esposti da un solo lato ricoprimento alla staffa >3,5cm. per le travi dimensione 24 cm ricoprimento alla staffa 6,00cm (2,50cm di cls + 2,00cm intonaco isolante = 6,50cm) per i solai (a predalle) sp.totale 24cm e distanza dei ferri dall'asse 45cm. Soletta c.a. di copertura sp. 16cm, ricoprimento all'asse 4,0cm PROGETTO ESECUTIVO NUOVA CUCINA E CENTRALE TERMICA NEL POLO SCOLASTICO DI VIA G.RODARI OPERE STRUTTURALI RELAZIONE DI CALCOLO

8 Relazione di calcolo SR2 6 Le strutture della zona a terrazza sono verificate R120 con i copriferri di progetto con la verifica analitica. (soletta scala,pilastri a lama) 6)Solai Si riportano qui di seguito le verifiche dei solai del piano terra,primo e copertura Il progettista PROGETTO ESECUTIVO NUOVA CUCINA E CENTRALE TERMICA NEL POLO SCOLASTICO DI VIA G.RODARI OPERE STRUTTURALI RELAZIONE DI CALCOLO

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