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2 Adeguamento SR435 Lucchese nel Comune di Pescia (PT) P R O G E T T O E S E C U T I V O Dicembre 2005 INDICE 1. GENERALITA VERIFICHE DI STABILITA DEL PENDIO PROCEDURA DI CALCOLO AUTOMATICA UTILIZZATA CARATTERIZZAZIONE STRATIGRAFICA E GEOTECNICA DEL PENDIO CARATTERIZZAZIONE GEOMETRICA DEL LIVELLO DI FALDA RISULTATI DELLE VERIFICHE DI STABILITA...3 ALLEGATO A...4 GE_02_Verifiche_Stabilità_Pendio_ _Rev_A.doc

3 Adeguamento SR435 Lucchese nel Comune di Pescia (PT) P R O G E T T O E S E C U T I V O Dicembre GENERALITA Il tracciato progettato, nel tratto denominato Variante, che dalla curva a settentrione della Dogana (trasformata in rotatoria a quattro bracci) si dirige verso il centro urbano di Ponte all Abate lungo la strada comunale via Pescia Collodi, passa in prossimità di una piccola area classificata P.F.3 secondo il Piano Stralcio Assetto Idrogeologico (P.A.I.) del Piano di Bacino del F. Arno (vedi Tav. 1 della Relazione geologica, GE 1) o classe 4 secondo la caratterizzazione di pericolosità geomorfologia effettuata in sede di supporto al P.R.G. comunale (vedi Tav. 3A Carta della pericolosità territoriale - della Relazione geologica, GE 1). In particolare l area, verificata dal punto di vista della stabilità globale, è situata in corrispondenza della Sez. C C (vedi Tav. 4B della Relazione geologica, GE 1) o, equivalentemente, della Sez. 32 (vedi Tav. STD 02, Planimetria di Progetto Collodi-Ponte all Abate). 2. VERIFICHE DI STABILITA DEL PENDIO Visto il regime transitorio di 18 mesi stabilito dal Decreto del Ministero delle Infrastrutture dei Trasporti del 14/09/2005, sono state effettuate le verifiche di stabilità del pendio in oggetto, nello stato attuale e nello stato di progetto, sia secondo il D.M. LL. PP. del 11/03/88 e il D.M. del 16/01/96, sia secondo l O.P.C.M. nr del 20/03/2003 e gli Eurocodici 7 e 8. In particolare sono state esaminate le seguenti condizioni per le verifiche: 1A) Stato attuale, senza sisma, in termini di tensioni efficaci, a lungo termine (D.M. LL. PP. del 11/03/88 e D.M. del 16/01/96); 1B) Stato attuale, senza sisma, in termini di tensioni efficaci, a lungo termine (O.P.C.M. nr del 20/03/2003 e Eurocodici 7 e 8); 2A) Stato di progetto, senza sisma, in termini di tensioni efficaci, a lungo termine (D.M. LL. PP. del 11/03/88 e D.M. del 16/01/96); 2B) Stato di progetto, senza sisma, in termini di tensioni efficaci, a lungo termine (O.P.C.M. nr del 20/03/2003 e Eurocodici 7 e 8); 3A) Stato attuale, in presenza di sisma, in termini di tensioni totali, a breve termine (D.M. LL. PP. del 11/03/88 e D.M. del 16/01/96); 3B) Stato attuale, in presenza di sisma, in termini di tensioni totali, a breve termine (O.P.C.M. nr del 20/03/2003 e Eurocodici 7 e 8); 4A) Stato di progetto, in presenza di sisma, in termini di tensioni totali, a breve termine (D.M. LL. PP. del 11/03/88 e D.M. del 16/01/96); 4B) Stato di progetto, in presenza di sisma, in termini di tensioni totali, a breve termine (O.P.C.M. nr del 20/03/2003 e Eurocodici 7 e 8). Per le verifiche secondo il D.M. LL. PP. del 11/03/88 e il D.M. del 16/01/96 è stato considerato il Grado di sismicità uguale a 6 e, quindi, il Coefficiente d intensità sismica uguale a 0.04, essendo il Comune di Pescia N.C. (non classificato) secondo la precedente classificazione sismica, ma classificato in zona 3 (equivalente alla zona III del 96) secondo la nuova classificazione; il Coefficiente di sicurezza richiesto è Per le verifiche secondo l O.P.C.M. nr del 20/03/2003 e gli Eurocodici 7 e 8 è stata considerata l Accelerazione orizzontale al suolo uguale a 15%g, essendo il Comune di Pescia classificato in zona 3 secondo la nuova classificazione, il Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo uguale a 1.25, ricadendo il suolo in esame nella Categoria B (vedi Relazione geologica, GE 1), il Coefficiente di amplificazione topografica uguale a 1.00, il Rapporto fra intensità sismica orizzontale e verticale uguale a 0.50 e il Sisma verticale diretto sia verso il basso GE_02_Verifiche_Stabilità_Pendio_ _Rev_A.doc 1

4 Adeguamento SR435 Lucchese nel Comune di Pescia (PT) P R O G E T T O E S E C U T I V O Dicembre 2005 sia verso l alto; il Coefficiente di sicurezza richiesto è 1.00, essendo l analisi impostata secondo Coefficienti parziali variabili (Caso A, B, C). Si rimanda all Allegato A per il dettaglio delle verifiche effettuate. 3. PROCEDURA DI CALCOLO AUTOMATICA UTILIZZATA Per eseguire le verifiche è stato utilizzato il programma STAP 9.0 vers. 9.02a della Aztec Informatica, che permette di eseguire verifiche di stabilità di pendii di qualsiasi forma, dimensione, stratigrafia, in presenza o meno di falda, carichi, sisma ed interventi di stabilizzazione. Fra i metodi di calcolo disponibili, è stato scelto il Metodo di Bishop semplificato, per la descrizione del quale si rimanda alla parte introduttiva della relazione di calcolo di cui all Allegato A. Nello stesso documento, oltre ad essere elencate le normative di riferimento, sono descritti anche: i terreni, il profilo e la stratigrafia del pendio, la falda, i parametri ed i coefficienti della procedura utilizzata ed, infine, i risultati ottenuti, con particolare attenzione alla superficie di rottura critica (a minore coefficiente di sicurezza), della quale è stato riportato il relativo grafico. 4. CARATTERIZZAZIONE STRATIGRAFICA E GEOTECNICA DEL PENDIO In base alle caratteristiche geometriche della Sez. C C (vedi Tav. 5A della Relazione geologica, GE 1) e della Sez. 32 (vedi Tav. STD 08, Sezioni stradali Collodi-Ponte all Abate), è stato ricostruito il profilo e la stratigrafia del pendio in esame, sia nello stato attuale, sia nello stato di progetto. I parametri geotecnici, relativi ai vari strati di terreno costituenti il pendio, sono stati desunti dalle prove in sito ( S3 con S.P.T., Psd1 composto da C.P.T. e D.P.S.H. ) ed in laboratorio ( taglio diretto C.D. ed EE.LL. ) effettuate e descritte nella Relazione geologica (GE 1) e sono riportati nella seguente tabella riassuntiva (Tab. 4.a): γ d (Kg/mc) γ sat (Kg/mc) Ф ( ) c (Kg/cmq) c u (Kg/cmq) Strato A Strato B Strato C Strato D RILEVATO Tab. 4.a Caratteristiche geotecniche degli strati di terreno costituenti il pendio Questi parametri sono stati ricavati effettuando le seguenti considerazioni: è stato preso il minimo fra tutti i valori ricavati dalle varie prove geotecniche effettuate; è stato calcolato γ sat, in base a γ d ed alla porosità n, secondo la seguente formula: γ sat = γ + n γ, d dove γ a = 1000 Kg/mc; a in assenza di un campione di terreno rappresentativo dello Strato B, sono stato assunti valori di γ d e γ sat analoghi a quelli dello Strato A; GE_02_Verifiche_Stabilità_Pendio_ _Rev_A.doc 2

5 Adeguamento SR435 Lucchese nel Comune di Pescia (PT) P R O G E T T O E S E C U T I V O Dicembre 2005 in assenza di valori di c, relativamente allo Strato B ed allo Strato C, e data, comunque, la natura coesiva di tali terreni, come risulta dalle varie prove geotecniche effettuate, è stato ipotizzato un valore minimo di c per questi strati; per caratterizzare il RILEVATO (rilevato stradale), sono stati ricavati da letteratura dei valori minimi di riferimento. A seconda dei differenti tipi di verifiche eseguite, sono stati utilizzati, per ogni strato di terreno, i relativi parametri di riferimento. 5. CARATTERIZZAZIONE GEOMETRICA DEL LIVELLO DI FALDA L andamento della falda all interno del suolo del pendio in esame è stato ricostruito attraverso il valore della profondità del livello statico dell acqua ricavato dal piezometro installato nel sondaggio S3 ed ipotizzando una filtrazione parallela al profilo del piano di campagna, risalente alla superficie atmosferica sul fondo dell alveo del fosso Rio della Dogana. Tale andamento risulta essere leggermente diverso per lo stato attuale e per lo stato di progetto, in seguito allo spostamento ed adeguamento del Rio della Dogana, per la sua trasformazione in fosso di guardia del rilevato stradale. 6. RISULTATI DELLE VERIFICHE DI STABILITA I risultati delle verifiche di stabilità effettuate sono riepilogati nella seguente tabella (Tab. 6.a): CASI STATO SISMA D.M. LL. PP. del 11/03/88 e D.M. del 16/01/96 O.P.C.M. nr del 20/03/2003 e Eurocodici 7 e 8 Coeff. Min. (Normativa) Coeff. di sicurezza (Verifica) 1A) Attuale No Sì B) Attuale No Sì (C) 2A) Progetto No Sì B) Progetto No Sì (C) 3A) Attuale Sì Sì B) Attuale Sì Sì (C) 4A) Progetto Sì Sì B) Progetto Sì Sì (C) Tab. 6.a Risultati delle verifiche di stabilità effettuate Le verifiche risultano tutte soddisfatte, anche se quelle eseguite secondo le prescrizioni dell O.P.C.M. nr del 20/03/2003 e degli Eurocodici 7 e 8 sono più sfavorevoli rispetto a quelle effettuate secondo i parametri del D.M. LL. PP. del 11/03/88 e del D.M. del 16/01/96. Comunque, in generale, i risultati mostrano che lo Stato di Progetto previsto, con la realizzazione del rilevato stradale, non altera l attuale equilibrio del pendio in esame, anzi migliora leggermente la stabilità globale dello stesso, con l appesantimento del piede delle possibili superfici di scorrimento. GE_02_Verifiche_Stabilità_Pendio_ _Rev_A.doc 3

6 Adeguamento SR435 Lucchese nel Comune di Pescia (PT) P R O G E T T O E S E C U T I V O Dicembre 2005 ALLEGATO A 1A) Stato attuale, senza sisma, in termini di tensioni efficaci, a lungo termine (D.M. LL. PP. del 11/03/88 e D.M. del 16/01/96); 1B) Stato attuale, senza sisma, in termini di tensioni efficaci, a lungo termine (O.P.C.M. nr del 20/03/2003 e Eurocodici 7 e 8); 2A) Stato di progetto, senza sisma, in termini di tensioni efficaci, a lungo termine (D.M. LL. PP. del 11/03/88 e D.M. del 16/01/96); 2B) Stato di progetto, senza sisma, in termini di tensioni efficaci, a lungo termine (O.P.C.M. nr del 20/03/2003 e Eurocodici 7 e 8); 3A) Stato attuale, in presenza di sisma, in termini di tensioni totali, a breve termine (D.M. LL. PP. del 11/03/88 e D.M. del 16/01/96); 3B) Stato attuale, in presenza di sisma, in termini di tensioni totali, a breve termine (O.P.C.M. nr del 20/03/2003 e Eurocodici 7 e 8); 4A) Stato di progetto, in presenza di sisma, in termini di tensioni totali, a breve termine (D.M. LL. PP. del 11/03/88 e D.M. del 16/01/96); 4B) Stato di progetto, in presenza di sisma, in termini di tensioni totali, a breve termine (O.P.C.M. nr del 20/03/2003 e Eurocodici 7 e 8). GE_02_Verifiche_Stabilità_Pendio_ _Rev_A.doc 4

7 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 1 Progetto: 1A)Stato attuale, senza sisma Ditta: Comune: Progettista: IDROSTUDIO Direttore dei Lavori: Impresa: Normative di riferimento - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996

8 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 2 Descrizione metodo di calcolo La verifica alla stabilità del pendio deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. In particolare il programma esamina un numero di superfici che dipende dalle impostazioni fornite e che sono riportate nella corrispondente sezione. Il processo iterativo permette di determinare il coefficiente di sicurezza di tutte le superfici analizzate. Nella descrizione dei metodi di calcolo si adotterà la seguente simbologia: l lunghezza della base della striscia α angolo della base della striscia rispetto all'orizzontale b larghezza della striscia b=l x cos(α) φ angolo di attrito lungo la base della striscia c coesione lungo la base della striscia γ peso di volume del terreno u pressione neutra W peso della striscia N sforzo normale alla base della striscia T sforzo di taglio alla base della striscia E s, E d forze normali di interstriscia a sinistra e a destra X s, X d forze tangenziali di interstriscia a sinistra e a destra E a, E b forze normali di interstriscia alla base ed alla sommità del pendio X variazione delle forze tangenziali sulla striscia X =X d -X s E variazione delle forze normali sulla striscia E =E d -E s Metodo di Bishop Il coefficiente di sicurezza nel metodo di Bishop semplificato si esprime secondo la seguente formula: dove il termine m è espresso da c i b i + (N i /cos(α i ) - u i b i ) tgφ i Σ i ( ) m F = Σ i W i sinα i tgφ i tgα i m = (1 + ) cosα i F In questa espressione n è il numero delle strisce considerate, b i e α i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima, c i

9 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 3 e φ i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia ed u i è la pressione neutra lungo la base della striscia. L'espressione del coefficiente di sicurezza di Bishop semplificato contiene al secondo membro il termine m che è funzione di F. Quindi essa viene risolta per successive approssimazioni assumendo un valore iniziale per F da inserire nell'espressione di m ed iterare finquando il valore calcolato coincide con il valore assunto.

10 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 4 Descrizione terreno Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in kg/mc γ w Peso di volume saturo del terreno espresso in kg/mc φ Angolo d'attrito interno 'efficace' del terreno espresso in gradi c Coesione 'efficace' del terreno espressa in kg/cmq φ u Angolo d'attrito interno 'totale' del terreno espresso gradi Coesione 'totale' del terreno espressa in kg/cmq c u Nr. Descrizione γ γ w φ' c' φ u c u 1 Strato A , ,000 2 Strato B , ,000 3 Strato C , ,000 4 Strato D , ,000 Profilo del piano campagna Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra e l'ordinata positiva verso l'alto. Nr. Identificativo del punto X Ascissa del punto del profilo espressa in m Y Ordinata del punto del profilo espressa in m Nr. X [m] Y [m] 1 0,00 98,72 2 7,50 98, ,00 98, ,40 99, ,68 99, ,58 98, ,06 98, ,53 100, ,02 102, ,37 102, ,17 103, ,90 103, ,39 103, ,01 103, ,80 105, ,91 110, ,06 115,27 Descrizione stratigrafia Simbologia e convenzioni di segno adottate Gli strati sono descritti mediante i punti di contorno (in senso antiorario) e l'indice del terreno di cui è costituito

11 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 5 Strato N 1 costituito da terreno tipo 4(Strato D) Coordinate dei vertici dello strato N X[m] Y[m] 1 0,00 81,89 2 0,00 75, ,06 75, ,06 100, ,21 91,50 Strato N 2 costituito da terreno tipo 1(Strato A) Coordinate dei vertici dello strato N X[m] Y[m] 1 46,01 103, ,21 103, ,91 107, ,06 112, ,06 115, ,91 110, ,80 105,00 Strato N 3 costituito da terreno tipo 2(Strato B) Coordinate dei vertici dello strato N X[m] Y[m] 1 0,00 90, ,21 100, ,91 107, ,21 103, ,01 103, ,39 103, ,90 103, ,17 103, ,37 102, ,02 102, ,53 100, ,06 98, ,58 98, ,68 99, ,40 99, ,00 98, ,50 98, ,00 98,72 Strato N 4 costituito da terreno tipo 3(Strato C) Coordinate dei vertici dello strato N X[m] Y[m] 1 0,00 81, ,21 91, ,06 100, ,06 112, ,91 107, ,21 100,50

12 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 6 7 0,00 90,89 Descrizione falda Livello di falda Nr. X[m] Y[m] 1 0,00 96, ,21 101, ,91 105, ,06 111,17

13 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 7 Risultati analisi Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo : Metodo di BISHOP (B) Impostazioni analisi Normativa : - D.M. 11/03/ D.M. 16/01/1996 Sisma Coefficiente sismico orizzontale (percento) 0.00 Coefficiente sismico verticale (percento) 0.00 Coefficiente di sicurezza richiesto 1.30 Analisi condotta in termini di tensioni efficaci Presenza di falda Impostazioni delle superfici di rottura Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X 0 = 20,00 Y 0 = 95,21 Passo maglia [m]: dx = 2,00 dy = 2,00 Numero passi : Nx = 20 Ny = 20 Raggio [m]: R = 30,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dr=0,50 [m] ed un numero di incrementi pari a 20 Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 1,00 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,00 mc Numero di superfici analizzate 3096 Coefficiente di sicurezza minimo Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 1 Quadro sintetico coefficienti di sicurezza Metodo Nr. superfici FS min S min FS max S max BISHOP

14 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 8 Caratteristiche delle superfici analizzate Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto N numero d'ordine della superficie cerchio C x ascissa x del centro [m] C y ordinata y del centro [m] R raggio del cerchio espresso in m x v, y v ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (valle) espresse in m x m, y m ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (monte) espresse in m V volume interessato dalla superficie espresso m 3 C s coefficiente di sicurezza N C x C y R x v y v x m y m V C s 1 56,00 133,21 33,00 41,69 103,48 83,61 115,14 230, (B) 2 58,00 131,21 30,50 45,05 103,60 83,99 115,24 219, (B) 3 56,00 131,21 32,00 40,14 103,42 83,68 115,16 267, (B) 4 56,00 131,21 31,50 41,11 103,45 82,99 114,97 242, (B) 5 56,00 133,21 32,50 42,80 103,52 82,88 114,94 207, (B) 6 56,00 131,21 31,00 42,12 103,49 82,28 114,78 219, (B) 7 56,00 129,21 30,00 40,65 103,44 82,30 114,78 254, (B) 8 56,00 129,21 30,50 39,75 103,40 82,97 114,96 278, (B) 9 56,00 129,21 31,00 38,88 103,37 83,62 115,14 304, (B) 10 58,00 131,21 30,00 46,12 103,67 83,27 115,05 198, (B) 11 56,00 131,21 30,50 43,20 103,53 81,56 114,58 197, (B) 12 56,00 133,21 32,00 43,97 103,56 82,12 114,73 185, (B) 13 58,00 133,21 31,50 46,67 103,82 83,85 115,21 186, (B) 14 54,00 133,21 34,50 36,86 103,27 83,34 115,07 282, (B) 15 54,00 133,21 34,00 37,81 103,32 82,63 114,87 256, (B) 16 54,00 133,21 35,00 35,95 103,22 84,05 115,26 309, (B) 17 54,00 133,21 33,50 38,80 103,36 81,90 114,67 231, (B) 18 56,00 131,21 30,00 44,34 103,57 80,83 114,38 175, (B) 19 54,00 133,21 33,00 39,84 103,41 81,16 114,47 207, (B) 20 54,00 131,21 32,00 38,29 103,34 81,29 114,50 244, (B) 21 54,00 131,21 32,50 37,36 103,29 81,99 114,70 269, (B) 22 56,00 133,21 31,50 45,24 103,61 81,35 114,52 164, (B) 23 54,00 131,21 31,50 39,25 103,38 80,58 114,31 220, (B) 24 54,00 131,21 33,00 36,47 103,25 82,68 114,88 295, (B) 25 56,00 127,21 30,00 37,86 103,32 83,44 115,10 341, (B) 26 54,00 131,21 33,50 35,62 103,20 83,35 115,07 322, (B) 27 54,00 133,21 32,50 40,95 103,45 80,40 114,26 185, (B) 28 54,00 131,21 31,00 40,26 103,42 79,85 114,11 197, (B) 29 54,00 131,21 34,00 34,80 103,16 84,02 115,25 350, (B) 30 54,00 129,21 30,00 38,78 103,36 79,93 114,13 232, (B) 31 58,00 133,21 31,00 47,48 104,05 83,08 115,00 166, (B) 32 54,00 129,21 30,50 37,88 103,32 80,62 114,32 256, (B) 33 54,00 129,21 31,00 37,02 103,28 81,29 114,50 281, (B) 34 54,00 131,21 30,50 41,34 103,46 79,11 113,91 175, (B)

15 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo ,00 129,21 31,50 36,18 103,24 81,95 114,68 307, (B) 36 54,00 133,21 32,00 42,14 103,49 79,62 114,05 163, (B) 37 54,00 129,21 32,00 35,38 103,19 82,60 114,86 334, (B) 38 56,00 133,21 31,00 46,38 103,74 80,57 114,30 145, (B) 39 54,00 131,21 30,00 42,50 103,51 78,36 113,70 154, (B) 40 54,00 129,21 32,50 34,59 103,14 83,25 115,04 362, (B) 41 54,00 133,21 31,50 43,43 103,54 78,83 113,83 143, (B) 42 58,00 133,21 30,50 48,31 104,29 82,30 114,78 147, (B) 43 54,00 129,21 33,00 33,83 103,10 83,88 115,22 391, (B) 44 52,00 133,21 34,50 35,04 103,17 80,92 114,40 259, (B) 45 52,00 133,21 35,00 34,13 103,12 81,64 114,60 285, (B) 46 54,00 127,21 30,00 35,98 103,23 81,16 114,47 318, (B) 47 52,00 133,21 34,00 35,98 103,23 80,19 114,20 234, (B) 48 52,00 133,21 35,50 33,26 103,06 82,35 114,79 313, (B) 49 52,00 133,21 36,00 32,40 103,01 83,04 114,99 342, (B) 50 52,00 133,21 33,50 36,97 103,28 79,44 113,99 209, (B) (NOTA: sono state riportate le prime 50 superfici con i coefficienti di sicurezza minori)

16 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 10 Analisi della superficie critica Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N numero d'ordine della striscia X s ascissa sinistra della striscia espressa in m Y ss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Y si ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m X g ascissa del baricentro della striscia espressa in m Y g ordinata del baricentro della striscia espressa in m α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq L sviluppo della base della striscia espressa in m(l=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg E s, E d forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg X s, X d forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg Analisi della superficie 1 Numero di strisce 34 Coordinate del centro X[m]= 56,00 Y[m]= 133,21 Raggio del cerchio R[m]= 33,00 Intersezione a valle con il profilo topografico Xv([m])= 41,69 Yv([m])= 103,48 Intersezione a monte con il profilo topografico Xm[m]= 83,61 Ym[m]= 115,14 Coefficiente di sicurezza C s = Geometria e caratteristiche strisce N X s Y ss Y si X d Y ds Y di X g Y g L α φ c 1 41,69 103,48 103,48 42,77 103,52 102,98 42,41 103,32 1,19-24, , ,77 103,52 102,98 43,85 103,56 102,53 43,37 103,14 1,17-22, , ,85 103,56 102,53 44,93 103,60 102,13 44,42 102,95 1,15-20, , ,93 103,60 102,13 46,01 103,64 101,76 45,49 102,78 1,14-18, , ,01 103,64 101,76 47,20 103,98 101,41 46,64 102,70 1,25-16, , ,20 103,98 101,41 48,40 104,32 101,10 47,83 102,70 1,24-14, , ,40 104,32 101,10 49,60 104,66 100,84 49,02 102,72 1,23-12, , ,60 104,66 100,84 50,80 105,00 100,63 50,21 102,74 1,22-10, , ,80 105,00 100,63 51,50 105,25 100,52 51,15 102,79 0,71-8, , ,50 105,25 100,52 52,21 105,50 100,43 51,86 102,85 0,71-7, , ,21 105,50 100,43 53,48 105,95 100,31 52,86 102,94 1,28-5, , ,48 105,95 100,31 54,75 106,40 100,24 54,12 103,07 1,27-3, , ,75 106,40 100,24 56,02 106,85 100,21 55,39 103,25 1,27-1, ,05

17 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo ,02 106,85 100,21 57,29 107,30 100,24 56,66 103,45 1,27 1, , ,29 107,30 100,24 58,56 107,75 100,31 57,93 103,68 1,27 3, , ,56 107,75 100,31 59,83 108,20 100,44 59,20 103,98 1,28 5, , ,83 108,20 100,44 61,10 108,65 100,61 60,47 104,27 1,28 7, , ,10 108,65 100,61 62,37 109,10 100,83 61,73 104,58 1,29 10, , ,37 109,10 100,83 63,64 109,55 101,11 63,00 104,92 1,30 12, , ,64 109,55 101,11 64,91 110,00 101,44 64,27 105,29 1,31 14, , ,91 110,00 101,44 66,24 110,37 101,84 65,57 105,67 1,40 16, , ,24 110,37 101,84 67,58 110,73 102,31 66,91 106,07 1,42 19, , ,58 110,73 102,31 68,92 111,10 102,85 68,24 106,51 1,44 21, , ,92 111,10 102,85 70,25 111,47 103,45 69,58 106,98 1,47 24, , ,25 111,47 103,45 71,59 111,84 104,13 70,91 107,49 1,50 26, , ,59 111,84 104,13 72,92 112,20 104,88 72,25 108,04 1,54 29, , ,92 112,20 104,88 74,26 112,57 105,72 73,58 108,64 1,58 32, , ,26 112,57 105,72 75,60 112,94 106,66 74,92 109,28 1,63 35, , ,60 112,94 106,66 76,93 113,31 107,70 76,25 109,98 1,69 37, , ,93 113,31 107,70 78,27 113,67 108,86 77,58 110,75 1,77 40, , ,27 113,67 108,86 79,60 114,04 110,15 78,91 111,60 1,86 44, , ,60 114,04 110,15 80,94 114,41 111,60 80,23 112,50 1,97 47, , ,94 114,41 111,60 82,28 114,77 113,25 81,54 113,46 2,12 50, , ,28 114,77 113,25 83,61 115,14 115,14 82,72 114,39 2,32 54, ,07 Forze applicate sulle strisce [BISHOP] N W Q N T U E s E d X s X d

18 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo

19

20 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 1 Progetto: 1B)Stato attuale, senza sisma (OPCM) Ditta: Comune: Progettista: IDROSTUDIO Direttore dei Lavori: Impresa: Normative di riferimento - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996 Ordinanza Ministeriale nr Marzo 2003 Eurocodice 7 - Progettazione geotecnica Eurocodice 8 - Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture

26 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 7 Risultati analisi Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo : Metodo di BISHOP (B) Impostazioni analisi Normativa : ORDINANZA n 3274 del 20/03/ EUROCODICI Approccio progettuale 1(DA1) Coefficienti parziali - caso A Azioni permanenti Azioni variabili tanφ' c' c u q u 1,00 1,50 1,10 1,30 1,20 1,20 Coefficienti parziali - caso B Azioni permanenti Azioni variabili tanφ' c' c u q u 1,35 1,50 1,00 1,00 1,00 1,00 Coefficienti parziali - caso C Azioni permanenti Azioni variabili tanφ' c' c u q u 1,00 1,30 1,25 1,60 1,40 1,40 Sisma Zona sismica Zona 3 (ag=15%g) Accelerazione al suolo ag = 0.00 Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.25 Coefficiente riduzione (r) 2 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag*s)/r = 0.00 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 0.00 Coefficiente di sicurezza richiesto 1.00 Le superfici sono state analizzate per i casi: [A] [B] [C] Sisma verticale: verso il basso - verso l'alto Analisi condotta in termini di tensioni efficaci Presenza di falda Impostazioni delle superfici di rottura Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X 0 = 20,00 Y 0 = 95,21 Passo maglia [m]: dx = 2,00 dy = 2,00 Numero passi : Nx = 20 Ny = 20 Raggio [m]: R = 30,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dr=0,50 [m] ed un numero di incrementi pari a 20

27 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 8 Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 1,00 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,00 mc Numero di superfici analizzate Coefficiente di sicurezza minimo Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 1 Quadro sintetico coefficienti di sicurezza Metodo Nr. superfici FS min S min FS max S max BISHOP

28 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 9 Caratteristiche delle superfici analizzate Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto N numero d'ordine della superficie cerchio C x ascissa x del centro [m] C y ordinata y del centro [m] R raggio del cerchio espresso in m x v, y v ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (valle) espresse in m x m, y m ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (monte) espresse in m V volume interessato dalla superficie espresso m 3 C s coefficiente di sicurezza caso caso di calcolo N C x C y R x v y v x m y m V C s caso 1 56,00 133,21 33,00 41,69 103,48 83,61 115,14 230, (B) [C] 2 56,00 133,21 33,00 41,69 103,48 83,61 115,14 230, (B) [C] 3 58,00 131,21 30,50 45,05 103,60 83,99 115,24 219, (B) [C] 4 58,00 131,21 30,50 45,05 103,60 83,99 115,24 219, (B) [C] 5 56,00 131,21 32,00 40,14 103,42 83,68 115,16 267, (B) [C] 6 56,00 131,21 32,00 40,14 103,42 83,68 115,16 267, (B) [C] 7 56,00 131,21 31,50 41,11 103,45 82,99 114,97 242, (B) [C] 8 56,00 131,21 31,50 41,11 103,45 82,99 114,97 242, (B) [C] 9 56,00 133,21 32,50 42,80 103,52 82,88 114,94 207, (B) [C] 10 56,00 133,21 32,50 42,80 103,52 82,88 114,94 207, (B) [C] 11 56,00 131,21 31,00 42,12 103,49 82,28 114,78 219, (B) [C] 12 56,00 131,21 31,00 42,12 103,49 82,28 114,78 219, (B) [C] 13 56,00 129,21 30,00 40,65 103,44 82,30 114,78 254, (B) [C] 14 56,00 129,21 30,00 40,65 103,44 82,30 114,78 254, (B) [C] 15 56,00 129,21 30,50 39,75 103,40 82,97 114,96 278, (B) [C] 16 56,00 129,21 30,50 39,75 103,40 82,97 114,96 278, (B) [C] 17 58,00 131,21 30,00 46,12 103,67 83,27 115,05 198, (B) [C] 18 58,00 131,21 30,00 46,12 103,67 83,27 115,05 198, (B) [C] 19 56,00 133,21 32,00 43,97 103,56 82,12 114,73 185, (B) [C] 20 56,00 133,21 32,00 43,97 103,56 82,12 114,73 185, (B) [C] 21 56,00 131,21 30,50 43,20 103,53 81,56 114,58 197, (B) [C] 22 56,00 131,21 30,50 43,20 103,53 81,56 114,58 197, (B) [C] 23 56,00 129,21 31,00 38,88 103,37 83,62 115,14 304, (B) [C] 24 56,00 129,21 31,00 38,88 103,37 83,62 115,14 304, (B) [C] 25 58,00 133,21 31,50 46,67 103,82 83,85 115,21 186, (B) [C] 26 58,00 133,21 31,50 46,67 103,82 83,85 115,21 186, (B) [C] 27 54,00 133,21 34,00 37,81 103,32 82,63 114,87 256, (B) [C] 28 54,00 133,21 34,00 37,81 103,32 82,63 114,87 256, (B) [C] 29 56,00 131,21 30,00 44,34 103,57 80,83 114,38 175, (B) [C] 30 56,00 131,21 30,00 44,34 103,57 80,83 114,38 175, (B) [C] 31 54,00 133,21 34,50 36,86 103,27 83,34 115,07 282, (B) [C] 32 54,00 133,21 34,50 36,86 103,27 83,34 115,07 282, (B) [C] 33 54,00 133,21 33,50 38,80 103,36 81,90 114,67 231, (B) [C]

29 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo ,00 133,21 33,50 38,80 103,36 81,90 114,67 231, (B) [C] 35 54,00 133,21 35,00 35,95 103,22 84,05 115,26 309, (B) [C] 36 54,00 133,21 35,00 35,95 103,22 84,05 115,26 309, (B) [C] 37 56,00 133,21 31,50 45,24 103,61 81,35 114,52 164, (B) [C] 38 56,00 133,21 31,50 45,24 103,61 81,35 114,52 164, (B) [C] 39 54,00 133,21 33,00 39,84 103,41 81,16 114,47 207, (B) [C] 40 54,00 133,21 33,00 39,84 103,41 81,16 114,47 207, (B) [C] 41 54,00 131,21 32,00 38,29 103,34 81,29 114,50 244, (B) [C] 42 54,00 131,21 32,00 38,29 103,34 81,29 114,50 244, (B) [C] 43 54,00 131,21 31,50 39,25 103,38 80,58 114,31 220, (B) [C] 44 54,00 131,21 31,50 39,25 103,38 80,58 114,31 220, (B) [C] 45 54,00 131,21 32,50 37,36 103,29 81,99 114,70 269, (B) [C] 46 54,00 131,21 32,50 37,36 103,29 81,99 114,70 269, (B) [C] 47 54,00 133,21 32,50 40,95 103,45 80,40 114,26 185, (B) [C] 48 54,00 133,21 32,50 40,95 103,45 80,40 114,26 185, (B) [C] 49 54,00 131,21 33,00 36,47 103,25 82,68 114,88 295, (B) [C] 50 54,00 131,21 33,00 36,47 103,25 82,68 114,88 295, (B) [C] (NOTA: sono state riportate le prime 50 superfici con i coefficienti di sicurezza minori)

30 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 11 Analisi della superficie critica Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N numero d'ordine della striscia X s ascissa sinistra della striscia espressa in m Y ss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Y si ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m X g ascissa del baricentro della striscia espressa in m Y g ordinata del baricentro della striscia espressa in m α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq L sviluppo della base della striscia espressa in m(l=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg E s, E d forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg X s, X d forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg Analisi della superficie 1 - coefficienti parziali caso C e sisma verso l'alto Numero di strisce 34 Coordinate del centro X[m]= 56,00 Y[m]= 133,21 Raggio del cerchio R[m]= 33,00 Intersezione a valle con il profilo topografico Xv([m])= 41,69 Yv([m])= 103,48 Intersezione a monte con il profilo topografico Xm[m]= 83,61 Ym[m]= 115,14 Coefficiente di sicurezza C s = Geometria e caratteristiche strisce N X s Y ss Y si X d Y ds Y di X g Y g L α φ c 1 41,69 103,48 103,48 42,77 103,52 102,98 42,41 103,32 1,19-24, , ,77 103,52 102,98 43,85 103,56 102,53 43,37 103,14 1,17-22, , ,85 103,56 102,53 44,93 103,60 102,13 44,42 102,95 1,15-20, , ,93 103,60 102,13 46,01 103,64 101,76 45,49 102,78 1,14-18, , ,01 103,64 101,76 47,20 103,98 101,41 46,64 102,70 1,25-16, , ,20 103,98 101,41 48,40 104,32 101,10 47,83 102,70 1,24-14, , ,40 104,32 101,10 49,60 104,66 100,84 49,02 102,72 1,23-12, , ,60 104,66 100,84 50,80 105,00 100,63 50,21 102,74 1,22-10, , ,80 105,00 100,63 51,50 105,25 100,52 51,15 102,79 0,71-8, , ,50 105,25 100,52 52,21 105,50 100,43 51,86 102,85 0,71-7, , ,21 105,50 100,43 53,48 105,95 100,31 52,86 102,94 1,28-5, , ,48 105,95 100,31 54,75 106,40 100,24 54,12 103,07 1,27-3, , ,75 106,40 100,24 56,02 106,85 100,21 55,39 103,25 1,27-1, ,03

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34 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 1 Progetto: 2A)Stato progetto, senza sisma Ditta: Comune: Progettista: IDROSTUDIO Direttore dei Lavori: Impresa: Normative di riferimento - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996

37 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 4 Descrizione terreno Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in kg/mc γ w Peso di volume saturo del terreno espresso in kg/mc φ Angolo d'attrito interno 'efficace' del terreno espresso in gradi c Coesione 'efficace' del terreno espressa in kg/cmq φ u Angolo d'attrito interno 'totale' del terreno espresso gradi Coesione 'totale' del terreno espressa in kg/cmq c u Nr. Descrizione γ γ w φ' c' φ u c u 1 Strato A , ,000 2 Strato B , ,000 3 Strato C , ,000 4 Strato D , ,000 5 RILEVATO , ,000 Profilo del piano campagna Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra e l'ordinata positiva verso l'alto. Nr. Identificativo del punto X Ascissa del punto del profilo espressa in m Y Ordinata del punto del profilo espressa in m Nr. X [m] Y [m] 1 0,00 98,72 2 7,50 98,96 3 9,00 97,96 4 9,50 97, ,00 98, ,15 99, ,77 103, ,52 103, ,02 103, ,52 103, ,52 103, ,18 103, ,18 103, ,17 103, ,90 103, ,39 103, ,01 103, ,80 105, ,91 110, ,06 115,27

38 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 5 Descrizione stratigrafia Simbologia e convenzioni di segno adottate Gli strati sono descritti mediante i punti di contorno (in senso antiorario) e l'indice del terreno di cui è costituito Strato N 1 costituito da terreno tipo 4(Strato D) Coordinate dei vertici dello strato N X[m] Y[m] 1 0,00 81,89 2 0,00 75, ,06 75, ,06 100, ,21 91,50 Strato N 2 costituito da terreno tipo 5(RILEVATO) Coordinate dei vertici dello strato N X[m] Y[m] 1 14,15 99, ,40 99, ,68 99, ,58 98, ,06 98, ,53 100, ,02 102, ,37 102, ,18 103, ,18 103, ,18 103, ,52 103, ,52 103, ,02 103, ,52 103, ,77 103,47 Strato N 3 costituito da terreno tipo 1(Strato A) Coordinate dei vertici dello strato N X[m] Y[m] 1 46,01 103, ,21 103, ,91 107, ,06 112, ,06 115, ,91 110, ,80 105,00 Strato N 4 costituito da terreno tipo 2(Strato B) Coordinate dei vertici dello strato N X[m] Y[m] 1 0,00 90, ,21 100, ,91 107,20

39 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo ,21 103, ,01 103, ,39 103, ,90 103, ,17 103, ,18 103, ,37 102, ,02 102, ,53 100, ,06 98, ,58 98, ,68 99, ,40 99, ,15 99, ,00 98, ,50 97, ,00 97, ,50 98, ,00 98,72 Strato N 5 costituito da terreno tipo 3(Strato C) Coordinate dei vertici dello strato N X[m] Y[m] 1 0,00 81, ,21 91, ,06 100, ,06 112, ,91 107, ,21 100,50 7 0,00 90,89 Descrizione falda Livello di falda Nr. X[m] Y[m] 1 0,00 97, ,21 101, ,91 105, ,06 111,17

40 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 7 Risultati analisi Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo : Metodo di BISHOP (B) Impostazioni analisi Normativa : - D.M. 11/03/ D.M. 16/01/1996 Sisma Coefficiente sismico orizzontale (percento) 0.00 Coefficiente sismico verticale (percento) 0.00 Coefficiente di sicurezza richiesto 1.30 Analisi condotta in termini di tensioni efficaci Presenza di falda Impostazioni delle superfici di rottura Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X 0 = 20,00 Y 0 = 95,21 Passo maglia [m]: dx = 2,00 dy = 2,00 Numero passi : Nx = 20 Ny = 20 Raggio [m]: R = 30,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dr=0,50 [m] ed un numero di incrementi pari a 20 Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 1,00 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,00 mc Numero di superfici analizzate 3118 Coefficiente di sicurezza minimo Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 1 Quadro sintetico coefficienti di sicurezza Metodo Nr. superfici FS min S min FS max S max BISHOP (NOTA: i valori negativi indicano casi iperstatici; situazioni, cioè, ancora più sicure)

41 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 8 Caratteristiche delle superfici analizzate Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto N numero d'ordine della superficie cerchio C x ascissa x del centro [m] C y ordinata y del centro [m] R raggio del cerchio espresso in m x v, y v ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (valle) espresse in m x m, y m ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (monte) espresse in m V volume interessato dalla superficie espresso m 3 C s coefficiente di sicurezza N C x C y R x v y v x m y m V C s 1 56,00 133,21 33,00 41,69 103,48 83,61 115,14 230, (B) 2 56,00 131,21 32,00 40,14 103,42 83,68 115,16 267, (B) 3 58,00 131,21 30,50 45,05 103,60 83,99 115,24 219, (B) 4 56,00 131,21 31,50 41,11 103,45 82,99 114,97 242, (B) 5 56,00 133,21 32,50 42,80 103,52 82,88 114,94 207, (B) 6 56,00 131,21 31,00 42,12 103,49 82,28 114,78 219, (B) 7 56,00 129,21 30,00 40,65 103,44 82,30 114,78 254, (B) 8 56,00 129,21 30,50 39,75 103,40 82,97 114,96 278, (B) 9 56,00 129,21 31,00 38,88 103,37 83,62 115,14 304, (B) 10 58,00 131,21 30,00 46,12 103,67 83,27 115,05 198, (B) 11 56,00 131,21 30,50 43,20 103,53 81,56 114,58 197, (B) 12 56,00 133,21 32,00 43,97 103,56 82,12 114,73 185, (B) 13 58,00 133,21 31,50 46,67 103,82 83,85 115,21 187, (B) 14 54,00 133,21 34,50 36,86 103,27 83,34 115,07 282, (B) 15 54,00 133,21 34,00 37,81 103,32 82,63 114,87 256, (B) 16 54,00 133,21 35,00 35,95 103,22 84,05 115,26 309, (B) 17 54,00 133,21 33,50 38,80 103,36 81,90 114,67 231, (B) 18 56,00 131,21 30,00 44,34 103,57 80,83 114,38 176, (B) 19 54,00 133,21 33,00 39,84 103,41 81,16 114,47 207, (B) 20 54,00 131,21 32,00 38,29 103,34 81,29 114,50 244, (B) 21 54,00 131,21 32,50 37,36 103,29 81,99 114,70 269, (B) 22 56,00 133,21 31,50 45,24 103,61 81,35 114,52 164, (B) 23 54,00 131,21 33,00 36,47 103,25 82,68 114,88 295, (B) 24 54,00 131,21 31,50 39,25 103,38 80,58 114,31 220, (B) 25 56,00 127,21 30,00 37,86 103,32 83,44 115,10 341, (B) 26 54,00 131,21 33,50 35,62 103,20 83,35 115,07 322, (B) 27 54,00 133,21 32,50 40,95 103,45 80,40 114,26 185, (B) 28 54,00 131,21 31,00 40,26 103,42 79,85 114,11 197, (B) 29 54,00 131,21 34,00 34,80 103,16 84,02 115,25 350, (B) 30 58,00 133,21 31,00 47,48 104,05 83,08 115,00 166, (B) 31 54,00 129,21 30,00 38,78 103,36 79,93 114,13 232, (B) 32 54,00 129,21 30,50 37,88 103,32 80,62 114,32 256, (B) 33 54,00 129,21 31,00 37,02 103,28 81,29 114,50 281, (B) 34 54,00 129,21 31,50 36,18 103,24 81,95 114,68 307, (B)

42 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo ,00 131,21 30,50 41,34 103,46 79,11 113,91 175, (B) 36 54,00 133,21 32,00 42,14 103,49 79,62 114,05 163, (B) 37 54,00 129,21 32,00 35,38 103,19 82,60 114,86 334, (B) 38 56,00 133,21 31,00 46,38 103,74 80,57 114,30 145, (B) 39 54,00 131,21 30,00 42,50 103,51 78,36 113,70 155, (B) 40 54,00 129,21 32,50 34,59 103,14 83,25 115,04 362, (B) 41 54,00 133,21 31,50 43,43 103,54 78,83 113,83 143, (B) 42 58,00 133,21 30,50 48,31 104,29 82,30 114,78 147, (B) 43 54,00 129,21 33,00 33,74 103,16 83,88 115,22 391, (B) 44 52,00 133,21 35,00 34,12 103,13 81,64 114,60 286, (B) 45 52,00 133,21 34,50 35,04 103,17 80,92 114,40 259, (B) 46 54,00 127,21 30,00 35,98 103,23 81,16 114,47 318, (B) 47 52,00 133,21 34,00 35,98 103,23 80,19 114,20 234, (B) 48 52,00 133,21 35,50 32,98 103,24 82,35 114,79 313, (B) 49 52,00 133,21 33,50 36,97 103,28 79,44 113,99 209, (B) 50 54,00 127,21 30,50 35,22 103,18 81,79 114,64 345, (B) (NOTA: sono state riportate le prime 50 superfici con i coefficienti di sicurezza minori)

44 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo ,18 105,85 100,33 54,16 106,19 100,26 53,68 103,02 0,98-4, , ,16 106,19 100,26 55,14 106,54 100,22 54,66 103,14 0,98-2, , ,14 106,54 100,22 56,11 106,88 100,21 55,63 103,28 0,98-0, , ,11 106,88 100,21 57,09 107,23 100,23 56,61 103,44 0,98 1, , ,09 107,23 100,23 58,07 107,58 100,28 57,58 103,62 0,98 2, , ,07 107,58 100,28 59,05 107,92 100,35 58,56 103,84 0,98 4, , ,05 107,92 100,35 60,02 108,27 100,46 59,54 104,05 0,98 6, , ,02 108,27 100,46 61,00 108,62 100,59 60,51 104,28 0,99 7, , ,00 108,62 100,59 61,98 108,96 100,76 61,49 104,52 0,99 9, , ,98 108,96 100,76 62,95 109,31 100,95 62,47 104,77 1,00 11, , ,95 109,31 100,95 63,93 109,65 101,18 63,44 105,04 1,00 13, , ,93 109,65 101,18 64,91 110,00 101,44 64,42 105,33 1,01 14, , ,91 110,00 101,44 65,95 110,29 101,75 65,43 105,62 1,08 16, , ,95 110,29 101,75 66,99 110,57 102,10 66,46 105,93 1,10 18, , ,99 110,57 102,10 68,02 110,86 102,48 67,50 106,26 1,11 20, , ,02 110,86 102,48 69,06 111,14 102,91 68,54 106,61 1,12 22, , ,06 111,14 102,91 70,10 111,43 103,38 69,58 106,98 1,14 24, , ,10 111,43 103,38 71,14 111,71 103,89 70,62 107,37 1,16 26, , ,14 111,71 103,89 72,18 112,00 104,45 71,66 107,79 1,18 28, , ,18 112,00 104,45 73,22 112,29 105,06 72,70 108,23 1,20 30, , ,22 112,29 105,06 74,26 112,57 105,72 73,73 108,70 1,23 32, , ,26 112,57 105,72 75,30 112,86 106,44 74,77 109,20 1,26 34, , ,30 112,86 106,44 76,34 113,14 107,23 75,81 109,74 1,30 36, , ,34 113,14 107,23 77,38 113,43 108,07 76,85 110,31 1,34 39, , ,38 113,43 108,07 78,42 113,71 108,99 77,88 110,93 1,39 41, , ,42 113,71 108,99 79,46 114,00 110,00 78,92 111,60 1,45 44, , ,46 114,00 110,00 80,49 114,28 111,10 79,95 112,30 1,51 46, , ,49 114,28 111,10 81,53 114,57 112,31 80,98 113,03 1,59 49, , ,53 114,57 112,31 82,57 114,86 113,65 82,00 113,80 1,69 52, , ,57 114,86 113,65 83,61 115,14 115,14 82,92 114,55 1,82 55, ,07 Forze applicate sulle strisce [BISHOP] N W Q N T U E s E d X s X d

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47 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 1 Progetto: 2B)Stato progetto, senza sisma (OPCM) Ditta: Comune: Progettista: IDROSTUDIO Direttore dei Lavori: Impresa: Normative di riferimento - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996 Ordinanza Ministeriale nr Marzo 2003 Eurocodice 7 - Progettazione geotecnica Eurocodice 8 - Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture

53 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 7 Risultati analisi Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo : Metodo di BISHOP (B) Impostazioni analisi Normativa : ORDINANZA n 3274 del 20/03/ EUROCODICI Approccio progettuale 1(DA1) Coefficienti parziali - caso A Azioni permanenti Azioni variabili tanφ' c' c u q u 1,00 1,50 1,10 1,30 1,20 1,20 Coefficienti parziali - caso B Azioni permanenti Azioni variabili tanφ' c' c u q u 1,35 1,50 1,00 1,00 1,00 1,00 Coefficienti parziali - caso C Azioni permanenti Azioni variabili tanφ' c' c u q u 1,00 1,30 1,25 1,60 1,40 1,40 Sisma Zona sismica Zona 3 (ag=15%g) Accelerazione al suolo ag = 0.00 Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.25 Coefficiente riduzione (r) 2 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag*s)/r = 0.00 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 0.00 Coefficiente di sicurezza richiesto 1.00 Le superfici sono state analizzate per i casi: [A] [B] [C] Sisma verticale: verso il basso - verso l'alto Analisi condotta in termini di tensioni efficaci Presenza di falda Impostazioni delle superfici di rottura Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X 0 = 20,00 Y 0 = 95,21 Passo maglia [m]: dx = 2,00 dy = 2,00 Numero passi : Nx = 20 Ny = 20 Raggio [m]: R = 30,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dr=0,50 [m] ed un numero di incrementi pari a 20

54 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 8 Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 1,00 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,00 mc Numero di superfici analizzate Coefficiente di sicurezza minimo Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 1 Quadro sintetico coefficienti di sicurezza Metodo Nr. superfici FS min S min FS max S max BISHOP (NOTA: i valori negativi indicano casi iperstatici; situazioni, cioè, ancora più sicure)

55 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 9 Caratteristiche delle superfici analizzate Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto N numero d'ordine della superficie cerchio C x ascissa x del centro [m] C y ordinata y del centro [m] R raggio del cerchio espresso in m x v, y v ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (valle) espresse in m x m, y m ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (monte) espresse in m V volume interessato dalla superficie espresso m 3 C s coefficiente di sicurezza caso caso di calcolo N C x C y R x v y v x m y m V C s caso 1 56,00 133,21 33,00 41,69 103,48 83,61 115,14 230, (B) [C] 2 56,00 133,21 33,00 41,69 103,48 83,61 115,14 230, (B) [C] 3 58,00 131,21 30,50 45,05 103,60 83,99 115,24 219, (B) [C] 4 58,00 131,21 30,50 45,05 103,60 83,99 115,24 219, (B) [C] 5 56,00 131,21 32,00 40,14 103,42 83,68 115,16 267, (B) [C] 6 56,00 131,21 32,00 40,14 103,42 83,68 115,16 267, (B) [C] 7 56,00 131,21 31,50 41,11 103,45 82,99 114,97 242, (B) [C] 8 56,00 131,21 31,50 41,11 103,45 82,99 114,97 242, (B) [C] 9 56,00 133,21 32,50 42,80 103,52 82,88 114,94 207, (B) [C] 10 56,00 133,21 32,50 42,80 103,52 82,88 114,94 207, (B) [C] 11 56,00 131,21 31,00 42,12 103,49 82,28 114,78 219, (B) [C] 12 56,00 131,21 31,00 42,12 103,49 82,28 114,78 219, (B) [C] 13 56,00 129,21 30,00 40,65 103,44 82,30 114,78 254, (B) [C] 14 56,00 129,21 30,00 40,65 103,44 82,30 114,78 254, (B) [C] 15 56,00 129,21 30,50 39,75 103,40 82,97 114,96 278, (B) [C] 16 56,00 129,21 30,50 39,75 103,40 82,97 114,96 278, (B) [C] 17 58,00 131,21 30,00 46,12 103,67 83,27 115,05 198, (B) [C] 18 58,00 131,21 30,00 46,12 103,67 83,27 115,05 198, (B) [C] 19 56,00 133,21 32,00 43,97 103,56 82,12 114,73 185, (B) [C] 20 56,00 133,21 32,00 43,97 103,56 82,12 114,73 185, (B) [C] 21 56,00 131,21 30,50 43,20 103,53 81,56 114,58 197, (B) [C] 22 56,00 131,21 30,50 43,20 103,53 81,56 114,58 197, (B) [C] 23 56,00 129,21 31,00 38,88 103,37 83,62 115,14 304, (B) [C] 24 56,00 129,21 31,00 38,88 103,37 83,62 115,14 304, (B) [C] 25 58,00 133,21 31,50 46,67 103,82 83,85 115,21 186, (B) [C] 26 58,00 133,21 31,50 46,67 103,82 83,85 115,21 186, (B) [C] 27 54,00 133,21 34,00 37,81 103,32 82,63 114,87 256, (B) [C] 28 54,00 133,21 34,00 37,81 103,32 82,63 114,87 256, (B) [C] 29 54,00 133,21 34,50 36,86 103,27 83,34 115,07 282, (B) [C] 30 54,00 133,21 34,50 36,86 103,27 83,34 115,07 282, (B) [C] 31 56,00 131,21 30,00 44,34 103,57 80,83 114,38 175, (B) [C] 32 56,00 131,21 30,00 44,34 103,57 80,83 114,38 175, (B) [C] 33 54,00 133,21 33,50 38,80 103,36 81,90 114,67 231, (B) [C]

56 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo ,00 133,21 33,50 38,80 103,36 81,90 114,67 231, (B) [C] 35 54,00 133,21 35,00 35,95 103,22 84,05 115,26 309, (B) [C] 36 54,00 133,21 35,00 35,95 103,22 84,05 115,26 309, (B) [C] 37 54,00 133,21 33,00 39,84 103,41 81,16 114,47 207, (B) [C] 38 54,00 133,21 33,00 39,84 103,41 81,16 114,47 207, (B) [C] 39 56,00 133,21 31,50 45,24 103,61 81,35 114,52 164, (B) [C] 40 56,00 133,21 31,50 45,24 103,61 81,35 114,52 164, (B) [C] 41 54,00 131,21 32,00 38,29 103,34 81,29 114,50 244, (B) [C] 42 54,00 131,21 32,00 38,29 103,34 81,29 114,50 244, (B) [C] 43 54,00 131,21 31,50 39,25 103,38 80,58 114,31 220, (B) [C] 44 54,00 131,21 31,50 39,25 103,38 80,58 114,31 220, (B) [C] 45 54,00 131,21 32,50 37,36 103,29 81,99 114,70 269, (B) [C] 46 54,00 131,21 32,50 37,36 103,29 81,99 114,70 269, (B) [C] 47 54,00 131,21 33,00 36,47 103,25 82,68 114,88 295, (B) [C] 48 54,00 131,21 33,00 36,47 103,25 82,68 114,88 295, (B) [C] 49 54,00 133,21 32,50 40,95 103,45 80,40 114,26 185, (B) [C] 50 54,00 133,21 32,50 40,95 103,45 80,40 114,26 185, (B) [C] (NOTA: sono state riportate le prime 50 superfici con i coefficienti di sicurezza minori)

57 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 11 Analisi della superficie critica Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N numero d'ordine della striscia X s ascissa sinistra della striscia espressa in m Y ss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Y si ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m X g ascissa del baricentro della striscia espressa in m Y g ordinata del baricentro della striscia espressa in m α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq L sviluppo della base della striscia espressa in m(l=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg E s, E d forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg X s, X d forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg Analisi della superficie 1 - coefficienti parziali caso C e sisma verso il basso Numero di strisce 34 Coordinate del centro X[m]= 56,00 Y[m]= 133,21 Raggio del cerchio R[m]= 33,00 Intersezione a valle con il profilo topografico Xv([m])= 41,69 Yv([m])= 103,48 Intersezione a monte con il profilo topografico Xm[m]= 83,61 Ym[m]= 115,14 Coefficiente di sicurezza C s = Geometria e caratteristiche strisce N X s Y ss Y si X d Y ds Y di X g Y g L α φ c 1 41,69 103,48 103,48 42,77 103,52 102,98 42,41 103,32 1,19-24, , ,77 103,52 102,98 43,85 103,56 102,53 43,37 103,14 1,17-22, , ,85 103,56 102,53 44,93 103,60 102,13 44,42 102,95 1,15-20, , ,93 103,60 102,13 46,01 103,64 101,76 45,49 102,78 1,14-18, , ,01 103,64 101,76 47,20 103,98 101,41 46,64 102,70 1,25-16, , ,20 103,98 101,41 48,40 104,32 101,10 47,83 102,70 1,24-14, , ,40 104,32 101,10 49,60 104,66 100,84 49,02 102,71 1,23-12, , ,60 104,66 100,84 50,80 105,00 100,63 50,21 102,74 1,22-10, , ,80 105,00 100,63 51,50 105,25 100,52 51,15 102,79 0,71-8, , ,50 105,25 100,52 52,21 105,50 100,43 51,86 102,85 0,71-7, , ,21 105,50 100,43 53,48 105,95 100,31 52,86 102,94 1,28-5, , ,48 105,95 100,31 54,75 106,40 100,24 54,12 103,07 1,27-3, , ,75 106,40 100,24 56,02 106,85 100,21 55,39 103,25 1,27-1, ,03

60

61 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 1 Progetto: 3A)Stato attuale, con sisma Ditta: Comune: Progettista: IDROSTUDIO Direttore dei Lavori: Impresa: Normative di riferimento - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996

67 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 7 Risultati analisi Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo : Metodo di BISHOP (B) Impostazioni analisi Normativa : - D.M. 11/03/ D.M. 16/01/1996 Sisma Coefficiente sismico orizzontale (percento) 4.00 Coefficiente sismico verticale (percento) 0.00 Coefficiente di sicurezza richiesto 1.30 Analisi condotta in termini di tensioni totali Presenza di falda Impostazioni delle superfici di rottura Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X 0 = 20,00 Y 0 = 95,21 Passo maglia [m]: dx = 2,00 dy = 2,00 Numero passi : Nx = 20 Ny = 20 Raggio [m]: R = 30,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dr=0,50 [m] ed un numero di incrementi pari a 20 Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 1,00 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,00 mc Numero di superfici analizzate 3096 Coefficiente di sicurezza minimo Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 1 Quadro sintetico coefficienti di sicurezza Metodo Nr. superfici FS min S min FS max S max BISHOP

68 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 8 Caratteristiche delle superfici analizzate Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto N numero d'ordine della superficie cerchio C x ascissa x del centro [m] C y ordinata y del centro [m] R raggio del cerchio espresso in m x v, y v ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (valle) espresse in m x m, y m ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (monte) espresse in m V volume interessato dalla superficie espresso m 3 C s coefficiente di sicurezza N C x C y R x v y v x m y m V C s 1 48,00 111,21 36,00 14,12 99,05 83,78 115, , (B) 2 46,00 113,21 38,00 10,78 98,96 83,95 115, , (B) 3 50,00 111,21 34,00 18,41 98,64 83,77 115, , (B) 4 48,00 111,21 35,50 14,64 99,07 83,29 115, , (B) 5 50,00 111,21 33,50 19,03 98,45 83,28 115, , (B) 6 46,00 113,21 37,50 11,31 98,97 83,45 115, , (B) 7 50,00 109,21 34,00 17,52 99,17 83,49 115, , (B) 8 48,00 113,21 36,00 14,89 99,08 83,94 115, , (B) 9 50,00 109,21 33,50 18,15 98,83 83,00 114, , (B) 10 50,00 113,21 34,00 19,40 98,39 83,94 115, , (B) 11 50,00 109,21 33,00 18,79 98,49 82,52 114, , (B) 12 48,00 111,21 35,00 15,17 99,08 82,80 114, , (B) 13 44,00 117,21 39,50 8,97 98,96 83,44 115, , (B) 14 50,00 111,21 33,00 19,61 98,36 82,79 114, , (B) 15 46,00 113,21 37,00 11,85 98,98 82,96 114, , (B) 16 46,00 117,21 38,00 12,65 99,01 83,95 115, , (B) 17 44,00 115,21 39,50 8,00 98,96 83,50 115, , (B) 18 46,00 111,21 36,00 12,14 98,99 81,84 114, , (B) 19 46,00 115,21 38,00 11,64 98,98 84,00 115, , (B) 20 48,00 113,21 35,50 15,43 99,09 83,45 115, , (B) 21 44,00 119,21 39,50 10,09 98,96 83,28 115, , (B) 22 50,00 109,21 32,50 19,35 98,40 82,03 114, , (B) 23 50,00 113,21 33,50 20,01 98,29 83,45 115, , (B) 24 52,00 109,21 32,50 21,12 99,09 83,94 115, , (B) 25 44,00 117,21 39,00 9,54 98,96 82,93 114, , (B) 26 48,00 111,21 34,50 15,70 99,10 82,31 114, , (B) 27 46,00 119,21 38,00 13,80 99,04 83,79 115, , (B) 28 44,00 115,21 39,00 8,55 98,96 83,00 114, , (B) 29 46,00 113,21 36,50 12,38 99,00 82,46 114, , (B) 30 48,00 121,21 36,50 19,53 98,37 84,01 115, , (B) 31 46,00 121,21 38,50 14,51 99,06 84,04 115, , (B) 32 48,00 109,21 34,00 15,54 99,10 81,57 114, , (B) 33 50,00 111,21 32,50 20,15 98,35 82,30 114, , (B) 34 46,00 111,21 35,50 12,66 99,01 81,35 114, , (B)

69 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo ,00 117,21 37,50 13,21 99,02 83,44 115, , (B) 36 44,00 113,21 38,00 8,78 98,96 81,97 114, , (B) 37 46,00 115,21 37,50 12,19 98,99 83,50 115, , (B) 38 48,00 119,21 36,00 18,50 98,57 83,77 115, , (B) 39 44,00 119,21 39,00 10,67 98,96 82,76 114, , (B) 40 48,00 113,21 35,00 15,97 99,11 82,96 114, , (B) 41 50,00 109,21 32,00 19,92 98,31 81,55 114, , (B) 42 44,00 115,21 38,50 9,10 98,96 82,50 114, , (B) 43 44,00 117,21 38,50 10,10 98,96 82,43 114, , (B) 44 44,00 121,21 39,50 11,36 98,97 83,00 114, , (B) 45 48,00 115,21 36,00 15,81 99,10 84,00 115, , (B) 46 48,00 111,21 34,00 16,22 99,12 81,83 114, , (B) 47 48,00 117,21 36,00 16,87 99,14 83,95 115, , (B) 48 46,00 119,21 37,50 14,38 99,06 83,27 115, , (B) 49 48,00 119,21 35,50 19,23 98,42 83,25 115, , (B) 50 46,00 115,21 37,00 12,74 99,01 83,00 114, , (B) (NOTA: sono state riportate le prime 50 superfici con i coefficienti di sicurezza minori)

71 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo ,17 103,24 77,21 37,53 103,30 76,77 36,86 89,71 1,43-18, , ,53 103,30 76,77 38,90 103,37 76,38 38,22 89,54 1,42-15, , ,90 103,37 76,38 40,39 103,43 76,03 39,65 89,39 1,54-13, , ,39 103,43 76,03 42,26 103,50 75,67 41,33 89,26 1,91-10, , ,26 103,50 75,67 44,13 103,57 75,42 43,20 89,15 1,89-7, , ,13 103,57 75,42 46,01 103,64 75,27 45,07 89,10 1,88-4, , ,01 103,64 75,27 47,60 104,09 75,22 46,81 89,17 1,60-1, , ,60 104,09 75,22 49,20 104,55 75,23 48,40 89,36 1,60 0, , ,20 104,55 75,23 50,80 105,00 75,32 50,00 89,59 1,60 3, , ,80 105,00 75,32 52,21 105,50 75,46 51,50 89,86 1,42 5, , ,21 105,50 75,46 54,32 106,25 75,77 53,27 90,27 2,14 8, , ,32 106,25 75,77 56,44 107,00 76,22 55,38 90,84 2,16 11, , ,44 107,00 76,22 58,56 107,75 76,80 57,50 91,48 2,19 15, , ,56 107,75 76,80 60,67 108,50 77,52 59,61 92,28 2,24 18, , ,67 108,50 77,52 62,79 109,25 78,39 61,73 93,03 2,29 22, , ,79 109,25 78,39 64,91 110,00 79,43 63,85 93,85 2,36 26, , ,91 110,00 79,43 67,00 110,58 80,64 65,95 94,74 2,42 29, , ,00 110,58 80,64 69,10 111,15 82,05 68,05 95,68 2,53 33, , ,10 111,15 82,05 71,20 111,73 83,68 70,14 96,73 2,66 38, , ,20 111,73 83,68 73,29 112,31 85,60 72,24 97,91 2,84 42, , ,29 112,31 85,60 75,39 112,88 87,85 74,33 99,25 3,08 47, , ,39 112,88 87,85 77,49 113,46 90,56 76,42 100,79 3,43 52, , ,49 113,46 90,56 79,59 114,03 93,94 78,51 102,60 3,98 58, , ,59 114,03 93,94 81,68 114,61 98,51 80,59 104,88 5,02 65, , ,68 114,61 98,51 83,78 115,19 107,24 82,60 108,32 8,98 76, ,85 Forze applicate sulle strisce [BISHOP] N W Q N T U E s E d X s X d

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74 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 1 Progetto: 3B)Stato attuale, con sisma (OPCM) Ditta: Comune: Progettista: IDROSTUDIO Direttore dei Lavori: Impresa: Normative di riferimento - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996 Ordinanza Ministeriale nr Marzo 2003 Eurocodice 7 - Progettazione geotecnica Eurocodice 8 - Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture

80 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 7 Risultati analisi Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo : Metodo di BISHOP (B) Impostazioni analisi Normativa : ORDINANZA n 3274 del 20/03/ EUROCODICI Approccio progettuale 1(DA1) Coefficienti parziali - caso A Azioni permanenti Azioni variabili tanφ' c' c u q u 1,00 1,50 1,10 1,30 1,20 1,20 Coefficienti parziali - caso B Azioni permanenti Azioni variabili tanφ' c' c u q u 1,35 1,50 1,00 1,00 1,00 1,00 Coefficienti parziali - caso C Azioni permanenti Azioni variabili tanφ' c' c u q u 1,00 1,30 1,25 1,60 1,40 1,40 Sisma Zona sismica Zona 3 (ag=15%g) Accelerazione al suolo ag = Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.25 Coefficiente riduzione (r) 2 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag*s)/r = 9.38 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 4.69 Coefficiente di sicurezza richiesto 1.00 Le superfici sono state analizzate per i casi: [A] [B] [C] Sisma verticale: verso il basso - verso l'alto Analisi condotta in termini di tensioni totali Presenza di falda Impostazioni delle superfici di rottura Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X 0 = 20,00 Y 0 = 95,21 Passo maglia [m]: dx = 2,00 dy = 2,00 Numero passi : Nx = 20 Ny = 20 Raggio [m]: R = 30,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dr=0,50 [m] ed un numero di incrementi pari a 20

82 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 9 Caratteristiche delle superfici analizzate Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto N numero d'ordine della superficie cerchio C x ascissa x del centro [m] C y ordinata y del centro [m] R raggio del cerchio espresso in m x v, y v ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (valle) espresse in m x m, y m ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (monte) espresse in m V volume interessato dalla superficie espresso m 3 C s coefficiente di sicurezza caso caso di calcolo N C x C y R x v y v x m y m V C s caso 1 48,00 111,21 36,00 14,12 99,05 83,78 115, , (B) [C] 2 46,00 113,21 38,00 10,78 98,96 83,95 115, , (B) [C] 3 50,00 111,21 34,00 18,41 98,64 83,77 115, , (B) [C] 4 48,00 111,21 35,50 14,64 99,07 83,29 115, , (B) [C] 5 46,00 113,21 37,50 11,31 98,97 83,45 115, , (B) [C] 6 50,00 111,21 33,50 19,03 98,45 83,28 115, , (B) [C] 7 50,00 109,21 34,00 17,52 99,17 83,49 115, , (B) [C] 8 48,00 113,21 36,00 14,89 99,08 83,94 115, , (B) [C] 9 50,00 109,21 33,50 18,15 98,83 83,00 114, , (B) [C] 10 44,00 117,21 39,50 8,97 98,96 83,44 115, , (B) [C] 11 44,00 115,21 39,50 8,00 98,96 83,50 115, , (B) [C] 12 48,00 111,21 35,00 15,17 99,08 82,80 114, , (B) [C] 13 50,00 109,21 33,00 18,79 98,49 82,52 114, , (B) [C] 14 46,00 113,21 37,00 11,85 98,98 82,96 114, , (B) [C] 15 50,00 113,21 34,00 19,40 98,39 83,94 115, , (B) [C] 16 46,00 111,21 36,00 12,14 98,99 81,84 114, , (B) [C] 17 46,00 117,21 38,00 12,65 99,01 83,95 115, , (B) [C] 18 46,00 115,21 38,00 11,64 98,98 84,00 115, , (B) [C] 19 50,00 111,21 33,00 19,61 98,36 82,79 114, , (B) [C] 20 44,00 119,21 39,50 10,09 98,96 83,28 115, , (B) [C] 21 48,00 111,21 36,00 14,12 99,05 83,78 115, , (B) [B] 22 44,00 115,21 39,00 8,55 98,96 83,00 114, , (B) [C] 23 44,00 117,21 39,00 9,54 98,96 82,93 114, , (B) [C] 24 46,00 113,21 38,00 10,78 98,96 83,95 115, , (B) [B] 25 48,00 113,21 35,50 15,43 99,09 83,45 115, , (B) [C] 26 44,00 113,21 38,00 8,78 98,96 81,97 114, , (B) [C] 27 50,00 109,21 32,50 19,35 98,40 82,03 114, , (B) [C] 28 48,00 111,21 34,50 15,70 99,10 82,31 114, , (B) [C] 29 46,00 119,21 38,00 13,80 99,04 83,79 115, , (B) [C] 30 52,00 109,21 32,50 21,12 99,09 83,94 115, , (B) [C] 31 50,00 113,21 33,50 20,01 98,29 83,45 115, , (B) [C] 32 46,00 113,21 36,50 12,38 99,00 82,46 114, , (B) [C] 33 46,00 111,21 35,50 12,66 99,01 81,35 114, , (B) [C]

83 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo ,00 115,21 37,50 12,19 98,99 83,50 115, , (B) [C] 35 48,00 109,21 34,00 15,54 99,10 81,57 114, , (B) [C] 36 46,00 117,21 37,50 13,21 99,02 83,44 115, , (B) [C] 37 44,00 119,21 39,00 10,67 98,96 82,76 114, , (B) [C] 38 44,00 115,21 38,50 9,10 98,96 82,50 114, , (B) [C] 39 50,00 111,21 34,00 18,41 98,64 83,77 115, , (B) [B] 40 48,00 111,21 35,50 14,64 99,07 83,29 115, , (B) [B] 41 46,00 121,21 38,50 14,51 99,06 84,04 115, , (B) [C] 42 44,00 117,21 38,50 10,10 98,96 82,43 114, , (B) [C] 43 50,00 111,21 32,50 20,15 98,35 82,30 114, , (B) [C] 44 48,00 121,21 36,50 19,53 98,37 84,01 115, , (B) [C] 45 46,00 113,21 37,50 11,31 98,97 83,45 115, , (B) [B] 46 48,00 119,21 36,00 18,50 98,57 83,77 115, , (B) [C] 47 44,00 121,21 39,50 11,36 98,97 83,00 114, , (B) [C] 48 48,00 113,21 35,00 15,97 99,11 82,96 114, , (B) [C] 49 50,00 109,21 32,00 19,92 98,31 81,55 114, , (B) [C] 50 42,00 115,21 39,50 6,02 98,91 81,49 114, , (B) [C] (NOTA: sono state riportate le prime 50 superfici con i coefficienti di sicurezza minori)

84 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 11 Analisi della superficie critica Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N numero d'ordine della striscia X s ascissa sinistra della striscia espressa in m Y ss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Y si ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m X g ascissa del baricentro della striscia espressa in m Y g ordinata del baricentro della striscia espressa in m α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq L sviluppo della base della striscia espressa in m(l=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg E s, E d forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg X s, X d forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg Analisi della superficie 1 - coefficienti parziali caso C e sisma verso il basso Numero di strisce 38 Coordinate del centro X[m]= 48,00 Y[m]= 111,21 Raggio del cerchio R[m]= 36,00 Intersezione a valle con il profilo topografico Xv([m])= 14,12 Yv([m])= 99,05 Intersezione a monte con il profilo topografico Xm[m]= 83,78 Ym[m]= 115,19 Coefficiente di sicurezza C s = Geometria e caratteristiche strisce N X s Y ss Y si X d Y ds Y di X g Y g L α φ c 1 14,12 99,05 99,05 16,40 99,12 93,97 15,66 97,29 5,57-65, , ,40 99,12 93,97 17,68 99,17 91,80 17,08 95,87 2,52-59, , ,68 99,17 91,80 18,58 98,52 90,47 18,14 94,88 1,61-56, , ,58 98,52 90,47 20,06 98,28 88,51 19,35 93,86 2,46-52, , ,06 98,28 88,51 21,30 99,22 87,07 20,70 93,17 1,89-49, , ,30 99,22 87,07 22,53 100,17 85,77 21,93 92,88 1,79-46, , ,53 100,17 85,77 24,27 101,09 84,14 23,43 92,53 2,39-43, , ,27 101,09 84,14 26,02 102,01 82,70 25,17 92,15 2,26-39, , ,02 102,01 82,70 27,37 102,72 81,71 26,70 91,89 1,67-36, , ,37 102,72 81,71 29,57 102,85 80,29 28,48 91,46 2,62-32, , ,57 102,85 80,29 31,77 102,98 79,08 30,68 90,87 2,51-28, , ,77 102,98 79,08 33,97 103,11 78,06 32,88 90,38 2,43-24, , ,97 103,11 78,06 36,17 103,24 77,21 35,08 89,98 2,36-21, ,66

85 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo ,17 103,24 77,21 37,53 103,30 76,77 36,86 89,71 1,43-18, , ,53 103,30 76,77 38,90 103,37 76,38 38,22 89,54 1,42-15, , ,90 103,37 76,38 40,39 103,43 76,03 39,65 89,39 1,54-13, , ,39 103,43 76,03 42,26 103,50 75,67 41,33 89,26 1,91-10, , ,26 103,50 75,67 44,13 103,57 75,42 43,20 89,15 1,89-7, , ,13 103,57 75,42 46,01 103,64 75,27 45,07 89,10 1,88-4, , ,01 103,64 75,27 47,60 104,09 75,22 46,81 89,17 1,60-1, , ,60 104,09 75,22 49,20 104,55 75,23 48,40 89,36 1,60 0, , ,20 104,55 75,23 50,80 105,00 75,32 50,00 89,59 1,60 3, , ,80 105,00 75,32 52,21 105,50 75,46 51,50 89,86 1,42 5, , ,21 105,50 75,46 54,32 106,25 75,77 53,27 90,27 2,14 8, , ,32 106,25 75,77 56,44 107,00 76,22 55,38 90,84 2,16 11, , ,44 107,00 76,22 58,56 107,75 76,80 57,50 91,48 2,19 15, , ,56 107,75 76,80 60,67 108,50 77,52 59,61 92,28 2,24 18, , ,67 108,50 77,52 62,79 109,25 78,39 61,73 93,03 2,29 22, , ,79 109,25 78,39 64,91 110,00 79,43 63,85 93,85 2,36 26, , ,91 110,00 79,43 67,00 110,58 80,64 65,95 94,74 2,42 29, , ,00 110,58 80,64 69,10 111,15 82,05 68,05 95,68 2,53 33, , ,10 111,15 82,05 71,20 111,73 83,68 70,14 96,73 2,66 38, , ,20 111,73 83,68 73,29 112,31 85,60 72,24 97,91 2,84 42, , ,29 112,31 85,60 75,39 112,88 87,85 74,33 99,25 3,08 47, , ,39 112,88 87,85 77,49 113,46 90,56 76,42 100,79 3,43 52, , ,49 113,46 90,56 79,59 114,03 93,94 78,51 102,60 3,98 58, , ,59 114,03 93,94 81,68 114,61 98,51 80,59 104,88 5,02 65, , ,68 114,61 98,51 83,78 115,19 107,24 82,60 108,32 8,98 76, ,61 Forze applicate sulle strisce [BISHOP] N W Q N T U E s E d X s X d

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88 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 1 Progetto: 4A)Stato progetto, con sisma Ditta: Comune: Progettista: IDROSTUDIO Direttore dei Lavori: Impresa: Normative di riferimento - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996

94 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 7 Risultati analisi Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo : Metodo di BISHOP (B) Impostazioni analisi Normativa : - D.M. 11/03/ D.M. 16/01/1996 Sisma Coefficiente sismico orizzontale (percento) 4.00 Coefficiente sismico verticale (percento) 0.00 Coefficiente di sicurezza richiesto 1.30 Analisi condotta in termini di tensioni totali Presenza di falda Impostazioni delle superfici di rottura Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X 0 = 20,00 Y 0 = 95,21 Passo maglia [m]: dx = 2,00 dy = 2,00 Numero passi : Nx = 20 Ny = 20 Raggio [m]: R = 30,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dr=0,50 [m] ed un numero di incrementi pari a 30 Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 1,00 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,00 mc Numero di superfici analizzate 3618 Coefficiente di sicurezza minimo Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 1 Quadro sintetico coefficienti di sicurezza Metodo Nr. superfici FS min S min FS max S max BISHOP

95 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 8 Caratteristiche delle superfici analizzate Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto N numero d'ordine della superficie cerchio C x ascissa x del centro [m] C y ordinata y del centro [m] R raggio del cerchio espresso in m x v, y v ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (valle) espresse in m x m, y m ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (monte) espresse in m V volume interessato dalla superficie espresso m 3 C s coefficiente di sicurezza N C x C y R x v y v x m y m V C s 1 40,00 119,21 44,00 1,05 98,76 83,82 115, , (B) 2 40,00 119,21 43,50 1,60 98,77 83,30 115, , (B) 3 40,00 121,21 44,00 2,14 98,79 83,58 115, , (B) 4 42,00 117,21 42,00 4,23 98,85 83,95 115, , (B) 5 44,00 117,21 40,00 8,91 98,02 83,95 115, , (B) 6 40,00 123,21 44,50 2,79 98,81 83,77 115, , (B) 7 42,00 119,21 42,00 5,25 98,89 83,81 115, , (B) 8 40,00 119,21 43,00 2,16 98,79 82,78 114, , (B) 9 42,00 117,21 41,50 4,77 98,87 83,45 115, , (B) 10 40,00 121,21 43,50 2,71 98,81 83,05 114, , (B) 11 44,00 117,21 39,50 9,51 97,96 83,44 115, , (B) 12 44,00 119,21 40,00 9,94 98,25 83,80 115, , (B) 13 40,00 123,21 44,00 3,38 98,83 83,23 115, , (B) 14 42,00 119,21 41,50 5,81 98,90 83,29 115, , (B) 15 44,00 115,21 40,00 7,45 98,95 84,00 115, , (B) 16 42,00 121,21 42,00 6,40 98,92 83,56 115, , (B) 17 40,00 119,21 42,50 2,72 98,81 82,27 114, , (B) 18 42,00 117,21 41,00 5,32 98,89 82,94 114, , (B) 19 44,00 115,21 39,50 8,22 98,47 83,50 115, , (B) 20 46,00 113,21 38,00 10,82 98,84 83,95 115, , (B) 21 44,00 115,21 39,00 9,03 97,96 83,00 114, , (B) 22 40,00 121,21 43,00 3,29 98,83 82,53 114, , (B) 23 40,00 117,21 42,00 2,25 98,79 81,92 114, , (B) 24 42,00 125,21 43,00 8,44 98,33 83,82 115, , (B) 25 38,00 121,21 44,00 0,18 98,73 81,49 114, , (B) 26 42,00 123,21 42,50 7,11 98,94 83,73 115, , (B) 27 44,00 113,21 38,00 9,20 97,96 81,97 114, , (B) 28 40,00 125,21 44,50 4,15 98,85 83,33 115, , (B) 29 42,00 119,21 41,00 6,37 98,92 82,77 114, , (B) 30 40,00 123,21 43,50 3,97 98,85 82,70 114, , (B) 31 42,00 125,21 42,50 9,39 97,96 83,27 115, , (B) 32 42,00 123,21 41,50 9,07 97,96 82,65 114, , (B) 33 42,00 117,21 40,50 5,87 98,91 82,43 114, , (B) 34 44,00 117,21 39,00 9,93 98,24 82,93 114, , (B)

96 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo ,00 119,21 42,00 3,28 98,82 81,75 114, , (B) 36 42,00 121,21 41,50 6,98 98,94 83,03 114, , (B) 37 40,00 117,21 41,50 2,80 98,81 81,41 114, , (B) 38 38,00 123,21 44,50 0,83 98,75 81,66 114, , (B) 39 42,00 123,21 42,00 7,91 98,68 83,19 115, , (B) 40 44,00 119,21 39,50 10,35 98,52 83,28 115, , (B) 41 40,00 121,21 42,50 3,86 98,84 82,00 114, , (B) 42 44,00 115,21 38,50 9,56 98,00 82,50 114, , (B) 43 38,00 119,21 43,00 0,19 98,73 80,72 114, , (B) 44 42,00 127,21 43,50 9,69 98,08 83,81 115, , (B) 45 46,00 113,21 37,50 11,31 98,97 83,45 115, , (B) 46 38,00 121,21 43,50 0,75 98,75 80,97 114, , (B) 47 42,00 121,21 40,50 8,71 98,15 81,97 114, , (B) 48 48,00 111,21 36,00 14,12 99,05 83,78 115, , (B) 49 42,00 119,21 40,50 6,94 98,94 82,26 114, , (B) 50 42,00 115,21 40,00 5,48 98,89 82,00 114, , (B) (NOTA: sono state riportate le prime 50 superfici con i coefficienti di sicurezza minori)

97 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 10 Analisi della superficie critica Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N numero d'ordine della striscia X s ascissa sinistra della striscia espressa in m Y ss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Y si ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m X g ascissa del baricentro della striscia espressa in m Y g ordinata del baricentro della striscia espressa in m α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq L sviluppo della base della striscia espressa in m(l=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg E s, E d forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg X s, X d forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg Analisi della superficie 1 Numero di strisce 53 Coordinate del centro X[m]= 40,00 Y[m]= 119,21 Raggio del cerchio R[m]= 44,00 Intersezione a valle con il profilo topografico Xv([m])= 1,05 Yv([m])= 98,76 Intersezione a monte con il profilo topografico Xm[m]= 83,82 Ym[m]= 115,20 Coefficiente di sicurezza C s = Geometria e caratteristiche strisce N X s Y ss Y si X d Y ds Y di X g Y g L α φ c 1 1,05 98,76 98,76 2,66 98,81 95,94 2,13 97,78 3,24-60, ,50 2 2,66 98,81 95,94 4,27 98,86 93,53 3,55 96,63 2,90-56, ,50 3 4,27 98,86 93,53 5,89 98,91 91,42 5,13 95,55 2,65-52, ,12 4 5,89 98,91 91,42 7,50 98,96 89,55 6,73 94,57 2,47-49, ,83 5 7,50 98,96 89,55 9,00 97,96 87,99 8,26 93,50 2,17-46, ,83 6 9,00 97,96 87,99 9,50 97,96 87,50 9,25 92,79 0,70-44, ,83 7 9,50 97,96 87,50 11,00 98,96 86,12 10,27 92,52 2,04-42, , ,00 98,96 86,12 12,57 99,00 84,81 11,80 92,07 2,05-39, , ,57 99,00 84,81 14,15 99,05 83,61 13,37 91,47 1,98-37, , ,15 99,05 83,61 15,27 99,80 82,82 14,72 91,17 1,38-35, , ,27 99,80 82,82 16,40 100,55 82,08 15,85 91,17 1,35-33, , ,40 100,55 82,08 17,68 101,41 81,29 17,05 91,20 1,50-31, , ,68 101,41 81,29 18,58 102,01 80,78 18,13 91,09 1,03-29, ,92

98 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo ,58 102,01 80,78 20,06 103,00 79,99 19,33 91,14 1,68-28, , ,06 103,00 79,99 20,77 103,47 79,64 20,42 91,18 0,79-26, , ,77 103,47 79,64 22,52 103,51 78,83 21,65 90,99 1,93-24, , ,52 103,51 78,83 22,53 103,51 78,83 22,52 90,99 0,01-23, , ,53 103,51 78,83 24,27 103,55 78,12 23,41 90,78 1,88-22, , ,27 103,55 78,12 26,02 103,60 77,49 25,15 90,39 1,85-19, , ,02 103,60 77,49 27,37 103,56 77,07 26,69 90,06 1,41-17, , ,37 103,56 77,07 28,44 103,54 76,76 27,91 89,83 1,12-15, , ,44 103,54 76,76 29,52 103,51 76,48 28,98 89,66 1,11-14, , ,52 103,51 76,48 30,52 103,49 76,25 30,02 89,52 1,03-13, , ,52 103,49 76,25 32,35 103,30 75,88 31,43 89,32 1,86-11, , ,35 103,30 75,88 34,18 103,12 75,60 33,26 89,06 1,85-8, , ,18 103,12 75,60 36,17 103,24 75,38 35,18 88,92 2,01-6, , ,17 103,24 75,38 37,53 103,30 75,28 36,85 88,89 1,37-4, , ,53 103,30 75,28 38,90 103,37 75,23 38,22 88,89 1,36-2, , ,90 103,37 75,23 40,39 103,43 75,21 39,64 88,91 1,49-0, , ,39 103,43 75,21 42,26 103,50 75,27 41,33 88,96 1,87 1, , ,26 103,50 75,27 44,13 103,57 75,41 43,20 89,06 1,88 4, , ,13 103,57 75,41 46,01 103,64 75,63 45,07 89,19 1,88 6, , ,01 103,64 75,63 47,60 104,09 75,88 46,81 89,43 1,62 8, , ,60 104,09 75,88 49,20 104,55 76,19 48,40 89,77 1,63 11, , ,20 104,55 76,19 50,80 105,00 76,56 50,00 90,15 1,64 13, , ,80 105,00 76,56 52,21 105,50 76,94 51,50 90,55 1,46 15, , ,21 105,50 76,94 54,02 106,14 77,51 53,11 91,06 1,90 17, , ,02 106,14 77,51 55,84 106,79 78,16 54,93 91,69 1,93 19, , ,84 106,79 78,16 57,65 107,43 78,91 56,74 92,36 1,96 22, , ,65 107,43 78,91 59,46 108,07 79,75 58,56 93,20 2,00 24, , ,46 108,07 79,75 61,28 108,71 80,70 60,37 93,95 2,05 27, , ,28 108,71 80,70 63,09 109,36 81,76 62,18 94,75 2,10 30, , ,09 109,36 81,76 64,91 110,00 82,94 64,00 95,61 2,16 33, , ,91 110,00 82,94 66,80 110,52 84,31 65,85 96,53 2,34 36, , ,80 110,52 84,31 68,69 111,04 85,85 67,74 97,52 2,44 39, , ,69 111,04 85,85 70,58 111,56 87,58 69,63 98,60 2,56 42, , ,58 111,56 87,58 72,47 112,08 89,52 71,52 99,79 2,71 45, , ,47 112,08 89,52 74,36 112,60 91,73 73,40 101,09 2,91 49, , ,36 112,60 91,73 76,25 113,12 94,28 75,29 102,55 3,17 53, , ,25 113,12 94,28 78,14 113,64 97,28 77,17 104,21 3,55 57, , ,14 113,64 97,28 80,03 114,16 100,96 79,05 106,16 4,14 62, , ,03 114,16 100,96 81,93 114,68 105,86 80,91 108,54 5,26 68, , ,93 114,68 105,86 83,82 115,20 115,20 82,53 111,71 9,53 78, ,76 Forze applicate sulle strisce [BISHOP] N W Q N T U E s E d X s X d

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101 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 1 Progetto: 4B)Stato progetto, con sisma (OPCM) Ditta: Comune: Progettista: IDROSTUDIO Direttore dei Lavori: Impresa: Normative di riferimento - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996 Ordinanza Ministeriale nr Marzo 2003 Eurocodice 7 - Progettazione geotecnica Eurocodice 8 - Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture

107 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 7 Risultati analisi Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo : Metodo di BISHOP (B) Impostazioni analisi Normativa : ORDINANZA n 3274 del 20/03/ EUROCODICI Approccio progettuale 1(DA1) Coefficienti parziali - caso A Azioni permanenti Azioni variabili tanφ' c' c u q u 1,00 1,50 1,10 1,30 1,20 1,20 Coefficienti parziali - caso B Azioni permanenti Azioni variabili tanφ' c' c u q u 1,35 1,50 1,00 1,00 1,00 1,00 Coefficienti parziali - caso C Azioni permanenti Azioni variabili tanφ' c' c u q u 1,00 1,30 1,25 1,60 1,40 1,40 Sisma Zona sismica Zona 3 (ag=15%g) Accelerazione al suolo ag = Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.25 Coefficiente riduzione (r) 2 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag*s)/r = 9.38 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 4.69 Coefficiente di sicurezza richiesto 1.00 Le superfici sono state analizzate per i casi: [A] [B] [C] Sisma verticale: verso il basso - verso l'alto Analisi condotta in termini di tensioni totali Presenza di falda Impostazioni delle superfici di rottura Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X 0 = 20,00 Y 0 = 95,21 Passo maglia [m]: dx = 2,00 dy = 2,00 Numero passi : Nx = 20 Ny = 20 Raggio [m]: R = 30,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dr=0,50 [m] ed un numero di incrementi pari a 30

109 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 9 Caratteristiche delle superfici analizzate Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto N numero d'ordine della superficie cerchio C x ascissa x del centro [m] C y ordinata y del centro [m] R raggio del cerchio espresso in m x v, y v ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (valle) espresse in m x m, y m ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (monte) espresse in m V volume interessato dalla superficie espresso m 3 C s coefficiente di sicurezza caso caso di calcolo N C x C y R x v y v x m y m V C s caso 1 40,00 119,21 44,00 1,05 98,76 83,82 115, , (B) [C] 2 40,00 119,21 43,50 1,60 98,77 83,30 115, , (B) [C] 3 40,00 121,21 44,00 2,14 98,79 83,58 115, , (B) [C] 4 42,00 117,21 42,00 4,23 98,85 83,95 115, , (B) [C] 5 44,00 117,21 40,00 8,91 98,02 83,95 115, , (B) [C] 6 40,00 123,21 44,50 2,79 98,81 83,77 115, , (B) [C] 7 42,00 119,21 42,00 5,25 98,89 83,81 115, , (B) [C] 8 40,00 119,21 43,00 2,16 98,79 82,78 114, , (B) [C] 9 40,00 121,21 43,50 2,71 98,81 83,05 114, , (B) [C] 10 42,00 117,21 41,50 4,77 98,87 83,45 115, , (B) [C] 11 52,00 109,21 31,00 21,53 103,49 82,49 114, , (B) [C] 12 44,00 117,21 39,50 9,51 97,96 83,44 115, , (B) [C] 13 40,00 119,21 44,00 1,05 98,76 83,82 115, , (B) [B] 14 40,00 123,21 44,00 3,38 98,83 83,23 115, , (B) [C] 15 44,00 119,21 40,00 9,94 98,25 83,80 115, , (B) [C] 16 42,00 119,21 41,50 5,81 98,90 83,29 115, , (B) [C] 17 40,00 119,21 42,50 2,72 98,81 82,27 114, , (B) [C] 18 42,00 121,21 42,00 6,40 98,92 83,56 115, , (B) [C] 19 40,00 117,21 42,00 2,25 98,79 81,92 114, , (B) [C] 20 40,00 121,21 43,00 3,29 98,83 82,53 114, , (B) [C] 21 38,00 121,21 44,00 0,18 98,73 81,49 114, , (B) [C] 22 44,00 115,21 40,00 7,45 98,95 84,00 115, , (B) [C] 23 42,00 117,21 41,00 5,32 98,89 82,94 114, , (B) [C] 24 44,00 115,21 39,50 8,22 98,47 83,50 115, , (B) [C] 25 44,00 115,21 39,00 9,03 97,96 83,00 114, , (B) [C] 26 46,00 113,21 38,00 10,82 98,84 83,95 115, , (B) [C] 27 40,00 119,21 43,50 1,60 98,77 83,30 115, , (B) [B] 28 42,00 125,21 43,00 8,44 98,33 83,82 115, , (B) [C] 29 40,00 121,21 44,00 2,14 98,79 83,58 115, , (B) [B] 30 42,00 117,21 42,00 4,23 98,85 83,95 115, , (B) [B] 31 44,00 113,21 38,00 9,20 97,96 81,97 114, , (B) [C] 32 40,00 125,21 44,50 4,15 98,85 83,33 115, , (B) [C] 33 42,00 123,21 42,50 7,11 98,94 83,73 115, , (B) [C]

110 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo ,00 123,21 43,50 3,97 98,85 82,70 114, , (B) [C] 35 40,00 119,21 42,00 3,28 98,82 81,75 114, , (B) [C] 36 42,00 119,21 41,00 6,37 98,92 82,77 114, , (B) [C] 37 38,00 123,21 44,50 0,83 98,75 81,66 114, , (B) [C] 38 42,00 123,21 41,50 9,07 97,96 82,65 114, , (B) [C] 39 42,00 125,21 42,50 9,39 97,96 83,27 115, , (B) [C] 40 38,00 119,21 43,00 0,19 98,73 80,72 114, , (B) [C] 41 40,00 117,21 41,50 2,80 98,81 81,41 114, , (B) [C] 42 44,00 117,21 40,00 8,91 98,02 83,95 115, , (B) [B] 43 44,00 117,21 39,00 9,93 98,24 82,93 114, , (B) [C] 44 42,00 121,21 41,50 6,98 98,94 83,03 114, , (B) [C] 45 40,00 123,21 44,50 2,79 98,81 83,77 115, , (B) [B] 46 40,00 121,21 42,50 3,86 98,84 82,00 114, , (B) [C] 47 38,00 121,21 43,50 0,75 98,75 80,97 114, , (B) [C] 48 42,00 117,21 40,50 5,87 98,91 82,43 114, , (B) [C] 49 42,00 119,21 42,00 5,25 98,89 83,81 115, , (B) [B] 50 42,00 123,21 42,00 7,91 98,68 83,19 115, , (B) [C] (NOTA: sono state riportate le prime 50 superfici con i coefficienti di sicurezza minori)

111 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo 11 Analisi della superficie critica Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N numero d'ordine della striscia X s ascissa sinistra della striscia espressa in m Y ss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Y si ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m X g ascissa del baricentro della striscia espressa in m Y g ordinata del baricentro della striscia espressa in m α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq L sviluppo della base della striscia espressa in m(l=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg E s, E d forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg X s, X d forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg Analisi della superficie 1 - coefficienti parziali caso C e sisma verso il basso Numero di strisce 43 Coordinate del centro X[m]= 40,00 Y[m]= 119,21 Raggio del cerchio R[m]= 44,00 Intersezione a valle con il profilo topografico Xv([m])= 1,05 Yv([m])= 98,76 Intersezione a monte con il profilo topografico Xm[m]= 83,82 Ym[m]= 115,20 Coefficiente di sicurezza C s = Geometria e caratteristiche strisce N X s Y ss Y si X d Y ds Y di X g Y g L α φ c 1 1,05 98,76 98,76 3,20 98,82 95,10 2,50 97,49 4,24-59, ,79 2 3,20 98,82 95,10 5,35 98,89 92,10 4,38 96,06 3,69-54, ,79 3 5,35 98,89 92,10 7,50 98,96 89,55 6,49 94,72 3,33-49, ,68 4 7,50 98,96 89,55 9,00 97,96 87,99 8,26 93,50 2,17-46, ,59 5 9,00 97,96 87,99 9,50 97,96 87,50 9,25 92,79 0,70-44, ,59 6 9,50 97,96 87,50 11,00 98,96 86,12 10,27 92,52 2,04-42, , ,00 98,96 86,12 12,57 99,00 84,81 11,80 92,07 2,05-39, , ,57 99,00 84,81 14,15 99,05 83,61 13,37 91,47 1,98-37, , ,15 99,05 83,61 16,40 100,55 82,08 15,31 91,18 2,72-34, , ,40 100,55 82,08 17,68 101,41 81,29 17,05 91,20 1,50-31, , ,68 101,41 81,29 18,58 102,01 80,78 18,13 91,09 1,03-29, , ,58 102,01 80,78 20,06 103,00 79,99 19,33 91,14 1,68-28, , ,06 103,00 79,99 20,77 103,47 79,64 20,42 91,18 0,79-26, ,66

112 Aztec Informatica * STAP 9.0 Relazione di calcolo ,77 103,47 79,64 22,52 103,51 78,83 21,65 90,99 1,93-24, , ,52 103,51 78,83 22,53 103,51 78,83 22,52 90,99 0,01-23, , ,53 103,51 78,83 24,27 103,55 78,12 23,41 90,78 1,88-22, , ,27 103,55 78,12 26,02 103,60 77,49 25,15 90,39 1,85-19, , ,02 103,60 77,49 27,37 103,56 77,07 26,69 90,06 1,41-17, , ,37 103,56 77,07 29,52 103,51 76,48 28,45 89,75 2,23-15, , ,52 103,51 76,48 30,52 103,49 76,25 30,02 89,52 1,03-13, , ,52 103,49 76,25 32,35 103,30 75,88 31,43 89,32 1,86-11, , ,35 103,30 75,88 34,18 103,12 75,60 33,26 89,06 1,85-8, , ,18 103,12 75,60 36,17 103,24 75,38 35,18 88,92 2,01-6, , ,17 103,24 75,38 38,90 103,37 75,23 37,54 88,90 2,73-3, , ,90 103,37 75,23 40,39 103,43 75,21 39,64 88,91 1,49-0, , ,39 103,43 75,21 42,26 103,50 75,27 41,33 88,96 1,87 1, , ,26 103,50 75,27 44,13 103,57 75,41 43,20 89,06 1,88 4, , ,13 103,57 75,41 46,01 103,64 75,63 45,07 89,19 1,88 6, , ,01 103,64 75,63 48,40 104,32 76,02 47,21 89,52 2,43 9, , ,40 104,32 76,02 50,80 105,00 76,56 49,60 90,05 2,45 12, , ,80 105,00 76,56 52,21 105,50 76,94 51,50 90,55 1,46 15, , ,21 105,50 76,94 54,75 106,40 77,76 53,48 91,18 2,67 17, , ,75 106,40 77,76 57,29 107,30 78,75 56,02 92,09 2,73 21, , ,29 107,30 78,75 59,83 108,20 79,93 58,55 93,10 2,80 24, , ,83 108,20 79,93 62,37 109,10 81,32 61,09 94,27 2,89 28, , ,37 109,10 81,32 64,91 110,00 82,94 63,63 95,44 3,01 32, , ,91 110,00 82,94 67,61 110,74 84,95 66,25 96,75 3,37 36, , ,61 110,74 84,95 70,31 111,49 87,32 68,94 98,22 3,59 41, , ,31 111,49 87,32 73,01 112,23 90,12 71,64 99,89 3,89 46, , ,01 112,23 90,12 75,71 112,97 93,51 74,33 101,81 4,33 51, , ,71 112,97 93,51 78,41 113,71 97,76 77,02 104,10 5,03 57, , ,41 113,71 97,76 81,12 114,46 103,54 79,67 106,96 6,39 64, , ,12 114,46 103,54 83,82 115,20 115,20 81,98 110,80 11,96 76, ,56 Forze applicate sulle strisce [BISHOP] N W Q N T U E s E d X s X d

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