Calcolo delle caratteristiche della sollecitazione nella struttura di fondazione. Interazione terreno-struttura. Procedimento tradizionale:

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2 Calcolo delle caratteristiche della sollecitazione nella struttura di fondazione Interazione terreno-struttura Procedimento tradizionale: si trascura l influenza della sovrastruttura, e quindi: i carichi esercitati dalla sovrastruttura sulla fondazione vengono determinati assumendo che essi non siano influenzati dai cedimenti (analisi strutturale a vincoli fissi o addirittura analisi strutturale per aree di influenza)

3 Interazione terreno-struttura o studio dell interazione fra la struttura di fondazione ed il sottosuolo viene condotto ricorrendo ad opportuni modelli semplificati. a struttura di fondazione è in genere una struttura semplice e cioè una trave(1d) o un reticolo di travi o una piastra (D). a modellazione di tali strutture è semplice e ben nota. Per quanto riguarda il terreno di fondazione: Things should be as simple as possible, but not simpler! A. Einstein Nature is indifferent toards the difficulties it causes to the mathematicians J. Fourier

4 Modello n 1. Trapezio delle tensioni Spannungtrapezverfahren Solo condizioni di equilibrio Ignora la congruenza Assume una distribuzione lineare della reazione Q i Q i Q i p() i B 0 B Noto anche, impropriamente, p( ) d 0 p( ) d come metodo della trave rigida Accettabile solo per dimensionamento preliminare

5 Per imporre la congruenza E f J () p() q() Equazione della trave (o piastra) inflessa E f J D 4 4 d q( ) p( ) 4 d q(, y) p(, y) da associare ad un equazione che descriva il terreno { p( )} ( ) f

6 Semplificazioni correnti vincolo bilaterale tra fondazione e terreno (ininfluente) contatto liscio (assenza di tensioni tangenziali), moderatamente cautelativo

7 Assunto un determinato modello di sottosuolo, ne risulta determinata la relativa equazione: { ( )} ( ) f p Essa può essere: un equazione algebrica (es.: p k ) un equazione differenziale (es.: p k - Td /d ) un equazione integrale, come ad esempio: con σ f { p( ) } i H 1 z + E 0 [ σ ν ( σ σ )]dz y { (, )} (, y) f p y

8 A queste diverse espressioni analitiche corrispondono diversi significati fisici

9 Modello n. Mezzo alla Winkler Universalmente (ed impropriamente) noto come teoria della trave (o piastra) elastica su suolo elastico Si assume: p k k [ F -3 ] ( costante di sottofondo o coefficiente di reazione del terreno ) E f D e equazioni si combinano in: J 4 d d 4 4 q( ) kb ( ) q(, y) k(, y)

10 Con riferimento alla trave (1D), e per carichi concentrati (q 0), l integrale generale dell equazione è il seguente: ep Acos + B sen + nella quale: E f 4 4 kb J ep C cos + Dsen [l] unghezza caratteristica Una volta ottenuta la funzione incognita (), si ha: p k reazione del terreno; d/d inclinazione E f Jd /d momento flettente; E f Jd 3 /d 3 sforzo di taglio

11 a soluzione dell equazione differenziale dipende dal rapporto fra la lunghezza e la lunghezza caratteristica / rigidezza relativa / < π/4 trave infinitamente rigida; le deformazioni per flessione sono trascurabili rispetto agli spostamenti rigidi π/4 < / < π Trave flessibile di lunghezza finita π < / Trave infinitamente lunga o flessibile

12 Trave infinitamente rigida (/ < π/4) i moti rigidi prevalgono sulle inflessioni risulta distribuito con legge lineare (è definito da uno spostamento più una rotazione, o dallo spostamento di due punti) p k è anch esso distribuito con legge lineare il metodo di Winkler degenera nel metodo del trapezio delle tensioni P e B Ecco da dove viene il nome di trave rigida p P B e e ( )

13 a b b a b a b a b a b a b a P kb sen cosh cos senh sen senh cos cosh sen senh cos senh sen cosh cos cosh sen cosh cos senh cos cosh ) sen (senh A kb p, Trave deformabile di lunghezza finita π/4 < / < π

14 Trave infinitamente lunga (/ > π) Per i più comuni casi di carico, sono disponibili soluzioni in forma analitica chiusa. Esse risultano combinazioni lineari delle funzioni: Impossibile visualizzare l'immagine. F sen F sen F sen F cos ep cos ep ep cos ep

15 Trave di lunghezza infinita (/ > π) Forza concentrata

16 Coppia concentrata

17 Forza concentrata in un estremo

18 Coppia concentrata in un estremo

19 Dal punto di vista fisico, il mezzo alla Winkler può essere assimilato: a un letto di molle indipendenti ad un liquido di peso specifico k, nel quale la fondazione galleggi (Winkler vs. Archimede) Attenzione! In un terreno reale, il cedimento dipende: dalla costituzione del sottosuolo e dalle proprietà dei terreni dalla forma, dalle dimensioni e dalla profondità della fondazione Pertanto il coefficiente di reazione del terreno k p/ non è una proprietà del terreno è insensato fornirne valori tipici per terreni tipici

20 Stima del valore di k Il procedimento più logico ed affidabile consiste nel calcolare il cedimento sotto la pressione media p e porre quindi: k p/ In questo modo si tiene conto implicitamente, ed al meglio, di tutti i fattori che influenzano k (forma, dimensioni e profondità della fondazione, carichi, profilo stratigrafico, natura e caratteristiche dei terreni, )

21 Stima del valore di k Se si fa riferimento ad una piastra standard (forma circolare; diametro 30 cm) i fattori connessi alla fondazione scompaiono e, per un sottosuolo relativamente omogeneo, può avere un senso dare valori tipici di k che chiameremo k 1 Dovremo poi stabilire delle relazioni per trasformare il valore di k 1 relativo alla piastra standard in un valore di k relativo alla fondazione in esame

22 Valori di k 1, terreni coesivi Tipo di Consistenza argilla Consistente Molto consistente Dura c u (kpa) > 00 Intervallo dei valori di k 1 (N/cm 3 ) > 70 Valore consigliato di k 1 (N/cm 3 ) Valori di k 1, terreni incoerenti Tipo di Stato di addensamento sabbia Sciolto Medio Denso Intervallo dei valori di k 1 (N/cm 3 ) Valore Satura consigliato Non satura

23 Relazioni di trasformazione di k 1 in k Argille sovraconsolidate, E(z) cost. Piastra standard qb E 1 1 I di diametro b ( ) 1 Trave di fondazione qb ( 1 ν )I di larghezza B E k 1 k 1 1 b B I I ν b k k 1 1,5 B

24 Relazioni di trasformazione di k 1 in k Terreni incoerenti, E az Relazione empirica di Terzaghi e Peck 1 + b B B 1 + B b B B b B k k k 4 1 lim B k

25 Stima di prima approssimazione qb E ( 1 υ ) I Con E E ed ; ν 0; I 1 qb E ed k q E ed B