Università degli studi di Roma Tre Facoltà di Architettura. Corso di Fisica Tecnica. Docenti: arch. Francesco Bianchi ing.
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1 Università degli studi di Roma Tre Facoltà di Architettura Corso di Fisica Tecnica Docenti: arch. Francesco Bianchi ing. Francesco Cocco DIMENSIONAMENTO DEGLI IMPIANTI PER UN EDIFICIO RESIDENZIALE A PATIO Studenti: Emiliano Ricotta, Simona Verelli
2 LOCALIZZAZIONE (secondo i dati climatici stagionali): ZONA CLIMATICA: D LOCALITA : ALTITUDINE : ROMA 20 M TEMPERATURA : 10,3 C GG : L INVOLUCRO EDILIZIO FATTORE DI FORMA S/V Definita la localizzazione del nostro stabile si è provveduto a calcolare il fattore di forma, cioè il rapporto tra la superficie totale disperdente ed il volume totale lordo dei locali riscaldati, che servirà a calcolare il coefficiente di dispersione volumica limite, come previsto da normativa, da confrontare con il Cd di progetto calcolato in base alle dispersioni termiche a regime stazionario. S = superficie totale disperdente dei locali riscaldati V = volume totale locali riscaldati S = S pareti + S pavimento + S soffitto = 377,384 m² con S pareti = superficie pareti disperdenti delimitanti i locali riscaldati V = 526,013 m³ S/V = 377,384 / 526,013 = 0,717 1/m 2
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4 2. CALCOLO DEL Cd ( coefficiente di dispersione volumica) a regime stazionario Zona climatica D Gradi giorno S/V 0,2 Cd min = 0,42 Cd min = 0,34 0,9 Cd max = 0,95 Cd max = 0,78 Interpolazione per i gradi giorno 1415: Cd min = 0,34 + [( ) x ( 0,42 0,34 )] / ( ) = 0,42 W/ m³ K Cd max = 0,78 + [( ) x ( 0,95 0,78 )] / ( ) = 0,95 W/ m³ K Gradi giorno: 1415 S / V 0,2 Cd min = 0,42 0,9 Cd max = 0,95 Interpolazione per S/V = 0,717 1/m: Cd lim = Cd min + [( S/V 0,2 ) x ( Cd max Cd min )] / ( 0,9 0,2 ) Con S/V = 0,717 si ha: Cd limite = 0,42 +[ (0,717 0,2 ) x ( 0,95 0,42 ) ] / ( 0,9 0,2 ) = 0,812 W/ m³k Cd progetto = Q / [V ( ti te )] in W/ m³ K Cd progetto = capacità dell edificio di perdere calore dove: V= volume te = temperatura esterna ti = temperatura interna Q = dispersioni termiche 4
![Gradi giorno: 1415 S / V 0,2 Cd min = 0,42 0,9 Cd max = 0,95 Interpolazione per S/V = 0,717 1/m: Cd lim = Cd min + [( S/V 0,2 ) x ( Cd max Cd min )] / ( 0,9 0,2 ) Con S/V = 0,717 si ha: Cd limite =](/docs-images/42/10213293/images/page_4.jpg "0,42 +[ (0,717 0,2 ) x ( 0,95 0,42 ) ] / ( 0,9 0,2 ) = 0,812 W/ m³k Cd progetto = Q / [V ( ti te )] in W/ m³ K Cd progetto = capacità dell edificio di perdere calore dove: V= volume te = temperatura")
5 2a. CALCOLO DELLE DISPERSIONI TERMICHE, DEL Cd DI PROGETTO E VERIFICA Q = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 Q1 : DISPERSIONI TERMICHE ATTRAVERSO PARETI OPACHE VERSO L ESTERNO Q1 = Uj x Aj x p x (ti te) Uj = trasmittanza termica W/ m²k ( capacità della struttura di far passare il flusso di calore, in condizioni di regime stazionario ) ti te = 20 0 = 20 C dove ti = 20 C è la temperatura interna di progetto assunta e te = 0 C è la temperatura esterna media assunta Aj = area pareti p = coefficiente di esposizione STRUTTURA PARETI OPACHE ESTERNE Descrizione S (m) λ (W/mK ρ (Kg/m³) C (W/m²K) δa (Kg/msPa) R (m²k/w) Intonaco interno cm 1 0,01 0, , ,0129 Mattone forato cm 8 0,08 0, ,38 20,57 0,186 Intercapedine aria cm 9 0,09 0,42 1 4, Lastra polistirene cm 4 0,04 0, ,75 2,08 1,333 Mattone semipieno cm 12 0,12 0, ,15 20,57 0,194 Intonaco esterno cm 2 0,02 0, ,45 8,5 0,0225 U = 1/ R ( R = resistenze strati della struttura) U = 1/ (*0, , , , , , , **0,04) * resistenza liminare interna = 0,129 m²k/w ; ** resistenza liminare esterna = 0,04 m²k/w U = 1/ 2,2481 = 0,469 W/m²K COEFFICIENTI DI ESPOSIZIONE (p) N S E O 1,20 1 1,15 1,10 5
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7 Calcolo area pareti opache Nord p =1,20 A tot = 73,868 m² Calcolo area pareti opache Sud p =1 A tot = 45,15 m² Calcolo area pareti opache Est p =1,15 A tot = 45,05 m² Calcolo area pareti opache Ovest p =1,10 A tot = 50,378 m² Calcolo area copertura p = 1 A tot = 91,26 m² Q1 nord = 0,469 * 73,868 * 1,20 * 20 + sud = 0,469 * 45,15 * 1 * 20 + est = 0,469 * 45,05 * 1,15 * 20 + ovest = 0,469 * 50,378 * 1,10 * 20 + copertura = 0,671 * 91,26 * 1 * 20 = Q1tot = 3485,039 W 7
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9 Q2: DISPERSIONI TERMICHE PARETI OPACHE VERSO AMBIENTI NON RISCALDATI Q2 = 0 Stiamo effettuando i calcoli di dispersione termica di tutta la casa, prevedendo un impianto di climatizzazione in tutti i locali eccetto la cucina ed il piccolo antibagno al piano primo, elementi trascurabili che hanno permesso di considerare nullo Q2 (abbiamo assunto che sia comunque riscaldata uniformemente tutta l abitazione). Q3: DISPERSIONI TERMICHE ATTRAVERSO PARETI OPACHE VERSO IL TERRENO Q3 =[(U0 * A) + ( ψ * P)] * (ti-te) U0 = trasmittanza struttura piano di appoggio in W/m²K A = area pavimento ψ = fattore di correzione che dipende dalla tipologia dell isolamento di bordo se presente (W/mK) P = porzione di perimetro di pavimento esposto alle dispersioni (m) Struttura del disperdente pavimento: si ipotizza la struttura priva di isolamento di bordo ( ψ = 0) e priva dello strato di isolamento posto fra il massetto ripartitore e la caldana. In questo caso bisogna verificare la condizione dt < B. U0 = (2λ)/ [(πb )+dt] x ln [(πb /dt)+1] λ = conduttività del terreno dedotta dalla tabella UNI (λ = 2,0 per sabbia o ghiaia in W/mK) B = dimensione caratteristica del pavimento che dipende dal rapporto fra l area del pavimento a contatto con il terreno e la porzione di perimetro P dello stesso esposto a dispersioni. B = A / (0,5 x P) in m A = area del pavimento A = 80,067 m² P = perimetro del pavimento P = 43,934 m dt = spessore equivalente totale = w + λ (rsi+rp+rse) da calcolare w = spessore delle pareti perimetrali rsi = resistenza termica superficiale interna rse = resistenza termica superficiale esterna Rp = resistenza termica della struttura pavimento Rp = 1/ λ = 0,255 per la sezione su solaio Rp =1/ λ = 0,28 per la sezione su trave 9 w = 0,36 m rsi = 0,13 m²k/w rse = 0,04 m²k/w
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12 DESCRIZIONE DEL PAVIMENTO : SEZIONE SU SOLAIO S (m) λ (W/mK) ρ (Kg/m 3 ) C (W/m²K) δa (Kg/ms PA) R (m²k/w) Pavimento marmo cm2 0,02 0, ,92 0,010 0,0233 Malta di allettamento 0,03 0, ,77 7,000 0,0388 cm3 Lastra polistirene 0,04 0, , ,3333 cm4 Massetto cm7 0,07 0, ,98 2,000 0,2509 Soletta di cemento cm4 0,04 1, ,98 1,800 0,0244 Laterizio cm16 0,16 0, ,32 1,800 0,4320 DESCRIZIONE DEL PAVIMENTO : SEZIONE SU TRAVE S (m) λ (W/mK) ρ (Kg/m 3 ) C (W/m²K) δa (Kg/ms PA) R (m²k/w) Pavimento marmo cm2 0,02 0, ,92 0,010 0,0233 Malta di allettamento 0,03 0, ,77 7,000 0,0388 cm3 Lastra polistirene 0,04 0, , ,3333 cm4 Massetto cm7 0,07 0, ,98 2,000 0,2509 Struttura di cemento armato cm140 1,40 1, ,17 1,800 0,
13 Calcolo del dt: dt = w + λ (rsi + Rp + rse) per la sezione sul solaio dt = 0, ( 0,04 + 0, ,13 ) dt = 1,21 per la sezione sulla trave dt= 0, * ( 0,04 + 0,28 + 0,13 ) dt= 1,26 B = A / 0,5 x P (in m) per la sezione su solaio B = ( 80,0673 * 80% ) / [0,5 * ( 43,9336 * 80% )] B = 3, m per la sezione sulla trave B = ( 80,0673 * 20%) / [0,5 * (43,9336 * 20%)] B = 3,645 m dt< B verificato U0 solaio = (2 x 2) / [(3,14 * 3,644923) +1,21] * ln [(3,14 * 3, / 1,21) +1] U0 = [4 / 12,655058] * ln 10, U0 = 0, W/m²K U0 trave = (2 x 2) / [(3,14 * 3,644923) +1,26] * ln [(3,14 * 3, / 1,26) +1] U0 = [4 / 12, ] * ln 10,08338 U0 = 0,727 W/m²K Se ψ = 0, nell ipotesi che la struttura del pavimento sia priva di isolamento di bordo si ha: Q3 solaio = [0, * (80,0673 * 80%)] * 20 Q3 = 950,527 W Q3 trave = [0, * (80,0673 * 20%)] * 20 Q3 = 233,011 W Q3 tot = 1183,538 W 13
![verificato U0 solaio = (2 x 2) / [(3,14 * 3,644923) +1,21] * ln [(3,14 * 3,644923 / 1,21) +1] U0 = [4 / 12,655058] * ln 10,458726 U0 = 0,741975 W/m²K U0 trave = (2 x 2) / [(3,14 * 3,644923) +1,26] *](/docs-images/42/10213293/images/page_13.jpg "ln [(3,14 * 3,644923 / 1,26) +1] U0 = [4 / 12,705058 ] * ln 10,08338 U0 = 0,727 W/m²K Se ψ = 0, nell ipotesi che la struttura del pavimento sia priva di isolamento di bordo si ha: Q3 solaio =")
14 Q4: DISPERSIONI TERMICHE ATTRAVERSO SUPERFICI TRASPARENTI Q4 = Σ UF x A x p ( ti - te ) UF = trasmittanza termica del disperdente finestrato A = area del disperdente finestrato m² p = coefficiente di esposizione Caso : serramento singolo UF =[ (Ag Ug)+(Af Uf)+(Lg Ψ1) ]/ (Ag+Af) Ug = trasmittanza termica dell elemento vetro Ag = area dell elemento vetro m² W/m²K W/m²K Uf = trasmittanza termica del telaio del serramento = 3,7 W/m²K nel caso di telaio di 6mm Af = area del telaio m² Lg = perimetro dell elemento vetro Ψl = trasmittanza lineare,da considerare solo in presenza di vetrocamera, dovuta al distanziatore posto tra i due vetri = 0,05 W/mK m Calcoliamo ora la trasmittanza termica del vetro: Ug = 1/ ( Re+Σrd+ΣRs+Ri ) Re = resistenza superficiale esterna = 1/25 = 0,04 m²k/w Ri = resistenza superficiale interna = 1/ [3,6 + (4,4 x 0,837/0,837)] = 0,125 m²k/w Rs = resistenza dello spazio racchiuso tra le lastre di vetro r = resistività della lastra di vetro d = spessore della lastra di vetro = 0,004 m mk/w Ug = 1 / (0,04 + 0, ,125) = 3, W/m²K m²k/w Descrizione d (m) λ (W/mK) ρ (Kg/ m³) R (m²k/w) vetro 0,004 0, ,00465 aria 0,006 0,046 1,3 0,13 vetro 0,004 0, ,
15 ESPOSIZIONE A SUD con p = 1 Finestra 1 A1 = 4,56 m² Ag = 3,36 m² Af = A1 Ag = 1,2 m² Lg = 18 m Area apertura sup. tot. vetro sup. tot. infissi perimetro vetro UF =[ (Ag Ug) + (Af Uf) + (Lg Ψ1) ] / (Ag + Af) UF = [(3,36 x 3,286231) + ( 1,2 x 3,7) + (18 x 0,01)] / (3,36 + 1,2 ) UF = 3,434 W/m²K Q4 (finestra 1) = (3, x 4,56 x 1) x (20-0) = 313,235 W Finestra 2 A2 = 7,2 m² Ag = 5,7 m² Af = A2 Ag = 1,5 m² Lg = 23,4 m Area apertura sup. tot. vetro sup. tot. infissi perimetro vetro UF =[ (Ag Ug) + (Af Uf) + (Lg Ψ1) ] / (Ag + Af) UF = [(5,7 x 3,286231) + (1,5 x 3,7) + (23,4 x 0,01)] / (5,7 + 1,5) UF = 3,405 W/m²K Q4 (finestra 2) = (3, x 7,2 x 1) x (20-0) = 490,31 W Finestra 3 A3 = 15,37 m² Ag = 12,48 m² Af = A3 Ag = 2,89 m² Lg = 40 m Area apertura sup. tot. vetro sup. tot. infissi perimetro vetro UF = [ (Ag Ug) + (Af Uf) + (Lg Ψ1) ] / (Ag + Af) 15
![infissi perimetro vetro UF =[ (Ag Ug) + (Af Uf) + (Lg Ψ1) ] / (Ag + Af) UF = [(3,36 x 3,286231) + ( 1,2 x 3,7) + (18 x 0,01)] / (3,36 + 1,2 ) UF = 3,434 W/m²K Q4 (finestra 1) = (3,434591 x 4,56 x 1)](/docs-images/42/10213293/images/page_15.jpg "x (20-0) = 313,235 W Finestra 2 A2 = 7,2 m² Ag = 5,7 m² Af = A2 Ag = 1,5 m² Lg = 23,4 m Area apertura sup. tot.")
16 UF = [(12,48 x 3,286231) + (2,89 x 3,7) + (40 x 0,01)] / (12,48 + 2,89) UF = 3,39 W/m²K Q4 (finestra 3) = (3, x 15,37 x 1) x (20-0) = 1042,103 W Finestra 4 A4 = 0,8 m² Area apertura Ag = 0,405 m² sup. tot. vetro Af = A4 Ag = 0,395 m² sup. tot. infissi Lg = 3,3 m perimetro vetro UF =[ (Ag Ug) + (Af Uf) + (Lg Ψ1) ] / (Ag + Af) UF = [(0,405 x 3,286231) + (0,395 x 3,7) + (3,3 x 0,01)] / (0, ,395) UF = 3,532 W/m²K Q4 (finestra 4) = (3,53178 x 0,8 x 1) x (20-0) = 56,50848 W Finestra 5 A4 = 1,9 m² Ag = 1,19 m² Af = A4 Ag = 0,71 m² Lg = 5,8 m Area apertura sup. tot. vetro sup. tot. infissi perimetro vetro UF =[ (Ag Ug) + (Af Uf) + (Lg Ψ1) ] / (Ag + Af) UF = [(1,19 x 3,286231) + (0,71 x 3,7) + (5,8 x 0,01)] / (1,19 + 0,71) UF = 3,471 W/m²K Q4 (finestra 5) = (3,471 x 1,9 x 1) x (20-0) = 131,912 W ESPOSIZIONE A NORD con p = 1,20 Finestra 1 A2 = 4,14 m² Ag = 3,36 m² Af = 0,78 m² Lg = 18 m Area apertura sup. tot. vetro sup. tot. infissi perimetro vetro 16
![vetro Af = A4 Ag = 0,395 infissi Lg = 3,3 m perimetro vetro UF =[ (Ag Ug) + (Af Uf) + (Lg Ψ1) ] / (Ag + Af) UF = [(0,405 x 3,286231) + (0,395 x 3,7) + (3,3 x 0,01)] / (0,405 + 0,395) UF = 3,532](/docs-images/42/10213293/images/page_16.jpg "W/m²K Q4 (finestra 4) = (3,53178 x 0,8 x 1) x (20-0) = 56,50848 W Finestra 5 A4 = 1,9 m² Ag = 1,19 m² Af = A4 Ag = 0,71 m² Lg = 5,8 m Area apertura sup. tot.")
17 UF =[ (Ag Ug) + (Af Uf) + (Lg Ψ1) ] / (Ag + Af) UF = [(3,36 x 3,286231) + (0,78 x 3,7) + (18 x 0,01)] / (3,36 + 0,78) UF = 3,408 W/m²K Q4 (finestra 1) = (3, x 4,14 x 1,2) x (20-0) = 338,585 W Finestra 2 A3 = 1,33 m² Ag = 0,75 m² Af = 0,58 m² Lg = 6 m Area apertura sup. tot. vetro sup. tot. infissi perimetro vetro UF =[ (Ag Ug) + (Af Uf) + (Lg Ψ1) ] / (Ag + Af) UF = [(0,75 x 3,286231) + (0,58 x 3,7) + (6 x 0,01) / (0,75 + 0,58) UF = 3,512 W/m²K Q4 (finestra 2) = ( 3, x 1,33 x 1,2) x (20-0) = 112,096 W ESPOSIZIONE A OVEST con p = 1,10 Finestra 1 A1 = 1,08 m² Ag = 0,7 m² Af = 0,38 m² Lg = 3,4 m Area apertura sup. tot. vetro sup. tot. infissi perimetro vetro UF =[ (Ag Ug) + (Af Uf) + (Lg Ψ1) ] / (Ag + Af) UF = [(0,7 x 3,286231) + (0,38 x 3,7) + (3,4 x 0,01)] / (0,7 + 0,38) UF = 3,463 W/m²K Q4 (finestra 1) = (3, x 1,08 x 1,10) x (20-0) = 82,288 W Finestra 2 A3 = 2,85 m² Area apertura Ag = 1,92 m² sup. tot. vetro Af = 0,93 m² sup. tot. infissi Lg = 11,2 m perimetro vetro 17
18 UF =[ (Ag Ug) + (Af Uf) + (Lg Ψ1) ] / (Ag + Af) UF = [(1,92 x 3,286231) + (0,93 x 3,7) + (11,2 x 0,01)] / (1,92 + 0,93) UF = 3,460 W/m²K Q4 (finestra2) = (3, x 2,85 x 1,10) x (20-0) = 216,976 W Finestra 3 A4 = 0,925 m² Ag = 0,48 m² Af = 0,445 m² Lg = 4,4 m Area apertura sup. tot. vetro sup. tot. infissi perimetro vetro UF =[ (Ag Ug) + (Af Uf) + (Lg Ψ1) ] / (Ag + Af) UF = [(0,48 x 3,286231) + (0,445 x 3,7) + (4,4 x 0,01)] / (0,48 + 0,445) UF = 3,533 W/m²K Q4 (finestra 4) = (3, x 0,925 x 1,10) x (20-0) = 71,893 W Porta A = 2,10 m² Area apertura Ag = 1,571 m² sup. tot. vetro Af = 0,529 m² sup. tot. infissi Lg = 7,1 m perimetro vetro UF =[ (Ag Ug) + (Af Uf) + (Lg Ψ1) ] / (Ag + Af) UF = [(1,571 * 3,286231) + (0,529 * 3,7) + (7,1 * 0,05)] / (1, ,529) UF = 3,57 W/m²K Q4 (porta) = (3,57 * 2,10 * 1,10) * (20-0) = 164,925 W ESPOSIZIONE A EST con p = 1,10 Finestra 1 A1 = 4,48 m² Ag = 3,12 m² Af = 1,36 m² Lg = 14 m Area apertura sup. Tot. vetro sup. Tot. infissi perimetro vetro 18
19 UF =[ (Ag Ug) + (Af Uf) + (Lg Ψ1) ] / (Ag + Af) UF = [(3,12 x 3,286231) + (1,36 x 3,7) + (14 x 0,01)] / (3,12 + 1,36) UF = 3,443 W/m²K Q4 (finestra 1) = (3,44309 x 4,48 x 1,15) x (20-0) = 339,351 W Finestra 2 A3 = 2,85 m² Area apertura Ag = 1,92 m² sup. tot. vetro Af = 0,93 m² sup. tot. infissi Lg = 11,2 m perimetro vetro UF =[ (Ag Ug) + (Af Uf) + (Lg Ψ1) ] / (Ag + Af) UF = [(1,92 x 3,286231) + (0,93 x 3,7) + (11,2 x 0,01)] / (1,92 + 0,93) UF = 3,460 W/m²K Q4 (finestra2) = (3, x 2,85 x 1,15) x (20-0) = 226,839 W Porta A = 2,10 m² Area apertura Ag = 1,571 m² sup. tot. vetro Af = 0,529 m² sup. tot. infissi Lg = 7,1 m perimetro vetro UF =[ (Ag Ug) + (Af Uf) + (Lg Ψ1) ] / (Ag + Af) UF = [(1,571 * 3,286231) + (0,529 * 3,7) + (7,1 * 0,05)] / (1, ,529) UF = 3,57 W/m²K Q4 (porta) = (3,57 * 2,10 * 1,15) * (20-0) = 172,422 W Q4 tot = 3741,446 W 19
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21 Q5:DISPERSIONI TERMICHE PER ETEROGENEITÀ E PONTI TERMICI Q5 = Σ Ψ L (ti - te) Ψ = trasmittanza termica lineare del generico ponte termico, desunta dalle tabelle dettate dalla norma UNI-CTI L = lunghezza del generico ponte termico LISTA DISPERDENTI Numero di disperde nti termici Ponte termico Pilastri pareti Sud (3 sono ad angolo) Giunti fra pareti divisorie interne e pareti esterne Sud Giunti fra pareti Sud e terrazzo ultimo piano Giunti fra pareti Sud e solaio intermedio Giunti telaiofinestra e pareti Sud Giunti fra pareti Sud e pavimento su terreno L (m) p U (Ψ lin) (W/mK) Q5 =Σ Ψ L (tite) (W) 23,3 1 0,098 45,668 8,4 1 0,028 4,704 10,4 1 0,150 31, ,093 13,02 49,5 1 0, , ,
22 Numero di disperde nti termici Ponte termico Pilastri parete Nord (1 è ad angolo) Giunti fra pareti divisorie interne e parete esterna Nord Giunti fra parete Nord e terrazzo ultimo piano Giunti fra parete Nord e solaio intermedio Giunti telaiofinestra e parete Nord Giunti fra parete Nord e pavimento su terreno L (m) p U (Ψ lin) (W/mK) Q5 =Σ Ψ L (tite) (W) 17,7 1,20 0,098 34,692 5,6 1,20 0,028 3,136 11,1 1,20 0,150 33,3 11,7 1,20 0,093 21,762 10,2 1,20 0,134 27,336 11,7 1,20 0,26 60,84 Numero di disperde nti termici 4 4 Ponte termico Pilastri pareti Ovest (3 sono ad angolo) Giunti fra pareti divisorie interne e pareti esterne Ovest L (m) p U (Ψ lin) (W/mK) Q5 =Σ Ψ L (tite) (W) 20,5 1,10 0,098 40,18 11,2 1,10 0,028 6,272 22
23 Giunti fra pareti Ovest e terrazzo ultimo piano Giunti fra pareti Ovest e solaio intermedio Giunti telaiofinestra e pareti Ovest Giunti fra pareti Ovest e pavimento su terreno 4,1 1,10 0,150 12,3 6,7 1,10 0,093 12,462 15,6 1,10 0,134 41,808 9,3 1,10 0,26 48,36 Numero di disperde nti termici Q5tot = 740,978 W Ponte termico Pilastri pareti Est (4 sono ad angolo) Giunti fra pareti divisorie interne e pareti esterne Est Giunti fra pareti Est e terrazzo ultimo piano Giunti fra pareti Est e solaio intermedio Giunti telaiofinestra e pareti Est Giunti fra pareti Est e pavimento su terreno L (m) p U (Ψ lin) (W/mK) Q5 =Σ Ψ L (tite) (W) 20,2 1,15 0,098 39,592 5,6 1,15 0,028 3,136 4,9 1,15 0,150 14,7 4,9 1,15 0,093 9,114 9,2 1,15 0,134 24,656 10,4 1,15 0,26 54,08 23
24 VERIFICA DEL CD Con : Q = Q1 + Q2 + Q 3 + Q4 + Q5 = 7570,623 W il coefficiente di dispersione volumica di progetto Cd prog. = Q / (V x t) sarà: Cd prog = 7570,623 / (526 * 20) = 0,72 W/ m³ K Cd prog < Cd lim = 0,72 < 0,812 W/ m³ K VERIFICATO Qv: DISPERSIONE TERMICA DOVUTA ALLA VENTILAZIONE La dispersione termica dovuta alla ventilazione è: Qv = 0,34 * n * V * Dt con n = coefficiente di riduzione Qv = 0,34 * 0,5 * 526 * 20 = 1788,444 W Quindi la dispersione termica totale a regime invernale sarà: Pi = Qv + Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 = 9359,067 W 24
25 3. CALCOLO DEL CARICO TERMICO ESTIVO (A REGIME VARIABILE) Q6 : CALCOLO DEI CARICHI TERMICI ESTIVI ATTRAVERSO LE PARETI OPACHE Q6 = Σ (U * S * t eq ) t eq = differenza di temperatura alle varie ore del giorno (come da tabella) U = trasmittanza parete S = superficie delle pareti Scelta muri: colore medio Parete esposta a Sud: t eq = (tabellato) U = 0, W/ m²k S = 45,15 m² Peso specifico superficiale del muro = 300 kg / m² ORE 8:00 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 20:00 22:00 Peso S 45,15 45,15 45,15 45,15 45,15 45,15 45,15 45,15 U 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 t eq -2,50-1,40 4,8 10,7 12,1 9,8 6,4 4,2 Q6-53,295-29, ,65 226, , , ,535 88,945 Parete esposta a Nord: t eq = (tabellato) U = 0, W/ m²k S = 73,868 m² Peso del muro = 300 kg/ m² 25
26 ORE 8:00 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 20:00 22:00 Peso S 73,868 73,868 73,868 73,868 73,868 73,868 73,868 73,868 U 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 t eq -2,50-1,40-0,3 3 5,3 6,4 6,4 4,2 Q6-86,618-48,506-10, , ,63 221, , ,518 Parete esposta a Ovest: t eq = (tabellato) U = 0, W/ m²k S = 50,3785 m² Peso del muro = 300 kg/ m² ORE 8:00 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 20:00 22:00 Peso S 50, , , , , , , ,3785 U 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 t eq -0,80-0,6 1,4 4,8 12,1 18,3 19,8 7,5 Q6-18,904-14,178 33, , , , , ,223 Parete esposta a Est: t eq = (tabellato) U = 0, W m²/k 26
27 S = 45,0506 m² Peso del muro = 300 kg/m² ORE 8:00 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 20:00 22:00 Peso S 45, , , , , , , ,0506 U 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 t eq -0,80 12,3 12,9 6,4 6,1 7,2 6,4 5 Q6-16, , , , , ,14 135, ,653 Copertura: t eq = (tabellato) U = 0,6 W/ m²k S = 91,26 m² Peso della superficie = 200 kg/ m² Scelta: colore medio ORE 8:00 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 20:00 22:00 Peso S 91,26 91,26 91,26 91,26 91,26 91,26 91,26 91,26 U 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 t eq 0,1 2 6,8 12,7 17,6 18,9 16,1 12,5 Q6 5, , , , , , ,45 27
28 Q7: CALCOLO DEI CARICHI TERMICI ESTIVI ATTRAVERSO LE SUPERFICI VETRATE Q7 = Σ (C * S * w * Y) Q7 = calore delle superfici vetrate (W) C = fattore di correzione dovuto alla natura del vetro e della sua schermatura S = area delle superfici vetrate (m²) w = carico dovuto alle radiazioni solari che dipende dalle ore del giorno (Kcal/h m² ) Y = fattore di trasmissione dovuto al tipo di vetro Parete vetrata esposta a Sud: Y = 0,72 (vetrocamera) C = 0,45 ( vetro ordinario con tenda interna chiara) S = 23,135 m² ORE 8:00 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 Y 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 S 23,135 23,135 23,135 23,135 23,135 23,135 w C 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45 Q7 277, , , , , ,436 Parete vetrata esposta a Nord: Y = 0,72 (vetrocamera) C = 0,45 ( vetro ordinario con tenda interna chiara) S = 4,11 m² 28
29 ORE 8:00 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 Y 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 S 4,11 4,11 4,11 4,11 4,11 4,11 w C 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45 Q7 42,612 50,602 50,602 50,602 42,612 86,557 Parete vetrata esposta a Est: Y = 0,72 (vetrocamera) C = 0,45 ( vetro ordinario con tenda interna chiara) S = 5,04 m² ORE 8:00 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 Y 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 S 5,04 5,04 5,04 5,04 5,04 5,04 w C 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45 Q7 849, ,218 71,85 71,85 60,419 24,494 Parete vetrata esposta a Ovest: Y = 0,72 (vetrocamera) C = 0,45 ( vetro ordinario con tenda interna chiara) S = 3,12 m² 29
30 ORE 8:00 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 Y 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 S 3,12 3,12 3,12 3,12 3,12 3,12 w C 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45 Q7 37,402 44,479 44, , , ,08 QP: CALCOLO DEI CARICHI TERMICI APPORTATI DALLE PERSONE All interno dell appartamento è stato considerato un numero di inquilini pari a tre. Carico termico sensibile: Qps = N * 60W = 3 * 60W = 180 W Carico termico latente: Qpl = N * 80W = 3 * 80W = 240 W Quindi: QP = carico termico totale utenti = Qps + Qpl = 420 W Qi: CALCOLO DEI CARICHI TERMICI APPORTATI DALL ILLUMINAZIONE Considero 10W al m² : con S = 128,42 m² (la superficie tot. netta appartamento) ho 10W/m² * S = 10*128,42 = 1284,197 W Il carico termico relativo all illuminazione è quindi : Qi = (1284,197 W)*0,8 =1027,357 W dove 0,8 è il coefficiente di riduzione. 30
31 CALCOLO DEL CARICO TERMICO ESTIVO COMPLESSIVO ORE 8:00 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 20:00 22:00 PARETE OPACA NORD PARETE OPACA SUD PARETE OPACA EST PARETE OPACA OVEST -86,618-48,506-10, , ,63 221, , ,518-53,295-29, ,65 226, , , ,535 88,945-16, , , , , ,14 135, ,653-18,904-14,178 33, , , , , ,223 COPERTURA 5, , , , , , ,45 VETRATE NORD 42,612 50,602 50,602 50,602 42,612 86,557 VETRATE SUD 277, , , , , ,436 VETRATE EST 849, ,218 71,85 71,85 60,419 24,494 VETRATE OVEST 37,402 44,479 44, , , ,08 PERSONE ILLUMINAZIONE 1027, , , , , , , ,357 TOTALE 2483, , , , , , , ,146 31
32 Carico termico estivo totale: 4207,184 W I carichi evidenziati rappresentano lo scambio di calore più elevato con l esterno. Da questi calcoli si evince che la fascia oraria critica è quella delle ore 14:00. Ora, essendo superiore il totale delle dispersioni termiche a regime invernale (regime stazionario) sarà scelto quest ultimo per il dimensionamento delle unità di climatizzazione, ovvero 9359,067 W. 32
33 4. CALCOLO DISPERSIONI TERMICHE SOGGIORNO-PRANZO Q = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 Q1 : DISPERSIONI TERMICHE ATTRAVERSO PARETI OPACHE VERSO L ESTERNO Q1 = Uj * Aj * p * (ti te) U = Trasmittanza termica W/ m²k ( capacità della struttura di far passare il flusso di calore, in condizioni di regime stazionario ) te ti = 20-0 = 20 C STRUTTURA Descrizione S (m) λ (W/ mk ρ (Kg/m³) C (W/ m²k) δa (Kg/msPa) R (m²k/w) Intonaco interno cm 1 0,01 0, , ,0129 Mattone forato cm 8 0,08 0, , ,1860 Intercapedine aria cm 9 0,09 0, Lastra polistirene cm 4 0,04 0, , ,3333 Mattone semipieno cm 12 0,12 0, , ,1940 Intonaco esterno cm 2 0,02 0, , ,0225 U = 1/ resistenze strati della struttura U = 1/ (*0,129+0,0129+0,1860+0,2143+1,3333+0,1940+0,0225+**0,04) * resistenza liminare interna = 0,129 ; **resistenza liminare esterna = 0,04 U = 1/ 2,2481 = 0, W/ m²k U = 0,469 W/ m² K COEFFICIENTI DI ESPOSIZIONE (p) N S E O 1,20 1 1,15 1,10 33
34 Calcolo area pareti opache Nord p =1,20 A tot = 20,16 m² Calcolo area pareti opache Est p =1,15 A tot = 14 m² Q1 nord = 0,469 * 20,16 * 1,20 * 20 + est = 0,469 * 14 * 1,15 * 20 =377,974 W Q1 = 377,974 W Q2: DISPERSIONI TERMICHE PARETI OPACHE VERSO AMBIENTI NON RISCALDATI Q2 = 0 Q3: DISPERSIONI TERMICHE ATTRAVERSO PARETI OPACHE VERSO IL TERRENO Q3 =[(U0 *A)+( ψ * P)] * (ti-te) U0= trasmittanza struttura piano di appoggio W/m²K A = area pavimento ψ = fattore di correzione che dipende dalla tipologia dell isolamento di bordo se presente (W/m²K) P = porzione di perimetro di pavimento esposto alle dispersioni (m) Struttura del disperdente pavimento: si ipotizza la struttura priva di isolamento U 0 = (2λ)/ [(πb )+dt] * ln [(πb /dt)+1] λ = conduttività del terreno dedotta dalla tabella UNI (λ = 2,0 W/mk per sabbia o ghiaia) 34
35 B = dimensione caratteristica del pavimento che dipende dal rapporto fra l area del pavimento a contatto con il terreno e la porzione di perimetro P dello stesso esposto a dispersioni. B = A / (0,5 * P) (m) B = 2,714 m A = area del pavimento A = 30,9375 m² P = perimetro P = 22,80 m dt = spessore equivalente totale = w + λ (rsi+rp+rse) da calcolare w = spessore delle pareti perimetrali w = 0,36 m rsi = resistenza termica superficiale interna rsi = 0,13 m²k/w rse = resistenza termica superficiale esterna rse = 0,04 m²k/w Rp = resistenza termica della struttura pavimento Rp = 1/ λ = 0,255 per la sezione su solaio Rp =1/ λ = 0,28 per la sezione su trave DESCRIZIONE DEL PAVIMENTO : SEZIONE SU SOLAIO S (m) λ (W/mK) ρ (Kg/m³) C (W/m²K) δa (Kg/ms PA) R (m²k/w) Pavimento marmo cm2 0,02 0, ,92 0,010 0,0233 Malta allett.nto cm3 0,03 0, ,77 7,000 0,0380 Lastra polistirene 0,04 0, , ,3333 cm4 Massetto cm7 0,07 0, ,98 2,000 0,2509 Soletta di cemento cm4 0,04 1, ,98 1,800 0,0244 Laterizio cm16 0,16 0, ,32 1,800 0,
36 DESCRIZIONE DEL PAVIMENTO : SEZIONE SU TRAVE S (m) λ (W/mK) ρ (Kg/m³) C (W/m²K) δa (Kg/ms PA) R (m²k/w) Pavimento marmo cm2 0,02 0, ,92 0,010 0,0233 Malta allett.nto cm3 0,03 0, ,77 7,000 0,0388 Lastra polistirene 0,04 0, , ,3333 cm4 Massetto cm7 0,07 0, ,98 2,000 0,2509 Struttura di cemento armato cm140 1,40 1, ,17 1,800 0,8526 dt = w + λ (rsi + Rp + rse) per la sezione sul solaio dt = 0, ( 0,04 + 0, ,13 ) dt = 1,21 per la sezione sulla trave dt= 0, ( 0,04 + 0,28 + 0,13 ) dt= 1,26 B = A / 0,5 x P (m) per la sezione su solaio B = ( 30,937 * 80% ) / [0,5 * ( 22,8 * 80% )] B = 2,714 m Per la sezione sulla trave B = ( 30,937 * 20%) / [0,5 * (22,8 * 20%)] B = 2,714 m dt< B verificato U0 solaio = (2 * 2) / [(3,14 * 3,644923) +1,21] * ln [(3,14 * 3, / 1,21) +1] U0 = [4 / 12,655058] * ln 10, U0 = 0, W/m²K U0 trave = (2 * 2) / [(3,14 * 3,644923) +1,26] * ln [(3,14 x 3, / 1,26) +1] 36
37 U0 = [4 / 12, ] * ln 10,08338 U0 = 0, W/m²K Se ψ = 0 Q3 solaio = [0, * (30,937 * 80%)] * 20 Q3 = 367,278 W Q3 trave = [0, * (30,937 * 20%)] * 20 Q3 = 90,034 W Q3 tot = 457,312 W Q4: DISPERSIONI TERMICHE ATTRAVERSO SUPERFICI TRASPARENTI Q4 =Σ UF * A * p ( ti - te ) UF = trasmittanza termica del disperdente finestrato W/m²K A = area del disperdente finestrato m² p = coefficiente di esposizione Caso : serramento singolo UF =[ (Ag Ug)+(Af Uf)+(Lg Ψ1) ] / (Ag+Af) Ug = trasmittanza termica dell elemento vetro W/m²K Ag = area dell elemento vetro m² Uf = trasmittanza termica del telaio del serramento ( Uf=3,7 W/m²K nel caso di telaio da 6mm ) Af = area del telaio m² Lg = perimetro dell elemento vetro m Ψ1= trasmittanza lineare,da considerare solo in presenza di vetrocamera, dovuta al distanziatore posto tra i due vetri ( Ψ = 0,01 ) Ug = 1 / ( R e + Σr*s + ΣR + R i ) R e = resistenza superficiale esterna = 1/25 = 0,04 m²k/w R i = resistenza superficiale interna = 1/ [3,6 + (4,4 * 0,837 / 0,837)] = 0,125 m²k/w R s = resistenza dello spazio racchiuso tra le lastre di vetro m²k/w r = resistività della lastra di vetro mk/w 37
38 s = spessore della lastra di vetro = 0,004 m Ug = 1 / (0,04 + 0, ,125) = 3, W/m²K Descrizione s (m) λ (W/mK) ρ (Kg/ m³) R (m²k/w) vetro 0,004 0, ,00465 aria 0,006 0,046 1,3 0,13 vetro 0,004 0, ,00465 ESPOSIZIONE A SUD con p = 1 Vetrata A3 = 15,37 m² Area apertura Ag = 12,48 m² sup. Tot. vetro Af = A3 Ag = 2,89 m² sup. Tot. infissi Lg = 40 m perimetro vetro UF = [ (Ag Ug) + (Af Uf) + (Lg Ψ1) ] / (Ag + Af) UF = [(12,48 * 3,286231) + (2,89 * 3,7) + (40 * 0,01)] / (12,48 + 2,89) UF = 3, W/m²K Q4 = (3, * 15,37 * 1) * (20-0) = 1042,103 W Q5: DISPERSIONI TERMICHE PER ETEROGENEITÀ E PONTI TERMICI Q5 =Σ Ψ L (ti - te) Ψ =trasmittanza termica lineare del generico ponte termico, desunta dalle tabelle dettate dalla norma UNI-CTI L = lunghezza del generico ponte termico Numero di disperde nti termici 2 Ponte termico Pilastri parete Nord (1 è ad angolo) LISTA DISPERDENTI L p U (Ψ lin) (m) (W/mK) Q5 =Σ Ψ L (tite) (W) 5,6 1,20 0,098 10,976 38
39 1 1 1 Numero di disperde nti termici 2 1 Numero di disperde nti termici Giunti fra pareti divisorie interne e parete esterna Nord Giunti fra parete Nord e solaio intermedio Giunti fra parete Nord e pavimento su terreno Ponte termico Pilastri parete Sud (tutti e due ad angolo) Giunti telaiofinestra e parete Sud Ponte termico Pilastri parete Est (tutti e due ad angolo) Giunti fra parete Est e solaio intermedio Giunti fra parete Est e pavimento su terreno 2,8 1,20 0,028 1,568 6,8 1,20 0,093 12,648 6,8 1,20 0,26 35,36 L (m) ρ U (Ψ lin) (W/mK) Q5 =Σ Ψ L (tite) (W) 5,6 1 0, ,76 16,6 1 0,134 44,488 L (m) ρ U (Ψ lin) (W/mK) Q5 =Σ Ψ L (tite) (W) 5,6 1,15 0,098 10,976 4,5 1,15 0,093 8,37 4,5 1,15 0,26 23,4 Q5 tot = 257,546 W 39
40 Qv: DISPERSIONE TERMICA DOVUTA ALLA VENTILAZIONE La dispersione termica dovuta alla ventilazione è: Qv = 0,34 x n x V x Dt Qv = 0,34 x 0,5 x 86,625 x 20 = 294,525 W. Quindi la dispersione termica totale Pi = Qv + Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5, relativa al soggiorno-pranzo, sarà : Pi = 294, ,935 = 2429,46 W 40
41 5. CALCOLO DEL CARICO TERMICO ESTIVO DEL SOGGIORNO- PRANZO Q6: CALCOLO DEI CARICHI TERMICI ESTIVI ATTRAVERSO LE PARETI OPACHE Q6 = Σ (U * S * t eq ) t eq = differenza di temperatura alle varie ore del giorno (come da tabella) U = trasmittanza parete S = superficie delle pareti Scelta muro: colore medio Parete esposta a Nord: t eq = (tabellato) U = 0, W/ m²k S = 20,16 m² Peso del muro = 300 kg / m² ORE 8:00 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 20:00 22:00 Peso S 20,16 20,16 20,16 20,16 20,16 20,16 20,16 20,16 U 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 t eq -2,50-1,40-0,30 3,00 5,30 6,40 6,40 4,20 Qa -23,64-13,238-2,837 28,368 50,116 60,518 60,518 39,715 Parete esposta a Est: t eq = (tabellato) U = 0, W/ m²k S = 14,00 m² Peso del muro = 300 kg/ m² 41
42 ORE 8:00 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 20:00 22:00 Peso S 14,00 14,00 14,00 14,00 14,00 14,00 14,00 14,00 U 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 0,469 t eq -0,80 12,3 12,9 6,4 6,1 7,2 6,4 5 Q6-5,253 80,769 84,709 42,026 40,056 47,279 42,026 32,833 Q7: CALCOLO DEI CARICHI TERMICI ESTIVI ATTRAVERSO LE SUPERFICI VETRATE Q7 = Σ (C * S * w * Y) Q7 = calore delle superfici vetrate (W/ m²) C = fattore di correzione dovuto alla natura del vetro e della sua schermatura S = area delle superfici vetrate w = carico dovuto alle radiazioni solari che dipende dalle ore del giorno (tabellato) Y = fattore di trasmissione dovuto dal tipo di vetro Parete vetrata esposta a Sud: Y = 0,72 (vetrocamera) C = 0,45 ( vetro ordinario con tenda interna chiara) S = 12,48 m² ORE 8:00 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 Y 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 0,72 S 12,48 12,48 12,48 12,48 12,48 12,48 w C 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45 Q7 129, , , , , ,829 42
43 QP: CALCOLO DEI CARICHI TERMICI APPORTATI DALLE PERSONE All interno dell appartamento è stato considerato un numero di inquilini pari a tre.. Carico termico sensibile: Qps = N * 60W = 3 * 60W = 180 W Carico termico latente: Qpl = N * 80W = 3 * 80W = 240 W Quindi: QP = Qps + Qpl = 420 W QI: CALCOLO DEI CARICHI TERMICI APPORTATI DALL ILLUMINAZIONE Considerando 10W al m² e con S = 30,937 m² (la superficie del soggiorno-pranzo) ho: Qi = 10W/mq * S = 10 * 30,937 = 309,375 W Il carico termico relativo all illuminazione è di 309,375 * 0,8 = 247,5 W CALCOLO DEL CARICO TERMICO ESTIVO COMPLESSIVO ORE 8:00 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 20:00 22:00 PARETE OPACA NORD -23,64-13,238-2,837 28,368 50,116 60,518 60,518 39,715 PARETE OPACA EST -5,253 80,769 84,709 42,026 40,056 47,279 42,026 32,833 VETRATA SUD 129, , ,654153,654129, ,829 PERSONE ILLUMINAZIONE 247,5 247,5 247,5 247,5 247,5 247,5 247,5 247,5 TOTALE , ,026891,548887, , ,044740,048 Carico termico estivo totale: 1038,126 W I carichi evidenziati rappresentano lo scambio di calore più elevato con l esterno. Da questi calcoli si evince che la fascia oraria critica è quella delle ore 18:00. Le dispersioni termiche totali invernali risultano le più gravose (2429,46 W). 43
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