Caso di studio. Il caso di studio è rappresentato da un edificio di 2 piani, con altezza di interpiano pari a 3m, destinato a civile abitazione.

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Rosa Martini
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1 Analisi dei carichi NNT 2008

2 2/25 Caso di studio Il caso di studio è rappresentato da un edificio di 2 piani, con altezza di interpiano pari a 3m, destinato a civile abitazione. 4.6m 5.2m 5.4m 1.5m 5.0m

3 Analisi dei carichi solaio intermedio composizione del solaio 3/25 Pavimento 24cm Massetto Caldana o soletta Travetti (2/m) Alleggerimento Intonaco 1m 1m

4 Analisi dei carichi solaio intermedio composizione del solaio Prescrizioni normative 4/25 Altezza solaio Altezza soletta Interasse travetto Larghezza travetto Dimensioni pignatta 150mm 40mm 15 volte lo spessore della soletta 1/8 interasse 80 mm 520mm NTC D.M. 14/01/ Circ.617/09 C m 5.2m 5.4m l max = 5.4 m pavimento massetto di pendenza soletta balcone impermeabilizzazione intonaco m 5.0m h = 0.24 m massetto pavimento malta allettamento armatura di ripartizione laterizio forato intonaco 99.0 solaio piano tipo

5 Analisi dei carichi solaio intermedio carichi permanenti strutturali 5/25 altezza strutturale dei solai in c.a.: 20+4 cm (pignatta + soletta). interasse tra i travetti: 50 cm pavimento malta allettamento massetto armatura di ripartizione laterizio forato intonaco 99.0 solaio piano tipo Strato Spessore (m) Peso unitario (KN/m 3 ) Peso (KN/m 2 ) soletta = 1 travetto pignatta 0.20 (interasse 0.5m) 0.20 (interasse 0.5m) /0.5 = /0.5 = 1.76 Totale 3.76

6 Analisi dei carichi solaio intermedio carichi permanenti non strutturali 6/25 pavimento: spessore 2cm malta di allettamento: spessore 2cm massetto di livellamento: spessore 4 cm intonaco inferiore: sp.2 cm. Strato Spessore (m) Peso unitario (KN/m 3 ) Peso (KN/m 2 ) massetto pavimento malta allettamento armatura di ripartizione pavimento = allettamento = laterizio forato intonaco 99.0 solaio piano tipo massetto = 0.72 intonaco = 0.4 Totale 1.92

Analisi dei carichi solaio intermedio elementi divisori interni intonaco mattone forato intonaco Strato Spessore (m) Peso unitario (KN/m 3 ) Peso (KN/m 2 ) Intonaco civile 0.02 20 0.

7 Analisi dei carichi solaio intermedio elementi divisori interni intonaco mattone forato intonaco Strato Spessore (m) Peso unitario (KN/m 3 ) Peso (KN/m 2 ) Intonaco civile Muratura in forati Intonaco civile Totale 1.46 Interpiano netto: = 2.76 m G 2 = =4KN/m Peso divisori ripartiti: g 2 =1.6 KN/m 2 7/80

8 Analisi dei carichi solaio intermedio chiusure verticali 8/ intonaco interno mattone forato intonaco rustico isolante intercapedine mattone forato intonaco esterno Interpiano netto: = 2.76 m Strato Intonaco esterno Muratura esterna Intonaco rustico Spessore (m) Peso unitario (KN/m 3 ) Peso (KN/m 2 ) Incidenza forfetaria delle aperture: 20% Peso totale per metro lineare di parete: 4.01 x 2.76 x 0.8 = 8.85 kn/m ll peso delle chiusure esterne grava solo e direttamente sulle travi di bordo e sui cordoli perimetrali e non va ripartito sui solai Isolante Muratura interna Intonaco interno Totale 4.01

9 Analisi dei carichi solaio intermedio carichi di esercizio

10 Valore di progetto agli SLU del carico 10

11 Valore di progetto agli SLU del carico 11

12 Valore di progetto agli SLU del carico solaio intermedio Carico Permanente strutturale Permanente non strutturale Variabile G k (kn/m 2 ) = γ 1.3 oppure oppure oppure 0.0 ψ 0 12

13 Analisi dei carichi balcone permanenti strutturali pavimento etto di pendenza soletta impermeabilizzazione intonaco balcone Strato Spessore (m) Peso unitario (KN/m 3 ) Peso (KN/m 2 ) soletta = 5 Totale 5

14 Analisi dei carichi balcone permanenti strutturali pavimento etto di pendenza soletta impermeabilizzazione intonaco balcone Strato Spessore (m) Peso unitario (KN/m 3 ) Peso (KN/m 2 ) Pavimento in piastrelle Manto impermeabilizzante Massetto di pendenza Intonaco civile Totale 1.62

15 Analisi dei carichi balcone carichi di esercizio

16 Analisi dei carichi balcone carico neve Caricodaneve,q sk (Carico neve al suolo) Alpina Zona 1 Mediterranea Zona 2 Zona 3

17 Analisi dei carichi balcone carico neve L edificio si ipotizza ubicato in provincia di Perugia (zona II) ad una quota a s = 500m q ( ) 2 2 =µ q C C s i sk E t qs = carico della neve sulla copertura µ i = coeff. di forma= 0.8 CE = coeff. di esposizione= 1.0 Ct = coeff. termico= 1.0 q = valore caratteristico del carico della neve al suolo( T = 50 anni) = sk = 0.85[1+ a 481 = 1.77k m a > 200m s q z s s 2 ( ) = = 1.416k m r

18 Valore di progetto agli SLU del carico balcone Carico Permanente strutturale Permanente non strutturale Variabile Neve G k (kn/m 2 ) γ 1.3 oppure oppure oppure oppure 0.0 ψ

19 Determinazione dei carichi sul solaio I carichi calcolati sono riferiti ad un metro di solaio in direzione trasversale. il carico distribuito è esattamente il carico a mq del solaio. In alternativa si può considerare una larghezza pari all interasse dei travetti: in tal caso il carico lineare è pari al carico a mq moltiplicato per l interasse dei travetti F ds ( ) 1= =5.62k m 19

20 Carichi del solaio per unità di superficie Destinazione d uso Solaio intermedio balcone Permanenti caratteristici kn/m kn/m 2 Permanenti di calcolo Variabili caratteristici Variabili di calcolo kn/m 2 o 2.0 kn/m kn/m 2 o 3.76 kn/m kn/m kn/m 2 o 4.0 kn/m kn/m 2 o 5.0 kn/m kn/m 2

21 Combinazioni di carico solaio intermedio Q G Q G M = 28.31kNm M = 37.20kNm M = 25.9kNm M = 32.26kNm M = 20.72kNm M = 9.95kNm M = 29.05kNm M = 14.07kNm M = 13.51kNm M = knm Q G Q G M =23.99kNm M = 33.3kNm M = 29.82kNm M = 31.32kNm M = 22.45kNm M = 4.02kNm M = 30.48kNm M = 20.11kNm M = 11.80kNm M = 21.07kNm

22 Correzione del modello di trave continua

23 Determinazione dei carichi sulla trave 4.6m 5.2m 5.4m 1.5m 5.0m Interasse: ( ) 0.5=5.3m Permanente strutturale Permanente non strutturale Variabile Carico (kn/m 2 ) = interasse Carico (kn/m)

24 Determinazione dei carichi sulla trave 4.6m 5.2m 5.4m 1.5m 5.0m Interasse: ( ) 0.5=5.3m Permanente strutturale Permanente non strutturale Variabile Neve Carico (kn/m 2 ) interasse Carico (kn/m)

25 Combinazioni di carico trave Q d 1 a Y B ( G l 1bk γ G1 + G 2bk γ G2 + Q bk γ Q + Q nk ψ n γ Q )a l+ + ( G 2 1sk γ G1 + G 2sk γ G2 + Q sk γ Q ) l2 := Y 2 B = kN G d A B C a l Y C := ( G 1bk γ G1 + G 2bk γ G2 + Q bk γ Q + Q nk ψ n γ Q )a + ( G 1sk γ G1 + G 2sk γ G2 + Q sk γ Q )l Y B Y C = kN a 2 M B := ( G 1bk γ G1 + G 2bk γ G2 + Q bk γ Q + Q nk ψ n γ Q ) M 2 B = knm ( ) x2 2 M BC ( x) := Y C x G 1sk γ G1 + G 2sk γ G2 + Q sk γ Q Y C x mx := x ( G 1sk γ G1 + G 2sk γ G2 + Q sk γ Q ) mx = 2.227m M max M BC ( x mx ) := M max = kNm Q bk Q nk Q sk = valore caratteristico del carico variabile del balcone = valore caratteristico del carico variabile neve = valore caratteristico del carico variabile del solaio intermedio

26 Combinazioni di carico trave Q d 1 a Y B := ( G l 1bk + G 2bk )a l+ + ( G 2 1sk γ G1 + G 2sk γ G2 + Q sk γ Q ) l2 Y 2 B = kN G k G d A B C a l Y C := ( G 1bk + G 2bk )a + ( G 1sk γ G1 + G 2sk γ G2 + Q sk γ Q )l Y B Y C = kN a M B ( G 1bk + G 2bk ) 2 := M 2 B = knm M BC ( x) := Y C x ( G 1sk γ G1 + G 2sk γ G2 + Q sk γ Q ) x2 2 Y C x mx := x ( G 1sk γ G1 + G 2sk γ G2 + Q sk γ Q ) mx = 2.415m M max M BC ( x mx ) := M max = kNm

27 Combinazioni di carico trave Q d G d G d A B C a l 1 a Y B := ( G l 1bk γ G1 + G 2bk γ G2 )a l+ + ( G 2 1sk γ G1 + G 2sk γ G2 + Q sk γ Q ) l2 Y 2 B = kN Y C := ( G 1bk γ G1 + G 2bk γ G2 )a + ( G 1sk γ G1 + G 2sk γ G2 + Q sk γ Q )l Y B Y C = kN ( ) a 2 M B := G 1bk γ G1 + G 2bk γ G2 M 2 B = knm ( ) x2 2 M BC ( x) := Y C x G 1sk γ G1 + G 2sk γ G2 + Q sk γ Q Y C x mx := x ( G 1sk γ G1 + G 2sk γ G2 + Q sk γ Q ) mx = 2.347m M max M BC ( x mx ) := M max = kNm

28 Combinazioni di carico trave Q d 1 a Y B ( G l 1bk γ G1 + G 2bk γ G2 + Q bk γ Q + Q nk ψ n γ Q )a l+ 2 + ( G 1sk γ G1 + G 2sk γ G2 ) l2 := Y 2 B = kN G d G d A B C a l Y C := ( G 1bk γ G1 + G 2bk γ G2 + Q bk γ Q + Q nk ψ n γ Q )a + ( G 1sk γ G1 + G 2sk γ G2 )l Y B Y C = kN a 2 M B := ( G 1bk γ G1 + G 2bk γ G2 + Q bk γ Q + Q nk ψ n γ Q ) 2 M B = knm ( ) x2 2 M BC ( x) := Y C x G 1sk γ G1 + G 2sk γ G2 Y C x mx := x ( G 1sk γ G1 + G 2sk γ G2 ) mx = 2.146m M max M BC ( x mx ) := M max = kNm

29 Combinazioni di carico trave Q 1 a d YB ( G l 1bk γ G1 + G 2bk γ G2 + Q bk γ Q + Q nk ψ n γ Q )a l+ l 2 := 2 + G 1sk Y 2 B = kN G d G k A B C a l Y C := ( G 1bk γ G1 + G 2bk γ G2 + Q bk γ Q + Q nk ψ n γ Q )a + G 1sk l Y B Y C = kN a 2 M B := ( G 1bk γ G1 + G 2bk γ G2 + Q bk γ Q + Q nk ψ n γ Q ) M 2 B = knm M BC ( x) := Y C x ( G 1sk + G 2sk ) x2 2 Y C x mx := x ( G 1sk + G 2sk ) mx = 1.543m M max M BC ( x mx ) := M max = kNm

30 Combinazioni di carico per gli stati limite di esercizio

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