R Relazione di calcolo strutturale: pretrattamenti

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1 Via XXV Aprile, 18 - Rovato COMUNE DI PALAZZOLO SULL OGLIO PROVINCIA DI BRESCIA UPGRADING DEL DEPURATORE COMUNALE DI PALAZZOLO SULL OGLIO PROGETTO DEFINITIVO R..4.3 Relazione di calcolo strutturale: pretrattamenti Rovato, novembre 014 Il progettista Dott. Ing. Elide Tomasoni Il responsabile progettazione Dott. Ing. Mauro Olivieri

2 SOMMARIO 1 PREMESSA... 4 RIFERIMENTI NORMATIVI E METODI DI CALCOLO PARAMETRI STRUTTURA MATERIALI PARAMETRI SISMICI CARATTERISTICHE GEOMECCANICHE DEL TERRENO PREDIMENSIONAMENTO INTRODUZIONE AZIONI AGENTI SULLA PARETE Spinta idrostatica Spinta dell acqua in condizioni sismiche (sloshing) PREDIMENSIONAMENTO ARMATURA Sollecitazioni Armatura ANALISI NUMERICHE INTRODUZIONE SCHEMATIZZAZIONE ANALISI DEI CARICHI Carichi permanenti Carichi variabili AZIONE SISMICA Spettro di progetto Calcolo dell azione sismica COMBINAZIONI DI CARICO Caso di carico Caso di carico Caso di carico Caso di carico SOLLECITAZIONI SULLA STRUTTURA Sollecitazione agli SLU PROGETTO ARMATURA VERIFICHE VERIFICA AGLI SLE (FESSURAZIONE) Tensioni calcestruzzo Tensioni acciaio VERIFICA AGLI SLU... 6 Pag. di 65

3 10..1 Flessione monoassiale VERIFICA A SOLLEVAMENTO VERIFICHE GEOTECNICHE Verifica della capacità portante (carico limite) Verifica geotecnica: determinazione cedimenti del terreno ALLEGATO A (da Axis) Pag. 3 di 65

4 1 PREMESSA La nuova vasca dei pretrattamenti sarà realizzata in calcestruzzo armato gettato in opera e avrà una forma irregolare. La prima parte destinata alla grigliatura sarà una vasca rettangolare sospesa e poggiante su 6 pilastri in c.a. di dimensioni 30 x 30 cm, la parte successiva, destinata alla dissabbiatura e disolatura del refluo, sarà composta da una vasca rettangolare di dimensioni interne pari a 6,80m x 11,90m. Le pareti avranno un altezza pari a 4,5m e spessore pari a 0,40m. La platea di fondazione avrà spessore pari a 0,50m. Il battente idrico della vasca è pari a 3,76m e il franco è 0,74 m (l altezza totale delle pareti è 4,5m). Il manufatto è completamente fuori terra: le fondazioni sono poste a -0,35m dal p.c. e le pareti sono pertanto completamente fuori terra. La presente relazione riguarda il dimensionamento e la verifica strutturale delle opere in cemento armato della vasca. I calcoli sono stati sviluppati secondo gli usuali metodi della Scienza delle Costruzioni e le scelte progettuali e le verifiche sono state operate in accordo con la normativa vigente. RIFERIMENTI NORMATIVI E METODI DI CALCOLO Il progetto presentato fa riferimento alle azioni e alle prescrizioni riportate nelle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M Sono inoltre stati presi in considerazione la circolare del febbraio 009, l Eurocodice e L Eurocodice 8, che fornisce principi e regole per la progettazione antisismica di sistemi strutturali, quali appunto serbatoi in cemento armato. La progettazione e le verifiche degli elementi strutturali sono state eseguite facendo riferimento al DM del 14 gennaio 008. Inoltre, per il calcolo e la verifica degli elementi in cemento armato e per la determinazione degli stati limite di esercizio di fessurazione, si fa riferimento all UNI EN :004 (E) Design of concrete structure Part 1-1: Genereal rules and rules for buildings e all UNI EN 199-3:006 Design of concrete structure part 3: Liquid retaining and containment structures, in accordo con le disposizioni previste al punto 1 del D. Min. 14 gennaio 008. Le verifiche sono state condotte con il metodo semiprobabilistico agli stati limite. Le verifiche geotecniche a carico limite sono state effettuate con l approccio (A1+M1+R3). 3 PARAMETRI STRUTTURA Comune: Palazzolo sull Oglio (BS) Zona 3 - Con riferimento alla tabella.4.1 riportata nelle Norme Tecniche per le costruzioni DM 008, la vita nominale dell opera progettata è: V N 50 anni. - Classe d uso dell edificio: II - Periodo di riferimento per l azione sismica: V R = V N. C u Fattore di struttura: con riferimento al paragrafo delle Norme Tecniche per le costruzioni DM 008, si adotta un fattore di struttura (q d) = 1,5. 4 MATERIALI CALCESTRUZZO - Classe di resistenza C 8/35 Pag. 4 di 65

5 - Dimensione massima aggregato mm, - Classe di esposizione (UNI EN 06-1) XA1 - Classe di consistenza allo scarico (UNI 9418): S4/S5 (S4 per platee, S5 per pareti), - Controllo in accettazione (NTC 08): Tipo A, - Copriferro nominale (EC 4.4.1) C nom: 40±5 mm, - Minimo contenuto di cemento (UNI 11104): 30 Kg/m 3 Resistenza: SLU - Resistenza di calcolo a compressione f cd=0,85xf ck/γ c=15,87 N/mm - Resistenza di calcolo a trazione f cd=(0,7x0,3xf /3 ck )/γ c=1,9n/mm SLE - Resistenza di calcolo a compressione (azioni rare) σ c,amm=0,60xf ck =16,80 N/mm - Resistenza di calcolo a compressione (azioni quasi perm) σ c,amm=0,45xf ck =1,60 N/mm ACCIAIO Codice Es [MPa] fyk [MPa] γs-slv fyd-slv [MPa] γs-sle γs-sld fyd-sld [MPa] B450C ,15 391,3 1,00 1,00 360,00 5 PARAMETRI SISMICI Ai fini della definizione dell azione sismica di progetto, i terreni interessati dalle opere di progetto risultano appartenenti, per caratteristiche e comportamento, alla categoria di suolo di fondazione di tipo B. - Duttilità: BASSA - Classe Sottosuolo: B - Categoria Topografica: T1 SLV SLD SLO ag [m/sec] 1,3 0,489 0,36 F0,45,38,43 Tc* [sec] 0,7 0,3 0,1 Tr [anni] Pag. 5 di 65

6 Figura 5.1 Spettro di progetto per SLU Figura 5. Spettro di progetto per SLE Pag. 6 di 65

7 6 CARATTERISTICHE GEOMECCANICHE DEL TERRENO Per le caratteristiche geotecniche e geologiche dell area in oggetto si fa riferimento alla relazione geologica e geotecnica redatta dal dott. Marco Carraro. Si riportano di seguito i principali dati geologi e geotecnici assunti per la modellazione, per il calcolo della spinta del terreno sulle pareti delle vasche e per il calcolo della resistenza del terreno di fondazione e dei cedimenti. -Facendo riferimento alle prove penetrometriche esegiute nell area interessata dall intervento, si possono distinguere sostanzialmente principali strati o orizzonti : K (costante di Winkler) =10000 kn/m 3 (platea delle vasche interrate) Si precisa che è stata rinvenuta una zona con probabile riporto di terra (profonda fino a 5,00m), avente caratteristiche geomeccaniche scadenti. Nel caso in cui parte della platea interessi tale zona, sarà necessario scavare fino al rinvenimento dello strato composto da depositi fluvioglaciali sabbioso ghiaiosi con ciottoli (CORPO GEOLOGICO ) e riempire fino alla quota della platea con ghiaione di fiume. Per quanto riguarda la falda, essa è a circa 30m di profondità e pertanto si mantiene sicuramente a livelli non interferenti con le quote di progetto. Pag. 7 di 65

8 7 PREDIMENSIONAMENTO 7.1 Introduzione Il manufatto è costituito da una prima parte destinata alla grigliatura (vasca rettangolare sospesa e poggiante su 6 pilastri in c.a. di dimensioni 30 x 30 cm) e da una vasca rettangolare di dimensioni interne pari a 6,80m x 11,90m, completamente fuori terra con platea posta a -0,35m dal p.c., destinata alla dissabbiatura e disolatura del refluo. Le pareti della dissabbiatura avranno un altezza pari a 4,5m e spessore pari a 0,40m. La platea di fondazione avrà spessore pari a 0,50m. Il battente idrico della vasca è pari a 3,76m e il franco è 0,74 m (l altezza totale delle pareti è 4,5m). Per il predimensionamento dell armatura delle pareti si considerano quattro casi di carico: 1- presenza di acqua all interno del manufatto (vasche 1 e piene) e presenza degli effetti del sisma - presenza di acqua all interno del manufatto (vasche 1 vuota e vasca piena) e presenza degli effetti del sisma 3- assenza di acqua all interno del manufatto (vasche 1 e vuote) e presenza degli effetti del sisma 4- presenza di acqua all interno del manufatto (vasche 1 e piene) e assenza degli effetti del sisma (durante collaudo). Sulle pareti agiscono le seguenti azioni: - spinta idrostatica sulle pareti - spinta dell acqua in condizioni sismiche (sloshing) Per le verifiche agli SLU e per il controllo della fessurazione, verrà poi eseguito un modello tridimensionale. Figura 7.1 Distribuzione delle pressioni 7. Azioni agenti sulla parete 7..1 Spinta idrostatica La pressione idrostatica alla base, agente su una fascia di lunghezza unitaria vale: P = γ h = 10 3,76 37,6kN / m a w = Considerando quindi un andamento triangolare del carico, la spinta vale: Pag. 8 di 65

9 3,76 F = Pa = 70,69kN / m R..4.3 Relazione di calcolo strutturale: pretrattamenti Tale forza, che corrisponde al taglio alla base dovuto alla spinta idrostatica dell acqua, è applicata ad una quota pari a 1/3 h. 7.. Spinta dell acqua in condizioni sismiche (sloshing) Per la valutazione della spinta dell acqua in condizioni sismiche, si considera che, per effetto di un accelerazione laterale a g (t), la massa liquida in prossimità del pelo libero non tende a traslare rigidamente con il serbatoio, ma da origine ad onde di tipo convettivo. Vicino al fondo, invece, il liquido si muove in maniera solidale con il serbatoio, andando ad incrementare la massa inerziale della struttura. Si riporta di seguito la spinta dell acqua in condizioni sismiche (comprensiva dell inerzia delle pareti). Vista la simmetria della struttura, il calcolo dello sloshing viene effettuato su metà vasca e in particolare sulla vasca di dimensioni 10m x,5m. La massa delle strutture e dell acqua vale: W muri= kn = m w=1.018 kg m basamento= kg m acqua= kg Sisma in direzione X h 3,76 = = 0,376 L 10 La massa rigido impulsiva vale: L tgh 0,866 m i h = = 0,46 mi= kg m L 0,866 h La massa convettiva vale: h tgh 3.16 m c = 0,64 L = 0,58 mc= kg m h L Per h/l<0,75, la h i vale: h i h = 0,375 h i= 1,41 m La h c vale: h cosh h c 1 L = = 0,55 hc=,07 m h h h 3.16 senh 3.16 L L Il periodo del modo impulsivo vale: Pag. 9 di 65

10 T i = π Dove: d = ( h ) p 3EJ 3 d g Con: E = 9,58 x10 6 KN/m m w = 11468Kg mi h hi + mw h = = 1,7m mi + mw mi + mw i q = = 3,84kN / m B h P = q h 1 = 135kN / m Quindi: T i=0,073 sec Il periodo del modo convettivo vale: T = C c dove: C c = c L g =3,9 π h 3,16 tgh 3,16 L = 3,88 Considerando i parametri sismici riportati nella tabella seguente, Coefficienti ricavati da programma "spettri-ntc" ag 1,33 0, g F0,451 TB 0,19 TC 0,388 TD,139 S=Ss*St 1, (da tabella a3..v della normativa ) smorzamento 0,05 TE 5 (da tabella A1 dell'ec8 ) TF 10 (da tabella A1 dell'ec8 ) Pag. 10 di 65

11 - per 0 Ti TB, si ha: R..4.3 Relazione di calcolo strutturale: pretrattamenti T 1 T Se ( Ti ) = a g S µ Fo + 1 = 0, 96g TB F O T µ B - per T c < 4sec, si ha: S e ( T c ) = 0,0 g Valutazione del taglio alla base (e della spinta sismica): V V i c = 0,96g = 0,0g m ( m m ) i c w = 1kN Vtot = Vi + Vc = 471kN = 470kN La distribuzione della pressione si può approssimare come riportato nella figura 7., dove: q i = mi mw 0,96g + B B + L q c = mc 0,0g B Figura 7. Distribuzione delle pressioni Pag. 11 di 65

12 Quindi: Equivalentemente, per il sisma in direzione Y (su pareti da 1m), si ha: 7.3 Predimensionamento armatura Sollecitazioni Per il predimensionamento dell armatura delle pareti si considerano due casi: 1- piastra incastrata lungo tre lati e libera sul quarto (in questo modo si massimizzano i momenti di continuità nelle intersezioni) - piastra incernierata lungo tre lati e libera sul quarto (in questo modo si massimizzano i momenti in campata) Quindi, per la valutazione dei momenti si farà riferimento alle figure e alle tabelle seguenti: Nel caso 1 si ha: Pag. 1 di 65

13 -carico idrostatico m m m m m m x 1 = cx 1 qa x = cx qa x 3 = cx3 qa x 4 = cx4 qa y = cy qa y 5 = cy5 qa -carico uniformemente distribuito m m m m m x 1 = cx 1 qa x = cx qa x 3 = cx3 qa x 4 = cx4 qa y = cy qa Pag. 13 di 65

14 m y 5 = cy5 qa Nel caso si ha: - carico idrostatico a b m ; = mˆ m x x x b a; = 0 a b m ; = mˆ y y qb qb b my a; = m y qb - carico uniformemente distribuito mcx = cx qb mcy = cy qb Pag. 14 di 65

15 Quindi, considerando il caso di vasca piena e sisma, che risulta la situazione più gravosa, i momenti massimi sulla parete valgono: m x 1 = 55,kNm / m m x 50,1kNm / m = m x 3 = 108kNm / m m x 4 = 71,4kNm / m m y 37,8kNm / m = m y 109kNm / m 5 = 7.3. Armatura Ferri verticali alla base: 1 A s = = 9,98cm / m φ 16/ 0 Ferri orizzontali in centro: 1 A s = = 4,6cm / m Si riduce la σ s per il contenimento della fessurazione φ 1 / 0 8 ANALISI NUMERICHE 8.1 Introduzione Per ottenere i valori delle sollecitazioni con cui condurre le verifiche agli SLU e agli SLE per il controllo della fessurazione, sono state eseguite analisi dinamiche lineari e analisi sismiche con spettro di risposta con il programma AXIS VM, licenza n La struttura è stata schematizzata con un modello tridimensionale. Per tener conto delle diverse situazioni di carico che si potrebbero verificare in fase costruttiva, in fase di manutenzione della struttura e in condizioni normali di esercizio, si sono ipotizzati 4 schemi di carico: 1 - presenza di acqua all interno del manufatto (vasche 1 e piene) e presenza degli effetti del sisma - presenza di acqua all interno del manufatto (vasche 1 vuota e vasca piena) e presenza degli effetti del sisma 3 - assenza di acqua all interno del manufatto (vasche 1 e vuote) e presenza degli effetti del sisma 4 - presenza di acqua all interno del manufatto (vasche 1 e piene) e assenza degli effetti del sisma (durante collaudo). Pag. 15 di 65

16 8. Schematizzazione La struttura è stata schematizzata con un modello tridimensionale ad elementi finiti realizzato in Axis VM10. Le varie parti della struttura sono state schematizzate con elementi tipo Shell. La platea di fondazione è modellata con elementi Shell poggianti su suolo elastico alla Winkler con coefficiente Kw = kn/m. 3 Figura 8.1 Modello ad elementi finiti Elementi di superficie utilizzati: Tipo Materiale Spes. Mesh [mm] 1 Shell Calcestruzzo Shell Calcestruzzo Pag. 16 di 65

17 Tipo Materiale Spes. Mesh [mm] 3 Shell Calcestruzzo Shell Calcestruzzo Shell Calcestruzzo Analisi dei carichi Si riportano di seguito i carichi agenti sulla struttura e inseriti nel programma Carichi permanenti Peso proprio Struttura Peso struttura in c.a.= 7010 kn Spinta Acqua su pareti S w= 70,69 kn/m Altezza applicazione H/3 Spinta Acqua su platea S wv= 37,6 kn/m Carichi su struttura Carichi dovuti alla filtrococlea (distribuiti su 4 appoggi): 0,00 kn / 4 = 5 kn Carichi dovuti al carroponte (distribuiti su 4 appoggi): 16,00 kn / 4 = 4 kn 8.3. Carichi variabili Carico dovuto all affollamento: Variabile= 4,0 kn/m 8.4 Azione sismica Spettro di progetto L azione sismica è determinata attraverso la definizione dello spettro di progetto. Lo spettro di progetto per le componenti orizzontali è calcolato secondo le espressioni e le indicazioni contenute nelle Norme tecniche delle Costruzioni DM008. Lo spettro di progetto per gli SLU Sd(T) da utilizzare è lo spettro elastico corrispondente riferito alla probabilità di superamento nel periodo di riferimento P VR considerata (v..4 e 3..1 delle Norme tecniche delle Costruzioni DM 008), con le ordinate ridotte sostituendo nelle formule 3..4 (v. Norme tecniche delle Costruzioni DM 008) η con 1/q, dove q è il fattore di struttura. Si assumerà comunque Sd(T) >0,a g. Pag. 17 di 65

18 Figura 8. Spettro di progetto per SLU Per gli Stati Limite di Esercizio si utilizza lo Spettro di progetto SLD riportato di seguito: Figura 8.3 Spettro di progetto per SLE 8.4. Calcolo dell azione sismica Per il calcolo delle azioni sismiche si procede applicando il metodo dell analisi dinamica lineare o analisi modale. Questo metodo consiste nel disaccoppiare le equazioni del moto della struttura, ricavando quindi le forme modali indipendenti e per ogni forma il periodo di vibrazione e la massa partecipante. Devono essere considerati tutti i modi con massa partecipante significativa. È opportuno a tal riguardo considerare tutti i modi con massa partecipante superiore al 5% e comunque un numero di modi la cui massa partecipante totale sia superiore all 85%. La forza sismica del manufatto agente sulla struttura è calcolata automaticamente dal programma secondo le espressioni le indicazioni contenute nelle Norme tecniche delle Costruzioni DM008. Pag. 18 di 65

19 La forza sismica del terreno e della massa del refluo (sloshing) sono invece state calcolate come mostrato in precedenza e sono state applicate manualmente al modello. 8.5 Combinazioni di carico In accordo con il DM 14 gennaio 008, per effettuare le opportune verifiche sulla struttura, i carichi sono stati combinati come riportato di seguito Caso di carico 1 Presenza di acqua all interno del manufatto (vasche 1 e piene) e presenza degli effetti del sisma Nome Gruppo Tipo Gruppo 1 PP PERM1 Permanente Spinta acqua su platea PERM1 Permanente 3 Spinta acqua su pareti PERM1 Permanente 4 Carichi su struttura PERM1 Permanente 5 Affollamento VAR1 accidentale 6 SM + SISM sismico 7 SM - SISM sismico 8 Sloshing X+ SISM sismico 9 Sloshing X- SISM sismico 10 Sloshing Y+ SISM sismico 11 Sloshing Y- SISM sismico Gruppi di carico (UNI (Italiana) Gruppo Tipo γ U γ L γ Ψ 0 Ψ 1 Ψ 1 PERM1 Permanente 1,300 1,000 VAR1 accidentale 1,500 0,700 0,700 0,600 3 SISM sismico 1,000 1,000 1,000 Combinazioni di carico: Combinazione di carico 1 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SLU [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] 1,5*Affollamento SLU 3 [1,3*PP+1,3*Carichi su struttura+1,3*spinta acqua su platea+1,3*spinta acqua su pareti] SLU 4 [1,3*PP+1,3*Carichi su struttura+1,3*spinta acqua su platea+1,3*spinta acqua su pareti] 1,5*Affollamento SLU 5 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM + SLU 6 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM + (0,6*Affollamento) SLU 7 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM - SLU 8 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM - (0,6*Affollamento) SLU 9 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SLE 10 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] Affollamento SLE 11 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] 0,7*Affollamento SLE 1 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] (0,6*Affollamento) SLE Nome Sloshing X- Sloshing Y- Sloshing Y+ Sloshing X+ PP 1 Dinamica ,00 Sisma X+ 1, ,00 3 Sisma X ,00 1,00 4 Sisma Y ,00 0 1,00 5 Sisma Y- 0 1, ,00 Spinta acqua su platea Spinta acqua su pareti Carichi su struttura Affollamento SM + SM - 1 1,00 1,00 1,00 1, ,00 1,00 1,00 0,70 1, ,00 1,00 1,00 0,70 0 1,00 4 1,00 1,00 1,00 0,70 1, ,00 1,00 1,00 0,70 0 1,00 Tipo Pag. 19 di 65

20 8.5. Caso di carico R..4.3 Relazione di calcolo strutturale: pretrattamenti Presenza di acqua all interno del manufatto (vasche 1 vuota e vasca piena) e presenza degli effetti del sisma Nome Gruppo Tipo Gruppo 1 PP PERM1 Permanente Spinta acqua su platea PERM1 Permanente 3 Spinta acqua su pareti PERM1 Permanente 4 Carichi su struttura PERM1 Permanente 5 Affollamento VAR1 accidentale 6 SM + SISM sismico 7 SM - SISM sismico 8 Sloshing X+ SISM sismico 9 Sloshing X- SISM sismico 10 Sloshing Y+ SISM sismico 11 Sloshing Y- SISM sismico Gruppi di carico (UNI (Italiana) Gruppo Tipo γ U γ L γ Ψ 0 Ψ 1 Ψ 1 PERM1 Permanente 1,300 1,000 VAR1 accidentale 1,500 0,700 0,700 0,600 3 SISM sismico 1,000 1,000 1,000 Combinazioni di carico: Combinazione di carico 1 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SLU [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] 1,5*Affollamento SLU 3 [1,3*PP+1,3*Carichi su struttura+1,3*spinta acqua su platea+1,3*spinta acqua su pareti] SLU 4 [1,3*PP+1,3*Carichi su struttura+1,3*spinta acqua su platea+1,3*spinta acqua su pareti] 1,5*Affollamento SLU 5 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM + SLU 6 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM + (0,6*Affollamento) SLU 7 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM - SLU 8 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM - (0,6*Affollamento) SLU 9 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SLE 10 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] Affollamento SLE 11 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] 0,7*Affollamento SLE 1 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] (0,6*Affollamento) SLE Tipo Nome Sloshing X- Sloshing Y- Sloshing Y+ Sloshing X+ PP 1 Dinamica ,00 Sisma X+ 1, ,00 3 Sisma X ,00 1,00 4 Sisma Y ,00 0 1,00 5 Sisma Y- 0 1, ,00 Spinta acqua su platea Spinta acqua su pareti Carichi su struttura Affollamento SM + SM - 1 1,00 1,00 1,00 1, ,00 1,00 1,00 0,70 1, ,00 1,00 1,00 0,70 0 1,00 4 1,00 1,00 1,00 0,70 1, ,00 1,00 1,00 0,70 0 1, Caso di carico 3 Assenza di acqua all interno del manufatto (vasche 1 e vuote) e presenza degli effetti del sisma Nome Gruppo Tipo Gruppo 1 PP PERM1 Permanente Carichi su struttura PERM1 Permanente 3 Affollamento VAR1 accidentale 4 SM + SISM sismico Pag. 0 di 65

21 Nome Gruppo Tipo Gruppo 5 SM - SISM sismico Gruppi di carico (UNI (Italiana) Gruppo Tipo γ U γ L γ Ψ 0 Ψ 1 Ψ 1 PERM1 Permanente 1,300 1,000 VAR1 accidentale 1,500 0,700 0,700 0,600 3 SISM sismico 1,000 1,000 1,000 Combinazioni di carico: Combinazione di carico 1 [PP+Carichi su struttura] SLU [PP+Carichi su struttura] 1,5*Affollamento SLU 3 [1,3*PP+1,3*Carichi su struttura] SLU 4 [1,3*PP+1,3*Carichi su struttura] 1,5*Affollamento SLU 5 [PP+Carichi su struttura] SM + SLU 6 [PP+Carichi su struttura] SM + (0,6*Affollamento) SLU 7 [PP+Carichi su struttura] SM - SLU 8 [PP+Carichi su struttura] SM - (0,6*Affollamento) SLU 9 [PP+Carichi su struttura] SLE 10 [PP+Carichi su struttura] Affollamento SLE 11 [PP+Carichi su struttura] 0,7*Affollamento SLE 1 [PP+Carichi su struttura] (0,6*Affollamento) SLE Tipo Caso di carico 4 Presenza di acqua all interno del manufatto (vasche 1 e piene) e assenza degli effetti del sisma (durante collaudo). Nome Gruppo Tipo Gruppo 1 PP PERM1 Permanente Spinta acqua su platea PERM1 Permanente 3 Spinta acqua su pareti PERM1 Permanente Gruppi di carico (UNI (Italiana) Gruppo Tipo γ U γ L γ Ψ 0 Ψ 1 Ψ 1 PERM1 Permanente 1,300 1,000 Combinazioni di carico: Combinazione di carico 1 [PP+Spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SLU [1,3*PP+1,3*Spinta acqua su platea+1,3*spinta acqua su pareti] SLU 3 [PP+Spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SLE Tipo 8.6 Sollecitazioni sulla struttura Di seguito si riportano, tramite viste in 3D del modello ad elementi finiti, le sollecitazioni sulla struttura relative allo schema di calcolo 1, il quale risulta il più gravoso per le pareti verticali e la platea di fondazione Sollecitazione agli SLU Caso di carico 1: Momenti flessionali agenti sugli elementi bidimensionali in direzione locale x. Pag. 1 di 65

22 Figura Vista assonometria del modello: analisi lineare, mx Caso di carico 1: Sforzo di taglio (Vxz) dovuto a momento flessionale agenti sugli elementi bidimensionali in direzione locale x. Figura Vista assonometria del modello:analisi lineare, vxz Caso di carico 1: Momenti flessionali agenti sugli elementi bidimensionali in direzione locale y. Pag. di 65

23 Figura Vista assonometria del modello: analisi lineare, my Caso di carico 1: Sforzo di taglio (Vyz) dovuto a momento flessionale agenti sugli elementi bidimensionali in direzione locale y. Figura Vista assonometria del modello:analisi lineare, vyz Caso di carico 1: Reazioni vincolari (Rz) Pag. 3 di 65

24 Figura Vista assonometria del modello:analisi lineare, Rz 9 PROGETTO ARMATURA In accordo con il predimensionamento eseguito e in base alle sollecitazioni del manufatto ottenute attraverso le analisi ad elementi finiti, si prevedono: Pareti verticali sp 40: - ferri verticali Ø 16 con passo 0 cm, - ferri orizzontali Ø 1 con passo 0 cm, Pareti verticali sp 30: - ferri verticali Ø 14 con passo 0 cm, - ferri orizzontali Ø 14 con passo 0 cm, Pareti verticali sp 0: - ferri verticali Ø 1 con passo 0 cm, - ferri orizzontali Ø 14 con passo 0 cm, Platea di fondazione sp. 50 cm: - ferri Ø 14 / 0 cm, nella direzione X e Y Solette in c.a. sp. 40 cm: - ferri Ø 16 / 0 cm, nella direzione X e Y Pag. 4 di 65

25 10 VERIFICHE R..4.3 Relazione di calcolo strutturale: pretrattamenti 10.1 Verifica agli SLE (fessurazione) I criteri di scelta dello stato limite di fessurazione fanno riferimento alla classe di esposizione ambientale e alla combinazione delle azioni (si veda la Tabella 4.1.IV delle Norme Tecniche per le costruzioni DM 008). Il valore limite di apertura delle fessure w d deve essere inferiore/uguale a w 1= 0, mm. Le pareti e la platea di fondazione sono state armate in modo da limitare l apertura delle fessure al di sotto di w r=0, mm. A fronte dell armatura utilizzata, l apertura delle fessure nei casi di carico considerati, in combinazione frequente, risulta w<0, Tensioni calcestruzzo In accordo con le NTC 008, la massima tensione di compressione del calcestruzzo σ deve rispettare le seguenti limitazioni: σ < 0,60 per combinazione caratteristica (rara) c f ck σ < 0,45 c f ck per combinaione quasi permanente Quindi, per combinazione caratteristica (rara), il valore massimo di compressione del calcestruzzo è: σ 5,56N / mm c = Poiché f ck= 8 N/mm, si ha: σ = 5,56N / mm < 0,60 f 16,8N / mm c ck = Quindi, per combinazione quasi permanente, il valore massimo di compressione del calcestruzzo è: σ 5,17 N / mm c = Poiché f ck= 8 N/mm, si ha: σ = 5,17 N / mm < 0,45 f 1,6N / mm c ck = Le tensioni interne a compressione degli elementi di calcestruzzo non superano il limite fissato da normativa Tensioni acciaio In accordo con le NTC 008, la massima tensione di trazione dell acciaio σ s per effetto delle azioni dovute alla combinazione caratteristica, deve rispettare la seguente limitazione: σ < 0,80 per combinazione caratteristica (rara) s f yk Quindi, il valore massimo di trazione dell acciaio è: σ 88N / mm s = Poiché f yk= 450N/mm, si ha: σ = 88N / mm < 0,80 f 360N / mm s yk = Le tensioni interne di trazione dell acciaio non superano il limite fissato da normativa. Pag. 5 di 65

26 10. Verifica agli SLU R..4.3 Relazione di calcolo strutturale: pretrattamenti Flessione monoassiale Pareti sp. 40 cm L area dell armatura in direzione z (sia esterna che interna) utilizzata per le pareti laterali è pari a 10,05 cm /m ( 1Ø16/ 0). Considerando un braccio pari a 8 cm, si ha che il momento resistente di progetto risulta: M Rd=110,10 kn.m/m Il momento massimo sollecitante è: M Ed max= 66,54 kn.m/m Quindi, si ha ovunque: M Ed<M Rd L area dell armatura in direzione x e y (sia esterna che interna) utilizzata per le pareti laterali è pari a 5,65 cm /m ( 1Ø1/ 0). Considerando un braccio pari a 30 cm, si ha che il momento resistente di progetto risulta: M Rd=65,68 kn.m/m Il momento massimo sollecitante è: M Ed max=60,35 kn.m/m Quindi, si ha ovunque: M Ed<M Rd Pareti sp. 30 cm L area dell armatura in direzione z (sia esterna che interna) utilizzata per le pareti laterali è pari a 7,7 cm /m ( 1Ø14/ 0). Considerando un braccio pari a 18 cm, si ha che il momento resistente di progetto risulta: M Rd=54,19 kn.m/m Il momento massimo sollecitante è: M Ed max= 9,68 kn.m/m Quindi, si ha ovunque: M Ed<M Rd L area dell armatura in direzione x e y (sia esterna che interna) utilizzata per le pareti laterali è pari a 7,7 cm /m ( 1Ø14/ 0). Considerando un braccio pari a 0 cm, si ha che il momento resistente di progetto risulta: M Rd=60,0 kn.m/m Il momento massimo sollecitante è: M Ed max=43,35 kn.m/m Quindi, si ha ovunque: M Ed<M Rd Pareti sp. 0 cm L area dell armatura in direzione z (sia esterna che interna) utilizzata per le pareti laterali è pari a 5,6 cm /m ( 1Ø1/ 0). Pag. 6 di 65

27 Considerando un braccio pari a 14 cm, si ha che il momento resistente di progetto risulta: Il momento massimo sollecitante è: Quindi, si ha ovunque: M Rd=30,65 kn.m/m M Ed max= 1, kn.m/m M Ed<M Rd L area dell armatura in direzione x e y (sia esterna che interna) utilizzata per le pareti laterali è pari a 7,7 cm /m ( 1Ø14/ 0). Considerando un braccio pari a 0 cm, si ha che il momento resistente di progetto risulta: M Rd=45,01 kn.m/m Il momento massimo sollecitante è: M Ed max=7,36 kn.m/m Quindi, si ha ovunque: M Ed<M Rd Platea di fondazione sp. 50 cm L area dell armatura in direzione x e y (sia inf. che sup.) utilizzata per la platea di fondazione è pari a 7,7 cm /m ( 1Ø14/ 0) Considerando un braccio pari a 38 cm, si ha che il momento resistente di progetto risulta: M Rd=103,04 kn.m/m Il momento massimo sollecitante è: M Ed max=8,65 kn.m/m Quindi, si ha ovunque: M Ed<M Rd In prossimità della base dei pilastri: M Ed max=15,9 kn.m/m Considerando un armatura di 15,4 cm /m ( 1Ø14/ 10) e braccio 38 cm, si ha che il momento resistente di progetto risulta: Quindi, si ha ovunque: M Ed<M Rd Soletta in c.a. sp. 40 cm L area dell armatura in direzione x e y (sia inf. che sup.) utilizzata per la platea di fondazione è pari a 10,05 cm /m ( 1Ø16/ 0) Considerando un braccio pari a 38 cm, si ha che il momento resistente di progetto risulta: M Rd=110,10 kn.m/m Il momento massimo sollecitante è: M Ed max=84,87 kn.m/m Quindi, si ha ovunque: M Ed<M Rd Taglio Pareti sp. 40 cm Pag. 7 di 65

28 Il valore massimo di resistenza all azione tagliante, sulle pareti laterali (sp. 0,4 m) risulta: V Rd= 144, kn Il taglio massimo sollecitante è: V Edmax= 53,98 kn Gli sforzi di taglio interni non superano il valore ammissibile di progetto. Quindi, si ha ovunque: V Ed<V Rd Pareti sp. 30 cm Il valore massimo di resistenza all azione tagliante, sulle pareti laterali (sp. 0,3 m) risulta: V Rd= 104, kn Il taglio massimo sollecitante è: V Edmax= 46,36 kn Gli sforzi di taglio interni non superano il valore ammissibile di progetto. Quindi, si ha ovunque: V Ed<V Rd Pareti sp. 0 cm Il valore massimo di resistenza all azione tagliante, sulle pareti laterali (sp. 0, m) risulta: V Rd= 18, kn Il taglio massimo sollecitante è: V Edmax= 35,87 kn Gli sforzi di taglio interni non superano il valore ammissibile di progetto. Quindi, si ha ovunque: V Ed<V Rd Platea di fondazione sp. 50 cm Il valore massimo di resistenza all azione tagliante, sulla platea di fondazione (sp. 0,5 m) risulta: V Rd=184,76 kn Il taglio massimo sollecitante è: V Edmax= 13,76 kn Gli sforzi di taglio interni non superano il valore ammissibile di progetto. Quindi, si ha ovunque: V Ed<V Rd Soletta in c.a. sp. 40 cm Il valore massimo di resistenza all azione tagliante, sulle pareti laterali (sp. 0,4 m) risulta: V Rd= 153,45 kn Il taglio massimo sollecitante è: V Edmax= 65,1 kn Gli sforzi di taglio interni non superano il valore ammissibile di progetto. Quindi, si ha ovunque: V Ed<V Rd 10.3 Verifica a sollevamento Si è verificato che il peso della struttura sia sufficiente a garantire che questa non galleggi. I coefficienti parziali delle azioni nella verifica sono indicate nella tabella 6..1 dell NTC 08 e sono isguenti: -γ f =0,9 per carichi permanenti favorevoli, Pag. 8 di 65

29 -γ f =1,1 per carichi permanenti sfavorevoli. Poiché la falda si trova al di sotto del piano della fondazione, la sottospinta della falda (S w) risulta: S w =γ w x h w x A x 1,1 = 0 kn Il peso della vasca (Pv) vuota è pari a 7010 x 0,9= 6309 kn Pv > S w verificata 10.4 Verifiche geotecniche La verica delle fondazioni è stata svolta, in accordo al DM 14 gennaio 008, sia nei confronti degli stati limite ultimi del complesso terreno-fondazione (approcio A1+M1+R3), sia nei confronti degli stati limite di esercizio verificando che i cedimenti attesi risultino inferiori a quelli compatibili con l esercizio delle opere Verifica della capacità portante (carico limite) Il calcolo della capacità portante del terreno è stato effettuato utilizzando la formula di Brinch- Hansen, in cui i coefficienti usati tengono conto della forma e della profondità della fondazione, dell incluinazione del carico, del piano di posa e del terreno. Considerando che le sollecitazioni più gravose per i terreno si hanno nel caso di vasca piena e terreno, in condizioni sismiche, si riportano di seguito i risultati della verifica. q slu 1374 kn / m == q 97 kn / m q slu > q Verifica geotecnica: determinazione cedimenti del terreno Per il calcolo dei cedimenti è stato fatto riferimento alla teoria dell elasticità adottando il metodo di Poulos. Nel dimensionamento delle fondazioni è necessario tener conto non solo della resistenza al taglio dei terreni, ma anche dei cedimenti indotti dal carico applicato. Tali cedimenti dovranno essere ovviamente inferiori ad un valore critico che, se superato, potrebbe generare inconvenienti nella struttura. Si assume un cedimento assoluto ammissibile di,5 cm. E' stata pertanto eseguita una verifica dei cedimenti indotti nel terreno di fondazione dal carico di esercizio determinato nelle ipotesi di fondazione indicate. Con tale valore di carico di esercizio i cedimenti risultano inferiori a,5 mm e quindi ampiamente accettabili per la struttura. Pag. 9 di 65

30 Pag. 30 di 65

31 11 ALLEGATO A (DA AXIS) Figura A.1 Modello ad elementi finite utilizzato per il calcolo delle sollecitazioni Pag. 31 di 65

32 CASO DI CARICO 1 : Sollecitazioni superfici [Lineare, Inviluppo Min,Max] Caso Superficie nx ny nxy mx my mxy 101 mx min Sisma Y- Sch ,100-3,796-15,167-78,930-73,838-7,78 69 max Sisma Y+ Sch ,446 5,786 5,04 15,161 86,135 1,917 9 my min Sisma Y- Sch , ,464-88,985-39, ,775 1, max Sisma Y+ Sch , , ,39 63,476 60,556-17, mxy min Sisma X- Sch , ,986-85,30 4,881 50,918-77,553 9 max Sisma X+ Sch ,79 81,606 73,845 58,839 46,873 79, vxz min Sisma Y- Sch ,70 -,900-4,964 53,81 37,970-1, max Sisma Y+ Sch ,446 5,786 5,04 15,161 86,135 1, vyz min Sisma Y- Sch ,100-3,796-15,167-78,930-73,838-7,78 11 max Sisma Y+ Sch , ,13 45,597 1,46 9,736-3,177 5 vsz min Dinamica Sch ,388-99,091 31, max Sisma Y+ Sch , ,13 45,597 1,46 9,736-3, nxr min Sisma Y- Sch , ,64-33,370-1,06-9,187-11, max Sisma Y+ Sch ,039 58,98 8,513,98 5,8 6, nyr min Sisma Y- Sch ,09-934,65-84,07 0,030 38,587-71, max Sisma Y+ Sch , ,87 449,008 16,36 54,441 8,349 Caso Superficie vxz vyz vsz n1 n an 101 mx min Sisma Y- Sch , ,99 07,404-10,69-41,67-49,04 69 max Sisma Y+ Sch ,777-1,857 53,081 44,306-8,074 53,51 9 my min Sisma Y- Sch ,006 47,95 60,84-3,173-40,08-13,65 11 max Sisma Y+ Sch ,705-68,909 73, , ,15 69,8 11 mxy min Sisma X- Sch , , ,93-76,08-890,549 -,3 9 max Sisma X+ Sch ,185-34,11 176,514 97, ,781 68,93 66 vxz min Sisma Y- Sch ,638-18, ,905 7,073-43,693-39,79 69 max Sisma Y+ Sch ,700 6,67 673,79 44,306-8,074 53, vyz min Sisma Y- Sch , , ,75-10,69-41,67-49,04 11 max Sisma Y+ Sch , ,0 1068,597 00, ,00 46,48 5 vsz min Dinamica Sch , ,083 14,7 11 max Sisma Y+ Sch , ,0 1068,597 00, ,00 46, nxr min Sisma Y- Sch ,903-5,555 89,06-16, ,301-70,8 11 max Sisma Y+ Sch ,80 9,408 34,14 854,376-41,410 19,55 11 nyr min Sisma Y- Sch ,90-350,88 384,75-17, ,660-19,39 86 max Sisma Y+ Sch ,585-9,954 9, ,17 40,898 64,49 Caso Superficie m1 m am 101 mx min Sisma Y- Sch ,674-84,095-54,64 69 max Sisma Y+ Sch ,049 8,47 16,75 9 my min Sisma Y- Sch , ,799 0,73 11 max Sisma Y+ Sch ,166 61,865-84,86 11 mxy min Sisma X- Sch ,796-5,997-53,7 9 max Sisma X+ Sch ,87 9,44 69,81 66 vxz min Sisma Y- Sch ,040 30,74-9,4 69 max Sisma Y+ Sch ,049 8,47 16, vyz min Sisma Y- Sch ,674-84,095-54,64 11 max Sisma Y+ Sch ,78 1,415-89,16 5 vsz min Dinamica Sch ,43 11 max Sisma Y+ Sch ,78 1,415-89, nxr min Sisma Y- Sch ,461-37,751-35,59 11 max Sisma Y+ Sch ,680 -,471 46,7 11 nyr min Sisma Y- Sch ,806-55,188-5,50 86 max Sisma Y+ Sch ,191 14,611 78,16 Caso Superficie nxr nyr mxr myr Pag. 3 di 65

33 Caso Superficie nxr nyr mxr myr 101 mx min Sisma Y- Sch ,67-30,776-86,08-81, max Sisma Y+ Sch ,488 50,88 138,079 99,053 9 my min Sisma Y- Sch , ,449-40, , max Sisma Y+ Sch , ,30 81,364 78, mxy min Sisma X- Sch , ,15 8,434 18,470 9 max Sisma X+ Sch , , ,814 36, vxz min Sisma Y- Sch ,44,064 66,75 50, max Sisma Y+ Sch ,488 50,88 138,079 99, vyz min Sisma Y- Sch ,67-30,776-86,08-81, max Sisma Y+ Sch ,101 0,810 15,639 3,913 5 vsz min Dinamica Sch , , max Sisma Y+ Sch ,101 0,810 15,639 3, nxr min Sisma Y- Sch , ,865-3,995-41, max Sisma Y+ Sch , ,440 49,477 51, nyr min Sisma Y- Sch ,99-118,831 71, , max Sisma Y+ Sch , ,881 4,711 6,790 Sollecitazioni superfici [Lineare, Min,Max. Critici (SLU)] Superficie nx ny nxy mx my mxy 101 mx min Sch ,65-1,493-15,448-76,10-71,384-8, max Sch ,050 5,88,330 11,630 83,660 13,06 69 max Sch ,044 5,308 1,484 11,666 83,691 14,693 9 my min Sch , , ,644-35, ,146 0, min Sch , ,080-8,37-35, ,38-15,93 11 max Sch , ,66 308,09 58,33 43,38-11,3 11 mxy min Sch , ,503-83,017 5,083 55,343-78,41 9 max Sch ,748 85,50 76,16 58,449 41,999 78, vxz min Sch ,11-3,378-1,407 50,316 35,55-14, max Sch ,044 5,308 1,484 11,666 83,691 14, vyz min Sch ,65-1,493-15,448-76,10-71,384-8, max Sch , ,91 43,543 1,137 11,431 -,49 5 vsz min Sch ,15-144,17 46, max Sch , ,91 43,543 1,137 11,431 -,49 15 nxr min Sch ,1-53,479 99,46-6,758-3,76 4,51 11 max Sch ,101 64,418 71,60 4,474-15,10 1,71 9 nyr min Sch , , ,456 4,400 53,480 10, max Sch , , ,398-0,798 53,350-8,04 Superficie vxz vyz vsz n1 n an 101 mx min Sch ,683 19, ,609-8,664-40,094-50,9 66 max Sch , , ,96 41,606-5,69 53,84 69 max Sch ,477-03,53 36,001 40,813-4,460 54,18 9 my min Sch ,151 8,885 39,103-8, ,64-17,8 11 min Sch ,405 8,796 49,858-41,33-387,887-14,18 11 max Sch ,311-33,60 39,79 97,79 93,90 67,74 11 mxy min Sch ,44-384, ,363-88,88-918,111-1,5 9 max Sch ,806-3, ,96 956,64 119,644 69,35 66 vxz min Sch ,979-19, ,64 3,763-40,6-38,6 69 max Sch ,050 6, ,079 40,813-4,460 54, vyz min Sch , , ,559-8,664-40,094-50,9 11 max Sch , , , ,706 96,379 47,13 5 vsz min Sch , ,106 14,40 11 max Sch , , , ,706 96,379 47,13 15 nxr min Sch ,145 9, ,956 46,46-951,116 71,55 11 max Sch ,90-10,43 106,43 76,737-41,18 1,5 9 nyr min Sch ,50-379, ,115-81, ,514 -,30 88 max Sch , ,74 00, ,701-97,758-67,4 Superficie m1 m am 101 mx min Sch ,914-8,573-5,75 Pag. 33 di 65

34 Superficie m1 m am 66 max Sch ,669 79,61 17,3 69 max Sch ,687 78,670 18,87 9 my min Sch , ,148 0, 11 min Sch ,5-180,987-6,7 11 max Sch ,007 57,554-86,54 11 mxy min Sch ,56-5,135-53,88 9 max Sch ,55 9,194 69,66 66 vxz min Sch ,366 6,476-31,64 69 max Sch ,687 78,670 18, vyz min Sch ,914-8,573-5,75 11 max Sch ,457 1,111-89,35 5 vsz min Sch ,18 11 max Sch ,457 1,111-89,35 15 nxr min Sch. 68 -,967-7,518 79,87 11 max Sch ,6-15,68 4,96 9 nyr min Sch ,710,169 78, 88 max Sch ,47-1,694-83,76 Superficie nxr nyr mxr myr 101 mx min Sch ,713-8,189-84,611-79, max Sch ,380 47, ,656 96, max Sch ,58 46,79 136,358 98,384 9 my min Sch , ,4-36, , min Sch ,00-449,407-51, , max Sch , ,718 69,464 54, mxy min Sch , ,50 83, ,764 9 max Sch , , ,35 30,90 66 vxz min Sch ,480-44,785 65,004 50,13 69 max Sch ,58 46,79 136,358 98, vyz min Sch ,713-8,189-84,611-79, max Sch , ,833 14,386 13,681 5 vsz min Sch , , max Sch , ,833 14,386 13, nxr min Sch ,674 51,874-31,009-7, max Sch , ,01 6,186-16,83 9 nyr min Sch , ,318 15,099 64, max Sch , ,95-9,001 61,554 Superficie Combinazione Critica 101 mx min Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM - (0,6*Affollamento) 66 max Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM + (0,6*Affollamento) 69 max Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM + (0,6*Affollamento) 9 my min Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM - (0,6*Affollamento) 11 min Sch. 161 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM - (0,6*Affollamento) 11 max Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM + (0,6*Affollamento) 11 mxy min Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM - (0,6*Affollamento) 9 max Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM + (0,6*Affollamento) 66 vxz min Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM - (0,6*Affollamento) 69 max Sch. 675 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM + (0,6*Affollamento) 101 vyz min Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM - (0,6*Affollamento) 11 max Sch. 335 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM + (0,6*Affollamento) 5 vsz min Sch. 050 [1,3*PP+1,3*Carichi su struttura+1,3*spinta acqua su platea+1,3*spinta acqua su pareti] 1,5*Affollamento 11 max Sch. 335 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM - (0,6*Affollamento) 15 nxr min Sch. 68 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM - 11 max Sch. 184 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM - (0,6*Affollamento) 9 nyr min Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM - 88 max Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] SM - Sollecitazioni superfici [Lineare, Min,Max. Critici (SLE-R)] Superficie nx ny nxy mx my mxy Pag. 34 di 65

35 Superficie nx ny nxy mx my mxy 101 mx min Sch ,647-3,51 9,488-48,449-49,518,80 66 max Sch ,034 0,95 0,464 88,5 61,56-0,8 69 max Sch ,044 0,973-0,388 88,85 61,591 0,8 9 my min Sch ,07-08,47-11,164-6,9-1,149 8,73 11 min Sch ,187-07,950 11,044-6,17-1,188-8, max Sch ,860 0,511 1,63 3, ,79-45,17 11 mxy min Sch ,860 0,511 1,63 3, ,79-45,17 9 max Sch ,13 18,63-1,780 3, ,384 45, vxz min Sch ,034 0,95 0,464 88,5 61,56-0,8 69 max Sch ,044 0,973-0,388 88,85 61,591 0,8 101 vyz min Sch ,647-3,51 9,488-48,449-49,518,80 11 max Sch ,11 61,83 33,604, ,98-7,834 5 vsz min Sch ,388-99,091 31, max Sch ,11 61,83 33,604, ,98-7, nxr min Sch ,39-11,355 14,176-14,881-3,316 1,11 44 max Sch ,636 00, ,91-3,896 5,677 1,46 74 nyr min Sch , ,39-17,096 -,576-5,473-0, max Sch , ,01-175,61-1,73 9,469-5,156 Superficie vxz vyz vsz n1 n an 101 mx min Sch ,338 77, ,134 1,090-3,988 65,41 66 max Sch , , ,950 1,055-1,136 77,49 69 max Sch , , ,07 1,045-1,116-79,47 9 my min Sch ,164 48,15 48,396-5,59-09,087-3,15 11 min Sch ,101 48,178 48,447-5,584-08,55 3,1 11 max Sch ,38-11,881 31,145 8,895 1,476 56,43 11 mxy min Sch ,38-11,881 31,145 8,895 1,476 56,43 9 max Sch ,801-10,775 30,300 7,536 0,300-55,11 66 vxz min Sch ,16-6,05 415,17 1,055-1,136 77,49 69 max Sch ,63-6,94 415,311 1,045-1,116-79, vyz min Sch , , ,657 1,090-3,988 65,41 11 max Sch ,47 493, ,96 89,667 1,68 50,36 5 vsz min Sch , ,083 14,7 11 max Sch ,47 493, ,96 89,667 1,68 50,36 74 nxr min Sch ,985-3,731 7,41 6, ,781 75,1 44 max Sch ,840 4, , ,675 59,444 4,06 74 nyr min Sch ,044 17,018 6,94 15, ,811-17,3 88 max Sch , ,79 111,55 499,434 7,000-6,45 Superficie m1 m am 101 mx min Sch ,113-51,854 39,63 66 max Sch ,77 61,537-1,76 69 max Sch ,310 61,566 1,76 9 my min Sch ,50-1,858 4,89 11 min Sch ,501-1,903-4,9 11 max Sch ,588 16,79-71,30 11 mxy min Sch ,588 16,79-71,30 9 max Sch ,958 16,51 71,10 66 vxz min Sch ,77 61,537-1,76 69 max Sch ,310 61,566 1, vyz min Sch ,113-51,854 39,63 11 max Sch ,464,435-86,09 5 vsz min Sch ,43 11 max Sch ,464,435-86,09 74 nxr min Sch ,08-14,989 84,51 44 max Sch ,730-3,949 87,89 74 nyr min Sch ,489-5,560-9,69 88 max Sch ,300 -,553-80,85 Superficie nxr nyr mxr myr Pag. 35 di 65

36 Superficie nxr nyr mxr myr 101 mx min Sch ,135 1,331-51,69-5, max Sch ,497 1,160 89,074 6, max Sch ,43 1,117 89,107 6,413 9 my min Sch ,773-19,636-34, ,4 11 min Sch ,644-18,993-34,53-130, max Sch. 6784,49 33,144 77,55 195, mxy min Sch. 6784,49 33,144 77,55 195,496 9 max Sch ,99 31,403 77, , vxz min Sch ,497 1,160 89,074 6, max Sch ,43 1,117 89,107 6, vyz min Sch ,135 1,331-51,69-5, max Sch ,716 95,47 10,806 14,76 5 vsz min Sch , , max Sch ,716 95,47 10,806 14,76 74 nxr min Sch ,414 8,107-16,00-4, max Sch ,97 356,774-34,3 7, nyr min Sch ,94-51,489-3,085-5, max Sch , ,8-6,879 34,65 Superficie Combinazione Critica 101 mx min Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] Affollamento 66 max Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] Affollamento 69 max Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] Affollamento 9 my min Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] Affollamento 11 min Sch. 161 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] Affollamento 11 max Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] Affollamento 11 mxy min Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] Affollamento 9 max Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] Affollamento 66 vxz min Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] Affollamento 69 max Sch. 675 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] Affollamento 101 vyz min Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] Affollamento 11 max Sch. 335 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] Affollamento 5 vsz min Sch. 050 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] Affollamento 11 max Sch. 335 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] Affollamento 74 nxr min Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] 44 max Sch. 816 [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] 74 nyr min Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] Affollamento 88 max Sch [PP+Carichi su struttura+spinta acqua su platea+spinta acqua su pareti] Sollecitazioni superfici [Lineare, Min,Max. Critici (SLE-C)] Superficie nx ny nxy mx my mxy 101 mx min Sch ,979 -,986 9,155-47,8-48,337, max Sch ,035 0,954 0,46 86,543 60,085-0,89 69 max Sch ,046 0,975-0,387 86,576 60,114 0,89 9 my min Sch ,000-06,794-11,598-6,157-11,575 8,13 11 min Sch ,980-06,71 11,479-6,145-11,613-8,55 11 max Sch ,803 0,174 1,561 31, ,571-44,94 11 mxy min Sch ,803 0,174 1,561 31, ,571-44,94 9 max Sch ,157 18,83-1,711 31, ,679 45, vxz min Sch ,035 0,954 0,46 86,543 60,085-0,89 69 max Sch ,046 0,975-0,387 86,576 60,114 0, vyz min Sch ,979 -,986 9,155-47,8-48,337, max Sch ,899 60,974 33,914, ,33-7,777 5 vsz min Sch ,117-75,994 3, max Sch ,899 60,974 33,914, ,33-7, nxr min Sch ,39-11,355 14,176-14,881-3,316 1,11 44 max Sch ,636 00, ,91-3,896 5,677 1,46 74 nyr min Sch ,55-394,330-17,067 -,580-5,069-0,53 88 max Sch , ,01-175,61-1,73 9,469-5,156 Pag. 36 di 65