DOC. B. Comune di ODERZO PIANO DI LOTTIZZAZIONE RESIDENZIALE "BRANDOLINI"

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1 Comune di ODERZO Provincia di TREVISO PIANO DI LOTTIZZAZIONE RESIDENZIALE "BRANDOLINI" PIANO URBANISTICO ATTUATIVO APP.n.8 1 STRALCIO RELAZIONE DI INVARIANZA IDRAULICA DOC. B scala data revisione disegno 06 LUGLIO 2015 Committenti: Mimosa s.r.l. Peonia s.r.l. Studio Tecnico Ing. EUGENIO RUSALEN Via Dell'Artigliere N ODERZO (TV) - tel/fax AGOSTO 2015 Calorflex s.r.l.

2 PIANO DI LOTTIZZAZIONE RESIDENZIALE BRANDOLINI PIANO URBANISTICO ATTUATIVO APP N. 8 1 STRALCIO RELAZIONE DI INVARIANZA IDRAULICA

3 Il progetto prevede la vasca di laminazione di invarianza idraulica dello S.U.A. dimensionata l era lottizzazione di mc e realizzata eramente nel primo stralcio esecutivo. Essa è conforme a quanto prescritto dalla normativa e a quanto previsto dal PAT di Oderzo art. 7 e dalla scheda APP n.8 già proposta e approvata da Consorzio Piave, ed è pure conforme alla precedente autorizzazione del Consorzio Piave n del 10 ottobre Primo stralcio - VASCA DI LAMINAZIONE P.U.A. (TAV 3 e all. a11) Il progetto in analisi costituisce variante al progetto di cui al PdC n. 45 del che teneva conto della riduzione della quota di falda conseguente al previsto risezionamento del canale Navisego. Questa variante consente lo scarico delle acque raccolte dalla cassa anche in pendenza dello spurgo del Canale Navisego. Il progetto della cassa di laminazione ora prevede: - un estensione di mq 4936 alla base delle scarpate - una quota di fondo di m. 8,20, cautelativamente sopra il livello rilevato della falda, in modo da poter accedere al fondo vasca, - il recapito al canale Navisego allo stato attuale del pelo libero, attualmente assestato attorno alla quota di m. 7,72 con variazioni di cm.15 in più o in meno a seguito delle precipitazioni meteoriche, - la laminazione delle acque attraverso un pozzetto scolmatore con portata a 25 litri/s; - lo scarico nel Canale Navisego attraverso il fosso esistente e un nuovo tratto di fosso, in sostituzione di quello esistente errato, che servirà anche la cassa di laminazione secondo stralcio - un fosso, nelle parti centrali, con fondo a quota di m. 7,80 e sponde a quota m e bordo scavo a quota m la pulizia e sistemazione del fosso esistente a margine della ferrovia con capacità di invaso di mc Il fondo della cassa prevede una pendenza verso i fossi centrali in modo da asciugare le vasche in iodi di magra, mentre i bordi della cassa sono impostati ad una quota di m. 10,00 dalla parte della lottizzazione e di m. 9,50 e m.9,00 dalla parte del canale Navisego e della ferrovia. La quota di m potrà essere facilmente mantenuta regolando sul pozzetto scolmatore ed è sufficientemente cautelativa dalla parte della lottizzazione avendo ancora circa un metro di franco i punti più bassi; essa è cautelativa anche i terreni agricoli circostanti aventi quota media di m. 9,50. L area della cassa verrà mitigata dal punto di vista ambientale, realizzando una semina sui terreni scavati, e piantando alberature all orno. Con tale impostazione la cassa risulta avere una capacità di invaso pari a 3270 mc. a m.9,00 sufficiente alle necessità del P.U.A. calcolate in 2700 mc. dalla "Relazione invarianza PUA" all. 02. La maggior capacità dell'invaso rispetto al minimo calcolato l'invarianza consente fin da subito di laminare una parte delle acque meteoriche provenienti dalle aree limitrofe già urbanizzate mediante l'allaccio della rete acque bianche di via Sanfiore, via dei Federici alla rete prevista dal PUA e afferente alla cassa di invarianza stessa. Allegati calcoli idraulici. Oderzo ing. Eugenio Rusalen

4 1. Determinazione delle curve segnalatrici di possibilità pluviometrica 1.1 Dati pluviometrici Per stabilire gli afflussi meteorici gravitanti sull'area in questione sono state determinate le curve segnalatrici di possibilità pluviometrica. Si è quindi fatto riferimento ai dati presenti negli Annali Idrologici la stazione pluviometrica di Oderzo nell'arco di tempo compreso tra il 1955 ed il 1996, estremi compresi, che riportano le precipitazioni di massima ensità. Anno Scrosci Piogge orarie 15 min 30 min 45 min 1 ora 3 ore 6 ore 12 ore 24 ore 1955 nd 20 21, ,6 41,2 62,2 77, nd nd nd 43, ,4 100, ,6 nd 31,8 31,8 31,8 31,8 31, ,8 nd ,6 83,2 87, nd 15,6 nd 20,8 29,2 51,2 92,6 130, nd 26,2 nd 30,4 31,6 40,6 44,4 60, nd nd nd 32, ,6 134, nd 11,8 nd 12, ,6 30,2 55, ,4 27 nd 30, , , ,2 19, ,6 25, , , ,4 47,2 60,6 63,2 71,8 94, ,6 12,4 15,4 18,4 34,2 44,2 50,8 57, ,6 17,8 19,2 22,8 29, , ,2 28,2 31,6 33,8 35,2 38,6 45,6 48, ,6 32,8 34,8 34,8 40,2 45,2 50, , ,2 46,2 53,8 53,8 53,8 55, , ,8 37, ,4 50,2 68, ,2 20,2 33,2 35, ,4 46,8 72, ,8 26,2 29,2 30,6 65,2 42,4 58,4 98, ,6 20,4 20,6 20,8 39,8 41,2 63,4 69, , ,4 21,6 25, , ,2 20,2 20,8 21,4 26,4 33, , ,6 32,8 nd nd nd nd nd , ,2 31,4 49,6 65,4 67, ,2 22,4 26,2 28,2 28,2 30, , ,2 24,4 28,2 36,4 54,4 65,4 76,8 79, , ,2 20,4 24,6 38,6 45, ,8 59,8 65,8 96, nd nd nd nd nd nd nd nd ,6 21,2 21,8 22, ,4 55, nd nd nd nd nd nd nd nd ,4 39,4 51,6 52,8 55,4 56,4 60,2 81, ,2 16,4 17,2 17,4 32, , ,2 22,2 22,8 32,8 45,4 45,4 46,6 72, ,2 13,2 15,6 16,4 31,8 52,8 86,2 99, ,6 32,4 42,2 44,8 57,2 57,2 57,2 89, ,6 29, ,2 33,4 37,4 59,2 82, ,6 27,6 29,8 31,6 36,4 45, , ,6 20,2 20,4 20,4 28,6 31,6 36, ,2 31,6 32, , , ,6 32, ,6 75,2 94,2 120,4 Tabella 1: Dati desunti dagli annali idrologici la stazione di Oderzo.

5 I dati riportati in Tabella 1 sono espressi in millimetri, ed inoltre sono stati indicati con "nd" i dati non disponibili. Nelle caselle con sfondo rosso si sono indicate le altezze di precipitazione relative agli scrosci, di durata inferiore all'ora, mentre a sfondo blu sono indicate le precipitazione orarie di durata compresa tra 1 e 24 ore. Sono stati esclusi dalla trattazioni gli scrosci di durata inferiore a 15 minuti, in quanto i dati disponibili queste durate erano presenti, nell'arco temporale considerato, in numero sensibilmente inferiore ( <5 ) rispetto alle durate suiori. I dati pluviometrici sono stati successivamente posti in ordine decrescente svolgere l'analisi statistico - probabilistica al fine di determinare le curve di possibilità pluviometrica Determinazione delle curve scrosci e piogge orarie Si è adottata, ciascuna durata, la distribuzione doppio-esponenziale, o di Gumbel, che gode di largo credito applicazioni in campo idrologico; in base ad un campione di N valori massimi annuali di precipitazione, disti durata, è possibile attribuire ad un determinato valore di precipitazione un corrispondente tempo di ritorno (T R ). Si determinano così le altezze di pioggia diversi tempi di ritorno e si costruiscono le curve di possibilità pluviometrica tali tempi, che relazionano l'altezza h delle precipitazioni alla loro durata τ, secondo un'espressione del tipo: n h aτ Nel presente lavoro i tempi di ritorno di riferimento sono stati assunti pari a 5, 10, 20, 50 e 100 anni. Alle precipitazioni di massime di una data durata, che si endono come eventi estremi che costituiscono una serie di elementi fra loro indipendenti, si applica la seguente descrizione statistica comune alle serie idrologiche: T X F S X X R in cui il primo membro è il valore dell'evento caratterizzato da un iodo di ritorno pari a T R, X è il valore medio degli eventi registrati, F il fattore di frequenza ed S X lo scarto quadratico medio della variabile in esame. Secondo la distribuzione doppio esponenziale di Gumbel, ad F si assegna l'espressione: F Y T R Y N T R 1 S N Y T in cui Y(T R ) è la funzione del tempo di ritorno o variabile ridotta, mentre Y ed S N N assumono significati analoghi all'espressione di X(T R ), e sono funzione del numero N di anni d'osservazione. Unendo le due espressioni si ha: X T R R Y TR Y X S N ln ln N S T R Normalizzati i dati rispetto alla legge doppio esponenziale di Gumbel, si ottengono le curve di possibilità pluviometrica al variare del tempo di ritorno e della durata, diste scrosci e piogge orarie. Tempo di ritorno T R Equazione della curva (τ in ore) SCROSCI 15 min X 30 min 45 min 5 h=37,63 τ 0,326 24,0 30,0 34,3 10 h=42,69 τ 0,297 28,3 34,7 39,2 20 h=47,58 τ 0,278 32,4 39,3 43,9 50 h=53,96 τ 0,259 37,7 45,1 50,1 100 h=58,75 τ 0,248 41,6 49,5 54,7 Tabella 2: Curve di probabilità pluviometrica gli scrosci (durata inferiore all'ora) al variare del tempo di ritorno.

6 Tempo di ritorno T R Equazione della curva (τ in ore) PIOGGE ORARIE 1 ora 3 ore 6 ore 12 ore 24 ore 5 h=38,06 τ 0,301 38,1 53,0 65,3 80,4 99,1 10 h=44,75 τ 0,307 44,8 62,7 77,5 95,9 118,6 20 h=51,17 τ 0,311 51,2 72,0 89,3 110,7 137,3 50 h=59,46 τ 0,314 59,5 84,0 104,5 129,9 161,5 100 h=65,68 τ 0,317 65,7 93,0 115,8 144,3 179,7 Tabella 3: Curve di probabilità pluviometrica le piogge (durata suiore all'ora) al variare del tempo di ritorno Figura 1: Grafico delle curve di possibilità pluviometrica al variare del tempo di ritorno gli scrosci. 200,0 180,0 160,0 140,0 120,0 100,0 80,0 60, ,0 20,0 0, Figura 2: Grafico delle curve di possibilità pluviometrica al variare del tempo di ritorno le piogge orarie.

7 2. Valutazione delle erferenze e dimensionamento del bacino di laminazione Una volta definiti gli afflussi meteorici, risulta necessario stimare le portate di piena che derivano dalle aree in oggetto, prima e dopo gli erventi di urbanizzazione; tali nuove aree comportano infatti un incremento della centuale di suficie immeabile. Sarà così possibile individuare il volume di compensazione necessario ad annullare l'effetto dovuto all'incremento del coefficiente udometrico, secondo il principio dell'invarianza idraulica. Per il dimensionamento del bacino di laminazione si sono assunte le curve segnalatrici di possibilità pluviometrica eventi di durata inferiore all'ora e eventi di durata suiore all'ora caratterizzati da un tempo di ritorno pari a T R = 50 anni, come espressamente richiesto dall'allegato A al D.G.Reg. n. 1841/2007. L'esponente n è stato incrementato del 33% così da considerare costanti i valori dei coefficienti di deflusso delle singole aree. CURVE DI POSSIBILITÀ PLUVIOMETRICA SCROSCI h=53,96 τ 0,345 PIOGGE ORARIE h=59,46 τ 0,419 Tabella 4: Curve di segnalazione di possibilità pluviometrica la determinazione del volume del bacino di laminazione. I valori del coefficiente n sono espressi considerando l'incremento del 33%. Il procedimento di calcolo del volume del bacino di laminazione segue un approccio cautelativo e si sviluppa secondo i seguenti passi, prendendo in considerazione entrambe le curve di segnalazione di possibilità pluviometrica. 1. Si valuta il tempo di corrivazione nella situazione attuale (pre ervento) t C,a e nella situazione successiva all'ervento t C,i, secondo le formule già definite; il calcolo prevede l'assunzione, allo stato attuale, di un coefficiente di deflusso dell'era area pari a ϕ a = 0,10 (terreni agricoli). 2. Si determina il valore del coefficiente udometrico nella situazione attuale (pre ervento) u C,a e nella situazione successiva all'ervento u C,i, secondo le formule già definite. 3. Si determina il tempo critico τ CR [sec] relativo alla vasca di laminazione secondo la formula τ CR φ 10 3 u 3600 n an in cui u C,a è espresso in [m 3 /sec m 2 ], a in [m sec -n ], e ϕ è il coefficiente di deflusso medio pesato successivamente all'ervento. L'espressione si ricava derivando rispetto al tempo la formula esplicitata al punto Si calcola il volume di invaso massimo W MAX [m 3 ] secondo la formula W MAX S φ S u S φ 10 φ n u 3600 n a φ n n a τ CR 10 a n u 3 u 1 n1 1 n1 τ 3600 CR n a n 5. Si ricava il valore massimo tra i due calcolati ciascuna curva di segnalazione di possibilità pluviometrica. n n1

8 DETERMINAZIONE VOLUME BACINO DI LAMINAZIONE - valutazione 1 Grandezza Unità di misura Scrosci Piogge orarie Suficie S [m 2 ] 55003,57 Coefficiente di deflusso medio pesato nella situazione attuale Coefficiente di deflusso medio pesato successivo all'ervento ϕ a 0,100 ϕ 0,645 Tempo di corrivazione nella situazione attuale t C,a [min] 25,58 25,46 Tempo di corrivazione successivo all'ervento t C,i [min] 16,55 16,63 Coefficiente udometrico nella situazione attuale Coefficiente udometrico successivo all'ervento u C,a [l/sec ha] 26,22 27,20 u C,i [l/sec ha] 224,86 224,68 Portata massima nella situazione attuale Q MAX,a [m 3 /sec] 0,144 0,150 Portata massima successiva all'ervento Q MAX,i [m 3 /sec] 1,236 1,236 Tempo critico del bacino di laminazione t CR [min] 86,76 140,20 Volume del bacino di laminazione W MAX [m 3 ] 1423, ,52 Si dovrà adottare ciò un volume minimo pari a circa 1750 m 3. Un secondo approccio prevede l'imposizione di un valore cautelativo del coefficiente udometrico, pari a 15 [l/sec ha]. I valori significativi sono dunque i seguenti. DETERMINAZIONE VOLUME BACINO DI LAMINAZIONE - valutazione 2 Grandezza Unità di misura Scrosci Piogge orarie Suficie S [m 2 ] 55003,57 Coefficiente di deflusso medio pesato nella situazione imposta Coefficiente di deflusso medio pesato successivo all'ervento ϕ a 0,100 ϕ 0,645 Tempo di corrivazione nella situazione imposta t C,a [min] 60,10 70,80 Tempo di corrivazione successivo all'ervento t C,i [min] 16,55 16,63 Coefficiente udometrico imposto u C,a [l/sec ha] 15,00 15,00 Coefficiente udometrico successivo all'ervento u C,i [l/sec ha] 224,86 224,68 Portata massima nella situazione imposta Q MAX,a [m 3 /sec m 2 ] 0,144 0,150 Portata massima successiva all'ervento Q MAX,i [m 3 /sec m 2 ] 1,348 1,335 Tempo critico del bacino di laminazione t CR [min] 203,48 390,48 Volume del bacino di laminazione W MAX [m 3 ] 1910, ,76 In questa seconda valutazione, l'approccio (molto cautelativo) fornisce un volume di circa 2700 m 3.