MURO IN TERRA RINFORZATA

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3 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo 1 Progetto: Ditta: Comune: Progettista: Direttore dei Lavori: Impresa: 0813_Ricasoli Coop. Agr. Alto Valdarno Montevarchi Ing. Marco Sacchetti Coop. Agr. Alto Valdarno MURO IN TERRA RINFORZATA Normative di riferimento - Legge nr del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009 Istruzioni per l'applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008.

4 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo 2 Calcolo della spinta sul muro Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite le NTC 2008 è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze. I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi permanenti e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e lasciati inalterati i carichi. Operando in tal modo si ottengono valori delle spinte (azioni) maggiorate e valori di resistenza ridotti e pertanto nelle verifiche globali è possibile fare riferimento a coefficienti di sicurezza unitari. Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta. Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a ' = ' = dove = arctg(k h /(1±k v )) essendo k h il coefficiente sismico orizzontale e k v il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di k h. In presenza di falda a monte, assume le seguenti espressioni: Terreno a bassa permeabilità: Terreno a permeabilità elevata: = arctg[( sat /( sat - w ))*(k h /(1±k v ))] = arctg[( /( sat - w ))*(k h /(1±k v ))] Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da dove il coefficiente A vale S = AS' - S cos 2 ( ) A = cos 2 cos In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di. Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1.

5 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo 3 Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico. Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come F ih = k h W F iv = ±k v W dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma. Verifica a ribaltamento La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante M r ) ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante M s ) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e verificare che il rapporto M s /M r sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza r. Eseguendo il calcolo mediante le NTC 2008 si puo impostare r >= 1.0. Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza M s / M r >= r Il momento ribaltante M r è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito terra-muro è positivo, ribaltante se è negativo. è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi contribuiscono al momento stabilizzante. Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali. Verifica a scorrimento Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento F r e la risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro F s risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza s Eseguendo il calcolo mediante le NTC AP 2 si può impostare s >=1.10 F r / F s >= s Le forze che intervengono nella F s sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione. La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con f l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con c a l'adesione terreno-fondazione e con B r la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come F r = N tg f + c a B r La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento. Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, f, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di f pari all'angolo d'attrito del terreno di fondazione. Verifica al carico limite Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve essere superiore a q. Cioè, detto Q u, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere: Q u / R >= q Eseguendo il calcolo mediante le NTC AP 2 si può impostare q >=1.4 Terzaghi ha proposto la seguente espressione per il calcolo della capacità portante di una fondazione superficiale. La simbologia adottata è la seguente: c coesione del terreno in fondazione; q u = cn c s c + qn q + 0.5B N s

6 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo 4 B D q angolo di attrito del terreno in fondazione; peso di volume del terreno in fondazione; larghezza della fondazione; profondità del piano di posa; pressione geostatica alla quota del piano di posa. I fattori di capacità portante sono espressi dalle seguenti relazioni: e 2( /2)tg( ) N q = 2cos 2 (45 + /2) N c = (N q - 1)ctg tg K p N = ( - 1 ) 2 cos 2 I fattori di forma s c e s che compaiono nella espressione di q u dipendono dalla forma della fondazione. In particolare valgono 1 per fondazioni nastriformi o rettangolari allungate e valgono rispettivamente 1.3 e 0.8 per fondazioni quadrate. termine K p che compare nell'espressione di N non ha un'espressione analitica. Pertanto si assume per N l'espressione proposta da Vesic N = 2(N q + 1)tg Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a g Eseguendo il calcolo mediante le NTC 2008 si può impostare g >=1.1 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50. Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula: c i b i n i ( + [W i cos i -u i l i ]tg i ) cos i = n iw i sin i dove n è il numero delle strisce considerate, b i e i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima e c i e i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre u i ed l i rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (l i = b i /cos i ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava. Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati. Verifiche interne Le verifiche interne riguardano la determinazione del non superamento delle resistenze date dai rinforzi per i meccanismi di: - scorrimento diretto; - sfilamento; - resistenza a trazione. Con S verrà indicata la spinta agente alla quota del rinforzo considerato. La verifica a scorrimento diretto consiste nell'assicurare una lunghezza del rinforzo tale da scongiurare lo scivolamento del blocco di terra armata al di sopra del rinforzo stesso. La resistenza allo scorrimento lungo un'elemento di rinforzo è data dalla seguente espressione: con f ds coeff. di resistenza allo scorrimento. scor = ' v f ds tan '

7 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo 5 In termini di forza si ha: L scor : Lunghezza del rinforzo; B: Larghezza del rinforzo (pari ad 1 metro). La verifica è soddisfatta se: T scor = L scor B scor T scor /S >= FS scor La verifica a sfilamento consiste nell'assicurare una lunghezza del rinforzo tale da scongiurare lo sfilamento del rinforzo dalla terra armata. La resistenza allo sfilamento lungo un'elemento di rinforzo è data dalla seguente espressione: con f po coeff. di resistenza allo sfilamento. In termini di forza si ha: sfil = ' v f po tan ' L sfil : Lunghezza del rinforzo; B: Larghezza del rinforzo (pari ad 1 metro). La verifica è soddisfatta se: T sfil = L sfil B 2 sfil T sfil /S >= FS sfil La verifica a trazione consiste nell'assicurare che la tensione nel rinforzo non superi quella ammissibile. La verifica è soddisfatta se: con P resistenza ammissibile impiegata per il dimensionamento: LTDS: resistenza di progetto a lungo termine; T: sforzo agente nel rinforzo. P / T >= FS traz P = LTDS / (FS giunzione FS chimico FS biologico FS danni ambientali ) La verifica del risvolto consiste nel prevenire spanciamenti della facciata. La resistenza allo scorrimento del risvolto è data dalla seguente espressione: con f ds coeff. di resistenza allo scorrimento. In termini di forza si ha: scor,risv = ' v f ds tan ' L risv : Lunghezza del rinforzo; B: Larghezza del rinforzo (pari ad 1 metro). La verifica è soddisfatta se: T scor,risv = L risv B scor,risv T scor,risv /S >= FS scor Verifiche composte Le verifiche composte riguardano la ricerca dei cinematismi di rottura che riguardano l'insieme terreno rinforzi. Il programma analizza delle famiglie di superfici circolari. Il calcolo del fattore di sicurezza della superficie circolare è effettuato con il metodo delle strisce tenendo conto del contributo di resistenza dei rinforzi contenuti.

8 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo 6 Normativa Spinte e verifiche secondo: N.T.C Simbologia adottata Gsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti Gfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti Qsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili Qfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili tan ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata qu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole Gfav Permanenti Sfavorevole Gsfav Variabili Favorevole Qfav Variabili Sfavorevole Qsfav Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' Coesione efficace c' Resistenza non drenata cu Resistenza a compressione uniassiale qu Peso dell'unità di volume Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole Gfav Permanenti Sfavorevole Gsfav Variabili Favorevole Qfav Variabili Sfavorevole Qsfav Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' Coesione efficace c' Resistenza non drenata cu Resistenza a compressione uniassiale qu Peso dell'unità di volume Verifiche esterne - Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione Scorrimento Resistenza del terreno a valle Stabilità globale 1.10 Verifiche interne - Coefficienti di sicurezza richiesti Coefficiente di sicurezza allo scorrimento dei rinforzi 1.50 Coefficiente di sicurezza allo sfilamento del rinforzo 1.50 Coefficiente di sicurezza alla trazione del rinforzo 1.30 Coefficiente di sicurezza allo scorrimento del risvolto 1.30 Verifiche compound - Coefficienti di sicurezza richiesti Coefficiente di sicurezza alla stabilità locale 1.30 Coefficiente di sicurezza alla stabilità locale sismica 1.30

9 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo 7 Descrizione terreni Simbologia adottata Descrizione Descrizione terreno Peso di volume del terreno espresso in [kn/mc] sat Peso di volume saturo del terreno espresso in [kn/mc] Angolo di attrito interno del terreno espresso in gradi Angolo di attrito palo-terreno espresso in gradi c Coesione del terreno espressa in [kpa] ca Adesione del terreno espressa in [kpa] Descrizione sat c ca RIEMPIMENTO 17, , ,00 21,00 3,0 0,0 SABBIE DI LATERETO 18, , ,00 20,00 3,0 0,0 SABBIE DI LOCCAIA 18, , ,00 18,00 10,0 5,0 SABBIE ORENO 18, , ,00 20,00 100,0 0,0 Stratigrafia terreno spingente Simbologia adottata n Identificativo strato Sp Spessore dello strato, espresso in [m] Inc Inclinazione dello strato, espresso in [ ] Terreno Terreno dello strato N Sp Inc Terreno 1 0,50 0,00 SABBIE DI LATERETO 2 8,50 0,00 SABBIE DI LOCCAIA Profilo terreno Simbologia adottata n Identificativo punto X Ascissa punto, espresso in [m] Y Ordinata punto, espresso in [m] n X Y 1 2,00 2, ,00 2,00

10 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo 8 Caratteristiche rinforzi Simbologia adottata Rinforzo Identificativo del rinforzo LTDS Resistenza di progetto di lungo termine, espresso in [kn/m] FS DG Fattore di sicurezza per danni di giunzione FS DC Fattore di sicurezza per danni chimici FS DB Fattore di sicurezza per danni biologici FS DA Fattore di sicurezza per danni ambientali LTDS A Resistenza di progetto di lungo termine ammissibile, espresso in [kn/m] Rinforzo LTDS FS DG FS DC FS DB FS DA LTDS A PAVIROCK TPV55 43,0000 1,00 1,22 1,00 1,11 31,7531 Geometria Terra Armata Simbologia adottata Il sistema di riferimento è il punto in alto a destra della terra armata n Identificativo punto X Ascissa, espresso in [m] Y Ordinata, espresso in [m] n X Y 1 0,00 0,00 2-3,00 0,00 3-4,73-3,00 4-5,73-3,00 5-7,46-6,00 6-8,46-6, ,20-9,00 8-6,19-9,00 9-4,46-6, ,73-3, ,73-3,00 Struttura Terra Armata Simbologia adottata Terreno Terreno dello strato Fds Parametro di interazione rinforzo-terra utilizzato per la verifica interna a scorrimento diretto Fpo Parametro di interazione rinforzo-terra utilizzato per la verifica interna a sfilamento del rinforzo dal terreno Terreno Fds Fpo RIEMPIMENTO 0,90 0,90 Descrizione rinforzi della Terra armata Simbologia adottata z Quota del rinforzo Rinforzo Identificativo del rinforzo L Lunghezza del rinforzo, espresso in [m] Lrv Lunghezza tratto di risvolto verticale (facciata del risvolto), espresso in [m] Lro Lunghezza tratto di risvolto orizzontale (interno del risvolto), espresso in [m] z Rinforzo L Lrv Lro -0,30 PAVIROCK TPV55 3,00 0,25 1,00-0,90 PAVIROCK TPV55 3,00 0,60 1,00-1,50 PAVIROCK TPV55 3,00 0,60 1,00-2,10 PAVIROCK TPV55 3,00 0,60 1,00-2,70 PAVIROCK TPV55 3,00 0,60 1,00-3,30 PAVIROCK TPV55 3,00 0,30 4,00-3,90 PAVIROCK TPV55 3,00 0,60 1,00-4,50 PAVIROCK TPV55 3,00 0,60 1,00-5,10 PAVIROCK TPV55 3,00 0,60 1,00-5,70 PAVIROCK TPV55 3,00 0,60 1,00-6,30 PAVIROCK TPV55 4,00 0,30 4,00-6,90 PAVIROCK TPV55 4,00 0,60 1,00-7,50 PAVIROCK TPV55 4,00 0,60 1,00-8,10 PAVIROCK TPV55 4,01 0,60 1,46-8,70 PAVIROCK TPV55 4,01 0,60 2,88 Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso.

11 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo 9 Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] F x Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kn] F y Componente verticale del carico concentrato espressa in [kn] X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Q i Intensità del carico per x=x i espressa in [kn/m] Q f Intensità del carico per x=x f espressa in [kn/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato 0, 1, 2 Coefficienti di combinazione Condizione n 1 - VARIABILE - (Condizione 1) Coefficienti di combinazione per azioni variabili Carichi distribuiti X i X f Q i Q f 3,20 10,20 10, ,0000 Opzioni di calcolo Le verifiche di capacità portante sono state eseguite con il metodo di TERZAGHI. Le verifiche di stabilità globale e di compound sono state eseguite con il metodo di FELLENIUS.

12 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo 10 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione C Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n 1 SLU (Approccio 2) Peso proprio Sfavorevole Spinta terreno Sfavorevole Combinazione n 2 EQU Peso proprio Favorevole Spinta terreno Sfavorevole Combinazione n 3 STAB Peso proprio Sfavorevole Spinta terreno Sfavorevole Combinazione n 4 SLU (Approccio 2) Peso proprio Sfavorevole Spinta terreno Sfavorevole Condizione Sfavorevole Combinazione n 5 EQU Peso proprio Favorevole Spinta terreno Sfavorevole Condizione Sfavorevole Combinazione n 6 STAB Peso proprio Sfavorevole Spinta terreno Sfavorevole Condizione Sfavorevole Combinazione n 7 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo Peso proprio Sfavorevole Spinta terreno Sfavorevole Combinazione n 8 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo Peso proprio Sfavorevole Spinta terreno Sfavorevole Combinazione n 9 EQU - Sisma Vert. positivo Peso proprio Favorevole Spinta terreno Sfavorevole Combinazione n 10 EQU - Sisma Vert. negativo Peso proprio Favorevole Spinta terreno Sfavorevole Combinazione n 11 STAB - Sisma Vert. positivo Peso proprio Sfavorevole Spinta terreno Sfavorevole Combinazione n 12 STAB - Sisma Vert. negativo Peso proprio Sfavorevole Spinta terreno Sfavorevole Combinazione n 13 SLU (Approccio 2) Peso proprio Sfavorevole Spinta terreno Sfavorevole

13 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo 11 Condizione Sfavorevole Combinazione n 14 EQU Peso proprio Favorevole Spinta terreno Sfavorevole Condizione Sfavorevole Combinazione n 15 STAB Peso proprio Sfavorevole Spinta terreno Sfavorevole Condizione Sfavorevole

14 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo 12 Verifiche - Coefficienti di sicurezza Verifiche esterne Simbologia adottata FS Rib Fattore di sicurezza a ribaltamento FS Scor Fattore di sicurezza a scorrimento FS Qlim Fattore di sicurezza a carico limite Fattore di sicurezza a stabilità globale FS Stab FS Rib FS Scor FS Qlim FS Stab Comb. n 1 SLU (Approccio 2) -- 4,57-0,01 -- Comb. n 2 EQU 5, Comb. n 3 STAB ,19 Comb. n 4 SLU (Approccio 2) -- 4,02-0,01 -- Comb. n 5 EQU 4, Comb. n 6 STAB ,14 Comb. n 7 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo -- 3,30-0,02 -- Comb. n 8 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo -- 3,32-0,02 -- Comb. n 9 EQU - Sisma Vert. positivo 4, Comb. n 10 EQU - Sisma Vert. negativo 4, Comb. n 11 STAB - Sisma Vert. positivo ,13 Comb. n 12 STAB - Sisma Vert. negativo ,13 Comb. n 13 SLU (Approccio 2) -- 4,45-0,01 -- Comb. n 14 EQU 5, Comb. n 15 STAB ,18 Verifiche interne Simbologia adottata FS Scor Fattore di sicurezza a scorrimento FS Sfil Fattore di sicurezza a sfilamento FS Traz Fattore di sicurezza a trazione Fattore di sicurezza a scorrimento del risvolto FS ScorR FS Scor FS Sfil FS Traz FS ScorR Comb. n 1 SLU (Approccio 2) 6,01 12,01 1,60 1,42 Comb. n 4 SLU (Approccio 2) 6,01 12,01 1,60 1,42 Comb. n 7 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo 5,41 10,82 1,87 1,38 Comb. n 8 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo 5,51 11,03 1,91 1,35 Comb. n 13 SLU (Approccio 2) 6,01 12,01 1,60 1,42 Verifiche composte Simbologia adottata FS Comp Coefficiente di sicurezza a stabilità locale (compound) FS Comp Comb. n 3 STAB 1,43 Comb. n 6 STAB 1,43 Comb. n 11 STAB - Sisma Vert. positivo 1,40 Comb. n 12 STAB - Sisma Vert. negativo 1,36 Comb. n 15 STAB 1,43

15 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo 13 Verifiche esterne Risultati spinta Combinazione n 1 SLU (Approccio 2) Spinta statica 48,8960 [kn] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 0,00 [ ] Punto d'applicazione della spinta X=0,00 [m] - Y=-7,45 [m] Componente orizzontale della spinta statica 48,6208 [kn] Componente verticale della spinta statica -5,1803 [kn] Inclinazione della spinta rispetto all'orizontale -6,08 [ ] Combinazione n 2 EQU Spinta statica 85,0013 [kn] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 0,00 [ ] Punto d'applicazione della spinta X=0,00 [m] - Y=-6,95 [m] Componente orizzontale della spinta statica 81,5882 [kn] Componente verticale della spinta statica -23,8450 [kn] Inclinazione della spinta rispetto all'orizontale -16,29 [ ] Combinazione n 4 SLU (Approccio 2) Spinta statica 55,7055 [kn] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 0,00 [ ] Punto d'applicazione della spinta X=0,00 [m] - Y=-7,28 [m] Componente orizzontale della spinta statica 54,9788 [kn] Componente verticale della spinta statica -8,9680 [kn] Inclinazione della spinta rispetto all'orizontale -9,26 [ ] Combinazione n 5 EQU Spinta statica 101,9260 [kn] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 0,00 [ ] Punto d'applicazione della spinta X=0,00 [m] - Y=-6,66 [m] Componente orizzontale della spinta statica 97,4844 [kn] Componente verticale della spinta statica -29,7607 [kn] Inclinazione della spinta rispetto all'orizontale -16,98 [ ] Combinazione n 7 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo Spinta statica 27,4699 [kn] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 0,00 [ ] Punto d'applicazione della spinta X=0,00 [m] - Y=-7,66 [m] Componente orizzontale della spinta statica 20,9181 [kn] Componente verticale della spinta statica -17,8054 [kn] Inclinazione della spinta rispetto all'orizontale -40,40 [ ] Incremento sismico della spinta 11,8995 [kn] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 0,00 [ ] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X=0,00 [m] - Y=-3,64 [m] Componente orizzontale dell'incremento sismico 9,0613 [kn] Componente verticale dell'incremento sismico -7,7130 [kn] Combinazione n 8 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo Spinta statica 27,4699 [kn] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 0,00 [ ] Punto d'applicazione della spinta X=0,00 [m] - Y=-7,66 [m] Componente orizzontale della spinta statica 20,9181 [kn] Componente verticale della spinta statica -17,8054 [kn] Inclinazione della spinta rispetto all'orizontale -40,40 [ ] Incremento sismico della spinta 9,1213 [kn] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 0,00 [ ] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X=0,00 [m] - Y=-3,64 [m] Componente orizzontale dell'incremento sismico 6,9458 [kn] Componente verticale dell'incremento sismico -5,9122 [kn] Combinazione n 9 EQU - Sisma Vert. positivo Spinta statica 69,9131 [kn] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 0,00 [ ] Punto d'applicazione della spinta X=0,00 [m] - Y=-7,12 [m] Componente orizzontale della spinta statica 67,3191 [kn] Componente verticale della spinta statica -18,8675 [kn] Inclinazione della spinta rispetto all'orizontale -15,66 [ ] Incremento sismico della spinta 25,2079 [kn] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 0,00 [ ] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X=0,00 [m] - Y=-3,64 [m]

16 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo 14 Componente orizzontale dell'incremento sismico 24,2726 [kn] Componente verticale dell'incremento sismico -6,8029 [kn] Combinazione n 10 EQU - Sisma Vert. negativo Spinta statica 69,9131 [kn] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 0,00 [ ] Punto d'applicazione della spinta X=0,00 [m] - Y=-7,12 [m] Componente orizzontale della spinta statica 67,3191 [kn] Componente verticale della spinta statica -18,8675 [kn] Inclinazione della spinta rispetto all'orizontale -15,66 [ ] Incremento sismico della spinta 18,9796 [kn] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 0,00 [ ] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X=0,00 [m] - Y=-3,64 [m] Componente orizzontale dell'incremento sismico 18,2754 [kn] Componente verticale dell'incremento sismico -5,1220 [kn] Combinazione n 13 SLU (Approccio 2) Spinta statica 50,2352 [kn] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 0,00 [ ] Punto d'applicazione della spinta X=0,00 [m] - Y=-7,41 [m] Componente orizzontale della spinta statica 49,8673 [kn] Componente verticale della spinta statica -6,0683 [kn] Inclinazione della spinta rispetto all'orizontale -6,94 [ ] Combinazione n 14 EQU Spinta statica 88,2816 [kn] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 0,00 [ ] Punto d'applicazione della spinta X=0,00 [m] - Y=-6,89 [m] Componente orizzontale della spinta statica 84,6619 [kn] Componente verticale della spinta statica -25,0201 [kn] Inclinazione della spinta rispetto all'orizontale -16,46 [ ]

17 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo 15 Risultanti Combinazione n 1 SLU (Approccio 2) Risultanti in direzione X 48,6208 [kn] Risultanti in direzione Y 683,6017 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 683,6017 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 48,6208 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -2,875 [m] Risultante in fondazione 69882,95 [m] Inclinazione della risultante (rispetto all'orizzontale) 4,07 [ ] Carico ultimo della fondazione -9,8068 [kn] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente -2,61 [m] Pressione terreno allo spigolo di valle 0,0 [kpa] Pressione terreno allo spigolo di monte -523,8 [kpa] Fattori per il calcolo della capacità portante N c = 0.00 N' c = 0.00 N q = 0.00 N' q = 0.00 N = 0.00 N' = 0.00 Combinazione n 2 EQU Risultanti in direzione X 81,5882 [kn] Risultanti in direzione Y 453,0041 [kn] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 410,2740 [knm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 2398,4444 [knm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 453,0041 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 81,5882 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -2,384 [m] Risultante in fondazione 46936,04 [m] Inclinazione della risultante (rispetto all'orizzontale) 10,21 [ ] Combinazione n 4 SLU (Approccio 2) Risultanti in direzione X 54,9788 [kn] Risultanti in direzione Y 679,8140 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 679,8140 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 54,9788 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -2,818 [m] Risultante in fondazione 69546,96 [m] Inclinazione della risultante (rispetto all'orizzontale) 4,62 [ ] Carico ultimo della fondazione -9,8068 [kn] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente -2,44 [m] Pressione terreno allo spigolo di valle 0,0 [kpa] Pressione terreno allo spigolo di monte -557,5 [kpa] Fattori per il calcolo della capacità portante N c = 0.00 N' c = 0.00 N q = 0.00 N' q = 0.00 N = 0.00 N' = 0.00 Combinazione n 5 EQU Risultanti in direzione X 97,4844 [kn] Risultanti in direzione Y 447,0883 [kn] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 531,5943 [knm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 2398,4444 [knm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 447,0883 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 97,4844 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -2,171 [m] Risultante in fondazione 46660,74 [m] Inclinazione della risultante (rispetto all'orizzontale) 12,30 [ ] Combinazione n 7 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo Risultanti in direzione X 50,6153 [kn] Risultanti in direzione Y 514,6319 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 514,6319 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 50,6153 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -2,451 [m] Risultante in fondazione 52730,21 [m] Inclinazione della risultante (rispetto all'orizzontale) 5,62 [ ]

18 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo 16 Carico ultimo della fondazione -9,8068 [kn] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente -1,34 [m] Pressione terreno allo spigolo di valle 0,0 [kpa] Pressione terreno allo spigolo di monte -768,8 [kpa] Fattori per il calcolo della capacità portante N c = 0.00 N' c = 0.00 N q = 0.00 N' q = 0.00 N = 0.00 N' = 0.00 Combinazione n 8 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo Risultanti in direzione X 48,4998 [kn] Risultanti in direzione Y 495,7967 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 495,7967 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 48,4998 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -2,471 [m] Risultante in fondazione 50797,70 [m] Inclinazione della risultante (rispetto all'orizzontale) 5,59 [ ] Carico ultimo della fondazione -9,8068 [kn] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente -1,40 [m] Pressione terreno allo spigolo di valle 0,0 [kpa] Pressione terreno allo spigolo di monte -709,1 [kpa] Fattori per il calcolo della capacità portante N c = 0.00 N' c = 0.00 N q = 0.00 N' q = 0.00 N = 0.00 N' = 0.00 Combinazione n 9 EQU - Sisma Vert. positivo Risultanti in direzione X 112,2276 [kn] Risultanti in direzione Y 514,4799 [kn] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 605,1651 [knm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 2716,8353 [knm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 514,4799 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 112,2276 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -2,099 [m] Risultante in fondazione 53695,18 [m] Inclinazione della risultante (rispetto all'orizzontale) 12,31 [ ] Combinazione n 10 EQU - Sisma Vert. negativo Risultanti in direzione X 106,2305 [kn] Risultanti in direzione Y 495,5248 [kn] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 607,7793 [knm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 2664,9382 [knm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 495,5248 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 106,2305 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -2,146 [m] Risultante in fondazione 51676,73 [m] Inclinazione della risultante (rispetto all'orizzontale) 12,10 [ ] Combinazione n 13 SLU (Approccio 2) Risultanti in direzione X 49,8673 [kn] Risultanti in direzione Y 682,7137 [kn] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 682,7137 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 49,8673 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -2,863 [m] Risultante in fondazione 69801,78 [m] Inclinazione della risultante (rispetto all'orizzontale) 4,18 [ ] Carico ultimo della fondazione -9,8068 [kn] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente -2,57 [m] Pressione terreno allo spigolo di valle 0,0 [kpa] Pressione terreno allo spigolo di monte -530,5 [kpa] Fattori per il calcolo della capacità portante N c = 0.00 N' c = 0.00 N q = 0.00 N' q = 0.00 N = 0.00 N' = 0.00

19 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo 17 Combinazione n 14 EQU Risultanti in direzione X 84,6619 [kn] Risultanti in direzione Y 451,8290 [kn] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 433,7939 [knm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 2398,4444 [knm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 451,8290 [kn] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 84,6619 [kn] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -2,343 [m] Risultante in fondazione 46874,83 [m] Inclinazione della risultante (rispetto all'orizzontale) 10,61 [ ]

20 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo 18 Stabilità globale terra armata + terreno Simbologia e convenzioni di segno adottate Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa alla terra armata (spigolo contro terra) Str Identificativo della striscia W peso della striscia espresso in [kn] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kpa] l lunghezza della base della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kpa] N sforzo normale alla base della striscia espressa in [kn] T sforzo tangenziale alla base della striscia espressa in [kn] Combinazione n 3 STAB Superficie di scorrimento n Fs = 1.19 Str W c l u N T 1 13,75-23,38 22, ,92 0 2,64 7, ,90-19,38 22, ,90 0 7,81 8, ,20-15,62 22, , ,01 9, ,59-11,50 22, , ,22 10, ,00-6,14 22, , ,32 11, ,37-2,75 22, , ,25 18, ,68 0,61 22, , ,50 26, ,54 6,32 22, , ,29 33, ,34 9,97 22, , ,29 40, ,89 13,52 22, , ,13 41, ,57 18,20 22, , ,54 43, ,86 23,24 22, , ,64 48, ,16 27,38 22, , ,75 50, ,86 31,88 22, , ,95 50, ,83 36,83 22, , ,12 49, ,96 42,35 22, , ,39 44, ,41 48,54 22, , ,35 38, ,46 55,50 22, , ,26 31, ,96 63,20 22, , ,01 26, ,14 80,17 24, ,95 0 9,24 13,55 Combinazione n 6 STAB Superficie di scorrimento n Fs = 1.14 Str W c l u N T 1 14,38-22,42 22, ,94 0 2,68 7, ,74-18,44 22, ,92 0 7,89 9, ,49-14,69 22, , ,10 10, ,75-10,89 22, , ,25 11, ,68-5,34 22, , ,26 12, ,48-1,90 22, , ,10 20, ,67 1,51 22, , ,45 29, ,96 6,41 22, , ,25 37, ,47 10,75 22, , ,37 44, ,63 14,35 22, , ,90 44, ,31 18,13 22, , ,41 48, ,61 23,70 22, , ,19 53, ,47 28,03 22, , ,58 54, ,38 32,52 22, , ,54 54, ,24 37,43 22, , ,07 51, ,38 42,84 22, , ,57 47, ,90 48,84 22, , ,92 42, ,80 55,49 22, , ,74 35, ,91 63,66 22, , ,01 29, ,20 79,04 24, , ,31 14,14 Combinazione n 11 STAB - Sisma Vert. positivo Superficie di scorrimento n Fs = 1.13 Str W c l u N T 1 14,38-22,42 22, ,94 0 2,68 7, ,74-18,44 22, ,92 0 7,89 9, ,49-14,69 22, , ,10 10,71

21 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo ,75-10,89 22, , ,25 11, ,68-5,34 22, , ,26 13, ,48-1,90 22, , ,10 20, ,67 1,51 22, , ,45 29, ,96 6,41 22, , ,25 37, ,47 10,75 22, , ,37 44, ,63 14,35 22, , ,90 44, ,31 18,13 22, , ,41 48, ,61 23,70 22, , ,19 53, ,47 28,03 22, , ,58 55, ,38 32,52 22, , ,54 55, ,24 37,43 22, , ,07 52, ,38 42,84 22, , ,86 46, ,90 48,84 22, , ,49 40, ,80 55,49 22, , ,35 33, ,91 63,66 22, , ,00 27, ,20 79,04 24, ,57 0 9,16 13,43 Combinazione n 12 STAB - Sisma Vert. negativo Superficie di scorrimento n Fs = 1.13 Str W c l u N T 1 14,38-22,42 22, ,94 0 2,68 7, ,74-18,44 22, ,92 0 7,89 9, ,49-14,69 22, , ,10 10, ,75-10,89 22, , ,25 11, ,68-5,34 22, , ,26 13, ,48-1,90 22, , ,10 20, ,67 1,51 22, , ,45 29, ,96 6,41 22, , ,25 37, ,47 10,75 22, , ,37 44, ,63 14,35 22, , ,90 45, ,31 18,13 22, , ,41 49, ,61 23,70 22, , ,19 53, ,47 28,03 22, , ,58 55, ,38 32,52 22, , ,54 55, ,24 37,43 22, , ,07 52, ,38 42,84 22, , ,86 46, ,90 48,84 22, , ,49 40, ,80 55,49 22, , ,35 33, ,91 63,66 22, , ,00 28, ,20 79,04 24, ,57 0 9,16 13,50 Combinazione n 15 STAB Superficie di scorrimento n Fs = 1.18 Str W c l u N T 1 14,38-22,42 22, ,94 0 2,68 7, ,74-18,44 22, ,92 0 7,89 8, ,49-14,69 22, , ,10 10, ,75-10,89 22, , ,25 11, ,68-5,34 22, , ,26 12, ,48-1,90 22, , ,10 19, ,67 1,51 22, , ,45 28, ,96 6,41 22, , ,25 35, ,47 10,75 22, , ,37 42, ,63 14,35 22, , ,90 42, ,31 18,13 22, , ,41 46, ,61 23,70 22, , ,19 51, ,47 28,03 22, , ,58 53, ,38 32,52 22, , ,54 52, ,24 37,43 22, , ,07 50, ,38 42,84 22, , ,80 44, ,90 48,84 22, , ,98 38, ,80 55,49 22, , ,63 32, ,91 63,66 22, , ,01 27, ,20 79,04 24, ,57 0 9,59 13,01

22 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo 20 Verifiche interne Risultati rinforzi Simbologia adottata n Identificativo rinforzo z Quota del rinforzo, espresso in [m] Rinf Tipo di rinforzo utilizzato Sf Sforzo nel rinforzo espressa in [kn/m] Ll Lunghezza libera del rinforzo espressa in [m] Lf Lunghezza fondazione del rinforzo espressa in [m] Lt Lunghezza totale del rinforzo espressa in [m] Lrisv Lunghezza del risvolto del rinforzo espressa in [m] Combinazione n 1 SLU (Approccio 2) n z Rinf Sf Ll Lf Lt Lrisv 1-0,30 PAVIROCK TPV55 0,0000 3,00 0,00 3,00 1,00 2-0,90 PAVIROCK TPV55 0,0000 3,00 0,00 3,00 1,00 3-1,50 PAVIROCK TPV55 0,0000 2,72 0,28 3,00 1,00 4-2,10 PAVIROCK TPV55 0,0000 2,34 0,66 3,00 1,00 5-2,70 PAVIROCK TPV55 0,0000 1,96 1,04 3,00 1,00 6-3,30 PAVIROCK TPV55 0,0000 2,58 0,42 3,00 1,00 7-3,90 PAVIROCK TPV55 0,0000 2,21 0,79 3,00 1,00 8-4,50 PAVIROCK TPV55 0,0000 1,83 1,17 3,00 1,00 9-5,10 PAVIROCK TPV55 0,0000 1,45 1,55 3,00 1, ,70 PAVIROCK TPV55 7,0861 1,07 1,93 3,00 1, ,30 PAVIROCK TPV55 0,0000 1,69 2,31 4,00 1, ,90 PAVIROCK TPV55 0,0000 1,32 2,69 4,00 1, ,50 PAVIROCK TPV55 0,0000 0,94 3,06 4,00 1, ,10 PAVIROCK TPV55 10,9292 0,56 3,44 4,01 1, ,70 PAVIROCK TPV55 19,8842 0,19 3,82 4,01 2,59 n z Rinf Fs scor Fs sfil Fs traz Fs risv 1-0,30 PAVIROCK TPV , , , ,00 2-0,90 PAVIROCK TPV , , , ,00 3-1,50 PAVIROCK TPV , , , ,00 4-2,10 PAVIROCK TPV , , , ,00 5-2,70 PAVIROCK TPV , , , ,00 6-3,30 PAVIROCK TPV , , , ,00 7-3,90 PAVIROCK TPV , , , ,00 8-4,50 PAVIROCK TPV , , , ,00 9-5,10 PAVIROCK TPV , , , , ,70 PAVIROCK TPV55 8,55 17,10 4,48 1, ,30 PAVIROCK TPV , , , , ,90 PAVIROCK TPV , , , , ,50 PAVIROCK TPV , , , , ,10 PAVIROCK TPV55 10,11 20,23 2,91 1, ,70 PAVIROCK TPV55 6,01 12,01 1,60 2,55 Combinazione n 4 SLU (Approccio 2) n z Rinf Sf Ll Lf Lt Lrisv 1-0,30 PAVIROCK TPV55 0,0000 3,00 0,00 3,00 1,00 2-0,90 PAVIROCK TPV55 0,0000 3,00 0,00 3,00 1,00 3-1,50 PAVIROCK TPV55 0,0000 2,72 0,28 3,00 1,00 4-2,10 PAVIROCK TPV55 0,0000 2,34 0,66 3,00 1,00 5-2,70 PAVIROCK TPV55 0,0000 1,96 1,04 3,00 1,00 6-3,30 PAVIROCK TPV55 0,0000 2,58 0,42 3,00 1,00 7-3,90 PAVIROCK TPV55 0,0000 2,21 0,79 3,00 1,00 8-4,50 PAVIROCK TPV55 0,0000 1,83 1,17 3,00 1,00 9-5,10 PAVIROCK TPV55 0,0000 1,45 1,55 3,00 1, ,70 PAVIROCK TPV55 7,0861 1,07 1,93 3,00 1, ,30 PAVIROCK TPV55 0,0000 1,69 2,31 4,00 1, ,90 PAVIROCK TPV55 0,0000 1,32 2,69 4,00 1, ,50 PAVIROCK TPV55 0,0000 0,94 3,06 4,00 1, ,10 PAVIROCK TPV55 10,9292 0,56 3,44 4,01 1, ,70 PAVIROCK TPV55 19,8842 0,19 3,82 4,01 2,59 n z Rinf Fs scor Fs sfil Fs traz Fs risv 1-0,30 PAVIROCK TPV , , , ,00 2-0,90 PAVIROCK TPV , , , ,00 3-1,50 PAVIROCK TPV , , , ,00 4-2,10 PAVIROCK TPV , , , ,00 5-2,70 PAVIROCK TPV , , , ,00 6-3,30 PAVIROCK TPV , , , ,00

23 Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo ,90 PAVIROCK TPV , , , ,00 8-4,50 PAVIROCK TPV , , , ,00 9-5,10 PAVIROCK TPV , , , , ,70 PAVIROCK TPV55 8,55 17,10 4,48 1, ,30 PAVIROCK TPV , , , , ,90 PAVIROCK TPV , , , , ,50 PAVIROCK TPV , , , , ,10 PAVIROCK TPV55 10,11 20,23 2,91 1, ,70 PAVIROCK TPV55 6,01 12,01 1,60 2,55 Combinazione n 7 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo n z Rinf Sf Ll Lf Lt Lrisv 1-0,30 PAVIROCK TPV55 0,0000 3,00 0,00 3,00 1,00 2-0,90 PAVIROCK TPV55 0,0000 3,00 0,00 3,00 1,00 3-1,50 PAVIROCK TPV55 0,0000 3,00 0,00 3,00 1,00 4-2,10 PAVIROCK TPV55 0,0000 2,60 0,40 3,00 1,00 5-2,70 PAVIROCK TPV55 0,0000 2,20 0,80 3,00 1,00 6-3,30 PAVIROCK TPV55 0,4756 2,80 0,20 3,00 4,00 7-3,90 PAVIROCK TPV55 0,0000 2,40 0,60 3,00 1,00 8-4,50 PAVIROCK TPV55 0,0000 2,00 1,00 3,00 1,00 9-5,10 PAVIROCK TPV55 0,0000 1,60 1,40 3,00 1, ,70 PAVIROCK TPV55 3,1263 1,20 1,80 3,00 1, ,30 PAVIROCK TPV55 5,5368 1,80 2,20 4,00 4, ,90 PAVIROCK TPV55 0,0000 1,40 2,61 4,00 1, ,50 PAVIROCK TPV55 0,0000 1,00 3,01 4,00 1, ,10 PAVIROCK TPV55 5,9149 0,60 3,41 4,01 1, ,70 PAVIROCK TPV55 16,9754 0,20 3,81 4,01 2,88 n z Rinf Fs scor Fs sfil Fs traz Fs risv 1-0,30 PAVIROCK TPV , , , ,00 2-0,90 PAVIROCK TPV , , , ,00 3-1,50 PAVIROCK TPV , , , ,00 4-2,10 PAVIROCK TPV , , , ,00 5-2,70 PAVIROCK TPV , , , ,00 6-3,30 PAVIROCK TPV55 12,14 24,28 66,77 122,07 7-3,90 PAVIROCK TPV , , , ,00 8-4,50 PAVIROCK TPV , , , ,00 9-5,10 PAVIROCK TPV , , , , ,70 PAVIROCK TPV55 14,22 28,44 10,16 2, ,30 PAVIROCK TPV55 10,11 20,22 5,73 10, ,90 PAVIROCK TPV , , , , ,50 PAVIROCK TPV , , , , ,10 PAVIROCK TPV55 14,34 28,67 5,37 1, ,70 PAVIROCK TPV55 5,41 10,82 1,87 2,78 Combinazione n 8 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo n z Rinf Sf Ll Lf Lt Lrisv 1-0,30 PAVIROCK TPV55 0,0000 3,00 0,00 3,00 1,00 2-0,90 PAVIROCK TPV55 0,0000 3,00 0,00 3,00 1,00 3-1,50 PAVIROCK TPV55 0,0000 3,00 0,00 3,00 1,00 4-2,10 PAVIROCK TPV55 0,0000 2,62 0,38 3,00 1,00 5-2,70 PAVIROCK TPV55 0,0000 2,22 0,78 3,00 1,00 6-3,30 PAVIROCK TPV55 0,2515 2,82 0,18 3,00 4,00 7-3,90 PAVIROCK TPV55 0,0000 2,42 0,58 3,00 1,00 8-4,50 PAVIROCK TPV55 0,0000 2,01 0,99 3,00 1,00 9-5,10 PAVIROCK TPV55 0,0000 1,61 1,39 3,00 1, ,70 PAVIROCK TPV55 2,6818 1,21 1,79 3,00 1, ,30 PAVIROCK TPV55 4,7201 1,80 2,20 4,00 4, ,90 PAVIROCK TPV55 0,0000 1,40 2,60 4,00 1, ,50 PAVIROCK TPV55 0,0000 1,00 3,00 4,00 1, ,10 PAVIROCK TPV55 6,0501 0,60 3,41 4,01 1, ,70 PAVIROCK TPV55 16,6587 0,20 3,81 4,01 2,82 n z Rinf Fs scor Fs sfil Fs traz Fs risv 1-0,30 PAVIROCK TPV , , , ,00 2-0,90 PAVIROCK TPV , , , ,00 3-1,50 PAVIROCK TPV , , , ,00 4-2,10 PAVIROCK TPV , , , ,00 5-2,70 PAVIROCK TPV , , , ,00 6-3,30 PAVIROCK TPV55 21,18 42,35 126,26 230,85 7-3,90 PAVIROCK TPV , , , ,00 8-4,50 PAVIROCK TPV , , , ,00 9-5,10 PAVIROCK TPV , , , ,00