NUOVO TEMPIO CREMATORIO NEL CIMITERO DI VIGO VANGADIZZA PROGETTO PRELIMINARE PREMESSA

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2 PREMESSA La presente relazione, accompagna il Progetto Preliminare riferito alla realizzazione di un nuovo impianto crematorio in adiacenza al Cimitero Comunale del Comune di Legnago nella frazione di Vigo. Lo studio è redatto ai sensi dell'allegato A " Valutazione di Compatibilità Idraulica" riferito alla DGR n.2948 del 06/10/2009 e si sviluppa secondo i seguenti punti: inquadramento dell'area in oggetto e delle caratteristiche idrogeologiche; inquadramento della rete idrografica (consortile e non), individuazione dell'attuale verso di deflusso delle acque e delle eventuali criticità presenti; valutazione della portata di piena e degli eventuali volumi di invaso relativi all'area in esame; individuazione preliminare delle opere idrauliche necessarie e loro dimensionamento di massima. Nel presente studio saranno date indicazioni di massima sulla Valutazione di Compatibilità Idraulica dell'intervento in essere che dovranno successivamente essere confortate da studi più dettagliati sulla zona interessante l'opera. INQUADRAMENTO DELL'AREA DI INTERVENTO L'intervento è stato localizzato a ridosso del cimitero della Frazione di Vigo che si trova a sud-est del Comune Legnago (VR). Il comparto individuato per la realizzazione dell impianto crematorio è a ridosso del confine nord del cimitero della Frazione di Vigo e si estende su una superficie di circa 4035 mq. 1

3 CARATTERISTICHE IDROGEOLOGICHE ED IDRAULICHE DELL'AREA In merito all idrografia dell area,, la principale rete idrografica (naturale ed artificiale) presente nel territorio indagato è rappresentata dal Fiume Adige: corso d acqua che scorre circa 2.0 km ad est rispetto l area di intervento. Numerose sono inoltre le rogge ed i canali di scolo che solcano l intero territorio comunale aventi prevalente andamento parallelo all asta principale. Dal punto di vista amministrativo territoriale l area oggetto di studio è compresa all interno del Bacino dei Fiumi Fissero Tartaro e Canal Bianco e risulta gestita dal Consorzio di Bonifica Veronese. In merito al rischio idrogeologico, in riferimento alla cartografia della pericolosità idraulica allegata al PAI (Piano di Assetto Idrogeologico) del bacino scolante, l area oggetto di studio non rientra all interno delle aree definite a rischio di esondazione. Analogamente all aspetto geologico, anche dal punto di vista idrogeologico l Alta e la Medio Bassa Pianura rappresentano due ambiti distinti, separati dall area di transizione denominata fascia delle risorgive. L' area ricade entro la Bassa Pianura caratterizzata dalla presenza di un acquifero uniforme di tipo freatico. Tale acquifero, ospitato nei livelli sabbiosi si trova a profondità variabile in funzione della topografia locale. Con riferimento alla Carta Idrogeologica della pianura del Piano Regionale Attività di Cava redatta dalla Regione Veneto (vedi estratto in Figura 4.VI) si evidenzia che la falda freatica si attesta ad una quota di circa 10.5 m s.l.m.. Dal momento che il piano campagna in corrispondenza dell area progettuale si trova ad una quota altimetrica di circa 12.9 m s.l.m., il livello freatico presenterà una soggiacenza da piano campagna pari a circa 2.4 m. AREA DI INDAGINE Figura 4.IV_ Estratto della Carta Idrogeologica della pianura scala originale 1: Piano Regionale Attività di Cava Regione Veneto. Isofreatiche Corsi d acqua superficiali Pozzi Corpi d acqua 2

4 RETE IDROGRAFICA LOCALE Dal punto di vista della rete idrografica locale si identifica nell'immagine successiva i principali scoli consortili nelle vicinanze della zona di intervento. In particolare lo scolo recettore sarà lo Scolo Pisani. Scolo Pisani Scolo Giannella Scolo Seriola di Vigo 3

5 METODOLOGIA DI CALCOLO E VERIFICA PER LA VCI Una volta eseguito l'inquadramento dell'area si procede nelle dovute valutazioni idrauliche. La metodologia progettuale applicata nella presente relazione si basa sulle Linee guida di Valutazione di compatibilità idraulica, rapporto che è stato realizzato dal Commissario Delegato concernente gli eccezionali eventi meteorologici del 26 settembre 2007 che hanno colpito parte del territorio della Regione Veneto (OPCM 3261 del 18/10/2007 e pubblicato il 3/08/2009). Si utilizzerà il dimensionamento semplificato per la Classe 4, criterio di dimensionamento n. 2 così descritto: Il metodo ricalca il procedimento esposto nel testo Sistemi di fognatura. Manuale di progettazione (CSDU HOEPLI, Milano, 1997) e stima il volume d invaso necessario per garantire l invarianza idraulica. La valutazione del volume di invaso si basa sulla curva di possibilità pluviometrica, sulle caratteristiche di permeabilità della superficie drenante e sulla portata massima, supposta costante, imposta in uscita dal sistema. La risposta idrologica del sistema è quindi estremamente semplificata trascurando tutti i processi di trasformazione afflussi-deflussi (Routing): permane unicamente la determinazione delle precipitazione efficace (separazione dei deflussi) ottenuta con il metodo del coefficiente di afflusso. Tale ipotesi semplicistica implica che le portate in ingresso al sistema di invaso siano sovrastimate e di conseguenza, nel caso si riesca a garantire la costanza della portata massima allo scarico, anche i volumi di laminazione risulteranno sovrastimanti e cautelativi. Il massimo volume di invaso, per una data durata t viene calcolato come differenza fra il volume entrato nella vasca V in ed il volume uscito V out dalla stessa nel periodo della durata della precipitazione. Il volume entrante per effetto di una precipitazione di durata t è dato dalla: Dove: φ è il coefficiente di afflusso medio, imposto costante, del bacino drenato a monte della vasca; S è la superficie del bacino drenato a monte della vasca; h è l altezza di pioggia, funzione della durata secondo le curve di possibilità pluviometrica. 4

6 Il volume che nello stesso tempo esce dalla vasca è dato da: Nel criterio proposto possono essere utilizzate sia le CPP a due che a tre parametri. Nel caso si utilizzino le CPP a due parametri, fissata la durata della precipitazione il massimo volume invasato nel serbatoio è dato dalla: La determinazione della durata critica per il volume di invaso tcr ossia la durata per la quale si ha il massimo volume invasato V inv,cr si ottiene imponendo nulla la derivata prima del volume di invaso in funzione della durata: quindi: da: Ne consegue che il massimo volume che dovrà essere contenuto dal serbatoio è dato Una volta individuate le caratteristiche del bacino e le altre condizioni imposte (S, φ, Qout, Tempo di ritorno, Comune), si deve procedere al calcolo del volume d invaso critico per ognuno dei sei intervalli di durate (quindi per ogni una delle sei coppie di parametri a e n); infatti non essendo nota a priori le durata critica della precipitazione non è possibile scegliere la curva che meglio si presta a interpretare il fenomeno. La scelta della curva più adatta sarà condotta per un tempo di ritorno pari a 50 anni (lo si assume per il dimensionamento delle opere di laminazione), confrontando i sei scarti calcolati tra la durata critica e il relativo tempo centrale (tce) dell intervallo di durate: la curva più idonea sarà quindi quella per cui risulta minore lo scarto suddetto. Per la determinazione dei coefficienti di afflusso φ invece si adottano i valori indicati dal D.G.R.V. 1841/21007 e successiva D.G.R.V. 2948/2009: φ= 0,2 per superfici permeabili (aree verdi) φ= 0,15 per superfici a seminativo (terreni agricoli) φ = 0,6 per superfici semipermeabili (grigliati drenanti) φ = 0,9 per superfici impermeabili (tetti, terrazzi, strade, marciapiedi, piazzali, ecc.) Per quanto riguarda i parametri tecnici che saranno assunti nel procedimento dimensionale che segue, si fa riferimento ai risultati definitivi delle analisi delle precipitazioni per il Polesine Centrale, elaborazioni fornite dal Consorzio di Bonifica Adige Po, oltre alla D.G.R.V. 1841/2007 e successiva D.G.R.V. 2948/

7 INDIVIDUAZIONE PRECIPITAZIONI DI RIFERIMENTO Per determinare l apporto idrico dell area in questione è necessario valutare preliminarmente le precipitazioni di riferimento per la zona e confrontare i sei scarti calcolati tra la durata critica e il relativo tempo centrale (tce) dell intervallo di durata. intervallo di htempo h 3h 6h Per la zona Adige-Garda le equazioni di possibilità pluviometrica sono le seguenti: Valori attesi da 5 a 45 minuti da 10 minuti a 1 ora da 15 minuti a 3 ore da 30 minuti a 6 ore da 45 minuti a 12 ore da 1 a 24 ore CZona DZona TR a n a n a n a n a n a n 011 Adige-Garda DETERMINAZIONE DEI BACINI E DEL COEFFICIENTE DI AFFLUSSO MEDIO Essendo l area costituita da bacini contributivi a ognuno dei quali compete uno dei sopra indicati coefficienti di afflusso, il coefficente risultante è dato dal seguente rapporto: ϕ n i= 1 medio = n Si ϕ Si riporta una schematizzazione dei bacini utilizzati. Si fa notare che le aree agricole limitrofe per conformità altimetriche dovrebbero scaricare nei fossi perimetrali all'area. Da un'analisi delle altimetrie e dei terreni, si può considerare un bacino scolante di circa 4035 mq. Per i bacini in questione si determina il coefficiente di deflusso medio allo stato di progetto. coefficenti di deflusso tipo superficie superficie mq coeff. di deflusso φ VERDE GRIGLIATO ERBOSO E PERCORSI IN GHIAIA MARCIAPIEDI STRADE E PIAZZALI COPERTURA SUPERFICIE TOTALE i= 1 Si 6

8 DIMENSIONAMENTO SISTEMI COMPENSATIVI DI LAMINAZIONE Si procede ora con il dimensionamento dei sistemi compensativi, sulla base dei valori calcolati della superficie totale dell area e del coefficiente di afflusso φ medio, quale media ponderata della somma dei diversi contributi di ogni tipologia di superficie presente, considerando il minore dei sei scarti calcolati tra la durata critica e il relativo tempo centrale (t ce ) dell intervallo di durate. In genere la portata in uscita consentita è stimata pari a: - Non superiore i 5 l/s ha di area di intervento, se l area è definita critica in zone collinari o pedecollinari; - Non superiori i 10 l/s ha di area di intervento, se l area non è definita critica in zone collinari e particolarmente permeabili; - Non superiore i 3-5 l/s ha di area di intervento, se l area è definita critica in zona di pianura; - Non superiore i 7 l/s ha di area di intervento, se l area non è definita critica in zone di pianura. Si considera una portata in uscita calcolata fissando un coefficiente udometrico pari a 7 l/s/ha; per cui: Superficie totale dei tre bacini (S) ha Coefficiente di afflusso Coeffficiente udometrico d'scita 7 l/s,ha Q out =u S l/min Calcolo del volume di laminazione per un tempo di ritorno di 50 anni Tempo centrale t ce [min] a [mm min -n ] n [-] tempo critico t cr [min] scarto tce-tcr tempo critico minimo t min [min] 22 V inv,cr [mc] 152 Sostituendo nella il tempo critico tcr=22 minuti, corrispondente al minore degli scarti tra t ce -t cr si ha un volume di invaso pari a 152 mc. 7

9 SPECIFICHE TECNICHE DEI SISTEMI COMPENSATIVI DI DRENAGGIO E LAMINAZIONE Tra i sistemi maggiormente utilizzati nella pratica si possono evincere: INVASI SUPERFICIALI realizzati su aree verdi depresse o con fossati; INVASI INTERRATI realizzati mediante vespai ad alta capacità di accumulo; SOVRADIMENSIONAMENTO CONDOTTE realizzati mediante la posa di condotte di grande diametro; INFILTRAZIONI, realizzate con sistemi di infiltrazione facilitata. Si opta per un invaso superficiale realizzato con un fossato che segue il perimetro dell'intervento a Nord e Nord-Ovest. Il fosso avrà una lunghezza complessiva di circa 150 mt, pendenza media del 0,2%; pendenza delle sponde 2/3 ed una sezione media bagnata media di 1,20 mq per un volume complessivo di 180 mc. Nella parte terminale del fosso, prima dell'innesto con la rete recettrice locale, sarà realizzata una bocca tassata con le seguenti caratteristiche. Q S = μ 2 gh Apertura per il rilascio della portata Q di uscita Q max uscita μ tirante h medio S diametro l/s - m cm 2 cm Si riporta nella pagina seguente una schematizzazione del fosso di laminazione. 8

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