CONSORZIO per l'area di SVILUPPO INDUSTRIALE di BARI

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1 PROGETTO PRELIMINARE DEL RISCHIO IDRAULICO ASI MOLFETTA CONSORZIO per l'area di SVILUPPO INDUSTRIALE di BARI Via delle Dalie, 5 - Z.I MODUGNO Tel fax info@asibari.net - PROGETTO: CALCOLO E VERIFICA IDRAULICA: TIMBRI Data Oggetto: Delibera CIPE 62/2011 del 03/08/2011 Individuazione ed assegnazione di risorse ad interventi di rilievo nazionale ed interregionale di rilevanza strategica regionale per l'attuazione del piano nazionale per il sud INTERVENTI DI SALVAGUARDIA IDRAULICA DELLA ZONA ASI DI BARI-MOLFETTA LOCALITA' MOLFETTA - CUP D53B COMUNE DI MOLFETTA ADEGUAMENTO A SEGUITO DELLE INDICAZIONI DELLA CONFERENZA DI SERVIZI DEL 07/02/2013 Geologo: Ottobre 2013 RELAZIONE IDRAULICA ing. Luigi di Leo dott. Angelo Capodilupo TAV. C

2 RELAZIONE IDRAULICA 1 Premessa La presente relazione tecnica mira a determinare il grado di rischio idraulico presente nel territorio della zona industriale di Molfetta e quali sono le possibili soluzioni da porre in essere per la mitigazione del rischi stesso. Tali valutazioni si basano sull analisi del territorio, dal punto di vista geografico, geologico, idrogeologico ed idraulico. Nella progettazione di opere idrauliche orientate al controllo delle portate di piena, è prioritariamente indispensabile procedere alla stima della portata massima prevedibile che le solleciterà nel corso della loro vita prevista. La portata, nella maggior parte dei casi, è originata dalle precipitazioni meteoriche e, più in generale, dipenderà dalle caratteristiche molto variabili, sia nel tempo che nello spazio, delle trasformazioni che l acqua subisce durante il suo ciclo idrologico. In siffatte condizioni è praticamente impossibile calcolare la massima portata prevedibile in senso deterministico e bisognerà, quindi, affrontare il problema nel solo modo possibile e cioè in termini probabilistici. Significa, cioè, che la portata di piena va considerata come una variabile casuale, la quale, conseguentemente, dovrà essere stimata relativamente ad un livello di probabilità che essa ha di non essere superata o, meglio ancora, relativamente ad un periodo di tempo (detto tempo di ritorno) che intercorre, in media, tra due eventi in cui il valore di tale portata viene superato. In genere, è possibile riconoscere due tipi di problemi, a seconda del tipo di informazioni di cui si dispone: 1. stima della portata di piena di progetto direttamente dall analisi probabilistica di osservazioni dirette di portata fatte in passato nel sito; 2. stima della portata di piena di progetto attraverso l analisi probabilistica preliminare delle precipitazioni nel bacino idrografico interessato e la simulazione conseguente del processo della loro trasformazione in deflussi. Il calcolo che seguirà si occupa del secondo caso, quello cioè riguardante, in particolare, i bacini idrografici non monitorati e di non eccessive dimensioni (al più qualche decina di km 2 ). 1

3 2 Calcolo del tempo di corrivazione Nell'individuazione delle caratteristiche geometriche, riveste particolare importanza la scelta della durata dell'evento, che di norma si assume pari al tempo critico di risposta del bacino oggetto di studio, assimilabile al tempo di corrivazione. È quindi fondamentale la determinazione di detta grandezza che deve essere desunta attraverso procedure appropriate alla tipologia del bacino. Per la valutazione dell intensità di precipitazione che determina la massima portata di piena (intensità critica) è stato utilizzato l approccio proposto da Giandotti, secondo cui la portata di massima piena generata dalle piogge si ottiene per precipitazioni di durata pari al tempo di corrivazione. Il tempo di corrivazione secondo la formula del Giandotti dipende dalle caratteristiche morfologiche del bacino e dalla sezione oggetto di studio ed è la seguente: t c 4* S 1.5* L 0.8* Hm Ho dove S L Hm Ho = Superficie del Bacino [kmq] = Lunghezza percorso idraulico principale [m] = Altitudine media bacino in [m] = Altitudine sezione considerata in [m] Lo stesso tempo di corrivazione è stato determinato anche utilizzando altre formule dell idrologia classica come la formula di Pasini, t c S* L I 0,5 0,333 con la formula di Puglisi e Zanframundo, 0,667 L t c 6* (Hmax - Ho) 0,333 con la formula di Pezzoli 0,055* L t c 0,5 I 2

4 ed infine con la formula di Kirpich, 0,95* L t c 0,385 d dove I = pendenza media dell asta fluviale Hmax = Altitudine massima bacino in [m] d = dislivello tra la quota massima e minima del bacino in [m] 1,555 ottenendo dei risultati talvolta sottostimati e altre volte sovrastimati rispetto a quello determinato dalla formula di Giandotti. Pertanto la scelta del tempo di corrivazione da utilizzare nelle verifiche è ricaduto sul valore t c mediato fra quelli determinati con le varie formule. Stimato il valore di t c è possibile passare alla valutazione delle portate di massima piena al colmo. Il primo dato che occorre ricavare è la pioggia di progetto, per un tempo di ritorno fissato, corrispondente ad una durata uguale al tempo di corrivazione. Tale grandezza può essere ricavata attraverso le procedure di elaborazione dei dati pluviometrici viste in precedenza. Pertanto, in numerosi casi pratici si dispone solo delle precipitazioni meteoriche in alcuni punti del bacino. In tali casi la portata sarà stimata simulando, attraverso un modello matematico, il processo di trasformazione afflussi-deflussi nel bacino idrografico. 3 Trasformazione afflussi - deflussi L aliquota di precipitazione che non è coinvolta nelle varie perdite idrologiche e la precipitazione che cade sulle aree impermeabili costituiscono la precipitazione efficace. La precipitazione efficace dà origine allo scorrimento superficiale e muovendosi attraverso il bacino idrografico verso la sezione di chiusura del bacino stesso dà origine all idrogramma dei deflussi nella sezione considerata. Per calcolare il deflusso superficiale risultante dalla precipitazione efficace per il modello idrologico in questione è stato utilizzato il metodo del SCS (Soil Conservation Service). 3

5 4 Stima delle portate Come illustrato in precedenza, è stato individuato il regime pluviometrico dell area oggetto di intervento, dal quale è stato possibile determinare le portate di massima piena. La verifica di ogni singola sezione è stata eseguita tenendo conto delle acque provenienti da monte, unite a quelle di propria pertinenza. Si è determinata la portata di competenza in funzione della lunghezza dell asta fluviale, del sottobacino di pertinenza, delle quote a monte ed a valle in prossimità della sezione di chiusura, del coefficiente di deflusso e del dato pluviometrico stimato per un tempo di ritorno pari a 200 anni. L altezza di precipitazione ricavata (h) va introdotta in una delle formule cinematiche disponibili in letteratura. Per la determinazione della portata massima (portata di piena) del bacino idrografico, si adotta le seguenti relazioni matematica proposte da Visentini (Q max ): 3 Q max m sec c * h (t,t) 3.6* t *S c dove le variabili del bacino sono: S (km 2 ) c h (t,t) t c (ore) = area del bacino idrografico sotteso dalla sezione di misura; = coefficiente di deflusso; = altezza di pioggia critica; = tempo di corrivazione. Per la determinazione della portata massima del bacino idrografico, si assume, data la sua limitata estensione, il valore dell altezza critica h (t,t), corrispondente ad un tempo di ritorno T di 200 anni e per una durata t corrispondente al tempo di corrivazione calcolato t c. Dall esame delle annesse tabelle di calcolo e dei grafici, si possono rilevare i valori delle portate massime Q max del bacino idrografico in esame, per i vari tempi di ritorno Tr (anni) e l andamento delle altezze critiche di pioggia h (t,t) riferite ai tempi di ritorno T (anni) ed al tempo di durata t (ore). 4

6 4.1 Stima delle portate lama dell Aglio - PARAMETRI DI INGRESSO - CARATTERISTICHE GEOMORFOLOGICHE DEL BACINO IDROLOGICO 1 Superfice del bacino Superficie del bacino idrologico (km 2 ) Lunghezza percorso idraulico principale Lunghezza dell'asta principale (km) Pendenze Pendenza dell'asta principale Quote e dislivelli Quota massima del bacino idrologico (m) Quota minima del bacino idrologico (m) Quota media del bacino idrologico (m) Quota massima dell'asta principale (m) Quota minima dell'asta principale (m) Quota della sezione di chiusura (m) Quota media rispetto alla sezione di chiusura (m) Altezza media relativa rispetto alla sezione di chiusura (m) Dislivello dell'asta principale (m) Dislivello tra la quota massima e minima del bacino (m) PARAMETRI DI USCITA - Tempo di Corrivazione (h) Formula di Pasini 4.56 Formula di Giandotti 2.97 Formula di Puglisi e Zanframundo 4.24 Formula di Pezzoli 1.78 Formula di Kirpich 0.46 Analisi Statistica del tempo di corrivazione Valore medio 2.80 Valore minimo 0.46 Valore massimo

7 DATI MORFOMETRICI DEL BACINO IDROGRAFICO SOTTESO ALLA SEZIONE DI CHIUSURA CONSIDERATA Altitudine sezione considerata H0 = m (s.l.m.) Parametro adimensionale CN CN = adim. Potenziale specifico max di assorbimento Sp = mm Valore della depurazione iniziale Ia = 4.58 mm CALCOLO DELLE PORTATE DI MASSIMA PIENA PER ASSEGNATI TEMPI DI RITORNO ( FORMULA del METODO TCEV ) h h n h (t,z) (t,z) I I a a 2 S h(t,z) 28.2* tc *z /3.178 S p * 1 CN Q colmo h n * S 3.6 * t c c = coefficiente di deflusso h (t,z) = altezza di pioggia per le aree pluviometriche omogenee in "Zona 5" (mm) S = superficie del bacino (km2) con : tc = tempo di corrivazione (ore) 3,6 = fattore di conversione che permette di ottenere la Qmax in m3/sec Ka(1) = fattore di riduzione areale (U.S. Weather Bureau) Ka(2) = fattore di riduzione areale (A.d.B. Puglia) 1 KT = fattore di crescita per la zona 5-6 KT = lnTr RISULTATI S (km 2 ) = tc (ore) = 2.80 K K A A exp 1.1*d exp 1.1*d *A *A 1 exp * exp 0.53*d Tr (anni) tc (ore) h(t,z) (mm) Ka(1) Ka(2) KT h(t,z) areale (mm) h(t,z) areale (mm) dep. Qcolmo (m 3 /sec) dep

8 fig. n. 1 Bacino scolante lama dell Aglio S = km2 7

9 4.2 Stima delle portate canale Savorelli - PARAMETRI DI INGRESSO - CARATTERISTICHE GEOMORFOLOGICHE DEL BACINO IDROLOGICO 1 Superfice del bacino Superficie del bacino idrologico (km 2 ) Lunghezza percorso idraulico principale Lunghezza dell'asta principale (km) Pendenze Pendenza dell'asta principale Quote e dislivelli Quota massima del bacino idrologico (m) Quota minima del bacino idrologico (m) Quota media del bacino idrologico (m) Quota massima dell'asta principale (m) Quota minima dell'asta principale (m) Quota della sezione di chiusura (m) Quota media rispetto alla sezione di chiusura (m) Altezza media relativa rispetto alla sezione di chiusura (m) Dislivello dell'asta principale (m) Dislivello tra la quota massima e minima del bacino (m) PARAMETRI DI USCITA - Tempo di Corrivazione (h) Formula di Pasini 2.69 Formula di Giandotti 2.64 Formula di Puglisi e Zanframundo 3.62 Formula di Pezzoli 1.36 Formula di Kirpich 0.51 Analisi Statistica del tempo di corrivazione Valore medio 2.16 Valore minimo 0.51 Valore massimo

10 DATI MORFOMETRICI DEL BACINO IDROGRAFICO SOTTESO ALLA SEZIONE DI CHIUSURA CONSIDERATA Altitudine sezione considerata H0 = m (s.l.m.) Parametro adimensionale CN CN = adim. Potenziale specifico max di assorbimento Sp = mm Valore della depurazione iniziale Ia = 4.07 mm CALCOLO DELLE PORTATE DI MASSIMA PIENA PER ASSEGNATI TEMPI DI RITORNO ( FORMULA del METODO TCEV ) h h n h (t,z) (t,z) I I a a 2 S h(t,z) 28.2* tc *z /3.178 S p * 1 CN Q colmo h n * S 3.6 * t c c = coefficiente di deflusso h (t,z) = altezza di pioggia per le aree pluviometriche omogenee in "Zona 5" (mm) S = superficie del bacino (km2) con : tc = tempo di corrivazione (ore) 3,6 = fattore di conversione che permette di ottenere la Qmax in m3/sec Ka(1) = fattore di riduzione areale (U.S. Weather Bureau) Ka(2) = fattore di riduzione areale (A.d.B. Puglia) 1 KT = fattore di crescita per la zona 5-6 KT = lnTr RISULTATI S (km 2 ) = 8.30 tc (ore) = 2.16 K K A A exp 1.1*d exp 1.1*d *A *A 1 exp * exp 0.53*d Tr (anni) tc (ore) h(t,z) (mm) Ka(1) Ka(2) KT h(t,z) areale (mm) h(t,z) areale (mm) dep. Qcolmo (m 3 /sec) dep

11 fig. n. 2 Bacino scolante canale Savorelli S = 8.30 km2 10

12 4.3 Stima delle portate lama Marcinase - PARAMETRI DI INGRESSO - CARATTERISTICHE GEOMORFOLOGICHE DEL BACINO IDROLOGICO 1 Superfice del bacino Superficie del bacino idrologico (km 2 ) Lunghezza percorso idraulico principale Lunghezza dell'asta principale (km) Pendenze Pendenza dell'asta principale Quote e dislivelli Quota massima del bacino idrologico (m) Quota minima del bacino idrologico (m) Quota media del bacino idrologico (m) Quota massima dell'asta principale (m) Quota minima dell'asta principale (m) Quota della sezione di chiusura (m) Quota media rispetto alla sezione di chiusura (m) Altezza media relativa rispetto alla sezione di chiusura (m) Dislivello dell'asta principale (m) Dislivello tra la quota massima e minima del bacino (m) PARAMETRI DI USCITA - Tempo di Corrivazione (h) Formula di Pasini 3.64 Formula di Giandotti 3.20 Formula di Puglisi e Zanframundo 4.44 Formula di Pezzoli 2.72 Formula di Kirpich 1.08 Analisi Statistica del tempo di corrivazione Valore medio 3.02 Valore minimo 1.08 Valore massimo

13 DATI MORFOMETRICI DEL BACINO IDROGRAFICO SOTTESO ALLA SEZIONE DI CHIUSURA CONSIDERATA Altitudine sezione considerata H0 = m (s.l.m.) Parametro adimensionale CN CN = adim. Potenziale specifico max di assorbimento Sp = mm Valore della depurazione iniziale Ia = 4.19 mm CALCOLO DELLE PORTATE DI MASSIMA PIENA PER ASSEGNATI TEMPI DI RITORNO ( FORMULA del METODO TCEV ) h n h h (t,z) (t,z) I I a a 2 S h(t, z) 28.2* tc *z /3.178 S p * 1 CN Q colmo h n * S 3.6 * t c c = coefficiente di deflusso h (t,z) = altezza di pioggia per le aree pluviometriche omogenee in "Zona 5" (mm) S = superficie del bacino (km2) con : tc = tempo di corrivazione (ore) 3,6 = fattore di conversione che permette di ottenere la Qmax in m3/sec Ka(1) = fattore di riduzione areale (U.S. Weather Bureau) Ka(2) = fattore di riduzione areale (A.d.B. Puglia) 1 KT = fattore di crescita per la zona 5-6 KT = lnTr RISULTATI S (km 2 ) = tc (ore) = 3.02 K K A A exp 1.1*d exp 1.1*d * A *A 1 exp * exp 0.53*d Tr (anni) tc (ore) h(t,z) (mm) Ka(1) Ka(2) KT h(t,z) areale (mm) h(t,z) areale (mm) dep. Qcolmo (m 3 /sec) dep

14 fig. n. 3 Bacino scolante lama Marcinase S = km2 13

15 4.4 Stima delle portate lama Scorbeto - PARAMETRI DI INGRESSO - CARATTERISTICHE GEOMORFOLOGICHE DEL BACINO IDROLOGICO 1 Superfice del bacino Superficie del bacino idrologico (km 2 ) Lunghezza percorso idraulico principale Lunghezza dell'asta principale (km) Pendenze Pendenza dell'asta principale Quote e dislivelli Quota massima del bacino idrologico (m) Quota minima del bacino idrologico (m) Quota media del bacino idrologico (m) Quota massima dell'asta principale (m) Quota minima dell'asta principale (m) Quota della sezione di chiusura (m) Quota media rispetto alla sezione di chiusura (m) Altezza media relativa rispetto alla sezione di chiusura (m) Dislivello dell'asta principale (m) Dislivello tra la quota massima e minima del bacino (m) PARAMETRI DI USCITA - Tempo di Corrivazione (h) Formula di Pasini 3.14 Formula di Giandotti 2.88 Formula di Puglisi e Zanframundo 3.62 Formula di Pezzoli 1.36 Formula di Kirpich 0.47 Analisi Statistica del tempo di corrivazione Valore medio 2.29 Valore minimo 0.47 Valore massimo

16 DATI MORFOMETRICI DEL BACINO IDROGRAFICO SOTTESO ALLA SEZIONE DI CHIUSURA CONSIDERATA Altitudine sezione considerata H0 = m (s.l.m.) Parametro adimensionale CN CN = adim. Potenziale specifico max di assorbimento Sp = mm Valore della depurazione iniziale Ia = 3.97 mm CALCOLO DELLE PORTATE DI MASSIMA PIENA PER ASSEGNATI TEMPI DI RITORNO ( FORMULA del METODO TCEV ) h n h h (t,z) (t,z) I I a a 2 S h(t, z) 28.2 * tc *z /3.178 S p * 1 CN Q colmo h n * S 3.6 * t c c = coefficiente di deflusso h (t,z) = altezza di pioggia per le aree pluviometriche omogenee in "Zona 5" (mm) S = superficie del bacino (km2) con : tc = tempo di corrivazione (ore) 3,6 = fattore di conversione che permette di ottenere la Qmax in m3/sec Ka(1) = fattore di riduzione areale (U.S. Weather Bureau) Ka(2) = fattore di riduzione areale (A.d.B. Puglia) 1 KT = fattore di crescita per la zona 5-6 KT = lnTr RISULTATI S (km 2 ) = tc (ore) = 2.29 K K A A exp 1.1*d exp 1.1*d * A *A 1 exp * exp 0.53*d Tr (anni) tc (ore) h(t,z) (mm) Ka(1) Ka(2) KT h(t,z) areale (mm) h(t,z) areale (mm) dep. Qcolmo (m 3 /sec) dep

17 fig. n. 3 Bacino scolante lama Scorbeto S = km2 16

18 5 Verifica idraulica in moto permanente La verifica idraulica è stata eseguita determinando l altezza critica di ogni sezione, utilizzando il moto permanente. Le sezioni di verifica, oltre a quelle indicate in profilo, sono state ottenute per interpolazione fra quelle rilevate. Una volta stabilita la portata del corso d acqua del bacino, è stato costruito un modello idraulico del reticolo idrografico ed è stato possibile effettuare le verifiche a moto permanente. Il modello geomorfologico dell asta principale è stato costruito a partire dalle sezioni rilevate per essere implementato su codice di calcolo HEC-Ras versione 4.1 della U.S. Army Corps of Engineers. Per la schematizzazione del sistema in esame sono stati adoperati i seguenti dati: Geometria della sezioni rilevate (mediante la definizione delle coordinate dei punti del contorno dell alveo rispetto a un sistema di riferimento ben definito); Distanza fra le sezioni adiacenti; Coefficienti di scabrezza (con la possibilità di fornire valori differenti di tali coefficienti per quanto riguarda le sponde e il fondo); Condizioni al contorno (quali l altezza critica e le equazioni mediante le quali si definiscono i livelli idraulici; in particolare nel modello utilizzato si sono utilizzate le equazioni dell energia). Il programma permette di calcolare i profili idraulici unidimensionali di corsi d acqua naturali sia in moto permanente che in moto vario, modellando anche l inserimento di manufatti (come ponti, tombini, argini ecc) che possono interagire con il deflusso. Per il caso in esame si è ricorsi allo schema di moto permanente potendosi ipotizzare il moto gradualmente variato e la portata costante. L utilizzo della schematizzazione a moto permanente può essere convenientemente applicata per valutare il grado di riempimento delle sezioni nei corsi d acqua naturali. Il codice di calcolo permette di calcolare i profili liquidi per correnti supercritiche, subcritiche e per regimi misti. Il codice di calcolo risolve l equazione del moto: 2 2 a1v1 a 2V2 Y1 Z1 Y2 Z2 h e 2g 2g dove Y 1, Y 2 livelli liquidi nella sezione 1 e 2; Z 1, Z 2 quota del talweg nelle sezioni 1 e 2; V 1, V 2 velocità media nelle sezioni 1 e 2; 17

19 a 1, a 2 coefficiente di correzione della velocità nelle sezioni 1 e 2; h e perdite di carico fra la sezione 1 e 2. Nelle perdite di carico h e si devono considerare le perdite dovute all attrito sulle pareti del canale (valutabili attraverso il coefficiente di Manning n) e quelle legate all espansione e alla contrazione della geometria della sezione. Il programma ricorre all utilizzo dell equazione del momento in casi particolari, quando il moto risulta non gradualmente variato. I dati di input del programma consistono nel definire la geometria delle sezioni trasversali e dei manufatti e, per questi, nella scelta di opportune caratteristiche idrauliche. Per considerare l effetto dell attrito sul fondo, dovuto essenzialmente alla presenza di vegetazione e di rami secchi, nelle sezioni si è assunto un coefficiente di Manning pari a m -1/3 /s, per canali con erba sul fondo (sponde dell alveo)e pari a 0.01 m - 1/3 /s per canali in cemento; i coefficienti di contrazione e espansione, con cui si ricavano le perdite dovute alla variazione della geometria della sezione trasversale, si sono assunti rispettivamente pari a 0.1 e 0.3. I risultati ed i relativi grafici sono riportati di seguito. 5.1 Sezioni trasversali introdotte nel modello Per valutare i livelli del pelo libero in condizioni di moto permanente nei tronchi d'alveo sopra menzionati sono state utilizzate delle sezioni trasversali rilevate direttamente in campagna. Per tenere conto, inoltre, degli effetti derivanti dai restringimenti ed allargamenti e dai cambiamenti di pendenza del fondo, sono state rilevate le sezioni che contenessero le più significative variazioni in termini di larghezza e di forma della sezione trasversale e di pendenza del tronco intermedio tra due sezioni. Dove ritenuto opportuno, per migliorare la convergenza del metodo d'integrazione, si sono introdotte sezioni interpolate linearmente in automatico dal programma. Una volta introdotte tutte le sezioni nel programma, sono stati introdotti i valori delle portate per ogni singola asta, determinati in precedenza, in modo da verificare se per ogni sezione è garantito un adeguato franco di sicurezza pari ad 1 m. 5.2 Condizioni al contorno Per svolgere la simulazione e calcolare il livello del pelo libero in una data sezione, è necessario conoscere la medesima grandezza in una sezione prossima a questa. Il programma provvede automaticamente al riconoscimento per tratti del regime di corrente che si può effettivamente instaurare per la portata assegnata e, se la corrente ad esempio nel primo tratto di monte è veloce, esso adotterà quale altezza di riferimento quella fornita in input per l'estremo di monte, viceversa se la corrente del 18

20 tratto finale e lenta, quale altezza di controllo sarà adottata quella fornita in input per la sezione terminale di valle. Nei tratti intermedi il programma adotta analoghi criteri ed e in grado di processare situazioni in cui i due regimi si susseguono in qualsiasi ordine. In mancanza di più precise determinazioni sperimentali, quali condizioni al contorno nelle simulazioni effettuate è stato scelta l'altezza critica calcolata automaticamente dal software HEC- RAS. Va tuttavia osservato che il metodo d'integrazione numerica adottato dal software (Standard step method) e intrinsecamente autoregolante, ovvero, dopo pochi step spaziali (sezioni) l'altezza della corrente risulta invariante rispetto alla condizione al contorno adottata. Per questo motivo eventuali imprecisioni nella valutazione delle altezze di controllo diventano inessenziali se si dispone di un numero di sezioni in eccesso rispetto a quelle strettamente occorrenti per l'estensione del tratto da indagare. I calcoli sono stati eseguiti considerando il deflusso dell acqua in condizioni miste (è il programma che calcola di volta in volta se il moto è super-critico o sub-critico, ovvero in condizioni di corrente a carattere torrentizio (veloce) o fluviale (lento); il valore del numero di Froude lungo le differenti sezioni è variabile a secondo se la corrente è lenta o veloce. 5.3 Verifica idraulica - Visualizzazione dei risultati Canale principale RS: 20 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.38 Wt. n-val W.S. Elev (m) Reach Len. (m) Crit W.S. (m) Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 2.73 Avg. Vel. (m/s) 2.73 Max Chl Dpth (m) 1.05 Hydr. Depth (m) 0.75 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) Shear (N/m2) 0.73 Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 0.38 Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) 0.00 Cum SA (1000 m2) Canale principale RS: 19 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.38 Wt. n-val W.S. Elev (m) Reach Len. (m) Crit W.S. (m) Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 2.73 Avg. Vel. (m/s)

21 Max Chl Dpth (m) 1.05 Hydr. Depth (m) 0.75 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) Shear (N/m2) 0.73 Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 0.56 Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) 0.00 Cum SA (1000 m2) Canale principale RS: 18 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.38 Wt. n-val W.S. Elev (m) Reach Len. (m) Crit W.S. (m) Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 2.73 Avg. Vel. (m/s) 2.73 Max Chl Dpth (m) 1.05 Hydr. Depth (m) 0.75 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) Shear (N/m2) 0.73 Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 0.53 Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) 0.00 Cum SA (1000 m2) Canale principale RS: 17 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.38 Wt. n-val W.S. Elev (m) Reach Len. (m) Crit W.S. (m) Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 2.73 Avg. Vel. (m/s) 2.73 Max Chl Dpth (m) 1.05 Hydr. Depth (m) 0.75 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) Shear (N/m2) 0.73 Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 0.50 Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) 0.00 Cum SA (1000 m2) Canale principale RS: 16 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.38 Wt. n-val W.S. Elev (m) Reach Len. (m) Crit W.S. (m) Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 2.72 Avg. Vel. (m/s) 2.72 Max Chl Dpth (m) 1.05 Hydr. Depth (m) 0.75 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) Shear (N/m2) 0.72 Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 0.46 Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) 0.01 Cum SA (1000 m2) 20

22 Canale principale RS: 15 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.38 Wt. n-val W.S. Elev (m) Reach Len. (m) Crit W.S. (m) Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 2.73 Avg. Vel. (m/s) 2.73 Max Chl Dpth (m) 1.05 Hydr. Depth (m) 0.75 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) Shear (N/m2) 0.73 Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 0.42 Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) 0.00 Cum SA (1000 m2) Canale principale RS: 14 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.45 Wt. n-val W.S. Elev (m) Reach Len. (m) Crit W.S. (m) Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 2.96 Avg. Vel. (m/s) 2.96 Max Chl Dpth (m) 1.28 Hydr. Depth (m) 0.88 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) Shear (N/m2) 0.81 Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 0.38 Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) 0.00 Cum SA (1000 m2) Canale principale RS: 13 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.43 Wt. n-val W.S. Elev (m) Reach Len. (m) Crit W.S. (m) Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 2.91 Avg. Vel. (m/s) 2.91 Max Chl Dpth (m) 1.18 Hydr. Depth (m) 0.86 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) Shear (N/m2) 0.79 Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 0.32 Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) 0.01 Cum SA (1000 m2) Canale principale RS: 12 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.51 Wt. n-val W.S. Elev (m) Reach Len. (m) Crit W.S. (m) Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2)

23 Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 3.17 Avg. Vel. (m/s) 3.17 Max Chl Dpth (m) 1.45 Hydr. Depth (m) 1.02 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) Shear (N/m2) 0.89 Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 0.28 Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) 0.00 Cum SA (1000 m2) Canale principale RS: 11 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.56 Wt. n-val W.S. Elev (m) Reach Len. (m) Crit W.S. (m) Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 3.31 Avg. Vel. (m/s) 3.31 Max Chl Dpth (m) 1.53 Hydr. Depth (m) 1.11 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) Shear (N/m2) 0.94 Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 0.26 Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) 0.04 Cum SA (1000 m2) Canale principale RS: 10 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.92 Wt. n-val W.S. Elev (m) Reach Len. (m) Crit W.S. (m) Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 4.24 Avg. Vel. (m/s) 4.24 Max Chl Dpth (m) 1.81 Hydr. Depth (m) 1.81 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) Shear (N/m2) 1.41 Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 0.26 Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) 0.00 Cum SA (1000 m2) Canale principale RS: 9 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.92 Wt. n-val W.S. Elev (m) Reach Len. (m) Crit W.S. (m) Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 4.24 Avg. Vel. (m/s) 4.24 Max Chl Dpth (m) 1.81 Hydr. Depth (m) 1.81 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) Shear (N/m2)

24 Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 0.22 Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) 0.00 Cum SA (1000 m2) Canale principale RS: 8 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.92 Wt. n-val W.S. Elev (m) Reach Len. (m) Crit W.S. (m) Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 4.24 Avg. Vel. (m/s) 4.24 Max Chl Dpth (m) 1.81 Hydr. Depth (m) 1.81 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) Shear (N/m2) 1.41 Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 0.19 Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) 0.00 Cum SA (1000 m2) Canale principale RS: 7 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.92 Wt. n-val W.S. Elev (m) Reach Len. (m) Crit W.S. (m) Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 4.24 Avg. Vel. (m/s) 4.24 Max Chl Dpth (m) 1.81 Hydr. Depth (m) 1.81 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) Shear (N/m2) 1.41 Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 0.17 Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) 0.00 Cum SA (1000 m2) Canale principale RS: 6 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.92 Wt. n-val W.S. Elev (m) Reach Len. (m) Crit W.S. (m) Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 4.24 Avg. Vel. (m/s) 4.24 Max Chl Dpth (m) 1.81 Hydr. Depth (m) 1.81 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) Shear (N/m2) 1.41 Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 0.14 Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) 0.00 Cum SA (1000 m2) Canale principale RS: 5 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) Element Left OB Channel Right OB 23

25 Vel Head (m) 0.92 Wt. n-val W.S. Elev (m) Reach Len. (m) Crit W.S. (m) Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 4.24 Avg. Vel. (m/s) 4.24 Max Chl Dpth (m) 1.81 Hydr. Depth (m) 1.81 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) Shear (N/m2) 1.41 Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 0.14 Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) 0.00 Cum SA (1000 m2) Canale principale RS: 4 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.92 Wt. n-val W.S. Elev (m) Reach Len. (m) Crit W.S. (m) Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 4.24 Avg. Vel. (m/s) 4.24 Max Chl Dpth (m) 1.81 Hydr. Depth (m) 1.81 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) 9.79 Shear (N/m2) 1.41 Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 0.07 Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) 0.00 Cum SA (1000 m2) Canale principale RS: 3 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) 6.61 Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.92 Wt. n-val W.S. Elev (m) 5.69 Reach Len. (m) Crit W.S. (m) 5.69 Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 4.24 Avg. Vel. (m/s) 4.24 Max Chl Dpth (m) 1.81 Hydr. Depth (m) 1.81 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) 3.88 Shear (N/m2) 1.41 Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 0.04 Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) 0.00 Cum SA (1000 m2) 7.32 Canale principale RS: 2 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) 5.12 Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.92 Wt. n-val W.S. Elev (m) 4.20 Reach Len. (m) Crit W.S. (m) 4.20 Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s)

26 Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 4.24 Avg. Vel. (m/s) 4.24 Max Chl Dpth (m) 1.81 Hydr. Depth (m) 1.81 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) 2.39 Shear (N/m2) 1.41 Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 0.02 Cum Volume (1000 m3) 4.75 C & E Loss (m) 0.00 Cum SA (1000 m2) 2.62 Canale principale RS: 1 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) 3.26 Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.92 Wt. n-val W.S. Elev (m) 2.34 Reach Len. (m) Crit W.S. (m) 2.34 Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 4.24 Avg. Vel. (m/s) 4.24 Max Chl Dpth (m) 1.81 Hydr. Depth (m) 1.81 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) 0.53 Shear (N/m2) 1.41 Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) Cum SA (1000 m2) Lama Scorbeto RS: 24 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.12 Wt. n-val W.S. Elev (m) Reach Len. (m) Crit W.S. (m) Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 1.51 Avg. Vel. (m/s) 1.51 Max Chl Dpth (m) 1.44 Hydr. Depth (m) 0.97 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) Shear (N/m2) Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 1.30 Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) 0.01 Cum SA (1000 m2) Lama Scorbeto RS: 23 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.20 Wt. n-val W.S. Elev (m) Reach Len. (m) Crit W.S. (m) Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 1.97 Avg. Vel. (m/s) 1.97 Max Chl Dpth (m) 1.20 Hydr. Depth (m) 0.84 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m)

27 Min Ch El (m) Shear (N/m2) Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 1.77 Cum Volume (1000 m3) 7.70 C & E Loss (m) 0.02 Cum SA (1000 m2) Lama Scorbeto RS: 22 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.36 Wt. n-val W.S. Elev (m) Reach Len. (m) Crit W.S. (m) Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 2.64 Avg. Vel. (m/s) 2.64 Max Chl Dpth (m) 0.97 Hydr. Depth (m) 0.70 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) Shear (N/m2) Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) 1.08 Cum Volume (1000 m3) 1.92 C & E Loss (m) 0.00 Cum SA (1000 m2) 2.73 Lama Scorbeto RS: 21 Tr = 200 anni E.G. Elev (m) Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.36 Wt. n-val W.S. Elev (m) Reach Len. (m) Crit W.S. (m) Flow Area (m2) E.G. Slope (m/m) Area (m2) Q Total (m3/s) Flow (m3/s) Top Width (m) Top Width (m) Vel Total (m/s) 2.65 Avg. Vel. (m/s) 2.65 Max Chl Dpth (m) 0.97 Hydr. Depth (m) 0.70 Conv. Total (m3/s) Conv. (m3/s) Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) Min Ch El (m) Shear (N/m2) Alpha 1.00 Stream Power (N/m s) Frctn Loss (m) Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) Cum SA (1000 m2) 26

28 6 Ubicazione sezioni di verifica 7 Sezioni di verifica River = Canale principal Reach = Canale principal RS =

29 River = Canale principal Reach = Canale principal RS = River = Canale principal Reach = Canale principal RS =

30 River = Canale principal Reach = Canale principal RS = River = Canale principal Reach = Canale principal RS =

31 River = Canale principal Reach = Canale principal RS = River = Canale principal Reach = Canale principal RS =

32 River = Canale principal Reach = Canale principal RS = River = Canale principal Reach = Canale principal RS =

33 River = Canale principal Reach = Canale principal RS = River = Canale principal Reach = Canale principal RS =

34 River = Canale principal Reach = Canale principal RS = River = Canale principal Reach = Canale principal RS =

35 River = Canale principal Reach = Canale principal RS = River = Canale principal Reach = Canale principal RS =

36 River = Canale principal Reach = Canale principal RS = River = Canale principal Reach = Canale principal RS =

37 River = Canale principal Reach = Canale principal RS = River = Canale principal Reach = Canale principal RS =

38 River = Canale principal Reach = Canale principal RS = River = Lama scorbeto Reach = Lama scorbeto RS =

39 River = Lama scorbeto Reach = Lama scorbeto RS = River = Lama scorbeto Reach = Lama scorbeto RS =

40 River = Lama scorbeto Reach = Lama scorbeto RS =

41 INDICE 1 Premessa Calcolo del tempo di corrivazione Trasformazione afflussi - deflussi Stima delle portate Stima delle portate lama dell Aglio Stima delle portate canale Savorelli Stima delle portate lama Marcinase Stima delle portate lama Scorbeto Verifica idraulica in moto permanente Sezioni trasversali introdotte nel modello Condizioni al contorno Verifica idraulica - Visualizzazione dei risultati Ubicazione sezioni di verifica Sezioni di verifica