Normative di riferimento

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1 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 1 Normative di riferimento - Legge nr del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/ Circolare C.S.L.P. 02/02/2009 n Istruzioni per l applicazione delle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008 Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali Calcolo della spinta sul muro Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze. I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali γ. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e incrementati i soli carichi variabili. Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione ρ rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno;

2 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 2 - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta. Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta ε l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e β l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a ε' = ε + θ β' = β + θ dove θ = arctg(k h /(1±k v )) essendo k h il coefficiente sismico orizzontale e k v il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di k h. In presenza di falda a monte, θ assume le seguenti espressioni: Terreno a bassa permeabilità θ = arctg[(γ sat /(γ sat -γ w ))*(k h /(1±k v ))] Terreno a permeabilità elevata θ = arctg[(γ/(γ sat -γ w ))*(k h /(1±k v ))] Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da dove il coefficiente A vale S = AS' - S cos 2 (β + θ) A = cos 2 βcosθ In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di θ. Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico. Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come F ih = k h W F iv = ±k v W dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma.

3 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 3 Verifica a ribaltamento La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante M r ) ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante M s ) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e verificare che il rapporto M s /M r sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza η r. Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare η r >= 1.0. Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza M s >= η r M r Il momento ribaltante M r è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito terra-muro δ è positivo, ribaltante se δ è negativo. δ è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi contribuiscono al momento stabilizzante. Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali. Verifica a scorrimento Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento F r e la risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro F s risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza η s Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare η s >=1.0 F r >= η s F s Le forze che intervengono nella F s sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione. La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con δ f l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con c a l'adesione terreno-fondazione e con B r la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come F r = N tg δ f + c a B r La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento. Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, δ f, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di δ f pari all'angolo d'attrito del terreno di fondazione. Verifica al carico limite Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve essere superiore a η q. Cioè, detto Q u, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere: Q u >= η q R Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare η q >=1.0 Si adotta per il calcolo del carico limite in fondazione il metodo di MEYERHOF.

4 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 4 L'espressione del carico ultimo è data dalla relazione: Q u = c N c d c i c + qn q d q i q + 0.5γBN γ d γ i γ In questa espressione c φ γ B D q coesione del terreno in fondazione; angolo di attrito del terreno in fondazione; peso di volume del terreno in fondazione; larghezza della fondazione; profondità del piano di posa; pressione geostatica alla quota del piano di posa. I vari fattori che compaiono nella formula sono dati da: A = e π tg φ N q = A tg 2 (45 +φ/2) N c = (N q - 1) ctg φ N γ = (N q - 1) tg (1.4φ) Indichiamo con K p il coefficiente di spinta passiva espresso da: K p = tg 2 (45 +φ/2) I fattori d e i che compaiono nella formula sono rispettivamente i fattori di profondità ed i fattori di inclinazione del carico espressi dalle seguenti relazioni: Fattori di profondità D d q = K p B d q = d γ = 1 per φ = 0 D d q = d γ = K p per φ > 0 B Fattori di inclinazione Indicando con θ l'angolo che la risultante dei carichi forma con la verticale ( espresso in gradi ) e con φ l'angolo d'attrito del terreno di posa abbiamo: i c = i q = (1 - θ /90) 2 θ i γ = (1 - ) 2 per φ > 0 φ i γ = 0 per φ = 0

5 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 5 Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a η g Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare η g >=1.0 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50. Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula: c i b i Σ n i ( + [W i cosα i -u i l i ]tgφ i ) cosα i η = Σ n iw i sinα i dove n è il numero delle strisce considerate, b i e α i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima e c i e φ i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre u i ed l i rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (l i = b i /cosα i ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava η. Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati. Modalità di presentazione dei risultati La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di calcolo tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità. La relazione di calcolo illustra in modo esaustivo i dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma tabellare. In particolare la stampa degli elaborati di calcolo è stata effettuata per quelle combinazioni di carico con coefficienti di sicurezza minori ( condizioni peggiori GEO SISMICA), oltre che per una condizione statica (coefficienti di sicurezza minori ) più ed una condizione allo SLE (coefficienti di sicurezza minori ). In dettaglio sono state effettuate le seguenti combinazioni di carico: MURO A Combinazione 1 Statica Combinazione Sismica Combinazione 13 SLE MURO B Combinazione 2 Statica Combinazione Sismica Combinazione 20 SLE MURO C Combinazione 2 StaticaCombinazione Sismica Combinazione 13 SLE MURO D Combinazione 2 Statica Combinazione Sismica Combinazione 20 SLE

6 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 6 Muro "A" - Località Metta Normativa N.T.C Approccio 1 γ Gsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti γ Gfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti γ Qsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili γ Qfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili γ tanφ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato γ c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata γ cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata γ qu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce γ γ Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD

7 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 7 Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 0,90 0,90 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,30 1,00 1,10 1,30 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,50 1,30 1,50 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 1,00 0,90 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,00 1,00 1,00 1,30 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,00 1,00 1,00 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali γ R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10 Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 1,40 [m] Spessore in sommità 0,30 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0,30 [m] Inclinazione paramento esterno 0,00 [ ] Inclinazione paramento interno 0,00 [ ] Lunghezza del muro 10,00 [m] Spessore rivestimento 0,25 [m] Peso sp. rivestimento 2600,00 [kg/mc] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0,30 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0,50 [m] Lunghezza totale fondazione 1,10 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [ ] Spessore fondazione 0,30 [m] Spessore magrone 0,10 [m]

8 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 8 Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500,0 [kg/mc] Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione R ck 305,9 [kg/cmq] Modulo elastico E ,55 [kg/cmq] Acciaio Tipo B450C Tensione di snervamento σ fa 4588,0 [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 3,00 0,70 13,13 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,00 [m] Descrizione terreni Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γ s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [ ] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] c a Descrizione γ γ s φ δ c c a COLTRE/CAPPELLACCIO ,090 0,000 SUBSTRATO ROCCIOSO ,800 0,000 Stratigrafia N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [ ] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm 2 /cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 2,50 0,00 1,57 0,00 COLTRE/CAPPELLACCIO 2 3,00 0,00 9,28 0,00 SUBSTRATO ROCCIOSO Descrizione combinazioni di carico F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole) γ Coefficiente di partecipazione della condizione Ψ Coefficiente di combinazione della condizione Combinazione n 1 - Caso A1-M1 (STR)

9 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 9 Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Combinazione n 2 - Caso A2-M2 (GEO) Combinazione n 3 - Caso EQU (SLU) Peso proprio muro FAV 0, ,90 Peso proprio terrapieno FAV 0, ,90 Spinta terreno SFAV 1, ,10 Combinazione n 4 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) Combinazione n 5 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo Combinazione n 6 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo Combinazione n 7 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo Combinazione n 8 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo Combinazione n 9 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 Combinazione n 10 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 Combinazione n 11 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo

10 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 10 Combinazione n 12 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo Combinazione n 13 - Quasi Permanente (SLE) Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Combinazione n 14 - Frequente (SLE) Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Combinazione n 15 - Rara (SLE) Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w 1 = 0.20 w 2 = 0.30 w 3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni Combinazione di carico Rara σ c < 0.60 f ck - σ f < 0.80 f yk Quasi permanente σ c < 0.45 f ck Calcolo della portanza metodo di Meyerhof Coefficiente correttivo su Nγ per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLU): 1,00 Coefficiente correttivo su Nγ per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLE): 1,00 Impostazioni avanzate

11 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 11 Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00 Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CS SCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CS RIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CS QLIM Coeff. di sicurezza a carico limite Coeff. di sicurezza a stabilità globale CS STAB C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] -- 7, , A2-M2 - [1] -- 4, , EQU - [1] , STAB - [1] ,13 5 A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale negativo 2, , A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale positivo 2, , A2-M2 - [2] Orizzontale + Verticale positivo 1, , A2-M2 - [2] Orizzontale + Verticale negativo 1, , EQU - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- 5, EQU - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- 6, STAB - [2] Orizzontale + Verticale positivo ,88 12 STAB - [2] Orizzontale + Verticale negativo ,95 13 SLEQ - [1] -- 49, , SLEF - [1] -- 49, , SLER - [1] -- 49, ,66 -- Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo del carico limite Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Meyerhof metodo di Fellenius Spinta attiva Sisma Identificazione del sito Latitudine Longitudine Comune ANDORA Provincia SAVONA Regione LIGURIA Punti di interpolazione del reticolo Tipo di opera Tipo di costruzione Vita nominale Classe d'uso pericolose Vita di riferimento Opera ordinaria 50 anni III - Affollamenti significativi e industrie non 75 anni Combinazioni SLU

12 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 12 Accelerazione al suolo a g 1.64 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.55 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β m ) 0.24 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 8.72 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 4.36 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.47 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.60 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β m ) 0.18 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 1.91 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 0.96 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0 Lunghezza del muro 10,00 [m] Peso muro Baricentro del muro 1875,00 [kg] X=-0,11 Y=-1,07 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 0,50 Y = -1,70 Punto superiore superficie di spinta X = 0,50 Y = 0,12 Altezza della superficie di spinta 1,82 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [ ] COMBINAZIONE n 1 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 195,57 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 186,69 [kg] Componente verticale della spinta statica 58,27 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,50 [m] Y = -1,49 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17,33 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 59,54 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 1385,42 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,25 [m] Y = -0,67 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 186,69 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 4228,68 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 4228,68 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 186,69 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,01 [m] Lunghezza fondazione reagente 1,10 [m] Risultante in fondazione 4232,80 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 2,53 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 33,56 [kgm] Carico ultimo della fondazione 37234,75 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1,10 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,4011 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,3678 [kg/cmq]

13 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 13 Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N γ = 8.00 Fattori forma s c = 1,00 s q = 1,00 s γ = 1,00 Fattori inclinazione i c = 0,94 i q = 0,94 i γ = 0,82 Fattori profondità d c = 1,09 d q = 1,04 d γ = 1,04 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = N' γ = 6.81 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 7.07 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 8.81 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 1 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 30 9,24 6, , ,28 100, 30 9,24 6, , ,56 100, 30 9,24 6, , ,84 100, 30 9,24 6, , ,12 100, 30 9,24 6, , ,40 100, 30 9,24 6, , Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 1 B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 30 9,24 9, , ,06 100, 30 9,24 9, , ,12 100, 30 9,24 9, , ,18 100, 30 9,24 9, , ,24 100, 30 9,24 9, , ,30 100, 30 9,24 9, ,

14 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 14 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 30 9,24 9, , ,10 100, 30 9,24 9, , ,20 100, 30 9,24 9, , ,30 100, 30 9,24 9, , ,40 100, 30 9,24 9, , ,50 100, 30 9,24 9, , COMBINAZIONE n 7 Valore della spinta statica 219,44 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 212,91 [kg] Componente verticale della spinta statica 53,16 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,50 [m] Y = -1,47 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14,02 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 56,98 [ ] Incremento sismico della spinta 191,91 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0,50 [m] Y = -1,47 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 53,60 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 1385,42 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,25 [m] Y = -0,67 [m] Inerzia del muro 163,46 [kg] Inerzia verticale del muro 81,73 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 120,78 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 60,39 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 762,68 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 4412,19 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 4412,19 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 762,68 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,08 [m] Lunghezza fondazione reagente 1,10 [m] Risultante in fondazione 4477,62 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 9,81 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 355,64 [kgm] Carico ultimo della fondazione 13652,57 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1,10 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,5775 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,2248 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = 7.30 N γ = 3.61 Fattori forma s c = 1,00 s q = 1,00 s γ = 1,00 Fattori inclinazione i c = 0,79 i q = 0,79 i γ = 0,29 Fattori profondità d c = 1,08 d q = 1,04 d γ = 1,04 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = 6.03 N' γ = 1.10

15 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 15 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.44 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 3.09 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 7 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 30 9,24 6, , ,28 100, 30 9,24 6, , ,56 100, 30 9,24 6, , ,84 100, 30 9,24 6, , ,12 100, 30 9,24 6, , ,40 100, 30 9,24 6, , Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 7 B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 30 9,24 9, , ,06 100, 30 9,24 9, , ,12 100, 30 9,24 9, , ,18 100, 30 9,24 9, , ,24 100, 30 9,24 9, , ,30 100, 30 9,24 9, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 30 9,24 9, , ,10 100, 30 9,24 9, , ,20 100, 30 9,24 9, , ,30 100, 30 9,24 9, , ,40 100, 30 9,24 9, ,

16 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,50 100, 30 9,24 9, , COMBINAZIONE n 9 Valore della spinta statica 219,44 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 212,91 [kg] Componente verticale della spinta statica 53,16 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,50 [m] Y = -1,47 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14,02 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 56,98 [ ] Incremento sismico della spinta 94,48 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0,50 [m] Y = -1,47 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 54,10 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 1385,42 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,25 [m] Y = -0,67 [m] Inerzia del muro 163,46 [kg] Inerzia verticale del muro -81,73 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 120,78 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -60,39 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 668,14 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 4104,34 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 468,26 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 2351,37 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 4104,34 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 668,14 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,09 [m] Lunghezza fondazione reagente 1,10 [m] Risultante in fondazione 4158,37 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 9,25 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 374,27 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 5.02 COMBINAZIONE n 13 Valore della spinta statica 27,77 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 26,51 [kg] Componente verticale della spinta statica 8,27 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,50 [m] Y = -1,60 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17,33 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 61,17 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 1385,42 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,25 [m] Y = -0,67 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 26,51 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 4178,69 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 4178,69 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 26,51 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,01 [m] Lunghezza fondazione reagente 1,10 [m] Risultante in fondazione 4178,77 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,36 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 24,07 [kgm] Carico ultimo della fondazione 40362,95 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1,10 [m]

17 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 17 Tensione terreno allo spigolo di valle 0,3918 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,3679 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N γ = 8.00 Fattori forma s c = 1,00 s q = 1,00 s γ = 1,00 Fattori inclinazione i c = 0,99 i q = 0,99 i γ = 0,97 Fattori profondità d c = 1,09 d q = 1,04 d γ = 1,04 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = N' γ = 8.12 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 9.66 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 13 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] σ fi Nr. Y B, H A fs A fi σ c τ c σ fs σ fi 1 0,00 100, 30 9,24 6,16 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,28 100, 30 9,24 6,16 0,07 0,00-0,95-1,00 3 0,56 100, 30 9,24 6,16 0,13 0,00-1,90-2,00 4 0,84 100, 30 9,24 6,16 0,20 0,00-2,85-3,00 5 1,12 100, 30 9,24 6,16 0,27 0,00-3,80-4,00 6 1,40 100, 30 9,24 6,16 0,34 0,00-4,75-5,00 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 13 B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] σ fs Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 1 0,00 100, 30 9,24 9,24 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,06 100, 30 9,24 9,24 0,06 0,08 2,51-0,47 3 0,12 100, 30 9,24 9,24 0,22 0,16 10,01-1,86 4 0,18 100, 30 9,24 9,24 0,50 0,25 22,49-4,18 5 0,24 100, 30 9,24 9,24 0,89 0,33 39,92-7,41 6 0,30 100, 30 9,24 9,24 1,39 0,41 62,29-11,57 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 1 0,00 100, 30 9,24 9,24 0,00 0,00 0,00 0,00

18 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,10 100, 30 9,24 9,24 0,00 0,00 0,15-0,03 3 0,20 100, 30 9,24 9,24 0,02 0,01 0,81-0,15 4 0,30 100, 30 9,24 9,24 0,05 0,02 2,25-0,42 5 0,40 100, 30 9,24 9,24 0,11 0,03 4,78-0,89 6 0,50 100, 30 9,24 9,24 0,19 0,05 8,68-1,61 Verifiche a fessurazione Combinazione n 13 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] M pf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] ε m deformazione media espressa in [%] s m Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M ε m s m w 1 0,00 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,07 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,14 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,21 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,28 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,35 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,42 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,49 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,56 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,63 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,70 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,77 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,84 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,91 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,98 18,47 12, ,0000 0,00 0, ,05 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,12 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,19 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,26 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,33 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,40 9,24 6, ,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M ε m s m w 1-0,60 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,57 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,54 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,51 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,48 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,45 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,42 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,39 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,36 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,33 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,30 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,00 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,05 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,10 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,15 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,20 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,25 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,30 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,35 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,40 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,45 9,24 9, ,0000 0,00 0,000

19 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,50 9,24 9, ,0000 0,00 0,000 Inviluppo armature e tensioni nei materiali del muro L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 30 9,24 6, , ,28 100, 30 9,24 6, , ,56 100, 30 9,24 6, , ,84 100, 30 9,24 6, , ,12 100, 30 9,24 6, , ,40 100, 30 9,24 6, , Inviluppo SLE Nr. Y B, H A fs A fi σ c τ c σ fs σ fi 1 0,00 100, 30 9,24 6,16 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,28 100, 30 9,24 6,16 0,07 0,00-0,95-1,00 3 0,56 100, 30 9,24 6,16 0,13 0,00-1,90-2,00 4 0,84 100, 30 9,24 6,16 0,20 0,00-2,85-3,00 5 1,12 100, 30 9,24 6,16 0,27 0,00-3,80-4,00 6 1,40 100, 30 9,24 6,16 0,34 0,00-4,75-5,00 Inviluppo armature e tensioni nei materiali della fondazione B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 30 9,24 9, , ,06 100, 30 9,24 9, , ,12 100, 30 9,24 9, , ,18 100, 30 9,24 9, , ,24 100, 30 9,24 9, , ,30 100, 30 9,24 9, , Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 7 0,00 100, 30 9,24 9,24 0,00 0,00 0,00 0,00

20 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,06 100, 30 9,24 9,24 0,06 0,08 2,51-0,47 9 0,12 100, 30 9,24 9,24 0,22 0,16 10,01-1, ,18 100, 30 9,24 9,24 0,50 0,25 22,49-4, ,24 100, 30 9,24 9,24 0,89 0,33 39,92-7, ,30 100, 30 9,24 9,24 1,39 0,41 62,29-11,57 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 30 9,24 9, , ,10 100, 30 9,24 9, , ,20 100, 30 9,24 9, , ,30 100, 30 9,24 9, , ,40 100, 30 9,24 9, , ,50 100, 30 9,24 9, , Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 7 0,00 100, 30 9,24 9,24 0,00 0,00 0,00 0,00 8 0,10 100, 30 9,24 9,24 0,00 0,00 0,15-0,03 9 0,20 100, 30 9,24 9,24 0,02 0,01 0,81-0, ,30 100, 30 9,24 9,24 0,05 0,02 2,25-0, ,40 100, 30 9,24 9,24 0,11 0,03 4,78-0, ,50 100, 30 9,24 9,24 0,19 0,05 8,68-1,61 Spostamenti C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione ag Critico Accelerazione critica espressa in [m/s 2 ] D Spostamento espresso in [cm] Spostamento limite imposto D limite = 1,50 [cm] C Tipo ag Critico D 13 SLEQ 10,5442 0, SLEF 10,5442 0, SLER 10,5442 0,0000

21 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 21 Muro "B" Località Metta Normativa N.T.C Approccio 1 γ Gsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti γ Gfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti γ Qsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili γ Qfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili γ tanφ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato γ c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata γ cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata γ qu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce γ γ Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 0,90 0,90 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,30 1,00 1,10 1,30 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,50 1,30 1,50 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 1,00 1,00

22 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 22 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 1,00 0,90 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,00 1,00 1,00 1,30 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,00 1,00 1,00 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali γ R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10 Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 2,00 [m] Spessore in sommità 0,35 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0,35 [m] Inclinazione paramento esterno 0,00 [ ] Inclinazione paramento interno 0,00 [ ] Lunghezza del muro 10,00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0,30 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 1,00 [m] Lunghezza totale fondazione 1,65 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [ ] Spessore fondazione 0,40 [m] Spessore magrone 0,10 [m] Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500,0 [kg/mc] Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione R ck 305,9 [kg/cmq] Modulo elastico E ,55 [kg/cmq] Acciaio Tipo B450C Tensione di snervamento σ fa 4588,0 [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 5,00 0,00 0,00

23 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 23 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,00 [m] Descrizione terreni Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γ s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [ ] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] c a Descrizione γ γ s φ δ c c a COLTRE/CAPPELLACCIO ,100 0,000 SUBSTRATO ROCCIOSO ,800 0,150 Stratigrafia N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [ ] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm 2 /cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 2,20 0,00 1,95 0,00 COLTRE/CAPPELLACCIO 2 3,00 0,00 9,48 0,00 SUBSTRATO ROCCIOSO Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] F x Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] F y Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Q i Intensità del carico per x=x i espressa in [kg/m] Q f Intensità del carico per x=x f espressa in [kg/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n 1 (PAVIMENTAZIONE STRADALE) D Profilo X i =0,00 X f =4,50 Q i =420,00 Q f =420,00 Condizione n 2 (CARICO STRADALE) D Profilo X i =1,00 X f =3,50 Q i =4000,00 Q f =4000,00 Condizione n 3 (BARRIERA) C Paramento X=-0,17 Y=0,00 F x =0,00 F y =100,00 M=0,00 Descrizione combinazioni di carico F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole) γ Coefficiente di partecipazione della condizione Ψ Coefficiente di combinazione della condizione Combinazione n 1 - Caso A1-M1 (STR)

24 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 24 Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,30 PAVIMENTAZIONE STRADALE SFAV BARRIERA SFAV Combinazione n 2 - Caso A2-M2 (GEO) PAVIMENTAZIONE STRADALE SFAV BARRIERA SFAV Combinazione n 3 - Caso EQU (SLU) Peso proprio muro FAV 0, ,90 Peso proprio terrapieno FAV 0, ,90 Spinta terreno SFAV 1, ,10 PAVIMENTAZIONE STRADALE SFAV BARRIERA SFAV Combinazione n 4 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) PAVIMENTAZIONE STRADALE SFAV BARRIERA SFAV Combinazione n 5 - Caso A1-M1 (STR) Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,30 PAVIMENTAZIONE STRADALE SFAV BARRIERA SFAV CARICO STRADALE SFAV Combinazione n 6 - Caso A2-M2 (GEO) PAVIMENTAZIONE STRADALE SFAV BARRIERA SFAV CARICO STRADALE SFAV Combinazione n 7 - Caso EQU (SLU) Peso proprio muro FAV 0, ,90 Peso proprio terrapieno FAV 0, ,90 Spinta terreno SFAV 1, ,10 PAVIMENTAZIONE STRADALE SFAV BARRIERA SFAV CARICO STRADALE SFAV Combinazione n 8 - Caso A2-M2 (GEO-STAB)

25 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 25 PAVIMENTAZIONE STRADALE SFAV BARRIERA SFAV CARICO STRADALE SFAV Combinazione n 9 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo PAVIMENTAZIONE STRADALE SFAV BARRIERA SFAV Combinazione n 10 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo PAVIMENTAZIONE STRADALE SFAV BARRIERA SFAV Combinazione n 11 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo PAVIMENTAZIONE STRADALE SFAV BARRIERA SFAV Combinazione n 12 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo PAVIMENTAZIONE STRADALE SFAV BARRIERA SFAV Combinazione n 13 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 PAVIMENTAZIONE STRADALE SFAV BARRIERA SFAV Combinazione n 14 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 PAVIMENTAZIONE STRADALE SFAV BARRIERA SFAV Combinazione n 15 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo PAVIMENTAZIONE STRADALE SFAV

26 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 26 BARRIERA SFAV Combinazione n 16 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo PAVIMENTAZIONE STRADALE SFAV BARRIERA SFAV Combinazione n 17 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 PAVIMENTAZIONE STRADALE SFAV BARRIERA SFAV Combinazione n 18 - Quasi Permanente (SLE) Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 PAVIMENTAZIONE STRADALE SFAV BARRIERA SFAV Combinazione n 19 - Frequente (SLE) Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 PAVIMENTAZIONE STRADALE SFAV BARRIERA SFAV CARICO STRADALE SFAV Combinazione n 20 - Rara (SLE) Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 PAVIMENTAZIONE STRADALE SFAV BARRIERA SFAV CARICO STRADALE SFAV Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Ordinarie Sensibile

27 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 27 Valori limite delle aperture delle fessure w 1 = 0.20 w 2 = 0.30 w 3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni Combinazione di carico Rara σ c < 0.60 f ck - σ f < 0.80 f yk Quasi permanente σ c < 0.45 f ck Calcolo della portanza metodo di Meyerhof Coefficiente correttivo su Nγ per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLU): 1,00 Coefficiente correttivo su Nγ per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLE): 1,00 Impostazioni avanzate Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00 Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CS SCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CS RIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CS QLIM Coeff. di sicurezza a carico limite Coeff. di sicurezza a stabilità globale CS STAB C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] -- 12, , A2-M2 - [1] -- 9, , EQU - [1] , STAB - [1] ,69 5 A1-M1 - [2] -- 1, , A2-M2 - [2] -- 1, , EQU - [2] , STAB - [2] ,51 9 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo 6, , A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo 6, , A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale positivo 3, , A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale negativo 3, , EQU - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- 6, EQU - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- 4, STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo ,68 16 STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo ,93 17 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo 6, , SLEQ - [1] -- 37, , SLEF - [1] -- 3, , SLER - [1] -- 2, ,51 -- Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo del carico limite Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Meyerhof metodo di Fellenius Spinta attiva

28 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 28 Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 1.64 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.55 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β m ) 0.24 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 8.72 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 4.36 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.47 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.60 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β m ) 0.18 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 1.91 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 0.96 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0 Lunghezza del muro 10,00 [m] Peso muro Baricentro del muro 3400,00 [kg] X=-0,01 Y=-1,58 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 1,00 Y = -2,40 Punto superiore superficie di spinta X = 1,00 Y = 0,00 Altezza della superficie di spinta 2,40 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [ ] COMBINAZIONE n 2 Valore della spinta statica 550,41 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 534,02 [kg] Componente verticale della spinta statica 133,33 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,00 [m] Y = -1,81 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14,02 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 55,72 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 4220,00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,50 [m] Y = -1,00 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 100 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 534,02 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 7853,33 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 7853,33 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 534,02 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,07 [m] Lunghezza fondazione reagente 1,65 [m] Risultante in fondazione 7871,47 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 3,89 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -516,50 [kgm] Carico ultimo della fondazione ,30 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1,65 [m]

29 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 29 Tensione terreno allo spigolo di valle 0,3621 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,5898 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = 7.30 N γ = 3.61 Fattori forma s c = 1,00 s q = 1,00 s γ = 1,00 Fattori inclinazione i c = 0,92 i q = 0,92 i γ = 0,67 Fattori profondità d c = 1,07 d q = 1,04 d γ = 1,04 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = 6.92 N' γ = 2.50 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 9.45 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 2 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 35 10,78 10, , ,40 100, 35 10,78 10, , ,80 100, 35 10,78 10, , ,20 100, 35 10,78 10, , ,60 100, 35 10,78 10, , ,00 100, 35 10,78 10, , Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 2 B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 40 10,78 10, , ,06 100, 40 10,78 10, , ,12 100, 40 10,78 10, , ,18 100, 40 10,78 10, , ,24 100, 40 10,78 10, , ,30 100, 40 10,78 10, , Fondazione di monte

30 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 30 (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 40 10,78 10, , ,20 100, 40 10,78 10, , ,40 100, 40 10,78 10, , ,60 100, 40 10,78 10, , ,80 100, 40 10,78 10, , ,00 100, 40 10,78 10, , COMBINAZIONE n 6 Valore della spinta statica 4891,48 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 4745,78 [kg] Componente verticale della spinta statica 1184,94 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,00 [m] Y = -1,24 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14,02 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 52,35 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 4220,00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,50 [m] Y = -1,00 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 100 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 4745,78 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 8904,94 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 8904,94 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 4745,78 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,42 [m] Lunghezza fondazione reagente 1,20 [m] Risultante in fondazione 10090,61 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 28,05 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 3780,74 [kgm] Carico ultimo della fondazione 44901,86 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1,20 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1,4826 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,0000 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = 7.30 N γ = 3.61 Fattori forma s c = 1,00 s q = 1,00 s γ = 1,00 Fattori inclinazione i c = 0,47 i q = 0,47 i γ = 0,10 Fattori profondità d c = 1,07 d q = 1,04 d γ = 1,04 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 8.19 N' q = 3.58 N' γ = 0.37 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.04 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 5.04 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 6 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm]

31 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 31 A fs A fi N u M u CS VRcd VRsd VRd area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] sforzo normale ultimo espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] coefficiente sicurezza sezione Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 35 10,78 10, , ,40 100, 35 10,78 10, , ,80 100, 35 10,78 10, , ,20 100, 35 10,78 10, , ,60 100, 35 10,78 10, , ,00 100, 35 10,78 10, , Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 6 B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 40 10,78 10, , ,06 100, 40 10,78 10, , ,12 100, 40 10,78 10, , ,18 100, 40 10,78 10, , ,24 100, 40 10,78 10, , ,30 100, 40 10,78 10, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 40 10,78 10, , ,20 100, 40 10,78 10, , ,40 100, 40 10,78 10, , ,60 100, 40 10,78 10, , ,80 100, 40 10,78 10, , ,00 100, 40 10,78 10, , COMBINAZIONE n 7 Valore della spinta statica 5852,48 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 5678,16 [kg] Componente verticale della spinta statica 1417,74 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,00 [m] Y = -1,23 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14,02 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 52,03 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 3882,00 [kg]

32 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 32 Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,50 [m] Y = -1,00 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 110 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5678,16 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 8469,74 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 6624,50 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 8829,07 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 8469,74 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5678,16 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,56 [m] Lunghezza fondazione reagente 0,78 [m] Risultante in fondazione 10196,96 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 33,84 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 4782,96 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.33 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 8 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= 0,00 Y[m]= 1,03 Raggio del cerchio R[m]= 3,58 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -1,91 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 3,43 Larghezza della striscia dx[m]= 0,21 Coefficiente di sicurezza C= 2.51 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α( ) Wsinα b/cosα φ c u , ,31 0, ,08 0, , ,13 0, ,08 0, , ,39 0, ,08 0, , ,79 0, ,08 0, , ,35 0, ,08 0, , ,28 0, ,08 0, , ,63 0, ,08 0, , ,35 0, ,08 0, , ,68 0, ,13 0, , ,35 0, ,64 0, , ,10 0, ,64 0, , ,30 0, ,64 0, , ,24 0, ,64 0, , ,28 0, ,64 0, , ,67 0, ,64 0,00

33 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo , ,46 0, ,64 0, , ,82 0, ,64 0, , ,07 0, ,64 0, , ,66 0, ,64 0, , ,98 0, ,64 0, , ,89 0, ,64 0, , ,79 0, ,64 0, , ,52 0, ,64 0, , ,29 0, ,08 0, , ,66 0, ,08 0,00 ΣW i = 29876,32 [kg] ΣW i sinα i = 12859,60 [kg] ΣW i cosα i tanφ i = 9674,32 [kg] Σc i b i /cosα i = 22659,25 [kg] COMBINAZIONE n 20 Valore della spinta statica 2506,30 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2392,49 [kg] Componente verticale della spinta statica 746,70 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,00 [m] Y = -1,33 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17,33 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 56,13 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 4220,00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,50 [m] Y = -1,00 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 100 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 2392,49 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 8466,70 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 8466,70 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 2392,49 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,14 [m] Lunghezza fondazione reagente 1,65 [m] Risultante in fondazione 8798,24 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15,78 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 1210,98 [kgm] Carico ultimo della fondazione ,77 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1,65 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,7800 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,2463 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N γ = 8.00 Fattori forma s c = 1,00 s q = 1,00 s γ = 1,00 Fattori inclinazione i c = 0,68 i q = 0,68 i γ = 0,15 Fattori profondità d c = 1,08 d q = 1,04 d γ = 1,04 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = 8.37 N' γ = 1.28 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 2.76 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 22.51

34 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 34 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 20 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] σ fi Nr. Y B, H A fs A fi σ c τ c σ fs σ fi 1 0,00 100, 35 10,78 10,78 0,03 0,00-0,39-0,39 2 0,40 100, 35 10,78 10,78 0,12 0,00-1,77-1,77 3 0,80 100, 35 10,78 10,78 0,21 0,00-3,14-3,14 4 1,20 100, 35 10,78 10,78 0,30 0,01-4,49-4,54 5 1,60 100, 35 10,78 10,78 0,71 0,15-1,88-9,89 6 2,00 100, 35 10,78 10,78 2,50 0,35 39,33-30,25 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 20 B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] σ fs Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 1 0,00 100, 40 10,78 10,78 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,06 100, 40 10,78 10,78 0,07 0,13 3,30-0,65 3 0,12 100, 40 10,78 10,78 0,26 0,25 13,07-2,57 4 0,18 100, 40 10,78 10,78 0,59 0,37 29,12-5,73 5 0,24 100, 40 10,78 10,78 1,03 0,49 51,25-10,08 6 0,30 100, 40 10,78 10,78 1,60 0,60 79,29-15,60 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 1 0,00 100, 40 10,78 10,78 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,20 100, 40 10,78 10,78 0,28-0,15-2,72 13,83 3 0,40 100, 40 10,78 10,78 1,02-0,27-9,96 50,63 4 0,60 100, 40 10,78 10,78 2,08-0,34-20,33 103,36 5 0,80 100, 40 10,78 10,78 3,32-0,37-32,45 164,97 6 1,00 100, 40 10,78 10,78 4,60-0,36-44,94 228,42 Verifiche a fessurazione Combinazione n 20 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] M pf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] ε m deformazione media espressa in [%] s m Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm]

35 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 35 Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M ε m s m w 1 0,00 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,10 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,20 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,30 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,40 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,50 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,60 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,70 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,80 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,90 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,00 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,10 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,20 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,30 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,40 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,50 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,60 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,70 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,80 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,90 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,00 10,78 10, ,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M ε m s m w 1-0,65 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,62 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,59 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,56 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,53 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,50 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,47 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,44 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,41 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,38 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,35 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,00 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,10 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,20 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,30 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,40 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,50 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,60 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,70 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,80 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,90 10,78 10, ,0000 0,00 0, ,00 10,78 10, ,0000 0,00 0,000

36 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 36 Inviluppo armature e tensioni nei materiali del muro L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 35 10,78 10, , ,40 100, 35 10,78 10, , ,80 100, 35 10,78 10, , ,20 100, 35 10,78 10, , ,60 100, 35 10,78 10, , ,00 100, 35 10,78 10, , Inviluppo SLE Nr. Y B, H A fs A fi σ c τ c σ fs σ fi 1 0,00 100, 35 10,78 10,78 0,03 0,00-0,39-0,39 2 0,40 100, 35 10,78 10,78 0,12 0,00-1,77-1,77 3 0,80 100, 35 10,78 10,78 0,21 0,00-3,14-3,14 4 1,20 100, 35 10,78 10,78 0,30 0,01-4,51-4,54 5 1,60 100, 35 10,78 10,78 0,71 0,15-5,87-9,89 6 2,00 100, 35 10,78 10,78 2,50 0,35 39,33-30,25 Inviluppo armature e tensioni nei materiali della fondazione B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 40 10,78 10, , ,06 100, 40 10,78 10, , ,12 100, 40 10,78 10, , ,18 100, 40 10,78 10, , ,24 100, 40 10,78 10, , ,30 100, 40 10,78 10, ,

37 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 37 Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 7 0,00 100, 40 10,78 10,78 0,00 0,00 0,00 0,00 8 0,06 100, 40 10,78 10,78 0,07 0,13 3,30-0,65 9 0,12 100, 40 10,78 10,78 0,26 0,25 13,07-2, ,18 100, 40 10,78 10,78 0,59 0,37 29,12-5, ,24 100, 40 10,78 10,78 1,03 0,49 51,25-10, ,30 100, 40 10,78 10,78 1,60 0,60 79,29-15,60 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 40 10,78 10, , ,20 100, 40 10,78 10, , ,40 100, 40 10,78 10, , ,60 100, 40 10,78 10, , ,80 100, 40 10,78 10, , ,00 100, 40 10,78 10, , Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 7 0,00 100, 40 10,78 10,78 0,00 0,00 0,00 0,00 8 0,20 100, 40 10,78 10,78 0,28-0,15 4,87 13,83 9 0,40 100, 40 10,78 10,78 1,02-0,27 16,78 50, ,60 100, 40 10,78 10,78 2,08-0,34 31,70 103, ,80 100, 40 10,78 10,78 3,32-0,37 45,62 164, ,00 100, 40 10,78 10,78 4,60-0,36 54,48 228,42 Spostamenti C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione ag Critico Accelerazione critica espressa in [m/s 2 ] D Spostamento espresso in [cm] Spostamento limite imposto D limite = 1,50 [cm] C Tipo ag Critico D 18 SLEQ 15,9964 0, SLEF 7,6595 0, SLER 5,8446 0,0000

38 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 38 Muro "C" - Strada La Colletta Normativa N.T.C Approccio 1 γ Gsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti γ Gfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti γ Qsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili γ Qfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili γ tanφ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato γ c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata γ cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata γ qu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce γ γ Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 0,90 0,90 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,30 1,00 1,10 1,30 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,50 1,30 1,50 1,50

39 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 39 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 1,00 0,90 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,00 1,00 1,00 1,30 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,00 1,00 1,00 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali γ R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10 Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 2,00 [m] Spessore in sommità 0,30 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0,30 [m] Inclinazione paramento esterno 0,00 [ ] Inclinazione paramento interno 0,00 [ ] Lunghezza del muro 10,00 [m] Spessore rivestimento 0,25 [m] Peso sp. rivestimento 2600,00 [kg/mc] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0,30 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0,60 [m] Lunghezza totale fondazione 1,20 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [ ] Spessore fondazione 0,30 [m] Spessore magrone 0,10 [m]

40 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 40 Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500,0 [kg/mc] Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione R ck 305,9 [kg/cmq] Modulo elastico E ,55 [kg/cmq] Acciaio Tipo B450C Tensione di snervamento σ fa 4588,0 [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 3,00 0,70 13,13 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,00 [m] Descrizione terreni Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γ s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [ ] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] c a Descrizione γ γ s φ δ c c a COLTRE/CAPPELLACCIO ,100 0,000 SUBSTRATO ROCCIOSO ,800 0,000 Stratigrafia N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [ ] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm 2 /cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 2,80 0,00 1,69 0,00 COLTRE/CAPPELLACCIO 2 3,00 0,00 9,13 0,00 SUBSTRATO ROCCIOSO Descrizione combinazioni di carico F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole) γ Coefficiente di partecipazione della condizione Ψ Coefficiente di combinazione della condizione Combinazione n 1 - Caso A1-M1 (STR) Peso proprio muro FAV 1, ,00

41 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 41 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 Spinta terreno SFAV 1, ,30 Combinazione n 2 - Caso A2-M2 (GEO) Combinazione n 3 - Caso EQU (SLU) Peso proprio muro FAV 0, ,90 Peso proprio terrapieno FAV 0, ,90 Spinta terreno SFAV 1, ,10 Combinazione n 4 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) Combinazione n 5 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo Combinazione n 6 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo Combinazione n 7 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo Combinazione n 8 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo Combinazione n 9 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 Combinazione n 10 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo Peso proprio muro FAV 1, ,00 Peso proprio terrapieno FAV 1, ,00 Combinazione n 11 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo

42 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 42 Combinazione n 12 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo Combinazione n 13 - Quasi Permanente (SLE) Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Combinazione n 14 - Frequente (SLE) Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Combinazione n 15 - Rara (SLE) Peso proprio muro -- 1, ,00 Peso proprio terrapieno -- 1, ,00 Spinta terreno -- 1, ,00 Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w 1 = 0.20 w 2 = 0.30 w 3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni Combinazione di carico Rara σ c < 0.60 f ck - σ f < 0.80 f yk Quasi permanente σ c < 0.45 f ck Calcolo della portanza metodo di Meyerhof Coefficiente correttivo su Nγ per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLU): 1,00 Coefficiente correttivo su Nγ per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLE): 1,00 Impostazioni avanzate Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00 Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati

43 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 43 C Tipo Sisma CS SCO CS RIB CS QLIM CS STAB Identificativo della combinazione Tipo combinazione Combinazione sismica Coeff. di sicurezza allo scorrimento Coeff. di sicurezza al ribaltamento Coeff. di sicurezza a carico limite Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] -- 3, , A2-M2 - [1] -- 2, , EQU - [1] , STAB - [1] ,77 5 A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale negativo 2, , A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale positivo 2, , A2-M2 - [2] Orizzontale + Verticale positivo 1, , A2-M2 - [2] Orizzontale + Verticale negativo 1, , EQU - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- 3, EQU - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- 3, STAB - [2] Orizzontale + Verticale positivo ,58 12 STAB - [2] Orizzontale + Verticale negativo ,65 13 SLEQ - [1] -- 10, , SLEF - [1] -- 10, , SLER - [1] -- 10, ,32 -- Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo del carico limite Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Meyerhof metodo di Fellenius Spinta attiva Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 1.64 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.55 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β m ) 0.24 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 8.72 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 4.36 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.47 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.60 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β m ) 0.18 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 1.91 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 0.96 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0 Lunghezza del muro 10,00 [m]

44 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 44 Peso muro Baricentro del muro 2400,00 [kg] X=-0,09 Y=-1,43 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 0,60 Y = -2,30 Punto superiore superficie di spinta X = 0,60 Y = 0,14 Altezza della superficie di spinta 2,44 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [ ] COMBINAZIONE n 2 Valore della spinta statica 658,36 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 638,75 [kg] Componente verticale della spinta statica 159,48 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,60 [m] Y = -1,90 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14,02 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 55,73 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 2359,80 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,30 [m] Y = -0,96 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 638,75 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 6219,28 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 6219,28 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 638,75 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,04 [m] Lunghezza fondazione reagente 1,20 [m] Risultante in fondazione 6252,00 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 5,86 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 219,46 [kgm] Carico ultimo della fondazione 20468,75 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1,20 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,6097 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,4268 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = 7.30 N γ = 3.61 Fattori forma s c = 1,00 s q = 1,00 s γ = 1,00 Fattori inclinazione i c = 0,87 i q = 0,87 i γ = 0,53 Fattori profondità d c = 1,07 d q = 1,04 d γ = 1,04 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = 6.61 N' γ = 1.97 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 2.43 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 3.29 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 2 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]

45 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 45 Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 30 9,24 6, , ,40 100, 30 9,24 6, , ,80 100, 30 9,24 6, , ,20 100, 30 9,24 6, , ,60 100, 30 9,24 6, , ,00 100, 30 9,24 6, , Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 2 B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 30 9,24 9, , ,06 100, 30 9,24 9, , ,12 100, 30 9,24 9, , ,18 100, 30 9,24 9, , ,24 100, 30 9,24 9, , ,30 100, 30 9,24 9, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 30 9,24 9, , ,12 100, 30 9,24 9, , ,24 100, 30 9,24 9, , ,36 100, 30 9,24 9, , ,48 100, 30 9,24 9, , ,60 100, 30 9,24 9, , COMBINAZIONE n 7 Valore della spinta statica 658,36 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 638,75 [kg] Componente verticale della spinta statica 159,48 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,60 [m] Y = -1,90 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14,02 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 55,73 [ ] Incremento sismico della spinta 417,52 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0,60 [m] Y = -1,90 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 51,91 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 2359,80 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,30 [m] Y = -0,96 [m] Inerzia del muro 209,23 [kg] Inerzia verticale del muro 104,61 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 205,72 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 102,86 [kg] Risultanti

46 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 46 Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1572,12 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 6527,90 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 6527,90 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1572,12 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,14 [m] Lunghezza fondazione reagente 1,20 [m] Risultante in fondazione 6714,54 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 13,54 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 902,00 [kgm] Carico ultimo della fondazione 12637,37 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1,20 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,9198 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,1682 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = 7.30 N γ = 3.61 Fattori forma s c = 1,00 s q = 1,00 s γ = 1,00 Fattori inclinazione i c = 0,72 i q = 0,72 i γ = 0,13 Fattori profondità d c = 1,07 d q = 1,04 d γ = 1,04 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = 5.46 N' γ = 0.50 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.04 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.94 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 7 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 30 9,24 6, , ,40 100, 30 9,24 6, , ,80 100, 30 9,24 6, , ,20 100, 30 9,24 6, , ,60 100, 30 9,24 6, , ,00 100, 30 9,24 6, , Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 7 B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]

47 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 47 VRsd VRd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 30 9,24 9, , ,06 100, 30 9,24 9, , ,12 100, 30 9,24 9, , ,18 100, 30 9,24 9, , ,24 100, 30 9,24 9, , ,30 100, 30 9,24 9, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 30 9,24 9, , ,12 100, 30 9,24 9, , ,24 100, 30 9,24 9, , ,36 100, 30 9,24 9, , ,48 100, 30 9,24 9, , ,60 100, 30 9,24 9, , COMBINAZIONE n 9 Valore della spinta statica 658,36 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 638,75 [kg] Componente verticale della spinta statica 159,48 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,60 [m] Y = -1,90 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14,02 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 55,73 [ ] Incremento sismico della spinta 215,25 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0,60 [m] Y = -1,90 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 52,35 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 2359,80 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,30 [m] Y = -0,96 [m] Inerzia del muro 209,23 [kg] Inerzia verticale del muro -104,61 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 205,72 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -102,86 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1375,87 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 6063,95 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 1086,18 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 3828,25 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 6063,95 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1375,87 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,15 [m] Lunghezza fondazione reagente 1,20 [m] Risultante in fondazione 6218,08 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 12,78 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 896,29 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 3.52

48 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 48 COMBINAZIONE n 13 Valore della spinta statica 198,69 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 189,67 [kg] Componente verticale della spinta statica 59,20 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,60 [m] Y = -2,05 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17,33 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 59,98 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 2359,80 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,30 [m] Y = -0,96 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 189,67 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 6119,00 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 6119,00 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 189,67 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,01 [m] Lunghezza fondazione reagente 1,20 [m] Risultante in fondazione 6121,93 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 1,78 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 72,58 [kgm] Carico ultimo della fondazione 44798,80 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1,20 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,5402 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,4797 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = N q = N γ = 8.00 Fattori forma s c = 1,00 s q = 1,00 s γ = 1,00 Fattori inclinazione i c = 0,96 i q = 0,96 i γ = 0,87 Fattori profondità d c = 1,08 d q = 1,04 d γ = 1,04 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = N' q = N' γ = 7.22 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 7.32 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 13 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] σ fi Nr. Y B, H A fs A fi σ c τ c σ fs σ fi 1 0,00 100, 30 9,24 6,16 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,40 100, 30 9,24 6,16 0,10 0,00-1,36-1,43 3 0,80 100, 30 9,24 6,16 0,19 0,00-2,71-2,86 4 1,20 100, 30 9,24 6,16 0,29 0,00-4,07-4,29 5 1,60 100, 30 9,24 6,16 0,38 0,00-5,43-5,72 6 2,00 100, 30 9,24 6,16 0,50 0,01-6,59-7,35

49 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 49 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 13 B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] σ fs Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 1 0,00 100, 30 9,24 9,24 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,06 100, 30 9,24 9,24 0,08 0,12 3,68-0,68 3 0,12 100, 30 9,24 9,24 0,33 0,24 14,67-2,72 4 0,18 100, 30 9,24 9,24 0,73 0,36 32,94-6,12 5 0,24 100, 30 9,24 9,24 1,30 0,48 58,43-10,85 6 0,30 100, 30 9,24 9,24 2,03 0,60 91,10-16,91 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 1 0,00 100, 30 9,24 9,24 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,12 100, 30 9,24 9,24 0,00 0,00 0,06-0,01 3 0,24 100, 30 9,24 9,24 0,02 0,01 0,72-0,13 4 0,36 100, 30 9,24 9,24 0,06 0,02 2,69-0,50 5 0,48 100, 30 9,24 9,24 0,15 0,04 6,71-1,25 6 0,60 100, 30 9,24 9,24 0,30 0,07 13,48-2,50 Verifiche a fessurazione Combinazione n 13 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] M pf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] ε m deformazione media espressa in [%] s m Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M ε m s m w 1 0,00 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,10 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,20 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,30 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,40 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,50 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,60 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,70 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,80 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,90 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,00 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,10 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,20 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,30 9,24 6, ,0000 0,00 0,000

50 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo ,40 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,50 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,60 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,70 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,80 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,90 9,24 6, ,0000 0,00 0, ,00 9,24 6, ,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M ε m s m w 1-0,60 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,57 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,54 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,51 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,48 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,45 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,42 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,39 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,36 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,33 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,30 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,00 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,06 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,12 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,18 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,24 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,30 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,36 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,42 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,48 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,54 9,24 9, ,0000 0,00 0, ,60 9,24 9, ,0000 0,00 0,000 Spostamenti C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione ag Critico Accelerazione critica espressa in [m/s 2 ] D Spostamento espresso in [cm] Spostamento limite imposto D limite = 1,50 [cm] C Tipo ag Critico D 13 SLEQ 7,8051 0, SLEF 7,8051 0, SLER 7,8051 0,0000

51 Aztec Informatica * MAX Relazione di calcolo 51 Muro "D" Località Metta Normativa N.T.C Approccio 1 γ Gsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti γ Gfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti γ Qsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili γ Qfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili γ tanφ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato γ c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata γ cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata γ qu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce γ γ Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 0,90 0,90 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,30 1,00 1,10 1,30 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,50 1,30 1,50 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 1,00 1,00