CALCOLI ESECUTIVI DELLE STRUTTURE E DEGLI IMPIANTI

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1 CITTÀ DI TORINO VICE DIREZIONE GENERALE SERVIZI TECNICI COORDINAMENTO EDILIZIA SCOLASTICA SETTORE EDILIZIA SCOLASTICA NUOVE OPERE PROGETTO ESECUTIVO PREVENZIONE INCENDI, BARRIERE ARCHITETTONICHE, E MANUTENZIONE STRAORDINARIA ASILO NIDO VIA ROVEDA 35/1 CALCOLI ESECUTIVI DELLE STRUTTURE E DEGLI IMPIANTI

2 Relazione di calcolo strutturale - MATERIALI : Per la realizzazione degli interventi di opere strutturali in C.A. e acciaio si prevede l impiego di materiali aventi le seguenti caratteristiche : acciaio tipo FeB 44K o superiore modulo elastico E = kg/cmq mod. elastico tangenziale G = kg/cmq tensione caratteristica di snervamento f yk = 4300 kg/cmq tensione caratteristica di rottura f tk = 5400 kg/cmq resistenza di calcolo f sd = f yk / γ s coeff. di normalizzazione n = 15 braccio della coppia interna = z distanza dei ferri tesi dal bordo opposto della sezione = h coeff. per il calcolo delle combinazioni di carico più gravose : γ m = γ s = 1,15 (SLU) 1,0 (SLE) calcestruzzo tipo R bk 250 kg/cmq o superiore modulo elastico E = kg/cmq mod. elastico tangenziale G = kg/cmq modulo di Poisson ν = 0,2 resistenza a trazione semplice f ctm =0,27x(Rck)^(2/3)= 23 kg/cmq resistenza caratteristica cilindrica f ck =0,83xRck= 20,7 kg/cmq resistenza di calcolo f cd = f ck / γ c = 12,9 kg/cmq resistenza a trazione per flessione f cfm =1,2 x f ctm = 27,6 kg/cmq

3 coeff. per il calcolo delle combinazioni di carico più gravose : γ m = γ c = 1,6 (SLU) 1,0 (SLE) Si rammenta che la modalità di calcolo utilizzata é il Metodo degli stati limite, in conformità con la vigente normativa (D.M ). - CONDIZIONI DI CARICO : In base al Decreto del , relativo ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi, sono stati calcolati i carichi applicati alle strutture; che riassunti schematicamente risultano essere : peso proprio del conglomerato : 2500 kg/mc carichi permanenti : 120 kg/mq carichi accidentali - folla compatta : 400 kg/mq carichi accidentali - neve / vento : 130 kg/mq coeff. di combinazione per scuole - uffici : ψ 0 = 0.7, ψ 1= 0.6, ψ 2= 0.3

4 - STATO DI SOLLECITAZIONE : Si riportano qui di seguito alcune delle principali verifiche agli SLE e SLU. Nelle seguenti tabelle riassuntive si riassumono le verifiche effettuate per la combinazione più gravosa tra le combinazioni di carico rara frequente - quasi permanente. Elemento sottoposto a verifica : Scala a torre - rampe delle scale Sollecitazioni max art. 7 DM 9/1/96 Momento max sollecitante : m kgxcm Taglio max : V 2300 kg Verifiche DM 9/1/96 1-Momento di prima fessurazione mr mr = f cfm x I / Y kgxcm Momento di inerzia I cm^4 Momento di inerzia I normalizzato I =I+nx(Asxd^2+πxr^4/4x8)= cm^4 Raggio e distanza del baricentro dei Ferri ad aderenza migliorata Φ 14 r,d mr/m = 1,105 > 1 VERIFICATO 2 - Verifica di compressione combinazione di carichi perm. e frequenti sforzo nella fibra compressa sup. del CLS : σ sup = Mxy /I 24,9 kg/cmq Tensione limite = 0,40 f ck 83 kg/cmq σ sup < 0,40 f ck VERIFICATO 3 - Verifica di compressione combinazione di carico rara sforzo nella fibra compressa sup. del CLS : σ sup = Mxy /I 24,9 kg/cmq Tensione limite = 0,50 f ck 103,5 kg/cmq σ sup < 0.50 f ck VERIFICATO 4 - Verifica di trazione combinazione di carico rara sforzo nelle barre tese di acciaio: σ s = n x σc x(h-y)/y 735 kg/cmq Tensione limite = 0,70 f yk 3000 kg/cmq σ s < 0,70 f ck VERIFICATO

5 5 - Verifica a flessione per SLU mom. resistente ultimo a flessione m r = As x f yk / 1.1 x (h-z) mr / m = 1,143 > 1 VERIFICATO 6 - Verifica a taglio Resistenza a taglio ultima del cls Vru Vru=0.30 x f cd x b x d V/Vru = 0,170 < 1 VERIFICATO kgxcm kg Elemento sottoposto a verifica : Scala a torre pilastri P1 Sollecitazioni max art. 7 DM 9/1/96 Momento max sollecitante : m kgxcm Azione assiale max N 8850 kg Verifiche DM 9/1/96 1-Momento di prima fessurazione mr mr = f cfm x I / Y kgxcm Momento di inerzia I cm^4 Momento di inerzia I normalizzato I =I+nx(Asxd^2+πxr^4/4x8)= cm^4 Raggio e distanza del baricentro dei Ferri ad aderenza migliorata Φ 16 r,d mr/m = 1,50 > 1 VERIFICATO 2 - Verifica di compressione combinazione di carichi perm. e frequenti sforzo nella fibra compressa sup. del CLS : σ sup =N/A+ Mxy /I 32,6 kg/cmq Tensione limite = 0,40 f ck 83 kg/cmq σ sup < 0,40 f ck VERIFICATO (tra la combinazione di carico frequente e la rara è stata considerata solo la più gravosa, ossia la prima delle due)

6 3 - Verifica di trazione combinazione di carico rara sforzo nelle barre tese di acciaio: σ s = n x σc x(h-y)/y Tensione limite = 0,70 f yk σ s < 0,70 f ck VERIFICATO 4 - Verifica a flessione per SLU mom. resistente ultimo a flessione m r = As x f yk / 1.1 x (h-z) mr / m = 2,23 > 1 VERIFICATO 978 kg/cmq 3000 kg/cmq kgxcm Elemento sottoposto a verifica : Scala a torre travi T1 Sollecitazioni max art. 7 DM 9/1/96 Momento max sollecitante : m kgxcm Taglio max : V 2300 kg Verifiche DM 9/1/96 1-Momento di prima fessurazione mr mr = f cfm x I / Y kgxcm Momento di inerzia I cm^4 Momento di inerzia I normalizzato I =I+nx(Asxd^2+πxr^4/4x8)= cm^4 Raggio e distanza del baricentro dei Ferri ad aderenza migliorata Φ 16 r,d mr/m = 1,09 > 1 VERIFICATO 2 - Verifica di compressione combinazione di carichi perm. e frequenti sforzo nella fibra compressa sup. del CLS : σ sup = Mxy /I 25,1 kg/cmq Tensione limite = 0,40 f ck 83 kg/cmq σ sup < 0,40 f ck VERIFICATO 3 - Verifica di compressione combinazione di carico rara sforzo nella fibra compressa sup. del CLS : σ sup = Mxy /I 25,1 kg/cmq Tensione limite = 0,50 f ck 103,5 kg/cmq σ sup < 0.50 f ck VERIFICATO

7 4 - Verifica di trazione combinazione di carico rara sforzo nelle barre tese di acciaio: σ s = n x σc x(h-y)/y Tensione limite = 0,70 f yk σ s < 0,70 f ck VERIFICATO 5 - Verifica a flessione per SLU mom. resistente ultimo a flessione m r = As x f yk / 1.1 x (h-z) mr / m = 3,02 > 1 VERIFICATO 6 - Verifica a taglio Resistenza a taglio ultima del cls Vru Vru=0.30 x f cd x b x d V/Vru = 0,40 < 1 VERIFICATO 748 kg/cmq 3000 kg/cmq kgxcm 5900 kg Elemento sottoposto a verifica : Scala a torre - fondazioni Sollecitazioni max art. 7 DM 9/1/96 Momento max sollecitante : m kgxcm Taglio max : V kg Verifiche DM 9/1/96 1-Momento di prima fessurazione mr mr = f cfm x I / Y kgxcm Momento di inerzia I cm^4 Momento di inerzia I normalizzato I =I+nx(Asxd^2+πxr^4/4x8)= cm^4 Raggio e distanza del baricentro dei Ferri ad aderenza migliorata Φ 16 r,d mr/m = 1,68 > 1 VERIFICATO 2 - Verifica di compressione combinazione di carichi perm. e frequenti sforzo nella fibra compressa sup. del CLS : σ sup = Mxy /I 13,6 kg/cmq Tensione limite = 0,40 f ck 83 kg/cmq σ sup < 0,40 f ck VERIFICATO

8 3 - Verifica di compressione combinazione di carico rara sforzo nella fibra compressa sup. del CLS : σ sup = Mxy /I Tensione limite = 0,50 f ck σ sup < 0.50 f ck VERIFICATO 4 - Verifica di trazione combinazione di carico rara sforzo nelle barre tese di acciaio: σ s = n x σc x(h-y)/y Tensione limite = 0,70 f yk σ s < 0,70 f ck VERIFICATO 5 - Verifica a flessione per SLU mom. resistente ultimo a flessione m r = As x f yk / 1.1 x (h-z) mr / m = 3,1 > 1 VERIFICATO 6 - Verifica a taglio Resistenza a taglio ultima del cls Vru Vru=0.30 x f cd x b x d V/Vru = 0,290 < 1 VERIFICATO 13,6 kg/cmq 103,5 kg/cmq 450 kg/cmq 3000 kg/cmq kgxcm kg

9 Elemento sottoposto a verifica : Scale metalliche esterne travi tipo 1 tav. E18S Sollecitazioni max art. 7 DM 9/1/96 Momento max sollecitante : m Taglio max : V Verifiche DM 9/1/ Verifica a flessione per SLU mom. resistente ultimo a flessione m r = ( f sd x I x b ala x t ala ) / S ala mr / m = 1,28 > 1 VERIFICATO 2 - Verifica saldature Area cordone di saldatura Ass =(16x0,3) cmq Sforzo calcolato = T max / Ass T / Ass < (0,70 f sd =2600kg/cmq) VERIFICATO kgxcm 1500 kg kgxcm 4,8 cmq 300 kg/cmq Elemento sottoposto a verifica : Scale metalliche esterne travi tipo 6 tav. E18S Sollecitazioni max art. 7 DM 9/1/96 Momento max sollecitante : m Taglio max : V Verifiche DM 9/1/ Verifica a flessione per SLU mom. resistente ultimo a flessione m r = ( f sd x I x b ala x t ala ) / S ala mr / m = 1,81 > 1 VERIFICATO 2 - Verifica saldature Area cordone di saldatura Ass =(20x0,3) cmq Sforzo calcolato = T max / Ass T / Ass < (0,70 f sd =2600kg/cmq) VERIFICATO kgxcm 650 kg kgxcm 6 cmq 100 kg/cmq

10 Impianto rete antincendio In riferimento alla tavola di progetto E19 si allega la seguente tabella, che riassume sinteticamente i principali risultati dei calcoli eseguiti per il dimensionamento della nuova rete di lance antincendio tipo NASPO, posizionate così come indicato nell elaborato grafico di cui sopra. ASILO NIDO VIA ROVEDA Tratto Lunghezza (m) DN (mm) Q (l/m) DP (mm c.a.) Φ Φ Φ Φ Colonna di interpiano Φ

11 CITTÀ DI TORINO VICE DIREZIONE GENERALE SERVIZI TECNICI COORDINAMENTO EDILIZIA SCOLASTICA SETTORE EDILIZIA SCOLASTICA NUOVE OPERE PROGETTO ESECUTIVO PREVENZIONE INCENDI, BARRIERE ARCHITETTONICHE, E MANUTENZIONE STRAORDINARIA SCUOLA MATERNA VIA NEGARVILLE 30/8 CALCOLI ESECUTIVI DELLE STRUTTURE E DEGLI IMPIANTI

12 Relazione di calcolo strutturale - MATERIALI : Per la realizzazione degli interventi di opere strutturali in C.A. e acciaio si prevede l impiego di materiali aventi le seguenti caratteristiche : acciaio tipo FeB 44K o superiore modulo elastico E = kg/cmq mod. elastico tangenziale G = kg/cmq tensione caratteristica di snervamento f yk = 4300 kg/cmq tensione caratteristica di rottura f tk = 5400 kg/cmq resistenza di calcolo f sd = f yk / γ s coeff. di normalizzazione n = 15 braccio della coppia interna = z distanza dei ferri tesi dal bordo opposto della sezione = h coeff. per il calcolo delle combinazioni di carico più gravose : γ m = γ s = 1,15 (SLU) 1,0 (SLE) calcestruzzo tipo R bk 250 kg/cmq o superiore modulo elastico E = kg/cmq mod. elastico tangenziale G = kg/cmq modulo di Poisson ν = 0,2 resistenza a trazione semplice f ctm =0,27x(Rck)^(2/3)= 23 kg/cmq resistenza caratteristica cilindrica f ck =0,83xRck= 20,7 kg/cmq resistenza di calcolo f cd = f ck / γ c = 12,9 kg/cmq

13 resistenza a trazione per flessione f cfm =1,2 x f ctm = 27,6 kg/cmq coeff. per il calcolo delle combinazioni di carico più gravose : γ m = γ c = 1,6 (SLU) 1,0 (SLE) Si rammenta che la modalità di calcolo utilizzata é il Metodo degli stati limite, in conformità con la vigente normativa (D.M ). - CONDIZIONI DI CARICO : In base al Decreto del , relativo ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi, sono stati calcolati i carichi applicati alle strutture; che riassunti schematicamente risultano essere : peso proprio del conglomerato : 2500 kg/mc carichi permanenti : 120 kg/mq carichi accidentali - folla compatta : 400 kg/mq carichi accidentali - neve / vento : 130 kg/mq coeff. di combinazione per scuole - uffici : ψ 0 = 0.7, ψ 1= 0.6, ψ 2= 0.3

14 - STATO DI SOLLECITAZIONE : Si riportano qui di seguito alcune delle principali verifiche agli Stati Limite. Elemento sottoposto a verifica : Scale esterne in ca - fondazioni Sollecitazioni max art. 7 DM 9/1/96 Momento max sollecitante : m kgxcm Taglio max : V 2300 kg Verifiche DM 9/1/96 1-Momento di prima fessurazione mr mr = f cfm x I / Y kgxcm Momento di inerzia I normalizzato I =I+nx(Asxd^2+πxr^4/4x8) Raggio e distanza del baricentro dei Ferri ad aderenza migliorata Φ 14 r,d mr/m = 1,25 > 1 VERIFICATO 2 - Verifica di compressione combinazione di carichi perm. e frequenti sforzo nella fibra compressa sup. del CLS : σ sup = Mxy /I 20 kg/cmq Tensione limite = 0,40 f ck 83 kg/cmq σ sup < 0,40 f ck VERIFICATO 3 - Verifica di compressione combinazione di carico rara sforzo nella fibra compressa sup. del CLS : σ sup = Mxy /I 25 kg/cmq Tensione limite = 0,50 f ck 103,5 kg/cmq σ sup < 0.50 f ck VERIFICATO 4 - Verifica di trazione combinazione di carico rara sforzo nelle barre tese di acciaio: σ s = n x σc x(h-y)/y 700 kg/cmq Tensione limite = 0,70 f yk 3000 kg/cmq σ s < 0,70 f ck VERIFICATO 5 - Verifica a flessione per SLU mom. resistente ultimo a flessione m r = As x f yk / 1.1 x (h-z) kgxcm mr / m = 2 > 1 VERIFICATO

15 6 - Verifica a taglio Resistenza a taglio ultima del cls Vru Vru=0.30 x f cd x b x d V/Vru = 0,46 < 1 VERIFICATO 5000 kg

16 Impianto rete antincendio In riferimento alla tavola di progetto E15 si allega la seguente tabella, che riassume sinteticamente i principali risultati dei calcoli eseguiti per il dimensionamento della nuova rete di lance antincendio tipo NASPO, posizionate così come indicato nell elaborato grafico di cui sopra. SCUOLA MATERNA VIA NEGARVILLE Tratto Lunghezza (m) DN (mm) Q (l/m) DP (mm c.a.) Esterno - Φ (a cura 15 Φ dell acquedotto) Φ Φ Φ Φ Φ Ramo esterno verso l Asilo Nido 185 Φ