PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE

PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Sommario 1 Rappresentazione generale dell'edificio... 3 2 Normative... 4 3 Descrizione del software... 5 4 Descrizione hardware... 6 5 Dati generali... 7 5.1 Materiali... 7 5.1.1 Materiali c.a.... 7 5.1.2 Curve di materiali c.a.... 7 5.1.3 Armature... 8 5.2 Sezioni... 8 5.2.1 Sezioni C.A.... 8 5.2.1.1 Sezioni rettangolari C.A... 8 5.2.1.2 Sezioni circolari C.A.... 9 5.2.1.3 Caratteristiche inerziali sezioni C.A.... 9 5.3 Solai... 9 5.3.1 Solai a nervatura... 9 5.4 Terreni... 9 6 Dati di definizione... 10 6.1 Preferenze commessa... 10 6.1.1 Preferenze di analisi... 10 6.1.2 Spettri NTC 08... 10 6.1.3 Preferenze di verifica... 15 6.1.3.1 Normativa di verifica in uso... 15 6.1.3.2 Normativa di verifica C.A.... 15 6.1.3.3 Normativa di verifica legno... 15 6.1.3.4 Normativa di verifica acciaio... 15 6.1.4 Preferenze FEM... 16 6.1.5 Moltiplicatori inerziali... 16 6.1.6 Preferenze di analisi non lineare FEM... 16 6.1.7 Preferenze di analisi carichi superficiali... 16 6.1.8 Preferenze del suolo... 16 6.1.9 Preferenze progetto legno... 17 6.1.10 Preferenze progetto acciaio... 17 6.1.11 Preferenze progetto muratura... 17 6.2 Azioni e carichi... 17 6.2.1 Azione del vento... 17 6.2.2 Azione della neve... 17 6.2.3 Condizioni elementari di carico... 17 6.2.4 Combinazioni di carico... 18 6.2.5 Definizioni di carichi superficiali... 19 6.3 Quote... 19 6.3.1 Livelli... 19 6.3.2 Tronchi... 19 6.4 Sondaggi del sito... 19 6.5 Elementi di input... 20 6.5.1 Fili fissi... 20 6.5.1.1 Fili fissi di piano... 20 6.5.2 Travi C.A.... 21 6.5.2.1 Travi C.A. di piano... 21 6.5.3 Pilastri C.A.... 21 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 1

6.5.4 Piastre C.A.... 22 6.5.4.1 Piastre C.A. di piano... 22 6.5.5 Fondazioni di piastre... 22 6.5.6 Carichi superficiali... 22 6.5.6.1 Carichi superficiali di piano... 22 6.5.7 Fori su piastre e carichi superficiali... 23 6.5.7.1 Fori di piano... 23 7 Dati di modellazione... 24 7.1 Nodi... 24 7.1.1 Nodi di piano rigido... 24 7.1.2 Nodi di definizione... 24 7.2 Carichi concentrati... 24 7.3 Carichi concentrati sismici... 29 7.4 Aste... 29 7.4.1 Carichi su aste... 29 7.4.1.1 Carichi trapezoidali locali... 29 7.4.2 Caratteristiche meccaniche aste... 30 7.4.3 Definizioni aste... 31 7.5 Masse aggregate... 31 7.6 Masse di piano... 31 7.7 Gusci... 31 7.7.1 Caratteristiche meccaniche gusci... 31 7.7.2 Definizioni gusci... 31 7.8 Accelerazioni spettrali... 33 8 Risultati numerici... 37 8.1 Spostamenti nodali estremi... 37 8.2 Reazioni nodali estreme... 37 8.3 Pressioni massime sul terreno... 38 8.4 Spostamenti di interpiano estremi... 41 8.5 Verifica effetti secondo ordine... 42 8.6 Rigidezze di interpiano... 42 8.7 Verifica deformabilità torsionale struttura... 42 8.8 Tagli ai livelli... 43 8.9 Risposta modale... 44 8.10 Equilibrio forze... 44 8.11 Risposta di spettro... 45 8.12 Statistiche soluzione... 45 9 Verifiche... 46 9.1 Verifiche pilastrate C.A.... 46 9.2 Verifiche travate C.A.... 56 9.3 Verifiche piastre e pareti C.A.... 68 9.4 Verifiche solai... 74 Sommario... 83 10.1 Normativa di riferimento... 85 10.2 Premessa... 86 10.3 Descrizione delle opere in sito... 86 10.4 Problemi geotecnici e scelte tipologiche... 90 Tipologia di fondazione... 90 10.4.1 Elementi di fondazione... 91 10.4.1.1 Fondazioni di piastre... 91 10.5 Programma delle indagini e delle prove geotecniche... 91 10.5.1 Sondaggi del sito... 92 10.6 Caratterizzazione geotecnica dei terreni in sito... 94 10.6.1 Terreni... 94 PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE 2 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

10.7 Modellazione del sottosuolo e metodi di analisi e di verifica... 94 Modello di fondazione... 94 10.8 Verifiche delle fondazioni... 96 10.8.1 Verifiche travate C.A.... 96 10.8.2 Verifiche piastre e pareti C.A.... 97 10.8.3 Pressioni terreno in SLU... 104 10.8.4 Pressioni terreno in SLVf/SLUEcc... 107 10.8.5 Pressioni terreno in SLE/SLD... 110 10.8.6 Cedimenti fondazioni superficiali... 113 10.9 Conclusioni e prescrizioni tecniche... 116 10.10 Allegati... 116 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 3

1 Rappresentazione generale dell'edificio PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Struttura Vista assonometrica dell'edificio nella sua interezza 4 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

2 Normative D.M. LL. PP. 11-03-88 Norme Tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. Circolare Ministeriale del 24-07-88, n. 30483/STC. Legge 02-02-74 n. 64, art. 1 - D.M. 11-03-88 Norme Tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. Norme Tecniche per le Costruzioni - D.M. 14-01-08 Sicurezza (cap.2), Azioni sulle costruzioni (cap.3), Costruzioni in calcestruzzo (par.4.1), Costruzioni in legno (par.4.4), Costruzioni in muratura (par.4.5), Progettazione geotecnica (cap.6), Progettazione per azioni sismiche (cap.7), Costruzioni esistenti (cap.8), Riferimenti tecnici (cap.12), EC3. Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 5

3 Descrizione del software Descrizione del programma Sismicad Si tratta di un programma di calcolo strutturale che nella versione più estesa è dedicato al progetto e verifica degli elementi in cemento armato, acciaio, muratura e legno di opere civili.il programma utilizza come analizzatore e solutore del modello strutturale un proprio solutore agli elementi finiti tridimensionale fornito col pacchetto. Il programma è sostanzialmente diviso in tre moduli: un pre processore che consente l'introduzione della geometria e dei carichi e crea il file dati di input al solutore; il solutore agli elementi finiti; un post processore che a soluzione avvenuta elabora i risultati eseguendo il progetto e la verifica delle membrature e producendo i grafici ed i tabulati di output. Specifiche tecniche Denominazione del software: Sismicad 12.5 Produttore del software: Concrete Concrete srl, via della Pieve, 15, 35121 PADOVA - Italy http://www.concrete.it Rivenditore: CONCRETE SRL - Via della Pieve 19-35121 Padova - tel.049-8754720 Versione: 12.5 Identificatore licenza: SW-7642170 Intestatario della licenza: GATTA ING. MICHELANGELO & ASSOCIATI - CAMPOSANO (NA) Versione regolarmente licenziata Schematizzazione strutturale e criteri di calcolo delle sollecitazioni Il programma schematizza la struttura attraverso l'introduzione nell'ordine di fondazioni, poste anche a quote diverse, platee, platee nervate, plinti e travi di fondazione poggianti tutte su suolo elastico alla Winkler, di elementi verticali, pilastri e pareti in c.a. anche con fori, di orizzontamenti costituiti da solai orizzontali e inclinati (falde), e relative travi di piano e di falda; è ammessa anche l'introduzione di elementi prismatici in c.a. di interpiano con possibilità di collegamento in inclinato a solai posti a quote diverse. I nodi strutturali possono essere connessi solo a travi, pilastri e pareti, simulando così impalcati infinitamente deformabili nel piano, oppure a elementi lastra di spessore dichiarato dall'utente simulando in tal modo impalcati a rigidezza finita. I nodi appartenenti agli impalcati orizzontali possono essere connessi rigidamente ad uno o più nodi principali giacenti nel piano dell'impalcato; generalmente un nodo principale coincide con il baricentro delle masse. Tale opzione, oltre a ridurre significativamente i tempi di elaborazione, elimina le approssimazioni numeriche connesse all'utilizzo di elementi lastra quando si richiede l'analisi a impalcati infinitamente rigidi. Per quanto concerne i carichi, in fase di immissione dati, vengono definite, in numero a scelta dell'utente, condizioni di carico elementari le quali, in aggiunta alle azioni sismiche e variazioni termiche, vengono combinate attraverso coefficienti moltiplicativi per fornire le combinazioni richieste per le verifiche successive. L'effetto di disassamento delle forze orizzontali, indotto ad esempio dai torcenti di piano per costruzioni in zona sismica, viene simulato attraverso l'introduzione di eccentricità planari aggiuntive le quali costituiscono ulteriori condizioni elementari di carico da cumulare e combinare secondo i criteri del paragrafo precedente. Tipologicamente sono ammessi sulle travi e sulle pareti carichi uniformemente distribuiti e carichi trapezoidali; lungo le aste e nei nodi di incrocio delle membrature sono anche definibili componenti di forze e coppie concentrate comunque dirette nello spazio. Sono previste distribuzioni di temperatura, di intensità a scelta dell'utente, agenti anche su singole porzioni di struttura. Il calcolo delle sollecitazioni si basa sulle seguenti ipotesi e modalità: - travi e pilastri deformabili a sforzo normale, flessione deviata, taglio deviato e momento torcente. Sono previsti coefficienti riduttivi dei momenti di inerzia a scelta dell'utente per considerare la riduzione della rigidezza flessionale e torsionale per effetto della fessurazione del conglomerato cementizio. E' previsto un moltiplicatore della rigidezza assiale dei pilastri per considerare, se pure in modo approssimato, l'accorciamento dei pilastri per sforzo normale durante la costruzione. - le travi di fondazione su suolo alla Winkler sono risolte in forma chiusa tramite uno specifico elemento finito; - le pareti in c.a. sono analizzate schematizzandole come elementi lastra-piastra discretizzati con passo massimo assegnato in fase di immissione dati; - le pareti in muratura possono essere schematizzate con elementi lastra-piastra con spessore flessionale ridotto rispetto allo spessore membranale.- I plinti su suolo alla Winkler sono modellati con la introduzione di molle verticali elastoplastiche. La traslazione orizzontale a scelta dell'utente è bloccata o gestita da molle orizzontali di modulo di reazione proporzionale al verticale. - I pali sono modellati suddividendo l'asta in più aste immerse in terreni di stratigrafia definita dall'utente. Nei nodi di divisione tra le aste vengono inserite molle assialsimmetriche elastoplastiche precaricate dalla spinta a riposo che hanno come pressione limite minima la spinta attiva e come pressione limite massima la spinta passiva modificabile attraverso opportuni coefficienti. - i plinti su pali sono modellati attraverso aste di di rigidezza elevata che collegano un punto della struttura in elevazione con le aste che simulano la presenza dei pali;- le piastre sono discretizzate in un numero finito di elementi lastra-piastra con passo massimo assegnato in fase di immissione dati; nel caso di platee di fondazione i nodi sono collegati al suolo da molle aventi rigidezze alla traslazione verticale ed richiesta anche orizzontale.- La deformabilità nel proprio piano di piani dichiarati non infinitamente rigidi e di falde (piani inclinati) può essere controllata attraverso la introduzione di elementi membranali nelle zone di solaio. - I disassamenti tra elementi asta sono gestiti automaticamente dal programma attraverso la introduzione di collegamenti rigidi locali.- Alle estremità di elementi asta è possibile inserire svincolamenti tradizionali così come cerniere parziali (che trasmettono una quota di ciò che trasmetterebbero in condizioni di collegamento rigido) o cerniere plastiche.- Alle estremità di elementi bidimensionali è possibile inserire svincolamenti con cerniere parziali del momento flettente avente come asse il bordo dell'elemento.- Il calcolo degli effetti del sisma è condotto, a scelta dell'utente, con analisi statica lineare, con analisi dinamica modale o con analisi statica non lineare, in accordo alle varie normative adottate. Le masse, nel caso di impalcati dichiarati rigidi sono concentrate nei nodi principali di piano altrimenti vengono considerate diffuse nei nodi giacenti sull'impalcato stesso. Nel caso di analisi sismica vengono anche controllati gli spostamenti di interpiano. Verifiche delle membrature in cemento armato Nel caso più generale le verifiche degli elementi in c.a. possono essere condotte col metodo delle tensioni ammissibili (D.M. 14-1-92) o agli stati limite in accordo al D.M. 09-01-96, al D.M. 14-01-08 o secondo Eurocodice 2. Le travi sono progettate e verificate a flessione retta e taglio; a richiesta è possibile la verifica per le sei componenti della sollecitazione. I pilastri ed i pali sono verificati per le sei componenti della sollecitazione. Per gli elementi bidimensionali giacenti in un medesimo piano è disponibile la modalità di verifica che consente di analizzare lo stato di verifica nei singoli nodi degli elementi. Nelle verifiche (a presso flessione e punzonamento) è ammessa la introduzione dei momenti di calcolo modificati in base alle direttive dell'ec2, Appendice A.2.8. I plinti superficiali sono verificati assumendo lo schema statico di mensole con incastri posti a filo o in asse pilastro. Gli ancoraggi delle armature delle membrature in c.a. sono calcolati sulla base della effettiva tensione normale che ogni barra assume nella sezione di verifica distinguendo le zone di ancoraggio in zone di buona o cattiva aderenza. In particolare il programma valuta la tensione normale che ciascuna barra può assumere in una sezione sviluppando l'aderenza sulla superficie cilindrica posta a sinistra o a destra della sezione considerata; se in una sezione una barra assume per effetto dell'aderenza una tensione normale minore di quella ammissibile, il suo contributo all'area complessiva viene ridotto dal programma nel rapporto tra la tensione normale che la barra può assumere per effetto dell'aderenza e quella ammissibile. Le verifiche sono effettuate a partire dalle aree di acciaio equivalenti così calcolate che vengono evidenziate in relazione.a seguito di analisi inelastiche eseguite in accordo a OPCM 3431 o D.M. 14-01-08 vengono condotte verifiche di resistenza per i meccanismi fragili (nodi e taglio) e verifiche di deformabilità per i meccanismi duttili. 6 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Processore Architettura Frequenza Memoria Sistema operativo 4 Descrizione hardware Intel(R) Core(TM) i7-2600 CPU @ 3.40GHz x86 3392 MHz 7,98 GB Microsoft Windows 7 Home Premium Service Pack 1 (64 bit) Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 7

5 Dati generali 5.1 Materiali PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE 5.1.1 Materiali c.a. Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. Rck: resistenza caratteristica cubica; valore medio nel caso di edificio esistente. [dan/cm²] E: modulo di elasticità longitudinale del materiale per edifici o materiali nuovi. [dan/cm²] G: modulo di elasticità tangenziale del materiale, viene impiegato nella modellazione di aste e di elementi guscio a comportamento ortotropo. [dan/cm²] Poisson: coefficiente di Poisson. Il valore è adimensionale. γ: peso specifico del materiale. [dan/cm³] α: coefficiente longitudinale di dilatazione termica. [ C-1] Descrizione Rck E G Poisson γ α C25/30 300 314472 Default (142941.64) 0.1 0.0025 0.00001 C28/35 350 325881 Default (148127.76) 0.1 0.0025 0.00001 5.1.2 Curve di materiali c.a. Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. Curva: curva caratteristica. Reaz.traz.: reagisce a trazione. Comp.frag.: ha comportamento fragile. E.compr.: modulo di elasticità a compressione. [dan/cm²] Incr.compr.: incrudimento di compressione. Il valore è adimensionale. EpsEc: ε elastico a compressione. Il valore è adimensionale. EpsUc: ε ultimo a compressione. Il valore è adimensionale. E.traz.: modulo di elasticità a trazione. [dan/cm²] Incr.traz.: incrudimento di trazione. Il valore è adimensionale. EpsEt: ε elastico a trazione. Il valore è adimensionale. EpsUt: ε ultimo a trazione. Il valore è adimensionale. Descrizione Curva Reaz.traz. Comp.frag. E.compr. Incr.compr. EpsEc EpsUc E.traz. Incr.traz. EpsEt EpsUt C25/30 No Si 314471.61 0.0001-0.002-0.0035 314471.61 0.0001 0.0000569 0.0000626 Descrizione Curva Reaz.traz. Comp.frag. E.compr. Incr.compr. EpsEc EpsUc E.traz. Incr.traz. EpsEt EpsUt C28/35 No Si 325881.08 0.001-0.002-0.0035 325881.08 0.001 0.0000609 0.000067 8 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

5.1.3 Armature Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. fyk: resistenza caratteristica. [dan/cm²] σamm.: tensione ammissibile. [dan/cm²] Tipo: tipo di barra. E: modulo di elasticità longitudinale del materiale per edifici o materiali nuovi. [dan/cm²] γ: peso specifico del materiale. [dan/cm³] Poisson: coefficiente di Poisson. Il valore è adimensionale. α: coefficiente longitudinale di dilatazione termica. [ C-1] Livello di conoscenza: indica se il materiale è nuovo o esistente, e in tal caso il livello di conoscenza secondo Circ. 02/02/09 n. 617 C8A. Informazione impiegata solo in analisi D.M. 14-01-08 (N.T.C.). Descrizione fyk σamm. Tipo E γ Poisson α Livello di conoscenza B450C 4500 2550 Aderenza migliorata 2060000 0.00785 0.3 0.000012 Nuovo B450C_1 4500 2550 Aderenza migliorata 2100000 0.00785 0.3 0.000012 Nuovo 5.2 Sezioni 5.2.1 Sezioni C.A. 5.2.1.1 Sezioni rettangolari C.A. Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. Area Tx FEM: area di taglio in direzione X per l'analisi FEM. [cm²] Area Ty FEM: area di taglio in direzione Y per l'analisi FEM. [cm²] JxFEM: momento di inerzia attorno all'asse X per l'analisi FEM. [cm4] JyFEM: momento di inerzia attorno all'asse Y per l'analisi FEM. [cm4] JtFEM: momento d'inerzia torsionale corretto con il fattore di forma per l'analisi FEM. [cm4] H: altezza della sezione. [cm] B: larghezza della sezione. [cm] c.s.: copriferro superiore della sezione. [cm] c.i.: copriferro inferiore della sezione. [cm] c.l.: copriferro laterale della sezione. [cm] Descrizione Area Tx FEM Area Ty FEM JxFEM JyFEM JtFEM H B c.s. c.i. c.l. R 30*40 1000 1000 160000 90000 189900 40 30 2 2 2 R 60*24 1200 1200 69120 432000 206807.04 24 60 2 2 2 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 9

5.2.1.2 Sezioni circolari C.A. PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. Area Tx FEM: area di taglio in direzione X per l'analisi FEM. [cm²] Area Ty FEM: area di taglio in direzione Y per l'analisi FEM. [cm²] JxFEM: momento di inerzia attorno all'asse X per l'analisi FEM. [cm4] JyFEM: momento di inerzia attorno all'asse Y per l'analisi FEM. [cm4] JtFEM: momento d'inerzia torsionale corretto con il fattore di forma per l'analisi FEM. [cm4] Diametro: diametro esterno della sezione. [cm] Copriferro: copriferro riferito alla superficie esterna della sezione. [cm] Descrizione Area Tx FEM Area Ty FEM JxFEM JyFEM JtFEM Diametro Copriferro Circolare (D=40)_1 1130.97 1130.97 124058.1 124058.1 244876.82 40 4 5.2.1.3 Caratteristiche inerziali sezioni C.A. Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. Xg: ascissa del baricentro definita rispetto al sistema geometrico in cui sono definiti i vertici del poligono. [cm] Yg: ordinata del baricentro definita rispetto al sistema geometrico in cui sono definiti i vertici del poligono. [cm] Area: area inerziale nel sistema geometrico centrato nel baricentro. [cm²] Jx: momento d'inerzia attorno all'asse orizzontale baricentrico di definizione della sezione. [cm4] Jy: momento d'inerzia attorno all'asse verticale baricentrico di definizione della sezione. [cm4] Jxy: momento centrifugo rispetto al sistema di riferimento baricentrico di definizione della sezione. [cm4] Jm: momento d'inerzia attorno all'asse baricentrico principale M. [cm4] Jn: momento d'inerzia attorno all'asse baricentrico principale N. [cm4] Alfa: angolo tra gli assi del sistema di riferimento geometrico di definizione e quelli del sistema di riferimento principale. [deg] Area Tx FEM: area di taglio in direzione X per l'analisi FEM. [cm²] Area Ty FEM: area di taglio in direzione Y per l'analisi FEM. [cm²] JxFEM: momento di inerzia attorno all'asse X per l'analisi FEM. [cm4] JyFEM: momento di inerzia attorno all'asse Y per l'analisi FEM. [cm4] JtFEM: momento d'inerzia torsionale corretto con il fattore di forma per l'analisi FEM. [cm4] Descrizione Xg Yg Area Jx Jy Jxy Jm Jn Alfa Area Tx FEM Area Ty FEM JxFEM JyFEM JtFEM R 30*40 15 20 1200 160000 90000 0 160000 90000 0 1000 1000 160000 90000 189900 Circolare (D=40)_1 0 0 1256.64 1.2E5 1.2E5 0 1.2E5 1.2E5 0 1130.97 1130.97 124058.1 124058.1 2.45E05 R 60*24 30 12 1440 69120 432000 0 69120 432000 0 1200 1200 69120 432000 2.07E05 5.3 Solai 5.3.1 Solai a nervatura Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. Peso proprio: peso proprio per unità di superficie. [dan/cm²] Int.: interasse tra le nervature. [cm] B anima: larghezza anima. [cm] H: altezza totale. [cm] H cappa: altezza cappa. [cm] c.s.: copriferro superiore. [cm] c.i.: copriferro inferiore. [cm] c.i.a.: copriferro inferiore ferri aggiuntivi. [cm] n tondi: numero tondi di confezionamento. Diam. tondi: diametro tondi di confezionamento. [mm] Passo rete: passo rete cappa. [cm] Diam. rete: diametro rete cappa. [mm] Descrizione Peso proprio Int. B anima H H cappa c.s. c.i. c.i.a. n tondi Diam. tondi Passo rete Diam. rete Ner 10x(20+4)/50 0.03 50 10 24 4 2 2 2 2 10 20 8 5.4 Terreni Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. Coesione: coesione del terreno. [dan/cm²] Coesione non drenata: coesione non drenata (Cu) del terreno. [dan/cm²] Attrito interno: angolo di attrito interno del terreno. [deg] δ: angolo di attrito all'interfaccia terreno-cls. [deg] Adesione: coeff. di adesione della coesione all'interfaccia terreno-cls. Il valore è adimensionale. K0: coefficiente di spinta a riposo del terreno. Il valore è adimensionale. γ naturale: peso specifico naturale del terreno in sito, assegnato alle zone non immerse. [dan/cm³] γ saturo: peso specifico saturo del terreno in sito, assegnato alle zone immerse. [dan/cm³] E: modulo elastico longitudinale del terreno. [dan/cm²] Poisson: coefficiente di Poisson del terreno. Il valore è adimensionale. Rqd: rock quality degree. Per roccia assume valori nell'intervallo (0;1]. Il valore convenzionale 0 indica che si tratta di un terreno sciolto. Il valore è adimensionale. Descrizione Coesione Coesione Attrito δ Adesione K0 γ naturale γ saturo E Poisson Rqd non drenata interno SABBIE E PIROCLASTITI 0 0 25 0 1 0.58 0.0014 0.0014 100 0.3 0 SABBIE E PIROCLASTITI_1 0 0 25 0 1 0.58 0.0014 0.0014 150 0.3 0 TERRENO VEGETALE_2 0 0 23 21 1 0.69 0.0013 0.0013 34 0.25 0 10 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

6.1.1 Preferenze di analisi 6 Dati di definizione 6.1 Preferenze commessa Metodo di analisi D.M. 14-01-08 (N.T.C.) Tipo di costruzione 2 Vn 50 Classe d'uso II Vr 50 Tipo di analisi Lineare dinamica Località Napoli, Camposano; Latitudine ED50 40,9532 (40 57' 12''); Longitudine ED50 14,5295 (14 31' 46''); Altitudine s.l.m. 44 m. Zona sismica Zona 2 Categoria del suolo B - sabbie dense o argille consistenti Categoria topografica T1 Ss orizzontale SLD 1.2 Tb orizzontale SLD 0.144 [s] Tc orizzontale SLD 0.431 [s] Td orizzontale SLD 1.868 [s] Ss orizzontale SLV 1.2 Tb orizzontale SLV 0.161 [s] Tc orizzontale SLV 0.484 [s] Td orizzontale SLV 2.325 [s] Ss verticale 1 Tb verticale 0.05 [s] Tc verticale 0.15 [s] Td verticale 1 [s] St 1 PVr SLD (%) 63 Tr SLD 50 Ag/g SLD 0.0669 Fo SLD 2.319 Tc* SLD 0.31 PVr SLV (%) 10 Tr SLV 475 Ag/g SLV 0.1812 Fo SLV 2.382 Tc* SLV 0.358 Smorzamento viscoso (%) 5 Classe di duttilità CD"B" Rotazione del sisma 0 [deg] Quota dello '0' sismico 0 [cm] Regolarità in pianta Si Regolarità in elevazione Si Edificio C.A. Si Tipologia C.A. Strutture a telaio q0=3.0*alfau/alfa1 alfau/alfa1 C.A. Strutture a telaio di un piano alfau/alfa1=1.1 Edificio esistente No Altezza costruzione 352 [cm] C1 0.075 T1 0.193 [s] Lambda SLD 1 Lambda SLV 1 Lambda verticale 1 Numero modi 3 Metodo di Ritz applicato Torsione accidentale semplificata No Torsione accidentale per piani (livelli e falde) flessibili No Eccentricità X (per sisma Y) livello "Fondazione" 0 [cm] Eccentricità Y (per sisma X) livello "Fondazione" 0 [cm] Eccentricità X (per sisma Y) livello "Piano 1" 38.8 [cm] Eccentricità Y (per sisma X) livello "Piano 1" 125 [cm] Limite spostamenti interpiano 0.005 Fattore di struttura per sisma X 3.3 Fattore di struttura per sisma Y 3.3 Fattore di struttura per sisma Z 1.5 Applica 1% ( 3.1.1) No Coefficiente di sicurezza portanza fondazioni superficiali 2.3 Coefficiente di sicurezza scorrimento fondazioni superficiali 1.1 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, punta 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale compressione 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale trazione 1.25 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, punta 1.35 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale compressione 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale trazione 1.25 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, punta 1.35 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale compressione 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale trazione 1.25 Coefficiente di sicurezza portanza trasversale pali 1.3 Fattore di correlazione resistenza caratteristica dei pali in base alle verticali indagate 1.7 6.1.2 Spettri NTC 08 Acc./g: Accelerazione spettrale normalizzata ottenuta dividendo l'accelerazione spettrale per l'accelerazione di gravità. Periodo: Periodo di vibrazione. Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 11

Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLD 3.2.3.2.1 (3.2.4) PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Spettro di risposta elastico in accelerazione della componente verticale SLD 3.2.3.2.2 (3.2.10) 12 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLV 3.2.3.2.1 (3.2.4) Spettro di risposta elastico in accelerazione della componente verticale SLV 3.2.3.2.2 (3.2.10) Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 13

Spettro di risposta di progetto in accelerazione delle componenti orizzontali SLD 3.2.3.4 PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente verticale SLD 3.2.3.4 14 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente X SLV 3.2.3.5 Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente Y SLV 3.2.3.5 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 15

Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente verticale SLV 3.2.3.5 PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE 6.1.3 Preferenze di verifica 6.1.3.1 Normativa di verifica in uso Norma di verifica Cemento armato Legno Acciaio Alluminio Pannelli in gessofibra D.M. 14-01-08 (N.T.C.) Preferenze analisi di verifica in stato limite Preferenze di verifica legno NTC08 Preferenze di verifica acciaio EC3 Preferenze di verifica alluminio EC3 Preferenze di verifica pannelli gessofibra D.M. 14-01-08 (N.T.C.) Psi 6.1.3.2 Normativa di verifica C.A. Coefficiente di omogeneizzazione 15 γs (fattore di sicurezza parziale per l'acciaio) 1.15 γc (fattore di sicurezza parziale per il calcestruzzo) 1.5 Limite sigmac/fck in combinazione rara 0.6 Limite sigmac/fck in combinazione quasi permanente 0.45 Limite sigmaf/fyk in combinazione rara 0.8 Coefficiente di riduzione della tau per cattiva aderenza 0.7 Dimensione limite fessure w1 4.1.2.2.4.1 0.02 [cm] Dimensione limite fessure w2 4.1.2.2.4.1 0.03 [cm] Dimensione limite fessure w3 4.1.2.2.4.1 0.04 [cm] Fattori parziali di sicurezza unitari per meccanismi duttili di strutture esistenti con fattore q Copriferro secondo EC2 6.1.3.3 Normativa di verifica legno γ combinazioni fondamentali massiccio 1.5 γ combinazioni fondamentali lamellare 1.45 γ combinazioni eccezionali 1 γ combinazioni esercizio 1 Kmod durata istantaneo, classe 1 1 Kmod durata istantaneo, classe 2 1 Kmod durata istantaneo, classe 3 0.9 Kmod durata breve, classe 1 0.9 Kmod durata breve, classe 2 0.9 Kmod durata breve, classe 3 0.7 Kmod durata media, classe 1 0.8 Kmod durata media, classe 2 0.8 Kmod durata media, classe 3 0.65 Kmod durata lunga, classe 1 0.7 Kmod durata lunga, classe 2 0.7 Kmod durata lunga, classe 3 0.55 Kmod durata permanente, classe 1 0.6 Kmod durata permanente, classe 2 0.6 Kmod durata permanente, classe 3 0.5 Kdef classe 1 0.6 Kdef classe 2 0.8 Kdef classe 3 2 Escludi verifica torsione [4.4.9] e [4.4.10] pareti XLAM (default) Si Escludi verifica compressione ortogonale [4.4.8.1.4] pareti diaframma (default) No Considera 'effetto cordata' nelle connessioni (default) No 6.1.3.4 Normativa di verifica acciaio γ_m0 1.05 γ_m1 1.05 γ_m2 1.25 Coefficiente riduttivo per effetto vettoriale 0.7 Calcolo coefficienti C1, C2, C3 per Mcr automatico Coefficienti alfa, beta per flessione deviata unitari Verifica semplificata conservativa si No Si 16 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

L/e0 iniziale per profili accoppiati compressi 500 Metodo semplificato formula (4.2.76) si Escludi 6.2.6.7 e 6.2.6.8 in 7.5.4.4 e 7.5.4.6 si Applica Nota 1 del prospetto 6.2 si Riduzione fy per sezioni di classe 4 no Effettua la verifica secondo 6.2.8 con irrigidimenti superiori (piastra di base). si 6.1.4 Preferenze FEM Dimensione massima ottimale mesh pareti (default) 80 [cm] Dimensione massima ottimale mesh piastre (default) 80 [cm] Tipo di mesh dei gusci (default) Quadrilateri o triangoli Tipo di mesh imposta ai gusci Specifico dell'elemento Metodo P-Delta non utilizzato Analisi buckling non utilizzata Rapporto spessore flessionale/membranale gusci muratura verticali 0.2 Spessori membranale e flessionale pareti XLAM da sole tavole verticali No Moltiplicatore rigidezza connettori pannelli pareti legno a diaframma 1 Tolleranza di parallelismo 4.99 [deg] Tolleranza di unicità punti 10 [cm] Tolleranza generazione nodi di aste 1 [cm] Tolleranza di parallelismo in suddivisione aste 4.99 [deg] Tolleranza generazione nodi di gusci 4 [cm] Tolleranza eccentricità carichi concentrati 100 [cm] Considera deformazione a taglio delle piastre No Modello elastico pareti in muratura Gusci Concentra masse pareti nei vertici No Segno risultati analisi spettrale Analisi statica Memoria utilizzabile dal solutore 8000000 Metodo di risoluzione della matrice Matrici sparse Scrivi commenti nel file di input No Scrivi file di output in formato testo No Solidi colle e corpi ruvidi (default) Solidi reali Moltiplicatore rigidezza molla torsionale applicata ad aste di fondazione 1 Modello trave su suolo alla Winkler nel caso di modellazione lineare Equilibrio elastico 6.1.5 Moltiplicatori inerziali Tipologia: tipo di entità a cui si riferiscono i moltiplicatori inerziali. J2: moltiplicatore inerziale di J2. Il valore è adimensionale. J3: moltiplicatore inerziale di J3. Il valore è adimensionale. Jt: moltiplicatore inerziale di Jt. Il valore è adimensionale. A: moltiplicatore dell'area della sezione. Il valore è adimensionale. A2: moltiplicatore dell'area a taglio in direzione 2. Il valore è adimensionale. A3: moltiplicatore dell'area a taglio in direzione 3. Il valore è adimensionale. Conci rigidi: fattore di riduzione dei tronchi rigidi. Il valore è adimensionale. Tipologia J2 J3 Jt A A2 A3 Conci rigidi Trave C.A. 1 1 0.01 1 1 1 0.5 Pilastro C.A. 1 1 0.01 1 1 1 0.5 Trave di fondazione 1 1 0.01 1 1 1 0.5 Palo 1 1 0.01 1 1 1 0 Trave in legno 1 1 1 1 1 1 1 Colonna in legno 1 1 1 1 1 1 1 Trave in acciaio 1 1 1 1 1 1 1 Colonna in acciaio 1 1 1 1 1 1 1 Trave di reticolare in acciaio 1 1 1 1 1 1 1 Maschio in muratura 0 1 0 1 1 1 1 Trave di accoppiamento in muratura 0 1 0 1 1 1 1 Trave di scala C.A. nervata 1 1 1 1 1 1 0.5 Trave tralicciata 1 1 0.01 1 1 1 0.5 6.1.6 Preferenze di analisi non lineare FEM Metodo iterativo Secante Tolleranza iterazione 0.0001 Numero massimo iterazioni 50 6.1.7 Preferenze di analisi carichi superficiali Detrazione peso proprio solai nelle zone di sovrapposizione non applicata Metodo di ripartizione a zone d'influenza Percentuale carico calcolato a trave continua 0 Esegui smoothing diagrammi di carico applicata Tolleranza smoothing altezza trapezi 0.001 [dan/cm] Tolleranza smoothing altezza media trapezi 0.001 [dan/cm] 6.1.8 Preferenze del suolo Fondazioni non modellate e struttura bloccata alla base no Fondazioni bloccate orizzontalmente no Considera peso sismico delle fondazioni no Fondazioni superficiali e profonde su suolo elastoplastico no Coefficiente di sottofondo verticale per fondazioni superficiali (default) 3 [dan/cm³] Rapporto di coefficiente sottofondo orizzontale/verticale 0.5 Pressione verticale limite sul terreno per abbassamento (default) 10 [dan/cm²] Pressione verticale limite sul terreno per innalzamento (default) 0.001 [dan/cm²] Metodo di calcolo della K verticale Vesic Metodo di calcolo della portanza e della pressione limite Vesic Terreno laterale di riporto da piano posa fondazioni (default) SABBIE E PIROCLASTITI Dimensione massima della discretizzazione del palo (default) 200 [cm] Moltiplicatore coesione per pressione orizzontale limite nei pali 1 Moltiplicatore spinta passiva per pressione orizzontale pali 1 K punta palo (default) 4 [dan/cm³] Pressione limite punta palo (default) 10 [dan/cm²] Pressione per verifica schiacciamento fondazioni superficiali 6 [dan/cm²] Calcola cedimenti fondazioni superficiali no Spessore massimo strato 100 [cm] Profondità massima 3000 [cm] Cedimento assoluto ammissibile 5 [cm] Cedimento differenziale ammissibile 5 [cm] Cedimento relativo ammissibile 5 [cm] Rapporto di inflessione F/L ammissibile 0.003333 Rotazione rigida ammissibile 0.191 [deg] Rotazione assoluta ammissibile 0.191 [deg] Distorsione positiva ammissibile 0.191 [deg] Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 17

Distorsione negativa ammissibile 0.095 [deg] Considera fondazioni compensate no Coefficiente di riduzione della a Max attesa 0.3 Condizione per la valutazione della spinta su pareti Lungo termine Considera l'azione sismica del terreno anche su pareti sotto lo zero sismico no Calcola cedimenti teorici pali no Considera accorciamento del palo si Distanza influenza cedimento palo 1000 [cm] Distribuzione attrito laterale Attrito laterale uniforme Ripartizione del carico Ripartizione come da modello FEM Scelta terreno laterale Media pesata degli strati coinvolti Scelta terreno punta Media pesata degli strati coinvolti Cedimento assoluto ammissibile 5 [cm] Cedimento medio ammissibile 5 [cm] Cedimento differenziale ammissibile 5 [cm] Rotazione rigida ammissibile 0.191 [deg] Trascura la coesione efficace in verifica allo scorrimento si 6.1.9 Preferenze progetto legno Default Beta X cerniera-cerniera 1 Default Beta Y cerniera-cerniera 1 Default Beta X cerniera-incastro 0.8 Default Beta Y cerniera-incastro 0.8 Default Beta X incastro-incastro 0.7 Default Beta Y incastro-incastro 0.7 Default Beta X incastro-libero 2 Default Beta Y incastro-libero 2 Rapporto luce su freccia instantanea (default) 300 Rapporto luce su freccia differita (default) 200 6.1.10 Preferenze progetto acciaio Default Beta X/m cerniera-cerniera 1 Default Beta Y/n cerniera-cerniera 1 Default Beta X/m cerniera-incastro 0.8 Default Beta Y/n cerniera-incastro 0.8 Default Beta X/m incastro-incastro 0.7 Default Beta Y/n incastro-incastro 0.7 Default Beta X/m incastro-libero 2 Default Beta Y/n incastro-libero 2 Default luce su freccia per travi 400 Limite spostamento relativo interpiano e monopiano colonne 0.00333 Limite spostamento relativo complessivo multipiano colonne 0.002 Rapporto di sottoutilizzo 0.8 Modalità di utilizzo del nomogramma nodi fissi Valutazione delle frecce nelle mensole considerando spostamento relativo tra nodo iniziale e nodo finale si 6.1.11 Preferenze progetto muratura Forza minima aggancio al piano (default) 0 [dan/cm] Denominatore per momento ortogonale (default) 8 Minima resistenza trazione travi (default) 30000 [dan] Angolo cuneo verifica ribaltamento (default) 30 [deg] Considera d = 0.8 * h nei maschi senza fibre compresse Si Verifica pressoflessione deviata No 6.2 Azioni e carichi 6.2.1 Azione del vento Zona Zona 3 Rugosità A Categoria esposizione V Vb 2700 [cm/s] Ct 1 qb 0.00456 [dan/cm²] 6.2.2 Azione della neve Zona Zona III Classe topografica Normale Ce 1 Ct 1 qsk 0.006 [dan/cm²] 6.2.3 Condizioni elementari di carico Descrizione: nome assegnato alla condizione elementare. Nome breve: nome breve assegnato alla condizione elementare. I/II: descrive la classificazione della condizione (necessario per strutture in acciaio e in legno). Durata: descrive la durata della condizione (necessario per strutture in legno). Psi0: coefficiente moltiplicatore Psi0. Il valore è adimensionale. Psi1: coefficiente moltiplicatore Psi1. Il valore è adimensionale. Psi2: coefficiente moltiplicatore Psi2. Il valore è adimensionale. Var.segno: descrive se la condizione elementare ha la possibilità di variare di segno. PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Descrizione Nome breve I/II Durata Psi0 Psi1 Psi2 Var.segno Pesi strutturali Pesi Permanente 0 0 0 Permanenti Port. I Permanente 0 0 0 Variabile C Variabile C I Media 0.7 0.7 0.6 Delta T Dt II Media 0.6 0.5 0 No Sisma X SLV X SLV 0 0 0 Sisma Y SLV Y SLV 0 0 0 Sisma Z SLV Z SLV 0 0 0 Eccentricità Y per sisma X SLV EY SLV 0 0 0 Eccentricità X per sisma Y SLV EX SLV 0 0 0 Sisma X SLD X SLD 0 0 0 Sisma Y SLD Y SLD 0 0 0 Sisma Z SLD Z SLD 0 0 0 Eccentricità Y per sisma X SLD EY SLD 0 0 0 Eccentricità X per sisma Y SLD EX SLD 0 0 0 Terreno sisma X SLV Tr x SLV 0 0 0 Terreno sisma Y SLV Tr y SLV 0 0 0 18 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Descrizione Nome breve I/II Durata Psi0 Psi1 Psi2 Var.segno Terreno sisma Z SLV Tr z SLV 0 0 0 Terreno sisma X SLD Tr x SLD 0 0 0 Terreno sisma Y SLD Tr y SLD 0 0 0 Terreno sisma Z SLD Tr z SLD 0 0 0 Rig. Ux R Ux 0 0 0 Rig. Uy R Uy 0 0 0 Rig. Rz R Rz 0 0 0 6.2.4 Combinazioni di carico Tutte le combinazioni di carico vengono raggruppate per famiglia di appartenenza. Le celle di una riga contengono i coefficienti moltiplicatori della i-esima combinazione, dove il valore della prima cella è da intendersi come moltiplicatore associato alla prima condizione elementare, la seconda cella si riferisce alla seconda condizione elementare e così via. Famiglia SLU Il nome compatto della famiglia è SLU. Nome Nome breve Pesi Port. Variabile C Dt 1 SLU 1 1 0 0 0 2 SLU 2 1 0 1.5 0 3 SLU 3 1 1.5 0 0 4 SLU 4 1 1.5 1.5 0 5 SLU 5 1.3 0 0 0 6 SLU 6 1.3 0 1.5 0 7 SLU 7 1.3 1.5 0 0 8 SLU 8 1.3 1.5 1.5 0 Famiglia SLE rara Il nome compatto della famiglia è SLE RA. Nome Nome breve Pesi Port. Variabile C Dt 1 SLE RA 1 1 1 0 0 2 SLE RA 2 1 1 1 0 Famiglia SLE frequente Il nome compatto della famiglia è SLE FR. Nome Nome breve Pesi Port. Variabile C Dt 1 SLE FR 1 1 1 0 0 2 SLE FR 2 1 1 0.7 0 Famiglia SLE quasi permanente Il nome compatto della famiglia è SLE QP. Nome Nome breve Pesi Port. Variabile C Dt 1 SLE QP 1 1 1 0 0 2 SLE QP 2 1 1 0.6 0 Famiglia SLU eccezionale Il nome compatto della famiglia è SLU EX. Nome Nome breve Pesi Port. Variabile C Dt Famiglia SLD Il nome compatto della famiglia è SLD. Nome Nome breve Pesi Port. Variabile C Dt X SLD Y SLD Z SLD EY SLD EX SLD Tr x SLD Tr y SLD Tr z SLD 1 SLD 1 1 1 0.6 0-1 -0.3 0-1 0.3-1 -0.3 0 2 SLD 2 1 1 0.6 0-1 -0.3 0 1-0.3-1 -0.3 0 3 SLD 3 1 1 0.6 0-1 0.3 0-1 0.3-1 0.3 0 4 SLD 4 1 1 0.6 0-1 0.3 0 1-0.3-1 0.3 0 5 SLD 5 1 1 0.6 0-0.3-1 0-0.3 1-0.3-1 0 6 SLD 6 1 1 0.6 0-0.3-1 0 0.3-1 -0.3-1 0 7 SLD 7 1 1 0.6 0-0.3 1 0-0.3 1-0.3 1 0 8 SLD 8 1 1 0.6 0-0.3 1 0 0.3-1 -0.3 1 0 9 SLD 9 1 1 0.6 0 0.3-1 0-0.3 1 0.3-1 0 10 SLD 10 1 1 0.6 0 0.3-1 0 0.3-1 0.3-1 0 11 SLD 11 1 1 0.6 0 0.3 1 0-0.3 1 0.3 1 0 12 SLD 12 1 1 0.6 0 0.3 1 0 0.3-1 0.3 1 0 13 SLD 13 1 1 0.6 0 1-0.3 0-1 0.3 1-0.3 0 14 SLD 14 1 1 0.6 0 1-0.3 0 1-0.3 1-0.3 0 15 SLD 15 1 1 0.6 0 1 0.3 0-1 0.3 1 0.3 0 16 SLD 16 1 1 0.6 0 1 0.3 0 1-0.3 1 0.3 0 Famiglia SLV Il nome compatto della famiglia è SLV. Nome Nome breve Pesi Port. Variabile C Dt X SLV Y SLV Z SLV EY SLV EX SLV Tr x SLV Tr y SLV Tr z SLV 1 SLV 1 1 1 0.6 0-1 -0.3 0-1 0.3-1 -0.3 0 2 SLV 2 1 1 0.6 0-1 -0.3 0 1-0.3-1 -0.3 0 3 SLV 3 1 1 0.6 0-1 0.3 0-1 0.3-1 0.3 0 4 SLV 4 1 1 0.6 0-1 0.3 0 1-0.3-1 0.3 0 5 SLV 5 1 1 0.6 0-0.3-1 0-0.3 1-0.3-1 0 6 SLV 6 1 1 0.6 0-0.3-1 0 0.3-1 -0.3-1 0 7 SLV 7 1 1 0.6 0-0.3 1 0-0.3 1-0.3 1 0 8 SLV 8 1 1 0.6 0-0.3 1 0 0.3-1 -0.3 1 0 9 SLV 9 1 1 0.6 0 0.3-1 0-0.3 1 0.3-1 0 10 SLV 10 1 1 0.6 0 0.3-1 0 0.3-1 0.3-1 0 11 SLV 11 1 1 0.6 0 0.3 1 0-0.3 1 0.3 1 0 12 SLV 12 1 1 0.6 0 0.3 1 0 0.3-1 0.3 1 0 13 SLV 13 1 1 0.6 0 1-0.3 0-1 0.3 1-0.3 0 14 SLV 14 1 1 0.6 0 1-0.3 0 1-0.3 1-0.3 0 15 SLV 15 1 1 0.6 0 1 0.3 0-1 0.3 1 0.3 0 16 SLV 16 1 1 0.6 0 1 0.3 0 1-0.3 1 0.3 0 Famiglia SLV fondazioni Il nome compatto della famiglia è SLV FO. Nome Nome breve Pesi Port. Variabile C Dt X SLV Y SLV Z SLV EY SLV EX SLV Tr x SLV Tr y SLV Tr z SLV 1 SLV FO 1 1 1 0.6 0-1.1-0.33 0-1.1 0.33-1.1-0.33 0 2 SLV FO 2 1 1 0.6 0-1.1-0.33 0 1.1-0.33-1.1-0.33 0 3 SLV FO 3 1 1 0.6 0-1.1 0.33 0-1.1 0.33-1.1 0.33 0 4 SLV FO 4 1 1 0.6 0-1.1 0.33 0 1.1-0.33-1.1 0.33 0 5 SLV FO 5 1 1 0.6 0-0.33-1.1 0-0.33 1.1-0.33-1.1 0 6 SLV FO 6 1 1 0.6 0-0.33-1.1 0 0.33-1.1-0.33-1.1 0 7 SLV FO 7 1 1 0.6 0-0.33 1.1 0-0.33 1.1-0.33 1.1 0 8 SLV FO 8 1 1 0.6 0-0.33 1.1 0 0.33-1.1-0.33 1.1 0 9 SLV FO 9 1 1 0.6 0 0.33-1.1 0-0.33 1.1 0.33-1.1 0 10 SLV FO 10 1 1 0.6 0 0.33-1.1 0 0.33-1.1 0.33-1.1 0 11 SLV FO 11 1 1 0.6 0 0.33 1.1 0-0.33 1.1 0.33 1.1 0 12 SLV FO 12 1 1 0.6 0 0.33 1.1 0 0.33-1.1 0.33 1.1 0 13 SLV FO 13 1 1 0.6 0 1.1-0.33 0-1.1 0.33 1.1-0.33 0 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 19

Nome Nome breve Pesi Port. Variabile C Dt X SLV Y SLV Z SLV EY SLV EX SLV Tr x SLV Tr y SLV Tr z SLV 14 SLV FO 14 1 1 0.6 0 1.1-0.33 0 1.1-0.33 1.1-0.33 0 15 SLV FO 15 1 1 0.6 0 1.1 0.33 0-1.1 0.33 1.1 0.33 0 16 SLV FO 16 1 1 0.6 0 1.1 0.33 0 1.1-0.33 1.1 0.33 0 Famiglia Calcolo rigidezza torsionale/flessionale di piano Il nome compatto della famiglia è CRTFP. Nome Nome breve R Ux R Uy R Rz Rig. Ux+ CRTFP Ux+ 1 0 0 Rig. Ux- CRTFP Ux- -1 0 0 Rig. Uy+ CRTFP Uy+ 0 1 0 Rig. Uy- CRTFP Uy- 0-1 0 Rig. Rz+ CRTFP Rz+ 0 0 1 Rig. Rz- CRTFP Rz- 0 0-1 6.2.5 Definizioni di carichi superficiali Nome: nome identificativo della definizione di carico. Valori: valori associati alle condizioni di carico. Condizione: condizione di carico a cui sono associati i valori. Descrizione: nome assegnato alla condizione elementare. Valore: modulo del carico superficiale applicato alla superficie. [dan/cm²] Applicazione: modalità con cui il carico è applicato alla superficie. Nome Valori Condizione Valore Applicazione Descrizione Copertura Portico Pesi strutturali 0 Verticale Permanenti 0.015 Verticale Variabile C 0.02 Verticale Calpestio Portico Pesi strutturali 0 Verticale Permanenti 0.015 Verticale Variabile C 0.04 Verticale Sbalzo Portico Pesi strutturali 0 Verticale Permanenti 0.015 Verticale Variabile C 0.04 Verticale 6.3 Quote 6.3.1 Livelli Descrizione breve: nome sintetico assegnato al livello. Descrizione: nome assegnato al livello. Quota: quota superiore espressa nel sistema di riferimento assoluto. [cm] Spessore: spessore del livello. [cm] Descrizione breve Descrizione Quota Spessore L1 Fondazione -110 40 L2 Piano 1 364 24 6.3.2 Tronchi Descrizione breve: nome sintetico assegnato al tronco. Descrizione: nome assegnato al tronco. Quota 1: riferimento della prima quota di definizione del tronco. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Quota 2: riferimento della seconda quota di definizione del tronco. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Descrizione breve Descrizione Quota 1 Quota 2 T1 Fondazione - Piano 1 Fondazione Piano 1 6.4 Sondaggi del sito Vengono elencati in modo sintetico tutti i sondaggi risultanti dalle verticali di indagine condotte in sito, con l indicazione dei terreni incontrati, degli spessori e dell eventuale falda acquifera. Nome attribuito al sondaggio: Sondaggio Coordinate planimetriche del sondaggio nel sistema globale scelto: 0, 0 Quota della sommità del sondaggio (P.C.) nel sistema globale scelto: 0 20 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Immagine: Sondaggio Stratigrafie Terreno: terreno mediamente uniforme presente nello strato. Sp.: spessore dello strato. [cm] Kor,i: coefficiente K orizzontale al livello inferiore dello strato per modellazione palo. [dan/cm³] Kor,s: coefficiente K orizzontale al livello superiore dello strato per modellazione palo. [dan/cm³] Kve,i: coefficiente K verticale al livello inferiore dello strato per modellazione palo. [dan/cm³] Kve,s: coefficiente K verticale al livello superiore dello strato per modellazione palo. [dan/cm³] Eel,s: modulo elastico al livello superiore dello strato per calcolo cedimenti istantanei; 0 per non calcolarli. [dan/cm²] Eel,i: modulo elastico al livello inferiore dello strato per calcolo cedimenti istantanei; 0 per non calcolarli. [dan/cm²] Eed,s: modulo edometrico al livello superiore per calcolo cedimenti complessivi; 0 per non calcolarli. [dan/cm²] Eed,i: modulo edometrico al livello inferiore per calcolo cedimenti complessivi; 0 per non calcolarli. [dan/cm²] CC,s: coefficiente di compressione vergine CC al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. CC,i: coefficiente di compressione vergine CC al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. CR,s: coefficiente di ricompressione CR al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. CR,i: coefficiente di ricompressione CR al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. E0,s: indice dei vuoti E0 al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione. Il valore è adimensionale. E0,i: indice dei vuoti E0 al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione. Il valore è adimensionale. OCR,s: indice di sovraconsolidazione OCR al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 1 per terreno NC. Il valore è adimensionale. OCR,i: indice di sovraconsolidazione OCR al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 1 per terreno NC. Il valore è adimensionale. Terreno Sp. Kor,i Kor,s Kve,i Kve,s Eel,s Eel,i Eed,s Eed,i CC,s CC,i CR,s CR,i E0,s E0,i OCR,s OCR,i TERRENO 100 1.5 1 1 1 34 34 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 VEGETALE_2 SABBIE E PIROCLASTITI_1 380 1.5 1 1 1 150 150 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 6.5 Elementi di input 6.5.1 Fili fissi 6.5.1.1 Fili fissi di piano Livello: quota di inserimento espressa con notazione breve esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Punto: punto di inserimento. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Estradosso: distanza dalla quota di inserimento misurata in direzione ortogonale al piano della quota e con verso positivo verso l'alto. [cm] Angolo: angolo misurato dal semiasse positivo delle ascisse in verso antiorario. [deg] Tipo: tipo di simbolo. T.c.: testo completo visualizzato accanto al filo fisso, costituito dalla concatenazione del prefisso e del testo. Livello Punto Estradosso Angolo Tipo T.c. Livello Punto Estradosso Angolo Tipo T.c. X Y X Y Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 21

Livello Punto Estradosso Angolo Tipo T.c. Livello Punto Estradosso Angolo Tipo T.c. X Y X Y L1-348.2 3223.3 0 0 Croce 32 L1-948.2 2148.3 0 0 Croce 19 L1-848.2 3223.3 0 0 Croce 31 L1-848.2 573.3 0 0 Croce 30 L1-173.2 1648.3 0 0 Croce 18 L1-948.2 3148.3 0 0 Croce 23 L1-303.2 2648.3 0 0 Croce 22 L1-948.2 2648.3 0 0 Croce 21 L1-173.2 2148.3 0 0 Croce 20 L1-423.2 598.3 0 0 Croce 28 L1-723.2 823.3 0 0 Croce 35 L1-473.2 823.3 0 0 Croce 37 L1-723.2 973.3 0 0 Croce 38 L1-473.2 973.3 0 0 Croce 36 L1-303.2 2148.3 0 0 Croce 34 L1-423.2 3198.3 0 0 Croce 26 L1-348.2 573.3 0 0 Croce 29 L1-303.2 1648.3 0 0 Croce 33 L1-773.2 598.3 0 0 Croce 27 L1-423.2 648.3 0 0 Croce 2 L1-773.2 1648.3 0 0 Croce 5 L1-303.2 1148.3 0 0 Croce 16 L1-773.2 1148.3 0 0 Croce 3 L1-423.2 1148.3 0 0 Croce 4 L1-773.2 2648.3 0 0 Croce 9 L1-423.2 2148.3 0 0 Croce 8 L1-773.2 2148.3 0 0 Croce 7 L1-423.2 1648.3 0 0 Croce 6 L1-948.2 1648.3 0 0 Croce 17 L1-773.2 648.3 0 0 Croce 1 L1-773.2 3148.3 0 0 Croce 11 L1-773.2 3198.3 0 0 Croce 25 L1-303.2 3148.3 0 0 Croce 24 L1-423.2 2648.3 0 0 Croce 10 L1-948.2 1148.3 0 0 Croce 15 L1-303.2 648.3 0 0 Croce 14 L1-948.2 648.3 0 0 Croce 13 L1-423.2 3148.3 0 0 Croce 12 6.5.2 Travi C.A. 6.5.2.1 Travi C.A. di piano Sezione: riferimento ad una definizione di sezione C.A.. P.i.: posizione dei punti d'inserimento rispetto alla geometria della sezione. SA=Sinistra anima, CA=Centro anima, DA=Destra anima Liv.: quota del punto di inserimento iniziale. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Punto i.: punto di inserimento iniziale. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Punto f.: punto di inserimento finale. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Estr.: distanza dalla quota di inserimento misurata in direzione ortogonale al piano della quota e con verso positivo verso l'alto. [cm] Mat.: riferimento ad una definizione di materiale calcestruzzo. Car.lin.: riferimento alla definizione di un carico lineare.l: valori del carico espressi nel sistema locale dell'elemento.g: valori del carico espressi nel sistema globale. DeltaT: riferimento alla definizione di una variazione termica. Accetta anche il valore "Nessuno". Sovr.: aliquota di sovraresistenza da assicurare in verifica. S.Z: indica se l'elemento deve essere verificato considerando il sisma verticale. C.i.: svincolo o cerniera da applicare al relativo estremo dell'asta nel modello. C.f.: svincolo o cerniera da applicare al relativo estremo dell'asta nel modello. P.lin.: peso per unità di lunghezza. [dan/cm] Sezione P.i. Liv. Punto i. Punto f. Estr. Mat. Car.lin. DeltaT Sovr. S.Z C.i. C.f. P.lin. X Y X Y R 30*40 CA L2-948.2 648.3-773.2 648.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3 R 60*24 CA L2-423.2 3148.3-423.2 3198.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3.6 R 60*24 CA L2-423.2 2648.3-423.2 3148.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3.6 R 60*24 CA L2-423.2 2148.3-423.2 2648.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3.6 R 30*40 CA L2-773.2 1148.3-423.2 1148.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3 R 30*40 CA L2-948.2 1148.3-773.2 1148.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3 R 30*40 CA L2-423.2 648.3-303.2 648.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3 R 30*40 CA L2-773.2 648.3-423.2 648.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3 R 30*40 CA L2-948.2 2148.3-773.2 2148.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3 R 30*40 CA L2-948.2 2648.3-773.2 2648.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3 R 30*40 CA L2-773.2 1648.3-423.2 1648.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3 R 30*40 CA L2-773.2 2148.3-423.2 2148.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3 R 60*24 CA L2-773.2 1148.3-773.2 1648.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3.6 R 60*24 CA L2-773.2 648.3-773.2 1148.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3.6 R 30*40 CA L2-423.2 2148.3-173.2 2148.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3 R 60*24 CA L2-773.2 598.3-773.2 648.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3.6 R 30*40 CA L2-773.2 3148.3-423.2 3148.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3 R 30*40 CA L2-948.2 3148.3-773.2 3148.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3 R 30*40 CA L2-423.2 2648.3-303.2 2648.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3 R 30*40 CA L2-773.2 2648.3-423.2 2648.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3 R 30*40 CA L2-423.2 1148.3-303.2 1148.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3 R 30*40 CA L2-423.2 1648.3-173.2 1648.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3 R 30*40 CA L2-423.2 3148.3-303.2 3148.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3 R 30*40 CA L2-948.2 1648.3-773.2 1648.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3 R 60*24 CA L2-773.2 3148.3-773.2 3198.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3.6 R 60*24 CA L2-773.2 2648.3-773.2 3148.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3.6 R 60*24 CA L2-773.2 2148.3-773.2 2648.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3.6 R 60*24 CA L2-773.2 1648.3-773.2 2148.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3.6 R 60*24 CA L2-423.2 1648.3-423.2 2148.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3.6 R 60*24 CA L2-423.2 1148.3-423.2 1648.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3.6 R 60*24 CA L2-423.2 648.3-423.2 1148.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3.6 R 60*24 CA L2-423.2 598.3-423.2 648.3 0 C25/30 Nessuno; G 0 No No No 3.6 6.5.3 Pilastri C.A. Tr.: riferimento al tronco indicante la quota inferiore e superiore. Sezione: riferimento ad una definizione di sezione C.A.. P.i.: posizione del punto di inserimento rispetto alla geometria della sezione. SS=Sinistra-sotto, SC=Sinistra-centro, SA=Sinistra-alto, CS=Centro-sotto, CC=Centro-centro, CA=Centro-alto, DS=Destra-sotto, DC=Destra-centro, DA=Destra-alto Punto: posizione del punto di inserimento rispetto alla geometria della sezione. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Ang.: angolo misurato dal semiasse positivo delle ascisse in verso antiorario. [deg] Mat.: riferimento ad una definizione di calcestruzzo. Car.lin.: riferimento alla definizione di un carico lineare.l: valori del carico espressi nel sistema locale dell'elemento.g: valori del carico espressi nel sistema globale. DeltaT: riferimento alla definizione di una variazione termica. Accetta anche il valore "Nessuno". Sovr.: aliquota di sovraresistenza da assicurare in verifica. S.Z: indica se l'elemento deve essere verificato considerando il sisma verticale. 22 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

C.i.: svincolo o cerniera da applicare al relativo estremo dell'asta nel modello. C.f.: svincolo o cerniera da applicare al relativo estremo dell'asta nel modello. P.lin.: peso per unità di lunghezza. [dan/cm] Corr.: lista di elementi correlati all'elemento generati durante la modellazione. Tr. Sezione P.i. Punto Ang. Mat. Car.lin. DeltaT Sovr. S.Z C.i. C.f. P.lin. Corr. X Y T1 Circolare CC -423.2 3148.3 0 C28/35 Nessuno; G 0 No No No 3.14 1 (D=40)_1 T1 Circolare CC -423.2 1148.3 0 C28/35 Nessuno; G 0 No No No 3.14 8 (D=40)_1 T1 Circolare CC -773.2 1648.3 0 C28/35 Nessuno; G 0 No No No 3.14 9 (D=40)_1 T1 Circolare CC -423.2 648.3 0 C28/35 Nessuno; G 0 No No No 3.14 10 (D=40)_1 T1 Circolare CC -773.2 1148.3 0 C28/35 Nessuno; G 0 No No No 3.14 11 (D=40)_1 T1 Circolare CC -773.2 2148.3 0 C28/35 Nessuno; G 0 No No No 3.14 7 (D=40)_1 T1 Circolare CC -423.2 1648.3 0 C28/35 Nessuno; G 0 No No No 3.14 6 (D=40)_1 T1 Circolare CC -423.2 2648.3 0 C28/35 Nessuno; G 0 No No No 3.14 2 (D=40)_1 T1 Circolare CC -773.2 3148.3 0 C28/35 Nessuno; G 0 No No No 3.14 3 (D=40)_1 T1 Circolare CC -423.2 2148.3 0 C28/35 Nessuno; G 0 No No No 3.14 4 (D=40)_1 T1 Circolare CC -773.2 2648.3 0 C28/35 Nessuno; G 0 No No No 3.14 5 (D=40)_1 T1 Circolare (D=40)_1 CC -773.2 648.3 0 C28/35 Nessuno; G 0 No No No 3.14 12 6.5.4 Piastre C.A. 6.5.4.1 Piastre C.A. di piano Livello: quota di inserimento espressa con notazione breve esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Sp.: spessore misurato in direzione ortogonale al piano medio dell'elemento. [cm] Punti: punti di definizione in pianta. I.: indice del punto corrente nell'insieme dei punti di definizione dell'elemento. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Estr.: distanza dalla quota di inserimento misurata in direzione ortogonale al piano della quota e con verso positivo verso l'alto. [cm] Mat.: riferimento ad una definizione di calcestruzzo. Car.sup.: riferimento alla definizione di un carico superficiale. Accetta anche il valore "Nessuno". Car.pot.: riferimento alla definizione di un carico potenziale. Accetta anche il valore "Nessuno". DeltaT: riferimento alla definizione di una variazione termica. Accetta anche il valore "Nessuno". Sovr.: aliquota di sovraresistenza da assicurare in verifica. S.Z: indica se l'elemento deve essere verificato considerando il sisma verticale. P.sup.: peso per unità di superficie. [dan/cm²] Fond.: riferimento alla fondazione sottostante l'elemento. Fori: riferimenti a tutti gli elementi che forano la piastra. Livello Sp. Punti Estr. Mat. Car.sup. Car.pot. DeltaT Sovr. S.Z P.sup. Fond. Fori I. X Y L1 40 1-848.2 3223.3 0 C25/30 Calpestio Portico 0 No 0.1 2-848.2 573.3 3-348.2 573.3 4-348.2 3223.3 6.5.5 Fondazioni di piastre Descrizione breve: descrizione breve usata nelle tabelle dei capitoli delle piastre di fondazione. Stratigrafia: stratigrafia del terreno nel punto medio in pianta dell'elemento. Sondaggio: è possibile indicare esplicitamente un sondaggio definito nelle preferenze oppure richiedere di estrapolare il sondaggio dalla definizione del sito espressa nelle preferenze. Estradosso: distanza dalla quota superiore del sondaggio misurata in verticale con verso positivo verso l'alto. [cm] Deformazione volumetrica: valore della deformazione volumetrica impiegato nel calcolo della pressione limite a rottura con la formula di Vesic. Il valore è adimensionale. Accetta anche il valore di default espresso nelle preferenze. K verticale: coefficiente di sottofondo verticale del letto di molle. [dan/cm³] Limite compressione: pressione limite di plasticizzazione a compressione del letto di molle. [dan/cm²] Limite trazione: pressione limite di plasticizzazione a trazione del letto di molle. [dan/cm²] Descrizione breve Stratigrafia K verticale Limite compressione Limite trazione Sondaggio Estradosso Deformazione volumetrica FS1 Piu' vicino in sito 0 Default (3) Default (10) Default (0.001) 6.5.6 Carichi superficiali 6.5.6.1 Carichi superficiali di piano Carico: riferimento alla definizione di un carico di superficie. Solaio: caratteristiche dell'eventuale solaio in latero-cemento. Liv.: quota di inserimento espressa con notazione breve esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Punti: punti di definizione in pianta. Indice: indice del punto corrente nell'insieme dei punti di definizione dell'elemento. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Estr.: distanza dalla quota di inserimento misurata in direzione ortogonale al piano della quota e con verso positivo verso l'alto. [cm] Angolo: direzione delle nervature che trasmettono il carico.angolo misurato dal semiasse positivo delle ascisse in verso antiorario. [deg] Comp.: descrizione sintetica del comportamento del carico superficiale o, nel caso di comportamento membranale, riferimento alla decrizione analitica della membrana. Fori: riferimenti a tutti gli elementi che forano il carico superficiale. Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 23

Carico Solaio Liv. Punti Estr. Angolo Comp. Fori Indice X Y Sbalzo Portico Si; Ner 10x(20+4)/50; C28/35; L2 1-423.2 2148.3 0 90 Rigido XC3; No 2-303.2 2148.3 3-303.2 3148.3 4-423.2 3148.3 Sbalzo Portico Si; Ner 10x(20+4)/50; C28/35; L2 1-948.2 648.3 0 90 Rigido XC3; No 2-773.2 648.3 3-773.2 3148.3 4-948.2 3148.3 Sbalzo Portico Si; Ner 10x(20+4)/50; C28/35; L2 1-423.2 648.3 0 90 Rigido XC3; No 2-303.2 648.3 3-303.2 1648.3 4-423.2 1648.3 Copertura Si; Ner 10x(20+4)/50; C28/35; L2 1-423.2 648.3 0 0 Rigido H1, H2 Portico XC3; No 2-423.2 3148.3 3-773.2 3148.3 4-773.2 648.3 Sbalzo Portico Si; Ner 10x(20+4)/50; C28/35; XC3; No L2 1-423.2 2148.3 0 0 Rigido 2-423.2 1648.3 3-173.2 1648.3 4-173.2 2148.3 6.5.7 Fori su piastre e carichi superficiali 6.5.7.1 Fori di piano Desc.: descrizione breve del foro utilizzata dagli elementi forabili come piastre e carichi superficiali. Quota: quota di inserimento esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Livello: quota di inserimento espressa con notazione breve esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Estradosso: distanza dalla quota di inserimento misurata in direzione ortogonale al piano della quota e con verso positivo verso l'alto. [cm] Spessore: spessore misurato in direzione ortogonale al piano medio dell'elemento. [cm] Punti: punti di definizione in pianta. Indice: indice del punto corrente nell'insieme dei punti di definizione dell'elemento. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Desc. Quota Livello Estradosso Spessore Punti Indice X Y H2 Piano 1 L2 0 24 1-723.2 2823.3 2-473.2 2823.3 3-473.2 2973.3 4-723.2 2973.3 H1 Piano 1 L2 0 24 1-723.2 823.3 2-473.2 823.3 3-473.2 973.3 4-723.2 973.3 24 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

7.1.1 Nodi di piano rigido Indice: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Posizione: coordinate del nodo. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Z: coordinata Z. [cm] 7 Dati di modellazione 7.1 Nodi Indice Posizione Indice Posizione Indice Posizione Indice Posizione X Y Z X Y Z X Y Z X Y Z 2-616.4 1898.3 352 7.1.2 Nodi di definizione Indice: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Posizione: coordinate del nodo. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Z: coordinata Z. [cm] Indice Posizione Indice Posizione Indice Posizione Indice Posizione X Y Z X Y Z X Y Z X Y Z 3-848.2 573.3-130 4-764.9 573.3-130 5-681.5 573.3-130 6-598.2 573.3-130 7-514.9 573.3-130 8-431.5 573.3-130 9-348.2 573.3-130 10-773.2 648.3-130 11-423.2 648.3-130 12-684 651.8-130 13-512.5 651.8-130 14-598.2 652.5-130 15-848.2 653.6-130 16-348.2 653.6-130 17-767.5 732.2-130 18-428.9 732.2-130 19-682.9 732.8-130 20-513.5 732.8-130 21-598.2 733.1-130 22-848.2 733.9-130 23-348.2 733.9-130 24-765.8 813.8-130 25-430.6 813.8-130 26-682.2 813.8-130 27-514.2 813.8-130 28-598.2 813.9-130 29-848.2 814.2-130 30-348.2 814.2-130 31-848.2 894.5-130 32-348.2 894.5-130 33-598.2 894.8-130 34-765.4 894.8-130 35-431 894.8-130 36-681.9 894.8-130 37-514.5 894.8-130 38-848.2 974.8-130 39-348.2 974.8-130 40-598.2 975.9-130 41-682.2 976.1-130 42-514.2 976.1-130 43-765.8 976.2-130 44-430.6 976.2-130 45-848.2 1055.1-130 46-348.2 1055.1-130 47-598.2 1057.6-130 48-683 1058.2-130 49-513.4 1058.2-130 50-767.5 1059.4-130 51-428.9 1059.4-130 52-848.2 1135.4-130 53-348.2 1135.4-130 54-598.2 1139.1-130 55-684.3 1140.9-130 56-512.1 1140.9-130 57-773.2 1148.3-130 58-423.2 1148.3-130 59-848.2 1215.7-130 60-348.2 1215.7-130 61-598.2 1218.3-130 62-683 1218.9-130 63-513.4 1218.9-130 64-767.5 1220-130 65-428.9 1220-130 66-848.2 1296-130 67-348.2 1296-130 68-598.2 1297.5-130 69-682.2 1297.7-130 70-514.2 1297.7-130 71-765.8 1297.7-130 72-430.6 1297.7-130 73-848.2 1376.3-130 74-348.2 1376.3-130 75-765.4 1377.8-130 76-681.9 1377.9-130 77-430.9 1378.4-130 78-514.4 1378.5-130 79-598.2 1378.6-130 80-848.2 1456.6-130 81-348.2 1456.6-130 82-765.8 1460.8-130 83-430.6 1461-130 84-682.2 1461.1-130 85-598.2 1461.4-130 86-514.1 1461.5-130 87-848.2 1537-130 88-348.2 1537-130 89-598.2 1544.9-130 90-513.3 1546-130 91-683.1 1546.3-130 92-767.6 1547.8-130 93-428.8 1547.9-130 94-848.2 1617.3-130 95-348.2 1617.3-130 96-598.2 1627.9-130 97-512 1631.1-130 98-684.4 1631.5-130 99-773.2 1648.3-130 100-423.2 1648.3-130 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2179.4-130 150-348.2 2179.4-130 151-428.8 2248.6-130 152-767.6 2248.9-130 153-683.1 2250.3-130 154-513.3 2250.6-130 155-598.2 2252-130 156-848.2 2259.7-130 157-348.2 2259.7-130 158-682.3 2335.3-130 159-514.2 2335.6-130 160-598.2 2335.7-130 161-765.8 2335.9-130 162-430.6 2335.9-130 163-848.2 2340-130 164-348.2 2340-130 165-681.9 2418.7-130 166-514.5 2418.7-130 167-765.4 2418.8-130 168-431 2418.8-130 169-598.2 2418.9-130 170-848.2 2420.3-130 171-348.2 2420.3-130 172-765.8 2498.9-130 173-430.6 2498.9-130 174-682.2 2498.9-130 175-514.2 2498.9-130 176-598.2 2499.2-130 177-848.2 2500.6-130 178-348.2 2500.6-130 179-767.5 2576.6-130 180-428.9 2576.6-130 181-683 2577.7-130 182-513.4 2577.7-130 183-598.2 2578.4-130 184-848.2 2580.9-130 185-348.2 2580.9-130 186-773.2 2648.3-130 187-423.2 2648.3-130 188-684.3 2655.7-130 189-512.1 2655.7-130 190-598.2 2657.6-130 191-848.2 2661.2-130 192-348.2 2661.2-130 193-767.5 2737.3-130 194-428.9 2737.3-130 195-683 2738.4-130 196-513.4 2738.4-130 197-598.2 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648.3 352 246-423.2 648.3 352 247-303.2 648.3 352 248-948.2 1148.3 352 249-773.2 1148.3 352 250-423.2 1148.3 352 251-303.2 1148.3 352 252-948.2 1648.3 352 253-773.2 1648.3 352 254-423.2 1648.3 352 255-303.2 1648.3 352 256-173.2 1648.3 352 257-948.2 2148.3 352 258-773.2 2148.3 352 259-423.2 2148.3 352 260-303.2 2148.3 352 261-173.2 2148.3 352 262-948.2 2648.3 352 263-773.2 2648.3 352 264-423.2 2648.3 352 265-303.2 2648.3 352 266-948.2 3148.3 352 267-773.2 3148.3 352 268-423.2 3148.3 352 269-303.2 3148.3 352 270-773.2 3198.3 352 271-423.2 3198.3 352 7.2 Carichi concentrati Indice: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Nodo: nodo su cui agisce il carico. Condizione: condizione elementare mappata nella quale agisce il carico. Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 25

Fx: componente della forza lungo l'asse X. [dan] Fy: componente della forza lungo l'asse Y. [dan] Fz: componente della forza lungo l'asse Z. [dan] Mx: componente del momento attorno all'asse X. [dan*cm] My: componente del momento attorno all'asse Y. [dan*cm] Mz: componente del momento attorno all'asse Z. [dan*cm] PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Indice Nodo Condizione Fx Fy Fz Mx My Mz Indice Nodo Condizione Fx Fy Fz Mx My Mz 1 241 Permanenti 0 0-24.1 0 0 0 2 240 Permanenti 0 0-47.4 0 0 0 3 234 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 4 229 Permanenti 0 0-45.3 0 0 0 5 241 Variabile C 0 0-64.1 0 0 0 6 240 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 7 234 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 8 229 Variabile C 0 0-1.2E2 0 0 0 9 227 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 10 222 Permanenti 0 0-49.2 0 0 0 11 227 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 12 222 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 13 220 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 14 215 Permanenti 0 0-49.9 0 0 0 15 220 Variabile C 0 0-268 0 0 0 16 215 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 17 210 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 18 213 Permanenti 0 0-50.1 0 0 0 19 210 Variabile C 0 0-269 0 0 0 20 213 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 21 201 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 22 206 Permanenti 0 0-50 0 0 0 23 201 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 24 206 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 25 194 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 26 199 Permanenti 0 0-49.6 0 0 0 27 194 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 28 199 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 29 187 Permanenti 0 0-96.3 0 0 0 30 192 Permanenti 0 0-47.4 0 0 0 31 187 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 32 192 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 33 180 Permanenti 0 0-96.5 0 0 0 34 185 Permanenti 0 0-46.1 0 0 0 35 180 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 36 185 Variabile C 0 0-1.2E2 0 0 0 37 173 Permanenti 0 0-99.1 0 0 0 38 178 Permanenti 0 0-48.9 0 0 0 39 173 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 40 178 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 41 168 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 42 171 Permanenti 0 0-50 0 0 0 43 168 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 44 171 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 45 162 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 46 164 Permanenti 0 0-50.7 0 0 0 47 162 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 48 164 Variabile C 0 0-1.4E2 0 0 0 49 151 Permanenti 0 0-111 0 0 0 50 157 Permanenti 0 0-51.5 0 0 0 51 151 Variabile C 0 0-296 0 0 0 52 157 Variabile C 0 0-1.4E2 0 0 0 53 145 Permanenti 0 0-91.8 0 0 0 54 150 Permanenti 0 0-49.1 0 0 0 55 145 Variabile C 0 0-2.4E2 0 0 0 56 150 Variabile C 0 0-131 0 0 0 57 138 Permanenti 0 0-92.4 0 0 0 58 143 Permanenti 0 0-42.9 0 0 0 59 138 Variabile C 0 0-2.5E2 0 0 0 60 143 Variabile C 0 0-1.1E2 0 0 0 61 131 Permanenti 0 0-96.7 0 0 0 62 136 Permanenti 0 0-47.8 0 0 0 63 131 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 64 136 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 65 126 Permanenti 0 0-98.6 0 0 0 66 129 Permanenti 0 0-49.2 0 0 0 67 126 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 68 129 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 69 119 Permanenti 0 0-98.3 0 0 0 70 116 Permanenti 0 0-49.4 0 0 0 71 119 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 72 116 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 73 114 Permanenti 0 0-95.3 0 0 0 74 109 Permanenti 0 0-48.4 0 0 0 75 114 Variabile C 0 0-2.5E2 0 0 0 76 109 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 77 107 Permanenti 0 0-87.7 0 0 0 78 102 Permanenti 0 0-45 0 0 0 79 107 Variabile C 0 0-2.3E2 0 0 0 80 102 Variabile C 0 0-1.2E2 0 0 0 81 100 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 82 95 Permanenti 0 0-42.8 0 0 0 83 100 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 84 95 Variabile C 0 0-1.1E2 0 0 0 85 93 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 86 88 Permanenti 0 0-53.5 0 0 0 87 93 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 88 88 Variabile C 0 0-1.4E2 0 0 0 89 83 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 90 81 Permanenti 0 0-51.2 0 0 0 91 83 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 92 81 Variabile C 0 0-1.4E2 0 0 0 93 77 Permanenti 0 0-101 0 0 0 94 74 Permanenti 0 0-50.3 0 0 0 95 77 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 96 74 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 97 72 Permanenti 0 0-98.8 0 0 0 98 67 Permanenti 0 0-49.4 0 0 0 99 72 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 100 67 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 101 65 Permanenti 0 0-94.8 0 0 0 102 60 Permanenti 0 0-47 0 0 0 103 65 Variabile C 0 0-2.5E2 0 0 0 104 60 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 105 58 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 106 53 Permanenti 0 0-44.7 0 0 0 107 58 Variabile C 0 0-273 0 0 0 108 53 Variabile C 0 0-1.2E2 0 0 0 109 51 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 110 46 Permanenti 0 0-50.6 0 0 0 111 51 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 112 46 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 113 44 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 114 39 Permanenti 0 0-50.3 0 0 0 115 44 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 116 39 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 117 35 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 118 32 Permanenti 0 0-50.1 0 0 0 119 35 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 120 32 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 121 25 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 122 30 Permanenti 0 0-49.8 0 0 0 123 25 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 124 30 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 26 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Indice Nodo Condizione Fx Fy Fz Mx My Mz Indice Nodo Condizione Fx Fy Fz Mx My Mz 125 18 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 126 23 Permanenti 0 0-48.9 0 0 0 127 18 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 128 23 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 129 11 Permanenti 0 0-97.4 0 0 0 130 16 Permanenti 0 0-46.7 0 0 0 131 11 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 132 16 Variabile C 0 0-1.2E2 0 0 0 133 8 Permanenti 0 0-48.5 0 0 0 134 9 Permanenti 0 0-23.2 0 0 0 135 8 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 136 9 Variabile C 0 0-61.9 0 0 0 137 239 Permanenti 0 0-49.4 0 0 0 138 232 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 139 239 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 140 232 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 141 225 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 142 225 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 143 218 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 144 218 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 145 208 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 146 208 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 147 203 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 148 203 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 149 196 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 150 196 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 151 189 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 152 189 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 153 182 Permanenti 0 0-98.4 0 0 0 154 182 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 155 175 Permanenti 0 0-99.8 0 0 0 156 175 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 157 166 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 158 166 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 159 159 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 160 159 Variabile C 0 0-282 0 0 0 161 154 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 162 154 Variabile C 0 0-2.9E2 0 0 0 163 147 Permanenti 0 0-107 0 0 0 164 147 Variabile C 0 0-2.9E2 0 0 0 165 140 Permanenti 0 0-91.4 0 0 0 166 140 Variabile C 0 0-2.4E2 0 0 0 167 133 Permanenti 0 0-96 0 0 0 168 133 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 169 124 Permanenti 0 0-98.2 0 0 0 170 124 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 171 121 Permanenti 0 0-98.2 0 0 0 172 121 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 173 111 Permanenti 0 0-95.9 0 0 0 174 111 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 175 105 Permanenti 0 0-94.1 0 0 0 176 105 Variabile C 0 0-251 0 0 0 177 97 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 178 97 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 179 90 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 180 90 Variabile C 0 0-3.0E2 0 0 0 181 86 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 182 86 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 183 78 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 184 78 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 185 70 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 186 70 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 187 63 Permanenti 0 0-99.2 0 0 0 188 63 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 189 56 Permanenti 0 0-103 0 0 0 190 56 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 191 49 Permanenti 0 0-107 0 0 0 192 49 Variabile C 0 0-2.9E2 0 0 0 193 42 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 194 42 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 195 37 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 196 37 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 197 27 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 198 27 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 199 20 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 200 20 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 201 13 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 202 13 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 203 7 Permanenti 0 0-49.2 0 0 0 204 7 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 205 238 Permanenti 0 0-49.7 0 0 0 206 230 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 207 238 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 208 230 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 209 223 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 210 223 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 211 216 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 212 216 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 213 211 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 214 211 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 215 204 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 216 204 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 217 197 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 218 197 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 219 190 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 220 190 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 221 183 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 222 183 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 223 176 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 224 176 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 225 169 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 226 169 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 227 160 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 228 160 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 229 155 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 230 155 Variabile C 0 0-2.9E2 0 0 0 231 148 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 232 148 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 27

Indice Nodo Condizione Fx Fy Fz Mx My Mz Indice Nodo Condizione Fx Fy Fz Mx My Mz 233 141 Permanenti 0 0-96 0 0 0 234 141 Variabile C 0 0-256 0 0 0 235 134 Permanenti 0 0-96.7 0 0 0 236 134 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 237 127 Permanenti 0 0-98.4 0 0 0 238 127 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 239 117 Permanenti 0 0-98.2 0 0 0 240 117 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 241 112 Permanenti 0 0-96.8 0 0 0 242 112 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 243 103 Permanenti 0 0-96.4 0 0 0 244 103 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 245 96 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 246 96 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 247 89 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 248 89 Variabile C 0 0-2.9E2 0 0 0 249 85 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 250 85 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 251 79 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 252 79 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 253 68 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 254 68 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 255 61 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 256 61 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 257 54 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 258 54 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 259 47 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 260 47 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 261 40 Permanenti 0 0-103 0 0 0 262 40 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 263 33 Permanenti 0 0-102 0 0 0 264 33 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 265 28 Permanenti 0 0-102 0 0 0 266 28 Variabile C 0 0-272 0 0 0 267 21 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 268 21 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 269 14 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 270 14 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 271 6 Permanenti 0 0-49.6 0 0 0 272 6 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 273 237 Permanenti 0 0-49.4 0 0 0 274 231 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 275 237 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 276 231 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 277 224 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 278 224 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 279 217 Permanenti 0 0-102 0 0 0 280 217 Variabile C 0 0-272 0 0 0 281 207 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 282 207 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 283 202 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 284 202 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 285 195 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 286 195 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 287 188 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 288 188 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 289 181 Permanenti 0 0-98.8 0 0 0 290 181 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 291 174 Permanenti 0 0-100 0 0 0 292 174 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 293 165 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 294 165 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 295 158 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 296 158 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 297 153 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 298 153 Variabile C 0 0-2.9E2 0 0 0 299 146 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 300 146 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 301 139 Permanenti 0 0-92.4 0 0 0 302 139 Variabile C 0 0-2.5E2 0 0 0 303 132 Permanenti 0 0-96 0 0 0 304 132 Variabile C 0 0-256 0 0 0 305 123 Permanenti 0 0-98.2 0 0 0 306 123 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 307 120 Permanenti 0 0-98.2 0 0 0 308 120 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 309 110 Permanenti 0 0-96.1 0 0 0 310 110 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 311 104 Permanenti 0 0-94.1 0 0 0 312 104 Variabile C 0 0-251 0 0 0 313 98 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 314 98 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 315 91 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 316 91 Variabile C 0 0-3.0E2 0 0 0 317 84 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 318 84 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 319 76 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 320 76 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 321 69 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 322 69 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 323 62 Permanenti 0 0-99.3 0 0 0 324 62 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 325 55 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 326 55 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 327 48 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 328 48 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 329 41 Permanenti 0 0-103 0 0 0 330 41 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 331 36 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 332 36 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 333 26 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 334 26 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 335 19 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 336 19 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 337 12 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 338 12 Variabile C 0 0-277 0 0 0 28 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Indice Nodo Condizione Fx Fy Fz Mx My Mz Indice Nodo Condizione Fx Fy Fz Mx My Mz 339 5 Permanenti 0 0-49.3 0 0 0 340 5 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 341 236 Permanenti 0 0-47.4 0 0 0 342 233 Permanenti 0 0-99.5 0 0 0 343 236 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 344 233 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 345 226 Permanenti 0 0-101 0 0 0 346 226 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 347 219 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 348 219 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 349 209 Permanenti 0 0-101 0 0 0 350 209 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 351 200 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 352 200 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 353 193 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 354 193 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 355 186 Permanenti 0 0-95.8 0 0 0 356 186 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 357 179 Permanenti 0 0-97 0 0 0 358 179 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 359 172 Permanenti 0 0-99.2 0 0 0 360 172 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 361 167 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 362 167 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 363 161 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 364 161 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 365 152 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 366 152 Variabile C 0 0-3.0E2 0 0 0 367 144 Permanenti 0 0-91.7 0 0 0 368 144 Variabile C 0 0-2.4E2 0 0 0 369 137 Permanenti 0 0-92.5 0 0 0 370 137 Variabile C 0 0-2.5E2 0 0 0 371 130 Permanenti 0 0-96.3 0 0 0 372 130 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 373 125 Permanenti 0 0-98.4 0 0 0 374 125 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 375 118 Permanenti 0 0-98.2 0 0 0 376 118 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 377 113 Permanenti 0 0-95.4 0 0 0 378 113 Variabile C 0 0-2.5E2 0 0 0 379 106 Permanenti 0 0-86.9 0 0 0 380 106 Variabile C 0 0-2.3E2 0 0 0 381 99 Permanenti 0 0-105 0 0 0 382 99 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 383 92 Permanenti 0 0-1.1E2 0 0 0 384 92 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 385 82 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 386 82 Variabile C 0 0-2.8E2 0 0 0 387 75 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 388 75 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 389 71 Permanenti 0 0-98.5 0 0 0 390 71 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 391 64 Permanenti 0 0-94.5 0 0 0 392 64 Variabile C 0 0-2.5E2 0 0 0 393 57 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 394 57 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 395 50 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 396 50 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 397 43 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 398 43 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 399 34 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 400 34 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 401 24 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 402 24 Variabile C 0 0-269 0 0 0 403 17 Permanenti 0 0-1.0E2 0 0 0 404 17 Variabile C 0 0-2.7E2 0 0 0 405 10 Permanenti 0 0-96.7 0 0 0 406 10 Variabile C 0 0-2.6E2 0 0 0 407 4 Permanenti 0 0-49.5 0 0 0 408 4 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 409 235 Permanenti 0 0-24.1 0 0 0 410 228 Permanenti 0 0-45.5 0 0 0 411 235 Variabile C 0 0-64.1 0 0 0 412 228 Variabile C 0 0-1.2E2 0 0 0 413 221 Permanenti 0 0-49.1 0 0 0 414 221 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 415 214 Permanenti 0 0-49.9 0 0 0 416 214 Variabile C 0 0-133 0 0 0 417 212 Permanenti 0 0-50.1 0 0 0 418 212 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 419 205 Permanenti 0 0-50.1 0 0 0 420 205 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 421 198 Permanenti 0 0-50 0 0 0 422 198 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 423 191 Permanenti 0 0-48.5 0 0 0 424 191 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 425 184 Permanenti 0 0-45 0 0 0 426 184 Variabile C 0 0-1.2E2 0 0 0 427 177 Permanenti 0 0-48.6 0 0 0 428 177 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 429 170 Permanenti 0 0-49.9 0 0 0 430 170 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 431 163 Permanenti 0 0-50.9 0 0 0 432 163 Variabile C 0 0-1.4E2 0 0 0 433 156 Permanenti 0 0-52.1 0 0 0 434 156 Variabile C 0 0-1.4E2 0 0 0 435 149 Permanenti 0 0-51.2 0 0 0 436 149 Variabile C 0 0-1.4E2 0 0 0 437 142 Permanenti 0 0-40.9 0 0 0 438 142 Variabile C 0 0-1.1E2 0 0 0 439 135 Permanenti 0 0-46.9 0 0 0 440 135 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 441 128 Permanenti 0 0-49 0 0 0 442 128 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 443 115 Permanenti 0 0-49.3 0 0 0 444 115 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 29

Indice Nodo Condizione Fx Fy Fz Mx My Mz Indice Nodo Condizione Fx Fy Fz Mx My Mz 445 108 Permanenti 0 0-48.3 0 0 0 446 108 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 447 101 Permanenti 0 0-44.6 0 0 0 448 101 Variabile C 0 0-1.2E2 0 0 0 449 94 Permanenti 0 0-41.5 0 0 0 450 94 Variabile C 0 0-1.1E2 0 0 0 451 87 Permanenti 0 0-54.7 0 0 0 452 87 Variabile C 0 0-1.5E2 0 0 0 453 80 Permanenti 0 0-51.7 0 0 0 454 80 Variabile C 0 0-1.4E2 0 0 0 455 73 Permanenti 0 0-50.6 0 0 0 456 73 Variabile C 0 0-135 0 0 0 457 66 Permanenti 0 0-49.3 0 0 0 458 66 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 459 59 Permanenti 0 0-46.9 0 0 0 460 59 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 461 52 Permanenti 0 0-44.4 0 0 0 462 52 Variabile C 0 0-1.2E2 0 0 0 463 45 Permanenti 0 0-50.8 0 0 0 464 45 Variabile C 0 0-1.4E2 0 0 0 465 38 Permanenti 0 0-50.4 0 0 0 466 38 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 467 31 Permanenti 0 0-50.2 0 0 0 468 31 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 469 29 Permanenti 0 0-49.9 0 0 0 470 29 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 471 22 Permanenti 0 0-49.1 0 0 0 472 22 Variabile C 0 0-131 0 0 0 473 15 Permanenti 0 0-47.4 0 0 0 474 15 Variabile C 0 0-1.3E2 0 0 0 475 3 Permanenti 0 0-22.2 0 0 0 476 3 Variabile C 0 0-59.2 0 0 0 477 2 Rig. Ux 1 0 0 0 0 0 478 2 Rig. Uy 0 1 0 0 0 0 479 2 Rig. Rz 0 0 0 0 0 1 480 242 Sisma X SLV 14.1 0 0 0 0 0 481 242 Sisma Y SLV 0 14.1 0 0 0 0 482 242 Sisma X SLD 16.8 0 0 0 0 0 483 242 Sisma Y SLD 0 16.8 0 0 0 0 484 243 Sisma X SLV 14.1 0 0 0 0 0 485 243 Sisma Y SLV 0 14.1 0 0 0 0 486 243 Sisma X SLD 16.8 0 0 0 0 0 487 243 Sisma Y SLD 0 16.8 0 0 0 0 488 2 Sisma X SLV 2.2E4 0 0 0 0 0 489 2 Sisma Y SLV 0 2.2E4 0 0 0 0 490 2 Eccentricità Y 0 0 0 0 0-2.8E6 per sisma X SLV 491 2 Eccentricità X 0 0 0 0 0 8.6E5 492 2 Sisma X SLD 2.6E4 0 0 0 0 0 per sisma Y SLV 493 2 Sisma Y SLD 0 2.6E4 0 0 0 0 494 2 Eccentricità Y 0 0 0 0 0-3.3E6 per sisma X SLD 495 2 Eccentricità X per sisma Y SLD 0 0 0 0 0 1.0E6 496 270 Sisma X SLV 14.1 0 0 0 0 0 497 270 Sisma Y SLV 0 14.1 0 0 0 0 498 270 Sisma X SLD 16.8 0 0 0 0 0 499 270 Sisma Y SLD 0 16.8 0 0 0 0 500 271 Sisma X SLV 14.1 0 0 0 0 0 501 271 Sisma Y SLV 0 14.1 0 0 0 0 502 271 Sisma X SLD 16.8 0 0 0 0 0 503 271 Sisma Y SLD 0 16.8 0 0 0 0 7.3 Carichi concentrati sismici Indice: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Nodo: nodo su cui agisce il carico. Condizione: condizione elementare mappata nella quale agisce il carico. Fx: componente della forza lungo l'asse X. [dan] Fy: componente della forza lungo l'asse Y. [dan] Fz: componente della forza lungo l'asse Z. [dan] Mz: componente del momento attorno all'asse Z. [dan*cm] Peso: peso sismico. [dan] γ: coefficiente γ. Il valore è adimensionale. Indice Nodo Condizione Fx Fy Fz Mz Peso γ Indice Nodo Condizione Fx Fy Fz Mz Peso γ 480 242 Sisma X SLV 14.1 0 0 0 90 1 481 242 Sisma Y SLV 0 14.1 0 0 90 1 482 242 Sisma X SLD 16.8 0 0 0 90 1 483 242 Sisma Y SLD 0 16.8 0 0 90 1 484 243 Sisma X SLV 14.1 0 0 0 90 1 485 243 Sisma Y SLV 0 14.1 0 0 90 1 486 243 Sisma X SLD 16.8 0 0 0 90 1 487 243 Sisma Y SLD 0 16.8 0 0 90 1 488 2 Sisma X SLV 2.2E4 0 0 0 1.4E5 1 489 2 Sisma Y SLV 0 2.2E4 0 0 1.4E5 1 490 2 Eccentricità Y 0 0 0-2.8E6 1.4E5 1 491 2 Eccentricità X 0 0 0 8.6E5 1.4E5 1 per sisma X SLV per sisma Y SLV 492 2 Sisma X SLD 2.6E4 0 0 0 1.4E5 1 493 2 Sisma Y SLD 0 2.6E4 0 0 1.4E5 1 494 2 Eccentricità Y per sisma X SLD 0 0 0-3.3E6 1.4E5 1 495 2 Eccentricità X per sisma Y SLD 0 0 0 1.0E6 1.4E5 1 496 270 Sisma X SLV 14.1 0 0 0 90 1 497 270 Sisma Y SLV 0 14.1 0 0 90 1 498 270 Sisma X SLD 16.8 0 0 0 90 1 499 270 Sisma Y SLD 0 16.8 0 0 90 1 500 271 Sisma X SLV 14.1 0 0 0 90 1 501 271 Sisma Y SLV 0 14.1 0 0 90 1 502 271 Sisma X SLD 16.8 0 0 0 90 1 503 271 Sisma Y SLD 0 16.8 0 0 90 1 7.4 Aste 7.4.1 Carichi su aste 7.4.1.1 Carichi trapezoidali locali Indice asta: indice dell'asta a cui si riferisce il carico trapezoidale. Condizione: condizione elementare di carico a cui si riferisce il carico. Posizione iniziale: posizione iniziale del carico sull'asse locale 1. [cm] F1 iniziale: componente del valore iniziale del carico lungo l'asse locale 1. [dan/cm] F2 iniziale: componente del valore iniziale del carico lungo l'asse locale 2. [dan/cm] F3 iniziale: componente del valore iniziale del carico lungo l'asse locale 3. [dan/cm] Posizione finale: posizione finale del carico sull'asse locale 1. [cm] F1 finale: componente del valore finale del carico lungo l'asse locale 1. [dan/cm] F2 finale: componente del valore finale del carico lungo l'asse locale 2. [dan/cm] F3 finale: componente del valore finale del carico lungo l'asse locale 3. [dan/cm] Indice asta Condizione Posizione F1 iniziale F2 iniziale F3 iniziale Posizione finale F1 finale F2 finale F3 finale iniziale 13 Pesi strutturali 0 0-7.5 0 120 0-7.5 0 13 Permanenti 0 0-3.75 0 120 0-3.75 0 30 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Indice asta Condizione Posizione iniziale F1 iniziale F2 iniziale F3 iniziale Posizione finale F1 finale F2 finale F3 finale 13 Variabile C 0 0-10 0 120 0-10 0 15 Pesi strutturali 0 0-15 0 120 0-15 0 15 Permanenti 0 0-7.5 0 120 0-7.5 0 15 Variabile C 0 0-20 0 120 0-20 0 16 Pesi strutturali 0 0-15 0 175 0-15 0 16 Permanenti 0 0-7.5 0 175 0-7.5 0 16 Variabile C 0 0-20 0 175 0-20 0 17 Pesi strutturali 0 0-7.5 0 120 0-7.5 0 17 Permanenti 0 0-3.75 0 120 0-3.75 0 17 Variabile C 0 0-10 0 120 0-10 0 18 Pesi strutturali 0 0-7.5 0 175 0-7.5 0 18 Permanenti 0 0-3.75 0 175 0-3.75 0 18 Variabile C 0 0-10 0 175 0-10 0 21 Pesi strutturali 0 0-15 0 120 0-15 0 21 Permanenti 0 0-7.5 0 120 0-7.5 0 21 Variabile C 0 0-20 0 120 0-20 0 22 Pesi strutturali 0 0-5.25 0 500 0-5.25 0 22 Permanenti 0 0-2.625 0 500 0-2.625 0 22 Variabile C 0 0-3.5 0 500 0-3.5 0 23 Pesi strutturali 0 0-12.75 0 500 0-12.75 0 23 Permanenti 0 0-6.375 0 500 0-6.375 0 23 Variabile C 0 0-13.5 0 500 0-13.5 0 25 Pesi strutturali 0 0-5.25 0 175 0-5.25 0 25 Permanenti 0 0-2.625 0 175 0-2.625 0 25 Variabile C 0 0-3.5 0 175 0-3.5 0 25 Pesi strutturali 175 0-1.5 0 325 0-1.5 0 25 Permanenti 175 0-0.75 0 325 0-0.75 0 25 Variabile C 175 0-1 0 325 0-1 0 25 Pesi strutturali 325 0-5.25 0 500 0-5.25 0 25 Permanenti 325 0-2.625 0 500 0-2.625 0 25 Variabile C 325 0-3.5 0 500 0-3.5 0 26 Pesi strutturali 0 0-5.25 0 175 0-5.25 0 26 Permanenti 0 0-2.625 0 175 0-2.625 0 26 Variabile C 0 0-3.5 0 175 0-3.5 0 26 Pesi strutturali 175 0-1.5 0 325 0-1.5 0 26 Permanenti 175 0-0.75 0 325 0-0.75 0 26 Variabile C 175 0-1 0 325 0-1 0 26 Pesi strutturali 325 0-5.25 0 500 0-5.25 0 26 Permanenti 325 0-2.625 0 500 0-2.625 0 26 Variabile C 325 0-3.5 0 500 0-3.5 0 28 Pesi strutturali 0 0-5.25 0 500 0-5.25 0 28 Permanenti 0 0-2.625 0 500 0-2.625 0 28 Variabile C 0 0-3.5 0 500 0-3.5 0 29 Pesi strutturali 0 0-5.25 0 500 0-5.25 0 29 Permanenti 0 0-2.625 0 500 0-2.625 0 29 Variabile C 0 0-3.5 0 500 0-3.5 0 30 Pesi strutturali 0 0-15 0 175 0-15 0 30 Permanenti 0 0-7.5 0 175 0-7.5 0 30 Variabile C 0 0-20 0 175 0-20 0 33 Pesi strutturali 0 0-7.5 0 120 0-7.5 0 33 Permanenti 0 0-3.75 0 120 0-3.75 0 33 Variabile C 0 0-10 0 120 0-10 0 35 Pesi strutturali 0 0-7.5 0 175 0-7.5 0 35 Permanenti 0 0-3.75 0 175 0-3.75 0 35 Variabile C 0 0-10 0 175 0-10 0 36 Pesi strutturali 0 0-5.25 0 500 0-5.25 0 36 Permanenti 0 0-2.625 0 500 0-2.625 0 36 Variabile C 0 0-3.5 0 500 0-3.5 0 37 Pesi strutturali 0 0-5.25 0 175 0-5.25 0 37 Permanenti 0 0-2.625 0 175 0-2.625 0 37 Variabile C 0 0-3.5 0 175 0-3.5 0 37 Pesi strutturali 175 0-1.5 0 325 0-1.5 0 37 Permanenti 175 0-0.75 0 325 0-0.75 0 37 Variabile C 175 0-1 0 325 0-1 0 37 Pesi strutturali 325 0-5.25 0 500 0-5.25 0 37 Permanenti 325 0-2.625 0 500 0-2.625 0 37 Variabile C 325 0-3.5 0 500 0-3.5 0 38 Pesi strutturali 0 0-5.25 0 175 0-5.25 0 38 Permanenti 0 0-2.625 0 175 0-2.625 0 38 Variabile C 0 0-3.5 0 175 0-3.5 0 38 Pesi strutturali 175 0-1.5 0 325 0-1.5 0 38 Permanenti 175 0-0.75 0 325 0-0.75 0 38 Variabile C 175 0-1 0 325 0-1 0 38 Pesi strutturali 325 0-5.25 0 500 0-5.25 0 38 Permanenti 325 0-2.625 0 500 0-2.625 0 38 Variabile C 325 0-3.5 0 500 0-3.5 0 39 Pesi strutturali 0 0-5.25 0 500 0-5.25 0 39 Permanenti 0 0-2.625 0 500 0-2.625 0 39 Variabile C 0 0-3.5 0 500 0-3.5 0 41 Pesi strutturali 0 0-7.5 0 120 0-7.5 0 41 Permanenti 0 0-3.75 0 120 0-3.75 0 41 Variabile C 0 0-10 0 120 0-10 0 43 Pesi strutturali 0 0-15 0 175 0-15 0 43 Permanenti 0 0-7.5 0 175 0-7.5 0 43 Variabile C 0 0-20 0 175 0-20 0 44 Pesi strutturali 0 0-15 0 175 0-15 0 44 Permanenti 0 0-7.5 0 175 0-7.5 0 44 Variabile C 0 0-20 0 175 0-20 0 7.4.2 Caratteristiche meccaniche aste I seguenti dati si riferiscono alle caratteristiche meccaniche delle aste utilizzate dal solutore ad elementi finiti. Normalmente differiscono dalle caratteristiche inerziali delle sezioni definite nel database. Tengono conto dei moltiplicatori inerziali espressi nelle preferenze FEM e di indicazioni tratte dalla bibliografia (SAP 90 Volume I Figura X-8; Belluzzi Vol. 1). I.: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Area: area della sezione trasversale. [cm²] Area 2: area di taglio per sforzo di taglio nella direzione 2. [cm²] Area 3: area di taglio per sforzo di taglio nella direzione 3. [cm²] In.2: momento d'inerzia attorno all'asse locale 2. [cm4] Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 31

In.3: momento d'inerzia attorno all'asse locale 3. [cm4] In.tors.: momento d'inerzia torsionale corretto con il fattore di torsione. [cm4] E: modulo di elasticità longitudinale. [dan/cm²] G: modulo di elasticità tangenziale. [dan/cm²] Alfa: coefficiente di dilatazione termica longitudinale. [ C-1] P.unit.: peso per unità di lunghezza dell'elemento. [dan/cm] S.fibre: caratteristiche della sezione a fibre Sez.corr.: sezione degli elementi correlati. Desc.: descrizione o nome assegnato all'elemento. Mat.corr.: materiale degli elementi correlati. Desc.: descrizione o nome assegnato all'elemento. PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE I. Area Area 2 Area 3 In.2 In.3 In.tors. E G Alfa P.unit. S.fibre Sez.corr. Mat.corr. Desc. Desc. 1 1257 1131 1131 124058 124058 2449 325881 148128 0.00001 3.142 Circolare (D=40)_1 C28/35 2 1200 1000 1000 90000 160000 1899 314472 142942 0.00001 3 R 30*40 C25/30 3 1440 1200 1200 432000 69120 2068 314472 142942 0.00001 3.6 R 60*24 C25/30 7.4.3 Definizioni aste Indice: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Nodo I: nodo iniziale. Nodo J: nodo finale. Nodo K: nodo che definisce l'asse locale 2. Sezione: caratteristiche inerziali-meccaniche della sezione. Indice: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Indice Nodo I Nodo J Nodo K Sezione Indice Nodo I Nodo J Nodo K Sezione Indice Nodo I Nodo J Nodo K Sezione Indice Nodo I Nodo J Nodo K Sezione Indice Indice Indice Indice 1 234 268 273 1 2 187 264 273 1 3 233 267 273 1 4 145 259 273 1 5 186 263 273 1 6 100 254 273 1 7 144 258 273 1 8 58 250 273 1 9 99 253 273 1 10 11 246 273 1 11 57 249 273 1 12 10 245 273 1 13 254 255 274 2 14 255 256 274 2 15 250 251 274 2 16 252 253 274 2 17 268 269 274 2 18 266 267 274 2 19 267 268 274 2 20 263 264 274 2 21 264 265 274 2 22 250 254 274 3 23 254 259 274 3 24 243 246 274 3 25 246 250 274 3 26 263 267 274 3 27 267 270 274 3 28 253 258 274 3 29 258 263 274 3 30 248 249 274 2 31 249 250 274 2 32 245 246 274 2 33 246 247 274 2 34 268 271 274 3 35 244 245 274 2 36 259 264 274 3 37 264 268 274 3 38 245 249 274 3 39 249 253 274 3 40 242 245 274 3 41 259 260 274 2 42 260 261 274 2 43 262 263 274 2 44 257 258 274 2 45 258 259 274 2 46 253 254 274 2 7.5 Masse aggregate Nodo: Nodo in cui si considera l'aggregazione delle masse. Ind.: indice del nodo. Massa X: massa per la componente di spostamento lungo l'asse X. [dan/(cm/s²)] Massa Y: massa per la componente di spostamento lungo l'asse Y. [dan/(cm/s²)] Massa Z: massa per la componente di spostamento lungo l'asse Z. [dan/(cm/s²)] Momento Z: massa momento d'inerzia per la componente di rotazione attorno all'asse Z. [[dan/(cm/s²)]*cm²] Nodo Massa X Massa Y Massa Z Momento Z Nodo Massa X Massa Y Massa Z Momento Z Ind. Ind. 2 143.535 143.535 0 86288706 242 0.092 0.092 0 243 0.092 0.092 0 270 0.092 0.092 0 271 0.092 0.092 0 7.6 Masse di piano Quota: quota, livello o falda, a cui compete la massa risultante. Massa X: massa per la componente di spostamento lungo l'asse X. [dan/(cm/s²)] Massa Y: massa per la componente di spostamento lungo l'asse Y. [dan/(cm/s²)] Quota Massa X Massa Y Quota Massa X Massa Y Piano 1 143.902 143.902 7.7 Gusci 7.7.1 Caratteristiche meccaniche gusci Indice: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Comportamento: comportamento del materiale. E1: modulo di elasticità longitudinale, lungo l'asse 1 del sistema di riferimento locale. [dan/cm²] Poisson: modulo di Poisson. Il valore è adimensionale. E2: modulo di elasticità longitudinale, lungo l'asse 2 del sistema di riferimento locale. [dan/cm²] G: modulo di elasticità tangenziale. [dan/cm²] Alfa: coefficiente di dilatazione termica longitudinale. [ C-1] Peso unitario: peso per unità di volume, riferito allo spessore membranale. [dan/cm³] Indice Comportamento E1 Poisson E2 G Alfa Peso unitario 1 Isotropo 314472 0.1 0 0 0.00001 0.0025 7.7.2 Definizioni gusci In.: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Nodo I: primo nodo di definizione dell'elemento. Nodo J: secondo nodo di definizione dell'elemento. Nodo L: terzo nodo di definizione dell'elemento; nel caso di elementi triangolari non è definito. Nodo K: ultimo nodo di definizione dell'elemento. Sp.mem.: spessore membranale dell'elemento. [cm] Sp.fless.: spessore flessionale dell'elemento. [cm] Var.term.: variazione termica a cui è soggetto l'elemento. [ C] Mat.: caratteristiche meccaniche dell'elemento. Ind.: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. 32 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

In. Nodo I Nodo J Nodo L Nodo K Sp.mem. Sp.fless. Var.term. Mat. In. Nodo I Nodo J Nodo L Nodo K Sp.mem. Sp.fless. Var.term. Mat. Ind. Ind. 1 241 240 234 229 40 40 0 1 2 229 234 227 222 40 40 0 1 3 222 227 220 215 40 40 0 1 4 215 220 210 213 40 40 0 1 5 213 210 201 206 40 40 0 1 6 206 201 194 199 40 40 0 1 7 199 194 187 192 40 40 0 1 8 192 187 180 185 40 40 0 1 9 185 180 173 178 40 40 0 1 10 178 173 168 171 40 40 0 1 11 171 168 162 164 40 40 0 1 12 164 162 151 157 40 40 0 1 13 157 151 145 150 40 40 0 1 14 150 145 138 143 40 40 0 1 15 143 138 131 136 40 40 0 1 16 136 131 126 129 40 40 0 1 17 129 126 119 116 40 40 0 1 18 116 119 114 109 40 40 0 1 19 109 114 107 102 40 40 0 1 20 102 107 100 95 40 40 0 1 21 95 100 93 88 40 40 0 1 22 88 93 83 81 40 40 0 1 23 81 83 77 74 40 40 0 1 24 74 77 72 67 40 40 0 1 25 67 72 65 60 40 40 0 1 26 60 65 58 53 40 40 0 1 27 53 58 51 46 40 40 0 1 28 46 51 44 39 40 40 0 1 29 39 44 35 32 40 40 0 1 30 32 35 25 30 40 40 0 1 31 30 25 18 23 40 40 0 1 32 23 18 11 16 40 40 0 1 33 16 11 8 9 40 40 0 1 34 240 239 232 234 40 40 0 1 35 234 232 225 227 40 40 0 1 36 227 225 218 220 40 40 0 1 37 220 218 208 210 40 40 0 1 38 210 208 203 201 40 40 0 1 39 201 203 196 194 40 40 0 1 40 194 196 189 187 40 40 0 1 41 187 189 182 180 40 40 0 1 42 180 182 175 173 40 40 0 1 43 173 175 166 168 40 40 0 1 44 168 166 159 162 40 40 0 1 45 162 159 154 151 40 40 0 1 46 151 154 147 145 40 40 0 1 47 145 147 140 138 40 40 0 1 48 138 140 133 131 40 40 0 1 49 131 133 124 126 40 40 0 1 50 126 124 121 119 40 40 0 1 51 119 121 111 114 40 40 0 1 52 114 111 105 107 40 40 0 1 53 107 105 97 100 40 40 0 1 54 100 97 90 93 40 40 0 1 55 93 90 86 83 40 40 0 1 56 83 86 78 77 40 40 0 1 57 77 78 70 72 40 40 0 1 58 72 70 63 65 40 40 0 1 59 65 63 56 58 40 40 0 1 60 58 56 49 51 40 40 0 1 61 51 49 42 44 40 40 0 1 62 44 42 37 35 40 40 0 1 63 35 37 27 25 40 40 0 1 64 25 27 20 18 40 40 0 1 65 18 20 13 11 40 40 0 1 66 11 13 7 8 40 40 0 1 67 239 238 230 232 40 40 0 1 68 232 230 223 225 40 40 0 1 69 225 223 216 218 40 40 0 1 70 218 216 211 208 40 40 0 1 71 208 211 204 203 40 40 0 1 72 203 204 197 196 40 40 0 1 73 196 197 190 189 40 40 0 1 74 189 190 183 182 40 40 0 1 75 182 183 176 175 40 40 0 1 76 175 176 169 166 40 40 0 1 77 166 169 160 159 40 40 0 1 78 159 160 155 154 40 40 0 1 79 154 155 148 147 40 40 0 1 80 147 148 141 140 40 40 0 1 81 140 141 134 133 40 40 0 1 82 133 134 127 124 40 40 0 1 83 124 127 117 121 40 40 0 1 84 121 117 112 111 40 40 0 1 85 111 112 103 105 40 40 0 1 86 105 103 96 97 40 40 0 1 87 97 96 89 90 40 40 0 1 88 90 89 85 86 40 40 0 1 89 86 85 79 78 40 40 0 1 90 78 79 68 70 40 40 0 1 91 70 68 61 63 40 40 0 1 92 63 61 54 56 40 40 0 1 93 56 54 47 49 40 40 0 1 94 49 47 40 42 40 40 0 1 95 42 40 33 37 40 40 0 1 96 37 33 28 27 40 40 0 1 97 27 28 21 20 40 40 0 1 98 20 21 14 13 40 40 0 1 99 13 14 6 7 40 40 0 1 100 238 237 231 230 40 40 0 1 101 230 231 224 223 40 40 0 1 102 223 224 217 216 40 40 0 1 103 216 217 207 211 40 40 0 1 104 211 207 202 204 40 40 0 1 105 204 202 195 197 40 40 0 1 106 197 195 188 190 40 40 0 1 107 190 188 181 183 40 40 0 1 108 183 181 174 176 40 40 0 1 109 176 174 165 169 40 40 0 1 110 169 165 158 160 40 40 0 1 111 160 158 153 155 40 40 0 1 112 155 153 146 148 40 40 0 1 113 148 146 139 141 40 40 0 1 114 141 139 132 134 40 40 0 1 115 134 132 123 127 40 40 0 1 116 127 123 120 117 40 40 0 1 117 117 120 110 112 40 40 0 1 118 112 110 104 103 40 40 0 1 119 103 104 98 96 40 40 0 1 120 96 98 91 89 40 40 0 1 121 89 91 84 85 40 40 0 1 122 85 84 76 79 40 40 0 1 123 79 76 69 68 40 40 0 1 124 68 69 62 61 40 40 0 1 125 61 62 55 54 40 40 0 1 126 54 55 48 47 40 40 0 1 127 47 48 41 40 40 40 0 1 128 40 41 36 33 40 40 0 1 129 33 36 26 28 40 40 0 1 130 28 26 19 21 40 40 0 1 131 21 19 12 14 40 40 0 1 132 14 12 5 6 40 40 0 1 133 237 236 233 231 40 40 0 1 134 231 233 226 224 40 40 0 1 135 224 226 219 217 40 40 0 1 136 217 219 209 207 40 40 0 1 137 207 209 200 202 40 40 0 1 138 202 200 193 195 40 40 0 1 139 195 193 186 188 40 40 0 1 140 188 186 179 181 40 40 0 1 141 181 179 172 174 40 40 0 1 142 174 172 167 165 40 40 0 1 143 165 167 161 158 40 40 0 1 144 158 161 152 153 40 40 0 1 145 153 152 144 146 40 40 0 1 146 146 144 137 139 40 40 0 1 147 139 137 130 132 40 40 0 1 148 132 130 125 123 40 40 0 1 149 123 125 118 120 40 40 0 1 150 120 118 113 110 40 40 0 1 151 110 113 106 104 40 40 0 1 152 104 106 99 98 40 40 0 1 153 98 99 92 91 40 40 0 1 154 91 92 82 84 40 40 0 1 155 84 82 75 76 40 40 0 1 156 76 75 71 69 40 40 0 1 157 69 71 64 62 40 40 0 1 158 62 64 57 55 40 40 0 1 159 55 57 50 48 40 40 0 1 160 48 50 43 41 40 40 0 1 161 41 43 34 36 40 40 0 1 162 36 34 24 26 40 40 0 1 163 26 24 17 19 40 40 0 1 164 19 17 10 12 40 40 0 1 165 12 10 4 5 40 40 0 1 166 236 235 228 233 40 40 0 1 167 233 228 221 226 40 40 0 1 168 226 221 214 219 40 40 0 1 169 219 214 212 209 40 40 0 1 170 209 212 205 200 40 40 0 1 171 200 205 198 193 40 40 0 1 172 193 198 191 186 40 40 0 1 173 186 191 184 179 40 40 0 1 174 179 184 177 172 40 40 0 1 175 172 177 170 167 40 40 0 1 176 167 170 163 161 40 40 0 1 177 161 163 156 152 40 40 0 1 178 152 156 149 144 40 40 0 1 179 144 149 142 137 40 40 0 1 180 137 142 135 130 40 40 0 1 181 130 135 128 125 40 40 0 1 182 125 128 115 118 40 40 0 1 183 118 115 108 113 40 40 0 1 184 113 108 101 106 40 40 0 1 185 106 101 94 99 40 40 0 1 186 99 94 87 92 40 40 0 1 187 92 87 80 82 40 40 0 1 188 82 80 73 75 40 40 0 1 189 75 73 66 71 40 40 0 1 190 71 66 59 64 40 40 0 1 191 64 59 52 57 40 40 0 1 192 57 52 45 50 40 40 0 1 193 50 45 38 43 40 40 0 1 194 43 38 31 34 40 40 0 1 195 34 31 29 24 40 40 0 1 196 24 29 22 17 40 40 0 1 197 17 22 15 10 40 40 0 1 198 10 15 3 4 40 40 0 1 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 33

7.8 Accelerazioni spettrali PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Ind.vertice: Indice del valore. T: Periodo di vibrazione. [s] a/g: Accelerazione spettrale normalizzata ottenuta dividendo l'accelerazione spettrale per l'accelerazione di gravità. Il valore è adimensionale. Sisma X SLV Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g 1 0 0.217 2 0.161 0.157 3 0.484 0.157 4 0.502 0.151 5 0.52 0.146 6 0.538 0.141 7 0.557 0.136 8 0.575 0.132 9 0.593 0.128 10 0.611 0.124 11 0.63 0.121 12 0.648 0.117 13 0.666 0.114 14 0.684 0.111 15 0.702 0.108 16 0.721 0.105 17 0.739 0.103 18 0.757 0.1 19 0.775 0.098 20 0.794 0.096 21 0.812 0.094 22 0.83 0.091 23 0.848 0.09 24 0.867 0.088 25 0.885 0.086 26 0.903 0.084 27 0.921 0.082 28 0.939 0.081 29 0.958 0.079 30 0.976 0.078 31 0.994 0.076 32 1.012 0.075 33 1.031 0.074 34 1.049 0.072 35 1.067 0.071 36 1.085 0.07 37 1.104 0.069 38 1.122 0.068 39 1.14 0.067 40 1.158 0.066 41 1.176 0.065 42 1.195 0.064 43 1.213 0.063 44 1.231 0.062 45 1.249 0.061 46 1.268 0.06 47 1.286 0.059 48 1.304 0.058 49 1.322 0.057 50 1.341 0.057 51 1.359 0.056 52 1.377 0.055 53 1.395 0.054 54 1.413 0.054 55 1.432 0.053 56 1.45 0.052 57 1.468 0.052 58 1.486 0.051 59 1.505 0.05 60 1.523 0.05 61 1.541 0.049 62 1.559 0.049 63 1.578 0.048 64 1.596 0.048 65 1.614 0.047 66 1.632 0.047 67 1.65 0.046 68 1.669 0.046 69 1.687 0.045 70 1.705 0.045 71 1.723 0.044 72 1.742 0.044 73 1.76 0.043 74 1.778 0.043 75 1.796 0.042 76 1.815 0.042 77 1.833 0.041 78 1.851 0.041 79 1.869 0.041 80 1.887 0.04 81 1.906 0.04 82 1.924 0.039 83 1.942 0.039 84 1.96 0.039 85 1.979 0.038 86 1.997 0.038 87 2.015 0.038 88 2.033 0.037 89 2.051 0.037 90 2.07 0.037 91 2.088 0.036 92 2.106 0.036 93 2.124 0.036 94 2.143 0.036 95 2.161 0.036 96 2.179 0.036 97 2.197 0.036 98 2.216 0.036 99 2.234 0.036 100 2.252 0.036 101 2.27 0.036 102 2.288 0.036 103 2.307 0.036 104 2.325 0.036 105 2.375 0.036 106 2.425 0.036 107 2.475 0.036 108 2.525 0.036 109 2.575 0.036 110 2.625 0.036 111 2.675 0.036 112 2.725 0.036 113 2.775 0.036 114 2.825 0.036 115 2.875 0.036 116 2.925 0.036 117 2.975 0.036 118 3.025 0.036 119 3.075 0.036 120 3.125 0.036 121 3.175 0.036 122 3.225 0.036 123 3.275 0.036 124 3.325 0.036 125 3.375 0.036 126 3.425 0.036 127 3.475 0.036 128 3.525 0.036 129 3.575 0.036 130 3.625 0.036 131 3.675 0.036 132 3.725 0.036 133 3.775 0.036 134 3.825 0.036 135 3.875 0.036 136 3.925 0.036 137 3.975 0.036 138 4.025 0.036 139 4.075 0.036 140 4.125 0.036 141 4.175 0.036 142 4.225 0.036 143 4.275 0.036 144 4.325 0.036 145 4.375 0.036 146 4.425 0.036 147 4.475 0.036 148 4.525 0.036 149 4.575 0.036 150 4.625 0.036 151 4.675 0.036 152 4.725 0.036 153 4.775 0.036 154 4.825 0.036 155 4.875 0.036 156 4.925 0.036 157 4.975 0.036 158 5.025 0.036 159 5.075 0.036 160 5.125 0.036 161 5.175 0.036 162 5.225 0.036 163 5.275 0.036 164 5.325 0.036 34 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Sisma Y SLV Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g 1 0 0.217 2 0.161 0.157 3 0.484 0.157 4 0.502 0.151 5 0.52 0.146 6 0.538 0.141 7 0.557 0.136 8 0.575 0.132 9 0.593 0.128 10 0.611 0.124 11 0.63 0.121 12 0.648 0.117 13 0.666 0.114 14 0.684 0.111 15 0.702 0.108 16 0.721 0.105 17 0.739 0.103 18 0.757 0.1 19 0.775 0.098 20 0.794 0.096 21 0.812 0.094 22 0.83 0.091 23 0.848 0.09 24 0.867 0.088 25 0.885 0.086 26 0.903 0.084 27 0.921 0.082 28 0.939 0.081 29 0.958 0.079 30 0.976 0.078 31 0.994 0.076 32 1.012 0.075 33 1.031 0.074 34 1.049 0.072 35 1.067 0.071 36 1.085 0.07 37 1.104 0.069 38 1.122 0.068 39 1.14 0.067 40 1.158 0.066 41 1.176 0.065 42 1.195 0.064 43 1.213 0.063 44 1.231 0.062 45 1.249 0.061 46 1.268 0.06 47 1.286 0.059 48 1.304 0.058 49 1.322 0.057 50 1.341 0.057 51 1.359 0.056 52 1.377 0.055 53 1.395 0.054 54 1.413 0.054 55 1.432 0.053 56 1.45 0.052 57 1.468 0.052 58 1.486 0.051 59 1.505 0.05 60 1.523 0.05 61 1.541 0.049 62 1.559 0.049 63 1.578 0.048 64 1.596 0.048 65 1.614 0.047 66 1.632 0.047 67 1.65 0.046 68 1.669 0.046 69 1.687 0.045 70 1.705 0.045 71 1.723 0.044 72 1.742 0.044 73 1.76 0.043 74 1.778 0.043 75 1.796 0.042 76 1.815 0.042 77 1.833 0.041 78 1.851 0.041 79 1.869 0.041 80 1.887 0.04 81 1.906 0.04 82 1.924 0.039 83 1.942 0.039 84 1.96 0.039 85 1.979 0.038 86 1.997 0.038 87 2.015 0.038 88 2.033 0.037 89 2.051 0.037 90 2.07 0.037 91 2.088 0.036 92 2.106 0.036 93 2.124 0.036 94 2.143 0.036 95 2.161 0.036 96 2.179 0.036 97 2.197 0.036 98 2.216 0.036 99 2.234 0.036 100 2.252 0.036 101 2.27 0.036 102 2.288 0.036 103 2.307 0.036 104 2.325 0.036 105 2.375 0.036 106 2.425 0.036 107 2.475 0.036 108 2.525 0.036 109 2.575 0.036 110 2.625 0.036 111 2.675 0.036 112 2.725 0.036 113 2.775 0.036 114 2.825 0.036 115 2.875 0.036 116 2.925 0.036 117 2.975 0.036 118 3.025 0.036 119 3.075 0.036 120 3.125 0.036 121 3.175 0.036 122 3.225 0.036 123 3.275 0.036 124 3.325 0.036 125 3.375 0.036 126 3.425 0.036 127 3.475 0.036 128 3.525 0.036 129 3.575 0.036 130 3.625 0.036 131 3.675 0.036 132 3.725 0.036 133 3.775 0.036 134 3.825 0.036 135 3.875 0.036 136 3.925 0.036 137 3.975 0.036 138 4.025 0.036 139 4.075 0.036 140 4.125 0.036 141 4.175 0.036 142 4.225 0.036 143 4.275 0.036 144 4.325 0.036 145 4.375 0.036 146 4.425 0.036 147 4.475 0.036 148 4.525 0.036 149 4.575 0.036 150 4.625 0.036 151 4.675 0.036 152 4.725 0.036 153 4.775 0.036 154 4.825 0.036 155 4.875 0.036 156 4.925 0.036 157 4.975 0.036 158 5.025 0.036 159 5.075 0.036 160 5.125 0.036 161 5.175 0.036 162 5.225 0.036 163 5.275 0.036 164 5.325 0.036 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 35

Sisma X SLD PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g 1 0 0.08 2 0.144 0.186 3 0.431 0.186 4 0.445 0.18 5 0.459 0.175 6 0.474 0.169 7 0.488 0.164 8 0.502 0.16 9 0.516 0.155 10 0.531 0.151 11 0.545 0.147 12 0.559 0.144 13 0.573 0.14 14 0.587 0.137 15 0.602 0.133 16 0.616 0.13 17 0.63 0.127 18 0.644 0.125 19 0.659 0.122 20 0.673 0.119 21 0.687 0.117 22 0.701 0.114 23 0.715 0.112 24 0.73 0.11 25 0.744 0.108 26 0.758 0.106 27 0.772 0.104 28 0.787 0.102 29 0.801 0.1 30 0.815 0.098 31 0.829 0.097 32 0.844 0.095 33 0.858 0.094 34 0.872 0.092 35 0.886 0.091 36 0.9 0.089 37 0.915 0.088 38 0.929 0.086 39 0.943 0.085 40 0.957 0.084 41 0.972 0.083 42 0.986 0.081 43 1 0.08 44 1.014 0.079 45 1.028 0.078 46 1.043 0.077 47 1.057 0.076 48 1.071 0.075 49 1.085 0.074 50 1.1 0.073 51 1.114 0.072 52 1.128 0.071 53 1.142 0.07 54 1.156 0.069 55 1.171 0.069 56 1.185 0.068 57 1.199 0.067 58 1.213 0.066 59 1.228 0.065 60 1.242 0.065 61 1.256 0.064 62 1.27 0.063 63 1.284 0.062 64 1.299 0.062 65 1.313 0.061 66 1.327 0.06 67 1.341 0.06 68 1.356 0.059 69 1.37 0.059 70 1.384 0.058 71 1.398 0.057 72 1.412 0.057 73 1.427 0.056 74 1.441 0.056 75 1.455 0.055 76 1.469 0.055 77 1.484 0.054 78 1.498 0.054 79 1.512 0.053 80 1.526 0.053 81 1.54 0.052 82 1.555 0.052 83 1.569 0.051 84 1.583 0.051 85 1.597 0.05 86 1.612 0.05 87 1.626 0.049 88 1.64 0.049 89 1.654 0.049 90 1.669 0.048 91 1.683 0.048 92 1.697 0.047 93 1.711 0.047 94 1.725 0.047 95 1.74 0.046 96 1.754 0.046 97 1.768 0.045 98 1.782 0.045 99 1.797 0.045 100 1.811 0.044 101 1.825 0.044 102 1.839 0.044 103 1.853 0.043 104 1.868 0.043 105 1.918 0.041 106 1.968 0.039 107 2.018 0.037 108 2.068 0.035 109 2.118 0.033 110 2.168 0.032 111 2.218 0.03 112 2.268 0.029 113 2.318 0.028 114 2.368 0.027 115 2.418 0.026 116 2.468 0.025 117 2.518 0.024 118 2.568 0.023 119 2.618 0.022 120 2.668 0.021 121 2.718 0.02 122 2.768 0.02 123 2.818 0.019 124 2.868 0.018 125 2.918 0.018 126 2.968 0.017 127 3.018 0.016 128 3.068 0.016 129 3.118 0.015 130 3.168 0.015 131 3.218 0.014 132 3.268 0.014 133 3.318 0.014 134 3.368 0.013 135 3.418 0.013 136 3.468 0.012 137 3.518 0.012 138 3.568 0.012 139 3.618 0.011 140 3.668 0.011 141 3.718 0.011 142 3.768 0.011 143 3.818 0.01 144 3.868 0.01 145 3.918 0.01 146 3.968 0.01 147 4.018 0.009 148 4.068 0.009 149 4.118 0.009 150 4.168 0.009 151 4.218 0.008 152 4.268 0.008 153 4.318 0.008 154 4.368 0.008 155 4.418 0.008 156 4.468 0.008 157 4.518 0.007 158 4.568 0.007 159 4.618 0.007 160 4.668 0.007 161 4.718 0.007 162 4.768 0.007 163 4.818 0.006 164 4.868 0.006 36 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Sisma Y SLD Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g 1 0 0.08 2 0.144 0.186 3 0.431 0.186 4 0.445 0.18 5 0.459 0.175 6 0.474 0.169 7 0.488 0.164 8 0.502 0.16 9 0.516 0.155 10 0.531 0.151 11 0.545 0.147 12 0.559 0.144 13 0.573 0.14 14 0.587 0.137 15 0.602 0.133 16 0.616 0.13 17 0.63 0.127 18 0.644 0.125 19 0.659 0.122 20 0.673 0.119 21 0.687 0.117 22 0.701 0.114 23 0.715 0.112 24 0.73 0.11 25 0.744 0.108 26 0.758 0.106 27 0.772 0.104 28 0.787 0.102 29 0.801 0.1 30 0.815 0.098 31 0.829 0.097 32 0.844 0.095 33 0.858 0.094 34 0.872 0.092 35 0.886 0.091 36 0.9 0.089 37 0.915 0.088 38 0.929 0.086 39 0.943 0.085 40 0.957 0.084 41 0.972 0.083 42 0.986 0.081 43 1 0.08 44 1.014 0.079 45 1.028 0.078 46 1.043 0.077 47 1.057 0.076 48 1.071 0.075 49 1.085 0.074 50 1.1 0.073 51 1.114 0.072 52 1.128 0.071 53 1.142 0.07 54 1.156 0.069 55 1.171 0.069 56 1.185 0.068 57 1.199 0.067 58 1.213 0.066 59 1.228 0.065 60 1.242 0.065 61 1.256 0.064 62 1.27 0.063 63 1.284 0.062 64 1.299 0.062 65 1.313 0.061 66 1.327 0.06 67 1.341 0.06 68 1.356 0.059 69 1.37 0.059 70 1.384 0.058 71 1.398 0.057 72 1.412 0.057 73 1.427 0.056 74 1.441 0.056 75 1.455 0.055 76 1.469 0.055 77 1.484 0.054 78 1.498 0.054 79 1.512 0.053 80 1.526 0.053 81 1.54 0.052 82 1.555 0.052 83 1.569 0.051 84 1.583 0.051 85 1.597 0.05 86 1.612 0.05 87 1.626 0.049 88 1.64 0.049 89 1.654 0.049 90 1.669 0.048 91 1.683 0.048 92 1.697 0.047 93 1.711 0.047 94 1.725 0.047 95 1.74 0.046 96 1.754 0.046 97 1.768 0.045 98 1.782 0.045 99 1.797 0.045 100 1.811 0.044 101 1.825 0.044 102 1.839 0.044 103 1.853 0.043 104 1.868 0.043 105 1.918 0.041 106 1.968 0.039 107 2.018 0.037 108 2.068 0.035 109 2.118 0.033 110 2.168 0.032 111 2.218 0.03 112 2.268 0.029 113 2.318 0.028 114 2.368 0.027 115 2.418 0.026 116 2.468 0.025 117 2.518 0.024 118 2.568 0.023 119 2.618 0.022 120 2.668 0.021 121 2.718 0.02 122 2.768 0.02 123 2.818 0.019 124 2.868 0.018 125 2.918 0.018 126 2.968 0.017 127 3.018 0.016 128 3.068 0.016 129 3.118 0.015 130 3.168 0.015 131 3.218 0.014 132 3.268 0.014 133 3.318 0.014 134 3.368 0.013 135 3.418 0.013 136 3.468 0.012 137 3.518 0.012 138 3.568 0.012 139 3.618 0.011 140 3.668 0.011 141 3.718 0.011 142 3.768 0.011 143 3.818 0.01 144 3.868 0.01 145 3.918 0.01 146 3.968 0.01 147 4.018 0.009 148 4.068 0.009 149 4.118 0.009 150 4.168 0.009 151 4.218 0.008 152 4.268 0.008 153 4.318 0.008 154 4.368 0.008 155 4.418 0.008 156 4.468 0.008 157 4.518 0.007 158 4.568 0.007 159 4.618 0.007 160 4.668 0.007 161 4.718 0.007 162 4.768 0.007 163 4.818 0.006 164 4.868 0.006 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 37

8 Risultati numerici 8.1 Spostamenti nodali estremi Nodo: nodo interessato dallo spostamento. Ind.: indice del nodo. Cont.: condizione o combinazione di carico a cui si riferisce lo spostamento. N.br.: nome breve della condizione o combinazione di carico. Spostamento: spostamento traslazionale del nodo. ux: componente X dello spostamento del nodo. [cm] uy: componente Y dello spostamento del nodo. [cm] uz: componente Z dello spostamento del nodo. [cm] Rotazione: spostamento rotazionale del nodo. rx: componente X della rotazione del nodo. [deg] ry: componente Y della rotazione del nodo. [deg] rz: componente Z della rotazione del nodo. [deg] PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Spostamenti nodali con componente Ux minima Vengono mostrati i soli 5 nodi più sollecitati. Nodo Cont. Spostamento Rotazione Ind. N.br. ux uy uz rx ry rz 243 SLD 4-0.93785 0.20015 0.00106-0.0457-0.0417-0.0084 242 SLD 4-0.93785 0.2497-0.10545-0.0508-0.0741-0.0084 271 SLD 1-0.93759-0.2003 0.00105 0.0458-0.0417 0.0084 270 SLD 1-0.93759-0.24973-0.10537 0.0508-0.0741 0.0084 245 SLD 4-0.93049 0.2497-0.14978-0.0509-0.0741-0.0084 Spostamenti nodali con componente Ux massima Vengono mostrati i soli 5 nodi più sollecitati. Nodo Cont. Spostamento Rotazione Ind. N.br. ux uy uz rx ry rz 242 SLD 13 0.83996-0.24977-0.06942 0.0001 0.0267 0.0084 243 SLD 13 0.83996-0.20023-0.14085-0.0057 0.0589 0.0084 270 SLD 16 0.83978 0.24966-0.06942-0.0001 0.0266-0.0084 271 SLD 16 0.83978 0.20022-0.14077 0.0057 0.0589-0.0084 247 SLD 13 0.83261-0.18327-0.27708-0.0058 0.064 0.0084 Spostamenti nodali con componente Uy minima Vengono mostrati i soli 5 nodi più sollecitati. Nodo Cont. Spostamento Rotazione Ind. N.br. ux uy uz rx ry rz 266 SLD 9-0.01298-0.79229-0.17765 0.1033-0.0389 0.0079 262 SLD 9 0.05638-0.79229-0.29994 0.0507-0.0696 0.0079 244 SLD 9 0.33385-0.79229-0.16858 0.0526-0.0191 0.0079 248 SLD 9 0.26449-0.79229-0.25216 0.0465-0.0581 0.0079 257 SLD 9 0.12575-0.79229-0.28103 0.0515-0.0633 0.0079 Spostamenti nodali con componente Uy massima Vengono mostrati i soli 5 nodi più sollecitati. Nodo Cont. Spostamento Rotazione Ind. N.br. ux uy uz rx ry rz 252 SLD 8-0.29297 0.79222-0.36806-0.0516-0.0863-0.008 248 SLD 8-0.36236 0.79222-0.38759-0.0504-0.0926-0.008 266 SLD 8-0.08483 0.79222-0.26482-0.0524-0.0431-0.008 244 SLD 8-0.43174 0.79222-0.27395-0.1035-0.0629-0.008 257 SLD 8-0.22359 0.79222-0.3537-0.0515-0.0824-0.008 Spostamenti nodali con componente Uz minima Vengono mostrati i soli 5 nodi più sollecitati. Nodo Cont. Spostamento Rotazione Ind. N.br. ux uy uz rx ry rz 262 SLU 8-0.08591-0.00005-0.53777 0.0036-0.1314 0 248 SLU 8-0.08595-0.00005-0.53776-0.0036-0.1314 0 257 SLU 8-0.08592-0.00005-0.53115 0-0.1264 0 252 SLU 8-0.08593-0.00005-0.53111 0-0.1264 0 261 SLD 16 0.68568 0.16496-0.44511 0.0209 0.0721-0.0084 Spostamenti nodali con componente Uz massima Vengono mostrati i soli 5 nodi più sollecitati. Nodo Cont. Spostamento Rotazione Ind. N.br. ux uy uz rx ry rz 244 X SLD 0.69802-0.00004 0.16049 0.0003 0.04 0 266 X SLD 0.6978-0.00004 0.1604-0.0002 0.04 0 248 X SLD 0.69797-0.00004 0.14612-0.0005 0.0384 0 262 X SLD 0.69785-0.00004 0.14609 0.0005 0.0384 0 252 X SLD 0.69793-0.00004 0.14512 0.0001 0.0383 0 8.2 Reazioni nodali estreme Nodo: Nodo sollecitato dalla reazione vincolare. Ind.: indice del nodo. Cont.: Contesto a cui si riferisce la reazione vincolare. N.br.: nome breve della condizione o combinazione di carico. Reazione a traslazione: reazione vincolare traslazionale del nodo. x: componente X della reazione vincolare del nodo. [dan] y: componente Y della reazione vincolare del nodo. [dan] z: componente Z della reazione vincolare del nodo. [dan] Reazione a rotazione: reazione vincolare rotazionale del nodo. x: componente X della reazione a rotazione del nodo. [dan*cm] y: componente Y della reazione a rotazione del nodo. [dan*cm] z: componente Z della reazione a rotazione del nodo. [dan*cm] Reazioni Fx minime Vengono mostrati i soli 5 nodi più sollecitati. Nodo Cont. Reazione a traslazione Reazione a rotazione Ind. N.br. x y z x y z 38 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Nodo Cont. Reazione a traslazione Reazione a rotazione Ind. N.br. x y z x y z 12 SLD 13-202 49 1649 0 0 0 13 SLD 13-201 36 2235 0 0 0 231 SLD 16-200 -49 1637 0 0 0 232 SLD 16-199 -36 2205 0 0 0 14 SLD 13-198 42 1860 0 0 0 Reazioni Fx massime Vengono mostrati i soli 5 nodi più sollecitati. Nodo Cont. Reazione a traslazione Reazione a rotazione Ind. N.br. x y z x y z 13 SLD 4 205-32 1267 0 0 0 12 SLD 4 204-47 2152 0 0 0 231 SLD 1 203 46 2135 0 0 0 232 SLD 1 202 32 1250 0 0 0 14 SLD 4 201-39 1641 0 0 0 Reazioni Fy minime Vengono mostrati i soli 5 nodi più sollecitati. Nodo Cont. Reazione a traslazione Reazione a rotazione Ind. N.br. x y z x y z 152 SLD 12-54 -153 2024 0 0 0 91 SLD 8 52-149 2019 0 0 0 151 SLD 7 41-149 1912 0 0 0 90 SLD 11-43 -148 1966 0 0 0 153 SLD 12-53 -148 1924 0 0 0 Reazioni Fy massime Vengono mostrati i soli 5 nodi più sollecitati. Nodo Cont. Reazione a traslazione Reazione a rotazione Ind. N.br. x y z x y z 152 SLD 5 52 152 2213 0 0 0 91 SLD 9-54 150 1961 0 0 0 90 SLD 6 41 150 1927 0 0 0 151 SLD 10-42 147 2058 0 0 0 153 SLD 5 51 147 1981 0 0 0 Reazioni Fz minime Vengono mostrati i soli 5 nodi più sollecitati. Nodo Cont. Reazione a traslazione Reazione a rotazione Ind. N.br. x y z x y z 233 X SLD -152-7 -698 0 0 0 10 X SLD -148 7-680 0 0 0 17 X SLD -150 7-597 0 0 0 226 X SLD -149-7 -593 0 0 0 99 X SLD -130 2-522 0 0 0 Reazioni Fz massime Vengono mostrati i soli 5 nodi più sollecitati. Nodo Cont. Reazione a traslazione Reazione a rotazione Ind. N.br. x y z x y z 99 SLU 8-3 0 3360 0 0 0 152 SLU 8-2 -1 3311 0 0 0 92 SLU 8-2 0 3166 0 0 0 100 SLU 8-1 2 3145 0 0 0 91 SLU 8-2 1 3102 0 0 0 8.3 Pressioni massime sul terreno Nodo: Nodo che interagisce col terreno. Ind.: indice del nodo. Pressione minima: situazione in cui si verifica la pressione minima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione minima. uz: spostamento massimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione minima sul terreno del nodo. [dan/cm²] Pressione massima: situazione in cui si verifica la pressione massima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione massima. uz: spostamento minimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione massima sul terreno del nodo. [dan/cm²] Compressione estrema massima -0.58026 al nodo di indice 3, di coordinate x = -848, y = 573, z = -130, nel contesto SLD 2. Spostamento estremo minimo -0.19342 al nodo di indice 3, di coordinate x = -848, y = 573, z = -130, nel contesto SLD 2. Spostamento estremo massimo -0.01109 al nodo di indice 16, di coordinate x = -348, y = 654, z = -130, nel contesto SLD 4. Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 3 SLD 2-0.19342-0.58026 SLD 15-0.03634-0.10903 4 SLU 8-0.16676-0.50027 SLD 15-0.05661-0.16984 5 SLU 8-0.1538-0.46141 SLD 11-0.06377-0.1913 6 SLU 8-0.14392-0.43177 SLD 11-0.06464-0.19393 7 SLU 8-0.14084-0.42252 SLD 8-0.05377-0.16132 8 SLD 13-0.14731-0.44194 SLD 4-0.03997-0.11992 9 SLD 13-0.17412-0.52237 SLD 4-0.0117-0.0351 10 SLU 8-0.1544-0.46321 SLD 15-0.05278-0.15835 11 SLD 13-0.13489-0.40468 SLD 4-0.03621-0.10862 12 SLU 8-0.14017-0.42052 SLU 1-0.06454-0.19363 13 SLU 8-0.12784-0.38353 SLD 8-0.05851-0.17553 14 SLU 8-0.1305-0.39149 SLU 1-0.06109-0.18327 15 SLD 2-0.17384-0.52151 SLD 15-0.03426-0.10279 16 SLD 13-0.15575-0.46724 SLD 4-0.01109-0.03328 17 SLU 8-0.1353-0.40589 SLD 15-0.05081-0.15243 18 SLD 13-0.11356-0.34067 SLD 4-0.03669-0.11007 19 SLU 8-0.12554-0.37663 SLU 1-0.0576-0.1728 20 SLU 8-0.11461-0.34384 SLU 1-0.0545-0.1635 21 SLU 8-0.11792-0.35376 SLU 1-0.05499-0.16498 22 SLD 2-0.15008-0.45025 SLD 15-0.03517-0.1055 23 SLD 13-0.13345-0.40036 SLD 4-0.01449-0.04347 24 SLU 8-0.12303-0.3691 SLD 15-0.0491-0.14729 25 SLU 8-0.10342-0.31027 SLD 4-0.03686-0.11059 26 SLU 8-0.11534-0.34601 SLU 1-0.05251-0.15753 27 SLU 8-0.10555-0.31666 SLU 1-0.04978-0.14934 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 39

Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 28 SLU 8-0.10921-0.32764 SLU 1-0.05054-0.15163 29 SLD 2-0.13248-0.39745 SLD 15-0.03615-0.10846 30 SLD 13-0.11643-0.34928 SLD 4-0.01819-0.05457 31 SLU 8-0.12781-0.38342 SLD 13-0.03913-0.11739 32 SLD 13-0.10923-0.32769 SLD 4-0.02222-0.06665 33 SLU 8-0.10715-0.32145 SLU 1-0.04897-0.14692 34 SLU 8-0.12035-0.36104 SLD 15-0.05026-0.15077 35 SLU 8-0.10128-0.30384 SLD 4-0.03891-0.11673 36 SLU 8-0.11299-0.33897 SLU 1-0.05079-0.15236 37 SLU 8-0.10347-0.3104 SLU 1-0.04817-0.14451 38 SLU 8-0.13502-0.40506 SLD 15-0.04495-0.13485 39 SLD 13-0.11155-0.33465 SLD 4-0.02704-0.08113 40 SLU 8-0.11181-0.33543 SLU 1-0.05036-0.15108 41 SLU 8-0.11852-0.35555 SLU 1-0.05246-0.15737 42 SLU 8-0.10823-0.3247 SLU 1-0.04967-0.149 43 SLU 8-0.12697-0.38092 SLD 15-0.05526-0.16579 44 SLU 8-0.10663-0.31989 SLD 4-0.04311-0.12934 45 SLU 8-0.1482-0.44461 SLD 15-0.05128-0.15385 46 SLD 13-0.12016-0.36049 SLD 4-0.03189-0.09567 47 SLU 8-0.1198-0.35941 SLU 1-0.05329-0.15987 48 SLU 8-0.12874-0.38621 SLU 1-0.05619-0.16858 49 SLU 8-0.11704-0.35112 SLU 1-0.05304-0.15913 50 SLU 8-0.14027-0.42081 SLU 1-0.06029-0.18088 51 SLU 8-0.11726-0.35177 SLD 4-0.04884-0.14652 52 SLU 8-0.15794-0.47382 SLD 13-0.0544-0.16321 53 SLD 15-0.1274-0.38219 SLD 2-0.03549-0.10648 54 SLU 8-0.12551-0.37653 SLU 1-0.05543-0.1663 55 SLU 8-0.13642-0.40927 SLU 1-0.05906-0.17717 56 SLU 8-0.12396-0.37189 SLU 1-0.05572-0.16717 57 SLU 8-0.15245-0.45734 SLU 1-0.06494-0.19481 58 SLU 8-0.12715-0.38145 SLD 2-0.05355-0.16066 59 SLU 8-0.15605-0.46815 SLD 13-0.05538-0.16614 60 SLD 15-0.1252-0.37559 SLD 2-0.03854-0.11561 61 SLU 8-0.12609-0.37826 SLU 1-0.05557-0.16671 62 SLU 8-0.13509-0.40527 SLU 1-0.0585-0.1755 63 SLU 8-0.12395-0.37186 SLU 1-0.05556-0.16668 64 SLU 8-0.14698-0.44093 SLU 1-0.06275-0.18825 65 SLU 8-0.12517-0.3755 SLD 2-0.05414-0.16241 66 SLU 8-0.14729-0.44188 SLD 13-0.05485-0.16455 67 SLU 8-0.12137-0.3641 SLD 2-0.04092-0.12276 68 SLU 8-0.12339-0.37017 SLU 1-0.05439-0.16316 69 SLU 8-0.12985-0.38954 SLU 1-0.05639-0.16916 70 SLU 8-0.12093-0.3628 SLU 1-0.0541-0.1623 71 SLU 8-0.13861-0.41582 SLU 1-0.05939-0.17817 72 SLU 8-0.12104-0.36312 SLD 2-0.05422-0.16265 73 SLU 8-0.14223-0.4267 SLD 13-0.05555-0.16665 74 SLU 8-0.12126-0.36379 SLD 2-0.04424-0.13272 75 SLU 8-0.13453-0.40359 SLU 1-0.05769-0.17306 76 SLU 8-0.12729-0.38188 SLU 1-0.05528-0.16585 77 SLU 8-0.12063-0.36188 SLU 1-0.05432-0.16297 78 SLU 8-0.12036-0.36109 SLU 1-0.05361-0.16082 79 SLU 8-0.12229-0.36688 SLU 1-0.0538-0.1614 80 SLU 8-0.14529-0.43587 SLD 15-0.05825-0.17476 81 SLU 8-0.12769-0.38307 SLD 4-0.04791-0.14372 82 SLU 8-0.13799-0.41396 SLU 1-0.05892-0.17675 83 SLU 8-0.12649-0.37948 SLU 1-0.05638-0.16914 84 SLU 8-0.13071-0.39212 SLU 1-0.0565-0.1695 85 SLU 8-0.12598-0.37794 SLU 1-0.05511-0.16532 86 SLU 8-0.12508-0.37524 SLU 1-0.05527-0.16582 87 SLU 8-0.15518-0.46553 SLD 15-0.06145-0.18436 88 SLU 8-0.13893-0.41679 SLD 4-0.05202-0.15607 89 SLU 8-0.13275-0.39825 SLU 1-0.05768-0.17303 90 SLU 8-0.13373-0.4012 SLU 1-0.05861-0.17584 91 SLU 8-0.13903-0.41708 SLU 1-0.05963-0.1789 92 SLU 8-0.14883-0.44648 SLU 1-0.06303-0.18909 93 SLU 8-0.13821-0.41463 SLU 1-0.06095-0.18286 94 SLU 8-0.16439-0.49318 SLD 15-0.06431-0.19294 95 SLU 8-0.14766-0.44298 SLD 4-0.05477-0.16432 96 SLU 8-0.13698-0.41095 SLU 1-0.05933-0.17798 97 SLU 8-0.13962-0.41886 SLU 1-0.06099-0.18297 98 SLU 8-0.14527-0.43582 SLU 1-0.06199-0.18597 99 SLU 8-0.16005-0.48016 SLU 1-0.06728-0.20185 100 SLU 8-0.14786-0.44357 SLU 1-0.06502-0.19506 101 SLU 8-0.16298-0.48894 SLD 13-0.06421-0.19262 102 SLU 8-0.1454-0.43619 SLD 2-0.055-0.16499 103 SLU 8-0.13541-0.40622 SLU 1-0.05875-0.17625 104 SLU 8-0.14261-0.42783 SLU 1-0.06099-0.18296 105 SLU 8-0.13662-0.40987 SLU 1-0.0599-0.17969 106 SLU 8-0.15397-0.4619 SLU 1-0.06495-0.19484 107 SLU 8-0.14164-0.42493 SLU 1-0.06261-0.18783 108 SLU 8-0.15226-0.45679 SLD 13-0.06129-0.18386 109 SLU 8-0.13519-0.40557 SLD 2-0.05224-0.15672 110 SLU 8-0.1352-0.40559 SLU 1-0.05817-0.17452 111 SLU 8-0.12943-0.38828 SLU 1-0.05709-0.17127 112 SLU 8-0.12976-0.38928 SLU 1-0.05659-0.16978 113 SLU 8-0.14363-0.4309 SLU 1-0.06099-0.18297 114 SLU 8-0.13212-0.39636 SLU 1-0.05879-0.17638 115 SLU 8-0.14397-0.43192 SLD 13-0.05975-0.17926 116 SLU 8-0.12762-0.38286 SLD 2-0.05095-0.15284 117 SLU 8-0.12492-0.37476 SLU 1-0.05473-0.1642 118 SLU 8-0.13642-0.40927 SLU 1-0.05823-0.17468 119 SLU 8-0.12549-0.37648 SLU 1-0.05613-0.16838 120 SLU 8-0.12941-0.38824 SLU 1-0.05597-0.1679 121 SLU 8-0.12394-0.37182 SLU 1-0.05493-0.16478 123 SLU 8-0.12942-0.38827 SLU 1-0.05597-0.16792 124 SLU 8-0.12396-0.37188 SLU 1-0.05494-0.16481 125 SLU 8-0.13644-0.40931 SLU 1-0.05823-0.1747 126 SLU 8-0.12552-0.37655 SLU 1-0.05614-0.16842 127 SLU 8-0.12494-0.37481 SLU 1-0.05474-0.16422 128 SLU 8-0.144-0.43201 SLD 16-0.05976-0.17929 40 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 129 SLU 8-0.12766-0.38297 SLD 3-0.05096-0.15289 130 SLU 8-0.14366-0.43099 SLU 1-0.061-0.18301 131 SLU 8-0.13219-0.39656 SLU 1-0.05883-0.17648 132 SLU 8-0.13522-0.40567 SLU 1-0.05818-0.17455 133 SLU 8-0.12948-0.38844 SLU 1-0.05712-0.17135 134 SLU 8-0.12984-0.38952 SLU 1-0.05663-0.16988 135 SLU 8-0.15234-0.45701 SLD 16-0.06132-0.18397 136 SLU 8-0.1353-0.40589 SLD 3-0.05229-0.15688 137 SLU 8-0.15394-0.46181 SLU 1-0.06494-0.19482 138 SLU 8-0.1418-0.42541 SLU 1-0.06268-0.18804 139 SLU 8-0.14262-0.42785 SLU 1-0.06099-0.18298 140 SLU 8-0.13672-0.41015 SLU 1-0.05994-0.17982 141 SLU 8-0.13545-0.40635 SLU 1-0.05877-0.1763 142 SLU 8-0.16301-0.48904 SLD 16-0.06424-0.19271 143 SLU 8-0.14551-0.43654 SLD 3-0.05506-0.16518 144 SLU 8-0.1601-0.48029 SLU 1-0.0673-0.20191 145 SLU 8-0.14796-0.44387 SLU 1-0.06507-0.19521 146 SLU 8-0.14528-0.43585 SLU 1-0.06199-0.18598 147 SLU 8-0.13964-0.41893 SLU 1-0.061-0.183 148 SLU 8-0.13699-0.41096 SLU 1-0.05933-0.17798 149 SLU 8-0.16425-0.49275 SLD 14-0.06429-0.19287 150 SLU 8-0.14767-0.443 SLD 1-0.05481-0.16442 151 SLU 8-0.13822-0.41466 SLU 1-0.06095-0.18285 152 SLU 8-0.14875-0.44626 SLU 1-0.06299-0.18897 153 SLU 8-0.13901-0.41702 SLU 1-0.05962-0.17887 154 SLU 8-0.13374-0.40122 SLU 1-0.05862-0.17585 155 SLU 8-0.13272-0.39817 SLU 1-0.05766-0.17299 156 SLU 8-0.15506-0.46519 SLD 14-0.06143-0.1843 157 SLU 8-0.13892-0.41675 SLD 1-0.05204-0.15611 158 SLU 8-0.13069-0.39206 SLU 1-0.05648-0.16945 159 SLU 8-0.12502-0.37507 SLU 1-0.05525-0.16574 160 SLU 8-0.12594-0.37782 SLU 1-0.05509-0.16526 161 SLU 8-0.13792-0.41375 SLU 1-0.05888-0.17664 162 SLU 8-0.12643-0.37929 SLU 1-0.05635-0.16905 163 SLU 8-0.14524-0.43572 SLD 14-0.05824-0.17473 164 SLU 8-0.12768-0.38303 SLD 1-0.04791-0.14373 165 SLU 8-0.12727-0.3818 SLU 1-0.05527-0.1658 166 SLU 8-0.12033-0.36098 SLU 1-0.05359-0.16076 167 SLU 8-0.1345-0.40351 SLU 1-0.05767-0.17301 168 SLU 8-0.12058-0.36175 SLU 1-0.0543-0.1629 169 SLU 8-0.12226-0.36679 SLU 1-0.05379-0.16136 170 SLU 8-0.14223-0.4267 SLD 16-0.05555-0.16665 171 SLU 8-0.12126-0.36378 SLD 3-0.04424-0.13272 172 SLU 8-0.1386-0.4158 SLU 1-0.05939-0.17816 173 SLU 8-0.12103-0.3631 SLD 3-0.05421-0.16264 174 SLU 8-0.12983-0.38949 SLU 1-0.05637-0.16912 175 SLU 8-0.12092-0.36275 SLU 1-0.05409-0.16227 176 SLU 8-0.12337-0.37012 SLU 1-0.05437-0.16312 177 SLU 8-0.14732-0.44197 SLD 16-0.05486-0.16459 178 SLU 8-0.12138-0.36415 SLD 3-0.04093-0.12279 179 SLU 8-0.14698-0.44093 SLU 1-0.06275-0.18825 180 SLU 8-0.12518-0.37553 SLD 3-0.05415-0.16244 181 SLU 8-0.13508-0.40525 SLU 1-0.05849-0.17548 182 SLU 8-0.12395-0.37185 SLU 1-0.05556-0.16667 183 SLU 8-0.12608-0.37823 SLU 1-0.05556-0.16669 184 SLU 8-0.15607-0.46822 SLD 16-0.0554-0.1662 185 SLD 14-0.12521-0.37564 SLD 3-0.03856-0.11568 186 SLU 8-0.15246-0.45738 SLU 1-0.06494-0.19483 187 SLU 8-0.12718-0.38154 SLD 3-0.05357-0.16072 188 SLU 8-0.13642-0.40926 SLU 1-0.05906-0.17717 189 SLU 8-0.12396-0.37189 SLU 1-0.05572-0.16717 190 SLU 8-0.1255-0.37651 SLU 1-0.05543-0.16629 191 SLU 8-0.1579-0.47369 SLD 16-0.05441-0.16322 192 SLD 14-0.12738-0.38215 SLD 3-0.03552-0.10655 193 SLU 8-0.14026-0.42077 SLU 1-0.06029-0.18086 194 SLU 8-0.11726-0.35178 SLD 1-0.04885-0.14656 195 SLU 8-0.12874-0.38623 SLU 1-0.05619-0.16858 196 SLU 8-0.11705-0.35115 SLU 1-0.05305-0.15914 197 SLU 8-0.11981-0.35943 SLU 1-0.05329-0.15988 198 SLU 8-0.14817-0.44451 SLD 14-0.05129-0.15387 199 SLD 16-0.12015-0.36044 SLD 1-0.03191-0.09573 200 SLU 8-0.12696-0.38088 SLD 14-0.05527-0.1658 201 SLU 8-0.10663-0.31988 SLD 1-0.04313-0.12938 202 SLU 8-0.11852-0.35556 SLU 1-0.05246-0.15737 203 SLU 8-0.10824-0.32472 SLU 1-0.04967-0.14901 204 SLU 8-0.11182-0.33546 SLU 1-0.05037-0.1511 205 SLU 8-0.135-0.405 SLD 14-0.04496-0.13487 206 SLD 16-0.11153-0.33459 SLD 1-0.02706-0.08118 207 SLU 8-0.11299-0.33897 SLU 1-0.05079-0.15236 208 SLU 8-0.10347-0.31041 SLU 1-0.04817-0.14451 209 SLU 8-0.12034-0.36102 SLD 14-0.05026-0.15078 210 SLU 8-0.10128-0.30383 SLD 1-0.03892-0.11677 211 SLU 8-0.10715-0.32146 SLU 1-0.04898-0.14693 212 SLU 8-0.12779-0.38337 SLD 16-0.03914-0.11742 213 SLD 16-0.10921-0.32762 SLD 1-0.02224-0.06671 214 SLD 3-0.13245-0.39736 SLD 14-0.03617-0.1085 215 SLD 16-0.11639-0.34917 SLD 1-0.01821-0.05463 216 SLU 8-0.10921-0.32764 SLU 1-0.05054-0.15163 217 SLU 8-0.11533-0.346 SLU 1-0.05251-0.15753 218 SLU 8-0.10555-0.31666 SLU 1-0.04978-0.14933 219 SLU 8-0.12302-0.36907 SLD 14-0.0491-0.14731 220 SLU 8-0.10342-0.31026 SLD 1-0.03688-0.11064 221 SLD 3-0.15003-0.45008 SLD 14-0.03518-0.10555 222 SLD 16-0.13339-0.40018 SLD 1-0.01451-0.04354 223 SLU 8-0.11792-0.35376 SLU 1-0.05499-0.16498 224 SLU 8-0.12554-0.37661 SLU 1-0.0576-0.17279 225 SLU 8-0.11461-0.34382 SLU 1-0.0545-0.16349 226 SLU 8-0.13528-0.40583 SLD 14-0.05082-0.15247 227 SLD 16-0.11352-0.34056 SLD 1-0.03671-0.11013 228 SLD 3-0.17372-0.52117 SLD 14-0.03428-0.10285 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 41

Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 229 SLD 16-0.15566-0.46698 SLD 1-0.01112-0.03335 230 SLU 8-0.1305-0.39151 SLU 1-0.06109-0.18328 231 SLU 8-0.14017-0.4205 SLU 1-0.06454-0.19362 232 SLU 8-0.12784-0.38352 SLD 5-0.05851-0.17554 233 SLU 8-0.15436-0.46307 SLD 14-0.0528-0.1584 234 SLD 16-0.13482-0.40446 SLD 1-0.03623-0.10868 235 SLD 3-0.19318-0.57954 SLD 14-0.03636-0.10909 236 SLU 8-0.16671-0.50012 SLD 14-0.05664-0.16993 237 SLU 8-0.1538-0.46139 SLD 10-0.06377-0.1913 238 SLU 8-0.14393-0.43178 SLD 10-0.06464-0.19393 239 SLU 8-0.14083-0.4225 SLD 5-0.05378-0.16133 240 SLD 16-0.14724-0.44171 SLD 1-0.04-0.12 241 SLD 16-0.17398-0.52194 SLD 1-0.01173-0.03518 8.4 Spostamenti di interpiano estremi Nodo inferiore: nodo inferiore. I.: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Pos.: coordinate del nodo. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Z: coordinata Z. [cm] Nodo superiore: nodo superiore. I.: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Pos.: coordinate del nodo. Z: coordinata Z. [cm] Spost. rel.: spostamento relativo. Il valore è adimensionale. Comb.: combinazione. N.b.: nome breve o compatto della combinazione di carico. Spostamento inferiore: spostamento in pianta del nodo inferiore. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Spostamento superiore: spostamento in pianta del nodo superiore. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] S.V.: si intende non verificato qualora lo spostamento relativo sia superiore al valore limite espresso nelle preferenze di analisi. Questo capitolo mostra gli spostamenti estremi per ogni interpiano in ognuna delle combinazioni di carico. Per spostamenti estremi si intendono i primi 5 spostamenti massimi tra tutti gli interpiani che condividono la stessa quota iniziale e la stessa quota finale. limite SLD = 0,005 Nodo inferiore Nodo superiore Spost. rel. Comb. Spostamento inferiore Spostamento superiore S.V. I. Pos. I. Pos. N.b. X Y X Y X Y Z Z 233-773.2 3148.3-130 267 352 0.001956 SLD 1-0.02-0.005-0.93-0.25 si 234-423.2 3148.3-130 268 352 0.001933 SLD 1-0.02-0.002-0.93-0.2 si 186-773.2 2648.3-130 263 352 0.001817 SLD 1-0.016-0.005-0.857-0.25 si 187-423.2 2648.3-130 264 352 0.001792 SLD 1-0.016-0.003-0.857-0.2 si 144-773.2 2148.3-130 258 352 0.001677 SLD 1-0.013-0.005-0.784-0.25 si 11-423.2 648.3-130 246 352 0.001853 SLD 2-0.019-0.005-0.879-0.245 si 10-773.2 648.3-130 245 352 0.001835 SLD 2-0.019-0.003-0.879-0.206 si 58-423.2 1148.3-130 250 352 0.001755 SLD 2-0.015-0.005-0.826-0.245 si 57-773.2 1148.3-130 249 352 0.001735 SLD 2-0.015-0.003-0.826-0.206 si 100-423.2 1648.3-130 254 352 0.001654 SLD 2-0.013-0.005-0.773-0.245 si 234-423.2 3148.3-130 268 352 0.001853 SLD 3-0.019 0.005-0.879 0.244 si 233-773.2 3148.3-130 267 352 0.001834 SLD 3-0.019 0.003-0.879 0.205 si 187-423.2 2648.3-130 264 352 0.001754 SLD 3-0.015 0.005-0.826 0.244 si 186-773.2 2648.3-130 263 352 0.001734 SLD 3-0.015 0.003-0.826 0.205 si 145-423.2 2148.3-130 259 352 0.001654 SLD 3-0.013 0.005-0.773 0.244 si 10-773.2 648.3-130 245 352 0.001956 SLD 4-0.02 0.005-0.93 0.25 si 11-423.2 648.3-130 246 352 0.001933 SLD 4-0.02 0.002-0.93 0.2 si 57-773.2 1148.3-130 249 352 0.001818 SLD 4-0.016 0.005-0.857 0.25 si 58-423.2 1148.3-130 250 352 0.001792 SLD 4-0.016 0.003-0.857 0.2 si 99-773.2 1648.3-130 253 352 0.001678 SLD 4-0.013 0.005-0.784 0.25 si 233-773.2 3148.3-130 267 352 0.001799 SLD 5-0.009-0.014-0.432-0.771 si 186-773.2 2648.3-130 263 352 0.001736 SLD 5-0.006-0.014-0.362-0.771 si 234-423.2 3148.3-130 268 352 0.001726 SLD 5-0.009-0.012-0.432-0.729 si 144-773.2 2148.3-130 258 352 0.001681 SLD 5-0.004-0.014-0.293-0.771 si 187-423.2 2648.3-130 264 352 0.00166 SLD 5-0.006-0.012-0.362-0.729 si 58-423.2 1148.3-130 250 352 0.001624 SLD 6-0.004-0.014-0.26-0.754 si 11-423.2 648.3-130 246 352 0.001624 SLD 6-0.005-0.014-0.261-0.754 si 100-423.2 1648.3-130 254 352 0.001624 SLD 6-0.004-0.014-0.259-0.754 si 145-423.2 2148.3-130 259 352 0.001624 SLD 6-0.004-0.013-0.258-0.754 si 187-423.2 2648.3-130 264 352 0.001623 SLD 6-0.004-0.013-0.257-0.754 si 187-423.2 2648.3-130 264 352 0.001624 SLD 7-0.004 0.014-0.26 0.753 si 234-423.2 3148.3-130 268 352 0.001624 SLD 7-0.005 0.014-0.261 0.753 si 145-423.2 2148.3-130 259 352 0.001624 SLD 7-0.004 0.014-0.259 0.753 si 100-423.2 1648.3-130 254 352 0.001624 SLD 7-0.004 0.013-0.258 0.753 si 58-423.2 1148.3-130 250 352 0.001623 SLD 7-0.004 0.013-0.257 0.753 si 10-773.2 648.3-130 245 352 0.001799 SLD 8-0.009 0.014-0.432 0.771 si 57-773.2 1148.3-130 249 352 0.001736 SLD 8-0.006 0.014-0.362 0.771 si 11-423.2 648.3-130 246 352 0.001726 SLD 8-0.009 0.012-0.432 0.729 si 99-773.2 1648.3-130 253 352 0.001681 SLD 8-0.004 0.014-0.293 0.771 si 58-423.2 1148.3-130 250 352 0.001659 SLD 8-0.006 0.012-0.362 0.729 si 10-773.2 648.3-130 245 352 0.001709 SLD 9 0.009-0.014 0.334-0.771 si 57-773.2 1148.3-130 249 352 0.001659 SLD 9 0.006-0.014 0.264-0.771 si 11-423.2 648.3-130 246 352 0.001632 SLD 9 0.009-0.013 0.334-0.729 si 99-773.2 1648.3-130 253 352 0.00162 SLD 9 0.005-0.014 0.195-0.771 si 144-773.2 2148.3-130 258 352 0.001592 SLD 9 0.003-0.014 0.126-0.771 si 234-423.2 3148.3-130 268 352 0.00157 SLD 10 0.004-0.013 0.163-0.754 si 187-423.2 2648.3-130 264 352 0.00157 SLD 10 0.004-0.013 0.162-0.754 si 145-423.2 2148.3-130 259 352 0.00157 SLD 10 0.004-0.013 0.161-0.754 si 100-423.2 1648.3-130 254 352 0.001569 SLD 10 0.004-0.013 0.16-0.754 si 58-423.2 1148.3-130 250 352 0.001569 SLD 10 0.004-0.013 0.159-0.754 si 11-423.2 648.3-130 246 352 0.00157 SLD 11 0.004 0.013 0.163 0.753 si 42 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Nodo inferiore Nodo superiore Spost. rel. Comb. Spostamento inferiore Spostamento superiore S.V. I. Pos. I. Pos. N.b. X Y X Y X Y Z Z 58-423.2 1148.3-130 250 352 0.00157 SLD 11 0.004 0.013 0.162 0.753 si 100-423.2 1648.3-130 254 352 0.00157 SLD 11 0.004 0.013 0.161 0.753 si 145-423.2 2148.3-130 259 352 0.001569 SLD 11 0.004 0.013 0.16 0.753 si 187-423.2 2648.3-130 264 352 0.001569 SLD 11 0.004 0.013 0.159 0.753 si 233-773.2 3148.3-130 267 352 0.001709 SLD 12 0.009 0.014 0.334 0.771 si 186-773.2 2648.3-130 263 352 0.001659 SLD 12 0.006 0.014 0.264 0.771 si 234-423.2 3148.3-130 268 352 0.001632 SLD 12 0.009 0.013 0.334 0.729 si 144-773.2 2148.3-130 258 352 0.00162 SLD 12 0.005 0.014 0.195 0.771 si 99-773.2 1648.3-130 253 352 0.001592 SLD 12 0.003 0.014 0.126 0.771 si 10-773.2 648.3-130 245 352 0.001761 SLD 13 0.02-0.006 0.833-0.25 si 11-423.2 648.3-130 246 352 0.001736 SLD 13 0.02-0.003 0.833-0.2 si 57-773.2 1148.3-130 249 352 0.001623 SLD 13 0.016-0.005 0.759-0.25 si 58-423.2 1148.3-130 250 352 0.001596 SLD 13 0.016-0.003 0.759-0.2 si 99-773.2 1648.3-130 253 352 0.001485 SLD 13 0.013-0.005 0.686-0.25 si 234-423.2 3148.3-130 268 352 0.001659 SLD 14 0.018-0.005 0.781-0.244 si 233-773.2 3148.3-130 267 352 0.001638 SLD 14 0.018-0.003 0.781-0.206 si 187-423.2 2648.3-130 264 352 0.001561 SLD 14 0.015-0.005 0.728-0.244 si 186-773.2 2648.3-130 263 352 0.001538 SLD 14 0.015-0.003 0.728-0.206 si 145-423.2 2148.3-130 259 352 0.001462 SLD 14 0.013-0.004 0.675-0.244 si 11-423.2 648.3-130 246 352 0.001659 SLD 15 0.018 0.005 0.781 0.244 si 10-773.2 648.3-130 245 352 0.001638 SLD 15 0.018 0.003 0.781 0.205 si 58-423.2 1148.3-130 250 352 0.001561 SLD 15 0.015 0.005 0.728 0.244 si 57-773.2 1148.3-130 249 352 0.001538 SLD 15 0.015 0.003 0.728 0.205 si 100-423.2 1648.3-130 254 352 0.001462 SLD 15 0.013 0.004 0.675 0.244 si 233-773.2 3148.3-130 267 352 0.001761 SLD 16 0.02 0.006 0.832 0.25 si 234-423.2 3148.3-130 268 352 0.001736 SLD 16 0.02 0.003 0.832 0.2 si 186-773.2 2648.3-130 263 352 0.001623 SLD 16 0.016 0.005 0.759 0.25 si 187-423.2 2648.3-130 264 352 0.001595 SLD 16 0.016 0.003 0.759 0.2 si 144-773.2 2148.3-130 258 352 0.001485 SLD 16 0.013 0.005 0.686 0.25 si 8.5 Verifica effetti secondo ordine Quota inf.: quota inferiore esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata, espressa con notazione breve. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Quota sup.: quota superiore esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata, espressa con notazione breve. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Comb.: combinazione. N.b.: nome breve o compatto della combinazione di carico. Carico verticale: carico verticale. [dan] Spostamento: spostamento medio di interpiano. [cm] Forza orizzontale totale: forza orizzontale totale. [dan] Altezza del piano: altezza del piano. [cm] Theta: coefficiente Theta formula (7.3.2) 7.3.1 NTC 2008. Il valore è adimensionale. Quota inf. Quota sup. Comb. Carico verticale Spostamento Forza orizzontale totale Altezza del piano N.b. L1 L2 SLV 1 132082 4.422 23130 482 0.052 L1 L2 SLV 2 132082 4.422 23130 482 0.052 L1 L2 SLV 3 132082 4.422 23130 482 0.052 L1 L2 SLV 4 132082 4.422 23130 482 0.052 L1 L2 SLV 5 132083 4.467 23071 482 0.053 L1 L2 SLV 6 132083 4.467 23071 482 0.053 L1 L2 SLV 7 132082 4.466 23071 482 0.053 L1 L2 SLV 8 132082 4.466 23071 482 0.053 L1 L2 SLV 9 132083 4.29 23071 482 0.051 L1 L2 SLV 10 132083 4.29 23071 482 0.051 L1 L2 SLV 11 132082 4.289 23071 482 0.051 L1 L2 SLV 12 132082 4.289 23071 482 0.051 L1 L2 SLV 13 132082 3.792 23130 482 0.045 L1 L2 SLV 14 132082 3.792 23130 482 0.045 L1 L2 SLV 15 132082 3.792 23130 482 0.045 L1 L2 SLV 16 132082 3.792 23130 482 0.045 8.6 Rigidezze di interpiano Quota inf.: quota inferiore dell'interpiano per il quale è stata valutata la rigidezza relativa. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Quota sup.: quota superiore dell'interpiano per il quale è stata valutata la rigidezza relativa. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] KUx: rigidezza relativa alla traslazione in direzione globale X. [dan/cm] KUy: rigidezza relativa alla traslazione in direzione globale Y. [dan/cm] Quota inf. Quota sup. KUx KUy L1 L2 38313 35547 8.7 Verifica deformabilità torsionale struttura Quota inf.: quota inferiore dell'interpiano per il quale è stata valutata la rigidezza relativa. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Quota sup.: quota superiore dell'interpiano per il quale è stata valutata la rigidezza relativa. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] KUx: rigidezza relativa alla traslazione in direzione globale X. [dan/cm] KUy: rigidezza relativa alla traslazione in direzione globale Y. [dan/cm] KRz: rigidezza relativa alla rotazione attorno l'asse globale Z. [dan*cm/rad] L: dimensione in pianta, lungo l'asse globale X, dell'edificio. [cm] B: dimensione in pianta, lungo l'asse globale Y, dell'edificio. [cm] ls: radice quadrata di (L^2+B^2)/12. [cm] rx/ls: rapporto rx/ls. Il valore è adimensionale. ry/ls: rapporto ry/ls. Il valore è adimensionale. Quota inf. Quota sup. KUx KUy KRz L B ls rx/ls ry/ls L1 L2 38313 35547 2.8978E010 775 2600 783 1.11 1.15 Theta Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 43

8.8 Tagli ai livelli Livello: livello rispetto a cui è calcolato il taglio. Nome: nome completo del livello. Cont.: Contesto nel quale viene valutato il taglio. N.br.: nome breve della condizione o combinazione di carico. Totale: totale del taglio al livello. F: forza del taglio. [dan] X: componente lungo l'asse X globale. [dan] Y: componente lungo l'asse Y globale. [dan] Z: componente lungo l'asse Z globale. [dan] Aste verticali: contributo al taglio totale dato dalle aste verticali. F: forza del taglio. [dan] X: componente lungo l'asse X globale. [dan] Y: componente lungo l'asse Y globale. [dan] Z: componente lungo l'asse Z globale. [dan] Pareti: contributo al taglio totale dato dalle pareti e piastre generiche verticali. F: forza del taglio. [dan] X: componente lungo l'asse X globale. [dan] Y: componente lungo l'asse Y globale. [dan] Z: componente lungo l'asse Z globale. [dan] PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Livello Cont. Totale Aste verticali Pareti Nome N.br. F F F X Y Z X Y Z X Y Z Fondazione Pesi 0 0-97356 0 0-97356 0 0 0 Fondazione Port. 0 0-24037 0 0-24037 0 0 0 Fondazione Variabile C 0 0-48100 0 0-48100 0 0 0 Fondazione X SLV 22160 0 0 22160 0 0 0 0 0 Fondazione Y SLV 0 22092 0 0 22092 0 0 0 0 Fondazione EY SLV 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Fondazione EX SLV 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Fondazione X SLD 26281 0 0 26281 0 0 0 0 0 Fondazione Y SLD 1 26201 0 1 26201 0 0 0 0 Fondazione EY SLD 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Fondazione EX SLD 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Fondazione R Ux 1 0 0 1 0 0 0 0 0 Fondazione R Uy 0 1 0 0 1 0 0 0 0 Fondazione R Rz 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Fondazione SLU 1 0 0-97356 0 0-97356 0 0 0 Fondazione SLU 2 0 0-169506 0 0-169506 0 0 0 Fondazione SLU 3 0 0-133412 0 0-133412 0 0 0 Fondazione SLU 4 0 0-205562 0 0-205562 0 0 0 Fondazione SLU 5 0 0-126563 0 0-126563 0 0 0 Fondazione SLU 6 0 0-198713 0 0-198713 0 0 0 Fondazione SLU 7 0 0-162619 0 0-162619 0 0 0 Fondazione SLU 8 0 0-234769 0 0-234769 0 0 0 Fondazione SLE RA 1 0 0-121393 0 0-121393 0 0 0 Fondazione SLE RA 2 0 0-169493 0 0-169493 0 0 0 Fondazione SLE FR 1 0 0-121393 0 0-121393 0 0 0 Fondazione SLE FR 2 0 0-155063 0 0-155063 0 0 0 Fondazione SLE QP 1 0 0-121393 0 0-121393 0 0 0 Fondazione SLE QP 2 0 0-150253 0 0-150253 0 0 0 Fondazione SLD 1-26282 -7860-150253 -26282-7860 -150253 0 0 0 Fondazione SLD 2-26282 -7860-150253 -26282-7860 -150253 0 0 0 Fondazione SLD 3-26281 7860-150253 -26281 7860-150253 0 0 0 Fondazione SLD 4-26281 7860-150253 -26281 7860-150253 0 0 0 Fondazione SLD 5-7885 -26201-150253 -7885-26201 -150253 0 0 0 Fondazione SLD 6-7885 -26201-150253 -7885-26201 -150253 0 0 0 Fondazione SLD 7-7884 26201-150253 -7884 26201-150253 0 0 0 Fondazione SLD 8-7884 26201-150253 -7884 26201-150253 0 0 0 Fondazione SLD 9 7884-26201 -150253 7884-26201 -150253 0 0 0 Fondazione SLD 10 7884-26201 -150253 7884-26201 -150253 0 0 0 Fondazione SLD 11 7885 26201-150253 7885 26201-150253 0 0 0 Fondazione SLD 12 7885 26201-150253 7885 26201-150253 0 0 0 Fondazione SLD 13 26281-7860 -150253 26281-7860 -150253 0 0 0 Fondazione SLD 14 26281-7860 -150253 26281-7860 -150253 0 0 0 Fondazione SLD 15 26282 7860-150253 26282 7860-150253 0 0 0 Fondazione SLD 16 26282 7860-150253 26282 7860-150253 0 0 0 Fondazione SLV 1-22160 -6628-150253 -22160-6628 -150253 0 0 0 Fondazione SLV 2-22160 -6628-150253 -22160-6628 -150253 0 0 0 Fondazione SLV 3-22160 6628-150253 -22160 6628-150253 0 0 0 Fondazione SLV 4-22160 6628-150253 -22160 6628-150253 0 0 0 Fondazione SLV 5-6648 -22092-150253 -6648-22092 -150253 0 0 0 Fondazione SLV 6-6648 -22092-150253 -6648-22092 -150253 0 0 0 Fondazione SLV 7-6648 22092-150253 -6648 22092-150253 0 0 0 Fondazione SLV 8-6648 22092-150253 -6648 22092-150253 0 0 0 Fondazione SLV 9 6648-22092 -150253 6648-22092 -150253 0 0 0 Fondazione SLV 10 6648-22092 -150253 6648-22092 -150253 0 0 0 Fondazione SLV 11 6648 22092-150253 6648 22092-150253 0 0 0 Fondazione SLV 12 6648 22092-150253 6648 22092-150253 0 0 0 Fondazione SLV 13 22160-6628 -150253 22160-6628 -150253 0 0 0 Fondazione SLV 14 22160-6628 -150253 22160-6628 -150253 0 0 0 Fondazione SLV 15 22160 6628-150253 22160 6628-150253 0 0 0 Fondazione SLV 16 22160 6628-150253 22160 6628-150253 0 0 0 Fondazione SLV FO 1-24376 -7290-150253 -24376-7290 -150253 0 0 0 Fondazione SLV FO 2-24376 -7290-150253 -24376-7290 -150253 0 0 0 Fondazione SLV FO 3-24376 7290-150253 -24376 7290-150253 0 0 0 Fondazione SLV FO 4-24376 7290-150253 -24376 7290-150253 0 0 0 Fondazione SLV FO 5-7313 -24301-150253 -7313-24301 -150253 0 0 0 Fondazione SLV FO 6-7313 -24301-150253 -7313-24301 -150253 0 0 0 Fondazione SLV FO 7-7312 24301-150253 -7312 24301-150253 0 0 0 Fondazione SLV FO 8-7312 24301-150253 -7312 24301-150253 0 0 0 Fondazione SLV FO 9 7312-24301 -150253 7312-24301 -150253 0 0 0 Fondazione SLV FO 10 7312-24301 -150253 7312-24301 -150253 0 0 0 Fondazione SLV FO 11 7313 24301-150253 7313 24301-150253 0 0 0 Fondazione SLV FO 12 7313 24301-150253 7313 24301-150253 0 0 0 44 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Livello Cont. Totale Aste verticali Pareti Nome N.br. F F F X Y Z X Y Z X Y Z Fondazione SLV FO 13 24376-7290 -150253 24376-7290 -150253 0 0 0 Fondazione SLV FO 14 24376-7290 -150253 24376-7290 -150253 0 0 0 Fondazione SLV FO 15 24376 7290-150253 24376 7290-150253 0 0 0 Fondazione SLV FO 16 24376 7290-150253 24376 7290-150253 0 0 0 Fondazione CRTFP Ux+ 1 0 0 1 0 0 0 0 0 Fondazione CRTFP Ux- -1 0 0-1 0 0 0 0 0 Fondazione CRTFP Uy+ 0 1 0 0 1 0 0 0 0 Fondazione CRTFP Uy- 0-1 0 0-1 0 0 0 0 Fondazione CRTFP Rz+ 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Fondazione CRTFP Rz- 0 0 0 0 0 0 0 0 0 8.9 Risposta modale Modo: identificativo del modo di vibrare. Periodo: periodo. [s] Massa X: massa partecipante in direzione globale X. Il valore è adimensionale. Massa Y: massa partecipante in direzione globale Y. Il valore è adimensionale. Massa Z: massa partecipante in direzione globale Z. Il valore è adimensionale. Massa rot X: massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale X. Il valore è adimensionale. Massa rot Y: massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale Y. Il valore è adimensionale. Massa rot Z: massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale Z. Il valore è adimensionale. Totale masse partecipanti: Traslazione X: 1 Traslazione Y: 1 Traslazione Z: 0 Rotazione X: 1 Rotazione Y: 1 Rotazione Z: 1 Modo Periodo Massa X Massa Y Massa Z Massa rot X Massa rot Y Massa rot Z 1 0.403556335 0.000000002 0.99544695 0 0.99544695 0.000000002 0.097116862 2 0.388408613 0.999999976 0.000000001 0 0.000000001 0.999999976 0.785408879 3 0.347687222 0.000000022 0.004553049 0 0.004553049 0.000000022 0.117474258 8.10 Equilibrio forze Contributo: Nome attribuito al sistema risultante. Fx: Componente X di traslazione del sistema risultante. [dan] Fy: Componente Y di traslazione del sistema risultante. [dan] Fz: Componente Z di traslazione del sistema risultante. [dan] Mx: Componente di momento attorno l'asse X del sistema risultante. [dan*cm] My: Componente di momento attorno l'asse Y del sistema risultante. [dan*cm] Mz: Componente di momento attorno l'asse Z del sistema risultante. [dan*cm] Bilancio in condizione di carico: Pesi strutturali Contributo Fx Fy Fz Mx My Mz Applicate 0 0-229855.972-436339300 -138636072 0 Reazioni 0 0 229855.972 436339300 138636072 0 PDelta 0 0 0 0 0 0 Totale 0 0 0 0 0 0 Bilancio in condizione di carico: Permanenti Contributo Fx Fy Fz Mx My Mz Applicate 0 0-43912.492-83360444 -26817083 0 Reazioni 0 0 43912.492 83360444 26817083 0 PDelta 0 0 0 0 0 0 Totale 0 0 0 0 0 0 Bilancio in condizione di carico: Variabile C Contributo Fx Fy Fz Mx My Mz Applicate 0 0-101099.977-191921458 -61940972 0 Reazioni 0 0 101099.977 191921458 61940972 0 PDelta 0 0 0 0 0 0 Totale 0 0 0 0 0 0 Bilancio in condizione di carico: Sisma X SLV Contributo Fx Fy Fz Mx My Mz Applicate 22159.923 0 0 0 7800293-42066540 Reazioni -22159.923 0 0 0-7800293 42066540 PDelta 0 0 0 0 0 0 Totale 0 0 0 0 0 0 Bilancio in condizione di carico: Sisma Y SLV Contributo Fx Fy Fz Mx My Mz Applicate 0 22159.923 0-7800293 0-13658260 Reazioni 0-22159.923 0 7800293 0 13658260 PDelta 0 0 0 0 0 0 Totale 0 0 0 0 0 0 Bilancio in condizione di carico: Eccentricità Y per sisma X SLV Contributo Fx Fy Fz Mx My Mz Applicate 0 0 0 0 0-2762926 Reazioni 0 0 0 0 0 2762926 PDelta 0 0 0 0 0 0 Totale 0 0 0 0 0 0 Bilancio in condizione di carico: Eccentricità X per sisma Y SLV Contributo Fx Fy Fz Mx My Mz Applicate 0 0 0 0 0 856507 Reazioni 0 0 0 0 0-856507 PDelta 0 0 0 0 0 0 Totale 0 0 0 0 0 0 Bilancio in condizione di carico: Sisma X SLD Contributo Fx Fy Fz Mx My Mz Applicate 26281.394 0 0 0 9251051-49890395 Reazioni -26281.394 0 0 0-9251051 49890395 PDelta 0 0 0 0 0 0 Totale 0 0 0 0 0 0 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 45

Bilancio in condizione di carico: Sisma Y SLD Contributo Fx Fy Fz Mx My Mz Applicate 0 26281.394 0-9251051 0-16198527 Reazioni 0-26281.394 0 9251051 0 16198527 PDelta 0 0 0 0 0 0 Totale 0 0 0 0 0 0 Bilancio in condizione di carico: Eccentricità Y per sisma X SLD Contributo Fx Fy Fz Mx My Mz Applicate 0 0 0 0 0-3276797 Reazioni 0 0 0 0 0 3276797 PDelta 0 0 0 0 0 0 Totale 0 0 0 0 0 0 Bilancio in condizione di carico: Eccentricità X per sisma Y SLD Contributo Fx Fy Fz Mx My Mz Applicate 0 0 0 0 0 1015807 Reazioni 0 0 0 0 0-1015807 PDelta 0 0 0 0 0 0 Totale 0 0 0 0 0 0 Bilancio in condizione di carico: Rig. Ux Contributo Fx Fy Fz Mx My Mz Applicate 1 0 0 0 352-1898 Reazioni -1 0 0 0-352 1898 PDelta 0 0 0 0 0 0 Totale 0 0 0 0 0 0 Bilancio in condizione di carico: Rig. Uy Contributo Fx Fy Fz Mx My Mz Applicate 0 1 0-352 0-616 Reazioni 0-1 0 352 0 616 PDelta 0 0 0 0 0 0 Totale 0 0 0 0 0 0 Bilancio in condizione di carico: Rig. Rz Contributo Fx Fy Fz Mx My Mz Applicate 0 0 0 0 0 1 Reazioni 0 0 0 0 0-1 PDelta 0 0 0 0 0 0 Totale 0 0 0 0 0 0 8.11 Risposta di spettro Spettro: condizione elementare corrispondente allo spettro. N.b.: nome breve della condizione elementare. Fx: componente della forza lungo l'asse X. [dan] Fy: componente della forza lungo l'asse Y. [dan] Fz: componente della forza lungo l'asse Z. [dan] Mx: componente della coppia attorno all'asse X. [dan*cm] My: componente della coppia attorno all'asse Y. [dan*cm] Mz: componente della coppia attorno all'asse Z. [dan*cm] Max X: massima reazione lungo l'asse X. Valore: valore massimo della reazione. [dan] Angolo: angolo d'ingresso del sisma che provoca il valore massimo della reazione. [deg] Max Y: massima reazione lungo l'asse Y. Valore: valore massimo della reazione. [dan] Angolo: angolo d'ingresso del sisma che provoca il valore massimo della reazione. [deg] Max Z: massima reazione lungo l'asse Z. Valore: valore massimo della reazione. [dan] Angolo: angolo d'ingresso del sisma che provoca il valore massimo della reazione. [deg] Spettro Fx Fy Fz Mx My Mz Max X Max Y Max Z N.b. Valore Angolo Valore Angolo Valore Angolo X SLV 22159.92 0.58 0 204.82 7.800E06 4.207E07 22159.92 0 22090.44 90 0 0 Y SLV 0.58 22090.44 0 7.776E06 204.82 1.445E07 22159.92 0 22090.44 90 0 0 X SLD 26281.39 0.69 0 242.91 9251050.7 4.989E07 26281.39 0 26198.99 90 0 0 Y SLD 0.69 26198.99 0 9.222E06 242.91 1.714E07 26281.39 0 26198.99 90 0 0 Tipo di equazioni Lineari Tecnica di soluzione Matrici sparse Numero equazioni 1533 Elemento min. diagonale 116356.83192702 Elemento max diagonale 25513655777288.6 Rapporto max/min 219270801.33371 Elementi non nulli 33656 8.12 Statistiche soluzione 46 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

9 Verifiche 9.1 Verifiche pilastrate C.A. Rck: resistenza caratteristica compressione cubica del cls quota: quota della sezione Asp: area di acciaio di spigolo copx: copriferro medio lungo X dell'armatura di spigolo copy: copriferro medio lungo Y dell'armatura di spigolo Cop: copriferro per aree di parete ApX: area di acciaio di parete lungo X ApY: area di acciaio di parete lungo Y Msdx: momento di calcolo attorno all'asse X Msdy: momento di calcolo attorno all'asse Y Nsd: sforzo normale di calcolo coef: coefficiente di sicurezza Co: combinazione di carico SLV: stato limite di salvaguardia della vita SLU: stato limite ultimo Ger.: sollecitazioni derivanti da gerarchia delle resistenze VEdX: taglio di calcolo lungo X VRdX: resistenza del cls per taglio lungo X VRsdX: resistenza delle staffe per taglio lungo X VRcdX: resistenza delle bielle in cls per taglio lungo X VRdY: resistenza del cls per taglio lungo Y VRsdY: resistenza delle staffe per taglio lungo Y VRcdY: resistenza delle bielle in cls per taglio lungo Y VEdmax: taglio risultante massimo di calcolo cotg: cotangente dell'angolo di inclinazione delle bielle assunto in verifica AstX: area di staffe lungo X AstY: area di staffe lungo Y Luce: Luce netta del pilastro (misurata a filo delle travi) Mxp,i: momento da gerarchia attorno all'asse X della sezione inferiore Mxp,s: momento da gerarchia attorno all'asse X della sezione superiore Myp,i: momento da gerarchia attorno all'asse Y della sezione inferiore Myp,s: momento da gerarchia attorno all'asse Y della sezione superiore Tpx: taglio lungo X in applicazione della gerarchia delle resistenze Tpy: taglio lungo Y in applicazione della gerarchia delle resistenze sc.ra: tensione sul cls in combinazione rara (caratteristica) sf.ra: tensione sull'acciaio in combinazione rara (caratteristica) sc.q.p.: tensione sul cls in combinazione quasi permanente Mx: momento attorno all'asse X My: momento attorno all'asse Y N: sforzo normale Wk ra: apertura caratteristica delle fessure in combinazione rara Wk fr: apertura caratteristica delle fessure in combinazione frequente Wk q.p: apertura caratteristica delle fessure in combinazione quasi permanente MtMax: momento torcente massimo sc: tensione sul cls sf: tensione sull'acciaio AminX: area minima di staffe richieste lungo X AminY: area minima di staffe richieste lungo Y Tmax: taglio massimo M2: Momento flettente attorno all'asse locale 2 M3: Momento flettente attorno all'asse locale 3 bw,x: Larghezza della sezione assunta per verifica a taglio in direzione x bw,y: Larghezza della sezione assunta per verifica a taglio in direzione y Tmax: taglio massimo M2p,i: momento da gerarchia attorno all'asse 2 della sezione inferiore M2p,s: momento da gerarchia attorno all'asse 2 della sezione superiore T3p: taglio lungo l'asse locale 3 in applicazione della gerarchia delle resistenze A.l.: area longitudinale A.st.: area staffe A.l.r.: area longitudinale richiesta per la torsione A.st.r.: area staffe richiesta per la torsione A.l.disp.: area longitudinale disponibile per la torsione A.st.Disp.: area staffe disponibile per la torsione MtMax: momento torcente massimo lambda,x lambda,y: snellezze per sbandamento in direzione degli assi di definizione della sezione Max May: momenti dovuti alle imperfezioni costruttive M0ex M0ey: momenti secondo EC2 5.8.8.2 (2) M2x M2y: momenti dovuti agli effetti del secondo ordine EC2 5.8.8.2 (3) c.s.x c.s.y: coefficienti di sicurezza a pressoflessione retta (5.38): soddisfacimento sia di EC2 (5.38a) che di EC2 (5.38b) (5.39): coefficiente risultato dell'applicazione del criterio semplificato EC2 (5.39) i: interasse verticale delle staffe interne al nodo bx, by: dimensioni x ed y assunte nella verifica del nodo nst*ast,x: area di una staffa per resistenza in direzione x nst*ast,y: area di una staffa per resistenza in direzione y Fi,mm: diametro medio delle barre in mm h22, h33: altezza della sezione per inflessione attorno agli assi 2 e 3 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 47

Lv,plast,22 Lv,plast,33: lunghezza della cerniera plastica per inflessione attorno agli assi 2 e 3 Lv: luce di taglio Fy: curvatura a snervamento R_SLU: massima rotazione alla corda in combinazione SLU Theta,y: capacità di rotazione totale rispetto alla corda allo snervamento Min: capitolo del DM 14-01-08 di cui applicare i minimi di armatura (cap.4 o cap.7) R_SLV: massima rotazione alla corda in combinazione SLV Theta,u: 3/4 della capacità di rotazione totale rispetto alla corda in condizioni di collasso Fi2_3,u: Rotazione alla corda ultima iniziale e finale attorno all'asse 2 e all'asse 3 per lo stato limite considerato Fi2_3: Rotazione alla corda effettiva iniziale e finale attorno all'asse 2 e all'asse 3 per lo stato limite considerato Grd: coefficiente di amplificazione per gerarchia delle resistenze Som(Mb,rd): sommatoria dei momenti resistenti delle travi Sum(Mc,rd): sommatoria dei momenti resistenti dei pilastri Mc,inf: momento resistente del pilastro inferiore Mc,sup: momento resistente del pilastro superiore PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Pilastrata 1 forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) asta sap n 12 calcestruzzo C28/35 sezione circolare diam. 40.0 Verifiche a pressoflessione quota Atot. cop coef Msdx Msdy Nsd Co -110.0 14.1 5.6 1.34 18 59-63 13 SLV 12.7 14.1 5.6 3.61 6 25-59 13 SLV 94.5 14.1 5.6 7.21-15 -6-82 8 SLV 135.5 14.1 5.6 10.23-9 -7-125 8 SLU 258.2 14.1 5.6 2.13-15 -37-51 13 SLV 299.1 14.1 5.6 1.54-19 -49-49 13 SLV Sezione a quota -110 Compressione massima = 118 < 1336 DM 08-7.4.4.2.2.1 combinazione 2 SLV Verifiche a taglio Nelle tese esistenti il taglio ammissibile è assunto come Vrd + Vrsd (C8.7.2.5) SLU quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0 5.7-5.3 7.8 8-135.4 0.09 288.0 66.0 240.2 2.50 12.7 5.7-5.3 7.8 8-132.1 0.05 287.5 65.6 139.1 2.50 94.5 5.7-5.3 7.8 8-132.1 0.05 287.5 65.6 139.1 2.50 135.5 5.7-5.3 7.8 8-132.1 0.05 287.5 65.6 139.1 2.50 258.2 5.7-5.3 7.8 8-120.6 0.09 286.0 64.2 240.2 2.50 299.1 5.7-5.3 7.8 8-120.6 0.09 286.0 64.2 240.2 2.50 SLV quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0-17.9-7.1 43.3 2-117.9 0.09 285.7 63.8 240.2 2.50 12.7-17.9-7.1 43.3 2-115.4 0.05 285.4 63.5 139.1 2.50 94.5-17.9-7.1 43.3 2-115.4 0.05 285.4 63.5 139.1 2.50 135.5-17.9-7.1 43.3 2-115.4 0.05 285.4 63.5 139.1 2.50 258.2-17.9-7.1 43.3 2-106.6 0.09 284.2 62.4 240.2 2.50 299.1-17.9-7.1 43.3 2-106.6 0.09 284.2 62.4 240.2 2.50 Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione SLV Luce Mxp,i Myp,i Mxp,s Myp,s Txp Typ Co 434 0.0 86.0 0.0 84.7 43.3 0.0 2 Verifiche di esercizio quota sc.ra Mx My N Co sf.ra Mx My N Co sc.q.p. Mx My N Co Wk ra Wk fr Wk q.p -110-15 3 5-98 2-192 3 5-98 2-13.3 3 4-88 2 0.000 0.000 0.000 13-9 -2 0-94 2-125 -2 0-94 2-8.1-2 0-84 2 0.000 0.000 0.000 95-14 -5-3 -92 2-182 -5-3 -92 2-12.8-5 -2-81 2 0.000 0.000 0.000 135-18 -7-5 -90 2 44-7 -5-90 2-16.2-6 -4-80 2 0.000 0.000 0.000 258-35 -11-10 -87 2 380-11 -10-87 2-30.8-10 -8-76 2 0.000 0.000 0.000 299-43 -13-11 -85 2 556-13 -11-85 2-37.3-12 -9-75 2 0.000 0.000 0.000 Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 352 Nodo a quota 352 (Nodo interamente confinato) -Travature con direzione inclinata di 0 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 -Travature con direzione inclinata di 90 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 Pilastrata 2 forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) 48 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

asta sap n 10 calcestruzzo C28/35 sezione circolare diam. 40.0 Verifiche a pressoflessione quota Atot. cop coef Msdx Msdy Nsd Co -110.0 14.1 5.6 1.27-6 -62-36 4 SLV 12.7 14.1 5.6 2.97-6 -27-32 4 SLV 94.5 14.1 5.6 7.00-14 -2-39 8 SLV 135.5 14.1 5.6 10.17-10 3-38 8 SLV 258.2 14.1 5.6 2.15-15 35-32 2 SLV 299.1 14.1 5.6 1.56-19 47-30 2 SLV Sezione a quota -110 Compressione massima = 99 < 1336 DM 08-7.4.4.2.2.1 combinazione 13 SLV Verifiche a taglio Nelle tese esistenti il taglio ammissibile è assunto come Vrd + Vrsd (C8.7.2.5) SLU quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0-6.9-5.8 9.0 8-101.0 0.09 283.5 61.7 240.2 2.50 12.7-6.9-5.8 9.0 8-97.8 0.05 283.1 61.3 139.1 2.50 94.5-6.9-5.8 9.0 8-97.8 0.05 283.1 61.3 139.1 2.50 135.5-6.9-5.8 9.0 8-97.8 0.05 283.1 61.3 139.1 2.50 258.2-6.9-5.8 9.0 8-86.3 0.09 281.6 59.9 240.2 2.50 299.1-6.9-5.8 9.0 8-86.3 0.09 281.6 59.9 240.2 2.50 SLV quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0 18.6-7.2 42.3 13-98.9 0.09 283.2 61.4 240.2 2.50 12.7 18.6-7.2 42.3 13-96.4 0.05 282.9 61.1 139.1 2.50 94.5 18.6-7.2 42.3 13-96.4 0.05 282.9 61.1 139.1 2.50 135.5 18.6-7.2 42.3 13-96.4 0.05 282.9 61.1 139.1 2.50 258.2 18.6-7.2 42.3 13-87.6 0.09 281.7 60.0 240.2 2.50 299.1 18.6-7.2 42.3 13-87.6 0.09 281.7 60.0 240.2 2.50 Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione SLV Luce Mxp,i Myp,i Mxp,s Myp,s Txp Typ Co 434 0.0 84.2 0.0 82.9 42.3 0.0 13 Verifiche di esercizio quota sc.ra Mx My N Co sf.ra Mx My N Co sc.q.p. Mx My N Co Wk ra Wk fr Wk q.p -110-23 4-9 -74 2 190 4-9 -74 2-18.9 3-7 -68 2 0.000 0.000 0.000 13-9 -2-3 -70 2-116 -2-3 -70 2-8.1-1 -2-64 2 0.000 0.000 0.000 95-12 -5 1-67 2 5-4 0-51 1-10.6-4 1-61 2 0.000 0.000 0.000 135-16 -7 3-66 2 88-7 3-66 2-14.7-6 2-60 2 0.000 0.000 0.000 258-36 -12 9-62 2 564-12 9-62 2-31.6-11 7-56 2 0.000 0.000 0.000 299-45 -14 11-61 2 785-14 11-61 2-38.6-12 9-54 2 0.000 0.000 0.000 Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 352 Nodo a quota 352 (Nodo interamente confinato) -Travature con direzione inclinata di 270 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 -Travature con direzione inclinata di 180 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 Pilastrata 3 forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) asta sap n 11 calcestruzzo C28/35 sezione circolare diam. 40.0 Verifiche a pressoflessione quota Atot. cop coef Msdx Msdy Nsd Co -110.0 14.1 5.6 1.40 19 63-130 13 SLV 12.7 14.1 5.6 4.20 26 10-142 9 SLV 94.5 14.1 5.6 8.19 0-9 -242 8 SLU 135.5 14.1 5.6 6.94-1 -14-241 8 SLU 258.2 14.1 5.6 2.17-10 -44-118 13 SLV 299.1 14.1 5.6 1.53-13 -58-116 13 SLV Sezione a quota -110 Compressione massima = 187 < 1336 DM 08-7.4.4.2.2.1 combinazione 4 SLV Verifiche a taglio Nelle tese esistenti il taglio ammissibile è assunto come Vrd + Vrsd (C8.7.2.5) SLU quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0 12.6-1.0 12.7 8-250.9 0.09 303.1 80.6 240.2 2.50 12.7 12.6-1.0 12.7 8-247.6 0.06 302.6 80.2 165.1 2.50 94.5 12.6-1.0 12.7 8-247.6 0.06 302.6 80.2 165.1 2.50 135.5 12.6-1.0 12.7 8-247.6 0.06 302.6 80.2 165.1 2.50 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 49

258.2 12.6-1.0 12.7 8-236.1 0.09 301.1 78.8 240.2 2.50 299.1 12.6-1.0 12.7 8-236.1 0.09 301.1 78.8 240.2 2.50 SLV quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0-14.4 6.5 46.6 4-186.9 0.09 294.7 72.6 240.2 2.50 12.7-14.4 6.5 46.6 4-184.4 0.06 294.4 72.2 165.1 2.50 94.5-14.4 6.5 46.6 4-184.4 0.06 294.4 72.2 165.1 2.50 135.5-14.4 6.5 46.6 4-184.4 0.06 294.4 72.2 165.1 2.50 258.2-14.4 6.5 46.6 4-175.5 0.09 293.2 71.1 240.2 2.50 299.1-14.4 6.5 46.6 4-175.5 0.09 293.2 71.1 240.2 2.50 PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione SLV Luce Mxp,i Myp,i Mxp,s Myp,s Txp Typ Co 434 0.0 92.5 0.0 91.2 46.6 0.0 4 Verifiche di esercizio quota sc.ra Mx My N Co sf.ra Mx My N Co sc.q.p. Mx My N Co Wk ra Wk fr Wk q.p -110-30 1 12-180 2 10 1 12-180 2-25.3 1 10-158 2 0.000 0.000 0.000 13-14 0 1-176 2-198 0 1-176 2-12.0 0 1-154 2 0.000 0.000 0.000 95-20 0-6 -174 2-268 0-6 -174 2-17.1 0-5 -152 2 0.000 0.000 0.000 135-25 0-10 -172 2-321 0-10 -172 2-21.0 0-8 -150 2 0.000 0.000 0.000 258-47 -1-20 -169 2 293-1 -20-169 2-37.9-1 -17-147 2 0.000 0.000 0.000 299-58 -2-25 -167 2 524-2 -25-167 2-47.0-1 -20-145 2 0.009 0.000 0.000 Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 352 Nodo a quota 352 (Nodo interamente confinato) -Travature con direzione inclinata di 180 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 -Travature con direzione inclinata di 270 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 Pilastrata 4 forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) asta sap n 8 calcestruzzo C28/35 sezione circolare diam. 40.0 Verifiche a pressoflessione quota Atot. cop coef Msdx Msdy Nsd Co -110.0 14.1 5.6 1.32-13 -64-92 4 SLV 12.7 14.1 5.6 3.77-6 -27-88 4 SLV 94.5 14.1 5.6 10.89 3 9-140 13 SLV 135.5 14.1 5.6 10.00 1 9-173 8 SLU 258.2 14.1 5.6 2.18 7 41-80 4 SLV 299.1 14.1 5.6 1.54 10 55-79 4 SLV Sezione a quota -110 Compressione massima = 147 < 1336 DM 08-7.4.4.2.2.1 combinazione 15 SLV Verifiche a taglio Nelle tese esistenti il taglio ammissibile è assunto come Vrd + Vrsd (C8.7.2.5) SLU quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0-11.8 0.4 11.8 8-183.5 0.09 294.3 72.1 240.2 2.50 12.7-11.8 0.4 11.8 8-180.2 0.05 293.8 71.7 139.1 2.50 94.5-11.8 0.4 11.8 8-180.2 0.05 293.8 71.7 139.1 2.50 135.5-11.8 0.4 11.8 8-180.2 0.05 293.8 71.7 139.1 2.50 258.2-11.8 0.4 11.8 8-168.7 0.09 292.3 70.3 240.2 2.50 299.1-11.8 0.4 11.8 8-168.7 0.09 292.3 70.3 240.2 2.50 SLV quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0 14.2 7.1 44.7 15-147.3 0.09 289.5 67.6 240.2 2.50 12.7 14.2 7.1 44.7 15-144.8 0.05 289.2 67.2 139.1 2.50 94.5 14.2 7.1 44.7 15-144.8 0.05 289.2 67.2 139.1 2.50 135.5 14.2 7.1 44.7 15-144.8 0.05 289.2 67.2 139.1 2.50 258.2 14.2 7.1 44.7 15-136.0 0.09 288.1 66.1 240.2 2.50 299.1 14.2 7.1 44.7 15-136.0 0.09 288.1 66.1 240.2 2.50 Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione SLV Luce Mxp,i Myp,i Mxp,s Myp,s Txp Typ Co 434 0.0 88.8 0.0 87.5 44.7 0.0 15 Verifiche di esercizio quota sc.ra Mx My N Co sf.ra Mx My N Co sc.q.p. Mx My N Co Wk ra Wk fr Wk q.p -110-33 0-14 -133 2 146 0-14 -133 2-26.7 0-12 -119 2 0.000 0.000 0.000 13-14 0-4 -129 2-187 0-4 -129 2-12.1 0-3 -115 2 0.000 0.000 0.000 95-13 1 3-126 2-174 1 3-126 2-11.0 1 2-113 2 0.000 0.000 0.000 135-17 1 6-125 2-218 1 6-125 2-14.6 1 5-111 2 0.000 0.000 0.000 258-38 1 16-121 2 320 1 16-121 2-30.3 1 13-108 2 0.000 0.000 0.000 299-49 1 20-120 2 566 1 20-120 2-39.0 1 16-106 2 0.000 0.000 0.000 50 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 352 Nodo a quota 352 (Nodo interamente confinato) -Travature con direzione inclinata di 0 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 -Travature con direzione inclinata di 90 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 Pilastrata 5 forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) asta sap n 9 calcestruzzo C28/35 sezione circolare diam. 40.0 Verifiche a pressoflessione quota Atot. cop coef Msdx Msdy Nsd Co -110.0 14.1 5.6 1.60 17 57-138 13 SLV 12.7 14.1 5.6 4.55 26 8-151 9 SLV 94.5 14.1 5.6 8.12 0-8 -251 8 SLU 135.5 14.1 5.6 7.04 0-13 -249 8 SLU 258.2 14.1 5.6 2.50-8 -41-126 13 SLV 299.1 14.1 5.6 1.73-11 -54-124 13 SLV Sezione a quota -110 Compressione massima = 188 < 1336 DM 08-7.4.4.2.2.1 combinazione 2 SLV Verifiche a taglio Nelle tese esistenti il taglio ammissibile è assunto come Vrd + Vrsd (C8.7.2.5) SLU quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0 11.5 0.0 11.5 8-259.4 0.09 304.2 81.7 240.2 2.50 12.7 11.5 0.0 11.5 8-256.1 0.05 303.8 81.3 139.1 2.50 94.5 11.5 0.0 11.5 8-256.1 0.05 303.8 81.3 139.1 2.50 135.5 11.5 0.0 11.5 8-256.1 0.05 303.8 81.3 139.1 2.50 258.2 11.5 0.0 11.5 8-244.6 0.09 302.3 79.9 240.2 2.50 299.1 11.5 0.0 11.5 8-244.6 0.09 302.3 79.9 240.2 2.50 SLV quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0-12.9-5.4 46.6 2-188.2 0.09 294.9 72.7 240.2 2.50 12.7-12.9-5.4 46.6 2-185.7 0.05 294.6 72.4 139.1 2.50 94.5-12.9-5.4 46.6 2-185.7 0.05 294.6 72.4 139.1 2.50 135.5-12.9-5.4 46.6 2-185.7 0.05 294.6 72.4 139.1 2.50 258.2-12.9-5.4 46.6 2-176.9 0.09 293.4 71.3 240.2 2.50 299.1-12.9-5.4 46.6 2-176.9 0.09 293.4 71.3 240.2 2.50 Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione SLV Luce Mxp,i Myp,i Mxp,s Myp,s Txp Typ Co 434 0.0 92.6 0.0 91.3 46.6 0.0 2 Verifiche di esercizio quota sc.ra Mx My N Co sf.ra Mx My N Co sc.q.p. Mx My N Co Wk ra Wk fr Wk q.p -110-28 0 11-186 2-343 0 11-186 2-24.1 0 9-163 2 0.000 0.000 0.000 13-14 0 1-182 2-199 0 1-182 2-11.9 0 1-159 2 0.000 0.000 0.000 95-20 0-6 -180 2-269 0-6 -180 2-17.0 0-5 -156 2 0.000 0.000 0.000 135-25 0-9 -178 2-317 0-9 -178 2-20.7 0-7 -155 2 0.000 0.000 0.000 258-43 0-19 -175 2 192 0-19 -175 2-35.1 0-15 -151 2 0.000 0.000 0.000 299-53 0-23 -173 2 377 0-23 -173 2-43.0 0-19 -150 2 0.000 0.000 0.000 Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 352 Nodo a quota 352 (Nodo interamente confinato) -Travature con direzione inclinata di 180 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 -Travature con direzione inclinata di 90 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 Pilastrata 6 forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) asta sap n 6 calcestruzzo C28/35 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 51

sezione circolare diam. 40.0 PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Verifiche a pressoflessione quota Atot. cop coef Msdx Msdy Nsd Co -110.0 14.1 5.6 1.41 26-59 -128 2 SLV 12.7 14.1 5.6 4.20 9-26 -124 2 SLV 94.5 14.1 5.6 8.45-13 4-153 11 SLV 135.5 14.1 5.6 6.94-13 7-230 8 SLU 258.2 14.1 5.6 2.24-23 38-116 2 SLV 299.1 14.1 5.6 1.57-29 50-114 2 SLV Sezione a quota -110 Compressione massima = 178 < 1336 DM 08-7.4.4.2.2.1 combinazione 13 SLV Verifiche a taglio Nelle tese esistenti il taglio ammissibile è assunto come Vrd + Vrsd (C8.7.2.5) SLU quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0-11.1-11.9 16.3 8-239.8 0.09 301.6 79.2 240.2 2.50 12.7-11.1-11.9 16.3 8-236.6 0.05 301.2 78.8 139.1 2.50 94.5-11.1-11.9 16.3 8-236.6 0.05 301.2 78.8 139.1 2.50 135.5-11.1-11.9 16.3 8-236.6 0.05 301.2 78.8 139.1 2.50 258.2-11.1-11.9 16.3 8-225.1 0.09 299.7 77.4 240.2 2.50 299.1-11.1-11.9 16.3 8-225.1 0.09 299.7 77.4 240.2 2.50 SLV quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0 13.2-12.0 46.1 13-178.2 0.09 293.6 71.5 240.2 2.50 12.7 13.2-12.0 46.1 13-175.7 0.05 293.2 71.1 139.1 2.50 94.5 13.2-12.0 46.1 13-175.7 0.05 293.2 71.1 139.1 2.50 135.5 13.2-12.0 46.1 13-175.7 0.05 293.2 71.1 139.1 2.50 258.2 13.2-12.0 46.1 13-166.9 0.09 292.1 70.0 240.2 2.50 299.1 13.2-12.0 46.1 13-166.9 0.09 292.1 70.0 240.2 2.50 Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione SLV Luce Mxp,i Myp,i Mxp,s Myp,s Txp Typ Co 434 0.0 91.7 0.0 90.4 46.1 0.0 13 Verifiche di esercizio quota sc.ra Mx My N Co sf.ra Mx My N Co sc.q.p. Mx My N Co Wk ra Wk fr Wk q.p -110-43 12-14 -173 2 219 12-14 -173 2-35.2 10-12 -153 2 0.000 0.000 0.000 13-18 1-4 -169 2-236 1-4 -169 2-15.3 1-4 -149 2 0.000 0.000 0.000 95-19 -5 2-166 2-256 -5 2-166 2-16.5-4 2-146 2 0.000 0.000 0.000 135-25 -9 5-165 2-315 -9 5-165 2-21.5-7 4-145 2 0.000 0.000 0.000 258-56 -19 15-161 2 553-19 15-161 2-45.9-15 12-141 2 0.000 0.000 0.000 299-71 -23 19-160 2 906-23 19-160 2-58.2-18 16-140 2 0.023 0.018 0.017 Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 352 Nodo a quota 352 (Nodo interamente confinato) -Travature con direzione inclinata di 0 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 -Travature con direzione inclinata di 270 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 Pilastrata 7 forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) asta sap n 7 calcestruzzo C28/35 sezione circolare diam. 40.0 Verifiche a pressoflessione quota Atot. cop coef Msdx Msdy Nsd Co -110.0 14.1 5.6 1.60-17 57-138 16 SLV 12.7 14.1 5.6 4.55-26 8-151 12 SLV 94.5 14.1 5.6 8.12 0-8 -251 8 SLU 135.5 14.1 5.6 7.04 0-13 -249 8 SLU 258.2 14.1 5.6 2.50 8-41 -126 16 SLV 299.1 14.1 5.6 1.73 11-54 -124 16 SLV Sezione a quota -110 Compressione massima = 188 < 1336 DM 08-7.4.4.2.2.1 combinazione 3 SLV Verifiche a taglio Nelle tese esistenti il taglio ammissibile è assunto come Vrd + Vrsd (C8.7.2.5) SLU quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0 11.5 0.0 11.5 8-259.4 0.09 304.2 81.7 240.2 2.50 12.7 11.5 0.0 11.5 8-256.1 0.05 303.8 81.3 139.1 2.50 94.5 11.5 0.0 11.5 8-256.1 0.05 303.8 81.3 139.1 2.50 135.5 11.5 0.0 11.5 8-256.1 0.05 303.8 81.3 139.1 2.50 258.2 11.5 0.0 11.5 8-244.7 0.09 302.3 79.9 240.2 2.50 299.1 11.5 0.0 11.5 8-244.7 0.09 302.3 79.9 240.2 2.50 52 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

SLV quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0-12.9 5.4 46.6 3-188.2 0.09 294.9 72.7 240.2 2.50 12.7-12.9 5.4 46.6 3-185.7 0.05 294.6 72.4 139.1 2.50 94.5-12.9 5.4 46.6 3-185.7 0.05 294.6 72.4 139.1 2.50 135.5-12.9 5.4 46.6 3-185.7 0.05 294.6 72.4 139.1 2.50 258.2-12.9 5.4 46.6 3-176.9 0.09 293.4 71.3 240.2 2.50 299.1-12.9 5.4 46.6 3-176.9 0.09 293.4 71.3 240.2 2.50 Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione SLV Luce Mxp,i Myp,i Mxp,s Myp,s Txp Typ Co 434 0.0 92.6 0.0 91.3 46.6 0.0 3 Verifiche di esercizio quota sc.ra Mx My N Co sf.ra Mx My N Co sc.q.p. Mx My N Co Wk ra Wk fr Wk q.p -110-28 0 11-186 2-343 0 11-186 2-24.1 0 9-163 2 0.000 0.000 0.000 13-14 0 1-182 2-199 0 1-182 2-11.9 0 1-159 2 0.000 0.000 0.000 95-20 0-6 -180 2-269 0-6 -180 2-17.0 0-5 -156 2 0.000 0.000 0.000 135-25 0-9 -178 2-317 0-9 -178 2-20.7 0-7 -155 2 0.000 0.000 0.000 258-43 0-19 -175 2 192 0-19 -175 2-35.1 0-15 -151 2 0.000 0.000 0.000 299-53 0-23 -173 2 377 0-23 -173 2-43.0 0-19 -150 2 0.000 0.000 0.000 Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 352 Nodo a quota 352 (Nodo interamente confinato) -Travature con direzione inclinata di 270 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 -Travature con direzione inclinata di 180 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 Pilastrata 8 forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) asta sap n 4 calcestruzzo C28/35 sezione circolare diam. 40.0 Verifiche a pressoflessione quota Atot. cop coef Msdx Msdy Nsd Co -110.0 14.1 5.6 1.41-26 -59-128 3 SLV 12.7 14.1 5.6 4.20-9 -26-124 3 SLV 94.5 14.1 5.6 8.45 13 4-153 10 SLV 135.5 14.1 5.6 6.94 13 7-230 8 SLU 258.2 14.1 5.6 2.25 23 38-116 3 SLV 299.1 14.1 5.6 1.57 29 50-114 3 SLV Sezione a quota -110 Compressione massima = 178 < 1336 DM 08-7.4.4.2.2.1 combinazione 16 SLV Verifiche a taglio Nelle tese esistenti il taglio ammissibile è assunto come Vrd + Vrsd (C8.7.2.5) SLU quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0-11.1 11.9 16.3 8-239.8 0.09 301.6 79.2 240.2 2.50 12.7-11.1 11.9 16.3 8-236.6 0.05 301.2 78.8 139.1 2.50 94.5-11.1 11.9 16.3 8-236.6 0.05 301.2 78.8 139.1 2.50 135.5-11.1 11.9 16.3 8-236.6 0.05 301.2 78.8 139.1 2.50 258.2-11.1 11.9 16.3 8-225.1 0.09 299.7 77.4 240.2 2.50 299.1-11.1 11.9 16.3 8-225.1 0.09 299.7 77.4 240.2 2.50 SLV quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0 13.2 12.1 46.1 16-178.2 0.09 293.6 71.5 240.2 2.50 12.7 13.2 12.1 46.1 16-175.7 0.05 293.2 71.1 139.1 2.50 94.5 13.2 12.1 46.1 16-175.7 0.05 293.2 71.1 139.1 2.50 135.5 13.2 12.1 46.1 16-175.7 0.05 293.2 71.1 139.1 2.50 258.2 13.2 12.1 46.1 16-166.9 0.09 292.1 70.0 240.2 2.50 299.1 13.2 12.1 46.1 16-166.9 0.09 292.1 70.0 240.2 2.50 Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione SLV Luce Mxp,i Myp,i Mxp,s Myp,s Txp Typ Co 434 0.0 91.7 0.0 90.4 46.1 0.0 16 Verifiche di esercizio quota sc.ra Mx My N Co sf.ra Mx My N Co sc.q.p. Mx My N Co Wk ra Wk fr Wk q.p -110-43 -12-14 -173 2 220-12 -14-173 2-35.3-10 -12-153 2 0.000 0.000 0.000 13-18 -1-4 -169 2-236 -1-4 -169 2-15.3-1 -4-149 2 0.000 0.000 0.000 95-19 5 2-166 2-256 5 2-166 2-16.5 4 2-146 2 0.000 0.000 0.000 135-25 9 5-165 2-315 9 5-165 2-21.5 7 4-145 2 0.000 0.000 0.000 258-56 19 15-161 2 553 19 15-161 2-45.9 15 12-141 2 0.000 0.000 0.000 299-71 23 19-160 2 906 23 19-160 2-58.2 18 16-140 2 0.023 0.018 0.017 Verifiche di instabilità non necessaria Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 53

Dettaglio verifica nodi (dan,cm) PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Nodo a quota 352 Nodo a quota 352 (Nodo interamente confinato) -Travature con direzione inclinata di 270 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 -Travature con direzione inclinata di 0 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 Pilastrata 9 forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) asta sap n 5 calcestruzzo C28/35 sezione circolare diam. 40.0 Verifiche a pressoflessione quota Atot. cop coef Msdx Msdy Nsd Co -110.0 14.1 5.6 1.40-19 63-130 16 SLV 12.7 14.1 5.6 4.20-26 10-142 12 SLV 94.5 14.1 5.6 8.19 0-9 -242 8 SLU 135.5 14.1 5.6 6.94 1-14 -241 8 SLU 258.2 14.1 5.6 2.17 10-44 -118 16 SLV 299.1 14.1 5.6 1.53 13-58 -116 16 SLV Sezione a quota -110 Compressione massima = 187 < 1336 DM 08-7.4.4.2.2.1 combinazione 1 SLV Verifiche a taglio Nelle tese esistenti il taglio ammissibile è assunto come Vrd + Vrsd (C8.7.2.5) SLU quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0 12.6 1.0 12.7 8-250.9 0.09 303.1 80.6 240.2 2.50 12.7 12.6 1.0 12.7 8-247.6 0.05 302.6 80.2 139.1 2.50 94.5 12.6 1.0 12.7 8-247.6 0.05 302.6 80.2 139.1 2.50 135.5 12.6 1.0 12.7 8-247.6 0.05 302.6 80.2 139.1 2.50 258.2 12.6 1.0 12.7 8-236.1 0.09 301.1 78.8 240.2 2.50 299.1 12.6 1.0 12.7 8-236.1 0.09 301.1 78.8 240.2 2.50 SLV quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0-14.4-6.5 46.6 1-186.9 0.09 294.7 72.6 240.2 2.50 12.7-14.4-6.5 46.6 1-184.4 0.05 294.4 72.2 139.1 2.50 94.5-14.4-6.5 46.6 1-184.4 0.05 294.4 72.2 139.1 2.50 135.5-14.4-6.5 46.6 1-184.4 0.05 294.4 72.2 139.1 2.50 258.2-14.4-6.5 46.6 1-175.5 0.09 293.2 71.1 240.2 2.50 299.1-14.4-6.5 46.6 1-175.5 0.09 293.2 71.1 240.2 2.50 Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione SLV Luce Mxp,i Myp,i Mxp,s Myp,s Txp Typ Co 434 0.0 92.5 0.0 91.2 46.6 0.0 1 Verifiche di esercizio quota sc.ra Mx My N Co sf.ra Mx My N Co sc.q.p. Mx My N Co Wk ra Wk fr Wk q.p -110-30 -1 12-180 2 10-1 12-180 2-25.2-1 10-158 2 0.000 0.000 0.000 13-14 0 1-176 2-198 0 1-176 2-12.0 0 1-154 2 0.000 0.000 0.000 95-20 0-6 -174 2-268 0-6 -174 2-17.1 0-5 -152 2 0.000 0.000 0.000 135-25 0-10 -172 2-321 0-10 -172 2-21.0 0-8 -150 2 0.000 0.000 0.000 258-47 1-20 -169 2 293 1-20 -169 2-37.9 1-17 -147 2 0.000 0.000 0.000 299-58 2-25 -167 2 524 2-25 -167 2-47.0 1-20 -145 2 0.009 0.000 0.000 Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 352 Nodo a quota 352 (Nodo interamente confinato) -Travature con direzione inclinata di 0 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 -Travature con direzione inclinata di 90 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 Pilastrata 10 forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) asta sap n 2 calcestruzzo C28/35 sezione circolare diam. 40.0 54 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Verifiche a pressoflessione quota Atot. cop coef Msdx Msdy Nsd Co -110.0 14.1 5.6 1.32 13-64 -92 1 SLV 12.7 14.1 5.6 3.77 6-27 -88 1 SLV 94.5 14.1 5.6 10.89-3 9-140 16 SLV 135.5 14.1 5.6 10.00-1 9-173 8 SLU 258.2 14.1 5.6 2.18-7 41-80 1 SLV 299.1 14.1 5.6 1.54-10 55-79 1 SLV Sezione a quota -110 Compressione massima = 147 < 1336 DM 08-7.4.4.2.2.1 combinazione 14 SLV Verifiche a taglio Nelle tese esistenti il taglio ammissibile è assunto come Vrd + Vrsd (C8.7.2.5) SLU quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0-11.8 -.4 11.8 8-183.5 0.09 294.3 72.1 240.2 2.50 12.7-11.8 -.4 11.8 8-180.2 0.05 293.8 71.7 139.1 2.50 94.5-11.8 -.4 11.8 8-180.2 0.05 293.8 71.7 139.1 2.50 135.5-11.8 -.4 11.8 8-180.2 0.05 293.8 71.7 139.1 2.50 258.2-11.8 -.4 11.8 8-168.7 0.09 292.3 70.3 240.2 2.50 299.1-11.8 -.4 11.8 8-168.7 0.09 292.3 70.3 240.2 2.50 SLV quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0 14.2-7.1 44.7 14-147.3 0.09 289.5 67.6 240.2 2.50 12.7 14.2-7.1 44.7 14-144.8 0.05 289.2 67.2 139.1 2.50 94.5 14.2-7.1 44.7 14-144.8 0.05 289.2 67.2 139.1 2.50 135.5 14.2-7.1 44.7 14-144.8 0.05 289.2 67.2 139.1 2.50 258.2 14.2-7.1 44.7 14-136.0 0.09 288.1 66.1 240.2 2.50 299.1 14.2-7.1 44.7 14-136.0 0.09 288.1 66.1 240.2 2.50 Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione SLV Luce Mxp,i Myp,i Mxp,s Myp,s Txp Typ Co 434 0.0 88.8 0.0 87.5 44.7 0.0 14 Verifiche di esercizio quota sc.ra Mx My N Co sf.ra Mx My N Co sc.q.p. Mx My N Co Wk ra Wk fr Wk q.p -110-33 0-14 -133 2 146 0-14 -133 2-26.7 0-12 -119 2 0.000 0.000 0.000 13-14 0-4 -129 2-187 0-4 -129 2-12.1 0-3 -115 2 0.000 0.000 0.000 95-13 -1 3-126 2-174 -1 3-126 2-11.0-1 2-113 2 0.000 0.000 0.000 135-17 -1 6-125 2-218 -1 6-125 2-14.6-1 5-111 2 0.000 0.000 0.000 258-38 -1 16-121 2 320-1 16-121 2-30.3-1 13-108 2 0.000 0.000 0.000 299-49 -1 20-120 2 566-1 20-120 2-39.0-1 16-106 2 0.000 0.000 0.000 Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 352 Nodo a quota 352 (Nodo interamente confinato) -Travature con direzione inclinata di 180 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 -Travature con direzione inclinata di 270 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 Pilastrata 11 forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) asta sap n 3 calcestruzzo C28/35 sezione circolare diam. 40.0 Verifiche a pressoflessione quota Atot. cop coef Msdx Msdy Nsd Co -110.0 14.1 5.6 1.34-18 59-63 16 SLV 12.7 14.1 5.6 3.61-6 25-59 16 SLV 94.5 14.1 5.6 7.21 15-6 -82 5 SLV 135.5 14.1 5.6 10.23 9-7 -125 8 SLU 258.2 14.1 5.6 2.13 15-37 -51 16 SLV 299.1 14.1 5.6 1.54 19-49 -49 16 SLV Sezione a quota -110 Compressione massima = 118 < 1336 DM 08-7.4.4.2.2.1 combinazione 3 SLV Verifiche a taglio Nelle tese esistenti il taglio ammissibile è assunto come Vrd + Vrsd (C8.7.2.5) SLU quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0 5.7 5.3 7.8 8-135.4 0.09 288.0 66.0 240.2 2.50 12.7 5.7 5.3 7.8 8-132.1 0.06 287.5 65.6 165.1 2.50 94.5 5.7 5.3 7.8 8-132.1 0.06 287.5 65.6 165.1 2.50 135.5 5.7 5.3 7.8 8-132.1 0.06 287.5 65.6 165.1 2.50 258.2 5.7 5.3 7.8 8-120.6 0.09 286.0 64.2 240.2 2.50 299.1 5.7 5.3 7.8 8-120.6 0.09 286.0 64.2 240.2 2.50 SLV quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 55

-110.0-17.9 7.1 43.3 3-117.9 0.09 285.7 63.8 240.2 2.50 12.7-17.9 7.1 43.3 3-115.4 0.06 285.4 63.5 165.1 2.50 94.5-17.9 7.1 43.3 3-115.4 0.06 285.4 63.5 165.1 2.50 135.5-17.9 7.1 43.3 3-115.4 0.06 285.4 63.5 165.1 2.50 258.2-17.9 7.1 43.3 3-106.6 0.09 284.2 62.4 240.2 2.50 299.1-17.9 7.1 43.3 3-106.6 0.09 284.2 62.4 240.2 2.50 PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione SLV Luce Mxp,i Myp,i Mxp,s Myp,s Txp Typ Co 434 0.0 86.0 0.0 84.7 43.3 0.0 3 Verifiche di esercizio quota sc.ra Mx My N Co sf.ra Mx My N Co sc.q.p. Mx My N Co Wk ra Wk fr Wk q.p -110-15 -3 5-98 2-192 -3 5-98 2-13.3-3 4-88 2 0.000 0.000 0.000 13-9 2 0-94 2-125 2 0-94 2-8.1 2 0-84 2 0.000 0.000 0.000 95-14 5-3 -92 2-182 5-3 -92 2-12.8 5-2 -81 2 0.000 0.000 0.000 135-18 7-5 -90 2 44 7-5 -90 2-16.2 6-4 -80 2 0.000 0.000 0.000 258-35 11-10 -87 2 380 11-10 -87 2-30.8 10-8 -76 2 0.000 0.000 0.000 299-43 13-11 -85 2 556 13-11 -85 2-37.3 12-9 -75 2 0.000 0.000 0.000 Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 352 Nodo a quota 352 (Nodo interamente confinato) -Travature con direzione inclinata di 180 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 -Travature con direzione inclinata di 270 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 Pilastrata 12 forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) asta sap n 1 calcestruzzo C28/35 sezione circolare diam. 40.0 Verifiche a pressoflessione quota Atot. cop coef Msdx Msdy Nsd Co -110.0 14.1 5.6 1.27 6-62 -36 1 SLV 12.7 14.1 5.6 2.97 6-27 -32 1 SLV 94.5 14.1 5.6 7.00 14-2 -39 5 SLV 135.5 14.1 5.6 10.17 10 3-38 5 SLV 258.2 14.1 5.6 2.15 15 35-32 3 SLV 299.1 14.1 5.6 1.56 19 47-30 3 SLV Sezione a quota -110 Compressione massima = 99 < 1336 DM 08-7.4.4.2.2.1 combinazione 16 SLV Verifiche a taglio Nelle tese esistenti il taglio ammissibile è assunto come Vrd + Vrsd (C8.7.2.5) SLU quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0-6.9 5.8 9.0 8-101.0 0.09 283.5 61.7 240.2 2.50 12.7-6.9 5.8 9.0 8-97.8 0.05 283.1 61.3 139.1 2.50 94.5-6.9 5.8 9.0 8-97.8 0.05 283.1 61.3 139.1 2.50 135.5-6.9 5.8 9.0 8-97.8 0.05 283.1 61.3 139.1 2.50 258.2-6.9 5.8 9.0 8-86.3 0.09 281.6 59.9 240.2 2.50 299.1-6.9 5.8 9.0 8-86.3 0.09 281.6 59.9 240.2 2.50 SLV quota VEdX VEdY VEd Co N Ast VRcd VRd VRsd cotg -110.0 18.6 7.2 42.3 16-98.9 0.09 283.2 61.4 240.2 2.50 12.7 18.6 7.2 42.3 16-96.4 0.05 282.9 61.1 139.1 2.50 94.5 18.6 7.2 42.3 16-96.4 0.05 282.9 61.1 139.1 2.50 135.5 18.6 7.2 42.3 16-96.4 0.05 282.9 61.1 139.1 2.50 258.2 18.6 7.2 42.3 16-87.6 0.09 281.7 60.0 240.2 2.50 299.1 18.6 7.2 42.3 16-87.6 0.09 281.7 60.0 240.2 2.50 Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione SLV Luce Mxp,i Myp,i Mxp,s Myp,s Txp Typ Co 434 0.0 84.2 0.0 82.9 42.3 0.0 16 Verifiche di esercizio quota sc.ra Mx My N Co sf.ra Mx My N Co sc.q.p. Mx My N Co Wk ra Wk fr Wk q.p -110-23 -4-9 -74 2 189-4 -9-74 2-18.9-3 -7-68 2 0.000 0.000 0.000 13-9 2-3 -70 2-116 2-3 -70 2-8.1 1-2 -64 2 0.000 0.000 0.000 95-12 5 1-67 2 5 4 0-51 1-10.6 4 1-61 2 0.000 0.000 0.000 135-16 7 3-66 2 88 7 3-66 2-14.7 6 2-60 2 0.000 0.000 0.000 258-36 12 9-62 2 563 12 9-62 2-31.6 11 7-56 2 0.000 0.000 0.000 299-45 14 11-61 2 785 14 11-61 2-38.6 12 9-54 2 0.000 0.000 0.000 Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) 56 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Nodo a quota 352 Nodo a quota 352 (Nodo interamente confinato) -Travature con direzione inclinata di 0 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 -Travature con direzione inclinata di 90 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè interamente confinato 7.4.6.2.3 9.2 Verifiche travate C.A. x: distanza da asse appoggio sinistro [cm] Asup: area efficace di armatura longitudinale superiore [cm²] Cs: distanza tra bordo superiore e baricentro dell'armatura superiore [cm] Ainf: area efficace di armatura longitudinale inferiore [cm²] Ci: distanza tra bordo inferiore e baricentro dell'armatura inferiore [cm] Mela: momento flettente elastico [dan*cm] Comb.: combinazione che produce Mela MEd: momento flettente di progetto [dan*cm] MRd: momento ultimo [dan*cm] x/d: distanza asse neutro dal bordo compresso / altezza utile Ast: area delle staffe (cmq/cm) [cm²] Afp+: area di staffe equivalenti da sagomati per taglio positivo [cm²] Afp-: area di staffe equivalenti da sagomati per taglio negativo [cm²] VEd: taglio di progetto [dan] Comb.: combinazione che produce VEd VRcd: resistenza a taglio per rottura delle bielle compresse [dan] VRd: resistenza a taglio in assenza di staffatura [dan] VRsd: resistenza a taglio per la presenza di armatura [dan] Theta: angolo di inclinazione delle bielle compresse [deg] Ver.: stato di verifica M.rara: momento flettente in combinazione rara [dan*cm] Comb.R: combinazione rara sigma c. rara : tensione nel c.a in combinazione rara [dan/cm²] sigma f. rara: tensione nell'acciaio in combinazione rara [dan/cm²] M.QP: momento flettente in combinazione quasi permanente [dan*cm] Comb.QP: combinazione quasi permanente sigma c. QP: tensione nel c.a in combinazione quasi permanente [dan/cm²] srmi: interasse tra le fessure al lembo inferiore [cm] wki rara: apertura caratteristica delle fessure al lembo inferiore in combinazione rara [cm] wki freq.: apertura caratteristica delle fessure al lembo inferiore in combinazione frequente [cm] wki QP: apertura caratteristica delle fessure al lembo inferiore in combinazione quasi permanente [cm] srms: interasse tra le fessure al lembo superiore [cm] wks rara: apertura caratteristica delle fessure al lembo superiore in combinazione rara [cm] wks freq.: apertura caratteristica delle fessure al lembo superiore in combinazione frequente [cm] wks QP: apertura caratteristica delle fessure al lembo superiore in combinazione quasi permanente [cm] fg. rara: freccia a sezione interamente reagente in combinazione rara [cm] ff. rara: freccia a sezione fessurata in combinazione rara [cm] fg. QP: freccia a sezione interamente reagente in combinazione quasi permanente [cm] ff. QP: freccia a sezione fessurata in combinazione quasi permanente [cm] l/ff.qp: rapporto luce freccia a viscosità esaurita in combinazione quasi p. Contr.gravitaz.: taglio dovuto ai carichi insistenti sulla trave [dan] VEd negativo: taglio di progetto negativo [dan] Contr.mom.resist.: taglio dovuto ai momenti resistenti di estremità [dan] Elastico: taglio desunto dalla analisi [dan] VEd positivo: taglio di progetto positivo [dan] Campata: indice della campata Appoggio: nome dell'appoggio Mb,Rd +: momento ultimo positivo [dan*cm] Mb,Rd -: momento ultimo negativo [dan*cm] Le unità di misura delle verifiche elencate nel capitolo sono in [cm, dan, deg] ove non espressamente specificato. Trave a "Piano 1" 13-14 Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C fyk = 4500 Calcestruzzo: C25/30 fck,cub (cubica) = 300 fck (cilindrica) = 249 Output campate Mensola sinistra tra i fili 13 e 1, asta n. 35 Sezione rettangolare H tot. 40 B 30 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 0 2.8 0 2.8 0 m.i.p. 0 0 0 0.045 0 0 0 SLV 3 23778 4366 14470 22 Si 0 0 2.8 0 2.8 0 SLU 8-28918 0 0 0.045 0 0 0 SLV 14 23778 4366-14470 22 Si 53 6.16 3.5 4.62 3.5-14470 m.i.p. 0 622005 0.108 0.045 0 0-1799 SLU 8 23975 5511-14590 22 Si 53 6.16 3.5 4.62 3.5-47235 SLU 8-150043 -820904 0.128 Si 111 6.16 3.5 4.62 3.5-64491 m.i.p. 0 622005 0.108 0.045 0 0-3799 SLU 8 23975 5511-14590 22 Si 111 6.16 3.5 4.62 3.5-210518 SLU 8-394904 -820904 0.128 Si 155 6.16 3.5 4.62 3.5-411871 SLU 8-411871 -820904 0.128 0.045 0 0-5313 SLU 8 23975 5511-14590 22 Si 175 6.16 3.5 4.62 3.5-160781 m.i.p. 0 622005 0.108 0 0 0-5998 SLU 8 34764 5511 0 45 Si 175 6.16 3.5 4.62 3.5-524836 SLU 8-411871 -820904 0.128 Si Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 57

Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma c. rara sigma f. rara M.QP Comb.QP sigma c. QP srmi wki rara wki freq. wki QP srms wks rara wks freq. wks QP fg. rara PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. 0-20460 2 0 0-17085 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.14 0.13 0.11 0.29 1219.15 Si 53-106157 2 12 177-88647 2 10 0 0 0 0 0 0 0 0 0.09 0.09 0.07 0.19 1856.7 Si 111-279400 2 40 1381-233313 2 33 0 0 0 0 19.7 0.007 0.007 0.007 0.04 0.04 0.03 0.08 4159.94 Si 155-291404 2 42 1440-243337 2 35 0 0 0 0 19.7 0.007 0.007 0.007 0.01 0.01 0.01 0.02 9999 Si 175-291404 2 42 1440-243337 2 35 0 0 0 0 19.7 0.007 0.007 0.007 0 0 0 0 9999 Si Campata n. 1 tra i fili 1 e 2, asta n. 32 Sezione rettangolare H tot. 40 B 30 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 6.16 3.5 4.62 3.5 308432 SLV 13 269532 622005 0.108 0 0 0 5180 ger. 34764 5511 0 45 Si 0 6.16 3.5 4.62 3.5-709306 SLV 4-631932 -820904 0.128 0 0 0-4130 ger. 34764 5511 0 45 Si 20 6.16 3.5 4.62 3.5 269532 SLV 13 269532 622005 0.108 0.126 0 0 5120 ger. 29516 5511 29075 29 Si 20 6.16 3.5 4.62 3.5-631932 SLV 4-631932 -820904 0.128 0.126 0 0-4190 ger. 29516 5511-29075 29 Si 105 6.16 3.5 4.62 3.5 91043 SLV 13 179944 622005 0.108 0.048 0 0 4865 ger. 23975 5511 15450 22 Si 105 6.16 3.5 4.62 3.5-316263 SLV 4-466084 -820904 0.128 0.048 0 0-4445 ger. 23975 5511-15450 22 Si 222 6.16 3.5 4.62 3.5 81666 SLV 4 211953 622005 0.108 0.048 0 0 4515 ger. 23975 5511 15450 22 Si 222 6.16 3.5 4.62 3.5-189298 SLV 13-297731 -820904 0.128 0.048 0 0-4795 ger. 23975 5511-15450 22 Si 330 6.16 3.5 4.62 3.5 414559 SLV 4 414559 622005 0.108 0.126 0 0 4190 ger. 29516 5511 29075 29 Si 330 6.16 3.5 4.62 3.5-486212 SLV 13-486212 -820904 0.128 0.126 0 0-5120 ger. 29516 5511-29075 29 Si 350 6.16 3.5 4.62 3.5 472217 SLV 4 414559 622005 0.108 0 0 0 4130 ger. 34764 5511 0 45 Si 350 6.16 3.5 4.62 3.5-544828 SLV 13-486212 -820904 0.128 0 0 0-5180 ger. 34764 5511 0 45 Si Valutazione dei tagli secondo gerarchia delle resistenze x contr.gravitaz. VEd negativo contr.mom.resist. elastico VEd positivo contr.mom.resist. elastico 0 525-4130 -4655-1913 5180 4655 3901 20 465-4190 -4655-1973 5120 4655 3841 105 210-4445 -4655-2228 4865 4655 3586 222-140 -4795-4655 -2578 4515 4655 3236 330-465 -5120-4655 -2903 4190 4655 2911 350-525 -5180-4655 -2963 4130 4655 2851 Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara 0-216787 2 24 361-181200 2 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si 20-216787 2 24 361-181200 2 20 0 0 0 0 0 0 0 0-0.01-0.01-0.01-0.02 9999 Si 105-174323 2 20 290-143070 2 16 0 0 0 0 0 0 0 0-0.03-0.03-0.02-0.05 6761.73 Si 222-89653 2 10 149-69904 2 8 0 0 0 0 0 0 0 0-0.03-0.02-0.02-0.05 7688.46 Si 330-45182 2 5 75-37250 2 4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0-0.01 9999 Si 350-40842 2 5 68-35826 2 4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si Mensola destra tra i fili 2 e 14, asta n. 33 Sezione rettangolare H tot. 40 B 30 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 6.16 3.5 4.62 3.5-75600 m.i.p. 0 622005 0.108 0 0 0 4113 SLU 8 34764 5511 0 45 Si 0 6.16 3.5 4.62 3.5-246780 SLU 8-171375 -820904 0.128 Si 20 6.16 3.5 4.62 3.5-171375 SLU 8-171375 -820904 0.128 0.05 0 0 3428 SLU 8 23975 5511 16153 22 Si 36 6.16 3.5 4.62 3.5-37044 m.i.p. 0 622005 0.108 0.05 0 0 2879 SLU 8 23975 5511 16153 22 Si 36 6.16 3.5 4.62 3.5-120922 SLU 8-171375 -820904 0.128 Si 76 6.16 3.5 4.62 3.5-10164 m.i.p. 0 622005 0.108 0.05 0 0 1508 SLU 8 23975 5511 16153 22 Si 76 6.16 3.5 4.62 3.5-33178 SLU 8-124054 -820904 0.128 Si 116 6.16 3.5 4.62 3.5-84 m.i.p. 0 622005 0.108 0.05 0 0 137 SLU 8 23975 4390 16153 22 Si 116 6.16 3.5 4.62 3.5-274 SLU 8-34853 -820904 0.128 Si 120 0 2.8 0 2.8 0 m.i.p. 0 0 0 0.05 0 0 0 SLV 1 23778 4366-16020 22 Si 120 0 2.8 0 2.8 0 SLU 8-28950 0 0 Si Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara 0-121250 2 14 202-101250 2 11 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si 20-121250 2 14 202-101250 2 11 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.01 0 0.01 9999 Si 36-121250 2 14 202-101250 2 11 0 0 0 0 0 0 0 0 0.01 0.01 0.01 0.02 9999 Si 76-87770 2 10 146-73292 2 8 0 0 0 0 0 0 0 0 0.02 0.02 0.02 0.05 5264.56 Si 116-24659 2 3 41-20592 2 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0.03 0.04 0.03 0.07 3273 Si 120-20482 2 0 0-17104 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.03 0.04 0.03 0.08 3153.13 Si Momenti resistenti a filo appoggi (per controllo pilastri) campata x appoggio Mb,Rd + Mb,Rd - mensola sinistra 155 1 622005-820904 1 20 1 622005-820904 1 330 2 622005-820904 mensola destra 20 2 622005-820904 Coefficienti di sicurezza minimi Resistenza a flessione: 1,30 Resistenza a taglio 2,75 Tensioni in combinazione rara: 2,50 Tensioni in combinazione quasi permanente: 3,22 Fessurazione: 41,42 Deformazione: 4,88 freq. freq. QP QP rara rara freq. freq. QP QP rara rara Trave a "Piano 1" 15-16 Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C fyk = 4500 Calcestruzzo: C25/30 fck,cub (cubica) = 300 fck (cilindrica) = 249 Output campate Mensola sinistra tra i fili 15 e 3, asta n. 30 Sezione rettangolare H tot. 40 B 30 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 58 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 0 2.8 0 2.8 0 SLV 13 0 0 0 0.045 0 0 0 SLV 4 23778 4366 14470 22 Si 0 0 2.8 0 2.8 0 SLV 4-54546 0 0 Si 53 6.16 3.5 4.62 3.5-24806 m.i.p. 0 622005 0.108 0.045 0 0-3394 SLU 8 23975 5511-14590 22 Si 53 6.16 3.5 4.62 3.5-89096 SLU 8-283013 -820904 0.128 Si 111 6.16 3.5 4.62 3.5-110556 m.i.p. 0 622005 0.108 0.045 0 0-7165 SLU 8 23975 5511-14590 22 Si 111 6.16 3.5 4.62 3.5-397081 SLU 8-744874 -820904 0.128 Si 155 6.16 3.5 4.62 3.5-776877 SLU 8-776877 -820904 0.128 0.045 0 0-10021 SLU 8 23975 5511-14590 22 Si 175 6.16 3.5 4.62 3.5-275625 m.i.p. 0 622005 0.108 0 0 0-11314 SLU 8 34764 5511 0 45 Si 175 6.16 3.5 4.62 3.5-989953 SLU 8-776877 -820904 0.128 Si Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma c. rara sigma f. rara M.QP Comb.QP sigma c. QP srmi wki rara wki freq. wki QP srms wks rara wks freq. wks QP fg. rara ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. 0-38389 2 0 0-31639 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.25 0.42 0.21 0.74 470.05 Si 53-199181 2 22 331-164160 2 18 0 0 0 0 0 0 0 0 0.17 0.28 0.14 0.49 709.36 Si 111-524234 2 75 2591-432061 2 62 0 0 0 0 19.7 0.017 0.016 0.017 0.08 0.13 0.06 0.23 1549.42 Si 155-546758 2 78 2702-450625 2 64 0 0 0 0 19.7 0.018 0.017 0.018 0.02 0.03 0.02 0.06 6190.28 Si 175-546758 2 78 2702-450625 2 64 0 0 0 0 19.7 0.018 0.017 0.018 0 0 0 0 9999 Si Campata n. 1 tra i fili 3 e 4, asta n. 31 Sezione rettangolare H tot. 40 B 30 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 6.16 3.5 4.62 3.5 150287 SLV 13 119429 622005 0.108 0 0 0 5180 ger. 34764 5511 0 45 Si 0 6.16 3.5 4.62 3.5-827196 SLV 4-746342 -820904 0.128 0 0 0-3488 ger. 34764 5511 0 45 Si 20 6.16 3.5 4.62 3.5 119429 SLV 13 119429 622005 0.108 0.126 0 0 5120 ger. 29516 5511 29075 29 Si 20 6.16 3.5 4.62 3.5-746342 SLV 4-746342 -820904 0.128 0.126 0 0-3548 ger. 29516 5511-29075 29 Si 105 6.16 3.5 4.62 3.5-24890 SLV 13 47504 622005 0.108 0.048 0 0 4865 ger. 23975 5511 15450 22 Si 105 6.16 3.5 4.62 3.5-415882 SLV 4-572848 -820904 0.128 0.048 0 0-3803 ger. 23975 5511-15450 22 Si 222 4.62 3.5 4.62 3.5 2342 SLV 4 139775 622123 0.111 0.048 0 0 4515 ger. 23975 5007 15450 22 Si 222 4.62 3.5 4.62 3.5-258323 SLV 13-350249 -622123 0.111 0.048 0 0-4153 ger. 23975 5007-15450 22 Si 330 4.62 3.5 4.62 3.5 354088 SLV 4 354088 622123 0.111 0.126 0 0 4190 ger. 29516 5007 29075 29 Si 330 4.62 3.5 4.62 3.5-511686 SLV 13-511686 -622123 0.111 0.126 0 0-4478 ger. 29516 5007-29075 29 Si 350 4.62 3.5 4.62 3.5 415225 SLV 4 354088 622123 0.111 0 0 0 4130 ger. 34764 5007 0 45 Si 350 4.62 3.5 4.62 3.5-562262 SLV 13-511686 -622123 0.111 0 0 0-4538 ger. 34764 5007 0 45 Si Valutazione dei tagli secondo gerarchia delle resistenze x contr.gravitaz. VEd negativo contr.mom.resist. elastico VEd positivo contr.mom.resist. elastico 0 525-3488 -4013-1511 5180 4655 4075 20 465-3548 -4013-1571 5120 4655 4015 105 210-3803 -4013-1826 4865 4655 3760 222-140 -4153-4013 -2176 4515 4655 3410 330-465 -4478-4013 -2501 4190 4655 3085 350-525 -4538-4013 -2561 4130 4655 3025 Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara 0-379581 2 54 1876-313457 2 45 0 0 0 0 19.7 0.011 0.01 0.011 0 0 0 0 9999 Si 20-379581 2 54 1876-313457 2 45 0 0 0 0 19.7 0.011 0.01 0.011-0.02-0.02-0.01-0.04 7954.94 Si 105-321568 2 46 1589-262672 2 38 0 0 0 0 19.7 0.008 0.008 0.008-0.06-0.07-0.05-0.14 2435.71 Si 222-195609 2 22 333-155905 2 18 0 0 0 0 0 0 0 0-0.05-0.06-0.04-0.12 2804.89 Si 330-108729 2 12 185-88739 2 10 0 0 0 0 0 0 0 0-0.01-0.01-0.01-0.02 9999 Si 350-93926 2 11 160-78799 2 9 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si Mensola destra tra i fili 4 e 16, asta n. 15 Sezione rettangolare H tot. 40 B 30 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 4.62 3.5 4.62 3.5-129600 m.i.p. 0 622123 0.111 0 0 0 7758 SLU 8 34764 5007 0 45 Si 0 4.62 3.5 4.62 3.5-465480 SLU 8-323250 -622123 0.111 Si 20 4.62 3.5 4.62 3.5-323250 SLU 8-323250 -622123 0.111 0.05 0 0 6465 SLU 8 23975 5007 16153 22 Si 36 4.62 3.5 4.62 3.5-63504 m.i.p. 0 622123 0.111 0.05 0 0 5431 SLU 8 23975 5007 16153 22 Si 36 4.62 3.5 4.62 3.5-228085 SLU 8-323250 -622123 0.111 Si 76 4.62 3.5 4.62 3.5-17424 m.i.p. 0 622123 0.111 0.05 0 0 2845 SLU 8 23975 5007 16153 22 Si 76 4.62 3.5 4.62 3.5-62581 SLU 8-233993 -622123 0.111 Si 116 4.62 3.5 4.62 3.5-144 SLU 1 0 622123 0.111 0.05 0 0 259 SLU 8 23975 4390 16153 22 Si 116 4.62 3.5 4.62 3.5-517 SLU 8-65741 -622123 0.111 Si 120 0 2.8 0 2.8 0 SLU 1 0 0 0 0.05 0 0 0 SLU 8 23778 4366-16020 22 Si 120 0 2.8 0 2.8 0 SLU 4-54605 0 0 Si Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara 0-227500 2 36 1484-187500 2 30 0 0 0 0 23 0.009 0.008 0.009 0 0 0 0 9999 Si 20-227500 2 36 1484-187500 2 30 0 0 0 0 23 0.009 0.008 0.009 0.01 0.01 0.01 0.03 8876.31 Si 36-227500 2 36 1484-187500 2 30 0 0 0 0 23 0.009 0.008 0.009 0.02 0.02 0.02 0.05 4609 Si 76-164682 2 19 280-135727 2 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0.05 0.05 0.04 0.12 1955.16 Si 116-46268 2 5 79-38133 2 4 0 0 0 0 0 0 0 0 0.07 0.08 0.06 0.2 1218.13 Si 120-38430 2 0 0-31673 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.08 0.09 0.06 0.2 1173.73 Si Momenti resistenti a filo appoggi (per controllo pilastri) campata x appoggio Mb,Rd + Mb,Rd - mensola sinistra 155 3 622005-820904 1 20 3 622005-820904 1 330 4 622123-622123 mensola destra 20 4 622123-622123 Coefficienti di sicurezza minimi Resistenza a flessione: 1,06 Resistenza a taglio 1,46 Tensioni in combinazione rara: 1,33 Tensioni in combinazione quasi permanente: 1,74 Fessurazione: 17,14 Deformazione: 1,88 freq. freq. QP QP rara rara freq. freq. QP QP rara rara Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 59

Trave a "Piano 1" 17-18 Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C fyk = 4500 Calcestruzzo: C25/30 fck,cub (cubica) = 300 fck (cilindrica) = 249 Output campate Mensola sinistra tra i fili 17 e 5, asta n. 16 Sezione rettangolare H tot. 40 B 30 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 0 2.8 0 2.8 0 m.i.p. 0 0 0 0.045 0 0 0 SLU 8 23778 4366 14470 22 Si 0 0 2.8 0 2.8 0 SLU 8-54546 0 0 Si 53 6.16 3.5 4.62 3.5-24806 m.i.p. 0 622005 0.108 0.045 0 0-3394 SLU 8 23975 5511-14590 22 Si 53 6.16 3.5 4.62 3.5-89096 SLU 8-283013 -820904 0.128 Si 111 6.16 3.5 4.62 3.5-110556 m.i.p. 0 622005 0.108 0.045 0 0-7165 SLU 8 23975 5511-14590 22 Si 111 6.16 3.5 4.62 3.5-397081 SLU 8-744874 -820904 0.128 Si 155 6.16 3.5 4.62 3.5-776877 SLU 8-776877 -820904 0.128 0.045 0 0-10021 SLU 8 23975 5511-14590 22 Si 175 6.16 3.5 4.62 3.5-275625 m.i.p. 0 622005 0.108 0 0 0-11314 SLU 8 34764 5511 0 45 Si 175 6.16 3.5 4.62 3.5-989953 SLU 8-776877 -820904 0.128 Si Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara freq. QP rara freq. QP rara 0-38389 2 0 0-31639 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.24 0.42 0.2 0.74 470.75 Si 53-199181 2 22 331-164160 2 18 0 0 0 0 0 0 0 0 0.16 0.28 0.13 0.49 710.47 Si 111-524234 2 75 2591-432061 2 62 0 0 0 0 19.7 0.017 0.016 0.017 0.07 0.13 0.06 0.23 1552.18 Si 155-546758 2 78 2702-450625 2 64 0 0 0 0 19.7 0.018 0.017 0.018 0.02 0.03 0.02 0.06 6204.03 Si 175-546758 2 78 2702-450625 2 64 0 0 0 0 19.7 0.018 0.017 0.018 0 0 0 0 9999 Si Campata n. 1 tra i fili 5 e 6, asta n. 46 Sezione rettangolare H tot. 40 B 30 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 6.16 3.5 4.62 3.5 91088 SLV 13 68462 622005 0.108 0 0 0 5180 ger. 34764 5511 0 45 Si 0 6.16 3.5 4.62 3.5-802505 SLV 4-723011 -820904 0.128 0 0 0-4130 ger. 34764 5511 0 45 Si 20 6.16 3.5 4.62 3.5 68462 SLV 13 68462 622005 0.108 0.126 0 0 5120 ger. 29516 5511 29075 29 Si 20 6.16 3.5 4.62 3.5-723011 SLV 4-723011 -820904 0.128 0.126 0 0-4190 ger. 29516 5511-29075 29 Si 105 6.16 3.5 4.62 3.5-40869 SLV 13 14623 622005 0.108 0.048 0 0 4865 ger. 23975 5511 15450 22 Si 105 6.16 3.5 4.62 3.5-398332 SLV 4-552505 -820904 0.128 0.048 0 0-4445 ger. 23975 5511-15450 22 Si 222 6.16 3.5 4.62 3.5 11959 SLV 4 146600 622005 0.108 0.048 0 0 4515 ger. 23975 5511 15450 22 Si 222 6.16 3.5 4.62 3.5-226281 SLV 13-301305 -820904 0.128 0.048 0 0-4795 ger. 23975 5511-15450 22 Si 330 6.16 3.5 4.62 3.5 356338 SLV 4 356338 622005 0.108 0.126 0 0 4190 ger. 29516 5511 29075 29 Si 330 6.16 3.5 4.62 3.5-435052 SLV 13-435052 -820904 0.128 0.126 0 0-5120 ger. 29516 5511-29075 29 Si 350 6.16 3.5 4.62 3.5 416115 SLV 4 356338 622005 0.108 0 0 0 4130 ger. 34764 5511 0 45 Si 350 6.16 3.5 4.62 3.5-477395 SLV 13-435052 -820904 0.128 0 0 0-5180 ger. 34764 5511 0 45 Si Valutazione dei tagli secondo gerarchia delle resistenze x contr.gravitaz. VEd negativo contr.mom.resist. elastico VEd positivo contr.mom.resist. elastico 0 525-4130 -4655-1099 5180 4655 4007 20 465-4190 -4655-1159 5120 4655 3947 105 210-4445 -4655-1414 4865 4655 3692 222-140 -4795-4655 -1764 4515 4655 3342 330-465 -5120-4655 -2089 4190 4655 3017 350-525 -5180-4655 -2149 4130 4655 2957 Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara freq. QP rara freq. QP rara 0-397734 2 57 1966-327275 2 47 0 0 0 0 19.7 0.012 0.011 0.011 0 0 0 0 9999 Si 20-397734 2 57 1966-327275 2 47 0 0 0 0 19.7 0.012 0.011 0.011-0.02-0.02-0.01-0.04 8036.05 Si 105-329028 2 47 1626-268941 2 38 0 0 0 0 19.7 0.009 0.008 0.009-0.05-0.06-0.04-0.14 2560.86 Si 222-174674 2 20 291-142130 2 16 0 0 0 0 0 0 0 0-0.05-0.05-0.04-0.11 3151.95 Si 330-58631 1 7 98-54376 1 6 0 0 0 0 0 0 0 0-0.01-0.01-0.01-0.02 9999 Si 350-43444 1 5 72-43444 1 5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si Mensola destra tra i fili 6 e 18, asta n. 13,14 Sezione rettangolare H tot. 40 B 30 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 6.16 3.5 4.62 3.5-147750 m.i.p. 0 622005 0.108 0 0 0 4620 SLU 8 34764 5511 0 45 Si 0 6.16 3.5 4.62 3.5-340575 SLU 8-255359 -820904 0.128 Si 20 6.16 3.5 4.62 3.5-255359 SLU 8-255359 -820904 0.128 0.048 0 0 3935 SLU 8 23975 5511 15450 22 Si 75 6.16 3.5 4.62 3.5-53547 m.i.p. 0 622005 0.108 0.048 0 0 2049 SLU 8 23975 5511 15450 22 Si 75 6.16 3.5 4.62 3.5-90525 SLU 8-203663 -820904 0.128 Si 158 6.16 3.5 4.62 3.5-12608 m.i.p. 0 622005 0.108 0.048 0 0 358 SLU 5 23975 5511 15450 22 Si 158 6.16 3.5 4.62 3.5-16390 SLU 5-34555 -820904 0.128 Si 242 6.16 3.5 4.62 3.5-106 m.i.p. 0 622005 0.108 0.048 0 0 33 SLU 5 23975 4390 15450 22 Si 242 6.16 3.5 4.62 3.5-138 SLU 5-4776 -820904 0.128 Si 250 0 2.8 0 2.8 0 m.i.p. 0 0 0 0.048 0 0 0 SLV 15 23778 4366 15323 22 Si 250 0 2.8 0 2.8 0 SLV 16-3306 0 0 0.048 0 0 0 SLU 5 23778 4366-15323 22 Si Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara freq. QP rara freq. QP rara 0-185833 2 21 309-165794 2 19 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si 20-185833 2 21 309-165794 2 19 0 0 0 0 0 0 0 0 0.01 0.01 0.01 0.02 9999 Si 75-148821 2 17 248-133991 2 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0.04 0.04 0.03 0.09 5334.16 Si 158-26567 1 3 44-26543 1 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0.09 0.1 0.08 0.22 2294.02 Si 242-3674 1 0 6-3674 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.14 0.16 0.12 0.35 1442.31 Si 250-2543 2 0 0-2543 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.15 0.16 0.13 0.36 1390.52 Si Momenti resistenti a filo appoggi (per controllo pilastri) campata x appoggio Mb,Rd + Mb,Rd - mensola sinistra 155 5 622005-820904 1 20 5 622005-820904 1 330 6 622005-820904 mensola destra 20 6 622005-820904 Coefficienti di sicurezza minimi Resistenza a flessione: 1,06 60 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Resistenza a taglio 1,46 Tensioni in combinazione rara: 1,33 Tensioni in combinazione quasi permanente: 1,74 Fessurazione: 17,14 Deformazione: 1,88 Trave a "Piano 1" 19-20 Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C fyk = 4500 Calcestruzzo: C25/30 fck,cub (cubica) = 300 fck (cilindrica) = 249 Output campate Mensola sinistra tra i fili 19 e 7, asta n. 44 Sezione rettangolare H tot. 40 B 30 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 0 2.8 0 2.8 0 m.i.p. 0 0 0 0.045 0 0 0 SLU 8 23778 4366 14470 22 Si 0 0 2.8 0 2.8 0 SLU 8-54546 0 0 Si 53 6.16 3.5 4.62 3.5-24806 m.i.p. 0 622005 0.108 0.045 0 0-3394 SLU 8 23975 5511-14590 22 Si 53 6.16 3.5 4.62 3.5-89096 SLU 8-283013 -820904 0.128 Si 111 6.16 3.5 4.62 3.5-110556 m.i.p. 0 622005 0.108 0.045 0 0-7165 SLU 8 23975 5511-14590 22 Si 111 6.16 3.5 4.62 3.5-397081 SLU 8-744874 -820904 0.128 Si 155 6.16 3.5 4.62 3.5-776877 SLU 8-776877 -820904 0.128 0.045 0 0-10021 SLU 8 23975 5511-14590 22 Si 175 6.16 3.5 4.62 3.5-275625 m.i.p. 0 622005 0.108 0 0 0-11314 SLU 8 34764 5511 0 45 Si 175 6.16 3.5 4.62 3.5-989953 SLU 8-776877 -820904 0.128 Si Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara 0-38389 2 0 0-31639 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.24 0.42 0.2 0.74 470.68 Si 53-199181 2 22 331-164160 2 18 0 0 0 0 0 0 0 0 0.16 0.28 0.13 0.49 710.37 Si 111-524234 2 75 2591-432061 2 62 0 0 0 0 19.7 0.017 0.016 0.017 0.07 0.13 0.06 0.23 1551.94 Si 155-546758 2 78 2702-450625 2 64 0 0 0 0 19.7 0.018 0.017 0.018 0.02 0.03 0.02 0.06 6202.8 Si 175-546758 2 78 2702-450625 2 64 0 0 0 0 19.7 0.018 0.017 0.018 0 0 0 0 9999 Si Campata n. 1 tra i fili 7 e 8, asta n. 45 Sezione rettangolare H tot. 40 B 30 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 6.16 3.5 4.62 3.5 91033 SLV 16 68414 622005 0.108 0 0 0 5180 ger. 34764 5511 0 45 Si 0 6.16 3.5 4.62 3.5-802588 SLV 1-723088 -820904 0.128 0 0 0-4130 ger. 34764 5511 0 45 Si 20 6.16 3.5 4.62 3.5 68414 SLV 16 68414 622005 0.108 0.126 0 0 5120 ger. 29516 5511 29075 29 Si 20 6.16 3.5 4.62 3.5-723088 SLV 1-723088 -820904 0.128 0.126 0 0-4190 ger. 29516 5511-29075 29 Si 105 6.16 3.5 4.62 3.5-40887 SLV 16 14590 622005 0.108 0.048 0 0 4865 ger. 23975 5511 15450 22 Si 105 6.16 3.5 4.62 3.5-398385 SLV 1-552570 -820904 0.128 0.048 0 0-4445 ger. 23975 5511-15450 22 Si 222 6.16 3.5 4.62 3.5 11938 SLV 1 146591 622005 0.108 0.048 0 0 4515 ger. 23975 5511 15450 22 Si 222 6.16 3.5 4.62 3.5-226257 SLV 16-301266 -820904 0.128 0.048 0 0-4795 ger. 23975 5511-15450 22 Si 330 6.16 3.5 4.62 3.5 356347 SLV 1 356347 622005 0.108 0.126 0 0 4190 ger. 29516 5511 29075 29 Si 330 6.16 3.5 4.62 3.5-434989 SLV 16-434989 -820904 0.128 0.126 0 0-5120 ger. 29516 5511-29075 29 Si 350 6.16 3.5 4.62 3.5 416130 SLV 1 356347 622005 0.108 0 0 0 4130 ger. 34764 5511 0 45 Si 350 6.16 3.5 4.62 3.5-477325 SLV 16-434989 -820904 0.128 0 0 0-5180 ger. 34764 5511 0 45 Si Valutazione dei tagli secondo gerarchia delle resistenze x contr.gravitaz. VEd negativo contr.mom.resist. elastico VEd positivo contr.mom.resist. elastico 0 525-4130 -4655-1099 5180 4655 4007 20 465-4190 -4655-1159 5120 4655 3947 105 210-4445 -4655-1414 4865 4655 3692 222-140 -4795-4655 -1764 4515 4655 3342 330-465 -5120-4655 -2089 4190 4655 3017 350-525 -5180-4655 -2149 4130 4655 2957 Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara 0-397802 2 57 1966-327337 2 47 0 0 0 0 19.7 0.012 0.011 0.011 0 0 0 0 9999 Si 20-397802 2 57 1966-327337 2 47 0 0 0 0 19.7 0.012 0.011 0.011-0.02-0.02-0.01-0.04 8034.27 Si 105-329081 2 47 1626-268990 2 38 0 0 0 0 19.7 0.009 0.008 0.009-0.05-0.06-0.04-0.14 2560.4 Si 222-174687 2 20 291-142141 2 16 0 0 0 0 0 0 0 0-0.05-0.05-0.04-0.11 3151.6 Si 330-58602 1 7 97-54349 1 6 0 0 0 0 0 0 0 0-0.01-0.01-0.01-0.02 9999 Si 350-43411 1 5 72-43411 1 5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si Mensola destra tra i fili 8 e 20, asta n. 41,42 Sezione rettangolare H tot. 40 B 30 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 6.16 3.5 4.62 3.5-147750 m.i.p. 0 622005 0.108 0 0 0 4620 SLU 8 34764 5511 0 45 Si 0 6.16 3.5 4.62 3.5-340575 SLU 8-255359 -820904 0.128 Si 20 6.16 3.5 4.62 3.5-255359 SLU 8-255359 -820904 0.128 0.048 0 0 3935 SLU 8 23975 5511 15450 22 Si 75 6.16 3.5 4.62 3.5-53547 m.i.p. 0 622005 0.108 0.048 0 0 2049 SLU 8 23975 5511 15450 22 Si 75 6.16 3.5 4.62 3.5-90525 SLU 8-203663 -820904 0.128 Si 158 6.16 3.5 4.62 3.5-12608 m.i.p. 0 622005 0.108 0.048 0 0 358 SLU 5 23975 5511 15450 22 Si 158 6.16 3.5 4.62 3.5-16390 SLU 5-34555 -820904 0.128 Si 242 6.16 3.5 4.62 3.5-106 m.i.p. 0 622005 0.108 0.048 0 0 33 SLU 5 23975 4390 15450 22 Si 242 6.16 3.5 4.62 3.5-138 SLU 5-4776 -820904 0.128 Si 250 0 2.8 0 2.8 0 SLV 4 0 0 0 0.048 0 0 0 SLV 13 23778 4366-15323 22 Si 250 0 2.8 0 2.8 0 SLV 13-3306 0 0 Si Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara freq. QP rara freq. QP rara 0-185833 2 21 309-165794 2 19 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si 20-185833 2 21 309-165794 2 19 0 0 0 0 0 0 0 0 0.01 0.01 0.01 0.02 9999 Si 75-148821 2 17 248-133991 2 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0.04 0.04 0.03 0.09 5334.09 Si 158-26567 1 3 44-26543 1 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0.09 0.1 0.08 0.22 2293.99 Si 242-3674 1 0 6-3674 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.14 0.16 0.12 0.35 1442.29 Si 250-2543 2 0 0-2543 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.15 0.16 0.13 0.36 1390.51 Si Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 61 freq. freq. QP QP rara rara freq. freq. QP QP rara rara

Momenti resistenti a filo appoggi (per controllo pilastri) campata x appoggio Mb,Rd + Mb,Rd - mensola sinistra 155 7 622005-820904 1 20 7 622005-820904 1 330 8 622005-820904 mensola destra 20 8 622005-820904 Coefficienti di sicurezza minimi Resistenza a flessione: 1,06 Resistenza a taglio 1,46 Tensioni in combinazione rara: 1,33 Tensioni in combinazione quasi permanente: 1,74 Fessurazione: 17,14 Deformazione: 1,88 Trave a "Piano 1" 21-22 Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C fyk = 4500 Calcestruzzo: C25/30 fck,cub (cubica) = 300 fck (cilindrica) = 249 Output campate Mensola sinistra tra i fili 21 e 9, asta n. 43 Sezione rettangolare H tot. 40 B 30 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 0 2.8 0 2.8 0 m.i.p. 0 0 0 0.045 0 0 0 SLV 2 23778 4366 14470 22 Si 0 0 2.8 0 2.8 0 SLV 2-54546 0 0 0.045 0 0 0 SLV 15 23778 4366-14470 22 Si 53 6.16 3.5 4.62 3.5-24806 m.i.p. 0 622005 0.108 0.045 0 0-3394 SLU 8 23975 5511-14590 22 Si 53 6.16 3.5 4.62 3.5-89096 SLU 8-283013 -820904 0.128 Si 111 6.16 3.5 4.62 3.5-110556 m.i.p. 0 622005 0.108 0.045 0 0-7165 SLU 8 23975 5511-14590 22 Si 111 6.16 3.5 4.62 3.5-397081 SLU 8-744874 -820904 0.128 Si 155 6.16 3.5 4.62 3.5-776877 SLU 8-776877 -820904 0.128 0.045 0 0-10021 SLU 8 23975 5511-14590 22 Si 175 6.16 3.5 4.62 3.5-275625 m.i.p. 0 622005 0.108 0 0 0-11314 SLU 8 34764 5511 0 45 Si 175 6.16 3.5 4.62 3.5-989953 SLU 8-776877 -820904 0.128 Si Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara 0-38389 2 0 0-31639 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.25 0.42 0.21 0.74 470.04 Si 53-199181 2 22 331-164160 2 18 0 0 0 0 0 0 0 0 0.17 0.28 0.14 0.49 709.35 Si 111-524234 2 75 2591-432061 2 62 0 0 0 0 19.7 0.017 0.016 0.017 0.08 0.13 0.06 0.23 1549.38 Si 155-546758 2 78 2702-450625 2 64 0 0 0 0 19.7 0.018 0.017 0.018 0.02 0.03 0.02 0.06 6190.1 Si 175-546758 2 78 2702-450625 2 64 0 0 0 0 19.7 0.018 0.017 0.018 0 0 0 0 9999 Si Campata n. 1 tra i fili 9 e 10, asta n. 20 Sezione rettangolare H tot. 40 B 30 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 6.16 3.5 4.62 3.5 150219 SLV 16 119368 622005 0.108 0 0 0 5180 ger. 34764 5511 0 45 Si 0 6.16 3.5 4.62 3.5-827143 SLV 1-746296 -820904 0.128 0 0 0-3488 ger. 34764 5511 0 45 Si 20 6.16 3.5 4.62 3.5 119368 SLV 16 119368 622005 0.108 0.126 0 0 5120 ger. 29516 5511 29075 29 Si 20 6.16 3.5 4.62 3.5-746296 SLV 1-746296 -820904 0.128 0.126 0 0-3548 ger. 29516 5511-29075 29 Si 105 6.16 3.5 4.62 3.5-24918 SLV 16 47460 622005 0.108 0.048 0 0 4865 ger. 23975 5511 15450 22 Si 105 6.16 3.5 4.62 3.5-415865 SLV 1-572817 -820904 0.128 0.048 0 0-3803 ger. 23975 5511-15450 22 Si 222 4.62 3.5 4.62 3.5 2319 SLV 1 139739 622123 0.111 0.048 0 0 4515 ger. 23975 5007 15450 22 Si 222 4.62 3.5 4.62 3.5-258307 SLV 16-350217 -622123 0.111 0.048 0 0-4153 ger. 23975 5007-15450 22 Si 330 4.62 3.5 4.62 3.5 354029 SLV 1 354029 622123 0.111 0.126 0 0 4190 ger. 29516 5007 29075 29 Si 330 4.62 3.5 4.62 3.5-511629 SLV 16-511629 -622123 0.111 0.126 0 0-4478 ger. 29516 5007-29075 29 Si 350 4.62 3.5 4.62 3.5 415160 SLV 1 354029 622123 0.111 0 0 0 4130 ger. 34764 5007 0 45 Si 350 4.62 3.5 4.62 3.5-562196 SLV 16-511629 -622123 0.111 0 0 0-4538 ger. 34764 5007 0 45 Si Valutazione dei tagli secondo gerarchia delle resistenze x contr.gravitaz. VEd negativo contr.mom.resist. elastico VEd positivo contr.mom.resist. elastico 0 525-3488 -4013-1510 5180 4655 4074 20 465-3548 -4013-1570 5120 4655 4014 105 210-3803 -4013-1825 4865 4655 3759 222-140 -4153-4013 -2175 4515 4655 3409 330-465 -4478-4013 -2500 4190 4655 3084 350-525 -4538-4013 -2560 4130 4655 3024 Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara 0-379589 2 54 1876-313464 2 45 0 0 0 0 19.7 0.011 0.01 0.011 0 0 0 0 9999 Si 20-379589 2 54 1876-313464 2 45 0 0 0 0 19.7 0.011 0.01 0.011-0.02-0.02-0.01-0.04 7954.68 Si 105-321575 2 46 1589-262678 2 38 0 0 0 0 19.7 0.008 0.008 0.008-0.06-0.07-0.05-0.14 2435.64 Si 222-195613 2 22 333-155909 2 18 0 0 0 0 0 0 0 0-0.05-0.06-0.04-0.12 2804.82 Si 330-108731 2 12 185-88740 2 10 0 0 0 0 0 0 0 0-0.01-0.01-0.01-0.02 9999 Si 350-93927 2 11 160-78800 2 9 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si Mensola destra tra i fili 10 e 22, asta n. 21 Sezione rettangolare H tot. 40 B 30 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 4.62 3.5 4.62 3.5-129600 m.i.p. 0 622123 0.111 0 0 0 7758 SLU 8 34764 5007 0 45 Si 0 4.62 3.5 4.62 3.5-465480 SLU 8-323250 -622123 0.111 Si 20 4.62 3.5 4.62 3.5-323250 SLU 8-323250 -622123 0.111 0.05 0 0 6465 SLU 8 23975 5007 16153 22 Si 36 4.62 3.5 4.62 3.5-63504 m.i.p. 0 622123 0.111 0.05 0 0 5431 SLU 8 23975 5007 16153 22 Si 36 4.62 3.5 4.62 3.5-228085 SLU 8-323250 -622123 0.111 Si 76 4.62 3.5 4.62 3.5-17424 m.i.p. 0 622123 0.111 0.05 0 0 2845 SLU 8 23975 5007 16153 22 Si 76 4.62 3.5 4.62 3.5-62581 SLU 8-233993 -622123 0.111 Si 116 4.62 3.5 4.62 3.5-144 SLU 1 0 622123 0.111 0.05 0 0 259 SLU 8 23975 4390 16153 22 Si 116 4.62 3.5 4.62 3.5-517 SLU 8-65741 -622123 0.111 Si 120 0 2.8 0 2.8 0 SLU 5 0 0 0 0.05 0 0 0 SLV 15 23778 4366 16020 22 Si 120 0 2.8 0 2.8 0 SLU 4-54605 0 0 0.05 0 0 0 SLV 2 23778 4366-16020 22 Si 62 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO freq. freq. QP QP rara rara freq. freq. QP QP rara rara

Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara freq. QP rara freq. QP rara 0-227500 2 36 1484-187500 2 30 0 0 0 0 23 0.009 0.008 0.009 0 0 0 0 9999 Si 20-227500 2 36 1484-187500 2 30 0 0 0 0 23 0.009 0.008 0.009 0.01 0.01 0.01 0.03 8876.12 Si 36-227500 2 36 1484-187500 2 30 0 0 0 0 23 0.009 0.008 0.009 0.02 0.02 0.02 0.05 4608.91 Si 76-164682 2 19 280-135727 2 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0.05 0.05 0.04 0.12 1955.13 Si 116-46268 2 5 79-38133 2 4 0 0 0 0 0 0 0 0 0.07 0.08 0.06 0.2 1218.11 Si 120-38430 2 0 0-31673 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.08 0.09 0.06 0.2 1173.71 Si Momenti resistenti a filo appoggi (per controllo pilastri) campata x appoggio Mb,Rd + Mb,Rd - mensola sinistra 155 9 622005-820904 1 20 9 622005-820904 1 330 10 622123-622123 mensola destra 20 10 622123-622123 Coefficienti di sicurezza minimi Resistenza a flessione: 1,06 Resistenza a taglio 1,46 Tensioni in combinazione rara: 1,33 Tensioni in combinazione quasi permanente: 1,74 Fessurazione: 17,14 Deformazione: 1,88 Trave a "Piano 1" 23-24 Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C fyk = 4500 Calcestruzzo: C25/30 fck,cub (cubica) = 300 fck (cilindrica) = 249 Output campate Mensola sinistra tra i fili 23 e 11, asta n. 18 Sezione rettangolare H tot. 40 B 30 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 0 2.8 0 2.8 0 SLV 16 0 0 0 0.045 0 0 0 SLV 13 23778 4366 14470 22 Si 0 0 2.8 0 2.8 0 SLV 1-28918 0 0 0.045 0 0 0 SLV 4 23778 4366-14470 22 Si 53 6.16 3.5 4.62 3.5-14470 m.i.p. 0 622005 0.108 0.045 0 0-1799 SLU 8 23975 5511-14590 22 Si 53 6.16 3.5 4.62 3.5-47235 SLU 8-150043 -820904 0.128 Si 111 6.16 3.5 4.62 3.5-64491 m.i.p. 0 622005 0.108 0.045 0 0-3799 SLU 8 23975 5511-14590 22 Si 111 6.16 3.5 4.62 3.5-210518 SLU 8-394904 -820904 0.128 Si 155 6.16 3.5 4.62 3.5-411871 SLU 8-411871 -820904 0.128 0.045 0 0-5313 SLU 8 23975 5511-14590 22 Si 175 6.16 3.5 4.62 3.5-160781 m.i.p. 0 622005 0.108 0 0 0-5998 SLU 8 34764 5511 0 45 Si 175 6.16 3.5 4.62 3.5-524836 SLU 8-411871 -820904 0.128 Si Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara 0-20460 2 0 0-17085 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.14 0.13 0.11 0.29 1219.06 Si 53-106157 2 12 177-88647 2 10 0 0 0 0 0 0 0 0 0.09 0.09 0.07 0.19 1856.55 Si 111-279400 2 40 1381-233313 2 33 0 0 0 0 19.7 0.007 0.007 0.007 0.04 0.04 0.03 0.08 4159.55 Si 155-291404 2 42 1440-243337 2 35 0 0 0 0 19.7 0.007 0.007 0.007 0.01 0.01 0.01 0.02 9999 Si 175-291404 2 42 1440-243337 2 35 0 0 0 0 19.7 0.007 0.007 0.007 0 0 0 0 9999 Si Campata n. 1 tra i fili 11 e 12, asta n. 19 Sezione rettangolare H tot. 40 B 30 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 6.16 3.5 4.62 3.5 308368 SLV 16 269474 622005 0.108 0 0 0 5180 ger. 34764 5511 0 45 Si 0 6.16 3.5 4.62 3.5-709253 SLV 1-631888 -820904 0.128 0 0 0-4130 ger. 34764 5511 0 45 Si 20 6.16 3.5 4.62 3.5 269474 SLV 16 269474 622005 0.108 0.126 0 0 5120 ger. 29516 5511 29075 29 Si 20 6.16 3.5 4.62 3.5-631888 SLV 1-631888 -820904 0.128 0.126 0 0-4190 ger. 29516 5511-29075 29 Si 105 6.16 3.5 4.62 3.5 91006 SLV 16 179897 622005 0.108 0.048 0 0 4865 ger. 23975 5511 15450 22 Si 105 6.16 3.5 4.62 3.5-316256 SLV 1-466058 -820904 0.128 0.048 0 0-4445 ger. 23975 5511-15450 22 Si 222 6.16 3.5 4.62 3.5 81623 SLV 1 211893 622005 0.108 0.048 0 0 4515 ger. 23975 5511 15450 22 Si 222 6.16 3.5 4.62 3.5-189307 SLV 16-297729 -820904 0.128 0.048 0 0-4795 ger. 23975 5511-15450 22 Si 330 6.16 3.5 4.62 3.5 414470 SLV 1 414470 622005 0.108 0.126 0 0 4190 ger. 29516 5511 29075 29 Si 330 6.16 3.5 4.62 3.5-486193 SLV 16-486193 -820904 0.128 0.126 0 0-5120 ger. 29516 5511-29075 29 Si 350 6.16 3.5 4.62 3.5 472119 SLV 1 414470 622005 0.108 0 0 0 4130 ger. 34764 5511 0 45 Si 350 6.16 3.5 4.62 3.5-544804 SLV 16-486193 -820904 0.128 0 0 0-5180 ger. 34764 5511 0 45 Si Valutazione dei tagli secondo gerarchia delle resistenze x contr.gravitaz. VEd negativo contr.mom.resist. elastico VEd positivo contr.mom.resist. elastico 0 525-4130 -4655-1913 5180 4655 3900 20 465-4190 -4655-1973 5120 4655 3840 105 210-4445 -4655-2228 4865 4655 3585 222-140 -4795-4655 -2578 4515 4655 3235 330-465 -5120-4655 -2903 4190 4655 2910 350-525 -5180-4655 -2963 4130 4655 2850 Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara 0-216795 2 24 361-181207 2 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si 20-216795 2 24 361-181207 2 20 0 0 0 0 0 0 0 0-0.01-0.01-0.01-0.02 9999 Si 105-174336 2 20 290-143081 2 16 0 0 0 0 0 0 0 0-0.03-0.03-0.02-0.05 6760.34 Si 222-89676 2 10 149-69926 2 8 0 0 0 0 0 0 0 0-0.03-0.02-0.02-0.05 7686.1 Si 330-45217 2 5 75-37283 2 4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0-0.01 9999 Si 350-40879 2 5 68-35861 2 4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si Mensola destra tra i fili 12 e 24, asta n. 17 Sezione rettangolare H tot. 40 B 30 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 6.16 3.5 4.62 3.5-75600 m.i.p. 0 622005 0.108 0 0 0 4113 SLU 8 34764 5511 0 45 Si 0 6.16 3.5 4.62 3.5-246780 SLU 8-171375 -820904 0.128 Si Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 63 freq. freq. QP QP rara rara freq. freq. QP QP rara rara

x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 20 6.16 3.5 4.62 3.5-171375 SLU 8-171375 -820904 0.128 0.05 0 0 3428 SLU 8 23975 5511 16153 22 Si 36 6.16 3.5 4.62 3.5-37044 m.i.p. 0 622005 0.108 0.05 0 0 2879 SLU 8 23975 5511 16153 22 Si 36 6.16 3.5 4.62 3.5-120922 SLU 8-171375 -820904 0.128 Si 76 6.16 3.5 4.62 3.5-10164 m.i.p. 0 622005 0.108 0.05 0 0 1508 SLU 8 23975 5511 16153 22 Si 76 6.16 3.5 4.62 3.5-33178 SLU 8-124054 -820904 0.128 Si 116 6.16 3.5 4.62 3.5-84 m.i.p. 0 622005 0.108 0.05 0 0 137 SLU 8 23975 4390 16153 22 Si 116 6.16 3.5 4.62 3.5-274 SLU 8-34853 -820904 0.128 Si 120 0 2.8 0 2.8 0 m.i.p. 0 0 0 0.05 0 0 0 SLU 8 23778 4366-16020 22 Si 120 0 2.8 0 2.8 0 SLV 16-28950 0 0 Si Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma c. rara sigma f. rara M.QP Comb.QP sigma c. QP srmi wki rara wki freq. wki QP srms wks rara wks freq. wks QP fg. rara ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. 0-121250 2 14 202-101250 2 11 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si 20-121250 2 14 202-101250 2 11 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.01 0 0.01 9999 Si 36-121250 2 14 202-101250 2 11 0 0 0 0 0 0 0 0 0.01 0.01 0.01 0.02 9999 Si 76-87770 2 10 146-73292 2 8 0 0 0 0 0 0 0 0 0.02 0.02 0.02 0.05 5262.79 Si 116-24659 2 3 41-20592 2 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0.03 0.04 0.03 0.07 3271.96 Si 120-20482 2 0 0-17104 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.03 0.04 0.03 0.08 3152.12 Si Momenti resistenti a filo appoggi (per controllo pilastri) campata x appoggio Mb,Rd + Mb,Rd - mensola sinistra 155 11 622005-820904 1 20 11 622005-820904 1 330 12 622005-820904 mensola destra 20 12 622005-820904 Coefficienti di sicurezza minimi Resistenza a flessione: 1,30 Resistenza a taglio 2,75 Tensioni in combinazione rara: 2,50 Tensioni in combinazione quasi permanente: 3,22 Fessurazione: 41,42 Deformazione: 4,88 Trave a "Piano 1" 27-25 Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C fyk = 4500 Calcestruzzo: C25/30 fck,cub (cubica) = 300 fck (cilindrica) = 249 Output campate Mensola sinistra tra i fili 27 e 1, asta n. 40 Sezione rettangolare H tot. 24 B 60 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 0 2.8 0 2.8 0 SLV 14 0 0 0 0.134 0 0 0 SLV 3 26537 5965 23838 22 Si 0 0 2.8 0 2.8 0 SLV 3-1245 0 0 Si 15 4.8 4.5 4.8 4.5-405 SLU 1 0 358020 0.193 0.134 0 0-70 SLU 5 25617 5780-23012 22 Si 15 4.8 4.5 4.8 4.5-527 SLU 5-2106 -358020 0.193 Si 30 7.52 4.5 7.52 4.5-2106 SLU 5-2106 -523180 0.228 0.134 0 0-140 SLU 5 25617 5780-23012 22 Si 50 9.24 4.5 9.24 4.5-4500 m.i.p. 0 625902 0.245 0 0 0-234 SLU 5 37145 7075 0 45 Si 50 9.24 4.5 9.24 4.5-5850 SLU 5-2106 -625902 0.245 Si Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara 0-958 2 0 0-958 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0-0.02-0.02-0.02-0.04 2310.15 Si 15-1620 1 0 4-1620 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0-0.02-0.01-0.02-0.03 3297.48 Si 30-1620 1 0 4-1620 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0-0.01-0.01-0.01-0.02 5762.83 Si 50-1620 1 0 4-1620 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si Campata n. 1 tra i fili 1 e 3, asta n. 38 Sezione rettangolare H tot. 24 B 60 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 9.24 4.5 9.24 4.5 142300 SLV 8 170030 625902 0.245 0 0 0 5581 ger. 37145 7578 0 45 Si 0 9.24 4.5 9.24 4.5-424194 SLV 9-354300 -625902 0.245 Si 20 9.24 4.5 9.24 4.5 170030 SLV 8 184275 625902 0.245 0.419 0 0 5309 ger. 36239 7578 35956 39 Si 20 9.24 4.5 9.24 4.5-354300 SLV 9-354300 -625902 0.245 0.419 0 0-133 ger. 36239 7578-35956 39 Si 150 9.24 4.5 9.24 4.5 220180 SLV 8 227630 625902 0.245 0.132 0 0 3544 ger. 25617 7578 22621 22 Si 150 9.24 4.5 9.24 4.5-30081 SLV 9-71251 -625902 0.245 0.132 0 0-1898 ger. 25617 7578-22621 22 Si 317 9.24 4.5 9.24 4.5 121091 m.i.p. 155941 625902 0.245 0.132 0 0 2291 ger. 25617 7578 22621 22 Si 317 9.24 4.5 9.24 4.5 19982 SLV 8-23359 -625902 0.245 0.132 0 0-3151 ger. 25617 7578-22621 22 Si 480 9.24 4.5 9.24 4.5 7339 SLV 9 27957 625902 0.245 0.419 0 0 133 ger. 36239 7578 35956 39 Si 480 9.24 4.5 9.24 4.5-438113 SLV 8-438113 -625902 0.245 0.419 0 0-5309 ger. 36239 7578-35956 39 Si 500 9.24 4.5 9.24 4.5-31109 SLV 9 7339 625902 0.245 0 0 0-5581 ger. 37145 7578 0 45 Si 500 9.24 4.5 9.24 4.5-518725 SLV 8-438113 -625902 0.245 Si Valutazione dei tagli secondo gerarchia delle resistenze x contr.gravitaz. VEd negativo contr.mom.resist. elastico VEd positivo contr.mom.resist. elastico 0 2859 138-2721 1537 5581 2721 3912 20 2588-133 -2721 1266 5309 2721 3498 150 823-1898 -2721-499 3544 2721 1609 317-430 -3151-2721 -1752 2291 2721 356 480-2588 -5309-2721 -4305 133 2721-1802 500-2859 -5581-2721 -4719-138 2721-2073 Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara freq. QP rara freq. QP rara 0-100431 2 16 238-92135 2 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si 20-100431 2 16 238-92135 2 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0.01 0.01 0.01 0.02 9999 Si 150 113134 2 18 268 103892 2 16 0 0 0 0 0 0 0 0 0.08 0.07 0.08 0.17 3003.8 Si 317 91726 2 14 217 84705 2 13 0 0 0 0 0 0 0 0 0.08 0.06 0.07 0.14 3465.82 Si 480-235306 2 55 1517-215387 2 50 0 0 0 0 18.3 0.007 0.008 0.009 0 0 0-0.01 9999 Si 500-235306 2 55 1517-215387 2 50 0 0 0 0 18.3 0.007 0.008 0.009 0 0 0 0 9999 Si freq. QP rara freq. QP rara 64 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Campata n. 2 tra i fili 3 e 5, asta n. 39 Sezione rettangolare H tot. 24 B 60 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 9.24 4.5 9.24 4.5-424793 SLV 5-424793 -625902 0.245 0 0 0 6115 ger. 37145 7578 0 45 Si 20 9.24 4.5 9.24 4.5-424793 SLV 5-424793 -625902 0.245 0.419 0 0 5844 ger. 36239 7578 35956 39 Si 150 9.24 4.5 9.24 4.5 150320 SLV 12 157223 625902 0.245 0.132 0 0 4079 ger. 25617 7578 22621 22 Si 150 9.24 4.5 9.24 4.5-20776 SLV 5-76103 -625902 0.245 0.132 0 0-1364 ger. 25617 7578-22621 22 Si 317 13.19 4.5 13.19 4.5 161323 m.i.p. 228997 859838 0.276 0.132 0 0 1816 ger. 25617 7578 22621 22 Si 317 13.19 4.5 13.19 4.5 40853 SLV 8-4394 -859838 0.276 0.132 0 0-3626 ger. 25617 7578-22621 22 Si 480 9.24 4.5 9.24 4.5-432339 SLV 12-432339 -625902 0.245 0.419 0 0-5844 ger. 36239 7578-35956 39 Si 500 9.24 4.5 9.24 4.5-432339 SLV 12-432339 -625902 0.245 0 0 0-6115 ger. 37145 7578 0 45 Si Valutazione dei tagli secondo gerarchia delle resistenze x contr.gravitaz. VEd negativo contr.mom.resist. elastico VEd positivo contr.mom.resist. elastico 0 3394 672-2721 2214 6115 2721 5156 20 3122 401-2721 2037 5844 2721 4742 150 1358-1364 -2721 475 4079 2721 2223 317-905 -3626-2721 -1787 1816 2721-39 480-3122 -5844-2721 -4776-401 2721-2034 500-3394 -6115-2721 -5190-672 2721-2211 Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara freq. QP rara freq. QP rara 0-248233 2 58 1601-225627 2 53 0 0 0 0 18.3 0.008 0.009 0.01 0 0 0 0 9999 Si 20-248233 2 58 1601-225627 2 53 0 0 0 0 18.3 0.008 0.009 0.01 0 0 0-0.01 9999 Si 150 101688 2 16 241 91831 2 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0.07 0.05 0.06 0.09 5468.77 Si 317 130445 2 20 298 118096 2 18 0 0 0 0 0 0 0 0 0.09 0.06 0.08 0.12 4186.27 Si 480-253303 2 59 1633-229471 2 54 0 0 0 0 18.3 0.008 0.009 0.01 0 0 0-0.01 9999 Si 500-253303 2 59 1633-229471 2 54 0 0 0 0 18.3 0.008 0.009 0.01 0 0 0 0 9999 Si Campata n. 3 tra i fili 5 e 7, asta n. 28 Sezione rettangolare H tot. 24 B 60 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 9.24 4.5 9.24 4.5-434268 SLV 9-434268 -625902 0.245 0 0 0 6115 ger. 37145 7578 0 45 Si 20 9.24 4.5 9.24 4.5-23675 SLV 8 2033 625902 0.245 0.419 0 0 5844 ger. 36239 7578 35956 39 Si 20 9.24 4.5 9.24 4.5-434268 SLV 9-434268 -625902 0.245 Si 150 9.24 4.5 9.24 4.5 151786 SLV 8 158455 625902 0.245 0.132 0 0 4079 ger. 25617 7578 22621 22 Si 150 9.24 4.5 9.24 4.5-26754 SLV 9-82702 -625902 0.245 0.132 0 0-1364 ger. 25617 7578-22621 22 Si 317 9.24 4.5 9.24 4.5 159744 m.i.p. 228997 625902 0.245 0.132 0 0 1816 ger. 25617 7578 22621 22 Si 317 9.24 4.5 9.24 4.5 40710 SLV 12-4800 -625902 0.245 0.132 0 0-3626 ger. 25617 7578-22621 22 Si 480 9.24 4.5 9.24 4.5-23676 SLV 5 2032 625902 0.245 0.419 0 0-5844 ger. 36239 7578-35956 39 Si 480 9.24 4.5 9.24 4.5-434251 SLV 12-434251 -625902 0.245 Si 500 9.24 4.5 9.24 4.5-434251 SLV 12-434251 -625902 0.245 0 0 0-6115 ger. 37145 7578 0 45 Si Valutazione dei tagli secondo gerarchia delle resistenze x contr.gravitaz. VEd negativo contr.mom.resist. elastico VEd positivo contr.mom.resist. elastico 0 3394 672-2721 2213 6115 2721 5173 20 3122 401-2721 2036 5844 2721 4759 150 1358-1364 -2721 465 4079 2721 2250 317-905 -3626-2721 -1797 1816 2721-12 480-3122 -5844-2721 -4759-401 2721-2035 500-3394 -6115-2721 -5173-672 2721-2212 Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara freq. QP rara freq. QP rara 0-252618 2 59 1629-228972 2 54 0 0 0 0 18.3 0.008 0.009 0.01 0 0 0 0 9999 Si 20-252618 2 59 1629-228972 2 54 0 0 0 0 18.3 0.008 0.009 0.01 0 0 0-0.01 9999 Si 150 98993 2 16 235 89768 2 14 0 0 0 0 0 0 0 0 0.07 0.05 0.06 0.11 4482.91 Si 317 129081 2 20 306 117042 2 18 0 0 0 0 0 0 0 0 0.08 0.07 0.08 0.15 3447.07 Si 480-252609 2 59 1629-228964 2 54 0 0 0 0 18.3 0.008 0.009 0.01 0 0 0-0.01 9999 Si 500-252609 2 59 1629-228964 2 54 0 0 0 0 18.3 0.008 0.009 0.01 0 0 0 0 9999 Si Campata n. 4 tra i fili 7 e 9, asta n. 29 Sezione rettangolare H tot. 24 B 60 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 9.24 4.5 9.24 4.5-432320 SLV 9-432320 -625902 0.245 0 0 0 6115 ger. 37145 7578 0 45 Si 20 9.24 4.5 9.24 4.5-432320 SLV 9-432320 -625902 0.245 0.419 0 0 5844 ger. 36239 7578 35956 39 Si 150 9.24 4.5 9.24 4.5 152434 SLV 12 159751 625902 0.245 0.132 0 0 4079 ger. 25617 7578 22621 22 Si 150 9.24 4.5 9.24 4.5-26208 SLV 5-81889 -625902 0.245 0.132 0 0-1364 ger. 25617 7578-22621 22 Si 317 15.27 4.5 15.27 4.5 158624 m.i.p. 228997 982219 0.289 0.132 0 0 1816 ger. 25617 8327 22621 22 Si 317 15.27 4.5 15.27 4.5 0.132 0 0-3626 ger. 25617 8327-22621 22 Si 480 9.24 4.5 9.24 4.5-424784 SLV 8-424784 -625902 0.245 0.419 0 0-5844 ger. 36239 7578-35956 39 Si 500 9.24 4.5 9.24 4.5-424784 SLV 8-424784 -625902 0.245 0 0 0-6115 ger. 37145 7578 0 45 Si Valutazione dei tagli secondo gerarchia delle resistenze x contr.gravitaz. VEd negativo contr.mom.resist. elastico VEd positivo contr.mom.resist. elastico 0 3394 672-2721 2211 6115 2721 5190 20 3122 401-2721 2034 5844 2721 4776 150 1358-1364 -2721 492 4079 2721 2240 317-905 -3626-2721 -1771 1816 2721-23 480-3122 -5844-2721 -4742-401 2721-2037 500-3394 -6115-2721 -5156-672 2721-2214 Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara freq. QP rara freq. QP rara 0-253287 2 59 1633-229456 2 54 0 0 0 0 18.3 0.008 0.009 0.01 0 0 0 0 9999 Si 20-253287 2 59 1633-229456 2 54 0 0 0 0 18.3 0.008 0.009 0.01 0 0 0-0.01 9999 Si 150 100005 2 16 237 90556 2 14 0 0 0 0 0 0 0 0 0.07 0.05 0.06 0.09 5516.99 Si 317 131416 2 20 294 118834 2 18 0 0 0 0 0 0 0 0 0.09 0.06 0.08 0.12 4175.94 Si 480-248228 2 58 1601-225622 2 53 0 0 0 0 18.3 0.008 0.009 0.01 0 0 0-0.01 9999 Si 500-248228 2 58 1601-225622 2 53 0 0 0 0 18.3 0.008 0.009 0.01 0 0 0 0 9999 Si Campata n. 5 tra i fili 9 e 11, asta n. 26 Sezione rettangolare H tot. 24 B 60 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 65

Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 9.24 4.5 9.24 4.5-31126 SLV 12 7323 625902 0.245 0 0 0 5581 ger. 37145 7578 0 45 Si 0 9.24 4.5 9.24 4.5-518731 SLV 5-438119 -625902 0.245 Si 20 9.24 4.5 9.24 4.5 7323 SLV 12 27941 625902 0.245 0.419 0 0 5309 ger. 36239 7578 35956 39 Si 20 9.24 4.5 9.24 4.5-438119 SLV 5-438119 -625902 0.245 0.419 0 0-133 ger. 36239 7578-35956 39 Si 150 9.24 4.5 9.24 4.5 127146 SLV 12 127146 625902 0.245 0.132 0 0 3544 ger. 25617 7578 22621 22 Si 150 9.24 4.5 9.24 4.5-44234 SLV 5-97763 -625902 0.245 0.132 0 0-1898 ger. 25617 7578-22621 22 Si 317 9.24 4.5 9.24 4.5 196254 SLV 5 213893 625902 0.245 0.132 0 0 2291 ger. 25617 7578 22621 22 Si 317 9.24 4.5 9.24 4.5 16273 SLV 12-14707 -625902 0.245 0.132 0 0-3151 ger. 25617 7578-22621 22 Si 480 9.24 4.5 9.24 4.5 170031 SLV 5 184276 625902 0.245 0.419 0 0 133 ger. 36239 7578 35956 39 Si 480 9.24 4.5 9.24 4.5-354283 SLV 12-354283 -625902 0.245 0.419 0 0-5309 ger. 36239 7578-35956 39 Si 500 9.24 4.5 9.24 4.5 142302 SLV 5 170031 625902 0.245 0 0 0-5581 ger. 37145 7578 0 45 Si 500 9.24 4.5 9.24 4.5-424176 SLV 12-354283 -625902 0.245 Si Valutazione dei tagli secondo gerarchia delle resistenze x contr.gravitaz. VEd negativo contr.mom.resist. elastico VEd positivo contr.mom.resist. elastico 0 2859 138-2721 2073 5581 2721 4719 20 2588-133 -2721 1802 5309 2721 4305 150 823-1898 -2721 37 3544 2721 2145 317-430 -3151-2721 -1216 2291 2721 892 480-2588 -5309-2721 -3498 133 2721-1266 500-2859 -5581-2721 -3912-138 2721-1537 Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara freq. QP rara freq. QP rara 0-235317 2 55 1517-215398 2 50 0 0 0 0 18.3 0.007 0.008 0.009 0 0 0 0 9999 Si 20-235317 2 55 1517-215398 2 50 0 0 0 0 18.3 0.007 0.008 0.009 0 0 0-0.01 9999 Si 150 68012 2 11 161 62659 2 10 0 0 0 0 0 0 0 0 0.06 0.05 0.06 0.11 4611.65 Si 317 117347 2 19 278 108073 2 17 0 0 0 0 0 0 0 0 0.09 0.08 0.09 0.19 2681.58 Si 480-100422 2 16 238-92126 2 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0.01 0.01 0.01 0.02 9999 Si 500-100422 2 16 238-92126 2 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si Mensola destra tra i fili 11 e 25, asta n. 27 Sezione rettangolare H tot. 24 B 60 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 9.24 4.5 9.24 4.5-4500 m.i.p. 0 625902 0.245 0 0 0 234 SLU 5 37145 7075 0 45 Si 0 9.24 4.5 9.24 4.5-5850 SLU 5-2106 -625902 0.245 Si 20 7.52 4.5 7.52 4.5-2106 SLU 5-2106 -523180 0.228 0.134 0 0 140 SLU 5 25617 5780 23012 22 Si 32 5.4 4.5 5.4 4.5-605 SLU 1 0 395146 0.202 0.134 0 0 86 SLU 5 25617 5780 23012 22 Si 32 5.4 4.5 5.4 4.5-787 SLU 5-2106 -395146 0.202 Si 48 0 2.8 0 2.8-5 SLU 1 0 0 0 0.134 0 0 8 SLU 5 26537 5965 23838 22 Si 48 0 2.8 0 2.8-7 SLU 5-1432 0 0 Si 50 0 2.8 0 2.8 0 SLV 7 0 0 0 0.134 0 0 0 SLU 8 26537 5965-23838 22 Si 50 0 2.8 0 2.8 0 SLV 10-1245 0 0 Si Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara freq. QP rara freq. QP rara 0-1620 1 0 4-1620 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si 20-1620 1 0 4-1620 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0-0.01-0.01-0.01-0.02 5762.42 Si 32-1620 1 0 4-1620 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0-0.02-0.01-0.01-0.03 3643.38 Si 48-1101 1 0 0-1101 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0-0.02-0.02-0.02-0.04 2389.47 Si 50-958 1 0 0-958 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0-0.02-0.02-0.02-0.04 2309.98 Si Momenti resistenti a filo appoggi (per controllo pilastri) campata x appoggio Mb,Rd + Mb,Rd - mensola sinistra 30 1 523180-523180 1 20 1 625902-625902 1 480 3 625902-625902 2 20 3 625902-625902 2 480 5 625902-625902 3 20 5 625902-625902 3 480 7 625902-625902 4 20 7 625902-625902 4 480 9 625902-625902 5 20 9 625902-625902 5 480 11 625902-625902 mensola destra 20 11 523180-523180 Coefficienti di sicurezza minimi Resistenza a flessione: 1,43 Resistenza a taglio 4,16 Tensioni in combinazione rara: 2,20 Tensioni in combinazione quasi permanente: 2,08 Fessurazione: 29,93 Deformazione: 9,24 Trave a "Piano 1" 28-26 Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C fyk = 4500 Calcestruzzo: C25/30 fck,cub (cubica) = 300 fck (cilindrica) = 249 Output campate Mensola sinistra tra i fili 28 e 2, asta n. 24 Sezione rettangolare H tot. 24 B 60 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 0 2.8 0 2.8 0 SLV 11 0 0 0 0.134 0 0 0 SLV 13 26537 5965 23838 22 Si 0 0 2.8 0 2.8 0 SLV 6-1245 0 0 0.134 0 0 0 SLV 4 26537 5965-23838 22 Si 15 4.8 4.5 4.8 4.5-405 SLU 1 0 358020 0.193 0.134 0 0-70 SLU 5 25617 5780-23012 22 Si 15 4.8 4.5 4.8 4.5-527 SLU 5-2106 -358020 0.193 Si 30 7.52 4.5 7.52 4.5-2106 SLU 5-2106 -523180 0.228 0.134 0 0-140 SLU 5 25617 5780-23012 22 Si 50 9.24 4.5 9.24 4.5-4500 m.i.p. 0 625902 0.245 0 0 0-234 SLU 5 37145 7075 0 45 Si 50 9.24 4.5 9.24 4.5-5850 SLU 5-2106 -625902 0.245 Si 66 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara freq. QP rara freq. QP rara 0-958 1 0 0-958 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0-0.02-0.02-0.02-0.04 2223.78 Si 15-1620 1 0 4-1620 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0-0.02-0.01-0.02-0.03 3174.3 Si 30-1620 1 0 4-1620 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0-0.01-0.01-0.01-0.02 5547.83 Si 50-1620 1 0 4-1620 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si Campata n. 1 tra i fili 2 e 4, asta n. 25 Sezione rettangolare H tot. 24 B 60 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 9.24 4.5 9.24 4.5 129095 SLV 11 158136 625902 0.245 0 0 0 5581 ger. 37145 7578 0 45 Si 0 9.24 4.5 9.24 4.5-421745 SLV 6-351700 -625902 0.245 Si 20 9.24 4.5 9.24 4.5 158136 SLV 11 173161 625902 0.245 0.419 0 0 5309 ger. 36239 7578 35956 39 Si 20 9.24 4.5 9.24 4.5-351700 SLV 6-351700 -625902 0.245 0.419 0 0-133 ger. 36239 7578-35956 39 Si 150 9.24 4.5 9.24 4.5 216808 SLV 11 222746 625902 0.245 0.132 0 0 3544 ger. 25617 7578 22621 22 Si 150 9.24 4.5 9.24 4.5-26499 SLV 6-67844 -625902 0.245 0.132 0 0-1898 ger. 25617 7578-22621 22 Si 317 9.24 4.5 9.24 4.5 125931 m.i.p. 155941 625902 0.245 0.132 0 0 2291 ger. 25617 7578 22621 22 Si 317 9.24 4.5 9.24 4.5 27535 SLV 11-14294 -625902 0.245 0.132 0 0-3151 ger. 25617 7578-22621 22 Si 480 9.24 4.5 9.24 4.5 13412 SLV 6 33940 625902 0.245 0.419 0 0 133 ger. 36239 7578 35956 39 Si 480 9.24 4.5 9.24 4.5-419853 SLV 11-419853 -625902 0.245 0.419 0 0-5309 ger. 36239 7578-35956 39 Si 500 9.24 4.5 9.24 4.5-24884 SLV 6 13412 625902 0.245 0 0 0-5581 ger. 37145 7578 0 45 Si 500 9.24 4.5 9.24 4.5-499154 SLV 11-419853 -625902 0.245 Si Valutazione dei tagli secondo gerarchia delle resistenze x contr.gravitaz. VEd negativo contr.mom.resist. elastico VEd positivo contr.mom.resist. elastico 0 2859 138-2721 1603 5581 2721 3976 20 2588-133 -2721 1331 5309 2721 3562 150 823-1898 -2721-433 3544 2721 1617 317-430 -3151-2721 -1686 2291 2721 364 480-2588 -5309-2721 -4241 133 2721-1794 500-2859 -5581-2721 -4655-138 2721-2066 Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara freq. QP rara freq. QP rara 0-106090 2 17 252-96782 2 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si 20-106090 2 17 252-96782 2 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0.01 0.01 0.01 0.02 9999 Si 150 114340 2 18 271 104840 2 17 0 0 0 0 0 0 0 0 0.09 0.08 0.08 0.18 2846.53 Si 317 98339 2 16 233 90059 2 14 0 0 0 0 0 0 0 0 0.08 0.07 0.08 0.16 3071.03 Si 480-220332 2 52 1421-203221 2 48 0 0 0 0 18.3 0.007 0.007 0.008 0 0 0 0 9999 Si 500-220332 2 52 1421-203221 2 48 0 0 0 0 18.3 0.007 0.007 0.008 0 0 0 0 9999 Si Campata n. 2 tra i fili 4 e 6, asta n. 22 Sezione rettangolare H tot. 24 B 60 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 9.24 4.5 9.24 4.5-39319 SLV 7 2704 625902 0.245 0 0 0 6511 ger. 37145 7578 0 45 Si 0 9.24 4.5 9.24 4.5-462240 SLV 10-386105 -625902 0.245 Si 20 9.24 4.5 9.24 4.5 2704 SLV 7 25447 625902 0.245 0.419 0 0 6240 ger. 36239 7578 35956 39 Si 20 9.24 4.5 9.24 4.5-386105 SLV 10-386105 -625902 0.245 Si 150 9.24 4.5 9.24 4.5 145753 SLV 7 147462 625902 0.245 0.132 0 0 4475 ger. 25617 7578 22621 22 Si 150 9.24 4.5 9.24 4.5-21324 SLV 10-69690 -625902 0.245 0.132 0 0-1760 ger. 25617 7578-22621 22 Si 317 16.27 4.5 16.27 4.5 110478 m.i.p. 228997 1040680 0.295 0.132 0 0 2213 ger. 25617 8341 22621 22 Si 317 16.27 4.5 16.27 4.5-6965 SLV 11-58198 -1040680 0.295 0.132 0 0-4023 ger. 25617 8341-22621 22 Si 480 12.32 4.5 12.32 4.5-522531 SLV 7-522531 -808192 0.27 0.419 0 0-6240 ger. 36239 8341-35956 39 Si 500 12.32 4.5 12.32 4.5-522531 SLU 8-522531 -808192 0.27 0 0 0-6511 ger. 37145 8341 0 45 Si Valutazione dei tagli secondo gerarchia delle resistenze x contr.gravitaz. VEd negativo contr.mom.resist. elastico VEd positivo contr.mom.resist. elastico 0 3394 276-3118 2094 6511 3118 4660 20 3122 5-3118 1917 6240 3118 4247 150 1358-1760 -3118 216 4475 3118 1921 317-905 -4023-3118 -2047 2213 3118-341 480-3122 -6240-3118 -5272-5 3118-2154 500-3394 -6511-3118 -5686-276 3118-2331 Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara freq. QP rara freq. QP rara 0-206236 2 48 1330-191701 2 45 0 0 0 0 18.3 0.006 0.007 0.008 0 0 0 0 9999 Si 20-206236 2 48 1330-191701 2 45 0 0 0 0 18.3 0.006 0.007 0.008 0 0 0-0.01 9999 Si 150 90631 2 14 215 82801 2 13 0 0 0 0 0 0 0 0 0.04 0.03 0.04 0.04 9999 Si 317 77606 1 11 172 75237 1 11 0 0 0 0 0 0 0 0 0.03 0.02 0.03 0.02 9999 Si 480-370749 2 75 1823-324640 2 66 0 0 0 0 15.9 0.009 0.01 0.01-0.01-0.03-0.01-0.05 9999 Si 500-370749 2 75 1823-324640 2 66 0 0 0 0 15.9 0.009 0.01 0.01 0 0 0 0 9999 Si Campata n. 3 tra i fili 6 e 8, asta n. 23 Sezione rettangolare H tot. 24 B 60 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 12.32 4.5 12.32 4.5-766018 SLU 8-766018 -808192 0.27 0 0 0 12767 SLU 8 37145 8341 0 45 Si 20 12.32 4.5 12.32 4.5-766018 SLU 8-766018 -808192 0.27 0.419 0 0 11746 SLU 8 36239 8341 35956 39 Si 150 12.32 4.5 12.32 4.5 330539 SLU 8 433059 808192 0.27 0.132 0 0 6596 ger. 25617 8341 22621 22 Si 150 12.32 4.5 12.32 4.5 0.132 0 0-431 ger. 25617 8341-22621 22 Si 317 12.32 4.5 12.32 4.5 472423 m.i.p. 565147 808192 0.27 0.132 0 0 1459 ger. 25617 8341 22621 22 Si 317 12.32 4.5 12.32 4.5 0.132 0 0-5569 ger. 25617 8341-22621 22 Si 480 12.32 4.5 12.32 4.5-765934 SLU 8-765934 -808192 0.27 0.419 0 0-11745 SLU 8 36239 8341-35956 39 Si 500 12.32 4.5 12.32 4.5-765934 SLU 8-765934 -808192 0.27 0 0 0-12767 SLU 8 37145 8341 0 45 Si Valutazione dei tagli secondo gerarchia delle resistenze x contr.gravitaz. VEd negativo contr.mom.resist. elastico VEd positivo contr.mom.resist. elastico 0 7706 4088-3514 4088 12767 3514 12767 20 7090 3576-3514 3761 11746 3514 11746 150 3083-431 -3514 1635 6596 3514 5107 317-2055 -5569-3514 -3404 1459 3514-1090 480-7090 -11745-3514 -11745-3576 3514-3760 500-7706 -12767-3514 -12767-4087 3514-4087 Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara freq. QP rara freq. QP rara Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 67

x M.rara Comb.R sigma sigma c. rara f. rara M.QP Comb.QP sigma c. QP srmi wki rara PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE 68 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO wki freq. wki QP srms wks rara wks freq. wks QP fg. rara ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. 0-544272 2 111 2676-465699 2 95 0 0 0 0 15.9 0.015 0.015 0.016 0 0 0 0 9999 Si 20-544272 2 111 2676-465699 2 95 0 0 0 0 15.9 0.015 0.015 0.016 0.02 0.03 0.02 0.05 9999 Si 150 306300 2 62 1506 258080 2 53 15.9 0.007 0.006 0.008 0 0 0 0 0.24 0.47 0.2 0.74 673.19 Si 317 379094 2 77 1864 320023 2 65 15.9 0.009 0.008 0.01 0 0 0 0 0.29 0.58 0.24 0.9 556.55 Si 480-544211 2 111 2676-465644 2 95 0 0 0 0 15.9 0.015 0.015 0.016 0.02 0.03 0.02 0.05 9999 Si 500-544211 2 111 2676-465644 2 95 0 0 0 0 15.9 0.015 0.015 0.016 0 0 0 0 9999 Si Campata n. 4 tra i fili 8 e 10, asta n. 36 Sezione rettangolare H tot. 24 B 60 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 12.32 4.5 12.32 4.5-522519 SLU 8-522519 -808192 0.27 0 0 0 6511 ger. 37145 8341 0 45 Si 20 12.32 4.5 12.32 4.5-522519 SLV 6-522519 -808192 0.27 0.419 0 0 6240 ger. 36239 8341 35956 39 Si 150 12.32 4.5 12.32 4.5 91538 m.i.p. 142778 808192 0.27 0.132 0 0 4475 ger. 25617 8341 22621 22 Si 150 12.32 4.5 12.32 4.5-82677 SLV 10-144344 -808192 0.27 0.132 0 0-1760 ger. 25617 8341-22621 22 Si 317 17.29 4.5 17.29 4.5 145408 m.i.p. 228997 1100325 0.3 0.132 0 0 2213 ger. 25617 8549 22621 22 Si 317 17.29 4.5 17.29 4.5 35187 SLV 11-2746 -1100325 0.3 0.132 0 0-4023 ger. 25617 8549-22621 22 Si 480 9.24 4.5 9.24 4.5 2708 SLV 6 25452 625902 0.245 0.419 0 0-6240 ger. 36239 7578-35956 39 Si 480 9.24 4.5 9.24 4.5-386110 SLV 11-386110 -625902 0.245 Si 500 9.24 4.5 9.24 4.5-39314 SLV 6 2708 625902 0.245 0 0 0-6511 ger. 37145 7578 0 45 Si 500 9.24 4.5 9.24 4.5-462246 SLV 11-386110 -625902 0.245 Si Valutazione dei tagli secondo gerarchia delle resistenze x contr.gravitaz. VEd negativo contr.mom.resist. elastico VEd positivo contr.mom.resist. elastico 0 3394 276-3118 2331 6511 3118 5686 20 3122 5-3118 2154 6240 3118 5272 150 1358-1760 -3118 794 4475 3118 2582 317-905 -4023-3118 -1469 2213 3118 237 480-3122 -6240-3118 -4247-5 3118-1917 500-3394 -6511-3118 -4660-276 3118-2094 Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara 0-370726 2 75 1823-324619 2 66 0 0 0 0 15.9 0.009 0.01 0.01 0 0 0 0 9999 Si 20-370726 2 75 1823-324619 2 66 0 0 0 0 15.9 0.009 0.01 0.01-0.01-0.03-0.01-0.05 9999 Si 150 42441 1 7 98 42441 1 7 0 0 0 0 0 0 0 0 0.02-0.02 0.02-0.03 9999 Si 150-49951 2 8 115-37597 2 7 Si 317 108805 2 16 239 100449 2 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0.05 0.03 0.05 0.05 9575.69 Si 480-206236 2 48 1330-191701 2 45 0 0 0 0 18.3 0.006 0.007 0.008 0 0 0-0.01 9999 Si 500-206236 2 48 1330-191701 2 45 0 0 0 0 18.3 0.006 0.007 0.008 0 0 0 0 9999 Si Campata n. 5 tra i fili 10 e 12, asta n. 37 Sezione rettangolare H tot. 24 B 60 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 9.24 4.5 9.24 4.5-24912 SLV 7 13387 625902 0.245 0 0 0 5581 ger. 37145 7578 0 45 Si 0 9.24 4.5 9.24 4.5-499169 SLV 10-419867 -625902 0.245 Si 20 9.24 4.5 9.24 4.5 13387 SLV 7 33916 625902 0.245 0.419 0 0 5309 ger. 36239 7578 35956 39 Si 20 9.24 4.5 9.24 4.5-419867 SLV 10-419867 -625902 0.245 0.419 0 0-133 ger. 36239 7578-35956 39 Si 150 9.24 4.5 9.24 4.5 132233 SLV 7 132233 625902 0.245 0.132 0 0 3544 ger. 25617 7578 22621 22 Si 150 9.24 4.5 9.24 4.5-34499 SLV 10-86517 -625902 0.245 0.132 0 0-1898 ger. 25617 7578-22621 22 Si 317 9.24 4.5 9.24 4.5 195069 SLV 10 211197 625902 0.245 0.132 0 0 2291 ger. 25617 7578 22621 22 Si 317 9.24 4.5 9.24 4.5 20107 SLV 7-11047 -625902 0.245 0.132 0 0-3151 ger. 25617 7578-22621 22 Si 480 9.24 4.5 9.24 4.5 158145 SLV 10 173170 625902 0.245 0.419 0 0 133 ger. 36239 7578 35956 39 Si 480 9.24 4.5 9.24 4.5-351677 SLV 7-351677 -625902 0.245 0.419 0 0-5309 ger. 36239 7578-35956 39 Si 500 9.24 4.5 9.24 4.5 129105 SLV 10 158145 625902 0.245 0 0 0-5581 ger. 37145 7578 0 45 Si 500 9.24 4.5 9.24 4.5-421720 SLV 7-351677 -625902 0.245 Si Valutazione dei tagli secondo gerarchia delle resistenze x contr.gravitaz. VEd negativo contr.mom.resist. elastico VEd positivo contr.mom.resist. elastico 0 2859 138-2721 2066 5581 2721 4655 20 2588-133 -2721 1794 5309 2721 4241 150 823-1898 -2721 30 3544 2721 2080 317-430 -3151-2721 -1224 2291 2721 827 480-2588 -5309-2721 -3562 133 2721-1331 500-2859 -5581-2721 -3976-138 2721-1603 Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara 0-220354 2 52 1421-203240 2 48 0 0 0 0 18.3 0.007 0.007 0.008 0 0 0 0 9999 Si 20-220354 2 52 1421-203240 2 48 0 0 0 0 18.3 0.007 0.007 0.008 0 0 0 0 9999 Si 150 76117 2 12 180 69228 2 11 0 0 0 0 0 0 0 0 0.07 0.06 0.06 0.13 3930.36 Si 317 120000 2 19 284 110240 2 17 0 0 0 0 0 0 0 0 0.1 0.09 0.09 0.2 2523.68 Si 480-106072 2 17 251-96766 2 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0.01 0.01 0.01 0.02 9999 Si 500-106072 2 17 251-96766 2 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si Mensola destra tra i fili 12 e 26, asta n. 34 Sezione rettangolare H tot. 24 B 60 Cs 2 Ci 2 Sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta Ver. 0 9.24 4.5 9.24 4.5-4500 m.i.p. 0 625902 0.245 0 0 0 234 SLU 5 37145 7075 0 45 Si 0 9.24 4.5 9.24 4.5-5850 SLU 5-2106 -625902 0.245 Si 20 7.52 4.5 7.52 4.5-2106 SLU 5-2106 -523180 0.228 0.134 0 0 140 SLU 5 25617 5780 23012 22 Si 32 5.4 4.5 5.4 4.5-605 SLU 1 0 395146 0.202 0.134 0 0 86 SLU 5 25617 5780 23012 22 Si 32 5.4 4.5 5.4 4.5-787 SLU 5-2106 -395146 0.202 Si 48 0 2.8 0 2.8-5 SLU 1 0 0 0 0.134 0 0 8 SLU 5 26537 5965 23838 22 Si 48 0 2.8 0 2.8-7 SLU 5-1432 0 0 Si 50 0 2.8 0 2.8 0 SLU 4 0 0 0 0.134 0 0 0 SLV 5 26537 5965 23838 22 Si 50 0 2.8 0 2.8 0 SLU 5-1245 0 0 0.134 0 0 0 SLV 12 26537 5965-23838 22 Si Verifiche in esercizio x M.rara Comb.R sigma sigma M.QP Comb.QP sigma srmi wki wki wki srms wks wks wks fg. ff. rara fg. QP ff. QP l/ff.qp Ver. c. rara f. rara c. QP rara freq. QP rara freq. QP rara 0-1620 1 0 4-1620 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si 20-1620 1 0 4-1620 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0-0.01-0.01-0.01-0.02 5547.1 Si 32-1620 1 0 4-1620 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0-0.02-0.01-0.01-0.03 3507.1 Si 48-1101 1 0 0-1101 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0-0.02-0.02-0.02-0.04 2300 Si 50-958 1 0 0-958 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0-0.02-0.02-0.02-0.04 2223.48 Si freq. freq. QP QP rara rara freq. freq. QP QP rara rara

Momenti resistenti a filo appoggi (per controllo pilastri) campata x appoggio Mb,Rd + Mb,Rd - mensola sinistra 30 2 523180-523180 1 20 2 625902-625902 1 480 4 625902-625902 2 20 4 625902-625902 2 480 6 808192-808192 3 20 6 808192-808192 3 480 8 808192-808192 4 20 8 808192-808192 4 480 10 625902-625902 5 20 10 625902-625902 5 480 12 625902-625902 mensola destra 20 12 523180-523180 Coefficienti di sicurezza minimi Resistenza a flessione: 1,06 Resistenza a taglio 2,21 Tensioni in combinazione rara: 1,35 Tensioni in combinazione quasi permanente: 1,18 Fessurazione: 18,55 Deformazione: 1,93 9.3 Verifiche piastre e pareti C.A. nod.: nodo del modello FEM sez.: tipo di sezione (o = orizzontale, v = verticale) B: base della sezione H: altezza della sezione Af+: area di acciaio dal lato B (inferiore per le piastre)) Af-: area di acciaio dal lato A (superiore per le piastre)) c+: copriferro dal lato B (inferiore per le piastre)) c-: copriferro dal lato A (superiore per le piastre)) sc: tensione sul calcestruzzo in esercizio comb ; c: combinazione di carico c.s.: coefficiente di sicurezza N: sforzo normale di calcolo M: momento flettente di calcolo Mu: momento flettente ultimo Nu: sforzo normale ultimo sf: tensione sull'acciaio in esercizio Wk: apertura caratteristica delle fessure Sm: distanza media fra le fessure st: sigma a trazione nel calcestruzzo in condizioni non fessurate fck: resistenza caratteristica cilindrica del calcestruzzo fcd: resistenza a compressione di calcolo del calcestruzzo fctd: resistenza a trazione di calcolo del calcestruzzo Hcr: altezza critica q.hcr: *quota della sezione alla altezza critica hw: altezza della parete lw: lunghezza della parete n.p.: numero di piani hs: altezza dell'interpiano Mxd: momento di progetto attorno all'asse x (fuori piano) Myd: momento di progetto attorno all'asse y (nel piano) NEd: sforzo normale di progetto MEd: Momento flettente di progetto di progetto VEd: sforzo di taglio di progetto Ngrav.: sforzo normale dovuto ai carichi gravitazionali NReale.: sforzo normale derivante dall'analisi VRcd: resistenza a taglio dovuta alle bielle di calcestruzzo epsilon: coefficiente di maggiorazione del taglio derivante dall'analisi alfas: MEd/(VEd*lw) formula 7.4.15 At: area tesa di acciaio roh: rapporto tra area della sezione orizzotale dell'armatura di anima e l'area della sezione di calcestruzzo rov: rapporto tra area della sezione verticale dell'armatura di anima e l'area della sezione di calcestruzzo VRsd: resistenza a taglio della sezione con armature Somma(Asj)- Ai: somma delle aree delle barre verticali che attraversano la superficie di scorrimento csi: altezza della parte compressa normalizzata all'altezza della sezione Vdd: contributo dell'effetto spinotto delle armature verticali Vfd: contributo della resistenza per attrito Vid: contributo delle armature inclinate presenti alla base VRd,s: valore di progetto della resistenza a taglio nei confronti dello scorrimento M01: momento flettente inferiore per verifica instabilità M02: momento flettente superiore per verifica instabilità etot: eccentricità complessiva EC2 12.6.5.2 (12.12) Fi: coefficiente riduttivo EC2 12.6.5.2 (12.11) l0: lunghezza libera di inflessione beta: coefficiente EC2 12.6.5.1 (12.9) Nrd: resistenza di progetto EC2 12.6.5.2 (12.10) l,lim: snellezza limite EC2 12.6.5.1 (4) At: area di calcestruzzo del traverso in parete con blocco cassero in legno Vr,cls: resistenza a taglio in assenza di armatura orizzontale in parete con blocco cassero in legno Mu: momento resistente ultimo del singolo traverso in parete con blocco cassero in legno Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 69

Hp: resistenza a trazione dell'elemento teso in parete con blocco cassero in legno R: fattore di efficienza in parete con blocco cassero in legno Vr,s: contributo alla resistenza a taglio della armatura orizzontale in parete con blocco cassero in legno Vrd: resistenza a taglio per trazione del diagonale in parete con blocco cassero in legno l: luce netta della trave di collegamento h: altezza della trave di collegamento b: spessore della trave di collegamento d: altezza utile della trave di collegamento Asi: area complessiva della armatura a X M,plast: momenti resistenti della trave a filo appoggio T,plast: sforzi di taglio nella trave derivanti da gerarchia delle resistenze N: fattore di capacità portante, distinto nei 3 tipi (c, q, g) S: fattore correttivo per la forma della fondazione, distinto nei 3 tipi (c, q, g) D: fattore correttivo per la profondità del piano di posa, distinto nei 3 tipi (c, q, g) I: fattore correttivo per l'inclinazione del carico, distinto nei 3 tipi (c, q, g) B: fattore correttivo per l'inclinazione del piano di posa, distinto nei 3 tipi (c, q, g) G: fattore correttivo per l'inclinazione del pendio, distinto nei 3 tipi (c, q, g) P: fattore correttivo per punzonamento del suolo, distinto nei 3 tipi (c, q, g) E: fattore correttivo per l'inerzia sismica del suolo, distinto nei 3 tipi (c, q, g) Tipo: tipologia del fattore di portanza, per coesione (c), sovraccarico (q) o attrito (g) PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Platea a "Fondazione" Valori in dan, cm C25/30: rck 300 fyk 4500 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 99 o 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7 1.154 8 SLV F. -1150 769709-1328 888440 v 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7 1.895 2 SLV F. -432 464114-819 879468 144 o 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7 1.151 5 SLV F. -1154 771700-1329 888440 v 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7 1.874 3 SLV F. -444 469406-833 879676 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 99 o 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-30.1 2 ra 7.12E01 4.25E05 1982.3 2 ra 7.12E01 4.25E05 0.00999.00 15.3 0.0 1 ra v 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-14.8 2 ra -9.79E01 2.09E05 964.6 2 ra -9.79E01 2.09E05 0.00999.00 7.5 0.0 1 ra 144 o 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-30.4 2 ra 7.15E01 4.28E05 1997.6 2 ra 7.15E01 4.28E05 0.00999.00 15.4 0.0 1 ra v 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-15.1 2 ra -9.72E01 2.13E05 982.0 2 ra -9.72E01 2.13E05 0.00999.00 7.6 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 99 o 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-27.3 2 fr 7.76E01 3.85E05 1794.1 2 fr 7.76E01 3.85E05 0.00 0.40 13.8 0.0 1 fr v 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-13.4 2 fr -8.53E01 1.89E05 873.0 2 fr -8.53E01 1.89E05 0.00 0.40 6.8 0.0 1 fr 144 o 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-27.5 2 fr 7.79E01 3.88E05 1808.6 2 fr 7.79E01 3.88E05 0.00 0.40 13.9 0.0 1 fr v 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-13.7 2 fr -8.47E01 1.93E05 889.3 2 fr -8.47E01 1.93E05 0.00 0.40 6.9 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 99 o 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-26.3 2 q. 7.97E01 3.71E05 1731.4 2 q. 7.97E01 3.71E05 0.00 0.30 13.3 0.0 1 q. v 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-13.0 2 q. -8.11E01 1.83E05 842.5 2 q. -8.11E01 1.83E05 0.00 0.30 6.5 0.0 1 q. 144 o 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-26.5 2 q. 8.00E01 3.74E05 1745.6 2 q. 8.00E01 3.74E05 0.00 0.30 13.4 0.0 1 q. v 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-13.2 2 q. -8.05E01 1.86E05 858.4 2 q. -8.05E01 1.86E05 0.00 0.30 6.7 0.0 1 q. Verifica a punzonamento Perimetro al nodo 10 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 8 SLU Reazione terreno = 566,9 dan peso blocco cls*1.3 = -167,6 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -13600,8 dan beta =1.5 ved = 4.178 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 298,5 cm offset pilastro a =74,60 cm = 2*d combinazione 2 SLV F. Reazione terreno = 5426,9 dan peso blocco cls*1 = -721,3 dan sforzo normale = -12145,3 dan beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,18 %; ro,ly =0,18 % ved = 1,00<vrd = Vrd,c*2*d/a = 3,98 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 11 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm 70 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

combinazione 13 SLV F. Reazione terreno = 435,3 dan peso blocco cls*1 = -128,9 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -10256,6 dan beta =1.5 ved = 3.148 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 298,5 cm offset pilastro a =74,60 cm = 2*d combinazione 13 SLV F. Reazione terreno = 5889,5 dan peso blocco cls*1 = -721,3 dan sforzo normale = -10256,6 dan beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,18 %; ro,ly =0,16 % ved = 0,69<vrd = Vrd,c*2*d/a = 3,98 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 57 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 8 SLU Reazione terreno = 548,1 dan peso blocco cls*1.3 = -167,6 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -25150,7 dan beta =1.4 ved = 7.36 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 429,2 cm offset pilastro a =68,94 cm = 1.848*d combinazione 8 SLU Reazione terreno = 9888,8 dan peso blocco cls*1.3 = -1120,7 dan sforzo normale = -25150,7 dan beta =1.4 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,17 %; ro,ly =0,18 % ved = 1,43<vrd = Vrd,c*2*d/a = 4,31 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 58 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 8 SLU Reazione terreno = 461,3 dan peso blocco cls*1.3 = -167,6 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -18412,9 dan beta =1.4 ved = 5.37 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 348,9 cm offset pilastro a =43,36 cm = 1.163*d combinazione 8 SLU Reazione terreno = 4958,9 dan peso blocco cls*1.3 = -689,8 dan sforzo normale = -18412,9 dan beta =1.4 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,17 %; ro,ly =0,16 % ved = 1,52<vrd = Vrd,c*2*d/a = 6,85 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 99 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 8 SLU Reazione terreno = 577,1 dan peso blocco cls*1.3 = -167,6 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -26004,5 dan beta =1.4 ved = 7.607 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 375,7 cm offset pilastro a =51,89 cm = 1.391*d Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 71

combinazione 8 SLU Reazione terreno = 7538,8 dan peso blocco cls*1.3 = -823,5 dan sforzo normale = -26004,5 dan beta =1.4 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,17 %; ro,ly =0,18 % ved = 1,93<vrd = Vrd,c*2*d/a = 5,72 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Perimetro al nodo 100 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 8 SLU Reazione terreno = 533,9 dan peso blocco cls*1.3 = -167,6 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -24047,4 dan beta =1.4 ved = 7.034 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 362,3 cm offset pilastro a =47,63 cm = 1.277*d combinazione 8 SLU Reazione terreno = 6300,7 dan peso blocco cls*1.3 = -755,4 dan sforzo normale = -24047,4 dan beta =1.4 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,17 %; ro,ly =0,16 % ved = 1,92<vrd = Vrd,c*2*d/a = 6,24 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 144 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 8 SLU Reazione terreno = 577,0 dan peso blocco cls*1.3 = -167,6 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -26004,8 dan beta =1.4 ved = 7.607 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 375,7 cm offset pilastro a =51,89 cm = 1.391*d combinazione 8 SLU Reazione terreno = 7538,2 dan peso blocco cls*1.3 = -823,5 dan sforzo normale = -26004,8 dan beta =1.4 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,17 %; ro,ly =0,18 % ved = 1,93<vrd = Vrd,c*2*d/a = 5,72 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 145 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 8 SLU Reazione terreno = 534,1 dan peso blocco cls*1.3 = -167,6 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -24046,5 dan beta =1.4 ved = 7.034 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 362,3 cm offset pilastro a =47,63 cm = 1.277*d combinazione 8 SLU Reazione terreno = 6304,1 dan peso blocco cls*1.3 = -755,4 dan sforzo normale = -24046,5 dan beta =1.4 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,17 %; ro,ly =0,16 % ved = 1,92<vrd = Vrd,c*2*d/a = 6,24 dan/cmq 72 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 186 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 8 SLU Reazione terreno = 548,1 dan peso blocco cls*1.3 = -167,6 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -25150,8 dan beta =1.4 ved = 7.36 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 429,2 cm offset pilastro a =68,94 cm = 1.848*d combinazione 8 SLU Reazione terreno = 9888,6 dan peso blocco cls*1.3 = -1120,7 dan sforzo normale = -25150,8 dan beta =1.4 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,17 %; ro,ly =0,18 % ved = 1,43<vrd = Vrd,c*2*d/a = 4,31 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 187 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 8 SLU Reazione terreno = 461,3 dan peso blocco cls*1.3 = -167,6 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -18413,1 dan beta =1.4 ved = 5.37 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 348,9 cm offset pilastro a =43,36 cm = 1.163*d combinazione 8 SLU Reazione terreno = 4959,3 dan peso blocco cls*1.3 = -689,8 dan sforzo normale = -18413,1 dan beta =1.4 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,17 %; ro,ly =0,16 % ved = 1,52<vrd = Vrd,c*2*d/a = 6,85 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 233 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 8 SLU Reazione terreno = 566,8 dan peso blocco cls*1.3 = -167,6 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -13600,6 dan beta =1.5 ved = 4.178 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 298,5 cm offset pilastro a =74,60 cm = 2*d combinazione 3 SLV F. Reazione terreno = 5436,2 dan peso blocco cls*1 = -721,3 dan sforzo normale = -12144,9 dan beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,16 %; ro,ly =0,18 % ved = 1,00<vrd = Vrd,c*2*d/a = 3,98 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 234 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 16 SLV F. Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 73

Reazione terreno = 479,2 dan peso blocco cls*1 = -128,9 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -10256,3 dan beta =1.5 ved = 3.134 < vrd,max = 28.22 PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Verifica del perimetro u1 = 249,5 cm offset pilastro a =43,36 cm = 1.163*d combinazione 8 SLU Reazione terreno = 4037,3 dan peso blocco cls*1.3 = -567,0 dan sforzo normale = -10168,5 dan beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,16 %; ro,ly =0,16 % ved = 1,08<vrd = Vrd,c*2*d/a = 6,85 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura Verifiche geotecniche Dati geometrici dell'impronta di calcolo Forma dell'impronta di calcolo: rettangolare di area equivalente Coordinata X del centro impronta: -598 Coordinata Y del centro impronta: 1898 Coordinata Z del centro impronta: -150 Lato minore B dell'impronta: 500 Lato maggiore L dell'impronta: 2650 Area dell'impronta rettangolare di calcolo: 1325000 Verifica di scorrimento sul piano di posa - Combinazioni non sismiche Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 2 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Forza risultante agente in direzione x: 0 Forza risultante agente in direzione y: 0 Forza risultante agente in direzione z: -381505.94 Inclinazione del carico in direzione x (deg): 0 Inclinazione del carico in direzione y (deg): 0 Angolo di attrito di progetto (deg): 25 Azione di progetto (risultante del carico tangenziale al piano di posa): Resistenza di progetto: 161726.49 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 1.1 Coefficiente di sicurezza normalizzato ks min (Rd/Ed): 171498208643.31 Verifica di scorrimento sul piano di posa - Combinazioni sismiche Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 2 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Forza risultante agente in direzione x: -24376.06 Forza risultante agente in direzione y: -7290.52 Forza risultante agente in direzione z: -334428.15 Inclinazione del carico in direzione x (deg): -4.17 Inclinazione del carico in direzione y (deg): -1.25 Angolo di attrito di progetto (deg): 25 Azione di progetto (risultante del carico tangenziale al piano di posa): 25442.95 Resistenza di progetto: 141769.46 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 1.1 Coefficiente di sicurezza normalizzato ks min (Rd/Ed): 5.57 Verifica di capacità portante sul piano di posa - Combinazioni non sismiche Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 8 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -516331.47 Resistenza di progetto: 1894155.51 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato kp min (Rd/Ed): 3.67 Parametri utilizzati nel calcolo: Forza risultante agente in direzione x: 0 Forza risultante agente in direzione y: 0 Forza risultante agente in direzione z: -516331.47 Momento agente in direzione x: -3589.23 Momento agente in direzione y: -4492937.59 Inclinazione del carico in direzione x (deg): 0 Inclinazione del carico in direzione y (deg): 0 Eccentricità del carico in direzione x: -8.7 Eccentricità del carico in direzione y: -0.01 Impronta al suolo (BxL): 500 x 2650 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 482.6 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2649.99 Peso specifico di progetto del suolo : 0.0014 Angolo di attrito di progetto (deg): 25 Fattori di capacità portante N S D I B G P E Tipo 20.72 1.09 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Coesione 10.66 1.08 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Sovraccarico 10.88 0.93 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Attrito 74 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Verifica di capacità portante sul piano di posa - Combinazioni sismiche Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 4 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -334428.75 Resistenza di progetto: 1054095.02 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato kp min (Rd/Ed): 3.15 Parametri utilizzati nel calcolo: Forza risultante agente in direzione x: -24375.77 Forza risultante agente in direzione y: 7290.35 Forza risultante agente in direzione z: -334428.75 Momento agente in direzione x: -3852697.85 Momento agente in direzione y: -14798418.91 Inclinazione del carico in direzione x (deg): -4.17 Inclinazione del carico in direzione y (deg): 0 Eccentricità del carico in direzione x: -44.25 Eccentricità del carico in direzione y: -11.52 Impronta al suolo (BxL): 500 x 2650 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 411.5 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2626.96 Peso specifico di progetto del suolo : 0.0014 Angolo di attrito di progetto (deg): 25 Accelerazione normalizzata massima al suolo:.07 Fattori di capacità portante N S D I B G P E Tipo 20.72 1.08 1.00 0.85 1.00 1.00 1.00 0.98 Coesione 10.66 1.07 1.00 0.87 1.00 1.00 1.00 0.95 Sovraccarico 10.88 0.94 1.00 0.81 1.00 1.00 1.00 0.95 Attrito 9.4 Verifiche solai N : indice progressivo Descrizione: descrizione della sezione Tipo: tipo di sezione Int.: interasse [cm] B anima: larghezza dell'anima [cm] Altezza: altezza della sezione [cm] H cappa: spessore della cappa [cm] H lastra: spessore della lastra prefabbricata [cm] C. sup.: minima distanza del bordo superiore della armatura superiore dalla superficie del getto [cm] C. inf.: minima distanza del bordo inferiore della armatura inferiore dalla superficie del getto [cm] C. inf. agg.: minima distanza del bordo inferiore della armatura inferiore aggiuntiva dalla superficie del getto [cm] Peso: peso per unità di supeficie [dan/cm²] Nome: denominazione dell'appoggio Ampiezza: ampiezza dell'appoggio [cm] Rigidezza: rigidezza alla traslazione verticale [cm] Tipo di appoggio: diretto se costituito da pilastro o parete; indiretto se costituito da trave x: distanza da asse appoggio sinistro [cm] A sup: area efficace di armatura longitudinale superiore [cm²] CA. sup: distanza dal bordo del baricentro dell'armatura longitudinale superiore [cm] A inf: area efficace di armatura longitudinale inferiore [cm²] CA. inf: distanza dal bordo del baricentro dell'armatura longitudinale inferiore [cm] M+ela: momento flettente desunto dal solutore che tende le fibre inferiori [dan*cm] M+des: momento flettente di progetto che tende le fibre inferiori [dan*cm] x/d: rapporto tra posizione asse neutro e altezza utile M+ult.: momento ultimo per trazione delle fibre inferiori [dan*cm] M-ela: momento flettente desunto dal solutore che tende le fibre superiori [dan*cm] M-des: momento flettente di progetto che tende le fibre superiori [dan*cm] M-ult.: momento ultimo per trazione delle fibre superiori [dan*cm] Verifica: stato di verifica Asl+: area di armatura longitudinale tesa per valutazione resistenza taglio positivo [cm²] Asl-: area di armatura longitudinale tesa per valutazione resistenza taglio negativo [cm²] Vrd+: resistenza a taglio positivo della sezione senza armature [dan] Vrd-: resistenza a taglio negativo della sezione senza armature [dan] Vrcd+: sforzo di taglio positivo che produce il cedimento delle bielle [dan] Vrcd-: sforzo di taglio negativo che produce il cedimento delle bielle [dan] V+: sforzo di taglio positivo di progetto [dan] V+ult: taglio ultimo positivo [dan] V-: sforzo di taglio negativo di progetto [dan] V-ult: taglio ultimo negativo [dan] Rara: famiglia di combinazione di verifica M+ela: massimo momento positivo elastico [dan*cm] M+des: massimo momento positivo di progetto [dan*cm] σ c+: tensione di compressione nel calcestruzzo per momento positivo [dan/cm²] σ f+: tensione di trazione nell'acciaio per momento positivo [dan/cm²] M-ela: minimo momento negativo elastico [dan*cm] M-des: minimo momento negativo di progetto [dan*cm] σ c-: tensione di compressione nel calcestruzzo per momento negativo [dan/cm²] σ f-: tensione di trazione nell'acciaio per momento negativo [dan/cm²] Elastica +: massima freccia a sezione interamente reagente di solo calcestruzzo [cm] Elastica -: minima freccia a sezione interamente reagente di solo calcestruzzo [cm] Fessurabile +: massima freccia a sezione fessurata ed omogeneizzata [cm] Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 75

Fessurabile -: minima freccia a sezione fessurata ed omogeneizzata [cm] Quasi permanente: famiglia di combinazione di verifica Elastica +: massima freccia a sezione interamente reagente di solo calcestruzzo in combinazione quasi permanente [cm] Elastica -: minima freccia a sezione interamente reagente [cm] Fessurabile viscosa +: massima freccia a sezione fessurata ed omogeneizzata a viscosità esaurita [cm] Fessurabile viscosa -: massima freccia a sezione fessurata ed omogeneizzata a viscosità esaurita [cm] l/f: rapporto luce su freccia in combinazione quasi permanente Rara inferiore: famiglia di combinazione per verifica inferiore Dmax: distanza massima tra le fessure [cm] Esm: dilatazione media delle barre di armatura Wd: valore di calcolo di apertura delle fessure [cm] Frequente inferiore: famiglia di combinazione per verifica inferiore Quasi permanente inferiore: famiglia di combinazione per verifica inferiore Rara superiore: famiglia di combinazione per verifica superiore Frequente superiore: famiglia di combinazione per verifica superiore Quasi permanente superiore: famiglia di combinazione per verifica superiore Frequente: famiglia di combinazione di verifica Fessurabile -: massima freccia a sezione fessurata ed omogeneizzata [cm] Le unità di misura delle verifiche elencate nel capitolo sono in [cm, dan] ove non espressamente specificato. Sez A solaio 'Piano 1' Verifica di solaio condotta secondo DM 14-01-08 (NTC08). Materiali Acciaio: B450C_1 Fyk: 4500 Calcestruzzo: C28/35 Rck 350 Elenco delle sezioni N Descrizione Tipo Int. B anima Altezza H cappa H lastra C. sup. C. inf. C. inf. agg. Peso 1 Ner 10x(20+4)/50 Nervatura 50 10 24 4 2 2 2 0.03 Geometria delle campate Campata 1 tra gli appoggi ascissa 30 - ascissa 380 Luce: 350; sezione n 1 - Ner 10x(20+4)/50 Ampiezza senza alleggerimento sx: 40 Ampiezza senza alleggerimento dx: 40 Elenco degli appoggi N Nome Ampiezza Rigidezza Tipo di appoggio 1 60 0 indiretto 2 60 0 indiretto Elenco dei carichi Il peso proprio è compreso nei carichi in elenco. Campata 1 Carico uniforme: permanente 1.5; permanente portato 0.75; variabile 1 Output campate Campata 1 Verifiche a flessione x A sup CA. sup A inf CA. inf M+ela M+des x/d M+ult. M-ela M-des x/d M-ult. Verifica 0 1.53 2.7 3.05 2.7 0 0 0.103 248455 Si 30 1.54 2.7 3.08 2.7 21960 35034 0.104 250509 Si 128 1.54 2.7 3.08 2.7 65073 68551 0.116 246276 Si 222 1.54 2.7 3.08 2.7 65073 68551 0.116 246276 Si 320 1.54 2.7 3.08 2.7 21960 35034 0.104 250509 Si 350 1.53 2.7 3.05 2.7 0 0 0.103 248455 0 0 0.095-136279 Si Verifiche a taglio x Asl+ Asl- Vrd+ Vrd- Vrcd+ Vrcd- V+ V+ult V- V-ult Verifica 0 1.54 1.54 5551-5551 39446-39446 801 5551 0-5551 Si 30 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 663 5551 0-5551 Si 128 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 214 1749 0-1749 Si 222 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 0 1749-214 -1749 Si 320 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 0 5551-663 -5551 Si 350 1.54 1.54 5551-5551 39446-39446 0 5551-801 -5551 Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica M+ela M+des σ c+ σ f+ M-ela M-des σ c- σ f- M+ela M+des σ c+ M-ela M-des σ c- 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 30 15600 24887 13.1 403.6 13680 21824 7.1 Si 128 46227 48698 25.6 789.7 40537 42704 14.4 Si 222 46227 48698 25.6 789.7 40537 42704 14.4 Si 320 15600 24887 13.1 403.6 13680 21824 7.1 Si 350 0 0 0 0 0 0 0 Si Verifica di apertura delle fessure x Rara inferiore Frequente inferiore Quasi permanente inferiore Rara superiore Frequente Quasi permanente superiore Verifica superiore Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 128 12.018 0.00023 0.0027 0.0002 0.0025 11.445 0.0002 0.0023 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 222 12.018 0.00023 0.0027 0.0002 0.0025 11.445 0.0002 0.0023 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 320 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 350 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si Verifica di deformabilità x Rara Frequente Quasi permanente Verifica Elastica + Elastica - Fessurabile Fessurabile Elastica + Elastica - Fessurabile Fessurabile Elastica + Elastica - Fessurabile Fessurabile l/f + - + - viscosa + viscosa - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si 30 0.025 0.017 0.021 0.014 0.022 0.017 0.018 0.014 0.022 0.017 0.042 0.033 8314 Si 128 0.084 0.058 0.074 0.049 0.076 0.058 0.064 0.049 0.073 0.058 0.146 0.115 2403 Si 222 0.084 0.058 0.074 0.049 0.076 0.058 0.064 0.049 0.073 0.058 0.146 0.115 2403 Si 320 0.025 0.017 0.021 0.014 0.022 0.017 0.018 0.014 0.022 0.017 0.042 0.033 8314 Si 350 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si 76 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Sez B solaio 'Piano 1' Verifica di solaio condotta secondo DM 14-01-08 (NTC08). Materiali Acciaio: B450C_1 Fyk: 4500 Calcestruzzo: C28/35 Rck 350 Elenco delle sezioni N Descrizione Tipo Int. B anima Altezza H cappa H lastra C. sup. C. inf. C. inf. agg. Peso 1 Ner 10x(20+4)/50 Nervatura 50 10 24 4 2 2 2 0.03 Geometria delle campate Campata 1 tra gli appoggi ascissa 30 - ascissa 380 Luce: 350; sezione n 1 - Ner 10x(20+4)/50 Ampiezza senza alleggerimento sx: 40 Ampiezza senza alleggerimento dx: 40 Campata 2 tra gli appoggi ascissa 380 - ascissa 630 Luce: 250; sezione n 1 - Ner 10x(20+4)/50 Ampiezza senza alleggerimento sx: 40 Elenco degli appoggi N Nome Ampiezza Rigidezza Tipo di appoggio 1 60 0 indiretto 2 60 0 indiretto Elenco dei carichi Il peso proprio è compreso nei carichi in elenco. Campata 1 Carico uniforme: permanente 1.5; permanente portato 0.75; variabile 1 Campata 2 Carico uniforme: permanente 1.5; permanente portato 0.75; variabile 2 Output campate Campata 1 Verifiche a flessione x A sup CA. sup A inf CA. inf M+ela M+des x/d M+ult. M-ela M-des x/d M-ult. Verifica 0 3.05 2.7 3.05 2.7 0 0 0.11 249263 0 0 0.11-249263 Si 30 3.08 2.7 3.08 2.7 17942 28150 0.11 251297-9072 -16393 0.11-251297 Si 128 3.08 2.7 3.08 2.7 47886 48503 0.12 246787-48274 -58741 0.183-229936 Si 222 3.08 2.7 3.08 2.7 35386 41730 0.12 246787-98899 -112362 0.183-229936 Si 320 3.08 2.7 3.08 2.7-20897 0 0.11 251297-166371 -166371 0.11-251297 Si 350 3.08 2.7 3.08 2.7-46875 0 0.11 251297-189844 -172416 0.11-251297 Si Verifiche a taglio x Asl+ Asl- Vrd+ Vrd- Vrcd+ Vrcd- V+ V+ult V- V-ult Verifica 0 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 667 5551-280 -5551 Si 30 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 529 5551-325 -5551 Si 128 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 80 1749-472 -1749 Si 222 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 0 1749-756 -1749 Si 320 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 0 5551-1206 -5551 Si 350 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 0 5551-1343 -5551 Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica M+ela M+des σ c+ σ f+ M-ela M-des σ c- σ f- M+ela M+des σ c+ M-ela M-des σ c- 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 30 9573 14561 7.6 236.4-584 -2275 1.2 36.9 7653 11498 3.5 Si 128 20445 20799 10.8 337.7-16695 -23105 12 375.1 14756 15530 4.9-7528 -12409 3.9 Si 222 1695 8465 4.4 137.4-52111 -63015 32.7 1023-36278 -45653 14.4 Si 320-110629 -110629 57.5 1796-87771 -87771 26.9 Si 350-132813 -119045 61.9 1932.7-107813 -96080 29.4 Si Verifica di apertura delle fessure x Rara inferiore Frequente inferiore Quasi permanente inferiore Rara superiore Frequente Quasi permanente superiore Verifica superiore Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 128 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 222 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 320 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 350 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si Verifica di deformabilità x Rara Frequente Quasi permanente Verifica Elastica + Elastica - Fessurabile + Fessurabile - Elastica + Elastica - Fessurabile + Fessurabile - Elastica + Elastica - Fessurabile viscosa + Fessurabile viscosa - l/f 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si 30 0.007-0.016 0.006-0.013 0.005-0.011 0.004-0.009 0.004-0.01 0.008-0.018 9999 Si 128 0.018-0.066 0.016-0.054 0.01-0.048 0.01-0.039 0.008-0.043 0.017-0.079 8210 Si 222 0.005-0.09 0.006-0.073-0.002-0.069 0-0.055-0.005-0.062-0.006-0.114 5623 Si 320-0.006-0.041-0.003-0.03-0.008-0.033-0.005-0.023-0.009-0.03-0.013-0.05 9999 Si 350 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si Campata 2 Verifiche a flessione x A sup CA. sup A inf CA. inf M+ela M+des x/d M+ult. M-ela M-des x/d M-ult. Verifica 0 3.08 2.7 3.08 2.7-46875 0 0.11 251297-189844 -172416 0.11-251297 Si 30 3.08 2.7 3.08 2.7-36300 0 0.11 251297-147015 -147015 0.11-251297 Si 100 3.08 2.7 3.08 2.7-16875 0 0.12 246787-68344 -89287 0.183-229936 Si 175 3.08 2.7 3.08 2.7-4219 0 0.12 246787-17086 -28279 0.183-229936 Si 250 0 0 0 0 0 0 0 0 0-1443 0 0 Si Verifiche a taglio x Asl+ Asl- Vrd+ Vrd- Vrcd+ Vrcd- V+ V+ult V- V-ult Verifica 0 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 1519 5551 0-5551 Si 30 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 1337 5551 0-5551 Si 100 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 911 1749 0-1749 Si 175 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 456 1749 0-1749 Si 250 0 0 1198-1198 8889-8889 0 1198 0-1198 Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 77

M+ela M+des σ c+ σ f+ M-ela M-des σ c- σ f- M+ela M+des σ c+ M-ela M-des σ c- 0-132813 -119045 61.9 1932.7-107813 -96080 29.4 Si 30-102850 -102850 53.4 1669.8-83490 -83490 25.6 Si 100-47813 -62464 32.5 1014.1-38813 -50706 16 Si 175-11953 -19784 10.3 321.2-9703 -16060 5.1 Si 250 0-1009 -0.8 0 0-819 -0.6 Si Verifica di apertura delle fessure x Rara inferiore Frequente inferiore Quasi permanente inferiore Rara superiore Frequente superiore Quasi permanente superiore Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 100 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 175 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 250 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si Verifica di deformabilità x Rara Frequente Quasi permanente Verifica Elastica + Elastica - Fessurabile Fessurabile Elastica + Elastica - Fessurabile Fessurabile Elastica + Elastica - Fessurabile Fessurabile l/f + - + - viscosa + viscosa - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si 30 0.058 0.015 0.036 0.006 0.047 0.017 0.028 0.008 0.043 0.018 0.062 0.021 8068 Si 100 0.238 0.073 0.148 0.033 0.196 0.081 0.116 0.039 0.182 0.083 0.26 0.103 1926 Si 175 0.469 0.156 0.299 0.079 0.388 0.169 0.238 0.09 0.361 0.174 0.531 0.231 942 Si 250 0.711 0.244 0.46 0.131 0.59 0.264 0.368 0.146 0.55 0.27 0.82 0.369 610 Si Verifica Sez C solaio 'Piano 1' Verifica di solaio condotta secondo DM 14-01-08 (NTC08). Materiali Acciaio: B450C_1 Fyk: 4500 Calcestruzzo: C28/35 Rck 350 Elenco delle sezioni N Descrizione Tipo Int. B anima Altezza H cappa H lastra C. sup. C. inf. C. inf. agg. Peso 1 Ner 10x(20+4)/50 Nervatura 50 10 24 4 2 2 2 0.03 Geometria delle campate Campata 1 tra gli appoggi ascissa 15 - ascissa 515 Luce: 500; sezione n 1 - Ner 10x(20+4)/50 Ampiezza senza alleggerimento sx: 25 Ampiezza senza alleggerimento dx: 25 Campata 2 tra gli appoggi ascissa 515 - ascissa 1015 Luce: 500; sezione n 1 - Ner 10x(20+4)/50 Ampiezza senza alleggerimento sx: 25 Ampiezza senza alleggerimento dx: 25 Elenco degli appoggi N Nome Ampiezza Rigidezza Tipo di appoggio 1 30 0 diretto 2 30 0 diretto 3 30 0 diretto Elenco dei carichi Il peso proprio è compreso nei carichi in elenco. Campata 1 Carico uniforme: permanente 1.5; permanente portato 0.75; variabile 2 Campata 2 Carico uniforme: permanente 1.5; permanente portato 0.75; variabile 2 Output campate Campata 1 Verifiche a flessione x A sup CA. sup A inf CA. inf M+ela M+des x/d M+ult. M-ela M-des x/d M-ult. Verifica 0 1.02 2.7 2.05 2.7 0 0 0.084 172451 0 0 0.084-97843 Si 15 1.53 2.7 3.05 2.7 18547 42515 0.103 248455 Si 167 1.54 2.7 3.08 2.7 129297 133502 0.116 246276 Si 333 3.08 2.7 3.08 2.7 89844 104181 0.12 246787-37240 -45366 0.183-229936 Si 485 3.08 2.7 3.08 2.7-40013 0 0.11 251297-162051 -162051 0.11-251297 Si 500 3.08 2.7 3.08 2.7-46875 0 0.11 251297-189844 -175605 0.11-251297 Si Verifiche a taglio x Asl+ Asl- Vrd+ Vrd- Vrcd+ Vrcd- V+ V+ult V- V-ult Verifica 0 1.53 1.53 5551-5551 39446-39446 1282 5551 0-5551 Si 15 3.05 3.05 5551-5551 39446-39446 1191 5551 0-5551 Si 167 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 270 1749-112 -1749 Si 333 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 0 1749-886 -1749 Si 485 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 0 5551-1807 -5551 Si 500 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 0 5551-1898 -5551 Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica M+ela M+des σ c+ σ f+ M-ela M-des σ c- σ f- M+ela M+des σ c+ M-ela M-des σ c- 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 15 12413 28377 15 464.2 9878 22554 7.3 Si 167 84201 86340 45.5 1400.1 66146 67599 22.8 Si 333 50347 61180 31.8 993.3-5208 -14146 7.4 229.7 36458 45535 14.4 Si 485-113369 -113369 58.9 1840.5-92029 -92029 28.2 Si 500-132813 -122852 63.8 1994.5-107813 -99727 30.6 Si Verifica di apertura delle fessure x Rara inferiore Frequente inferiore Quasi permanente inferiore Rara superiore Frequente Quasi permanente superiore Verifica superiore Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 167 12.018 0.00044 0.0053 0.0004 0.0049 11.445 0.0003 0.0037 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 333 12.018 0.00028 0.0034 0.0002 0.0028 11.519 0.0002 0.0025 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 485 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 500 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si Verifica di deformabilità 78 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

x Rara Frequente Quasi permanente Verifica Elastica + Elastica - Fessurabile + Fessurabile - Elastica + Elastica - Fessurabile + Fessurabile - Elastica + Elastica - Fessurabile viscosa + Fessurabile viscosa - l/f 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si 15 0.029 0.007 0.043 0.006 0.024 0.009 0.03 0.007 0.023 0.009 0.055 0.019 9106 Si 167 0.252 0.048 0.394 0.042 0.207 0.065 0.273 0.056 0.193 0.071 0.485 0.144 1032 Si 333 0.207 0.003 0.313 0.005 0.166 0.024 0.212 0.022 0.153 0.031 0.379 0.066 1320 Si 485 0.013-0.01 0.025-0.006 0.009-0.006 0.016-0.004 0.008-0.005 0.026-0.007 9999 Si 500 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si Campata 2 Verifiche a flessione x A sup CA. sup A inf CA. inf M+ela M+des x/d M+ult. M-ela M-des x/d M-ult. Verifica 0 3.08 2.7 3.08 2.7-46875 0 0.11 251297-189844 -175605 0.11-251297 Si 15 3.08 2.7 3.08 2.7-40013 0 0.11 251297-162051 -162051 0.11-251297 Si 167 3.08 2.7 3.08 2.7 89844 104181 0.12 246787-37240 -45366 0.183-229936 Si 333 1.54 2.7 3.08 2.7 129297 133502 0.116 246276 Si 485 1.53 2.7 3.05 2.7 18547 42515 0.103 248455 Si 500 1.02 2.7 2.05 2.7 0 0 0.084 172451 Si Verifiche a taglio x Asl+ Asl- Vrd+ Vrd- Vrcd+ Vrcd- V+ V+ult V- V-ult Verifica 0 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 1898 5551 0-5551 Si 15 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 1807 5551 0-5551 Si 167 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 886 1749 0-1749 Si 333 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 112 1749-270 -1749 Si 485 3.05 3.05 5551-5551 39446-39446 0 5551-1191 -5551 Si 500 1.53 1.53 5551-5551 39446-39446 0 5551-1282 -5551 Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica M+ela M+des σ c+ σ f+ M-ela M-des σ c- σ f- M+ela M+des σ c+ M-ela M-des σ c- 0-132813 -122852 63.8 1994.5-107813 -99727 30.6 Si 15-113369 -113369 58.9 1840.5-92029 -92029 28.2 Si 167 50347 61180 31.8 993.3-5208 -14146 7.4 229.7 36458 45535 14.4 Si 333 84201 86340 45.5 1400.1 66146 67599 22.8 Si 485 12413 28377 15 464.2 9878 22554 7.3 Si 500 0 0 0 0 0 0 0 Si Verifica di apertura delle fessure x Rara inferiore Frequente inferiore Quasi permanente inferiore Rara superiore Frequente Quasi permanente superiore Verifica superiore Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 167 12.018 0.00028 0.0034 0.0002 0.0028 11.519 0.0002 0.0025 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 333 12.018 0.00044 0.0053 0.0004 0.0049 11.445 0.0003 0.0037 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 485 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 500 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si Verifica di deformabilità x Rara Frequente Quasi permanente Verifica Elastica + Elastica - Fessurabile Fessurabile Elastica + Elastica - Fessurabile Fessurabile Elastica + Elastica - Fessurabile Fessurabile l/f + - + - viscosa + viscosa - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si 15 0.013-0.01 0.025-0.006 0.009-0.006 0.016-0.004 0.008-0.005 0.026-0.007 9999 Si 167 0.207 0.003 0.313 0.005 0.166 0.024 0.212 0.022 0.153 0.031 0.379 0.066 1320 Si 333 0.252 0.048 0.394 0.042 0.207 0.065 0.273 0.056 0.193 0.071 0.485 0.144 1032 Si 485 0.029 0.007 0.043 0.006 0.024 0.009 0.03 0.007 0.023 0.009 0.055 0.019 9106 Si 500 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si Sez D solaio 'Piano 1' Verifica di solaio condotta secondo DM 14-01-08 (NTC08). Materiali Acciaio: B450C_1 Fyk: 4500 Calcestruzzo: C28/35 Rck 350 Elenco delle sezioni N Descrizione Tipo Int. B anima Altezza H cappa H lastra C. sup. C. inf. C. inf. agg. Peso 1 Ner 10x(20+4)/50 Nervatura 50 10 24 4 2 2 2 0.03 Geometria delle campate Campata 1 tra gli appoggi ascissa 15 - ascissa 515 Luce: 500; sezione n 1 - Ner 10x(20+4)/50 Ampiezza senza alleggerimento sx: 25 Ampiezza senza alleggerimento dx: 25 Campata 2 tra gli appoggi ascissa 515 - ascissa 1015 Luce: 500; sezione n 1 - Ner 10x(20+4)/50 Ampiezza senza alleggerimento sx: 25 Ampiezza senza alleggerimento dx: 25 Campata 3 tra gli appoggi ascissa 1015 - ascissa 1515 Luce: 500; sezione n 1 - Ner 10x(20+4)/50 Ampiezza senza alleggerimento sx: 25 Ampiezza senza alleggerimento dx: 25 Campata 4 tra gli appoggi ascissa 1515 - ascissa 2015 Luce: 500; sezione n 1 - Ner 10x(20+4)/50 Ampiezza senza alleggerimento sx: 15 Ampiezza senza alleggerimento dx: 15 Campata 5 tra gli appoggi ascissa 2015 - ascissa 2515 Luce: 500; sezione n 1 - Ner 10x(20+4)/50 Ampiezza senza alleggerimento sx: 15 Ampiezza senza alleggerimento dx: 15 Elenco degli appoggi N Nome Ampiezza Rigidezza Tipo di appoggio 1 30 0 diretto 2 30 0 diretto 3 30 0 diretto 4 30 0 diretto Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 79

N Nome Ampiezza Rigidezza Tipo di appoggio 5 30 0 diretto 6 30 0 diretto Elenco dei carichi Il peso proprio è compreso nei carichi in elenco. Campata 1 Carico uniforme: permanente 1.5; permanente portato 0.75; variabile 2 Campata 2 Carico uniforme: permanente 1.5; permanente portato 0.75; variabile 2 Campata 3 Carico uniforme: permanente 1.5; permanente portato 0.75; variabile 2 Campata 4 Carico uniforme: permanente 1.5; permanente portato 0.75; variabile 2 Campata 5 Carico uniforme: permanente 1.5; permanente portato 0.75; variabile 2 Output campate Campata 1 Verifiche a flessione x A sup CA. sup A inf CA. inf M+ela M+des x/d M+ult. M-ela M-des x/d M-ult. Verifica 0 2.05 2.7 2.05 2.7 0 0 0.094 174104 0 0 0.094-174104 Si 15 3.05 2.7 3.05 2.7 19108 43875 0.11 249263 Si 167 3.08 2.7 3.08 2.7 135526 140532 0.12 246787 Si 333 3.08 2.7 3.08 2.7 102303 115840 0.12 246787-24781 -32107 0.183-229936 Si 485 3.08 2.7 3.08 2.7-16908 0 0.11 251297-148899 -148899 0.11-251297 Si 500 3.08 2.7 3.08 2.7-23056 0 0.11 251297-176286 -162658 0.11-251297 Si Verifiche a taglio x Asl+ Asl- Vrd+ Vrd- Vrcd+ Vrcd- V+ V+ult V- V-ult Verifica 0 3.05 3.05 5551-5551 39446-39446 1319 5551 0-5551 Si 15 3.05 3.05 5551-5551 39446-39446 1228 5551 0-5551 Si 167 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 307 1749-74 -1749 Si 333 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 0 1749-859 -1749 Si 485 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 0 5551-1780 -5551 Si 500 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 0 5551-1871 -5551 Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica M+ela M+des σ c+ σ f+ M-ela M-des σ c- σ f- M+ela M+des σ c+ M-ela M-des σ c- 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 15 12894 29545 15.4 483.8 10299 23578 7.3 Si 167 89547 92372 48 1499.7 70833 72888 23 Si 333 61038 71185 37 1155.7 45833 54308 17.1 Si 485-99989 -99989 52 1623.3-79693 -79693 24.4 Si 500-119019 -109679 57 1780.6-95096 -87582 26.8 Si Verifica di apertura delle fessure x Rara inferiore Frequente inferiore Quasi permanente inferiore Rara superiore Frequente Quasi permanente superiore Verifica superiore Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 167 12.018 0.00048 0.0058 0.0004 0.0054 11.519 0.0004 0.0043 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 333 12.018 0.00033 0.004 0.0003 0.0036 11.519 0.0003 0.003 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 485 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 500 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si Verifica di deformabilità x Rara Frequente Quasi permanente Verifica Elastica + Elastica - Fessurabile + Fessurabile - Elastica + Elastica - Fessurabile + Fessurabile - Elastica + Elastica - Fessurabile viscosa + Fessurabile viscosa - l/f 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si 15 0.032 0.01 0.05 0.008 0.027 0.011 0.035 0.009 0.025 0.012 0.061 0.023 8161 Si 167 0.28 0.077 0.46 0.065 0.233 0.091 0.326 0.077 0.217 0.096 0.55 0.186 909 Si 333 0.242 0.039 0.385 0.034 0.199 0.056 0.269 0.048 0.184 0.062 0.457 0.122 1093 Si 485 0.018-0.004 0.033-0.002 0.014-0.001 0.022 0 0.013 0 0.036 0.001 9999 Si 500 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si Campata 2 Verifiche a flessione x A sup CA. sup A inf CA. inf M+ela M+des x/d M+ult. M-ela M-des x/d M-ult. Verifica 0 3.08 2.7 3.08 2.7-23056 0 0.11 251297-176286 -162658 0.11-251297 Si 15 3.08 2.7 3.08 2.7-19767 0 0.11 251297-150526 -150526 0.11-251297 Si 167 4.19 2.7 4.19 2.7 77385 87722 0.133 328577-49698 -53826 0.196-310921 Si 333 3.08 2.7 3.08 2.7 85691 93895 0.12 246787-41393 -43387 0.183-229936 Si 485 3.08 2.7 3.08 2.7 8964 10675 0.11 251297-132412 -132412 0.11-251297 Si 500 3.08 2.7 3.08 2.7 7334 7334 0.11 251297-156841 -144087 0.11-251297 Si Verifiche a taglio x Asl+ Asl- Vrd+ Vrd- Vrcd+ Vrcd- V+ V+ult V- V-ult Verifica 0 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 1763 5551 0-5551 Si 15 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 1672 5551 0-5551 Si 167 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 750 1749-19 -1749 Si 333 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 130 1749-662 -1749 Si 485 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 0 5551-1583 -5551 Si 500 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 0 5551-1674 -5551 Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica M+ela M+des σ c+ σ f+ M-ela M-des σ c- σ f- M+ela M+des σ c+ M-ela M-des σ c- 0-119019 -109679 57 1780.6-95096 -87582 26.8 Si 15-101644 -101644 52.8 1650.2-81219 -81219 24.9 Si 167 39656 47058 21.1 566.2-15899 -21406 9.6 257.6 27083 33151 9.1-6250 -11644 3.2 Si 333 46784 52354 27.2 850-8772 -12448 6.5 202.1 33333 37796 11.9 0-3789 1.2 Si 485-83866 -83866 43.6 1361.6-64987 -64987 19.9 Si 500-100030 -91544 47.6 1486.2-77781 -71047 21.8 Si Verifica di apertura delle fessure x Rara inferiore Frequente inferiore Quasi permanente inferiore Rara superiore Frequente Quasi permanente superiore Verifica superiore Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 167 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 80 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

x Rara inferiore Frequente inferiore Quasi permanente inferiore Rara superiore Frequente superiore Quasi permanente superiore Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd 333 12.018 0.00024 0.0029 0.0002 0.0023 11.519 0.0002 0.0021 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 485 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 500 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si Verifica di deformabilità x Rara Frequente Quasi permanente Verifica Elastica + Elastica - Fessurabile + Fessurabile - Elastica + Elastica - Fessurabile + Fessurabile - Elastica + Elastica - Fessurabile viscosa + Fessurabile viscosa - l/f 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si 15 0.007-0.016 0.007-0.012 0.004-0.012 0.004-0.009 0.003-0.011 0.005-0.018 9999 Si 167 0.128-0.075 0.105-0.06 0.095-0.047 0.074-0.038 0.084-0.038 0.136-0.071 3682 Si 333 0.138-0.066 0.115-0.053 0.104-0.038 0.082-0.031 0.093-0.029 0.154-0.056 3238 Si 485 0.01-0.012 0.009-0.009 0.007-0.009 0.006-0.006 0.006-0.007 0.011-0.013 9999 Si 500 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si Campata 3 Verifiche a flessione x A sup CA. sup A inf CA. inf M+ela M+des x/d M+ult. M-ela M-des x/d M-ult. Verifica 0 3.08 2.7 3.08 2.7 7334 7334 0.11 251297-156841 -144087 0.11-251297 Si 15 3.08 2.7 3.08 2.7 9671 12389 0.11 251297-131623 -131623 0.11-251297 Si 167 3.08 2.7 3.08 2.7 93997 103268 0.12 246787-33087 -36147 0.183-229936 Si 333 3.08 2.7 3.08 2.7 93997 103268 0.12 246787-33087 -36147 0.183-229936 Si 485 3.08 2.7 3.08 2.7 9671 12389 0.11 251297-131623 -131623 0.11-251297 Si 500 3.08 2.7 3.08 2.7 7334 7334 0.11 251297-156841 -144087 0.11-251297 Si Verifiche a taglio x Asl+ Asl- Vrd+ Vrd- Vrcd+ Vrcd- V+ V+ult V- V-ult Verifica 0 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 1727 5551 0-5551 Si 15 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 1636 5551 0-5551 Si 167 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 714 1749-83 -1749 Si 333 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 83 1749-714 -1749 Si 485 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 0 5551-1636 -5551 Si 500 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 0 5551-1727 -5551 Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica M+ela M+des σ c+ σ f+ M-ela M-des σ c- σ f- M+ela M+des σ c+ M-ela M-des σ c- 0-100030 -91544 47.6 1486.2-77781 -71047 21.8 Si 15-83207 -83207 43.2 1350.9-64414 -64414 19.7 Si 167 53911 60397 31.4 980.5-1645 -6236 3.2 101.2 39583 44848 14.1 Si 333 53911 60397 31.4 980.5-1645 -6236 3.2 101.2 39583 44848 14.1 Si 485-83207 -83207 43.2 1350.9-64414 -64414 19.7 Si 500-100030 -91544 47.6 1486.2-77781 -71047 21.8 Si Verifica di apertura delle fessure x Rara inferiore Frequente inferiore Quasi permanente inferiore Rara superiore Frequente Quasi permanente superiore Verifica superiore Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 167 12.018 0.00028 0.0034 0.0002 0.0027 11.519 0.0002 0.0025 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 333 12.018 0.00028 0.0034 0.0002 0.0027 11.519 0.0002 0.0025 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 485 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 500 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si Verifica di deformabilità x Rara Frequente Quasi permanente Verifica Elastica + Elastica - Fessurabile + Fessurabile - Elastica + Elastica - Fessurabile + Fessurabile - Elastica + Elastica - Fessurabile viscosa + Fessurabile viscosa - l/f 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si 15 0.014-0.008 0.018-0.006 0.011-0.005 0.011-0.003 0.009-0.004 0.021-0.006 9999 Si 167 0.176-0.028 0.209-0.022 0.138-0.004 0.134-0.002 0.126 0.004 0.26 0.01 1922 Si 333 0.176-0.028 0.209-0.022 0.138-0.004 0.134-0.002 0.126 0.004 0.26 0.01 1922 Si 485 0.014-0.008 0.018-0.006 0.011-0.005 0.011-0.003 0.009-0.004 0.021-0.006 9999 Si 500 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si Campata 4 Verifiche a flessione x A sup CA. sup A inf CA. inf M+ela M+des x/d M+ult. M-ela M-des x/d M-ult. Verifica 0 3.08 2.7 3.08 2.7 7334 7334 0.11 251297-156841 -144087 0.11-251297 Si 15 3.08 2.7 3.08 2.7 8964 10675 0.12 246787-132412 -132412 0.183-229936 Si 167 3.08 2.7 3.08 2.7 85691 93895 0.12 246787-41393 -43387 0.183-229936 Si 333 4.19 2.7 4.19 2.7 77385 87722 0.133 328577-49698 -53826 0.196-310921 Si 485 3.08 2.7 3.08 2.7-19767 0 0.12 246787-150526 -150526 0.183-229936 Si 500 3.08 2.7 3.08 2.7-23056 0 0.11 251297-176286 -162658 0.11-251297 Si Verifiche a taglio x Asl+ Asl- Vrd+ Vrd- Vrcd+ Vrcd- V+ V+ult V- V-ult Verifica 0 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 1674 5551 0-5551 Si 15 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 1583 1749 0-1749 Si 167 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 662 1749-130 -1749 Si 333 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 19 1749-750 -1749 Si 485 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 0 1749-1672 -1749 Si 500 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 0 5551-1763 -5551 Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica M+ela M+des σ c+ σ f+ M-ela M-des σ c- σ f- M+ela M+des σ c+ M-ela M-des σ c- 0-100030 -91544 47.6 1486.2-77781 -71047 21.8 Si 15-83866 -83866 43.6 1361.6-64987 -64987 20.5 Si 167 46784 52354 27.2 850-8772 -12448 6.5 202.1 33333 37796 11.9 0-3789 1.2 Si 333 39656 47058 21.1 566.2-15899 -21406 9.6 257.6 27083 33151 9.1-6250 -11644 3.2 Si 485-101644 -101644 52.8 1650.2-81219 -81219 25.6 Si 500-119019 -109679 57 1780.6-95096 -87582 26.8 Si Verifica di apertura delle fessure x Rara inferiore Frequente inferiore Quasi permanente inferiore Rara superiore Frequente Quasi permanente superiore Verifica superiore Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 167 12.018 0.00024 0.0029 0.0002 0.0023 11.519 0.0002 0.0021 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 333 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 485 0 0 0 0 0 0 0 0 16.816 0.0005 0.0079 0.0004 0.0068 15.858 0.00039 0.0062 Si 500 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 81 Verifica

Verifica di deformabilità PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE x Rara Frequente Quasi permanente Verifica Elastica + Elastica - Fessurabile + Fessurabile - Elastica + Elastica - Fessurabile + Fessurabile - Elastica + Elastica - Fessurabile viscosa + Fessurabile viscosa - l/f 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si 15 0.01-0.012 0.009-0.01 0.007-0.009 0.005-0.007 0.006-0.007 0.009-0.015 9999 Si 167 0.138-0.066 0.114-0.054 0.104-0.038 0.081-0.032 0.093-0.029 0.152-0.058 3290 Si 333 0.128-0.075 0.103-0.062 0.095-0.047 0.073-0.039 0.084-0.038 0.133-0.074 3752 Si 485 0.007-0.016 0.005-0.013 0.004-0.012 0.003-0.01 0.003-0.011 0.003-0.02 9999 Si 500 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si Campata 5 Verifiche a flessione x A sup CA. sup A inf CA. inf M+ela M+des x/d M+ult. M-ela M-des x/d M-ult. Verifica 0 3.08 2.7 3.08 2.7-23056 0 0.11 251297-176286 -162658 0.11-251297 Si 15 3.08 2.7 3.08 2.7-16908 0 0.12 246787-148899 -148899 0.183-229936 Si 167 3.08 2.7 3.08 2.7 102303 115840 0.12 246787-24781 -32107 0.183-229936 Si 333 3.08 2.7 3.08 2.7 135526 140532 0.12 246787 Si 485 3.05 2.7 3.05 2.7 19108 43875 0.119 244486 Si 500 2.05 2.7 2.05 2.7 0 0 0.094 174104 0 0 0.094-174104 Si Verifiche a taglio x Asl+ Asl- Vrd+ Vrd- Vrcd+ Vrcd- V+ V+ult V- V-ult Verifica 0 3.08 3.08 5551-5551 39446-39446 1871 5551 0-5551 Si 15 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 1780 1749 0-1749 No 167 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 859 1749 0-1749 Si 333 3.08 3.08 1749-1749 7889-7889 74 1749-307 -1749 Si 485 3.05 3.05 1744-1744 7889-7889 0 1744-1228 -1744 Si 500 3.05 3.05 5551-5551 39446-39446 0 5551-1319 -5551 Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica M+ela M+des σ c+ σ f+ M-ela M-des σ c- σ f- M+ela M+des σ c+ M-ela M-des σ c- 0-119019 -109679 57 1780.6-95096 -87582 26.8 Si 15-99989 -99989 52 1623.3-79693 -79693 25.1 Si 167 61038 71185 37 1155.7 45833 54308 17.1 Si 333 89547 92372 48 1499.7 70833 72888 23 Si 485 12894 29545 15.4 483.8 10299 23578 7.5 Si 500 0 0 0 0 0 0 0 Si Verifica di apertura delle fessure x Rara inferiore Frequente inferiore Quasi permanente inferiore Rara superiore Frequente Quasi permanente superiore Verifica superiore Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd Dmax Esm Wd Esm Wd Dmax Esm Wd 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 15 0 0 0 0 0 0 0 0 16.816 0.0005 0.0078 0.0004 0.0066 15.858 0.00038 0.006 Si 167 12.018 0.00033 0.004 0.0003 0.0036 11.519 0.0003 0.003 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 333 12.018 0.00048 0.0058 0.0004 0.0054 11.519 0.0004 0.0043 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 485 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si 500 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Si Verifica di deformabilità x Rara Frequente Quasi permanente Verifica Elastica + Elastica - Fessurabile Fessurabile Elastica + Elastica - Fessurabile Fessurabile Elastica + Elastica - Fessurabile Fessurabile l/f + - + - viscosa + viscosa - 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si 15 0.018-0.004 0.032-0.003 0.014-0.001 0.021-0.001 0.013 0 0.034-0.001 9999 Si 167 0.242 0.039 0.385 0.033 0.199 0.056 0.268 0.048 0.184 0.062 0.456 0.121 1096 Si 333 0.28 0.077 0.46 0.065 0.233 0.091 0.326 0.077 0.217 0.096 0.55 0.185 909 Si 485 0.032 0.01 0.05 0.008 0.027 0.011 0.035 0.009 0.025 0.012 0.062 0.023 8126 Si 500 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9999 Si Relazione geotecnica Relazione geotecnica sulle indagini, caratterizzazione e modellazione del volume significativo di terreno. Dati identificativi Ditta Località Comune di: Non specificato Coordinate geografiche Estremi catastali dei mappali Foglio/i Mappale/i Particella/e Lavori di 82 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Superficie totale di intervento Volume di scavo Volume di riporto Committente: Nome azienda Progettista Redattore relazione geologica Indagini geologiche/geofisiche Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 83

Sommario Sommario... 1 1 Rappresentazione generale dell'edificio... 3 2 Normative... 4 3 Descrizione del software... 5 4 Descrizione hardware... 6 5 Dati generali... 7 5.1 Materiali... 7 5.1.1 Materiali c.a.... 7 5.1.2 Curve di materiali c.a.... 7 5.1.3 Armature... 8 5.2 Sezioni... 8 5.2.1 Sezioni C.A.... 8 5.2.1.1 Sezioni rettangolari C.A... 8 5.2.1.2 Sezioni circolari C.A.... 9 5.2.1.3 Caratteristiche inerziali sezioni C.A.... 9 5.3 Solai... 9 5.3.1 Solai a nervatura... 9 5.4 Terreni... 9 6 Dati di definizione... 10 6.1 Preferenze commessa... 10 6.1.1 Preferenze di analisi... 10 6.1.2 Spettri NTC 08... 10 6.1.3 Preferenze di verifica... 15 6.1.3.1 Normativa di verifica in uso... 15 6.1.3.2 Normativa di verifica C.A.... 15 6.1.3.3 Normativa di verifica legno... 15 6.1.3.4 Normativa di verifica acciaio... 15 6.1.4 Preferenze FEM... 16 6.1.5 Moltiplicatori inerziali... 16 6.1.6 Preferenze di analisi non lineare FEM... 16 6.1.7 Preferenze di analisi carichi superficiali... 16 6.1.8 Preferenze del suolo... 16 6.1.9 Preferenze progetto legno... 17 6.1.10 Preferenze progetto acciaio... 17 6.1.11 Preferenze progetto muratura... 17 6.2 Azioni e carichi... 17 6.2.1 Azione del vento... 17 6.2.2 Azione della neve... 17 6.2.3 Condizioni elementari di carico... 17 6.2.4 Combinazioni di carico... 18 6.2.5 Definizioni di carichi superficiali... 19 6.3 Quote... 19 6.3.1 Livelli... 19 6.3.2 Tronchi... 19 6.4 Sondaggi del sito... 19 6.5 Elementi di input... 20 6.5.1 Fili fissi... 20 6.5.1.1 Fili fissi di piano... 20 6.5.2 Travi C.A.... 21 6.5.2.1 Travi C.A. di piano... 21 6.5.3 Pilastri C.A.... 21 6.5.4 Piastre C.A.... 22 6.5.4.1 Piastre C.A. di piano... 22 PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE 84 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

6.5.5 Fondazioni di piastre... 22 6.5.6 Carichi superficiali... 22 6.5.6.1 Carichi superficiali di piano... 22 6.5.7 Fori su piastre e carichi superficiali... 23 6.5.7.1 Fori di piano... 23 7 Dati di modellazione... 24 7.1 Nodi... 24 7.1.1 Nodi di piano rigido... 24 7.1.2 Nodi di definizione... 24 7.2 Carichi concentrati... 24 7.3 Carichi concentrati sismici... 29 7.4 Aste... 29 7.4.1 Carichi su aste... 29 7.4.1.1 Carichi trapezoidali locali... 29 7.4.2 Caratteristiche meccaniche aste... 30 7.4.3 Definizioni aste... 31 7.5 Masse aggregate... 31 7.6 Masse di piano... 31 7.7 Gusci... 31 7.7.1 Caratteristiche meccaniche gusci... 31 7.7.2 Definizioni gusci... 31 7.8 Accelerazioni spettrali... 33 8 Risultati numerici... 37 8.1 Spostamenti nodali estremi... 37 8.2 Reazioni nodali estreme... 37 8.3 Pressioni massime sul terreno... 38 8.4 Spostamenti di interpiano estremi... 41 8.5 Verifica effetti secondo ordine... 42 8.6 Rigidezze di interpiano... 42 8.7 Verifica deformabilità torsionale struttura... 42 8.8 Tagli ai livelli... 43 8.9 Risposta modale... 44 8.10 Equilibrio forze... 44 8.11 Risposta di spettro... 45 8.12 Statistiche soluzione... 45 9 Verifiche... 46 9.1 Verifiche pilastrate C.A.... 46 9.2 Verifiche travate C.A.... 56 9.3 Verifiche piastre e pareti C.A.... 68 9.4 Verifiche solai... 74 10.1 Normativa di riferimento... 85 10.2 Premessa... 86 10.3 Descrizione delle opere in sito... 86 10.4 Problemi geotecnici e scelte tipologiche... 90 Tipologia di fondazione... 90 10.4.1 Elementi di fondazione... 91 10.4.1.1 Fondazioni di piastre... 91 10.5 Programma delle indagini e delle prove geotecniche... 91 10.5.1 Sondaggi del sito... 92 10.6 Caratterizzazione geotecnica dei terreni in sito... 94 10.6.1 Terreni... 94 10.7 Modellazione del sottosuolo e metodi di analisi e di verifica... 94 Modello di fondazione... 94 10.8 Verifiche delle fondazioni... 96 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 85

10.8.1 Verifiche travate C.A.... 96 10.8.2 Verifiche piastre e pareti C.A.... 97 10.8.3 Pressioni terreno in SLU... 104 10.8.4 Pressioni terreno in SLVf/SLUEcc... 107 10.8.5 Pressioni terreno in SLE/SLD... 110 10.8.6 Cedimenti fondazioni superficiali... 113 10.9 Conclusioni e prescrizioni tecniche... 116 10.10 Allegati... 116 PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE 86 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

10.1 Normativa di riferimento NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI NTC 2008 Norme tecniche per le costruzioni D.M. 14 gennaio 2008. CONSIGLIO SUPERIORE DEI LAVORI PUBBLICI Istruzioni per l'applicazione delle "Norme tecniche per le costruzioni" di cui al D.M. 14 gennaio 2008. Circolare 2 febbraio 2009. CONSIGLIO SUPERIORE DEI LAVORI PUBBLICI Pericolosità sismica e Criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale. Allegato al voto n. 36 del 27.07.2007 NORMA TECNICA UNI EN 1997-1:2005 (EUROCODICE 7 - PROGETTAZIONE GEOTECNICA) Progettazione geotecnica - Parte 1: Regole generali. EUROCODICE 8 Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture - Parte 5: Fondazioni, strutture di contenimento ed aspetti geotecnici. D.M. 11/03/1988 Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione (norma possibile se si opera in Zona sismica 4, attuali Classi I e II). Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 87

10.2 Premessa PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Premessa: contenente la descrizione dei lavori in progetto, i riferimenti normativi adottati, la localizzazione dei terreni interessati, i nominativi dei committenti, del progettista architettonico, del progettista strutturale, del redattore della relazione geologica, le indagini eseguite e le problematiche emerse in quest ultima. <testo utente: si consiglia l inserimento di una premessa con la descrizione generale dell opera (clic dx per modificare il paragrafo)> 10.3 Descrizione delle opere in sito Descrizione delle opere in sito: contiene la descrizione delle opere esistenti in sito e da edificare, la tipologia strutturale presente, la tipologia di intervento previsto, la localizzazione geografica e la pericolosità sismica di base. La struttura in oggetto è stata analizzata secondo la norma D.M. 14-01-08 (N.T.C.), considerandola come tipo di costruzione 2. In particolare si è prevista, in accordo con il committente, una vita nominale dell opera di Vn=50 anni per una classe d uso II, e quindi una vita di riferimento di 50 anni ( 2.4.3). L opera è edificata in località Napoli, Camposano; Latitudine ED50 40,9532 (40 57' 12''); Longitudine ED50 14,5295 (14 31' 46''); Altitudine s.l.m. 44 m. (coordinate esatte: 40,9532 14,5295), punto che risulta corrispondere come zonazione sismica ad una Zona 2. La pericolosità sismica di base del sito di costruzione è definita in termini di accelerazione orizzontale massima attesa al suolo in condizioni ideali su sito di riferimento rigido e superficie topografica orizzontale. Le azioni di progetto si ricavano, ai sensi delle NTC, dalle accelerazioni ag e dalle relative forme spettrali, come previsto nell allegato A della norma. I tre parametri fondamentali (accelerazione ag, fattore di amplificazione Fo e periodo T*C) si ricavano per ciascun nodo del del reticolo di riferimento in funzione del periodo di ritorno dell azione sismica TR previsto, espresso in anni; quest ultimo è noto una volta fissate la vita di riferimento Vr della costruzione e la probabilità di superamento attesa nell arco della vita di riferimento. Le probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVr cui riferirsi per individuare l azione sismica agente in ciascuno degli stati limite considerati sono riportate nella tabella 3.2.I del 3.2.1 della norma; i valori di PVr forniti in tabella possono essere ridotti in funzione del grado di protezione che si vuole raggiungere (cfr. anche il C3.2.1). Nella presente progettazione si sono considerati i seguenti parametri sismici: PVr SLD (%) 63 Tr SLD 50 Ag/g SLD 0.0669 Fo SLD 2.319 Tc* SLD 0.31 PVr SLV (%) 10 Tr SLV 475 Ag/g SLV 0.1812 Fo SLV 2.382 Tc* SLV 0.358 Risposta sismica locale Le condizioni stratigrafiche del volume di terreno interessato dall opera e le condizioni topografiche concorrono a modificare l azione sismica in superficie rispetto a quella attesa su un sito rigido con superficie orizzontale. Tali modifiche, in ampiezza, durata e contenuto in frequenza, sono il risultato della risposta sismica locale. Gli effetti stratigrafici sono legati alla successione stratigrafica, alle proprietà meccaniche dei terreni, alla geometria del contatto tra il substrato rigido e i terreni sovrastanti ed alla geometria dei contatti tra gli strati di terreno. Gli effetti topografici sono invece legati alla configurazione topografica del piano campagna ed alla possibile focalizzazione delle onde sismiche in punti particolari (pendii, creste). Nella presente progettazione l effetto della risposta sismica locale è stato valutato individuando la categoria di sottosuolo di riferimento corrispondente alla situazione in sito e considerando le condizioni topografiche locali ( 3.2.2).Per la valutazione del coefficiente di amplificazione stratigrafica SS la caratterizzazione geotecnica condotta nel volume significativo consente di identificare il sottosuolo prevalente nella categoria B - sabbie dense o argille consistenti. Si riporta per completezza la corrispondente descrizione indicata nella norma (Tab. 3.2.II e Tab. 3.2.III). Categoria B: Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s (ovvero NSPT,30 > 50 nei terreni a grana grossa e cu,30 > 250 kpa nei terreni a grana fina). Per la valutazione del coefficiente di amplificazione topografica ST, viste le condizioni in sito e l orografia della zona, si è attribuita la categoria topografica T1. Si riporta per completezza la corrispondente descrizione indicata nella norma (Tab. 3.2.IV). Categoria T1: Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i <= 15 In base alle categorie scelte si sono infine adottati i seguenti coefficienti di amplificazione e spettrali: Ss orizzontale SLD 1.2 Tb orizzontale SLD 0.144 [s] Tc orizzontale SLD 0.431 [s] Td orizzontale SLD 1.868 [s] Ss orizzontale SLV 1.2 Tb orizzontale SLV 0.161 [s] Tc orizzontale SLV 0.484 [s] Td orizzontale SLV 2.325 [s] Si riportano infine gli spettri di risposta elastici delle componenti orizzontali per gli stati limite considerati. Viene mostrato lo spettro di risposta elastico "Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLD 3.2.3.2.1 (3.2.4)". 88 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Viene mostrato lo spettro di risposta elastico "Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLV 3.2.3.2.1 (3.2.4)". Parametri di analisi Si è condotta una analisi di tipo Lineare dinamica su una costruzione di calcestruzzoregolare in piantaregolare in altezza. Le parti strutturali in c.a. sono inquadrabili nella tipologia Strutture a telaio q0=3.0*alfau/alfa1, con rapporto alfau/alfa1 corrispondente a Strutture a telaio di un piano alfau/alfa1=1.1. Si è considerata una classe di duttilità CD"B", a cui corrispondono per la struttura in esame i seguenti fattori di struttura: Fattore di struttura per sisma X 3.3 Fattore di struttura per sisma Y 3.3 Fattore di struttura per sisma Z 1.5 Altri parametri che influenzano l azione sismica di progetto sono riassunti in questo prospetto: Smorzamento viscoso (%) 5 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 89

Rotazione del sisma 0 [deg] Quota dello '0' sismico 0 [cm] Nell analisi dinamica modale si sono analizzati 3 modi di vibrare valutati secondo il metodo di Ritz. Per tenere conto della variabilità spaziale del moto sismico, nonché di eventuali incertezze nellalocalizzazione delle masse, la normativa richiede di attribuire al centro di massa una eccentricità accidentale ( 7.2.6), in aggiunta alla eccentricità naturale della costruzione, mediante l applicazione di carichi statici costituiti da momenti torcenti di valore pari alla risultante orizzontale della forza agente al piano, moltiplicata per l eccentricità accidentale del baricentro delle masse rispetto alla sua posizione di calcolo. Nella struttura in oggetto si è applicata una eccentricità accidentale secondo il seguente prospetto: Eccentricità X (per sisma Y) livello "Fondazione" 0 [cm] Eccentricità Y (per sisma X) livello "Fondazione" 0 [cm] Eccentricità X (per sisma Y) livello "Piano 1" 38.8 [cm] Eccentricità Y (per sisma X) livello "Piano 1" 125 [cm] Si riportano infine gli spettri di risposta di progetto delle componenti orizzontali per gli stati limite considerati. Viene mostrato lo spettro di progetto "Spettro di risposta di progetto in accelerazione delle componenti orizzontali SLD 3.2.3.4". Viene mostrato lo spettro di progetto "Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente verticale SLD 3.2.3.4". 90 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Viene mostrato lo spettro di progetto "Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente X SLV 3.2.3.5". Questo spettro è valido anche per l'altra componente orizzontale, essendo coincidente. Viene mostrato lo spettro di progetto "Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente verticale SLV 3.2.3.5". Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 91

<testo utente: si consiglia di riepilogare la pericolosità sismica di base del sito in esame (clic dx per modificare il paragrafo)> 10.4 Problemi geotecnici e scelte tipologiche Problemi geotecnici e scelte tipologiche: contiene la valutazione eseguita dal progettista sulle problematiche geotecniche inerenti l opera in oggetto, sulla base di quanto emerso dalle documentazioni esistenti, in particolare dalla relazione geologica del sito; a questo proposito è possibile richiamare i termini presenti nella carta geologica. Viene indicata la tipologia di fondazioni previste, le modalità costruttive, gli accertamenti preliminari necessari, gli eventuali interventi aggiuntivi richiesti (sbancamenti, consolidamenti, sistemi di drenaggio, abbassamento di falda, ecc.). Tipologia di fondazione Nella modellazione si è considerata la presenza di fondazioni superficiali, schematizzando il suolo con un letto di molle elastiche di assegnata rigidezza. In direzione orizzontale si è considerata una rigidezza pari a 0.5 volte quella verticale. I valori di default dei parametri di modellazione del suolo, cioè quelli adottati dove non diversamente specificato, sono i seguenti:. Coefficiente di sottofondo verticale per fondazioni superficiali (default) 3 [dan/cm³] K punta palo (default) 4 [dan/cm³] Pressione limite punta palo (default) 10 [dan/cm²] Per elementi nei quali si sono valutati i parametri geotecnici in funzione della stratigrafia sottostante si sono adottate le seguenti formulazioni di letteratura: Metodo di calcolo della K verticale Metodo di calcolo della capacità portante Metodo di calcolo della pressione limite punta palo Vesic Vesic Vesic La resistenza limite offerta dai pali in direzione orizzontale e verticale è funzione dell attrito e della coesione che si può sviluppare all interfaccia con il terreno. Oltre ai dati del suolo, descritti nelle seguenti stratigrafie, hanno influenza anche i seguenti parametri: Coefficiente di sicurezza portanza fondazioni superficiali 2.3 Coefficiente di sicurezza scorrimento fondazioni superficiali 1.1 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, punta 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale compressione 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale trazione 1.25 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, punta 1.35 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale compressione 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale trazione 1.25 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, punta 1.35 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale compressione 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale trazione 1.25 Fattore di correlazione resistenza caratteristica dei pali in base alle verticali indagate 1.7 92 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Rappresentazione in pianta di tutti gli elementi strutturali di fondazione. 10.4.1 Elementi di fondazione 10.4.1.1 Fondazioni di piastre Descrizione breve: descrizione breve usata nelle tabelle dei capitoli delle piastre di fondazione. Stratigrafia: stratigrafia del terreno nel punto medio in pianta dell'elemento. Sondaggio: è possibile indicare esplicitamente un sondaggio definito nelle preferenze oppure richiedere di estrapolare il sondaggio dalla definizione del sito espressa nelle preferenze. Estradosso: distanza dalla quota superiore del sondaggio misurata in verticale con verso positivo verso l'alto. [cm] Deformazione volumetrica: valore della deformazione volumetrica impiegato nel calcolo della pressione limite a rottura con la formula di Vesic. Il valore è adimensionale. Accetta anche il valore di default espresso nelle preferenze. K verticale: coefficiente di sottofondo verticale del letto di molle. [dan/cm³] Limite compressione: pressione limite di plasticizzazione a compressione del letto di molle. [dan/cm²] Limite trazione: pressione limite di plasticizzazione a trazione del letto di molle. [dan/cm²] Descrizione breve Stratigrafia K verticale Limite compressione Limite trazione Sondaggio Estradosso Deformazione volumetrica FS1 Piu' vicino in sito 0 Default (3) Default (10) Default (0.001) 10.5 Programma delle indagini e delle prove geotecniche Programma delle indagini e delle prove geotecniche: contiene il programma delle indagini e delle prove geotecniche, definito dal progettista in base alle caratteristiche dell opera in progetto e alle presumibili caratteristiche del sottosuolo. Le indagini geotecniche devono permettere un adeguata caratterizzazione geotecnica del volume significativo di terreno, che è la parte di sottosuolo influenzata, direttamente o indirettamente, dalla costruzione dell opera e che influenza l opera stessa. La posizione dei punti di indagine e la loro quota assoluta devono essere rilevate topograficamente e riportate in planimetria. I risultati delle indagini e prove geotecniche in sito devono essere documentati con indicazioni sui tipi di indagine condotte e le caratteristiche delle attrezzature impiegate: Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 93

Immagine: planimetria della zona con indicate le posizioni delle verticali di indagine <testo utente: si consiglia l inserimento del programma delle indagini e delle prove geotecniche, i tipi di indagine condotte e le caratteristiche delle attrezzature impiegate (clic dx per modificare il paragrafo)> 10.5.1 Sondaggi del sito Vengono elencati in modo sintetico tutti i sondaggi risultanti dalle verticali di indagine condotte in sito, con l indicazione dei terreni incontrati, degli spessori e dell eventuale falda acquifera. Nome attribuito al sondaggio: Sondaggio Coordinate planimetriche del sondaggio nel sistema globale scelto: 0, 0 Quota della sommità del sondaggio (P.C.) nel sistema globale scelto: 0 94 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Immagine: Sondaggio Stratigrafie Terreno: terreno mediamente uniforme presente nello strato. Sp.: spessore dello strato. [cm] Kor,i: coefficiente K orizzontale al livello inferiore dello strato per modellazione palo. [dan/cm³] Kor,s: coefficiente K orizzontale al livello superiore dello strato per modellazione palo. [dan/cm³] Kve,i: coefficiente K verticale al livello inferiore dello strato per modellazione palo. [dan/cm³] Kve,s: coefficiente K verticale al livello superiore dello strato per modellazione palo. [dan/cm³] Eel,s: modulo elastico al livello superiore dello strato per calcolo cedimenti istantanei; 0 per non calcolarli. [dan/cm²] Eel,i: modulo elastico al livello inferiore dello strato per calcolo cedimenti istantanei; 0 per non calcolarli. [dan/cm²] Eed,s: modulo edometrico al livello superiore per calcolo cedimenti complessivi; 0 per non calcolarli. [dan/cm²] Eed,i: modulo edometrico al livello inferiore per calcolo cedimenti complessivi; 0 per non calcolarli. [dan/cm²] CC,s: coefficiente di compressione vergine CC al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. CC,i: coefficiente di compressione vergine CC al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. CR,s: coefficiente di ricompressione CR al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. CR,i: coefficiente di ricompressione CR al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. E0,s: indice dei vuoti E0 al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione. Il valore è adimensionale. E0,i: indice dei vuoti E0 al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione. Il valore è adimensionale. OCR,s: indice di sovraconsolidazione OCR al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 1 per terreno NC. Il valore è adimensionale. OCR,i: indice di sovraconsolidazione OCR al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 1 per terreno NC. Il valore è adimensionale. Terreno Sp. Kor,i Kor,s Kve,i Kve,s Eel,s Eel,i Eed,s Eed,i CC,s CC,i CR,s CR,i E0,s E0,i OCR,s OCR,i TERRENO 100 1.5 1 1 1 34 34 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 VEGETALE_2 SABBIE E PIROCLASTITI_1 380 1.5 1 1 1 150 150 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 <il file immagine non è stato trovato> <immagine utente: si consiglia l inserimento di immagini relative ai profili stratigrafici, ottenuti dalle perforazioni di sondaggio e dagli scavi esplorativi, ovvero delle sezioni geologiche (clic dx per inserire un immagine)> <testo utente: si consiglia l inserimento della descrizione delle prove e delle misure eseguite (clic dx per modificare il paragrafo)> <il file immagine non è stato trovato> <immagine utente: si consiglia l inserimento di immagini relative ai particolari esecutivi delle prove e delle misure eseguite (clic dx per inserire un immagine)> Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 95

<testo utente: si consiglia l inserimento di eventuali eventi particolari verificatisi durante l esecuzione dei lavori e ogni altro dato utile per la caratterizzazione del sottosuolo (clic dx per modificare il paragrafo)> 10.6 Caratterizzazione geotecnica dei terreni in sito Caratterizzazione geotecnica dei terreni in sito: contiene i profili geotecnici, cioè la successione stratigrafica considerata per la progettazione (sezioni geotecniche), il regime delle pressioni interstiziali, le caratteristiche meccaniche dei terreni e tutti gli elementi significativi del sottosuolo. L insieme di questi dati deve permettere la determinazione dei parametri geotecnici caratteristici. <testo utente: si consiglia l inserimento della descrizione generale dei terreni incontrati in sito, degli elementi significativi emersi dalle prove e delle assunzioni fatte per determinare i parametri geotecnici caratteristici dei terreni presenti nelle sezioni geotecniche (clic dx per modificare il paragrafo)> <il file immagine non è stato trovato> <immagine utente: si consiglia l inserimento di immagini relative alle sezioni geotecniche (clic dx per inserire un immagine)> 10.6.1 Terreni Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. Coesione: coesione del terreno. [dan/cm²] Coesione non drenata: coesione non drenata (Cu) del terreno. [dan/cm²] Attrito interno: angolo di attrito interno del terreno. [deg] δ: angolo di attrito all'interfaccia terreno-cls. [deg] Adesione: coeff. di adesione della coesione all'interfaccia terreno-cls. Il valore è adimensionale. K0: coefficiente di spinta a riposo del terreno. Il valore è adimensionale. γ naturale: peso specifico naturale del terreno in sito, assegnato alle zone non immerse. [dan/cm³] γ saturo: peso specifico saturo del terreno in sito, assegnato alle zone immerse. [dan/cm³] E: modulo elastico longitudinale del terreno. [dan/cm²] Poisson: coefficiente di Poisson del terreno. Il valore è adimensionale. Rqd: rock quality degree. Per roccia assume valori nell'intervallo (0;1]. Il valore convenzionale 0 indica che si tratta di un terreno sciolto. Il valore è adimensionale. Descrizione Coesione Coesione non drenata Attrito interno δ Adesione K0 γ naturale γ saturo E Poisson Rqd SABBIE E PIROCLASTITI 0 0 25 0 1 0.58 0.0014 0.0014 100 0.3 0 SABBIE E PIROCLASTITI_1 0 0 25 0 1 0.58 0.0014 0.0014 150 0.3 0 TERRENO VEGETALE_2 0 0 23 21 1 0.69 0.0013 0.0013 34 0.25 0 10.7 Modellazione del sottosuolo e metodi di analisi e di verifica Modellazione del sottosuolo e metodi di analisi e di verifica: contiene la descrizione del modello di calcolo adottato per il suolo, con i relativi parametri di modellazione; sono indicati anche gli eventuali metodi adottati per ricavare i parametri di modellazione ed i metodi e le condizioni con cui sono condotte le verifiche geotecniche. Modello di fondazione Le travi di fondazione sono modellate tramite uno specifico elemento finito che gestisce il suolo elastico alla Winkler. Le fondazioni a plinto superficiale sono modellate con un numero elevato di molle verticali elastiche agenti su nodi collegati rigidamente al nodo centrale. Le fondazioni a platea sono modellate con l inserimento di molle verticali elastiche agenti nei nodi delle mesh. Verifica di scorrimento La verifica di scorrimento della fondazione superficiale viene eseguita considerando le caratteristiche del terreno immediatamente sottostante al piano di posa della fondazione, ricavato in base alla stratigrafia associata all elemento, e trascurando, a favore di sicurezza, l eventuale spinta passiva laterale. Qualora l elemento in verifica sia formato da parti non omogenee tra loro, ad esempio una travata in cui le singole travi di fondazione siano associate ad un differente sondaggio, verranno condotte verifiche geotecniche distinte sui singoli tratti. Lo scorrimento di una fondazione avviene nel momento in cui le componenti delle forze parallele al piano di contatto tra fondazione e terreno vincono l attrito e la coesione terreno-fondazione e, qualora fosse presente, la spinta passiva laterale. Il coefficiente di sicurezza a scorrimento si ottiene dal rapporto tra le forze stabilizzanti di progetto (Rd) e quelle instabilizzanti (Ed): dove: N = risultante delle forze normali al piano di scorrimento; Tx, Ty = componenti delle forze tangenziali al piano di scorrimento; tan(phi) = coefficiente di attrito terreno-fondazione; ca = aderenza alla base, pari alla coesione del terreno di fondazione o ad una sua frazione; B, L = dimensioni della fondazione; alpha = fattore di riduzione della spinta passiva; Sp = spinta passiva dell eventuale terreno laterale; gamma rs = fattore di sicurezza parziale per lo scorrimento; Le normative prevedono che il fattore di sicurezza a scorrimento FS=Rd/Ed sia non minore di un prefissato limite. 96 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Verifica di capacità portante La verifica di capacità portante della fondazione superficiale viene eseguita mediante formulazioni di letteratura geotecnica considerando le caratteristiche dei terreni sottostanti al piano di posa della fondazione, ricavati in base alla stratigrafia associata all elemento. Qualora l elemento in verifica sia formato da parti non omogenee tra loro, ad esempio una travata in cui le singole travi di fondazione siano associate ad un differente sondaggio, verranno condotte verifiche geotecniche distinte sui singoli tratti. La verifica viene fatta raffrontando la portanza di progetto (Rd) con la sollecitazione di progetto (Ed); la prima deriva dalla portanza calcolata con metodi della letteratura geotecnica, ridotta da opportuni fattori di sicurezza parziali; la seconda viene valutata ricavando la risultante della sollecitazione scaricata al suolo con una integrazione delle pressioni nel tratto di calcolo. Le normative prevedono che il fattore di sicurezza alla capacità portante, espresso come rapporto tra il carico ultimo di progetto della fondazione (Rd) ed il carico agente (Ed), sia non minore di un prefissato limite. La portanza di una fondazione rappresenta il carico ultimo trasmissibile al suolo prima di arrivare alla rottura del terreno. Le formule di calcolo presenti in letteratura sono nate per la fondazione nastriforme indefinita ma aggiungono una serie di termini correttivi per considerare le effettive condizioni al contorno della fondazione, esprimendo la capacità portante ultima in termini di pressione limite agente su di una fondazione equivalente soggetta a carico centrato. La determinazione della capacità portante ai fini della verifica è stata condotta secondo il metodo di Vesic, che viene descritto nei paragrafi successivi. Metodo di Vesic La capacità portante valutata attraverso la formula di Vesic risulta, nel caso generale: Nel caso di terreno eminentemente coesivo (phi = 0) tale relazione diventa: dove: gamma = peso di volume efficace dello strato di fondazione; B = larghezza efficace della fondazione (B = Bf - 2e); L = lunghezza efficace della fondazione (L = Lf - 2e); c = coesione dello strato di fondazione; cu = coesione non drenata dello strato di fondazione; q = sovraccarico del terreno sovrastante il piano di fondazione; Nc, Nq, Ny = fattori di capacità portante; sc, sq, sy = fattori di forma della fondazione; dc, dq, dy = fattori di profondità del piano di posa della fondazione; ic, iq, iy = fattori di inclinazione del carico; bc, bq, by = fattori di inclinazione della base della fondazione; gc, gq, gy = fattori di inclinazione del piano campagna; Nel caso di piano di campagna inclinato (beta > 0) e phi = 0, Vesic propone l aggiunta, nella formula sopra definita, del termine 0.5 * gamma * B * N_gamma con N_gamma = -2 * sen beta Per la teoria di Vesic i coefficienti sopra definiti assumono le espressioni che seguono: Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 97

nelle quali si sono considerati i seguenti dati: phi = angolo di attrito dello strato di fondazione; ca = aderenza alla base della fondazione; nu = inclinazione del piano di posa della fondazione sull orizzontale (nu = 0 se orizzontale); beta = inclinazione del pendio; H = componente orizzontale del carico trasmesso sul piano di posa della fondazione; V = componente verticale del carico trasmesso sul piano di posa della fondazione; D = profondità del piano di posa della fondazione dal piano campagna; Influenza degli strati sulla capacità portante Le formulazioni utilizzate per la portanza prevedono la presenza di uno stesso terreno nella zona interessata dalla potenziale rottura. In prima approssimazione lo spessore di tale zona è pari a: In presenza di stratificazioni di terreni diversi all interno di tale zona, il calcolo diventa più complesso; non esiste una metodologia univoca per questi casi, differenti autori hanno proposto soluzioni diverse a seconda dei casi che si possono presentare. In prima approssimazione, nel caso di stratificazioni, viene trovata una media delle caratteristiche dei terreni, pesata sullo spessore degli strati interessati. Nel caso in cui il primo strato incontrato sia coesivo viene anche verificato che la compressione media agente sulla fondazione non superi la tensione limite di espulsione, circostanza che provocherebbe il rifluimento del terreno da sotto la fondazione, rendendo impossibile la portanza. La tensione limite di espulsione qult per terreno coesivo viene calcolata come: dove c è la coesione e q è il sovraccarico agente sul piano di posa. Influenza del sisma sulla capacità portante La capacità portante nelle combinazioni sismiche viene valutata mediante l estensione di procedure classiche al caso di azione sismica. L effetto inerziale prodotto dalla struttura in elevazione sulla fondazione può essere considerato tenendo conto dell effetto dell inclinazione (rapporto tra forze T parallele al piano di posa e carico normale N) e dell eccentricità (rapporto tra momento M e carico normale N) delle azioni in fondazione, e produce variazioni di tutti i coefficienti di capacità portante del carico limite, oltre alla riduzione dell area efficace. L effetto cinematico si manifesta per effetto dell inerzia delle masse del suolo sotto la fondazione come una riduzione della resistenza teorica calcolata in condizioni statiche; tale riduzione è in funzione del coefficiente sismico orizzontale kh, cioè dell accelerazione normalizzata massima attesa al suolo, e delle caratteristiche del suolo. L effetto è più marcato su terreni granulari, mentre nei suoli coesivi è poco rilevante. Per tener conto nella determinazione del carico limite di tali effetti inerziali vengono introdotti nelle combinazioni sismiche anche i fattori correttivi e (earthquake), valutati secondo Paolucci e Pecker: 10.8 Verifiche delle fondazioni Verifiche delle fondazioni: contiene la descrizione degli stati limite considerati, gli approcci e le combinazioni di calcolo adottate; vengono poi elencate le pressioni e gli spostamenti massimi e minimi raggiunti nei diversi SL e le verifiche condotte sulle fondazioni presenti, superficiali e profonde. Nelle verifiche nei confronti degli Stati Limite ultimi SLU strutturali (STR) e geotecnici (GEO) si possono adottare, in alternativa, due diversi approcci progettuali: DA1.1 - Approccio 1: - Combinazione 1: (A1+M1+R1) - Combinazione 2: (A2+M2+R2) DA1.2 - Approccio 2: - Combinazione 1:(A1+M1+R3) Le seguenti verifiche delle fondazioni sono state condotte secondo l approccio [2]. <testo utente: si consiglia di integrare il paragrafo con la descrizione e la motivazione dell approccio adottato e degli altri eventuali stati limite considerati nelle verifiche (clic dx per modificare il paragrafo)> 10.8.1 Verifiche travate C.A. x: distanza da sinistra della sezione in stampa Asup: area di acciaio efficace superiore considerata in verifica cs: distanza tra baricentro armature superiori e lembo superiore Ainf: area di acciaio efficace inferiore considerata in verifica 98 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

ci: distanza tra baricentro armature inferiori e lembo inferiore Mela: momento flettente derivante da calcolo elastico lineare x/d: distanza dal bordo compresso dell'asse neutro / altezza utile Ast: area di staffatura presente (cmq/cm) Afp+: area di sagomati come area di staffa equivalenti per taglio positivo Afp-: area di sagomati come area di staffa equivalenti per taglio negativo MEd: momento flettente di progetto (traslato e ridistribuito) MRd: momento flettente ultimo VRcd: massima forza di taglio che può essere sopportata senza rottura dell'anima VEd: taglio agente allo stato limite ultimo VEd.rid: taglio agente allo stato limite ultimo ridotto VRd: resistenza a taglio di calcolo della sezione priva di armatura a taglio VRsd: resistenza a taglio di calcolo della sezione con armatura a taglio teta: angolo tra puntone compresso di calcestruzzo e l'asse della trave perpendicolare al taglio M. rara: momento flettente in esercizio in combinazione rara M. QP: momento flettente in esercizio in combinazione quasi permanente sc: tensione nel calcestruzzo in esercizio sf: tensione nell'acciaio in esercizio srmi: distanza tra le fessure al lembo inferiore wki rara: apertura caretteristica delle fessure al lembo inferiore in comb. rara wki freq.: apertura caretteristica delle fessure al lembo inferiore in comb. frequente wki QP: apertura caretteristica delle fessure al lembo inferiore in comb. quasi permanente srms: distanza tra le fessure al lembo superiore wks rara: apertura caretteristica delle fessure al lembo superiore in comb. rara wks freq.: apertura caretteristica delle fessure al lembo superiore in comb. frequente wks QP: apertura caretteristica delle fessure al lembo superiore in comb. quasi permanente fg. rara: freccia della sezione in combinazione rara valutata a sezione interamente reagente con riferimento alla congiungente gli appoggi ff. rara: freccia della sezione in combinazione rara valutata considerando la fessurazione con riferimento alla congiungente gli appoggi fg. QP: freccia della sezione in combinazione quasi permanente valutata a sezione interamente reagente con riferimento alla congiungente gli appoggi ff. QP: freccia della sezione in combinazione quasi permanente valutata considerando la fessurazione con riferimento alla congiungente gli appoggi st.max.: massima pressione sul terreno (per travi di fondazione) st.min.: minima pressione sul terreno (per travi di fondazione) 10.8.2 Verifiche piastre e pareti C.A. nod.: nodo del modello FEM sez.: tipo di sezione (o = orizzontale, v = verticale) B: base della sezione H: altezza della sezione Af+: area di acciaio dal lato B (inferiore per le piastre)) Af-: area di acciaio dal lato A (superiore per le piastre)) c+: copriferro dal lato B (inferiore per le piastre)) c-: copriferro dal lato A (superiore per le piastre)) sc: tensione sul calcestruzzo in esercizio comb ; c: combinazione di carico c.s.: coefficiente di sicurezza N: sforzo normale di calcolo M: momento flettente di calcolo Mu: momento flettente ultimo Nu: sforzo normale ultimo sf: tensione sull'acciaio in esercizio Wk: apertura caratteristica delle fessure Sm: distanza media fra le fessure st: sigma a trazione nel calcestruzzo in condizioni non fessurate fck: resistenza caratteristica cilindrica del calcestruzzo fcd: resistenza a compressione di calcolo del calcestruzzo fctd: resistenza a trazione di calcolo del calcestruzzo Hcr: altezza critica q.hcr: *quota della sezione alla altezza critica hw: altezza della parete lw: lunghezza della parete n.p.: numero di piani hs: altezza dell'interpiano Mxd: momento di progetto attorno all'asse x (fuori piano) Myd: momento di progetto attorno all'asse y (nel piano) NEd: sforzo normale di progetto MEd: Momento flettente di progetto di progetto VEd: sforzo di taglio di progetto Ngrav.: sforzo normale dovuto ai carichi gravitazionali NReale.: sforzo normale derivante dall'analisi VRcd: resistenza a taglio dovuta alle bielle di calcestruzzo epsilon: coefficiente di maggiorazione del taglio derivante dall'analisi alfas: MEd/(VEd*lw) formula 7.4.15 At: area tesa di acciaio roh: rapporto tra area della sezione orizzotale dell'armatura di anima e l'area della sezione di calcestruzzo rov: rapporto tra area della sezione verticale dell'armatura di anima e l'area della sezione di calcestruzzo VRsd: resistenza a taglio della sezione con armature Somma(Asj)- Ai: somma delle aree delle barre verticali che attraversano la superficie di scorrimento csi: altezza della parte compressa normalizzata all'altezza della sezione Vdd: contributo dell'effetto spinotto delle armature verticali Vfd: contributo della resistenza per attrito Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 99

Vid: contributo delle armature inclinate presenti alla base VRd,s: valore di progetto della resistenza a taglio nei confronti dello scorrimento M01: momento flettente inferiore per verifica instabilità M02: momento flettente superiore per verifica instabilità etot: eccentricità complessiva EC2 12.6.5.2 (12.12) Fi: coefficiente riduttivo EC2 12.6.5.2 (12.11) l0: lunghezza libera di inflessione beta: coefficiente EC2 12.6.5.1 (12.9) Nrd: resistenza di progetto EC2 12.6.5.2 (12.10) l,lim: snellezza limite EC2 12.6.5.1 (4) At: area di calcestruzzo del traverso in parete con blocco cassero in legno Vr,cls: resistenza a taglio in assenza di armatura orizzontale in parete con blocco cassero in legno Mu: momento resistente ultimo del singolo traverso in parete con blocco cassero in legno Hp: resistenza a trazione dell'elemento teso in parete con blocco cassero in legno R: fattore di efficienza in parete con blocco cassero in legno Vr,s: contributo alla resistenza a taglio della armatura orizzontale in parete con blocco cassero in legno Vrd: resistenza a taglio per trazione del diagonale in parete con blocco cassero in legno l: luce netta della trave di collegamento h: altezza della trave di collegamento b: spessore della trave di collegamento d: altezza utile della trave di collegamento Asi: area complessiva della armatura a X M,plast: momenti resistenti della trave a filo appoggio T,plast: sforzi di taglio nella trave derivanti da gerarchia delle resistenze N: fattore di capacità portante, distinto nei 3 tipi (c, q, g) S: fattore correttivo per la forma della fondazione, distinto nei 3 tipi (c, q, g) D: fattore correttivo per la profondità del piano di posa, distinto nei 3 tipi (c, q, g) I: fattore correttivo per l'inclinazione del carico, distinto nei 3 tipi (c, q, g) B: fattore correttivo per l'inclinazione del piano di posa, distinto nei 3 tipi (c, q, g) G: fattore correttivo per l'inclinazione del pendio, distinto nei 3 tipi (c, q, g) P: fattore correttivo per punzonamento del suolo, distinto nei 3 tipi (c, q, g) E: fattore correttivo per l'inerzia sismica del suolo, distinto nei 3 tipi (c, q, g) Tipo: tipologia del fattore di portanza, per coesione (c), sovraccarico (q) o attrito (g) PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Platea a "Fondazione" Valori in dan, cm C25/30: rck 300 fyk 4500 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 99 o 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7 1.154 8 SLV F. -1150 769709-1328 888440 v 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7 1.895 2 SLV F. -432 464114-819 879468 144 o 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7 1.151 5 SLV F. -1154 771700-1329 888440 v 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7 1.874 3 SLV F. -444 469406-833 879676 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 99 o 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-30.1 2 ra 7.12E01 4.25E05 1982.3 2 ra 7.12E01 4.25E05 0.00999.00 15.3 0.0 1 ra v 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-14.8 2 ra -9.79E01 2.09E05 964.6 2 ra -9.79E01 2.09E05 0.00999.00 7.5 0.0 1 ra 144 o 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-30.4 2 ra 7.15E01 4.28E05 1997.6 2 ra 7.15E01 4.28E05 0.00999.00 15.4 0.0 1 ra v 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-15.1 2 ra -9.72E01 2.13E05 982.0 2 ra -9.72E01 2.13E05 0.00999.00 7.6 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 99 o 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-27.3 2 fr 7.76E01 3.85E05 1794.1 2 fr 7.76E01 3.85E05 0.00 0.40 13.8 0.0 1 fr v 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-13.4 2 fr -8.53E01 1.89E05 873.0 2 fr -8.53E01 1.89E05 0.00 0.40 6.8 0.0 1 fr 144 o 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-27.5 2 fr 7.79E01 3.88E05 1808.6 2 fr 7.79E01 3.88E05 0.00 0.40 13.9 0.0 1 fr v 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-13.7 2 fr -8.47E01 1.93E05 889.3 2 fr -8.47E01 1.93E05 0.00 0.40 6.9 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 99 o 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-26.3 2 q. 7.97E01 3.71E05 1731.4 2 q. 7.97E01 3.71E05 0.00 0.30 13.3 0.0 1 q. v 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-13.0 2 q. -8.11E01 1.83E05 842.5 2 q. -8.11E01 1.83E05 0.00 0.30 6.5 0.0 1 q. 144 o 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-26.5 2 q. 8.00E01 3.74E05 1745.6 2 q. 8.00E01 3.74E05 0.00 0.30 13.4 0.0 1 q. v 100 40 6.2 6.2 2.7 2.7-13.2 2 q. -8.05E01 1.86E05 858.4 2 q. -8.05E01 1.86E05 0.00 0.30 6.7 0.0 1 q. Verifica a punzonamento Perimetro al nodo 10 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 8 SLU Reazione terreno = 566,9 dan peso blocco cls*1.3 = -167,6 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -13600,8 dan beta =1.5 ved = 4.178 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 298,5 cm offset pilastro a =74,60 cm = 2*d combinazione 2 SLV F. Reazione terreno = 5426,9 dan 100 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

peso blocco cls*1 = -721,3 dan sforzo normale = -12145,3 dan beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,18 %; ro,ly =0,18 % ved = 1,00<vrd = Vrd,c*2*d/a = 3,98 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 11 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 13 SLV F. Reazione terreno = 435,3 dan peso blocco cls*1 = -128,9 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -10256,6 dan beta =1.5 ved = 3.148 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 298,5 cm offset pilastro a =74,60 cm = 2*d combinazione 13 SLV F. Reazione terreno = 5889,5 dan peso blocco cls*1 = -721,3 dan sforzo normale = -10256,6 dan beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,18 %; ro,ly =0,16 % ved = 0,69<vrd = Vrd,c*2*d/a = 3,98 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 57 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 8 SLU Reazione terreno = 548,1 dan peso blocco cls*1.3 = -167,6 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -25150,7 dan beta =1.4 ved = 7.36 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 429,2 cm offset pilastro a =68,94 cm = 1.848*d combinazione 8 SLU Reazione terreno = 9888,8 dan peso blocco cls*1.3 = -1120,7 dan sforzo normale = -25150,7 dan beta =1.4 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,17 %; ro,ly =0,18 % ved = 1,43<vrd = Vrd,c*2*d/a = 4,31 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 58 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 8 SLU Reazione terreno = 461,3 dan peso blocco cls*1.3 = -167,6 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -18412,9 dan beta =1.4 ved = 5.37 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 348,9 cm offset pilastro a =43,36 cm = 1.163*d combinazione 8 SLU Reazione terreno = 4958,9 dan peso blocco cls*1.3 = -689,8 dan sforzo normale = -18412,9 dan beta =1.4 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,17 %; ro,ly =0,16 % ved = 1,52<vrd = Vrd,c*2*d/a = 6,85 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 101

Perimetro al nodo 99 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 8 SLU Reazione terreno = 577,1 dan peso blocco cls*1.3 = -167,6 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -26004,5 dan beta =1.4 ved = 7.607 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 375,7 cm offset pilastro a =51,89 cm = 1.391*d combinazione 8 SLU Reazione terreno = 7538,8 dan peso blocco cls*1.3 = -823,5 dan sforzo normale = -26004,5 dan beta =1.4 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,17 %; ro,ly =0,18 % ved = 1,93<vrd = Vrd,c*2*d/a = 5,72 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 100 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 8 SLU Reazione terreno = 533,9 dan peso blocco cls*1.3 = -167,6 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -24047,4 dan beta =1.4 ved = 7.034 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 362,3 cm offset pilastro a =47,63 cm = 1.277*d combinazione 8 SLU Reazione terreno = 6300,7 dan peso blocco cls*1.3 = -755,4 dan sforzo normale = -24047,4 dan beta =1.4 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,17 %; ro,ly =0,16 % ved = 1,92<vrd = Vrd,c*2*d/a = 6,24 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 144 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 8 SLU Reazione terreno = 577,0 dan peso blocco cls*1.3 = -167,6 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -26004,8 dan beta =1.4 ved = 7.607 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 375,7 cm offset pilastro a =51,89 cm = 1.391*d combinazione 8 SLU Reazione terreno = 7538,2 dan peso blocco cls*1.3 = -823,5 dan sforzo normale = -26004,8 dan beta =1.4 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,17 %; ro,ly =0,18 % ved = 1,93<vrd = Vrd,c*2*d/a = 5,72 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 145 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 8 SLU Reazione terreno = 534,1 dan peso blocco cls*1.3 = -167,6 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo 102 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

sforzo normale = -24046,5 dan beta =1.4 ved = 7.034 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 362,3 cm offset pilastro a =47,63 cm = 1.277*d combinazione 8 SLU Reazione terreno = 6304,1 dan peso blocco cls*1.3 = -755,4 dan sforzo normale = -24046,5 dan beta =1.4 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,17 %; ro,ly =0,16 % ved = 1,92<vrd = Vrd,c*2*d/a = 6,24 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 186 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 8 SLU Reazione terreno = 548,1 dan peso blocco cls*1.3 = -167,6 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -25150,8 dan beta =1.4 ved = 7.36 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 429,2 cm offset pilastro a =68,94 cm = 1.848*d combinazione 8 SLU Reazione terreno = 9888,6 dan peso blocco cls*1.3 = -1120,7 dan sforzo normale = -25150,8 dan beta =1.4 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,17 %; ro,ly =0,18 % ved = 1,43<vrd = Vrd,c*2*d/a = 4,31 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 187 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 8 SLU Reazione terreno = 461,3 dan peso blocco cls*1.3 = -167,6 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -18413,1 dan beta =1.4 ved = 5.37 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 348,9 cm offset pilastro a =43,36 cm = 1.163*d combinazione 8 SLU Reazione terreno = 4959,3 dan peso blocco cls*1.3 = -689,8 dan sforzo normale = -18413,1 dan beta =1.4 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,17 %; ro,ly =0,16 % ved = 1,52<vrd = Vrd,c*2*d/a = 6,85 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 233 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 8 SLU Reazione terreno = 566,8 dan peso blocco cls*1.3 = -167,6 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -13600,6 dan beta =1.5 ved = 4.178 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 298,5 cm offset pilastro a =74,60 cm = 2*d combinazione 3 SLV F. Reazione terreno = 5436,2 dan peso blocco cls*1 = -721,3 dan sforzo normale = -12144,9 dan Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 103

beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,16 %; ro,ly =0,18 % ved = 1,00<vrd = Vrd,c*2*d/a = 3,98 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE Perimetro al nodo 234 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 37,3 cm Verifica del perimetro u0 = 125,5 cm combinazione 16 SLV F. Reazione terreno = 479,2 dan peso blocco cls*1 = -128,9 dan Il peso del blocco non è stato computato nel calcolo sforzo normale = -10256,3 dan beta =1.5 ved = 3.134 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 249,5 cm offset pilastro a =43,36 cm = 1.163*d combinazione 8 SLU Reazione terreno = 4037,3 dan peso blocco cls*1.3 = -567,0 dan sforzo normale = -10168,5 dan beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,16 %; ro,ly =0,16 % ved = 1,08<vrd = Vrd,c*2*d/a = 6,85 dan/cmq ved < vrd,c non serve armatura Verifiche geotecniche Dati geometrici dell'impronta di calcolo Forma dell'impronta di calcolo: rettangolare di area equivalente Coordinata X del centro impronta: -598 Coordinata Y del centro impronta: 1898 Coordinata Z del centro impronta: -150 Lato minore B dell'impronta: 500 Lato maggiore L dell'impronta: 2650 Area dell'impronta rettangolare di calcolo: 1325000 Verifica di scorrimento sul piano di posa - Combinazioni non sismiche Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 2 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Forza risultante agente in direzione x: 0 Forza risultante agente in direzione y: 0 Forza risultante agente in direzione z: -381505.94 Inclinazione del carico in direzione x (deg): 0 Inclinazione del carico in direzione y (deg): 0 Angolo di attrito di progetto (deg): 25 Azione di progetto (risultante del carico tangenziale al piano di posa): Resistenza di progetto: 161726.49 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 1.1 Coefficiente di sicurezza normalizzato ks min (Rd/Ed): 171498208643.31 Verifica di scorrimento sul piano di posa - Combinazioni sismiche Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 2 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Forza risultante agente in direzione x: -24376.06 Forza risultante agente in direzione y: -7290.52 Forza risultante agente in direzione z: -334428.15 Inclinazione del carico in direzione x (deg): -4.17 Inclinazione del carico in direzione y (deg): -1.25 Angolo di attrito di progetto (deg): 25 Azione di progetto (risultante del carico tangenziale al piano di posa): 25442.95 Resistenza di progetto: 141769.46 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 1.1 Coefficiente di sicurezza normalizzato ks min (Rd/Ed): 5.57 Verifica di capacità portante sul piano di posa - Combinazioni non sismiche Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 8 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -516331.47 Resistenza di progetto: 1894155.51 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato kp min (Rd/Ed): 3.67 Parametri utilizzati nel calcolo: Forza risultante agente in direzione x: 0 Forza risultante agente in direzione y: 0 Forza risultante agente in direzione z: -516331.47 Momento agente in direzione x: -3589.23 Momento agente in direzione y: -4492937.59 Inclinazione del carico in direzione x (deg): 0 Inclinazione del carico in direzione y (deg): 0 104 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Eccentricità del carico in direzione x: -8.7 Eccentricità del carico in direzione y: -0.01 Impronta al suolo (BxL): 500 x 2650 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 482.6 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2649.99 Peso specifico di progetto del suolo : 0.0014 Angolo di attrito di progetto (deg): 25 Fattori di capacità portante N S D I B G P E Tipo 20.72 1.09 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Coesione 10.66 1.08 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Sovraccarico 10.88 0.93 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Attrito Verifica di capacità portante sul piano di posa - Combinazioni sismiche Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 4 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -334428.75 Resistenza di progetto: 1054095.02 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato kp min (Rd/Ed): 3.15 Parametri utilizzati nel calcolo: Forza risultante agente in direzione x: -24375.77 Forza risultante agente in direzione y: 7290.35 Forza risultante agente in direzione z: -334428.75 Momento agente in direzione x: -3852697.85 Momento agente in direzione y: -14798418.91 Inclinazione del carico in direzione x (deg): -4.17 Inclinazione del carico in direzione y (deg): 0 Eccentricità del carico in direzione x: -44.25 Eccentricità del carico in direzione y: -11.52 Impronta al suolo (BxL): 500 x 2650 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 411.5 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2626.96 Peso specifico di progetto del suolo : 0.0014 Angolo di attrito di progetto (deg): 25 Accelerazione normalizzata massima al suolo:.07 Fattori di capacità portante N S D I B G P E Tipo 20.72 1.08 1.00 0.85 1.00 1.00 1.00 0.98 Coesione 10.66 1.07 1.00 0.87 1.00 1.00 1.00 0.95 Sovraccarico 10.88 0.94 1.00 0.81 1.00 1.00 1.00 0.95 Attrito Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 105

10.8.3 Pressioni terreno in SLU PORTICATO SCUOLA ELEMENTARE da -0.2 a -0.15 da -0.25 a -0.2 da -0.3 a -0.25 da -0.35 a -0.3 da -0.4 a -0.35 da -0.45 a -0.4 da -0.5 a -0.45 da -0.55 a -0.5 da -0.6 a -0.55 da -0.65 a -0.6 dan/cm² Rappresentazione in pianta delle massime compressioni sul terreno in famiglia SLU. Nodo: Nodo che interagisce col terreno. Ind.: indice del nodo. Pressione minima: situazione in cui si verifica la pressione minima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione minima. uz: spostamento massimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione minima sul terreno del nodo. [dan/cm²] Pressione massima: situazione in cui si verifica la pressione massima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione massima. uz: spostamento minimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione massima sul terreno del nodo. [dan/cm²] Compressione estrema massima -0.53011 al nodo di indice 3, di coordinate x = -848, y = 573, z = -130, nel contesto SLU 8. Spostamento estremo minimo -0.1767 al nodo di indice 3, di coordinate x = -848, y = 573, z = -130, nel contesto SLU 8. Spostamento estremo massimo -0.04801 al nodo di indice 213, di coordinate x = -348, y = 2902, z = -130, nel contesto SLU 1. Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 3 SLU 8-0.1767-0.53011 SLU 1-0.07991-0.23973 4 SLU 8-0.16676-0.50027 SLU 1-0.07608-0.22824 5 SLU 8-0.1538-0.46141 SLU 1-0.07099-0.21298 6 SLU 8-0.14392-0.43177 SLU 1-0.06748-0.20243 7 SLU 8-0.14084-0.42252 SLU 1-0.06726-0.20179 8 SLU 8-0.14098-0.42295 SLU 1-0.06872-0.20617 9 SLU 8-0.13895-0.41684 SLU 1-0.06922-0.20765 10 SLU 8-0.1544-0.46321 SLU 1-0.0702-0.21059 11 SLU 8-0.12877-0.38632 SLU 1-0.06292-0.18876 12 SLU 8-0.14017-0.42052 SLU 1-0.06454-0.19363 13 SLU 8-0.12784-0.38353 SLU 1-0.06101-0.18303 14 SLU 8-0.1305-0.39149 SLU 1-0.06109-0.18327 15 SLU 8-0.16027-0.4808 SLU 1-0.07223-0.2167 16 SLU 8-0.12477-0.37431 SLU 1-0.06224-0.18673 17 SLU 8-0.1353-0.40589 SLU 1-0.06127-0.1838 18 SLU 8-0.11333-0.33999 SLU 1-0.05508-0.16525 19 SLU 8-0.12554-0.37663 SLU 1-0.0576-0.1728 20 SLU 8-0.11461-0.34384 SLU 1-0.0545-0.1635 21 SLU 8-0.11792-0.35376 SLU 1-0.05499-0.16498 22 SLU 8-0.14298-0.42895 SLU 1-0.06403-0.1921 23 SLU 8-0.11085-0.33256 SLU 1-0.05505-0.16514 24 SLU 8-0.12303-0.3691 SLU 1-0.05523-0.1657 25 SLU 8-0.10342-0.31027 SLU 1-0.04978-0.14934 26 SLU 8-0.11534-0.34601 SLU 1-0.05251-0.15753 106 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 27 SLU 8-0.10555-0.31666 SLU 1-0.04978-0.14934 28 SLU 8-0.10921-0.32764 SLU 1-0.05054-0.15163 29 SLU 8-0.13055-0.39166 SLU 1-0.05786-0.17357 30 SLU 8-0.1012-0.3036 SLU 1-0.04973-0.14918 31 SLU 8-0.12781-0.38342 SLU 1-0.05584-0.16751 32 SLU 8-0.09921-0.29763 SLU 1-0.04801-0.14403 33 SLU 8-0.10715-0.32145 SLU 1-0.04897-0.14692 34 SLU 8-0.12035-0.36104 SLU 1-0.0533-0.15991 35 SLU 8-0.10128-0.30384 SLU 1-0.04807-0.14422 36 SLU 8-0.11299-0.33897 SLU 1-0.05079-0.15236 37 SLU 8-0.10347-0.3104 SLU 1-0.04817-0.14451 38 SLU 8-0.13502-0.40506 SLU 1-0.05811-0.17433 39 SLU 8-0.10498-0.31493 SLU 1-0.04998-0.14995 40 SLU 8-0.11181-0.33543 SLU 1-0.05036-0.15108 41 SLU 8-0.11852-0.35555 SLU 1-0.05246-0.15737 42 SLU 8-0.10823-0.3247 SLU 1-0.04967-0.149 43 SLU 8-0.12697-0.38092 SLU 1-0.05536-0.16608 44 SLU 8-0.10663-0.31989 SLU 1-0.04985-0.14955 45 SLU 8-0.1482-0.44461 SLU 1-0.06304-0.18913 46 SLU 8-0.11547-0.3464 SLU 1-0.05428-0.16283 47 SLU 8-0.1198-0.35941 SLU 1-0.05329-0.15987 48 SLU 8-0.12874-0.38621 SLU 1-0.05619-0.16858 49 SLU 8-0.11704-0.35112 SLU 1-0.05304-0.15913 50 SLU 8-0.14027-0.42081 SLU 1-0.06029-0.18088 51 SLU 8-0.11726-0.35177 SLU 1-0.05412-0.16235 52 SLU 8-0.15794-0.47382 SLU 1-0.06682-0.20046 53 SLU 8-0.12389-0.37168 SLU 1-0.05779-0.17336 54 SLU 8-0.12551-0.37653 SLU 1-0.05543-0.1663 55 SLU 8-0.13642-0.40927 SLU 1-0.05906-0.17717 56 SLU 8-0.12396-0.37189 SLU 1-0.05572-0.16717 57 SLU 8-0.15245-0.45734 SLU 1-0.06494-0.19481 58 SLU 8-0.12715-0.38145 SLU 1-0.0582-0.17461 59 SLU 8-0.15605-0.46815 SLU 1-0.06596-0.19788 60 SLU 8-0.12481-0.37444 SLU 1-0.05778-0.17334 61 SLU 8-0.12609-0.37826 SLU 1-0.05557-0.16671 62 SLU 8-0.13509-0.40527 SLU 1-0.0585-0.1755 63 SLU 8-0.12395-0.37186 SLU 1-0.05556-0.16668 64 SLU 8-0.14698-0.44093 SLU 1-0.06275-0.18825 65 SLU 8-0.12517-0.3755 SLU 1-0.05702-0.17105 66 SLU 8-0.14729-0.44188 SLU 1-0.06237-0.18712 67 SLU 8-0.12137-0.3641 SLU 1-0.05577-0.1673 68 SLU 8-0.12339-0.37017 SLU 1-0.05439-0.16316 69 SLU 8-0.12985-0.38954 SLU 1-0.05639-0.16916 70 SLU 8-0.12093-0.3628 SLU 1-0.0541-0.1623 71 SLU 8-0.13861-0.41582 SLU 1-0.05939-0.17817 72 SLU 8-0.12104-0.36312 SLU 1-0.0549-0.16471 73 SLU 8-0.14223-0.4267 SLU 1-0.06024-0.18073 74 SLU 8-0.12126-0.36379 SLU 1-0.05516-0.16548 75 SLU 8-0.13453-0.40359 SLU 1-0.05769-0.17306 76 SLU 8-0.12729-0.38188 SLU 1-0.05528-0.16585 77 SLU 8-0.12063-0.36188 SLU 1-0.05432-0.16297 78 SLU 8-0.12036-0.36109 SLU 1-0.05361-0.16082 79 SLU 8-0.12229-0.36688 SLU 1-0.0538-0.1614 80 SLU 8-0.14529-0.43587 SLU 1-0.06131-0.18393 81 SLU 8-0.12769-0.38307 SLU 1-0.05737-0.17211 82 SLU 8-0.13799-0.41396 SLU 1-0.05892-0.17675 83 SLU 8-0.12649-0.37948 SLU 1-0.05638-0.16914 84 SLU 8-0.13071-0.39212 SLU 1-0.0565-0.1695 85 SLU 8-0.12598-0.37794 SLU 1-0.05511-0.16532 86 SLU 8-0.12508-0.37524 SLU 1-0.05527-0.16582 87 SLU 8-0.15518-0.46553 SLU 1-0.06509-0.19526 88 SLU 8-0.13893-0.41679 SLU 1-0.06176-0.18528 89 SLU 8-0.13275-0.39825 SLU 1-0.05768-0.17303 90 SLU 8-0.13373-0.4012 SLU 1-0.05861-0.17584 91 SLU 8-0.13903-0.41708 SLU 1-0.05963-0.1789 92 SLU 8-0.14883-0.44648 SLU 1-0.06303-0.18909 93 SLU 8-0.13821-0.41463 SLU 1-0.06095-0.18286 94 SLU 8-0.16439-0.49318 SLU 1-0.06866-0.20599 95 SLU 8-0.14766-0.44298 SLU 1-0.0654-0.19621 96 SLU 8-0.13698-0.41095 SLU 1-0.05933-0.17798 97 SLU 8-0.13962-0.41886 SLU 1-0.06099-0.18297 98 SLU 8-0.14527-0.43582 SLU 1-0.06199-0.18597 99 SLU 8-0.16005-0.48016 SLU 1-0.06728-0.20185 100 SLU 8-0.14786-0.44357 SLU 1-0.06502-0.19506 101 SLU 8-0.16298-0.48894 SLU 1-0.06807-0.20421 102 SLU 8-0.1454-0.43619 SLU 1-0.06467-0.194 103 SLU 8-0.13541-0.40622 SLU 1-0.05875-0.17625 104 SLU 8-0.14261-0.42783 SLU 1-0.06099-0.18296 105 SLU 8-0.13662-0.40987 SLU 1-0.0599-0.17969 106 SLU 8-0.15397-0.4619 SLU 1-0.06495-0.19484 107 SLU 8-0.14164-0.42493 SLU 1-0.06261-0.18783 108 SLU 8-0.15226-0.45679 SLU 1-0.06389-0.19167 109 SLU 8-0.13519-0.40557 SLU 1-0.06058-0.18174 110 SLU 8-0.1352-0.40559 SLU 1-0.05817-0.17452 111 SLU 8-0.12943-0.38828 SLU 1-0.05709-0.17127 112 SLU 8-0.12976-0.38928 SLU 1-0.05659-0.16978 113 SLU 8-0.14363-0.4309 SLU 1-0.06099-0.18297 114 SLU 8-0.13212-0.39636 SLU 1-0.05879-0.17638 115 SLU 8-0.14397-0.43192 SLU 1-0.06068-0.18203 116 SLU 8-0.12762-0.38286 SLU 1-0.0575-0.1725 117 SLU 8-0.12492-0.37476 SLU 1-0.05473-0.1642 118 SLU 8-0.13642-0.40927 SLU 1-0.05823-0.17468 119 SLU 8-0.12549-0.37648 SLU 1-0.05613-0.16838 120 SLU 8-0.12941-0.38824 SLU 1-0.05597-0.1679 121 SLU 8-0.12394-0.37182 SLU 1-0.05493-0.16478 123 SLU 8-0.12942-0.38827 SLU 1-0.05597-0.16792 124 SLU 8-0.12396-0.37188 SLU 1-0.05494-0.16481 125 SLU 8-0.13644-0.40931 SLU 1-0.05823-0.1747 126 SLU 8-0.12552-0.37655 SLU 1-0.05614-0.16842 127 SLU 8-0.12494-0.37481 SLU 1-0.05474-0.16422 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 107

Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 128 SLU 8-0.144-0.43201 SLU 1-0.06069-0.18208 129 SLU 8-0.12766-0.38297 SLU 1-0.05752-0.17256 130 SLU 8-0.14366-0.43099 SLU 1-0.061-0.18301 131 SLU 8-0.13219-0.39656 SLU 1-0.05883-0.17648 132 SLU 8-0.13522-0.40567 SLU 1-0.05818-0.17455 133 SLU 8-0.12948-0.38844 SLU 1-0.05712-0.17135 134 SLU 8-0.12984-0.38952 SLU 1-0.05663-0.16988 135 SLU 8-0.15234-0.45701 SLU 1-0.06393-0.19178 136 SLU 8-0.1353-0.40589 SLU 1-0.06063-0.1819 137 SLU 8-0.15394-0.46181 SLU 1-0.06494-0.19482 138 SLU 8-0.1418-0.42541 SLU 1-0.06268-0.18804 139 SLU 8-0.14262-0.42785 SLU 1-0.06099-0.18298 140 SLU 8-0.13672-0.41015 SLU 1-0.05994-0.17982 141 SLU 8-0.13545-0.40635 SLU 1-0.05877-0.1763 142 SLU 8-0.16301-0.48904 SLU 1-0.06809-0.20426 143 SLU 8-0.14551-0.43654 SLU 1-0.06473-0.19418 144 SLU 8-0.1601-0.48029 SLU 1-0.0673-0.20191 145 SLU 8-0.14796-0.44387 SLU 1-0.06507-0.19521 146 SLU 8-0.14528-0.43585 SLU 1-0.06199-0.18598 147 SLU 8-0.13964-0.41893 SLU 1-0.061-0.183 148 SLU 8-0.13699-0.41096 SLU 1-0.05933-0.17798 149 SLU 8-0.16425-0.49275 SLU 1-0.06859-0.20577 150 SLU 8-0.14767-0.443 SLU 1-0.0654-0.19621 151 SLU 8-0.13822-0.41466 SLU 1-0.06095-0.18285 152 SLU 8-0.14875-0.44626 SLU 1-0.06299-0.18897 153 SLU 8-0.13901-0.41702 SLU 1-0.05962-0.17887 154 SLU 8-0.13374-0.40122 SLU 1-0.05862-0.17585 155 SLU 8-0.13272-0.39817 SLU 1-0.05766-0.17299 156 SLU 8-0.15506-0.46519 SLU 1-0.06503-0.19509 157 SLU 8-0.13892-0.41675 SLU 1-0.06175-0.18525 158 SLU 8-0.13069-0.39206 SLU 1-0.05648-0.16945 159 SLU 8-0.12502-0.37507 SLU 1-0.05525-0.16574 160 SLU 8-0.12594-0.37782 SLU 1-0.05509-0.16526 161 SLU 8-0.13792-0.41375 SLU 1-0.05888-0.17664 162 SLU 8-0.12643-0.37929 SLU 1-0.05635-0.16905 163 SLU 8-0.14524-0.43572 SLU 1-0.06128-0.18385 164 SLU 8-0.12768-0.38303 SLU 1-0.05736-0.17208 165 SLU 8-0.12727-0.3818 SLU 1-0.05527-0.1658 166 SLU 8-0.12033-0.36098 SLU 1-0.05359-0.16076 167 SLU 8-0.1345-0.40351 SLU 1-0.05767-0.17301 168 SLU 8-0.12058-0.36175 SLU 1-0.0543-0.1629 169 SLU 8-0.12226-0.36679 SLU 1-0.05379-0.16136 170 SLU 8-0.14223-0.4267 SLU 1-0.06024-0.18073 171 SLU 8-0.12126-0.36378 SLU 1-0.05516-0.16547 172 SLU 8-0.1386-0.4158 SLU 1-0.05939-0.17816 173 SLU 8-0.12103-0.3631 SLU 1-0.0549-0.16469 174 SLU 8-0.12983-0.38949 SLU 1-0.05637-0.16912 175 SLU 8-0.12092-0.36275 SLU 1-0.05409-0.16227 176 SLU 8-0.12337-0.37012 SLU 1-0.05437-0.16312 177 SLU 8-0.14732-0.44197 SLU 1-0.06239-0.18717 178 SLU 8-0.12138-0.36415 SLU 1-0.05577-0.16732 179 SLU 8-0.14698-0.44093 SLU 1-0.06275-0.18825 180 SLU 8-0.12518-0.37553 SLU 1-0.05702-0.17106 181 SLU 8-0.13508-0.40525 SLU 1-0.05849-0.17548 182 SLU 8-0.12395-0.37185 SLU 1-0.05556-0.16667 183 SLU 8-0.12608-0.37823 SLU 1-0.05556-0.16669 184 SLU 8-0.15607-0.46822 SLU 1-0.06597-0.19792 185 SLU 8-0.12484-0.37452 SLU 1-0.05779-0.17338 186 SLU 8-0.15246-0.45738 SLU 1-0.06494-0.19483 187 SLU 8-0.12718-0.38154 SLU 1-0.05822-0.17465 188 SLU 8-0.13642-0.40926 SLU 1-0.05906-0.17717 189 SLU 8-0.12396-0.37189 SLU 1-0.05572-0.16717 190 SLU 8-0.1255-0.37651 SLU 1-0.05543-0.16629 191 SLU 8-0.1579-0.47369 SLU 1-0.0668-0.20039 192 SLU 8-0.1239-0.3717 SLU 1-0.05779-0.17336 193 SLU 8-0.14026-0.42077 SLU 1-0.06029-0.18086 194 SLU 8-0.11726-0.35178 SLU 1-0.05412-0.16235 195 SLU 8-0.12874-0.38623 SLU 1-0.05619-0.16858 196 SLU 8-0.11705-0.35115 SLU 1-0.05305-0.15914 197 SLU 8-0.11981-0.35943 SLU 1-0.05329-0.15988 198 SLU 8-0.14817-0.44451 SLU 1-0.06303-0.18908 199 SLU 8-0.11547-0.34641 SLU 1-0.05428-0.16284 200 SLU 8-0.12696-0.38088 SLU 1-0.05535-0.16606 201 SLU 8-0.10663-0.31988 SLU 1-0.04985-0.14954 202 SLU 8-0.11852-0.35556 SLU 1-0.05246-0.15737 203 SLU 8-0.10824-0.32472 SLU 1-0.04967-0.14901 204 SLU 8-0.11182-0.33546 SLU 1-0.05037-0.1511 205 SLU 8-0.135-0.405 SLU 1-0.0581-0.1743 206 SLU 8-0.10498-0.31493 SLU 1-0.04998-0.14995 207 SLU 8-0.11299-0.33897 SLU 1-0.05079-0.15236 208 SLU 8-0.10347-0.31041 SLU 1-0.04817-0.14451 209 SLU 8-0.12034-0.36102 SLU 1-0.0533-0.1599 210 SLU 8-0.10128-0.30383 SLU 1-0.04807-0.14421 211 SLU 8-0.10715-0.32146 SLU 1-0.04898-0.14693 212 SLU 8-0.12779-0.38337 SLU 1-0.05583-0.1675 213 SLU 8-0.0992-0.29761 SLU 1-0.04801-0.14402 214 SLU 8-0.13054-0.39161 SLU 1-0.05785-0.17356 215 SLU 8-0.10119-0.30356 SLU 1-0.04972-0.14915 216 SLU 8-0.10921-0.32764 SLU 1-0.05054-0.15163 217 SLU 8-0.11533-0.346 SLU 1-0.05251-0.15753 218 SLU 8-0.10555-0.31666 SLU 1-0.04978-0.14933 219 SLU 8-0.12302-0.36907 SLU 1-0.05523-0.16569 220 SLU 8-0.10342-0.31026 SLU 1-0.04978-0.14933 221 SLU 8-0.14295-0.42886 SLU 1-0.06402-0.19206 222 SLU 8-0.11083-0.33249 SLU 1-0.05503-0.16509 223 SLU 8-0.11792-0.35376 SLU 1-0.05499-0.16498 224 SLU 8-0.12554-0.37661 SLU 1-0.0576-0.17279 225 SLU 8-0.11461-0.34382 SLU 1-0.0545-0.16349 226 SLU 8-0.13528-0.40583 SLU 1-0.06126-0.18378 227 SLU 8-0.11332-0.33995 SLU 1-0.05507-0.16522 108 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 228 SLU 8-0.1602-0.48059 SLU 1-0.0722-0.2166 229 SLU 8-0.12473-0.37418 SLU 1-0.06221-0.18664 230 SLU 8-0.1305-0.39151 SLU 1-0.06109-0.18328 231 SLU 8-0.14017-0.4205 SLU 1-0.06454-0.19362 232 SLU 8-0.12784-0.38352 SLU 1-0.06101-0.18302 233 SLU 8-0.15436-0.46307 SLU 1-0.07017-0.21052 234 SLU 8-0.12874-0.38621 SLU 1-0.0629-0.18869 235 SLU 8-0.17654-0.52962 SLU 1-0.07983-0.23948 236 SLU 8-0.16671-0.50012 SLU 1-0.07606-0.22818 237 SLU 8-0.1538-0.46139 SLU 1-0.07099-0.21297 238 SLU 8-0.14393-0.43178 SLU 1-0.06748-0.20243 239 SLU 8-0.14083-0.4225 SLU 1-0.06726-0.20177 240 SLU 8-0.14095-0.42285 SLU 1-0.0687-0.2061 241 SLU 8-0.13887-0.4166 SLU 1-0.06916-0.20749 10.8.4 Pressioni terreno in SLVf/SLUEcc da -0.2 a -0.15 da -0.25 a -0.2 da -0.3 a -0.25 da -0.35 a -0.3 da -0.4 a -0.35 da -0.45 a -0.4 da -0.5 a -0.45 da -0.55 a -0.5 da -0.6 a -0.55 da -0.65 a -0.6 dan/cm² Rappresentazione in pianta delle massime compressioni sul terreno in famiglie SLVf/SLUEcc. Nodo: Nodo che interagisce col terreno. Ind.: indice del nodo. Pressione minima: situazione in cui si verifica la pressione minima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione minima. uz: spostamento massimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione minima sul terreno del nodo. [dan/cm²] Pressione massima: situazione in cui si verifica la pressione massima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione massima. uz: spostamento minimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione massima sul terreno del nodo. [dan/cm²] Compressione estrema massima -0.56318 al nodo di indice 3, di coordinate x = -848, y = 573, z = -130, nel contesto SLV fondazioni 2. Spostamento estremo minimo -0.18773 al nodo di indice 3, di coordinate x = -848, y = 573, z = -130, nel contesto SLV fondazioni 2. Spostamento estremo massimo -0.01634 al nodo di indice 16, di coordinate x = -348, y = 654, z = -130, nel contesto SLV fondazioni 4. Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 3 SLV FO 2-0.18773-0.56318 SLV FO 15-0.04204-0.12612 4 SLV FO 2-0.15694-0.47082 SLV FO 15-0.06039-0.18116 5 SLV FO 6-0.13461-0.40383 SLV FO 11-0.06643-0.1993 6 SLV FO 6-0.12213-0.36638 SLV FO 11-0.06681-0.20042 7 SLV FO 9-0.1293-0.38789 SLV FO 8-0.05662-0.16985 8 SLV FO 13-0.14342-0.43027 SLV FO 4-0.04386-0.13159 9 SLV FO 13-0.16824-0.50471 SLV FO 4-0.01759-0.05276 10 SLV FO 2-0.14471-0.43412 SLV FO 15-0.05624-0.16872 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 109

Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 11 SLV FO 13-0.13132-0.39395 SLV FO 4-0.03978-0.11935 12 SLV FO 6-0.11334-0.34003 SLV FO 11-0.06967-0.20901 13 SLV FO 9-0.10825-0.32475 SLV FO 8-0.06038-0.18114 14 SLV FO 6-0.10219-0.30657 SLV FO 11-0.06896-0.20689 15 SLV FO 2-0.16878-0.50633 SLV FO 15-0.03932-0.11797 16 SLV FO 13-0.1505-0.4515 SLV FO 4-0.01634-0.04901 17 SLV FO 2-0.12229-0.36686 SLV FO 15-0.0535-0.1605 18 SLV FO 13-0.11077-0.33232 SLV FO 4-0.03948-0.11843 19 SLV FO 2-0.09865-0.29594 SLV FO 15-0.06502-0.19507 20 SLV FO 13-0.09286-0.27859 SLV FO 4-0.05808-0.17424 21 SLV FO 10-0.08494-0.25482 SLV FO 7-0.06948-0.20843 22 SLV FO 2-0.14592-0.43775 SLV FO 15-0.03933-0.118 23 SLV FO 13-0.12914-0.38742 SLV FO 4-0.0188-0.05641 24 SLV FO 2-0.10812-0.32437 SLV FO 15-0.05132-0.15395 25 SLV FO 13-0.09755-0.29265 SLV FO 4-0.03915-0.11744 26 SLV FO 2-0.08868-0.26605 SLV FO 15-0.06133-0.18398 27 SLV FO 13-0.08349-0.25048 SLV FO 4-0.05516-0.16549 28 SLV FO 9-0.07377-0.22131 SLV FO 8-0.06891-0.20674 29 SLV FO 2-0.12899-0.38697 SLV FO 15-0.03965-0.11894 30 SLV FO 13-0.11287-0.3386 SLV FO 4-0.02175-0.06525 31 SLV FO 4-0.12226-0.36679 SLV FO 13-0.04226-0.12677 32 SLV FO 13-0.10608-0.31823 SLV FO 4-0.02537-0.07612 33 SLV FO 9-0.07018-0.21055 SLV FO 8-0.06937-0.2081 34 SLV FO 2-0.1032-0.30959 SLV FO 15-0.05225-0.15674 35 SLV FO 13-0.09246-0.27739 SLV FO 4-0.04092-0.12277 36 SLV FO 2-0.08536-0.25608 SLV FO 15-0.06113-0.18339 37 SLV FO 13-0.08007-0.2402 SLV FO 4-0.05541-0.16622 38 SLV FO 2-0.12529-0.37586 SLV FO 15-0.04797-0.14391 39 SLV FO 13-0.10849-0.32546 SLV FO 4-0.03011-0.09032 40 SLV FO 15-0.07258-0.21774 SLV FO 2-0.07256-0.21768 41 SLV FO 2-0.08817-0.26452 SLV FO 15-0.06496-0.19488 42 SLV FO 13-0.08239-0.24718 SLV FO 4-0.05887-0.1766 43 SLV FO 2-0.10626-0.31879 SLV FO 15-0.05718-0.17154 44 SLV FO 13-0.0949-0.2847 SLV FO 4-0.04506-0.13519 45 SLV FO 2-0.13532-0.40595 SLV FO 15-0.05444-0.16333 46 SLV FO 13-0.11696-0.35089 SLV FO 4-0.03509-0.10527 47 SLV FO 11-0.07817-0.23451 SLV FO 6-0.07694-0.23081 48 SLV FO 4-0.09443-0.28328 SLV FO 13-0.07142-0.21427 49 SLV FO 13-0.08768-0.26304 SLV FO 4-0.06468-0.19405 50 SLV FO 2-0.11543-0.34629 SLV FO 15-0.06462-0.19385 51 SLV FO 13-0.10266-0.30798 SLV FO 4-0.05087-0.1526 52 SLV FO 4-0.14426-0.43278 SLV FO 13-0.05778-0.17335 53 SLV FO 15-0.12407-0.3722 SLV FO 2-0.03882-0.11647 54 SLV FO 11-0.08309-0.24928 SLV FO 6-0.07916-0.23748 55 SLV FO 4-0.09927-0.29782 SLV FO 13-0.07617-0.22851 56 SLV FO 15-0.09181-0.27543 SLV FO 2-0.06929-0.20786 57 SLV FO 4-0.12573-0.37719 SLV FO 13-0.0696-0.2088 58 SLV FO 15-0.11053-0.33158 SLV FO 2-0.0557-0.16709 59 SLV FO 4-0.14098-0.42293 SLV FO 13-0.0586-0.1758 60 SLV FO 15-0.12206-0.36617 SLV FO 2-0.04168-0.12504 61 SLV FO 11-0.08457-0.25372 SLV FO 6-0.07833-0.235 62 SLV FO 4-0.0989-0.29669 SLV FO 13-0.07485-0.22454 63 SLV FO 15-0.09221-0.27664 SLV FO 2-0.06873-0.2062 64 SLV FO 4-0.12039-0.36117 SLV FO 13-0.06801-0.20402 65 SLV FO 15-0.10722-0.32167 SLV FO 2-0.05613-0.1684 66 SLV FO 4-0.1307-0.39211 SLV FO 13-0.0577-0.17311 67 SLV FO 15-0.11509-0.34527 SLV FO 2-0.04371-0.13113 68 SLV FO 11-0.08264-0.24792 SLV FO 6-0.07676-0.23027 69 SLV FO 4-0.09493-0.28479 SLV FO 13-0.07215-0.21645 70 SLV FO 15-0.08959-0.26878 SLV FO 2-0.0673-0.2019 71 SLV FO 4-0.11227-0.3368 SLV FO 13-0.06551-0.19654 72 SLV FO 15-0.10171-0.30513 SLV FO 2-0.056-0.16801 73 SLV FO 4-0.1238-0.37139 SLV FO 13-0.05812-0.17435 74 SLV FO 15-0.11141-0.33422 SLV FO 2-0.04677-0.1403 75 SLV FO 4-0.10733-0.32198 SLV FO 13-0.06523-0.1957 76 SLV FO 4-0.0921-0.2763 SLV FO 13-0.07168-0.21504 77 SLV FO 15-0.09909-0.29726 SLV FO 2-0.05773-0.1732 78 SLV FO 15-0.08799-0.26397 SLV FO 2-0.06794-0.20383 79 SLV FO 11-0.08016-0.24049 SLV FO 6-0.07771-0.23314 80 SLV FO 2-0.12493-0.37478 SLV FO 15-0.06076-0.18228 81 SLV FO 13-0.11556-0.34667 SLV FO 4-0.05045-0.15136 82 SLV FO 2-0.10899-0.32698 SLV FO 15-0.06784-0.20352 83 SLV FO 13-0.1029-0.30871 SLV FO 4-0.0611-0.18331 84 SLV FO 2-0.09387-0.28162 SLV FO 15-0.07412-0.22235 85 SLV FO 9-0.08198-0.24594 SLV FO 8-0.08043-0.2413 86 SLV FO 13-0.09091-0.27272 SLV FO 4-0.07082-0.21246 87 SLV FO 2-0.13393-0.40178 SLV FO 15-0.06418-0.19254 88 SLV FO 13-0.1254-0.37619 SLV FO 4-0.05478-0.16435 89 SLV FO 5-0.08694-0.26082 SLV FO 12-0.08395-0.25184 90 SLV FO 13-0.09681-0.29044 SLV FO 4-0.07579-0.22737 91 SLV FO 2-0.0996-0.29879 SLV FO 15-0.0788-0.23641 92 SLV FO 2-0.11782-0.35346 SLV FO 15-0.0726-0.21779 93 SLV FO 13-0.11226-0.33679 SLV FO 4-0.06651-0.19954 94 SLV FO 2-0.14247-0.42742 SLV FO 15-0.06725-0.20176 95 SLV FO 13-0.13365-0.40095 SLV FO 4-0.05774-0.17322 96 SLV FO 6-0.08862-0.26585 SLV FO 11-0.08761-0.26284 97 SLV FO 13-0.0999-0.2997 SLV FO 4-0.0802-0.24059 98 SLV FO 2-0.10288-0.30863 SLV FO 15-0.08334-0.25001 99 SLV FO 4-0.12649-0.37948 SLV FO 13-0.07799-0.23398 100 SLV FO 13-0.11985-0.35955 SLV FO 4-0.07136-0.21408 101 SLV FO 4-0.14083-0.42249 SLV FO 13-0.06709-0.20127 102 SLV FO 15-0.13082-0.39246 SLV FO 2-0.05785-0.17354 103 SLV FO 8-0.08813-0.26439 SLV FO 9-0.08614-0.25843 104 SLV FO 4-0.10165-0.30495 SLV FO 13-0.08124-0.24372 105 SLV FO 15-0.09828-0.29485 SLV FO 2-0.0781-0.23431 106 SLV FO 4-0.12152-0.36455 SLV FO 13-0.07533-0.22598 107 SLV FO 15-0.11454-0.34362 SLV FO 2-0.06885-0.20654 108 SLV FO 4-0.13051-0.39154 SLV FO 13-0.06389-0.19167 109 SLV FO 15-0.12088-0.36265 SLV FO 2-0.05482-0.16447 110 SLV FO 4-0.09684-0.29052 SLV FO 13-0.07677-0.2303 110 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 111 SLV FO 15-0.09359-0.28078 SLV FO 2-0.07372-0.22116 112 SLV FO 8-0.08521-0.25563 SLV FO 9-0.08199-0.24596 113 SLV FO 4-0.11303-0.3391 SLV FO 13-0.07084-0.21252 114 SLV FO 15-0.10656-0.31968 SLV FO 2-0.06473-0.1942 115 SLV FO 4-0.12187-0.36561 SLV FO 13-0.06209-0.18627 116 SLV FO 15-0.11278-0.33833 SLV FO 2-0.05327-0.15982 117 SLV FO 8-0.08132-0.24395 SLV FO 9-0.0798-0.23941 118 SLV FO 4-0.1065-0.31951 SLV FO 13-0.06832-0.20496 119 SLV FO 15-0.10043-0.30128 SLV FO 2-0.06244-0.18732 120 SLV FO 4-0.09236-0.27708 SLV FO 13-0.074-0.22199 121 SLV FO 15-0.08931-0.26793 SLV FO 2-0.07107-0.21321 123 SLV FO 1-0.09237-0.2771 SLV FO 16-0.07401-0.22202 124 SLV FO 14-0.08933-0.26799 SLV FO 3-0.07108-0.21324 125 SLV FO 1-0.10651-0.31954 SLV FO 16-0.06833-0.20498 126 SLV FO 14-0.10045-0.30135 SLV FO 3-0.06245-0.18735 127 SLV FO 6-0.08133-0.24399 SLV FO 11-0.07981-0.23944 128 SLV FO 1-0.1219-0.3657 SLV FO 16-0.0621-0.18631 129 SLV FO 14-0.11281-0.33843 SLV FO 3-0.05329-0.15987 130 SLV FO 1-0.11306-0.33917 SLV FO 16-0.07086-0.21257 131 SLV FO 14-0.10662-0.31985 SLV FO 3-0.06477-0.1943 132 SLV FO 1-0.09686-0.29057 SLV FO 16-0.07679-0.23036 133 SLV FO 14-0.09364-0.28092 SLV FO 3-0.07375-0.22124 134 SLV FO 6-0.08527-0.2558 SLV FO 11-0.08204-0.24611 135 SLV FO 1-0.13057-0.39172 SLV FO 16-0.06393-0.19178 136 SLV FO 14-0.12097-0.36292 SLV FO 3-0.05488-0.16463 137 SLV FO 1-0.1215-0.36449 SLV FO 16-0.07531-0.22594 138 SLV FO 14-0.11466-0.34398 SLV FO 3-0.06894-0.20681 139 SLV FO 1-0.10165-0.30496 SLV FO 16-0.08124-0.24373 140 SLV FO 14-0.09836-0.29507 SLV FO 3-0.07815-0.23446 141 SLV FO 6-0.08816-0.26447 SLV FO 11-0.08618-0.25853 142 SLV FO 1-0.14084-0.42253 SLV FO 16-0.06712-0.20136 143 SLV FO 14-0.13091-0.39273 SLV FO 3-0.05791-0.17374 144 SLV FO 1-0.12651-0.37953 SLV FO 16-0.07803-0.2341 145 SLV FO 16-0.11993-0.35979 SLV FO 1-0.07142-0.21425 146 SLV FO 3-0.10287-0.3086 SLV FO 14-0.08335-0.25006 147 SLV FO 16-0.09992-0.29976 SLV FO 1-0.0802-0.24061 148 SLV FO 12-0.08861-0.26583 SLV FO 5-0.08762-0.26287 149 SLV FO 3-0.14231-0.42692 SLV FO 14-0.06723-0.20168 150 SLV FO 16-0.13363-0.40088 SLV FO 1-0.05777-0.17331 151 SLV FO 16-0.11226-0.33678 SLV FO 1-0.06653-0.19958 152 SLV FO 3-0.11773-0.3532 SLV FO 14-0.07258-0.21775 153 SLV FO 3-0.09956-0.29869 SLV FO 14-0.0788-0.23641 154 SLV FO 16-0.09682-0.29046 SLV FO 1-0.07579-0.22738 155 SLV FO 12-0.08692-0.26076 SLV FO 5-0.08393-0.2518 156 SLV FO 3-0.1338-0.40139 SLV FO 14-0.06416-0.19247 157 SLV FO 16-0.12536-0.37609 SLV FO 1-0.05479-0.16438 158 SLV FO 3-0.09385-0.28154 SLV FO 14-0.07411-0.22234 159 SLV FO 16-0.09086-0.27258 SLV FO 1-0.0708-0.21239 160 SLV FO 12-0.08194-0.24582 SLV FO 5-0.08042-0.24125 161 SLV FO 3-0.10892-0.32676 SLV FO 14-0.06782-0.20345 162 SLV FO 16-0.10284-0.30853 SLV FO 1-0.06108-0.18325 163 SLV FO 3-0.12487-0.3746 SLV FO 14-0.06075-0.18225 164 SLV FO 16-0.11553-0.34659 SLV FO 1-0.05045-0.15136 165 SLV FO 1-0.09207-0.27622 SLV FO 16-0.07167-0.215 166 SLV FO 14-0.08796-0.26388 SLV FO 3-0.06792-0.20377 167 SLV FO 1-0.1073-0.3219 SLV FO 16-0.06522-0.19566 168 SLV FO 14-0.09905-0.29716 SLV FO 3-0.05771-0.17313 169 SLV FO 10-0.08017-0.24051 SLV FO 7-0.07767-0.233 170 SLV FO 1-0.1238-0.37139 SLV FO 16-0.05812-0.17435 171 SLV FO 14-0.1114-0.3342 SLV FO 3-0.04677-0.1403 172 SLV FO 1-0.11226-0.33677 SLV FO 16-0.06551-0.19653 173 SLV FO 14-0.1017-0.30511 SLV FO 3-0.056-0.168 174 SLV FO 1-0.09492-0.28475 SLV FO 16-0.07214-0.21642 175 SLV FO 14-0.08958-0.26874 SLV FO 3-0.06729-0.20187 176 SLV FO 10-0.08263-0.24788 SLV FO 7-0.07674-0.23022 177 SLV FO 1-0.13073-0.39219 SLV FO 16-0.05772-0.17315 178 SLV FO 14-0.1151-0.34531 SLV FO 3-0.04372-0.13116 179 SLV FO 1-0.12039-0.36117 SLV FO 16-0.06801-0.20403 180 SLV FO 14-0.10723-0.32169 SLV FO 3-0.05614-0.16843 181 SLV FO 1-0.09889-0.29667 SLV FO 16-0.07484-0.22453 182 SLV FO 14-0.09221-0.27664 SLV FO 3-0.06873-0.20619 183 SLV FO 10-0.08457-0.2537 SLV FO 7-0.07832-0.23497 184 SLV FO 1-0.14099-0.42296 SLV FO 16-0.05862-0.17585 185 SLV FO 14-0.12207-0.36621 SLV FO 3-0.0417-0.1251 186 SLV FO 1-0.12573-0.3772 SLV FO 16-0.06961-0.20884 187 SLV FO 14-0.11054-0.33163 SLV FO 3-0.05572-0.16715 188 SLV FO 1-0.09927-0.29781 SLV FO 16-0.07617-0.22852 189 SLV FO 14-0.09181-0.27543 SLV FO 3-0.06929-0.20786 190 SLV FO 10-0.08309-0.24927 SLV FO 7-0.07915-0.23746 191 SLV FO 1-0.1442-0.43261 SLV FO 16-0.05778-0.17335 192 SLV FO 14-0.12405-0.37216 SLV FO 3-0.03885-0.11654 193 SLV FO 3-0.11541-0.34622 SLV FO 14-0.06462-0.19386 194 SLV FO 16-0.10265-0.30795 SLV FO 1-0.05088-0.15264 195 SLV FO 1-0.09443-0.28328 SLV FO 16-0.07143-0.21429 196 SLV FO 16-0.08768-0.26305 SLV FO 1-0.06469-0.19408 197 SLV FO 10-0.07817-0.23452 SLV FO 7-0.07694-0.23083 198 SLV FO 3-0.13527-0.4058 SLV FO 14-0.05445-0.16334 199 SLV FO 16-0.11695-0.35085 SLV FO 1-0.03511-0.10533 200 SLV FO 3-0.10624-0.31873 SLV FO 14-0.05719-0.17156 201 SLV FO 16-0.09489-0.28466 SLV FO 1-0.04507-0.13522 202 SLV FO 3-0.08817-0.26451 SLV FO 14-0.06496-0.19489 203 SLV FO 16-0.08239-0.24717 SLV FO 1-0.05888-0.17663 204 SLV FO 10-0.07259-0.21776 SLV FO 7-0.07257-0.2177 205 SLV FO 3-0.12525-0.37576 SLV FO 14-0.04798-0.14393 206 SLV FO 16-0.10847-0.3254 SLV FO 1-0.03012-0.09037 207 SLV FO 3-0.08536-0.25607 SLV FO 14-0.06113-0.1834 208 SLV FO 16-0.08006-0.24017 SLV FO 1-0.05542-0.16625 209 SLV FO 3-0.10318-0.30955 SLV FO 14-0.05225-0.15676 210 SLV FO 16-0.09245-0.27734 SLV FO 1-0.04094-0.12281 211 SLV FO 12-0.07018-0.21055 SLV FO 5-0.06937-0.20811 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 111

Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 212 SLV FO 1-0.12224-0.36671 SLV FO 16-0.04226-0.12679 213 SLV FO 16-0.10605-0.31816 SLV FO 1-0.02539-0.07617 214 SLV FO 3-0.12896-0.38689 SLV FO 14-0.03966-0.11897 215 SLV FO 16-0.11283-0.33849 SLV FO 1-0.02177-0.0653 216 SLV FO 12-0.07377-0.22131 SLV FO 5-0.06891-0.20674 217 SLV FO 3-0.08868-0.26603 SLV FO 14-0.06133-0.18399 218 SLV FO 16-0.08348-0.25044 SLV FO 1-0.05517-0.16552 219 SLV FO 3-0.10811-0.32432 SLV FO 14-0.05132-0.15397 220 SLV FO 16-0.09753-0.29259 SLV FO 1-0.03916-0.11748 221 SLV FO 3-0.14586-0.43759 SLV FO 14-0.03935-0.11804 222 SLV FO 16-0.12908-0.38725 SLV FO 1-0.01882-0.05647 223 SLV FO 7-0.08494-0.25483 SLV FO 10-0.06947-0.20842 224 SLV FO 3-0.09863-0.2959 SLV FO 14-0.06503-0.19508 225 SLV FO 16-0.09284-0.27853 SLV FO 1-0.05809-0.17427 226 SLV FO 3-0.12225-0.36675 SLV FO 14-0.05351-0.16053 227 SLV FO 16-0.11074-0.33221 SLV FO 1-0.03949-0.11848 228 SLV FO 3-0.16867-0.50601 SLV FO 14-0.03934-0.11802 229 SLV FO 16-0.15042-0.45126 SLV FO 1-0.01636-0.04907 230 SLV FO 7-0.1022-0.3066 SLV FO 10-0.06896-0.20689 231 SLV FO 7-0.11333-0.34 SLV FO 10-0.06967-0.20902 232 SLV FO 12-0.10824-0.32472 SLV FO 5-0.06038-0.18115 233 SLV FO 3-0.14463-0.43388 SLV FO 14-0.05625-0.16876 234 SLV FO 16-0.13125-0.39374 SLV FO 1-0.0398-0.1194 235 SLV FO 3-0.18749-0.56248 SLV FO 14-0.04205-0.12615 236 SLV FO 3-0.15685-0.47055 SLV FO 14-0.06041-0.18123 237 SLV FO 7-0.1346-0.40381 SLV FO 10-0.06643-0.1993 238 SLV FO 7-0.12213-0.3664 SLV FO 10-0.0668-0.20041 239 SLV FO 12-0.12928-0.38784 SLV FO 5-0.05662-0.16985 240 SLV FO 16-0.14335-0.43005 SLV FO 1-0.04389-0.13166 241 SLV FO 16-0.1681-0.50429 SLV FO 1-0.01761-0.05283 10.8.5 Pressioni terreno in SLE/SLD da -0.2 a -0.15 da -0.25 a -0.2 da -0.3 a -0.25 da -0.35 a -0.3 da -0.4 a -0.35 da -0.45 a -0.4 da -0.5 a -0.45 da -0.55 a -0.5 da -0.6 a -0.55 da -0.65 a -0.6 dan/cm² Rappresentazione in pianta delle massime compressioni sul terreno in famiglie SLE/SLD. Nodo: Nodo che interagisce col terreno. Ind.: indice del nodo. Pressione minima: situazione in cui si verifica la pressione minima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione minima. uz: spostamento massimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione minima sul terreno del nodo. [dan/cm²] Pressione massima: situazione in cui si verifica la pressione massima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione massima. uz: spostamento minimo verticale del nodo. [cm] 112 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Valore: pressione massima sul terreno del nodo. [dan/cm²] Compressione estrema massima -0.58026 al nodo di indice 3, di coordinate x = -848, y = 573, z = -130, nel contesto SLD 2. Spostamento estremo minimo -0.19342 al nodo di indice 3, di coordinate x = -848, y = 573, z = -130, nel contesto SLD 2. Spostamento estremo massimo -0.01109 al nodo di indice 16, di coordinate x = -348, y = 654, z = -130, nel contesto SLD 4. Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 3 SLD 2-0.19342-0.58026 SLD 15-0.03634-0.10903 4 SLD 2-0.16071-0.48214 SLD 15-0.05661-0.16984 5 SLD 6-0.13728-0.41183 SLD 11-0.06377-0.1913 6 SLD 6-0.12429-0.37287 SLD 11-0.06464-0.19393 7 SLD 9-0.13214-0.39641 SLD 8-0.05377-0.16132 8 SLD 13-0.14731-0.44194 SLD 4-0.03997-0.11992 9 SLD 13-0.17412-0.52237 SLD 4-0.0117-0.0351 10 SLD 2-0.14816-0.44449 SLD 15-0.05278-0.15835 11 SLD 13-0.13489-0.40468 SLD 4-0.03621-0.10862 12 SLD 6-0.11505-0.34515 SLD 11-0.06796-0.20389 13 SLD 9-0.11012-0.33037 SLD 8-0.05851-0.17553 14 SLD 6-0.10349-0.31047 SLD 11-0.06766-0.20299 15 SLD 2-0.17384-0.52151 SLD 15-0.03426-0.10279 16 SLD 13-0.15575-0.46724 SLD 4-0.01109-0.03328 17 SLD 2-0.12498-0.37493 SLD 15-0.05081-0.15243 18 SLD 13-0.11356-0.34067 SLD 4-0.03669-0.11007 19 SLD 2-0.09996-0.29988 SLD 15-0.06371-0.19112 20 SLD 13-0.09422-0.28267 SLD 4-0.05672-0.17016 21 SLE RA 2-0.08594-0.25783 SLE RA 1-0.0641-0.19231 22 SLD 2-0.15008-0.45025 SLD 15-0.03517-0.1055 23 SLD 13-0.13345-0.40036 SLD 4-0.01449-0.04347 24 SLD 2-0.11034-0.33103 SLD 15-0.0491-0.14729 25 SLD 13-0.09983-0.2995 SLD 4-0.03686-0.11059 26 SLD 2-0.08975-0.26926 SLD 15-0.06026-0.18077 27 SLD 13-0.0846-0.2538 SLD 4-0.05406-0.16217 28 SLE RA 2-0.07955-0.23865 SLE RA 1-0.05903-0.1771 29 SLD 2-0.13248-0.39745 SLD 15-0.03615-0.10846 30 SLD 13-0.11643-0.34928 SLD 4-0.01819-0.05457 31 SLD 4-0.12539-0.37617 SLD 13-0.03913-0.11739 32 SLD 13-0.10923-0.32769 SLD 4-0.02222-0.06665 33 SLE RA 2-0.07796-0.23389 SLE RA 1-0.05749-0.17248 34 SLD 2-0.10519-0.31557 SLD 15-0.05026-0.15077 35 SLD 13-0.09448-0.28343 SLD 4-0.03891-0.11673 36 SLD 2-0.08631-0.25892 SLE RA 1-0.05997-0.1799 37 SLD 13-0.08103-0.24309 SLD 4-0.05444-0.16333 38 SLD 2-0.12831-0.38493 SLD 15-0.04495-0.13485 39 SLD 13-0.11155-0.33465 SLD 4-0.02704-0.08113 40 SLE RA 2-0.08125-0.24376 SLE RA 1-0.05955-0.17864 41 SLD 2-0.08908-0.26724 SLE RA 1-0.06241-0.18722 42 SLD 13-0.08331-0.24993 SLD 4-0.05795-0.17384 43 SLD 2-0.10818-0.32455 SLD 15-0.05526-0.16579 44 SLD 13-0.09685-0.29055 SLD 4-0.04311-0.12934 45 SLD 2-0.13848-0.41543 SLD 15-0.05128-0.15385 46 SLD 13-0.12016-0.36049 SLD 4-0.03189-0.09567 47 SLE RA 2-0.08697-0.26092 SLE RA 1-0.06342-0.19027 48 SLD 4-0.09533-0.28598 SLE RA 1-0.06734-0.20202 49 SLD 13-0.08858-0.26574 SLE RA 1-0.06281-0.18842 50 SLD 2-0.11742-0.35225 SLD 15-0.06263-0.18789 51 SLD 13-0.10469-0.31406 SLD 4-0.04884-0.14652 52 SLD 4-0.14764-0.44292 SLD 13-0.0544-0.16321 53 SLD 15-0.1274-0.38219 SLD 2-0.03549-0.10648 54 SLE RA 2-0.09107-0.2732 SLE RA 1-0.06622-0.19866 55 SLD 4-0.10018-0.30053 SLE RA 1-0.07107-0.21322 56 SLD 15-0.09269-0.27807 SLE RA 1-0.06626-0.19879 57 SLD 4-0.12792-0.38377 SLD 13-0.06741-0.20222 58 SLD 15-0.11267-0.338 SLD 2-0.05355-0.16066 59 SLD 4-0.1442-0.43259 SLD 13-0.05538-0.16614 60 SLD 15-0.1252-0.37559 SLD 2-0.03854-0.11561 61 SLE RA 2-0.09147-0.2744 SLE RA 1-0.06643-0.1993 62 SLD 4-0.09984-0.29951 SLE RA 1-0.07039-0.21117 63 SLD 15-0.09313-0.2794 SLE RA 1-0.06612-0.19836 64 SLD 4-0.12244-0.36732 SLD 13-0.06596-0.19788 65 SLD 15-0.10922-0.32766 SLD 2-0.05414-0.16241 66 SLD 4-0.13356-0.40067 SLD 13-0.05485-0.16455 67 SLD 15-0.11788-0.35364 SLD 2-0.04092-0.12276 68 SLE RA 2-0.08951-0.26854 SLE RA 1-0.06498-0.19493 69 SLD 4-0.09582-0.28746 SLE RA 1-0.06773-0.20319 70 SLD 15-0.09046-0.27139 SLE RA 1-0.06436-0.19309 71 SLD 4-0.11409-0.34228 SLD 13-0.06369-0.19106 72 SLD 15-0.1035-0.31049 SLD 2-0.05422-0.16265 73 SLD 4-0.12636-0.37909 SLD 13-0.05555-0.16665 74 SLD 15-0.11393-0.34179 SLD 2-0.04424-0.13272 75 SLD 4-0.10897-0.32691 SLD 13-0.06359-0.19076 76 SLD 4-0.0929-0.27869 SLE RA 1-0.06637-0.19912 77 SLD 15-0.1007-0.30211 SLD 2-0.05612-0.16835 78 SLD 15-0.08877-0.26632 SLE RA 1-0.06383-0.1915 79 SLE RA 2-0.0887-0.26611 SLE RA 1-0.06429-0.19288 80 SLD 2-0.12743-0.3823 SLD 15-0.05825-0.17476 81 SLD 13-0.1181-0.3543 SLD 4-0.04791-0.14372 82 SLD 2-0.1106-0.3318 SLD 15-0.06623-0.19869 83 SLD 13-0.10454-0.31362 SLD 4-0.05947-0.17841 84 SLE RA 2-0.09467-0.28401 SLE RA 1-0.06798-0.20395 85 SLE RA 2-0.09134-0.27401 SLE RA 1-0.06601-0.19804 86 SLD 13-0.09169-0.27507 SLE RA 1-0.06602-0.19807 87 SLD 2-0.13665-0.40995 SLD 15-0.06145-0.18436 88 SLD 13-0.12816-0.38447 SLD 4-0.05202-0.15607 89 SLE RA 2-0.09619-0.28857 SLE RA 1-0.06932-0.20797 90 SLD 13-0.09764-0.29291 SLE RA 1-0.0703-0.2109 91 SLE RA 2-0.10064-0.30191 SLE RA 1-0.07204-0.21613 92 SLD 2-0.11959-0.35877 SLD 15-0.07083-0.21249 93 SLD 13-0.11405-0.34216 SLD 4-0.06473-0.19418 94 SLD 2-0.14541-0.43624 SLD 15-0.06431-0.19294 95 SLD 13-0.13662-0.40985 SLD 4-0.05477-0.16432 96 SLE RA 2-0.09923-0.2977 SLE RA 1-0.07144-0.21431 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 113

Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 97 SLE RA 2-0.10121-0.30363 SLE RA 1-0.0733-0.2199 98 SLE RA 2-0.10511-0.31534 SLE RA 1-0.07509-0.22528 99 SLD 4-0.12839-0.38517 SLD 13-0.0761-0.22829 100 SLD 13-0.12174-0.36523 SLD 4-0.06946-0.20839 101 SLD 4-0.14371-0.43113 SLD 13-0.06421-0.19262 102 SLD 15-0.13367-0.40102 SLD 2-0.055-0.16499 103 SLE RA 2-0.0981-0.29431 SLE RA 1-0.07069-0.21206 104 SLE RA 2-0.10321-0.30962 SLE RA 1-0.07381-0.22142 105 SLD 15-0.09907-0.29722 SLE RA 1-0.07188-0.21564 106 SLD 4-0.12332-0.36997 SLD 13-0.07352-0.22056 107 SLD 15-0.11633-0.34898 SLD 2-0.06706-0.20119 108 SLD 4-0.13312-0.39935 SLD 13-0.06129-0.18386 109 SLD 15-0.12347-0.3704 SLD 2-0.05224-0.15672 110 SLE RA 2-0.09789-0.29366 SLE RA 1-0.07018-0.21054 111 SLD 15-0.09437-0.28311 SLE RA 1-0.0683-0.2049 112 SLE RA 2-0.09405-0.28216 SLE RA 1-0.06792-0.20376 113 SLD 4-0.11468-0.34405 SLD 13-0.06919-0.20757 114 SLD 15-0.10819-0.32458 SLD 2-0.0631-0.18929 115 SLD 4-0.12421-0.37262 SLD 13-0.05975-0.17926 116 SLD 15-0.1151-0.3453 SLD 2-0.05095-0.15284 117 SLE RA 2-0.09058-0.27173 SLE RA 1-0.06553-0.1966 118 SLD 4-0.10799-0.32398 SLD 13-0.06683-0.20049 119 SLD 15-0.10191-0.30574 SLD 2-0.06095-0.18286 120 SLE RA 2-0.09374-0.28121 SLE RA 1-0.06734-0.20202 121 SLD 15-0.09002-0.27007 SLE RA 1-0.06555-0.19665 123 SLE RA 2-0.09375-0.28124 SLE RA 1-0.06735-0.20204 124 SLD 14-0.09004-0.27013 SLE RA 1-0.06556-0.19668 125 SLD 1-0.10801-0.32402 SLD 16-0.06683-0.2005 126 SLD 14-0.10193-0.3058 SLD 3-0.06097-0.1829 127 SLE RA 2-0.09059-0.27177 SLE RA 1-0.06554-0.19663 128 SLD 1-0.12424-0.37271 SLD 16-0.05976-0.17929 129 SLD 14-0.11514-0.34541 SLD 3-0.05096-0.15289 130 SLD 1-0.11471-0.34412 SLD 16-0.06921-0.20763 131 SLD 14-0.10825-0.32475 SLD 3-0.06313-0.1894 132 SLE RA 2-0.09791-0.29372 SLE RA 1-0.07019-0.21058 133 SLD 14-0.09442-0.28325 SLE RA 1-0.06833-0.205 134 SLE RA 2-0.09411-0.28233 SLE RA 1-0.06796-0.20389 135 SLD 1-0.13318-0.39953 SLD 16-0.06132-0.18397 136 SLD 14-0.12356-0.37067 SLD 3-0.05229-0.15688 137 SLD 1-0.1233-0.3699 SLD 16-0.07351-0.22053 138 SLD 14-0.11645-0.34934 SLD 3-0.06715-0.20145 139 SLE RA 2-0.10321-0.30963 SLE RA 1-0.07381-0.22143 140 SLD 14-0.09915-0.29744 SLE RA 1-0.07193-0.2158 141 SLE RA 2-0.09814-0.29441 SLE RA 1-0.07071-0.21214 142 SLD 1-0.14373-0.43118 SLD 16-0.06424-0.19271 143 SLD 14-0.13376-0.40129 SLD 3-0.05506-0.16518 144 SLD 1-0.12841-0.38522 SLD 16-0.07614-0.22841 145 SLD 16-0.12182-0.36547 SLD 1-0.06952-0.20856 146 SLE RA 2-0.10512-0.31536 SLE RA 1-0.0751-0.22529 147 SLE RA 2-0.10123-0.30369 SLE RA 1-0.07331-0.21994 148 SLE RA 2-0.09924-0.29771 SLE RA 1-0.07144-0.21431 149 SLD 3-0.14524-0.43572 SLD 14-0.06429-0.19287 150 SLD 16-0.13659-0.40978 SLD 1-0.05481-0.16442 151 SLD 16-0.11405-0.34214 SLD 1-0.06474-0.19421 152 SLD 3-0.1195-0.35849 SLD 14-0.07082-0.21246 153 SLE RA 2-0.10062-0.30186 SLE RA 1-0.07203-0.21609 154 SLD 16-0.09764-0.29292 SLE RA 1-0.0703-0.21091 155 SLE RA 2-0.09617-0.28851 SLE RA 1-0.06931-0.20792 156 SLD 3-0.13652-0.40955 SLD 14-0.06143-0.1843 157 SLD 16-0.12812-0.38437 SLD 1-0.05204-0.15611 158 SLE RA 2-0.09466-0.28397 SLE RA 1-0.06797-0.2039 159 SLD 16-0.09164-0.27493 SLE RA 1-0.06599-0.19798 160 SLE RA 2-0.0913-0.27391 SLE RA 1-0.06599-0.19797 161 SLD 3-0.11053-0.33158 SLD 14-0.06621-0.19863 162 SLD 16-0.10448-0.31343 SLD 1-0.05945-0.17835 163 SLD 3-0.12737-0.38212 SLD 14-0.05824-0.17473 164 SLD 16-0.11807-0.35422 SLD 1-0.04791-0.14373 165 SLD 1-0.09287-0.27861 SLE RA 1-0.06636-0.19907 166 SLD 14-0.08874-0.26623 SLE RA 1-0.06381-0.19144 167 SLD 1-0.10895-0.32684 SLD 16-0.06357-0.19072 168 SLD 14-0.10067-0.30201 SLD 3-0.05609-0.16828 169 SLE RA 2-0.08868-0.26604 SLE RA 1-0.06427-0.19282 170 SLD 1-0.12636-0.37909 SLD 16-0.05555-0.16665 171 SLD 14-0.11393-0.34178 SLD 3-0.04424-0.13272 172 SLD 1-0.11409-0.34226 SLD 16-0.06368-0.19105 173 SLD 14-0.10349-0.31046 SLD 3-0.05421-0.16264 174 SLD 1-0.09581-0.28742 SLE RA 1-0.06772-0.20315 175 SLD 14-0.09045-0.27135 SLE RA 1-0.06435-0.19306 176 SLE RA 2-0.0895-0.26849 SLE RA 1-0.06496-0.19489 177 SLD 1-0.13358-0.40075 SLD 16-0.05486-0.16459 178 SLD 14-0.11789-0.35368 SLD 3-0.04093-0.12279 179 SLD 1-0.12244-0.36731 SLD 16-0.06596-0.19789 180 SLD 14-0.10923-0.32768 SLD 3-0.05415-0.16244 181 SLD 1-0.09983-0.29949 SLE RA 1-0.07039-0.21116 182 SLD 14-0.09313-0.27939 SLE RA 1-0.06612-0.19835 183 SLE RA 2-0.09146-0.27438 SLE RA 1-0.06643-0.19928 184 SLD 1-0.14421-0.43262 SLD 16-0.0554-0.1662 185 SLD 14-0.12521-0.37564 SLD 3-0.03856-0.11568 186 SLD 1-0.12793-0.38378 SLD 16-0.06742-0.20226 187 SLD 14-0.11269-0.33806 SLD 3-0.05357-0.16072 188 SLD 1-0.10017-0.30052 SLE RA 1-0.07107-0.21322 189 SLD 14-0.09269-0.27807 SLE RA 1-0.06626-0.19879 190 SLE RA 2-0.09106-0.27318 SLE RA 1-0.06621-0.19864 191 SLD 1-0.14758-0.44274 SLD 16-0.05441-0.16322 192 SLD 14-0.12738-0.38215 SLD 3-0.03552-0.10655 193 SLD 3-0.11739-0.35218 SLD 14-0.06264-0.18791 194 SLD 16-0.10467-0.31402 SLD 1-0.04885-0.14656 195 SLD 1-0.09532-0.28597 SLE RA 1-0.06734-0.20202 196 SLD 16-0.08858-0.26574 SLE RA 1-0.06281-0.18843 197 SLE RA 2-0.08698-0.26094 SLE RA 1-0.06343-0.19028 114 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 198 SLD 3-0.13843-0.41528 SLD 14-0.05129-0.15387 199 SLD 16-0.12015-0.36044 SLD 1-0.03191-0.09573 200 SLD 3-0.10816-0.32448 SLD 14-0.05527-0.1658 201 SLD 16-0.09683-0.2905 SLD 1-0.04313-0.12938 202 SLD 3-0.08908-0.26723 SLE RA 1-0.06241-0.18723 203 SLD 16-0.08331-0.24992 SLD 1-0.05796-0.17388 204 SLE RA 2-0.08126-0.24378 SLE RA 1-0.05955-0.17865 205 SLD 3-0.12827-0.38482 SLD 14-0.04496-0.13487 206 SLD 16-0.11153-0.33459 SLD 1-0.02706-0.08118 207 SLD 3-0.0863-0.25891 SLE RA 1-0.05997-0.1799 208 SLD 16-0.08102-0.24306 SLD 1-0.05445-0.16336 209 SLD 3-0.10517-0.31552 SLD 14-0.05026-0.15078 210 SLD 16-0.09446-0.28338 SLD 1-0.03892-0.11677 211 SLE RA 2-0.07797-0.2339 SLE RA 1-0.05749-0.17248 212 SLD 1-0.12536-0.37609 SLD 16-0.03914-0.11742 213 SLD 16-0.10921-0.32762 SLD 1-0.02224-0.06671 214 SLD 3-0.13245-0.39736 SLD 14-0.03617-0.1085 215 SLD 16-0.11639-0.34917 SLD 1-0.01821-0.05463 216 SLE RA 2-0.07955-0.23865 SLE RA 1-0.05903-0.17709 217 SLD 3-0.08975-0.26924 SLD 14-0.06026-0.18078 218 SLD 16-0.08459-0.25376 SLD 1-0.05407-0.1622 219 SLD 3-0.11033-0.33098 SLD 14-0.0491-0.14731 220 SLD 16-0.09981-0.29943 SLD 1-0.03688-0.11064 221 SLD 3-0.15003-0.45008 SLD 14-0.03518-0.10555 222 SLD 16-0.13339-0.40018 SLD 1-0.01451-0.04354 223 SLE RA 2-0.08595-0.25784 SLE RA 1-0.06411-0.19232 224 SLD 3-0.09995-0.29984 SLD 14-0.06371-0.19114 225 SLD 16-0.0942-0.28261 SLD 1-0.05673-0.1702 226 SLD 3-0.12494-0.37481 SLD 14-0.05082-0.15247 227 SLD 16-0.11352-0.34056 SLD 1-0.03671-0.11013 228 SLD 3-0.17372-0.52117 SLD 14-0.03428-0.10285 229 SLD 16-0.15566-0.46698 SLD 1-0.01112-0.03335 230 SLD 7-0.1035-0.3105 SLD 10-0.06766-0.20299 231 SLD 7-0.11504-0.34512 SLD 10-0.06797-0.2039 232 SLD 12-0.11011-0.33033 SLD 5-0.05851-0.17554 233 SLD 3-0.14808-0.44424 SLD 14-0.0528-0.1584 234 SLD 16-0.13482-0.40446 SLD 1-0.03623-0.10868 235 SLD 3-0.19318-0.57954 SLD 14-0.03636-0.10909 236 SLD 3-0.16062-0.48185 SLD 14-0.05664-0.16993 237 SLD 7-0.13727-0.4118 SLD 10-0.06377-0.1913 238 SLD 7-0.1243-0.37289 SLD 10-0.06464-0.19393 239 SLD 12-0.13212-0.39636 SLD 5-0.05378-0.16133 240 SLD 16-0.14724-0.44171 SLD 1-0.04-0.12 241 SLD 16-0.17398-0.52194 SLD 1-0.01173-0.03518 10.8.6 Cedimenti fondazioni superficiali Nodo: nodo che interagisce col terreno. Ind.: indice del nodo. spostamento nodale massimo: situazione in cui si verifica lo spostamento massimo verticale nel nodo calcolato dal solutore ad elementi finiti. Lo spostamento massimo con segno è quello con valore massimo lungo l'asse Z, dove valori positivi rappresentano spostamenti verso l'alto. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce lo spostamento. uz: spostamento verticale del nodo calcolato dal solutore ad elementi finiti. Lo spostamento è dotato di segno. [cm] Press.: pressione sul terreno corrispondente allo spostamento. Valori positivi indicano trazione, valori negativi indicano compressione. [dan/cm²] spostamento nodale minimo: situazione in cui si verifica lo spostamento minimo verticale del nodo calcolato dal solutore ad elementi finiti. Lo spostamento minimo con segno è quello con valore minimo lungo l'asse Z, dove valori negativi rappresentano spostamenti verso il basso. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce lo spostamento. uz: spostamento verticale del nodo calcolato dal solutore ad elementi finiti. Lo spostamento è dotato di segno. [cm] Press.: pressione sul terreno corrispondente allo spostamento. Valori positivi indicano trazione, valori negativi indicano compressione. [dan/cm²] Cedimento elastico: cedimento teorico elastico massimo. Cont.: nome breve della combinazione di carico in cui è stato calcolato il cedimento teorico elastico massimo. v.: valore del cedimento teorico elastico massimo. [cm] Cedimento edometrico: cedimento teorico edometrico massimo. Cont.: nome breve della combinazione di carico in cui è stato calcolato il cedimento teorico edometrico massimo. v.: valore del cedimento teorico edometrico massimo. [cm] Cedimento di consolidazione: cedimento teorico di consolidazione massimo. Cont.: nome breve della combinazione di carico in cui è stato calcolato il cedimento teorico di consolidazione massimo. v.: valore del cedimento teorico di consolidazione massimo. [cm] Spostamento estremo minimo -0.19342 al nodo di indice 3, di coordinate x = -848, y = 573, z = -130, nel contesto SLD 2. Spostamento estremo massimo -0.01109 al nodo di indice 16, di coordinate x = -348, y = 654, z = -130, nel contesto SLD 4. Nodo spostamento nodale massimo spostamento nodale minimo Cedimento elastico Cedimento edometrico Cedimento di consolidazione Ind. Cont. uz Press. Cont. uz Press. Cont. v. Cont. v. Cont. v. 3 SLD 15-0.03634-0.10903 SLD 2-0.19342-0.58026 4 SLD 15-0.05661-0.16984 SLD 2-0.16071-0.48214 5 SLD 11-0.06377-0.1913 SLD 6-0.13728-0.41183 6 SLD 11-0.06464-0.19393 SLD 6-0.12429-0.37287 7 SLD 8-0.05377-0.16132 SLD 9-0.13214-0.39641 8 SLD 4-0.03997-0.11992 SLD 13-0.14731-0.44194 9 SLD 4-0.0117-0.0351 SLD 13-0.17412-0.52237 10 SLD 15-0.05278-0.15835 SLD 2-0.14816-0.44449 11 SLD 4-0.03621-0.10862 SLD 13-0.13489-0.40468 12 SLD 11-0.06796-0.20389 SLD 6-0.11505-0.34515 13 SLD 8-0.05851-0.17553 SLD 9-0.11012-0.33037 14 SLD 11-0.06766-0.20299 SLD 6-0.10349-0.31047 15 SLD 15-0.03426-0.10279 SLD 2-0.17384-0.52151 16 SLD 4-0.01109-0.03328 SLD 13-0.15575-0.46724 17 SLD 15-0.05081-0.15243 SLD 2-0.12498-0.37493 18 SLD 4-0.03669-0.11007 SLD 13-0.11356-0.34067 19 SLD 15-0.06371-0.19112 SLD 2-0.09996-0.29988 20 SLD 4-0.05672-0.17016 SLD 13-0.09422-0.28267 21 SLE RA 1-0.0641-0.19231 SLE RA 2-0.08594-0.25783 22 SLD 15-0.03517-0.1055 SLD 2-0.15008-0.45025 23 SLD 4-0.01449-0.04347 SLD 13-0.13345-0.40036 24 SLD 15-0.0491-0.14729 SLD 2-0.11034-0.33103 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 115

Nodo spostamento nodale massimo spostamento nodale minimo Cedimento elastico Cedimento edometrico Cedimento di consolidazione Ind. Cont. uz Press. Cont. uz Press. Cont. v. Cont. v. Cont. v. 25 SLD 4-0.03686-0.11059 SLD 13-0.09983-0.2995 26 SLD 15-0.06026-0.18077 SLD 2-0.08975-0.26926 27 SLD 4-0.05406-0.16217 SLD 13-0.0846-0.2538 28 SLE RA 1-0.05903-0.1771 SLE RA 2-0.07955-0.23865 29 SLD 15-0.03615-0.10846 SLD 2-0.13248-0.39745 30 SLD 4-0.01819-0.05457 SLD 13-0.11643-0.34928 31 SLD 13-0.03913-0.11739 SLD 4-0.12539-0.37617 32 SLD 4-0.02222-0.06665 SLD 13-0.10923-0.32769 33 SLE RA 1-0.05749-0.17248 SLE RA 2-0.07796-0.23389 34 SLD 15-0.05026-0.15077 SLD 2-0.10519-0.31557 35 SLD 4-0.03891-0.11673 SLD 13-0.09448-0.28343 36 SLE RA 1-0.05997-0.1799 SLD 2-0.08631-0.25892 37 SLD 4-0.05444-0.16333 SLD 13-0.08103-0.24309 38 SLD 15-0.04495-0.13485 SLD 2-0.12831-0.38493 39 SLD 4-0.02704-0.08113 SLD 13-0.11155-0.33465 40 SLE RA 1-0.05955-0.17864 SLE RA 2-0.08125-0.24376 41 SLE RA 1-0.06241-0.18722 SLD 2-0.08908-0.26724 42 SLD 4-0.05795-0.17384 SLD 13-0.08331-0.24993 43 SLD 15-0.05526-0.16579 SLD 2-0.10818-0.32455 44 SLD 4-0.04311-0.12934 SLD 13-0.09685-0.29055 45 SLD 15-0.05128-0.15385 SLD 2-0.13848-0.41543 46 SLD 4-0.03189-0.09567 SLD 13-0.12016-0.36049 47 SLE RA 1-0.06342-0.19027 SLE RA 2-0.08697-0.26092 48 SLE RA 1-0.06734-0.20202 SLD 4-0.09533-0.28598 49 SLE RA 1-0.06281-0.18842 SLD 13-0.08858-0.26574 50 SLD 15-0.06263-0.18789 SLD 2-0.11742-0.35225 51 SLD 4-0.04884-0.14652 SLD 13-0.10469-0.31406 52 SLD 13-0.0544-0.16321 SLD 4-0.14764-0.44292 53 SLD 2-0.03549-0.10648 SLD 15-0.1274-0.38219 54 SLE RA 1-0.06622-0.19866 SLE RA 2-0.09107-0.2732 55 SLE RA 1-0.07107-0.21322 SLD 4-0.10018-0.30053 56 SLE RA 1-0.06626-0.19879 SLD 15-0.09269-0.27807 57 SLD 13-0.06741-0.20222 SLD 4-0.12792-0.38377 58 SLD 2-0.05355-0.16066 SLD 15-0.11267-0.338 59 SLD 13-0.05538-0.16614 SLD 4-0.1442-0.43259 60 SLD 2-0.03854-0.11561 SLD 15-0.1252-0.37559 61 SLE RA 1-0.06643-0.1993 SLE RA 2-0.09147-0.2744 62 SLE RA 1-0.07039-0.21117 SLD 4-0.09984-0.29951 63 SLE RA 1-0.06612-0.19836 SLD 15-0.09313-0.2794 64 SLD 13-0.06596-0.19788 SLD 4-0.12244-0.36732 65 SLD 2-0.05414-0.16241 SLD 15-0.10922-0.32766 66 SLD 13-0.05485-0.16455 SLD 4-0.13356-0.40067 67 SLD 2-0.04092-0.12276 SLD 15-0.11788-0.35364 68 SLE RA 1-0.06498-0.19493 SLE RA 2-0.08951-0.26854 69 SLE RA 1-0.06773-0.20319 SLD 4-0.09582-0.28746 70 SLE RA 1-0.06436-0.19309 SLD 15-0.09046-0.27139 71 SLD 13-0.06369-0.19106 SLD 4-0.11409-0.34228 72 SLD 2-0.05422-0.16265 SLD 15-0.1035-0.31049 73 SLD 13-0.05555-0.16665 SLD 4-0.12636-0.37909 74 SLD 2-0.04424-0.13272 SLD 15-0.11393-0.34179 75 SLD 13-0.06359-0.19076 SLD 4-0.10897-0.32691 76 SLE RA 1-0.06637-0.19912 SLD 4-0.0929-0.27869 77 SLD 2-0.05612-0.16835 SLD 15-0.1007-0.30211 78 SLE RA 1-0.06383-0.1915 SLD 15-0.08877-0.26632 79 SLE RA 1-0.06429-0.19288 SLE RA 2-0.0887-0.26611 80 SLD 15-0.05825-0.17476 SLD 2-0.12743-0.3823 81 SLD 4-0.04791-0.14372 SLD 13-0.1181-0.3543 82 SLD 15-0.06623-0.19869 SLD 2-0.1106-0.3318 83 SLD 4-0.05947-0.17841 SLD 13-0.10454-0.31362 84 SLE RA 1-0.06798-0.20395 SLE RA 2-0.09467-0.28401 85 SLE RA 1-0.06601-0.19804 SLE RA 2-0.09134-0.27401 86 SLE RA 1-0.06602-0.19807 SLD 13-0.09169-0.27507 87 SLD 15-0.06145-0.18436 SLD 2-0.13665-0.40995 88 SLD 4-0.05202-0.15607 SLD 13-0.12816-0.38447 89 SLE RA 1-0.06932-0.20797 SLE RA 2-0.09619-0.28857 90 SLE RA 1-0.0703-0.2109 SLD 13-0.09764-0.29291 91 SLE RA 1-0.07204-0.21613 SLE RA 2-0.10064-0.30191 92 SLD 15-0.07083-0.21249 SLD 2-0.11959-0.35877 93 SLD 4-0.06473-0.19418 SLD 13-0.11405-0.34216 94 SLD 15-0.06431-0.19294 SLD 2-0.14541-0.43624 95 SLD 4-0.05477-0.16432 SLD 13-0.13662-0.40985 96 SLE RA 1-0.07144-0.21431 SLE RA 2-0.09923-0.2977 97 SLE RA 1-0.0733-0.2199 SLE RA 2-0.10121-0.30363 98 SLE RA 1-0.07509-0.22528 SLE RA 2-0.10511-0.31534 99 SLD 13-0.0761-0.22829 SLD 4-0.12839-0.38517 100 SLD 4-0.06946-0.20839 SLD 13-0.12174-0.36523 101 SLD 13-0.06421-0.19262 SLD 4-0.14371-0.43113 102 SLD 2-0.055-0.16499 SLD 15-0.13367-0.40102 103 SLE RA 1-0.07069-0.21206 SLE RA 2-0.0981-0.29431 104 SLE RA 1-0.07381-0.22142 SLE RA 2-0.10321-0.30962 105 SLE RA 1-0.07188-0.21564 SLD 15-0.09907-0.29722 106 SLD 13-0.07352-0.22056 SLD 4-0.12332-0.36997 107 SLD 2-0.06706-0.20119 SLD 15-0.11633-0.34898 108 SLD 13-0.06129-0.18386 SLD 4-0.13312-0.39935 109 SLD 2-0.05224-0.15672 SLD 15-0.12347-0.3704 110 SLE RA 1-0.07018-0.21054 SLE RA 2-0.09789-0.29366 111 SLE RA 1-0.0683-0.2049 SLD 15-0.09437-0.28311 112 SLE RA 1-0.06792-0.20376 SLE RA 2-0.09405-0.28216 113 SLD 13-0.06919-0.20757 SLD 4-0.11468-0.34405 114 SLD 2-0.0631-0.18929 SLD 15-0.10819-0.32458 115 SLD 13-0.05975-0.17926 SLD 4-0.12421-0.37262 116 SLD 2-0.05095-0.15284 SLD 15-0.1151-0.3453 117 SLE RA 1-0.06553-0.1966 SLE RA 2-0.09058-0.27173 118 SLD 13-0.06683-0.20049 SLD 4-0.10799-0.32398 119 SLD 2-0.06095-0.18286 SLD 15-0.10191-0.30574 120 SLE RA 1-0.06734-0.20202 SLE RA 2-0.09374-0.28121 121 SLE RA 1-0.06555-0.19665 SLD 15-0.09002-0.27007 123 SLE RA 1-0.06735-0.20204 SLE RA 2-0.09375-0.28124 124 SLE RA 1-0.06556-0.19668 SLD 14-0.09004-0.27013 125 SLD 16-0.06683-0.2005 SLD 1-0.10801-0.32402 116 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO

Nodo spostamento nodale massimo spostamento nodale minimo Cedimento elastico Cedimento edometrico Cedimento di consolidazione Ind. Cont. uz Press. Cont. uz Press. Cont. v. Cont. v. Cont. v. 126 SLD 3-0.06097-0.1829 SLD 14-0.10193-0.3058 127 SLE RA 1-0.06554-0.19663 SLE RA 2-0.09059-0.27177 128 SLD 16-0.05976-0.17929 SLD 1-0.12424-0.37271 129 SLD 3-0.05096-0.15289 SLD 14-0.11514-0.34541 130 SLD 16-0.06921-0.20763 SLD 1-0.11471-0.34412 131 SLD 3-0.06313-0.1894 SLD 14-0.10825-0.32475 132 SLE RA 1-0.07019-0.21058 SLE RA 2-0.09791-0.29372 133 SLE RA 1-0.06833-0.205 SLD 14-0.09442-0.28325 134 SLE RA 1-0.06796-0.20389 SLE RA 2-0.09411-0.28233 135 SLD 16-0.06132-0.18397 SLD 1-0.13318-0.39953 136 SLD 3-0.05229-0.15688 SLD 14-0.12356-0.37067 137 SLD 16-0.07351-0.22053 SLD 1-0.1233-0.3699 138 SLD 3-0.06715-0.20145 SLD 14-0.11645-0.34934 139 SLE RA 1-0.07381-0.22143 SLE RA 2-0.10321-0.30963 140 SLE RA 1-0.07193-0.2158 SLD 14-0.09915-0.29744 141 SLE RA 1-0.07071-0.21214 SLE RA 2-0.09814-0.29441 142 SLD 16-0.06424-0.19271 SLD 1-0.14373-0.43118 143 SLD 3-0.05506-0.16518 SLD 14-0.13376-0.40129 144 SLD 16-0.07614-0.22841 SLD 1-0.12841-0.38522 145 SLD 1-0.06952-0.20856 SLD 16-0.12182-0.36547 146 SLE RA 1-0.0751-0.22529 SLE RA 2-0.10512-0.31536 147 SLE RA 1-0.07331-0.21994 SLE RA 2-0.10123-0.30369 148 SLE RA 1-0.07144-0.21431 SLE RA 2-0.09924-0.29771 149 SLD 14-0.06429-0.19287 SLD 3-0.14524-0.43572 150 SLD 1-0.05481-0.16442 SLD 16-0.13659-0.40978 151 SLD 1-0.06474-0.19421 SLD 16-0.11405-0.34214 152 SLD 14-0.07082-0.21246 SLD 3-0.1195-0.35849 153 SLE RA 1-0.07203-0.21609 SLE RA 2-0.10062-0.30186 154 SLE RA 1-0.0703-0.21091 SLD 16-0.09764-0.29292 155 SLE RA 1-0.06931-0.20792 SLE RA 2-0.09617-0.28851 156 SLD 14-0.06143-0.1843 SLD 3-0.13652-0.40955 157 SLD 1-0.05204-0.15611 SLD 16-0.12812-0.38437 158 SLE RA 1-0.06797-0.2039 SLE RA 2-0.09466-0.28397 159 SLE RA 1-0.06599-0.19798 SLD 16-0.09164-0.27493 160 SLE RA 1-0.06599-0.19797 SLE RA 2-0.0913-0.27391 161 SLD 14-0.06621-0.19863 SLD 3-0.11053-0.33158 162 SLD 1-0.05945-0.17835 SLD 16-0.10448-0.31343 163 SLD 14-0.05824-0.17473 SLD 3-0.12737-0.38212 164 SLD 1-0.04791-0.14373 SLD 16-0.11807-0.35422 165 SLE RA 1-0.06636-0.19907 SLD 1-0.09287-0.27861 166 SLE RA 1-0.06381-0.19144 SLD 14-0.08874-0.26623 167 SLD 16-0.06357-0.19072 SLD 1-0.10895-0.32684 168 SLD 3-0.05609-0.16828 SLD 14-0.10067-0.30201 169 SLE RA 1-0.06427-0.19282 SLE RA 2-0.08868-0.26604 170 SLD 16-0.05555-0.16665 SLD 1-0.12636-0.37909 171 SLD 3-0.04424-0.13272 SLD 14-0.11393-0.34178 172 SLD 16-0.06368-0.19105 SLD 1-0.11409-0.34226 173 SLD 3-0.05421-0.16264 SLD 14-0.10349-0.31046 174 SLE RA 1-0.06772-0.20315 SLD 1-0.09581-0.28742 175 SLE RA 1-0.06435-0.19306 SLD 14-0.09045-0.27135 176 SLE RA 1-0.06496-0.19489 SLE RA 2-0.0895-0.26849 177 SLD 16-0.05486-0.16459 SLD 1-0.13358-0.40075 178 SLD 3-0.04093-0.12279 SLD 14-0.11789-0.35368 179 SLD 16-0.06596-0.19789 SLD 1-0.12244-0.36731 180 SLD 3-0.05415-0.16244 SLD 14-0.10923-0.32768 181 SLE RA 1-0.07039-0.21116 SLD 1-0.09983-0.29949 182 SLE RA 1-0.06612-0.19835 SLD 14-0.09313-0.27939 183 SLE RA 1-0.06643-0.19928 SLE RA 2-0.09146-0.27438 184 SLD 16-0.0554-0.1662 SLD 1-0.14421-0.43262 185 SLD 3-0.03856-0.11568 SLD 14-0.12521-0.37564 186 SLD 16-0.06742-0.20226 SLD 1-0.12793-0.38378 187 SLD 3-0.05357-0.16072 SLD 14-0.11269-0.33806 188 SLE RA 1-0.07107-0.21322 SLD 1-0.10017-0.30052 189 SLE RA 1-0.06626-0.19879 SLD 14-0.09269-0.27807 190 SLE RA 1-0.06621-0.19864 SLE RA 2-0.09106-0.27318 191 SLD 16-0.05441-0.16322 SLD 1-0.14758-0.44274 192 SLD 3-0.03552-0.10655 SLD 14-0.12738-0.38215 193 SLD 14-0.06264-0.18791 SLD 3-0.11739-0.35218 194 SLD 1-0.04885-0.14656 SLD 16-0.10467-0.31402 195 SLE RA 1-0.06734-0.20202 SLD 1-0.09532-0.28597 196 SLE RA 1-0.06281-0.18843 SLD 16-0.08858-0.26574 197 SLE RA 1-0.06343-0.19028 SLE RA 2-0.08698-0.26094 198 SLD 14-0.05129-0.15387 SLD 3-0.13843-0.41528 199 SLD 1-0.03191-0.09573 SLD 16-0.12015-0.36044 200 SLD 14-0.05527-0.1658 SLD 3-0.10816-0.32448 201 SLD 1-0.04313-0.12938 SLD 16-0.09683-0.2905 202 SLE RA 1-0.06241-0.18723 SLD 3-0.08908-0.26723 203 SLD 1-0.05796-0.17388 SLD 16-0.08331-0.24992 204 SLE RA 1-0.05955-0.17865 SLE RA 2-0.08126-0.24378 205 SLD 14-0.04496-0.13487 SLD 3-0.12827-0.38482 206 SLD 1-0.02706-0.08118 SLD 16-0.11153-0.33459 207 SLE RA 1-0.05997-0.1799 SLD 3-0.0863-0.25891 208 SLD 1-0.05445-0.16336 SLD 16-0.08102-0.24306 209 SLD 14-0.05026-0.15078 SLD 3-0.10517-0.31552 210 SLD 1-0.03892-0.11677 SLD 16-0.09446-0.28338 211 SLE RA 1-0.05749-0.17248 SLE RA 2-0.07797-0.2339 212 SLD 16-0.03914-0.11742 SLD 1-0.12536-0.37609 213 SLD 1-0.02224-0.06671 SLD 16-0.10921-0.32762 214 SLD 14-0.03617-0.1085 SLD 3-0.13245-0.39736 215 SLD 1-0.01821-0.05463 SLD 16-0.11639-0.34917 216 SLE RA 1-0.05903-0.17709 SLE RA 2-0.07955-0.23865 217 SLD 14-0.06026-0.18078 SLD 3-0.08975-0.26924 218 SLD 1-0.05407-0.1622 SLD 16-0.08459-0.25376 219 SLD 14-0.0491-0.14731 SLD 3-0.11033-0.33098 220 SLD 1-0.03688-0.11064 SLD 16-0.09981-0.29943 221 SLD 14-0.03518-0.10555 SLD 3-0.15003-0.45008 222 SLD 1-0.01451-0.04354 SLD 16-0.13339-0.40018 223 SLE RA 1-0.06411-0.19232 SLE RA 2-0.08595-0.25784 224 SLD 14-0.06371-0.19114 SLD 3-0.09995-0.29984 225 SLD 1-0.05673-0.1702 SLD 16-0.0942-0.28261 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO 117

Nodo spostamento nodale massimo spostamento nodale minimo Cedimento elastico Cedimento edometrico Cedimento di consolidazione Ind. Cont. uz Press. Cont. uz Press. Cont. v. Cont. v. Cont. v. 226 SLD 14-0.05082-0.15247 SLD 3-0.12494-0.37481 227 SLD 1-0.03671-0.11013 SLD 16-0.11352-0.34056 228 SLD 14-0.03428-0.10285 SLD 3-0.17372-0.52117 229 SLD 1-0.01112-0.03335 SLD 16-0.15566-0.46698 230 SLD 10-0.06766-0.20299 SLD 7-0.1035-0.3105 231 SLD 10-0.06797-0.2039 SLD 7-0.11504-0.34512 232 SLD 5-0.05851-0.17554 SLD 12-0.11011-0.33033 233 SLD 14-0.0528-0.1584 SLD 3-0.14808-0.44424 234 SLD 1-0.03623-0.10868 SLD 16-0.13482-0.40446 235 SLD 14-0.03636-0.10909 SLD 3-0.19318-0.57954 236 SLD 14-0.05664-0.16993 SLD 3-0.16062-0.48185 237 SLD 10-0.06377-0.1913 SLD 7-0.13727-0.4118 238 SLD 10-0.06464-0.19393 SLD 7-0.1243-0.37289 239 SLD 5-0.05378-0.16133 SLD 12-0.13212-0.39636 240 SLD 1-0.04-0.12 SLD 16-0.14724-0.44171 241 SLD 1-0.01173-0.03518 SLD 16-0.17398-0.52194 10.9 Conclusioni e prescrizioni tecniche Conclusioni e prescrizioni tecniche: contiene un quadro conoscitivo sintetico del sito, redatto in base a quanto emerso dalla documentazione raccolta e dalle prove eseguite. Si esprime il livello di compatibilità dell intervento con la situazione esistente e le eventuali prescrizioni tecniche da seguire prima, durante o dopo la realizzazione dell opera. <testo utente: si consiglia l inserimento delle conclusioni del progettista, come la compatibilità dell opera verso il sito e le eventuali prescrizioni tecniche al riguardo (clic dx per modificare il paragrafo)> 10.10 Allegati Allegati: elaborati grafici, certificati delle prove sui terreni, mappe con l ubicazione dell intervento e delle prove, sezioni geotecniche, fotografie, ecc. <il file immagine non è stato trovato> <immagine utente: si consiglia l inserimento di immagini, tabelle, fotografie inerenti la relazione geotecnica, che integrano o completano i dati contenuti al suo interno (clic dx per inserire un immagine)> <testo utente: si consiglia l inserimento di un commento agli allegati inseriti (clic dx per modificare il paragrafo)> 118 Sismicad 12.3 - Licenza assegnata a GATTA ING. MICHELANGELO