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2 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO INDICE 1 PREMESSA OGGETTO NORMATIVE RELAZIONE SUI MATERIALI CALCESTRUZZO E ARMATURA LEGNO ACCIAIO PER CARPENTERIA MURATURA (SECONDO CIRCOLARE 21745) ANALISI DEI CARICHI CARICHI PERMANENTI CARICHI VARIABILI CARICO MANUTENZIONE CARICO DA VENTO CARICO DA NEVE DIMENSIONAMENTO ARCARECCI IN LEGNO LAMELLARE GL24H SEZ. 14X DIMENSIONAMENTO TRAVI IN LEGNO LAMELLARE GL28H (1 CAMPATA, COPERTURA CENTRALE) SEZ. 20X DIMENSIONAMENTO TRAVI IN LEGNO LAMELLARE GL24H (2 CAMPATE, COPERTURE LATERALI) SEZ. 20X AZIONE SISMICA PARAMETRI ADOTTATI NEL CALCOLO PER LA PROGETTAZIONE MODELLAZIONE PARAMETRI INSERITI NEL PROGRAMMA DEFINIZIONE PARAMETRI AI FINI DEL CALCOLO DELL AZIONE SISMICA PARAMETRI GEOTECNICI IMMAGINI MODELLO MODELLO AGLI ELEMENTI FINITI VERIFICHE OUTPUT PROGRAMMA PAG. 1 DI 38

3 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 12.1 VERIFICHE PILASTRI VERIFICHE MURATURA ARMATA VERIFICHE FONDAZIONI PAG. 2 DI 38

4 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 1 PREMESSA 1.1 OGGETTO La presente relazione ha per oggetto il calcolo delle strutture portanti del nuovo Poliambulatorio Comunale di Lauzacco (Pavia di Udine), che verrà realizzato in seguito alla demolizione dell esistente fabbricato di via B. Stringher. Il nuovo edificio si sviluppa su un unico livello con strutture in elevazione miste costituite da pilastri e travi in c.a. e da muratura armata. L edificio è caratterizzato da pianta rettangolare di dimensioni pari a circa 29 m x 12 e si può considerare diviso in tre blocchi principali: i blocchi alle due estremità hanno una copertura in legno lamellare posta ad una certa quota, mentre il blocco centrale è caratterizzato da una copertura sempre in legno lamellare, ma posta ad una quota maggiore (con un dislivello di 110 cm tra i blocchi adiacenti). Lo schema strutturale è caratterizzato da telai in c.a. con pilastri incastrati alla base e cordoli in c.a. incastrati ai pilastri e muratura armata collaborante. Le coperture in legno risultano vincolate alla struttura sottostante con vincoli cerniera. La struttura in elevazione insiste lungo tutto il perimetro su una fondazione a nastro in c.a. con sezioni 120x50 cm e 80x50 cm. La capacità portante della fondazione viene fornita nella relazione Relazione geologica a firma del dott. Geol. Masutto. La resistenza di progetto del terreno viene considerata pari a 1.30 dan/cmq (Carico limite = 3.00 dan/cmq; Coeff. di sicurezza lato resistenza = 2.3; Resistenza di progetto = 3.00 dan/cmq/2.3 = 1.30 dan/cmq). I parametri adottati nel calcolo sono: Classe di destinazione d uso: III Costruzioni il cui uso preveda affollamenti significativi. Vita nominale : 100 anni Categoria suolo: B Categoria topografica T1 Zona sismica : 3 L edificio è stato modellato con il programma di calcolo agli elementi finiti Sismicad e le verifiche rispettano le NTC2008. Tutte le informazioni di dettaglio relative al calcolo effettuato sono riportate di seguito suddivise per capitoli. PAG. 3 DI 38

5 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 2 NORMATIVE Nel dimensionamento delle strutture ci si è attenuti alle prescrizioni dettate dalla Normativa vigente ed in particolare: Norme Tecniche per le costruzioni D.M Eurocodice 2 - Progettazione delle strutture di calcestruzzo Eurocodice 5 (UNI EN :2005) Eurocodice 8 - Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture CNR-DT 206/2007 Istruzioni per la Progettazione, l Esecuzione ed il Controllo delle Strutture di Legno Decreto n. 87 Classificazione di resistenza al Fuoco di prodotti ed elementi costruttivi di opere da costruzione PAG. 4 DI 38

6 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 3 RELAZIONE SUI MATERIALI Per quel che riguarda le caratteristiche dei materiali si è seguito lo schema riportato nelle NTC Circolare C 10.1 punto 2.1 e si riporta di seguito un riepilogo delle principali caratteristiche dei materiali utilizzati. Si prevede l uso dei seguenti materiali: 3.1 CALCESTRUZZO E ARMATURA Calcestruzzo C28/35>= 350 dan/cm 2 (travi di fondazione, travi e pilastri) PAG. 5 DI 38

7 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO Acciaio d armatura: B450C da cemento armato o f ynom = 4500 dan/cm 2 o f tnom = 5400 dan/cm 2 PAG. 6 DI 38

8 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 3.2 LEGNO Copertura Legno proprietà del legno secondo le normative europee en lamellare e en massiccio GLH24 - VALORI CARATTERISTICI DI RESISTENZA f m,g,k = 24 MPa f t,0,g,k = 16.5 MPa f t,90,g,k = 0.40 MPa f c,0,g,k = 24.0 MPa f c,90,g,k = 2.7 MPa f v,g,k = 2.7 MPa MODULI DI ELASTICITA E 0,g,mean = 11.6 GPa E 0,g,0.5 = 9.4 GPa E 90,g,mean = 0.39 GPa G 90,g,mean = 0.72 GPa MASSA VOLUMICA r g,k = 380 kg/m 3 PAG. 7 DI 38

9 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO Legno proprietà del legno secondo le normative europee en lamellare e en massiccio GLH28 - VALORI CARATTERISTICI DI RESISTENZA f m,g,k = 28 MPa f t,0,g,k = 19.5 MPa f t,90,g,k = 0.45 MPa f c,0,g,k = 26.5 MPa f c,90,g,k = 3.0 MPa f v,g,k = 3.2 MPa MODULI DI ELASTICITA E 0,g,mean = 12.6 GPa E 0,g,0.5 = 10.2 GPa E 90,g,mean = 0.42 GPa G 90,g,mean = 0.78 GPa MASSA VOLUMICA r g,k = 410 kg/m ACCIAIO PER CARPENTERIA PAG. 8 DI 38

10 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 3.4 MURATURA (secondo circolare 21745) PAG. 9 DI 38

11 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 4 ANALISI DEI CARICHI Ai fini del dimensionamento e della verifica dell edificio sono state calcolate le azioni relative ai carichi permanenti ed ai carichi accidentali. 4.1 Carichi Permanenti Copertura in legno Pacchetto copertura Tegole 40 dan/mq Listelli 5 dan/mq Tavolato 500 dan/mc*0,025 m = 12,5 dan/mq ~15 dan/mq Listelli 5 dan/mq Isolante 5 dan/mq Doppia lastra in cartongesso dan/mq PAG. 10 DI 38

12 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO Fotovoltaico 20 dan/mq Totale ~ 110 dan/mq (con fotovoltaico coperture laterali) Totale ~ 90 dan/mq (senza fotovoltaico copertura centrale) Arcarecci (14x20 cm) 500 dan/mc*0,14 m*0,20 m/0,8 m = 17,5 dan/mq ~20 dan/mq PAG. 11 DI 38

13 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 4.2 Carichi Variabili I modelli dei carichi variabili possono essere costituiti da: carichi verticali uniformemente distribuiti q k [kn/m 2 ] carichi verticali concentrati Q k [kn] carichi orizzontali lineari H k [kn/m] 4.3 Carico manutenzione La copertura risulta praticabile per sola manutenzione, quindi viene considerato un carico superficiale pari a 0,50 kn/mq. PAG. 12 DI 38

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15 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 4.4 Carico da vento CALCOLO DELL'AZIONE DEL VENTO 1) Valle d Aosta, Piemonte, Lombardia, Trentino Alto Adige, Veneto, Friuli Venezia Giulia (con l eccezione della provincia di Trieste) Zona v b,0 [m/s] a 0 [m] k a [1/s] ,01 a s (altitudine sul livello del mare [m]) T R (Tempo di ritorno) v b = v b,0 per a s a 0 v b = v b,0 + k a (a s - a 0) per a 0 < a s 1500 m v b (T R = 50 [m/s]) R (T R) v b (T R) = v b R [m/s]) 25,000 1, ,526 p (pressione del vento [N/mq]) = q b c e c p c d q b (pressione cinetica di riferimento [N/mq]) c e (coefficiente di esposizione) c p (coefficiente di forma) c d (coefficiente dinamico) Pressione cinetica di riferimento Coefficiente di forma Coefficiente dinamico q b = 1/2 r v b 2 (r = 1,25 kg/mc) q b [N/mq] 439,77 E' il coefficiente di forma (o coefficiente aerodinamico), funzione della tipologia e della geometria della costruzione e del suo orientamento rispetto alla direzione del vento. Il suo valore può essere ricavato da dati suffragati da opportuna documentazione o da prove sperimentali in galleria del vento. Esso può essere assunto autelativamente pari ad 1 nelle costruzioni di tipologia ricorrente, quali gli edifici di forma regolare non eccedenti 80 m di altezza ed i capannoni industriali, oppure può essere determinato mediante analisi specifiche o facendo riferimento a dati di comprovata affidabilità. Coefficiente di esposizione Classe di rugosità del terreno C) Aree con ostacoli diffusi (alberi, case, muri, recinzioni,...); aree con rugosità non riconducibile alle classi A, B, D Categoria di esposizione Zona Classe di rugosità a s [m] 1 C 58 c e(z) = k 2 r c t ln(z/z 0) [7+c t ln(z/z 0)] per z z min c e(z) = c e(z min) per z < z min Cat. Esposiz. k r z 0 [m] z min [m] c t III 0,2 0,1 5 1 z [m] c e 5,00 m z 5 1,708 z = 5 1,708 5,00 m z = 5 1,708 PAG. 14 DI 38

16 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO Combinazione più sfavorevole: -0,300 kn/mq 0,300 kn/mq p [kn/mq] (1) 0,601 (2) -0,300 (3) 0,300 (4) 0,300 0,601 kn/mq 0,300 kn/mq N.B. Se p (o c pe ) è > 0 il verso è concorde con le frecce delle figure PAG. 15 DI 38

17 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 4.5 Carico da neve CALCOLO DELL'AZIONE DELLA NEVE Zona I - Alpina Aosta, Belluno, Bergamo, Biella, Bolzano, Brescia, Como, Cuneo, Lecco, Pordenone, Sondrio, Torino, Trento, Udine, Verbania, Vercelli, Vicenza. q sk = 1,50 kn/mq q sk = 1,39 [1+(a s/728) 2 ] kn/mq a s 200 m a s > 200 m Zona I - Mediterranea Alessandria, Ancona, Asti, Bologna, Cremona, Forlì-Cesena, Lodi, Milano, Modena, Novara, Parma, Pavia, Pesaro e Urbino, Piacenza, Ravenna, Reggio Emilia, Rimini, Treviso, Varese. Zona II Arezzo, Ascoli Piceno, Bari, Campobasso, Chieti, Ferrara, Firenze, Foggia, Genova, Gorizia, Imperia, Isernia, La Spezia, Lucca, Macerata, Mantova, Massa Carrara, Padova, Perugia, Pescara, Pistoia, Prato, Rovigo, Savona, Teramo, Trieste, Venezia, Verona. Zona III Agrigento, Avellino, Benevento, Brindisi, Cagliari, Caltanisetta, Carbonia-Iglesias, Caserta, Catania, Catanzaro, Cosenza, Crotone, Enna, Frosinone, Grosseto, L Aquila, Latina, Lecce, Livorno, Matera, Medio Campidano, Messina, Napoli, Nuoro, Ogliastra, Olbia Tempio, Oristano, Palermo, Pisa, Potenza, Ragusa, Reggio Calabria, Rieti, Roma, Salerno, Sassari, Siena, Siracusa, Taranto, Terni, Trapani, Vibo Valentia, Viterbo. qsk = 1,50 kn/mq q sk = 1,35 [1+(a s/602) 2 ] kn/mq q sk = 1,00 kn/mq q sk = 0,85 [1+(a s/481) 2 ] kn/mq q sk = 0,60 kn/mq q sk = 0,51 [1+(a s/481 2 ] kn/mq as 200 m a s > 200 m a s 200 m a s > 200 m a s 200 m a s > 200 m q s (carico neve sulla copertura [N/mq]) = m i q sk C E C t m i (coefficiente di forma) q sk (valore caratteristico della neve al suolo [kn/mq]) C E (coefficiente di esposizione) C t (coefficiente termico) Valore carratteristicio della neve al suolo a s (altitudine sul livello del mare [m]) q sk (val. caratt. della neve al suolo [kn/mq]) ,50 Coefficiente termico Il coefficiente termico può essere utilizzato per tener conto della riduzione del carico neve a causa dello scioglimento della stessa, causata dalla perdita di calore della costruzione. Tale coefficiente tiene conto delle proprietà di isolamento termico del materiale utilizzato in copertura. In assenza di uno specifico e documentato studio, deve essere utilizzato Ct = 1. Coefficiente di esposizione Topografia Descrizione C E Normale Aree in cui non è presente una significativa rimozione di neve sulla costruzione prodotta dal vento, a causa del terreno, altre costruzioni o alberi. 1 Valore del carico della neve al suolo q s (carico della neve al suolo [kn/mq]) 1,50 Coefficiente di forma (copertura ad una falda) (inclinazione falda [ ]) 0 1,20 kn/mq m m 0,8 PAG. 16 DI 38

18 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 5 Dimensionamento arcarecci in legno lamellare Gl24h sez. 14X20 PAG. 17 DI 38

19 Tipologia: trave inclinata Elemento: Vincoli: appoggio - appoggio - sbalzo Posizione: Norma: NT Note: Sezione Proprietà del legno secondo le normative europee EN (lamellare), EN (massiccio). b = 140 mm Valori caratteristici di rigidezza h = 200 mm mod. elast. parall. medio E 0,mean MPa Geometria mod. elast. parall. caratt. E 0, MPa a trave = 17,00 mod. elast. ortog. medio E 90,mean 390 MPa l campata = 4,91 m modulo di taglio medio G mean 720 MPa l sbalzo = 1,00 m Valori caratteristici di resistenza l totale = 5,91 m flessione f m,k 24,00 MPa Peso proprio del legno 5,00 kn/m 3 traz. parallela alle fibre f t,0,k 16,50 MPa q G1k = (peso pr. trave) = 0,14 kn/m traz. ortog. alle fibre f t,90,k 0,40 MPa Carichi agenti per metro quadro compr. parallela alle fibre f c,0,k 24,00 MPa passo (o tratto di carico) = 0,93 m compr. ortog. alle fibre f c,90,k 2,70 MPa q G2k = (permanente, in falda) = 1,10 kn/m 2 taglio e torsione f v,k 2,70 MPa q Vk = (variabile, in piano) = 1,20 kn/m 2 Lunghezza efficace Classe di servizio: 1 l 3,eff = 4,40 m Carichi accidentali: Carichi a metro lineare ortogonalmente alla linea d'asse perm: q Gk = (q G2k * passo+q G1k ) * cosa 1,11 kn/m l,app. B 50 mm var: q Vk = q Vk * passo * cos 2 a 1,02 kn/m Valori statici A = b * h = mm 2 J 22 = bh 3 /12 = mm 4 J 33 = hb 3 /12 = mm 4 W 22 = bh 2 /6 = mm 3 W 33 = hb 2 /6 = mm 3 l ca = l campata / cosa = 5,13 m l sa = l sbalzo / cosa = 1,05 m l ta = l totale / cosa = 6,18 m Esito: OK! Verifiche di resistenza Verifiche di deformazione se 1 ok se 1 ok Taglio t d / f v,d = 0,25 Freccia istantanea u,2,ist / u,2,ist,lim * Compr. app. s c,90,d /(k c,90* f c,90,d ) = 0,34 Freccia netta finale u,net,fin / u,net,fin,lim * Flessione s m,2,d / f m,d = 0,65 Freccia istantanea u,2,ist / u,2,ist,lim 0,46 Stabilità s m,2,d / (k crit * f m,d ) = 0,65 Freccia netta finale u,net,fin / u,net,fin,lim 0,84 campata sbalzo (* = freccia verso l'alto) Ricerca combinazione più gravosa per Combinaz. 1) F d = 1,30 G k k mod = 0,60 Combinaz. 2) F d = 1,30 G k + 1,50 Q var,k k mod = 0,90 Esito ricerca: comb. 2) k mod = 0,90 Carico di progetto: q d = 2,98 kn/m carico ortogonale all'asse Carico di progetto: q d,asse = 0,91 kn/m carico parallelo all'asse Forza assiale R assiale totale = 5,62 kn Ipotesi 1: un vincolo fisso, uno scorrevole assegnare il carico totale ad un vincolo Ipotesi 2: due vincoli fissi assegnare metà del carico totale a ciascun vincolo (oppure, a favore di sicurezza, dimensionare ciascun vicncolo con il carico totale) STS ENGINEERING SRL Via Muredei, Trento Ing. Sara Salvati tel fax

20 R appoggio A = 7,66 KN (verticali) M B = -1,63 kn (M negativo all'appoggio) R appoggio B = 11,58 KN (verticali) M = 9,01 kn (max M positivo in campata) V A = 7,32 kn x = 2,46 m (posizione M da appoggio A) V B campata = -7,96 kn V B sbalzo = 3,11 kn Sollecitazioni massime Reazioni agli appoggi - sollecitazioni non combinate (azioni assiali trascurate) R appoggio A, g,k = 2,86 kn V 3 = 7,96 kn R appoggio A, q,k = 2,63 kn M 22 = 9,01 knm R appoggio B, g,k = 4,33 kn R appoggio B, q,k = 3,97 kn Tensioni t d = 1,5 V 3 / A = 0,43 MPa Reazioni agli appoggi - c. di c. rara (g+q) s m,2,d = M 22 / W 22 = 9,66 MPa R appoggio A, c. di c. rara = 5,49 kn s c,90,,d = R B / (b l app ) = 1,65 Mpa R appoggio B, c. di c. rara = 8,30 kn Coefficienti k mod = 0,90 g M = 1,45 k mod / g M = 0,62 Resistenze di calcolo f m,d = f m,k k mod / g M = 14,90 MPa f v,d = f v,k k mod / g M = 1,68 MPa f c,90,d = f c,90,k k mod / g M = 1,68 MPa Calcolo dei coefficienti di sbandamento laterale k crit (sbandamento nel piano debole 1-2) k crit = (formule in funzione di l rel,m ) 1,00 secondo (4.4.12) di NT 14/01/2008 l rel,m = ( f m,k / s m,crit ) 0,5 = 0,38 snellezza a flessione f m,k = 24,00 MPa resistenza caratteristica a flessione s m,crit = ( p b 2 / (l 3,eff h) ) E 0,05 (G mean / E mean ) 0,5 = 163,87 MPa tensione di flessione critica l 3,eff = 4,40 m lunghezza efficace E 0,05 = 9400 MPa modulo elastico parallelo caratteristico G mean = 720 MPa modulo di taglio medio E mean = MPa modulo elastico parallelo medio Calcolo del coefficiente di compressione ortogonale k c,90 k c,90 = (2,38 - l app / 250)(1 + h / (12 l app )) 4 2,91 calcolato con le formule in (3) EC5 Verifica di resistenza a flessione h = s m,2,d / f m,d 1 η = 0,65 1 Verifica di stabilità (svergolamento) h = s m,2,d / (k crit * f m,d ) 1 η = 0,65 1 Verifica di resistenza a taglio h = t d / f v,d 1 η = 0,25 1 Verifica a compressione all'appoggio h = s c,90,d / (k c,90,d f c,90,d ) 1 η = 0,34 1 STS ENGINEERING SRL Via Muredei, Trento Ing. Sara Salvati tel fax

21 Verifica della freccia di inflessione Controfreccia assente: u 0 = 0 mm Valori di deformata: campata >0 se verso il basso Valori di deformata: sbalzo >0 se verso l'alto Componenti della freccia di inflessione: u 1 u 2 u net = u 1 + u 2 freccia dovuta ai carichi permanenti freccia dovuta ai carichi variabili freccia netta (o freccia totale) Limiti: Campata: u 2,ist l ca / 300 = 17,11 mm u net,fin l ca / 200 = 25,67 mm 3 l ca = 5,13 m u 2,ist l sa / 150 = 6,97 mm Sbalzo: u net,fin l sa / 100 = 10,46 mm l sa = 1,05 m Parametri: G mean = 720 MPa Valori di k def secondo la tabella 4.4.V di NT 14/01/2008: E mean = MPa Classe di servizio della struttura: 1 q Gk = 1,11 kn/m Coefficienti: k def = 0,60 q Vk = 1,02 kn/m Y 2i = 0,00 l ca = 5,13 m l sa = 1,05 m Verifica della freccia istantanea u 2,ist per i soli carichi variabili q = q Vk = 1,02 kn/m Campata (deformata a taglio approssimata) u 2,ist = q l 2 ca (5 l 2 ca - 12 l 2 sa) / (384 E 0,mean J 22 ) + 1,2 q l 2 ca / (8 G mean A) = 7,88 mm η = u, 2,ist / u, 2,ist,lim η = 0,46 Sbalzo (deformata a taglio ignorata) u 2,ist = [ q l 3 ca l sa - q l 3 sa ( 4 l ca + 3 l sa ) ] / ( 24 E 0,mean J 22 ) = 4,50 mm η = u, 2,ist / u, 2,ist,lim (valore assoluto) freccia verso l'alto OK Verifica della freccia totale finale u net,fin q = q Gk * (1 + k def ) + q Vk * (1+ Y 2i * k def ) = 2,80 kn/m Campata (deformata a taglio approssimata) u net,fin = q l 2 ca (5 l 2 ca - 12 l 2 sa) / (384 E 0,mean J 22 ) + 1,2 q l 2 ca / (8 G mean A) = 21,62 mm η = u, net,fin / u, net,fin,lim η = 0,84 Sbalzo (deformata a taglio ignorata) u net,fin = [ q l 3 ca l sa - q l 3 sa ( 4 l ca + 3 l sa ) ] / ( 24 E 0,mean J 22 ) = 12,33 mm η = u, net,fin / u, net,fin,lim (valore assoluto) freccia verso l'alto OK STS ENGINEERING SRL Via Muredei, Trento Ing. Sara Salvati tel fax

22 Sezione integra Normativa: b = 140 mm Resistenza al fuoco richiesta: R 60 h = 200 mm Metodo della sezione efficace b 0 = 0,7 mm/min Valori di calcolo dei moduli di elasticità t fi,req = 60,0 min mod. elast. parall. E 0,fi,d = MPa d char = b 0 t fi,req = 42,0 mm mod. elast. ortog. E 90,fi,d = 449 MPa k 0 = 1,00 modulo di taglio G fi,d = 828 MPa d 0 = 7,0 mm d ef = d char + k 0 d 0 = 49,0 mm flessione f m,fi,d = 27,60 MPa N. superfici esposte al fuoco traz. parallela alle fibre f t,0,fi,d = 18,98 MPa lateralmente: 2 traz. ortog. alle fibre f t,90,fi,d = 0,46 MPa riduzione di b: 2 d ef compr. parallela alle fibre f c,0,fi,d = 27,60 MPa inferiormente e superiormente: 1 compr. ortog. alle fibre f c,90,fi,d = 3,11 MPa riduzione di h: 1 d ef taglio f v,fi,d = 3,11 MPa Sezione efficace Coefficienti di calcolo utilizzati: b ef = 42,0 mm k mod,fi = 1,00 h ef = 151,0 mm k fi = 1,15 k mod,fi k fi / g M,fi = 1,15 A = b ef h ef = 6342 mm 2 g M,fi = 1,00 J 22 = b ef h ef 3 /12 = mm 4 W 22 = b ef h ef 2 /6 = mm 3 l 3,eff = 4,40 m Combinazione di carico Y 2,i = 0,00 F d = 1,00 G k + Y 2,1 Q var,k q d = 1,11 kn/m Sollecitazioni massime (azioni assiali trascurate) R appoggio B = 4,33 kn V 3 = 2,97 kn M 22 = 3,37 knm Tensioni Verifiche in condizione di incendio t d = 1,5 V 3 / A = 0,70 Mpa s m,2,d = M 22 / W 22 = 21,10 Mpa s c,90,,d = R B / (b ef l app ) = 2,06 Mpa fuoco Calcolo dei coefficienti di sbandamento laterale k crit (sbandamento nel piano debole 1-2) e di k c,90 k crit = (formule in funzione di l rel,m ) = 0,78 secondo (4.4.12) di NT 14/01/2008 l rel,m = ( f m,k / s m,crit ) 0,5 = 1,03 snellezza a flessione f m,k = 24,00 Mpa resistenza caratteristica a flessione s m,crit = ( p b 2 / (l 3,eff h) ) E 0,05 (G mean / E mean ) 0,5 = 22,46 Mpa tensione di flessione critica l 3,eff = 4,40 m lunghezza efficace E 0,fi,d = Mpa modulo elastico parallelo caratteristico G mean = 720 Mpa modulo di taglio medio E mean = Mpa modulo elastico parallelo medio Calcolo del coefficiente di compressione ortogonale k c,90 Valori di calcolo di resistenza k c,90 = (2,38 - l app / 250)(1 + h ef / (12 l app )) 4 2,73 calcolato con le formule in (3) EC5 fuoco NT 14/01/2008 con EC5 :1-2 LEGNO LAMELLARE GL 24 h 2 b ef h ef fuoco Verifica di resistenza a flessione h = s m,2,d / f m,fi,d 1 η = 0,76 1 Verifica di stabilità (svergolamento) h = s m,2,d / (k crit * f m,fi,d ) 1 η = 0,97 1 Verifica di resistenza a taglio h = t d / f v,fi,d 1 η = 0,23 1 Verifica a compressione all'appoggio h = s c,90,d / (k c,90,d f c,90,fi,d ) 1 η = 0,24 1 STS ENGINEERING SRL Via Muredei, Trento Ing. Sara Salvati tel fax

23 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 6 Dimensionamento travi in legno lamellare Gl28h (1 campata, copertura centrale) sez. 20X52 PAG. 18 DI 38

24 Tipologia: trave Elemento: Vincoli: appoggio - appoggio Posizione: Norma: NT Note: Sezione Proprietà del legno secondo le normative europee EN (lamellare), EN (massiccio). b = 200 mm Valori caratteristici di rigidezza h = 520 mm mod. elast. parall. medio E 0,mean MPa l = 9,10 m mod. elast. parall. caratt. E 0, MPa Peso proprio del legno 5,00 kn/m 3 mod. elast. ortog. medio E 90,mean 420 MPa q G1k = (peso pr. trave) = 0,52 kn/m modulo di taglio medio G mean 780 MPa Carichi agenti per metro quadro Valori caratteristici di resistenza passo (o tratto di carico) = 3,70 m flessione f m,k 28,00 MPa q G2k = (permanente) = 1,10 kn/m 2 traz. parallela alle fibre f t,0,k 19,50 MPa q Vk = (variabile) = 1,20 kn/m 2 traz. ortog. alle fibre f t,90,k 0,45 MPa Carichi puntuali in mezzeria compr. parallela alle fibre f c,0,k 26,50 MPa P Gk = (permanente) = 0,00 kn compr. ortog. alle fibre f c,90,k 3,00 MPa P Vk = (variabile) = 0,00 kn taglio e torsione f v,k 3,20 MPa Classe di servizio: 1 Lunghezza efficace (sband. piano deb.1-2) Carichi accidentali: l 3,eff = 1,00 m l,app 250 mm perm: q Gk = q G2k * passo + q G1k = 4,59 kn/m var: q Vk = q Vk * passo = 4,44 kn/m Valori statici A = b * h = mm 2 J 22 = bh 3 /12 = mm 4 J 33 = hb 3 /12 = mm 4 W 22 = bh 2 /6 = mm 3 W 33 = hb 2 /6 = mm 3 Verifiche di resistenza Verifiche di deformazione se 1 ok se 1 ok Flessione s m,2,d / f m,d = 0,83 Freccia istantanea u,2,ist / u,2,ist,lim 0,47 Stabilità s m,2,d / (k crit * f m,d ) = 0,83 Freccia netta finale u,net,fin / u,net,fin,lim 0,82 Taglio t d / f v,d = 0,42 Compr. app. s c,90,d /(k c,90* f c,90,d ) = 0,38 Esito: OK! Ricerca combinazione più gravosa per Combinaz. 1) F d = 1,30 G k k mod = 0,60 Combinaz. 2) F d = 1,30 G k + 1,50 Q var,k k mod = 0,90 Esito ricerca: comb. 2) k mod = 0,90 carico di progetto uniforme q d = 12,63 kn/m carico di progetto puntuale P d = 0,00 kn STS ENGINEERING SRL Via Muredei, Trento Ing. Sara Salvati tel fax

25 R appoggio B = 57,45 kn ( q d l / 2 + P d / 2 ) Reazioni agli appoggi - sollecitazioni non combinate R appoggio A = 57,45 kn ( q d l / 2 + P d / 2 ) R appoggio A, g,k = 20,88 kn V appoggi = 57,45 kn ( q d l / 2 + P d / 2 ) R appoggio A, q,k = 20,20 kn M campata = 130,71 kn ( q d l 2 / 8 + P d l / 4 ) R appoggio B, g,k = 20,88 kn R appoggio B, q,k = 20,20 kn Sollecitazioni massime V 3 = 57,45 kn Reazioni agli appoggi - c. di c. rara (g+q) M 22 = 130,71 knm R appoggio A, c. di c. rara = 41,09 kn Tensioni R appoggio B, c. di c. rara = 41,09 kn t d = 1,5 V 3 / A = 0,83 MPa s m,2,d = M 22 / W 22 = 14,50 MPa s c,90,,d = V 3 / (b l app ) = 1,15 MPa Coefficienti k mod = 0,90 g M = 1,45 k mod / g M = 0,62 Resistenze di calcolo f m,d = f m,k k mod / g M = 17,38 MPa f v,d = f v,k k mod / g M = 1,99 MPa f c,90,d = f c,90,k k mod / g M = 1,86 MPa Calcolo del coefficiente di sbandamento laterale k crit (sbandamento nel piano debole 1-2) k crit = (formule in funzione di l rel,m ) 1,00 secondo (4.4.12) di NT 14/01/2008 l rel,m = ( f m,k / s m,crit ) 0,5 = 0,21 snellezza a flessione f m,k = 28,00 MPa resistenza caratteristica a flessione s m,crit = ( p b 2 / (l 3,eff h) ) E 0,05 (G mean / E mean ) 0,5 = 613,30 MPa tensione di flessione critica l 3,eff = 1,00 m lunghezza efficace E 0,05 = MPa modulo elastico parallelo caratteristico G mean = 780 MPa modulo di taglio medio E mean = MPa modulo elastico parallelo medio Calcolo del coefficiente di compressione ortogonale k c,90 k c,90 = (2,38 - l app / 250)(1 + h / (12 l app )) 4 1,62 calcolato con le formule in (3) EC5 Verifica di resistenza a flessione h = s m,2,d / f m,d 1 η = 0,83 1 Verifica di stabilità (svergolamento) h = s m,2,d / (k crit * f m,d ) 1 η = 0,83 1 Verifica di resistenza a taglio h = t d / f v,d 1 η = 0,42 1 Verifica a compressione all'appoggio h = s c,90,d / (k c,90,d f c,90,d ) 1 η = 0,38 1 STS ENGINEERING SRL Via Muredei, Trento Ing. Sara Salvati tel fax

26 Verifica della freccia di inflessione Controfreccia assente: u 0 = 0 mm Valori di deformata >0 se verso il basso Componenti della freccia di inflessione: u 1 u 2 u net = u 1 + u 2 freccia dovuta ai carichi permanenti freccia dovuta ai carichi variabili freccia netta (o freccia totale) Limiti: u 2,ist l / 300 = 30,33 mm u net,fin l / 200 = 45,50 mm l = 9,10 m Parametri: G mean = 780 MPa Valori di k def secondo la tabella 4.4.V di NT 14/01/2008: E mean = MPa Classe di servizio della struttura: 1 q Gk = 4,59 kn/m Coefficienti: k def = 0,60 q Vk = 4,44 kn/m Y 2i = 0,00 P Gk = 0,00 kn/m P Vk = 0,00 kn/m 3 Verifica della freccia istantanea u 2,ist per i soli carichi variabili q = q Vk = 4,44 kn/m P = P Vk = 0,00 kn u 2,ist = 5q l 4 / (384 E 0,mean J 22 ) + 1,2 q l 2 / (8 G mean A) + P l 3 / (48 E 0,mean J 22 ) = 14,11 mm η = u, 2,ist / u, 2,ist,lim η = 0,47 OK Verifica della freccia totale finale u net,fin q = q Gk * (1 + k def ) + q Vk * (1+ Y 2i * k def ) = 11,78 kn/m P = P Gk * (1 + k def ) + P Vk * (1+ Y 2i * k def ) = 0,00 kn u net,fin = 5q l 4 / (384 E 0,mean J 22 ) + 1,2 q l 2 / (8 G mean A) + P l 3 / (48 E 0,mean J 22 ) = 37,44 mm η = u, net,fin / u, net,fin,lim η = 0,82 OK STS ENGINEERING SRL Via Muredei, Trento Ing. Sara Salvati tel fax

27 Sezione integra Normativa: b = 200 mm Resistenza al fuoco richiesta: R 60 h = 520 mm Metodo della sezione efficace b 0 = 0,7 mm/min Valori di calcolo dei moduli di elasticità t fi,req = 60,0 min mod. elast. parall. E 0,fi,d = MPa d char = b 0 t fi,req = 42,0 mm mod. elast. ortog. E 90,fi,d = 483 MPa k 0 = 1,00 modulo di taglio G fi,d = 897 MPa d 0 = 7,0 mm d ef = d char + k 0 d 0 = 49,0 mm flessione f m,fi,d = 32,20 MPa N. superfici esposte al fuoco traz. parallela alle fibre f t,0,fi,d = 22,43 MPa lateralmente: 2 traz. ortog. alle fibre f t,90,fi,d = 0,52 MPa riduzione di b: 2 d ef compr. parallela alle fibre f c,0,fi,d = 30,48 MPa inferiormente e superiormente: 1 compr. ortog. alle fibre f c,90,fi,d = 3,45 MPa riduzione di h: 1 d ef taglio f v,fi,d = 3,68 MPa Sezione efficace Coefficienti di calcolo utilizzati: b ef = 102,0 mm k mod,fi = 1,00 h ef = 471,0 mm k fi = 1,15 k mod,fi k fi / g M,fi = 1,15 A = b ef h ef = mm 2 g M,fi = 1,00 J 22 = b ef h ef 3 /12 = mm 4 W 22 = b ef h 2 ef /6 = mm 3 3 Combinazione di carico Y 2,i = 0,00 q d = 4,59 kn/m F d = 1,00 G k + Y 2,i Q var,k P d = 0,00 kn fuoco fuoco 2 2 h ef Sollecitazioni massime l = 9,10 m V 3 = 20,88 kn M 22 = 47,51 knm Tensioni di progetto Verifiche in condizione di incendio t d = 1,5 V 3 / A = 0,65 Mpa fuoco s m,2,d = M 22 / W 22 = 12,60 Mpa Lunghezza efficace (per sbandamento nel piano debole 1-2) l 3,eff = 1,00 m Calcolo dei coefficienti di sbandamento laterale k crit (sbandamento nel piano debole 1-2) e di k c,90 k crit = (formule in funzione di l rel,m ) = 1,00 secondo (4.4.12) di NT 14/01/2008 l rel,m = ( f m,k / s m,crit ) 0,5 = 0,37 snellezza a flessione f m,k = 28,00 Mpa resistenza caratteristica a flessione s m,crit = ( p b 2 / (l 3,eff h) ) E 0,05 (G mean / E mean ) 0,5 = 202,53 Mpa tensione di flessione critica l 3,eff = 1,00 m lunghezza efficace E 0,fi,d = Mpa modulo elastico parallelo caratteristico G mean = 780 Mpa modulo di taglio medio E mean = Mpa modulo elastico parallelo medio Calcolo del coefficiente di compressione ortogonale k c,90 Valori di calcolo di resistenza NT 14/01/2008 con EC5 :1-2 LEGNO LAMELLARE GL 28 h k c,90 = (2,38 - l app / 250)(1 + h ef / (12 l app )) 4 1,60 calcolato con le formule in (3) EC5 b ef 3 Verifica di resistenza a flessione h = s m,2,d / f m,fi,d 1 η = 0,39 1 Verifica di stabilità (svergolamento) h = s m,2,d / (k crit * f m,fi,d ) 1 η = 0,39 1 Verifica di resistenza a taglio h = t d / f v,fi,d 1 η = 0,18 1 Verifica a compressione all'appoggio h = s c,90,d / (k c,90,d f c,90,fi,d ) 1 η = 0,15 1 STS ENGINEERING SRL Via Muredei, Trento Ing. Sara Salvati tel fax

28 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 7 Dimensionamento travi in legno lamellare Gl24h (2 campate, coperture laterali) sez. 20X32 PAG. 19 DI 38

29 Tipologia: trave, due campate Elemento: Vincoli: tre appoggi Posizione: Norma: NT Note: Sezione Proprietà del legno secondo le normative europee b = 200 mm Valori caratteristici di rigidezza h = 320 mm mod. elast. parall. medio E 0,mean MPa l 1 = 5,30 m mod. elast. parall. caratt. E 0, MPa l 2 = 5,30 m mod. elast. ortog. medio E 90,mean 390 MPa Peso proprio del legno 5,00 kn/m 3 modulo di taglio medio G mean 720 MPa q PPk = (peso proprio trave) = 0,32 kn/m Valori caratteristici di resistenza Campata 1: carichi agenti per metro quadro flessione f m,k 24,00 MPa passo (o tratto di carico) = 3,70 m traz. parallela alle fibre f t,0,k 16,50 MPa q 1Gk = (permanente) = 1,30 kn/m 2 traz. ortog. alle fibre f t,90,k 0,40 MPa q 1Vk = (variabile) = 1,20 kn/m 2 compr. parallela alle fibre f c,0,k 24,00 MPa Campata 2: carichi agenti per metro quadro compr. ortog. alle fibre f c,90,k 2,70 MPa passo (o tratto di carico) = 3,70 m taglio e torsione f v,k 2,70 MPa q 2Gk = (permanente) = 1,30 kn/m 2 Lunghezze efficaci (sband. piano deb.1-2) q 2Vk = (variabile) = 1,20 kn/m 2 l 3,eff,campata 1 = 1,00 m Classe di servizio: 1 l 3,eff,campata 2 = 1,00 m Carichi accidentali: Carichi agenti per metro lineare (campate 1 e 2) (Carico accidentale di durata maggiore agente sulle due campate) perm. c. 1: q 1Gk = q 1Gk * passo + q PPk = 5,13 kn/m Lunghezze dei tratti di appoggio var. c. 1: q 1Vk = q 1Vk * passo = 4,44 kn/m l,app, B 250 mm ( appoggio centrale) perm. c. 2: q 2Gk = q 2Gk * passo + q PPk = 5,13 kn/m l,app, A, C 100 mm ( appoggi laterali) var. c. 2: q 2Vk = q 2Vk * passo = 4,44 kn/m Valori statici A = b * h = mm 2 J 22 = bh 3 /12 = mm 4 J 33 = hb 3 /12 = mm 4 W 22 = bh 2 /6 = mm 3 W 33 = hb 2 /6 = mm 3 EN (lamellare), EN (massiccio). A B C l 1 l 2 l 1 < l 2 Verifiche di resistenza Verifiche di deformazione se 1 ok se 1 ok Flessione s m,2,d / f m,d = 0,92 Freccia istantanea u,2,ist / u,2,ist,lim 0,29 Stabilità s m,2,d / (k crit * f m,d ) = 0,92 Freccia netta finale u,net,fin / u,net,fin,lim 0,40 Taglio t d / f v,d = 0,62 Compr. app. s c,90,d /(k c,90* f c,90,d ) = 0,63 Esito: OK! Combinazione di carico 1 Resistenze di calcolo g M = 1,45 F d = 1,30 G k k mod = 0,60 f m,d = f m,k k mod / g M = 9,93 MPa carico uniforme sulla campata 1: q d1 = 6,67 kn/m f v,d = f v,k k mod / g M = 1,12 MPa carico uniforme sulla campata 2: q d2 = 6,67 kn/m f c,90,d = f c,90,k k mod / g M = 1,12 MPa R appoggio A = 13,25 kn R appoggio B = 44,18 kn R appoggio C = 13,25 kn V B1 = -22,09 kn V B2 = 22,09 kn 1,3q 1Gk 1,3q 2Gk A B C l 1 l 2 M B = -23,42 knm Sollecitazioni massime (valori assoluti) M campata 1 = 13,17 knm (M + max se M>0) V 3 = 22,09 kn M campata 2 = 13,17 knm (M + max se M>0) M 22 = 23,42 knm STS ENGINEERING SRL Via Muredei, Trento Ing. Sara Salvati tel fax

30 Tensioni Reazioni - sollecitazioni non combinate (g) t d = 1,5 V 3 / A = 0,52 MPa R appoggio A, g,k = 10,20 kn s m,2,d = M 22 / W 22 = 6,86 MPa R appoggio B, g,k = 33,99 kn s c,90,,d = R appoggio B / (b l app, B ) = 0,88 MPa R appoggio C, g,k = 10,20 kn s c,90,,d = R appoggio A / (b l app, A ) = 0,66 MPa (c. di c. rara con soli carichi g) s c,90,,d = R appoggio C / (b l app, C ) = 0,66 MPa Combinazione di carico 2 Resistenze di calcolo g M = 1,45 F d = 1,30 G k + 1,50 Q var,k k mod = 0,90 f m,d = f m,k k mod / g M = 14,90 MPa carico uniforme sulla campata 1: q d1 = 13,33 kn/m f v,d = f v,k k mod / g M = 1,68 MPa carico uniforme sulla campata 2: q d2 = 6,67 kn/m f c,90,d = f c,90,k k mod / g M = 1,68 MPa R appoggio A = 28,70 kn R appoggio B = 66,24 kn R appoggio C = 11,05 kn V B1 = -41,95 kn V B2 = 24,30 kn M B = -35,11 knm Sollecitazioni massime (valori assoluti) M campata 1 = 30,89 knm (M + max se M>0) V 3 = 41,95 kn M campata 2 = 9,15 knm (M + max se M>0) M 22 = 35,11 knm Tensioni t d = 1,5 V 3 / A = 0,98 MPa s m,2,d = M 22 / W 22 = 10,29 MPa R appoggio A, q,k = 10,30 kn s c,90,,d = R appoggio B / (b l app, B ) = 1,32 MPa R appoggio B, q,k = 14,71 kn s c,90,,d = R appoggio A / (b l app, A ) = 1,43 MPa R appoggio C, q,k = -1,47 kn s c,90,,d = R appoggio C / (b l app, C ) = 0,55 MPa 1,5q 1Vk 1,3q 1Gk 1,3q 2Gk A B C l 1 l 2 Reazioni - sollecitazioni non combinate (g) (come c.di c. 1, si veda sopra) Reazioni - sollecitazioni non combinate (q) Reazioni - combinazione di carico rara (g+q) R appoggio A, c. di c. rara = 20,49 kn R appoggio B, c, c. di c. rara = 48,69 kn R appoggio C, c. di c. rara = 8,73 kn Combinazione di carico 3 Resistenze di calcolo g M = 1,45 F d = 1,30 G k + 1,50 Q var,k k mod = 0,90 f m,d = f m,k k mod / g M = 14,90 MPa carico uniforme sulla campata 1: q d1 = 6,67 kn/m f v,d = f v,k k mod / g M = 1,68 MPa carico uniforme sulla campata 2: q d2 = 13,33 kn/m f c,90,d = f c,90,k k mod / g M = 1,68 MPa R appoggio A = 11,05 kn 1,5q R appoggio B = 66,24 kn 2Vk 1,3q R appoggio C = 28,70 kn 1Gk 1,3q 2Gk V B1 = -24,30 kn A l 1 B l 2 C V B2 = 41,95 kn M B = -35,11 knm Sollecitazioni massime (valori assoluti) M campata 1 = 9,15 knm (M + max se M>0) V 3 = 41,95 kn M campata 2 = 30,89 knm (M + max se M>0) M 22 = 35,11 knm Reazioni - sollecitazioni non combinate (g) Tensioni t d = 1,5 V 3 / A = 0,98 MPa (come c.di c. 1, si veda sopra) Reazioni - sollecitazioni non combinate (q) s m,2,d = M 22 / W 22 = 10,29 MPa R appoggio A, q,k = -1,47 kn s c,90,,d = R appoggio B / (b l app, B ) = 1,32 MPa R appoggio B, q,k = 14,71 kn s c,90,,d = R appoggio A / (b l app, A ) = 0,55 MPa R appoggio C, q,k = 10,30 kn s c,90,,d = R appoggio C / (b l app, C ) = 1,43 MPa Reazioni - combinazione di carico rara (g+q) R appoggio A, c. di c. rara = 8,73 kn R appoggio B, c, c. di c. rara = 48,69 kn R appoggio C, c. di c. rara = 20,49 kn STS ENGINEERING SRL Via Muredei, Trento Ing. Sara Salvati tel fax

31 Combinazione di carico 4 Resistenze di calcolo g M = 1,45 F d = 1,30 G k + 1,50 Q var,k k mod = 0,90 f m,d = f m,k k mod / g M = 14,90 MPa carico uniforme sulla campata 1: q d1 = 13,33 kn/m f v,d = f v,k k mod / g M = 1,68 MPa carico uniforme sulla campata 2: q d2 = 13,33 kn/m f c,90,d = f c,90,k k mod / g M = 1,68 MPa R appoggio A = 26,49 kn R appoggio B = 88,30 kn R appoggio C = 26,49 kn V B1 = -44,15 kn V B2 = 44,15 kn 1,5q 1Vk 1,5q 2Vk 1,3q 1Gk 1,3q 2Gk A B C l 1 l 2 M B = -46,80 knm Sollecitazioni massime (valori assoluti) M campata 1 = 26,33 knm (M + max se M>0) V 3 = 44,15 kn M campata 2 = 26,33 knm (M + max se M>0) M 22 = 46,80 knm Tensioni t d = 1,5 V 3 / A = 1,03 MPa Reazioni - sollecitazioni non combinate (g) (come c.di c. 1, si veda sopra) s m,2,d = M 22 / W 22 = 13,71 MPa Reazioni - sollecitazioni non combinate (q) s c,90,,d = R appoggio B / (b l app, B ) = 1,77 MPa R appoggio A, q,k = 8,82 kn s c,90,,d = R appoggio A / (b l app, A ) = 1,32 MPa R appoggio B, q,k = 29,42 kn s c,90,,d = R appoggio C / (b l app, C ) = 1,32 MPa R appoggio C, q,k = 8,82 kn Reazioni - combinazione di carico rara (g+q) R appoggio A, c. di c. rara = 19,02 kn R appoggio B, c, c. di c. rara = 63,40 kn R appoggio C, c. di c. rara = 19,02 kn Calcolo del coefficiente di compressione ortogonale all'appoggio k c,90 k c,90 = (2,38 - l app,b / 250)(1 + h / (6 l app,b )) = 1,67 appoggio centrale k c,90 = (2,38 - l app, A,C / 250)(1 + h / (12 l app, A,C )) = 2,51 appoggi laterali (valori calcolati con le formule in (3) EC5) Calcolo del coefficiente di sbandamento laterale k crit (sbandamento nel piano debole 1-2). Campata 1 k crit = (formule in funzione di l rel,m ) 1,00 secondo (4.4.12) di NT 14/01/2008 l rel,m = ( f m,k / s m,crit ) 0,5 = 0,16 snellezza a flessione f m,k = 24,00 MPa resistenza caratteristica a flessione s m,crit = ( p b 2 / (l 3,eff h) ) E 0,05 (G mean / E mean ) 0,5 = 919,66 MPa tensione di flessione critica l 3,eff,campata 1 = 1,00 m lunghezza efficace E 0,05 = 9400 MPa modulo elastico parallelo caratteristico G mean = 720 MPa modulo di taglio medio E mean = MPa modulo elastico parallelo medio Calcolo del coefficiente di sbandamento laterale k crit (sbandamento nel piano debole 1-2). Campata 2 k crit = (formule in funzione di l rel,m ) 1,00 secondo (4.4.12) di NT 14/01/2008 l rel,m = ( f m,k / s m,crit ) 0,5 = 0,16 snellezza a flessione f m,k = 24,00 MPa resistenza caratteristica a flessione s m,crit = ( p b 2 / (l 3,eff h) ) E 0,05 (G mean / E mean ) 0,5 = 919,66 MPa tensione di flessione critica l 3,eff,campata 2 = 1,00 m lunghezza efficace E 0,05 = 9400 MPa modulo elastico parallelo caratteristico G mean = 720 MPa modulo di taglio medio E mean = MPa modulo elastico parallelo medio STS ENGINEERING SRL Via Muredei, Trento Ing. Sara Salvati tel fax

32 Verifiche di resistenza. Combinazione di carico 1 Verifica di resistenza a flessione h = s m,2,d / f m,d 1 η = 0,69 1 Verifica di stabilità, campata 1 (svergolamento) h = s m,2,d,campata 1 / (k crit * f m,d ) 1 η = 0,69 1 s m,2,d,campata 1 = M max / W 22 = 6,86 Mpa Verifica di stabilità, campata 2 (svergolamento) h = s m,2,d,campata 2 / (k crit * f m,d ) 1 η = 0,69 1 s m,2,d,campata 2 = M max / W 22 = 6,86 Mpa Verifica di resistenza a taglio h = t d / f v,d 1 η = 0,46 1 Verifica a compressione all'appoggio h = s c,90,d / (k c,90 f c,90,d ) 1 appoggio centrale η = 0,47 1 h = s c,90,d / (k c,90 f c,90,d ) 1 appoggi laterali η = 0,24 1 Verifiche di resistenza. Combinazione di carico 2 Verifica di resistenza a flessione h = s m,2,d / f m,d 1 η = 0,69 1 Verifica di stabilità, campata 1 (svergolamento) h = s m,2,d,campata 1 / (k crit * f m,d ) 1 η = 0,69 1 s m,2,d,campata 1 = M max / W 22 = 10,29 Mpa Verifica di stabilità, campata 2 (svergolamento) h = s m,2,d,campata 2 / (k crit * f m,d ) 1 η = 0,69 1 s m,2,d,campata 2 = M max / W 22 = 10,29 Mpa Verifica di resistenza a taglio h = t d / f v,d 1 η = 0,59 1 Verifica a compressione all'appoggio h = s c,90,d / (k c,90 f c,90,d ) 1 appoggio centrale η = 0,47 1 h = s c,90,d / (k c,90 f c,90,d ) 1 appoggi laterali η = 0,34 1 Verifiche di resistenza. Combinazione di carico 3 Verifica di resistenza a flessione h = s m,2,d / f m,d 1 η = 0,69 1 Verifica di stabilità, campata 1 (svergolamento) h = s m,2,d,campata 1 / (k crit * f m,d ) 1 η = 0,69 1 s m,2,d,campata 1 = M max / W 22 = 10,29 Mpa Verifica di stabilità, campata 2 (svergolamento) h = s m,2,d,campata 2 / (k crit * f m,d ) 1 η = 0,69 1 s m,2,d,campata 2 = M max / W 22 = 10,29 Mpa Verifica di resistenza a taglio h = t d / f v,d 1 η = 0,59 1 Verifica a compressione all'appoggio h = s c,90,d / (k c,90 f c,90,d ) 1 appoggio centrale η = 0,47 1 h = s c,90,d / (k c,90 f c,90,d ) 1 appoggi laterali η = 0,34 1 Verifiche di resistenza. Combinazione di carico 4 Verifica di resistenza a flessione h = s m,2,d / f m,d 1 η = 0,92 1 Verifica di stabilità, campata 1 (svergolamento) h = s m,2,d,campata 1 / (k crit * f m,d ) 1 η = 0,92 1 s m,2,d,campata 1 = M max / W 22 = 13,71 Mpa STS ENGINEERING SRL Via Muredei, Trento Ing. Sara Salvati tel fax

33 Verifica di stabilità, campata 2 (svergolamento) h = s m,2,d,campata 2 / (k crit * f m,d ) 1 η = 0,92 1 s m,2,d,campata 2 = M max / W 22 = 13,71 Mpa Verifica di resistenza a taglio h = t d / f v,d 1 η = 0,62 1 Verifica a compressione all'appoggio h = s c,90,d / (k c,90 f c,90,d ) 1 appoggio centrale η = 0,63 1 h = s c,90,d / (k c,90 f c,90,d ) 1 appoggi laterali η = 0,32 1 Verifica della freccia di inflessione Controfreccia assente: u 0 = 0 mm Componenti della freccia di inflessione: u 1 u 2 u net = u 1 + u 2 freccia dovuta ai carichi permanenti freccia dovuta ai carichi variabili freccia netta (o freccia totale) Limiti campata 1: Limiti campata 2: u 2,ist l 1 / u 2,ist l 2 / = = 17,67 17,67 mm mm u net,fin l 1 / u net,fin l 2 / = = 26,50 26,50 mm mm Parametri: G mean = 720 MPa Valori di k def secondo la tabella 4.4.V di NT 14/01/2008: E mean = MPa Classe di servizio della struttura: 1 q 1Gk = 5,13 kn/m Coeff. deformazione: k def = 0,60 q 1Vk = 4,44 kn/m Y 2i = 0,00 q 2Gk = 5,13 kn/m q 2Vk = 4,44 kn/m Nota: freccia > 0 se verso il basso Campata 1. Combinazione di carico 2 Verifica della freccia istantanea u 2,ist (solo carichi variabili) l 1 / 300 q = q Vk carico su l 1 q campata 1 = 4,44 kn/m carico su l 2 q campata 2 = 0,00 kn/m freccia su l 1 u 2,ist = 5,06 mm η = u, 2,ist / u, 2,ist,lim η = 0,29 OK Verifica della freccia totale finale u net,fin l 1 / 200 q = (q Gk + Y 2i * q Vk ) * ( 1 + k def ) + (1- Y 2i ) * q Vk carico su l 1 q campata 1 = 12,65 kn/m carico su l 2 q campata 2 = 8,21 kn/m freccia su l 1 u net,fin = 10,56 mm η = u, net,fin / u, net,fin,lim η = 0,40 Campata 2. Combinazione di carico 3 q = q Vk Verifica della freccia istantanea u 2,ist (solo carichi variabili) l 2 / 300 OK carico su l 1 q campata 1 = 0,00 kn/m carico su l 2 q campata 2 = 4,44 kn/m freccia su l 2 u 2,ist = 5,06 mm η = u, 2,ist / u, 2,ist,lim η = 0,29 OK Verifica della freccia totale finale u net,fin l 2 / 200 q = (q Gk + Y 2i * q Vk ) * ( 1 + k def ) + (1- Y 2i ) * q Vk carico su l 1 q campata 1 = 8,21 kn/m carico su l 2 q campata 2 = 12,65 kn/m freccia su l 2 u net,fin = 10,56 mm η = u, net,fin / u, net,fin,lim η = 0,40 OK variabili A B C l 1 l 2 variabili permanenti permanenti A B C l 1 l 2 variabili A B C l 1 l 2 permanenti variabili permanenti A B C l 1 l 2 STS ENGINEERING SRL Via Muredei, Trento Ing. Sara Salvati tel fax

34 Verifiche in condizione di incendio Normativa: NT 14/01/2008 con EC5 :1-2 Sezione integra Resistenza al fuoco richiesta: R 60 b = 200 mm h = 320 mm Metodo della sezione efficace Valori di calcolo dei moduli di elasticità b 0 = 0,7 mm/min mod. elast. parall. E 0,fi,d = MPa t fi,req = 60,0 min mod. elast. ortog. E 90,fi,d = 449 MPa d char = b 0 t fi,req = 42,0 mm modulo di taglio G fi,d = 828 MPa k 0 = 1,00 d 0 = 7,0 mm flessione f m,fi,d = 27,60 MPa d ef = d char + k 0 d 0 = 49,0 mm traz. parallela alle fibre f t,0,fi,d = 18,98 MPa N. superfici esposte al fuoco traz. ortog. alle fibre f t,90,fi,d = 0,46 MPa lateralmente: 2 compr. parallela alle fibre f c,0,fi,d = 27,60 MPa riduzione di b: 2 d ef compr. ortog. alle fibre f c,90,fi,d = 3,11 MPa inferiormente e superiormente: 1 taglio f v,fi,d = 3,11 MPa riduzione di h: 1 d ef Coefficienti di calcolo utilizzati: k mod,fi = 1,00 Sezione efficace k fi = 1,15 k mod,fi k fi / g M,fi = 1,15 b ef = 102,0 mm g M,fi = 1,00 h ef = 271,0 mm A = b ef h ef = mm 2 J 22 = b ef h ef 3 /12 = mm 4 W 22 = b ef h ef 2 /6 = mm 3 LEGNO LAMELLARE GL 24 h Valori di calcolo di resistenza fuoco fuoco Formula di combinazione dei carichi F d = 1,00 G k + Y 2,i Q var,k Y 2,i = 0,00 Combinazione di carico 1 carico uniforme camp. 1: q d1 = 5,13 kn/m carico uniforme camp. 2: q d2 = 5,13 kn/m R appoggio A = 10,20 kn R appoggio B = 33,99 kn Sollecitazioni massime (valori assoluti) R appoggio C = 10,20 kn V 3 = 16,99 kn M 22 = 18,01 knm V B1 = -16,99 kn V B2 = 16,99 kn Tensioni fuoco M B = -18,01 knm t d = 1,5 V 3 / A = 0,92 MPa M campata 1 = 10,13 knm (M + max se M>0) s m,2,d = M 22 / W 22 = 14,43 MPa M campata 2 = 10,13 knm (M + max se M>0) Combinazione di carico 2 carico uniforme camp. 1: q d1 = 5,13 kn/m carico uniforme camp. 2: q d2 = 5,13 kn/m R appoggio A = 10,20 kn R appoggio B = 33,99 kn Sollecitazioni massime (valori assoluti) R appoggio C = 10,20 kn V 3 = 16,99 kn M 22 = 18,01 knm V B1 = -16,99 kn V B2 = 16,99 kn Tensioni M B = -18,01 knm t d = 1,5 V 3 / A = 0,92 MPa M campata 1 = 10,13 knm (M + max se M>0) s m,2,d = M 22 / W 22 = 14,43 MPa M campata 2 = 10,13 knm (M + max se M>0) STS ENGINEERING SRL 1,0q 1Gk 1,0q 2Gk Y 2i q 1Vk A B C l 1 l 2 1,0q 1Gk 1,0q 2Gk A l B C 1 l 2 Via Muredei, Trento Ing. Sara Salvati tel fax

35 Combinazione di carico 3 carico uniforme camp. 1: q d1 = 5,13 kn/m carico uniforme camp. 2: q d2 = 5,13 kn/m R appoggio A = 10,20 kn R appoggio B = 33,99 kn Sollecitazioni massime (valori assoluti) R appoggio C = 10,20 kn V 3 = 16,99 kn M 22 = 18,01 knm V B1 = -16,99 kn V B2 = 16,99 kn Tensioni M B = -18,01 knm t d = 1,5 V 3 / A = 0,92 MPa M campata 1 = 10,13 knm (M + max se M>0) s m,2,d = M 22 / W 22 = 14,43 MPa M campata 2 = 10,13 knm (M + max se M>0) Combinazione di carico 4 carico uniforme camp. 1: q d1 = 5,13 kn/m carico uniforme camp. 2: q d2 = 5,13 kn/m R appoggio A = 10,20 kn R appoggio B = 33,99 kn Sollecitazioni massime (valori assoluti) R appoggio C = 10,20 kn V 3 = 16,99 kn M 22 = 18,01 knm V B1 = -16,99 kn V B2 = 16,99 kn Tensioni M B = -18,01 knm t d = 1,5 V 3 / A = 0,92 MPa M campata 1 = 10,13 knm (M + max se M>0) s m,2,d = M 22 / W 22 = 14,43 MPa M campata 2 = 10,13 knm (M + max se M>0) 1,0q 1Gk 1,0q 2Gk Y 2i q 1Vk A l B C 1 l 2 A B C l 1 l 2 Y 2i q 2Vk Y 2i q 2Vk 1,0q 1Gk 1,0q 2Gk Calcolo del coefficiente di sbandamento laterale k crit (sbandamento nel piano debole 1-2). Campata 1 k crit = (formule in funzione di l rel,m ) = 1,00 secondo (4.4.12) di NT 14/01/2008 l rel,m = ( f m,k / s m,crit ) 0,5 = 0,27 snellezza a flessione f m,k = 24,00 Mpa resistenza caratteristica a flessione s m,crit = ( p b 2 / (l 3,eff h) ) E 0,05 (G mean / E mean ) 0,5 = 324,82 Mpa tensione di flessione critica l 3,eff,campata 1 = 1,00 m lunghezza efficace E 0,fi,d = Mpa modulo elastico parallelo caratteristico G mean = 720 Mpa modulo di taglio medio E mean = Mpa modulo elastico parallelo medio Calcolo del coefficiente di sbandamento laterale k crit (sbandamento nel piano debole 1-2). Campata 2 k crit = (formule in funzione di l rel,m ) = 1,00 secondo (4.4.12) di NT 14/01/2008 l rel,m = ( f m,k / s m,crit ) 0,5 = 0,27 snellezza a flessione f m,k = 24,00 Mpa resistenza caratteristica a flessione s m,crit = ( p b 2 / (l 3,eff h) ) E 0,05 (G mean / E mean ) 0,5 = 324,82 Mpa tensione di flessione critica l 3,eff,campata 2 = 1,00 m lunghezza efficace E 0,fi,d = Mpa modulo elastico parallelo caratteristico G mean = 720 Mpa modulo di taglio medio E mean = Mpa modulo elastico parallelo medio Verifiche di resistenza. Combinazione di carico 1 Verifica di resistenza a flessione h = s m,2,d / f m,fi,d 1 η = 0,52 1 Verifica di stabilità (svergolamento) h = s m,2,d,campata 1 / (k crit * f m,fi,d ) 1 η = 0,52 1 s m,2,d,campata 1 = M max / W 22 = 14,43 Mpa STS ENGINEERING SRL Via Muredei, Trento Ing. Sara Salvati tel fax

36 Verifica di stabilità (svergolamento) h = s m,2,d,campata 2 / (k crit * f m,fi,d ) 1 η = 0,52 1 s m,2,d,campata 2 = M max / W 22 = 14,43 Mpa Verifica di resistenza a taglio h = t d / f v,fi,d 1 η = 0,30 1 Verifiche di resistenza. Combinazione di carico 2 Verifica di resistenza a flessione h = s m,2,d / f m,fi,d 1 η = 0,52 1 Verifica di stabilità (svergolamento) h = s m,2,d,campata 1 / (k crit * f m,fi,d ) 1 η = 0,52 1 s m,2,d,campata 1 = M max / W 22 = 14,43 Mpa Verifica di stabilità (svergolamento) h = s m,2,d,campata 2 / (k crit * f m,fi,d ) 1 η = 0,52 1 s m,2,d,campata 2 = M max / W 22 = 14,43 Mpa Verifica di resistenza a taglio h = t d / f v,fi,d 1 η = 0,30 1 Verifiche di resistenza. Combinazione di carico 3 Verifica di resistenza a flessione h = s m,2,d / f m,fi,d 1 η = 0,52 1 Verifica di stabilità (svergolamento) h = s m,2,d,campata 1 / (k crit * f m,fi,d ) 1 η = 0,52 1 s m,2,d,campata 1 = M max / W 22 = 14,43 Mpa Verifica di stabilità (svergolamento) h = s m,2,d,campata 2 / (k crit * f m,fi,d ) 1 η = 0,52 1 s m,2,d,campata 2 = M max / W 22 = 14,43 Mpa Verifica di resistenza a taglio h = t d / f v,fi,d 1 η = 0,30 1 Verifiche di resistenza. Combinazione di carico 4 Verifica di resistenza a flessione h = s m,2,d / f m,fi,d 1 η = 0,52 1 Verifica di stabilità (svergolamento) h = s m,2,d,campata 1 / (k crit * f m,fi,d ) 1 η = 0,52 1 s m,2,d,campata 1 = M max / W 22 = 14,43 Mpa Verifica di stabilità (svergolamento) h = s m,2,d,campata 2 / (k crit * f m,fi,d ) 1 η = 0,52 1 s m,2,d,campata 2 = M max / W 22 = 14,43 Mpa Verifica di resistenza a taglio h = t d / f v,fi,d 1 η = 0,30 1 STS ENGINEERING SRL Via Muredei, Trento Ing. Sara Salvati tel fax

37 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 8 AZIONE SISMICA Ai fini della definizione dell azione sismica di progetto si è fatto riferimento ad un approccio semplificato che si basa sull individuazione di categorie di sottosuolo di riferimento. Il valore del fattore di struttura q da utilizzare per ciascuna direzione della azione sismica, dipende dalla tipologia strutturale, dal suo grado di iperstaticità e dai criteri di progettazione adottati e prende in conto le non linearità del materiale. Esso può essere calcolato tramite la seguente espressione: q = q 0 K R dove: q 0 è il valore massimo del fattore di struttura che dipende dal livello di duttilità attesa, dalla tipologia strutturale e dal rapporto a u /a 1 tra il valore dell azione sismica per il quale si verifica la formazione di un numero di cerniere plastiche tali da rendere la struttura labile e quello per il quale il primo elemento strutturale raggiunge la plasticizzazione a flessione; K R è un fattore riduttivo che dipende dalle caratteristiche di regolarità in altezza della costruzione, con valore pari ad 1 per costruzioni regolari in altezza e pari a 0,8 per costruzioni non regolari in altezza. Per le costruzioni regolari in pianta, qualora non si proceda ad un analisi non lineare finalizzata alla valutazione del rapporto a u /a 1, per esso possono essere adottati i valori indicati per le diverse tipologie costruttive. Per le costruzioni non regolari in pianta, si possono adottare valori di a u /a 1 pari alla media tra 1,0 ed i valori di volta in volta forniti per le diverse tipologie costruttive. In questo caso il valore del fattore di struttura è stato calcolato pari a 2,88. PAG. 20 DI 38

38 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO L edificio è stato progettato per una Vita Nominale pari a 100 e per una Classe d uso pari a III. In base alle indagini geognostiche effettuate si è classificato il suolo di categoria B. PAG. 21 DI 38

39 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO Si è inoltre assunto il Coefficiente di Amplificazione Topografica S T pari a 1,00. PAG. 22 DI 38

40 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 8.1 PARAMETRI ADOTTATI NEL CALCOLO PER LA PROGETTAZIONE Ubicazione: Latitudine (deg) Longitudine (deg) Classe di destinazione d uso: III Costruzioni il cui uso preveda affollamenti significativi. Vita nominale : 100 anni Categoria suolo: B Categoria topografica T1 Zona sismica : 3 PAG. 23 DI 38

41 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 9 MODELLAZIONE La struttura e di conseguenza il suo comportamento è stata modellata con un programma agli elementi finiti che ne riproduce la rigidezza ed il comportamento in uno spazio tridimensionale. I principali elementi utilizzati per la modellazione sono gli elementi beam per le travi ed i pilastri e gli elementi shell per le murature. Tutti gli elementi sono schematizzati e convergono in nodi di collegamento che sono o incastri o cerniere in funzione dello schema realizzativo. Il comportamento del terreno è rappresentato da un suolo elastico alla Winkler caratterizzato da una costante di sottofondo verticale pari a 4 dan/cm 3. Il calcolo è stato condotto con un analisi lineare dinamica ed ai fini del dimensionamento si è utilizzato il metodo agli stati limite ultimi. PAG. 24 DI 38

42 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 9.1 PARAMETRI INSERITI NEL PROGRAMMA PAG. 25 DI 38

43 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 9.2 Definizione parametri ai fini del calcolo dell azione sismica PAG. 26 DI 38

44 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO PAG. 27 DI 38

45 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO PAG. 28 DI 38

46 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO PAG. 29 DI 38

47 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO PAG. 30 DI 38

48 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 9.3 Parametri geotecnici Per la presente relazione si è fatto riferimento alle Relazione geologica a firma del dott. Geol. Masutto. I valori medi dei principali parametri geotecnici per i siti di intervento sono: La resistenza di progetto del terreno viene considerata pari a 1.30 dan/cmq (Carico limite = 3.00 dan/cmq; Coeff. di sicurezza lato resistenza = 2.3; Resistenza di progetto = 3.00 dan/cmq/2.3 = 1.30 dan/cmq). MODULI di REAZIONE del TERRENO Modulo di Winkler verticale in condizioni statiche Correlazione di Bowles (1991) Kw,v = 4 kg/cmc Il terreno appartiene alla categoria B con caratteristica della superficie topografica T1. Si esclude la possibilità che si manifesti il fenomeno di liquefazione. PAG. 31 DI 38

49 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO Il terreno è stato modellato come si vede nelle schermate Sismicad di seguito: PAG. 32 DI 38

50 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO PAG. 33 DI 38

51 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 10 IMMAGINI MODELLO 10.1 Modello agli elementi finiti PAG. 34 DI 38

52 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 11 VERIFICHE Come si vede nella schermata di seguito tutti gli elementi risultano verificati (verde: indica elemento verificato): PAG. 35 DI 38

53 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 12 OUTPUT PROGRAMMA 12.1 Verifiche pilastri PAG. 36 DI 38

54 Verifiche pilastri 1 Verifiche pilastrate C.A. Rck: resistenza caratteristica compressione cubica del cls quota: quota della sezione Asp: area di acciaio di spigolo copx: copriferro medio lungo X dell'armatura di spigolo copy: copriferro medio lungo Y dell'armatura di spigolo Cop: copriferro per aree di parete ApX: area di acciaio di parete lungo X ApY: area di acciaio di parete lungo Y Msdx: momento di calcolo attorno all'asse X Msdy: momento di calcolo attorno all'asse Y Nsd: sforzo normale di calcolo coef: coefficiente di sicurezza Co: combinazione di carico : stato limite di salvaguardia della vita : stato limite ultimo Ger.: sollecitazioni derivanti da gerarchia delle resistenze VEdX: taglio di calcolo lungo X VRdX: resistenza del cls per taglio lungo X VRsdX: resistenza delle staffe per taglio lungo X VRcdX: resistenza delle bielle in cls per taglio lungo X VRdY: resistenza del cls per taglio lungo Y VRsdY: resistenza delle staffe per taglio lungo Y VRcdY: resistenza delle bielle in cls per taglio lungo Y VEdmax: taglio risultante massimo di calcolo cotg: cotangente dell'angolo di inclinazione delle bielle assunto in verifica AstX: area di staffe lungo X AstY: area di staffe lungo Y Luce: Luce netta del pilastro (misurata a filo delle travi) Mxp,i: momento da gerarchia attorno all'asse X della sezione inferiore Mxp,s: momento da gerarchia attorno all'asse X della sezione superiore Myp,i: momento da gerarchia attorno all'asse Y della sezione inferiore Myp,s: momento da gerarchia attorno all'asse Y della sezione superiore Tpx: taglio lungo X in applicazione della gerarchia delle resistenze Tpy: taglio lungo Y in applicazione della gerarchia delle resistenze sc.ra: tensione sul cls in combinazione rara (caratteristica) sf.ra: tensione sull'acciaio in combinazione rara (caratteristica) sc.q.p.: tensione sul cls in combinazione quasi permanente Mx: momento attorno all'asse X My: momento attorno all'asse Y N: sforzo normale Wk ra: apertura caratteristica delle fessure in combinazione rara Wk fr: apertura caratteristica delle fessure in combinazione frequente Wk q.p: apertura caratteristica delle fessure in combinazione quasi permanente MtMax: momento torcente massimo sc: tensione sul cls sf: tensione sull'acciaio AminX: area minima di staffe richieste lungo X AminY: area minima di staffe richieste lungo Y Tmax: taglio massimo M2: Momento flettente attorno all'asse locale 2 M3: Momento flettente attorno all'asse locale 3 bw,x: Larghezza della sezione assunta per verifica a taglio in direzione x bw,y: Larghezza della sezione assunta per verifica a taglio in direzione y Tmax: taglio massimo M2p,i: momento da gerarchia attorno all'asse 2 della sezione inferiore M2p,s: momento da gerarchia attorno all'asse 2 della sezione superiore T3p: taglio lungo l'asse locale 3 in applicazione della gerarchia delle resistenze A.l.: area longitudinale A.st.: area staffe A.l.r.: area longitudinale richiesta per la torsione A.st.r.: area staffe richiesta per la torsione A.l.disp.: area longitudinale disponibile per la torsione A.st.Disp.: area staffe disponibile per la torsione MtMax: momento torcente massimo lambda,x lambda,y: snellezze per sbandamento in direzione degli assi di definizione della sezione Max May: momenti dovuti alle imperfezioni costruttive M0ex M0ey: momenti secondo EC (2) M2x M2y: momenti dovuti agli effetti del secondo ordine EC (3) c.s.x c.s.y: coefficienti di sicurezza a pressoflessione retta (5.38): soddisfacimento sia di EC2 (5.38a) che di EC2 (5.38b) (5.39): coefficiente risultato dell'applicazione del criterio semplificato EC2 (5.39) i: interasse verticale delle staffe interne al nodo bx, by: dimensioni x ed y assunte nella verifica del nodo nst*ast,x: area di una staffa per resistenza in direzione x nst*ast,y: area di una staffa per resistenza in direzione y Sismicad

55 Fi,mm: diametro medio delle barre in mm h22, h33: altezza della sezione per inflessione attorno agli assi 2 e 3 Lv,plast,22 Lv,plast,33: lunghezza della cerniera plastica per inflessione attorno agli assi 2 e 3 Lv: luce di taglio Fy: curvatura a snervamento R_: massima rotazione alla corda in combinazione Theta,y: capacità di rotazione totale rispetto alla corda allo snervamento Min: capitolo del DM di cui applicare i minimi di armatura (cap.4 o cap.7) R_: massima rotazione alla corda in combinazione Theta,u: 3/4 della capacità di rotazione totale rispetto alla corda in condizioni di collasso Fi2_3,u: Rotazione alla corda ultima iniziale e finale attorno all'asse 2 e all'asse 3 per lo stato limite considerato Fi2_3: Rotazione alla corda effettiva iniziale e finale attorno all'asse 2 e all'asse 3 per lo stato limite considerato Grd: coefficiente di amplificazione per gerarchia delle resistenze Som(Mb,rd): sommatoria dei momenti resistenti delle travi Sum(Mc,rd): sommatoria dei momenti resistenti dei pilastri Mc,inf: momento resistente del pilastro inferiore Mc,sup: momento resistente del pilastro superiore Verifiche pilastri Pilastrata (-58960; ) forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello asta sap n Sezione a quota 0 Compressione massima = 93 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 64 Compressione massima = 65 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Sismicad 12.7

56 Verifiche pilastri asta sap n Sezione a quota 152 Compressione massima = 32 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 240 Compressione massima = 12 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 328 Compressione massima = 10 < 803 DM combinazione Sismicad

57 Verifiche pilastri Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 415 (Nodo non confinato) -Travature con direzione inclinata di 180 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 30 -Travature con direzione inclinata di 270 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 25 Verifica secondo b,x=30 b,y=25 (nst*ast)/(i*b),x= (nst*ast)/(i*b),y= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk Pilastrata (-58960; ) forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello asta sap n Sezione a quota 0 Compressione massima = 48 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sismicad 12.7

58 Verifiche pilastri Sezione a quota 64 Compressione massima = 34 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 152 Compressione massima = 21 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 240 Compressione massima = 29 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Sismicad

59 Verifiche pilastri asta sap n Sezione a quota 328 Compressione massima = 39 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 415 (Nodo non confinato) -Travature con direzione inclinata di 90 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 25 Verifica secondo b,x=30 b,y=25 (nst*ast)/(i*b),x= (nst*ast)/(i*b),y= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk Pilastrata (-58960; ) forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello asta sap n Sezione a quota 0 Compressione massima = 48 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Sismicad 12.7

60 Verifiche pilastri asta sap n Sezione a quota 64 Compressione massima = 34 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 152 Compressione massima = 21 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 240 Compressione massima = 29 < 803 DM combinazione 9 Sismicad

61 Verifiche pilastri Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 328 Compressione massima = 39 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 415 (Nodo non confinato) -Travature con direzione inclinata di 90 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 25 -Travature con direzione inclinata di 270 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 25 Verifica secondo b,x=30 b,y=25 (nst*ast)/(i*b),x= (nst*ast)/(i*b),y= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk Pilastrata (-58960; ) forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello asta sap n 65 8 Sismicad 12.7

62 Verifiche pilastri Sezione a quota 0 Compressione massima = 94 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 64 Compressione massima = 65 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 152 Compressione massima = 31 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Sismicad

63 Verifiche pilastri asta sap n Sezione a quota 240 Compressione massima = 12 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 328 Compressione massima = 11 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 415 (Nodo non confinato) -Travature con direzione inclinata di 180 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 30 -Travature con direzione inclinata di 90 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe Sismicad 12.7

64 Verifiche pilastri (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 25 Verifica secondo b,x=30 b,y=25 (nst*ast)/(i*b),x= (nst*ast)/(i*b),y= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk Pilastrata (-59488; ) forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello asta sap n Sezione a quota 0 Compressione massima = 34 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Verifiche di instabilità non necessaria Pilastrata (-59488; ) forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello asta sap n Sezione a quota 0 Compressione massima = 34 < 803 DM Sismicad

65 combinazione 5 Verifiche pilastri Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Verifiche di instabilità non necessaria Pilastrata (-60015; ) forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello asta sap n Sezione a quota 0 Compressione massima = 55 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 64 Compressione massima = 43 < 803 DM combinazione 7 12 Sismicad 12.7

66 Verifiche pilastri Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 152 Compressione massima = 25 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 240 Compressione massima = 14 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Sismicad

67 Verifiche pilastri asta sap n Sezione a quota 328 Compressione massima = 12 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 415 (Nodo non confinato) -Travature con direzione inclinata di 0 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 30 -Travature con direzione inclinata di 270 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 25 -Travature con direzione inclinata di 180 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 30 Verifica secondo b,x=30 b,y=25 (nst*ast)/(i*b),x= (nst*ast)/(i*b),y= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk Pilastrata (-60015; ) forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello asta sap n Sezione a quota 0 Compressione massima = 77 < 803 DM Sismicad 12.7

68 Verifiche pilastri combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 64 Compressione massima = 54 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 152 Compressione massima = 33 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Sismicad

69 asta sap n 56 Verifiche pilastri Sezione a quota 240 Compressione massima = 51 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 328 Compressione massima = 68 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 415 (Nodo non confinato) -Travature con direzione inclinata di 90 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 25 Verifica secondo b,x=30 b,y=25 (nst*ast)/(i*b),x= (nst*ast)/(i*b),y= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk 16 Sismicad 12.7

70 Verifiche pilastri Pilastrata (-60015; ) forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello asta sap n Sezione a quota 0 Compressione massima = 77 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 64 Compressione massima = 54 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 152 Compressione massima = 33 < 803 DM combinazione Sismicad

71 Verifiche pilastri Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 240 Compressione massima = 51 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 328 Compressione massima = 68 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 415 (Nodo non confinato) -Travature con direzione inclinata di 90 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni 18 Sismicad 12.7

72 Verifiche pilastri Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 25 -Travature con direzione inclinata di 270 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 25 Verifica secondo b,x=30 b,y=25 (nst*ast)/(i*b),x= (nst*ast)/(i*b),y= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk Pilastrata (-60015; ) forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello asta sap n Sezione a quota 0 Compressione massima = 55 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 64 Compressione massima = 43 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Sismicad

73 Verifiche pilastri asta sap n Sezione a quota 152 Compressione massima = 26 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 240 Compressione massima = 13 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 328 Compressione massima = 12 < 803 DM combinazione Sismicad 12.7

74 Verifiche pilastri Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 415 (Nodo non confinato) -Travature con direzione inclinata di 0 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 30 -Travature con direzione inclinata di 90 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 25 -Travature con direzione inclinata di 180 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 30 Verifica secondo b,x=30 b,y=25 (nst*ast)/(i*b),x= (nst*ast)/(i*b),y= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk Pilastrata (-60923; ) forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello asta sap n Sezione a quota 0 Compressione massima = 57 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Sismicad

75 Verifiche pilastri asta sap n Sezione a quota 64 Compressione massima = 46 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 152 Compressione massima = 26 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sismicad 12.7

76 Verifiche pilastri Sezione a quota 240 Compressione massima = 15 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 328 Compressione massima = 12 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 415 (Nodo non confinato) -Travature con direzione inclinata di 180 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 30 -Travature con direzione inclinata di 270 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 25 -Travature con direzione inclinata di 360 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 30 Verifica secondo Sismicad

77 b,x=30 b,y=25 (nst*ast)/(i*b),x= (nst*ast)/(i*b),y= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk Verifiche pilastri Pilastrata (-60923; ) forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello asta sap n Sezione a quota 0 Compressione massima = 80 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 64 Compressione massima = 55 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sismicad 12.7

78 Verifiche pilastri Sezione a quota 152 Compressione massima = 33 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 240 Compressione massima = 52 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 328 Compressione massima = 70 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Sismicad

79 Verifiche pilastri Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 415 (Nodo non confinato) -Travature con direzione inclinata di 90 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 25 Verifica secondo b,x=30 b,y=25 (nst*ast)/(i*b),x= (nst*ast)/(i*b),y= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk Pilastrata (-60923; ) forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello asta sap n Sezione a quota 0 Compressione massima = 80 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 64 Compressione massima = 55 < 803 DM combinazione Sismicad 12.7

80 Verifiche pilastri Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 152 Compressione massima = 33 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 240 Compressione massima = 52 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sismicad

81 Sezione a quota 328 Compressione massima = 70 < 803 DM combinazione 9 Verifiche pilastri Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 415 (Nodo non confinato) -Travature con direzione inclinata di 90 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 25 -Travature con direzione inclinata di 270 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 25 Verifica secondo b,x=30 b,y=25 (nst*ast)/(i*b),x= (nst*ast)/(i*b),y= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk Pilastrata (-60923; ) forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello asta sap n Sezione a quota 0 Compressione massima = 56 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Sismicad 12.7

82 Verifiche pilastri asta sap n Sezione a quota 64 Compressione massima = 44 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 152 Compressione massima = 26 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 240 Compressione massima = 16 < 803 DM combinazione 1 Sismicad

83 Verifiche pilastri Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 328 Compressione massima = 12 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 415 (Nodo non confinato) -Travature con direzione inclinata di 90 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 25 -Travature con direzione inclinata di 180 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 30 -Travature con direzione inclinata di 0 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 30 Verifica secondo b,x=30 b,y=25 (nst*ast)/(i*b),x= (nst*ast)/(i*b),y= (0.05*fck)/fyk= Sismicad 12.7

84 Verifiche pilastri (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk Pilastrata (-61390; ) forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello asta sap n Sezione a quota 0 Compressione massima = 31 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Verifiche di instabilità non necessaria Pilastrata (-61390; ) forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello asta sap n Sezione a quota 0 Compressione massima = 31 < 803 DM combinazione Sismicad

85 Verifiche pilastri Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Verifiche di instabilità non necessaria Pilastrata (-61858; ) forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello asta sap n Sezione a quota 0 Compressione massima = 94 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 64 Compressione massima = 64 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione 32 Sismicad 12.7

86 Verifiche pilastri asta sap n Sezione a quota 152 Compressione massima = 35 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 240 Compressione massima = 13 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 328 Compressione massima = 17 < 803 DM combinazione 13 Sismicad

87 Verifiche pilastri Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 415 (Nodo non confinato) -Travature con direzione inclinata di 360 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 30 -Travature con direzione inclinata di 270 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 25 Verifica secondo b,x=30 b,y=25 (nst*ast)/(i*b),x= (nst*ast)/(i*b),y= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk Pilastrata (-61858; ) forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello asta sap n Sezione a quota 0 Compressione massima = 52 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n 7 34 Sismicad 12.7

88 Verifiche pilastri Sezione a quota 64 Compressione massima = 36 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 152 Compressione massima = 21 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 240 Compressione massima = 30 < 803 DM combinazione Sismicad

89 Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Verifiche pilastri asta sap n Sezione a quota 328 Compressione massima = 42 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 415 (Nodo non confinato) -Travature con direzione inclinata di 270 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 25 -Travature con direzione inclinata di 90 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 25 Verifica secondo b,x=30 b,y=25 (nst*ast)/(i*b),x= (nst*ast)/(i*b),y= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk Pilastrata (-61858; ) forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello asta sap n Sezione a quota 0 Compressione massima = 52 < 803 DM combinazione 7 36 Sismicad 12.7

90 Verifiche pilastri Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 64 Compressione massima = 36 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 152 Compressione massima = 21 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n 14 Sismicad

91 Verifiche pilastri Sezione a quota 240 Compressione massima = 30 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 328 Compressione massima = 42 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 415 (Nodo non confinato) -Travature con direzione inclinata di 270 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna interni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 25 Verifica secondo b,x=30 b,y=25 (nst*ast)/(i*b),x= (nst*ast)/(i*b),y= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk Pilastrata (-61858; ) forze in kn, momenti in kn*m, tensioni in dan/cmq, apertura fessure in mm Materiali per le armature 38 Sismicad 12.7

92 Verifiche pilastri B450C, fyk = 4500 (dan/cmq) Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello asta sap n Sezione a quota 0 Compressione massima = 94 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 64 Compressione massima = 65 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 152 Compressione massima = 35 < 803 DM combinazione Sismicad

93 Verifiche pilastri Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 240 Compressione massima = 13 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione asta sap n Sezione a quota 328 Compressione massima = 17 < 803 DM combinazione Tagli plastici secondo (7.4.5) in combinazione Verifiche di instabilità non necessaria Dettaglio verifica nodi (dan,cm) Nodo a quota 415 (Nodo non confinato) -Travature con direzione inclinata di 0 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk 40 Sismicad 12.7

94 Verifiche pilastri (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 30 -Travature con direzione inclinata di 90 gradi rispetto all'asse X globale Nodo trave-colonna esterni Verificata poichè rispetta i minimi di staffe (nst*ast)/(i*b)= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk (nst*ast)/(i*b) = > (0.05*fck)/fyk = b = 25 Verifica secondo b,x=30 b,y=25 (nst*ast)/(i*b),x= (nst*ast)/(i*b),y= (0.05*fck)/fyk= (nst*ast)/(i*b),min > (0.05*fck)/fyk Sismicad

95 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 12.2 Verifiche muratura armata PAG. 37 DI 38

96 Verifiche maschi muratura armata 1 Verifiche maschi in muratura armata Materiale: materiale della muratura fk: resistenza caratteristica a compressione [dan/cm²] fvk0: resistenza caratteristica a taglio della muratura in assenza di compressione [dan/cm²] fvk_lim: valore massimo della resistenza caratteristica a taglio che può essere impiegata nel calcolo [dan/cm²] Staffe: barre orizzontali con funzione di staffe Asw/s: area di staffe per unità di lunghezza [cm] fyk: tensione di snervamento dell'acciaio della staffatura [dan/cm²] X ini.: ascissa del punto iniziale [cm] Y ini.: ordinata del punto iniziale [cm] X fin.: ascissa del punto finale [cm] Y fin.: ordinata del punto finale [cm] Quota inf.: quota della base inferiore Quota sup.: quota della base superiore l: lunghezza [cm] Sp.: spessore [cm] h ini.: altezza al punto iniziale [cm] h fin.: altezza al punto finale [cm] Sezione: posizione della sezione di verifica Posizione: descrizione delle barre di armatura Distanza da inizio: distanza tra baricentro delle armature e punto iniziale del maschio [cm] N. maschi interessati: numero di maschi interessati dalla posizione di armatura Area efficace: area delle barre presa in conto nella verifica [cm²] fyk: tensione caratteristica di snervamento [dan/cm²] Comb.: combinazione Sez.: sezione di verifica γ m: fattore parziale di sicurezza della muratura γ s: fattore parziale di sicurezza dell'acciaio N: sforzo normale [dan] T: taglio nel piano [dan] T orto: taglio fuori piano [dan] M: momento flettente nel piano [dan*cm] M orto: momento flettente fuori piano [dan*cm] Coeff.s.: coefficiente di sicurezza d: distanza tra lembo compresso e baricentro dell'armatura tesa [cm] fvd: resistenza a taglio di calcolo [dan/cm²] Vt,c: taglio limite secondo [7.8.10] [dan] Vt,M: resistenza a taglio secondo [7.8.8] [dan] Vt,S: resistenza a taglio secondo [7.8.9] [dan] Verifica: stato di verifica M: momento flettente [dan*cm] Le unità di misura delle verifiche elencate nel capitolo sono in [cm, dan] ove non espressamente specificato. Maschio 1 Verifiche condotte secondo D.M (N.T.C.) Verifica come elemento secondario secondo D.M Caratteristiche della muratura e dati di staffatura Materiale fk fvk0 fvk_lim Staffe Asw/s fyk (circ.21745) Muratura nuova in forati rapp. vuoto/pieno=40% malta cementizia (Rm>1450 t/mq) d8/ Dati geometrici X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota inf. Quota sup. l Sp. h ini. h fin L1 L Armature verticali prese in conto Sezione Posizione Distanza da inizio N. maschi interessati Area efficace fyk tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam Verifica a pressoflessione e taglio nel piano Momento positivo tende le fibre iniziali del maschio; sforzo normale positivo di trazione. Comb. Sez. γ m γ s N T T orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica 73 inf Si 74 inf Si 65 inf Si 81 inf Si 77 inf Si 73 sup Si 65 sup Si Sismicad

97 Verifiche maschi muratura armata Comb. Sez. γ m γ s N T T orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica 52 sup Si 44 sup Si 45 sup Si Verifica a pressoflessione fuori piano sezione a quota 195; Wa = ; Ta = Comb. γ m γ s N M Coeff.s. Verifica Si Si Si Si Si Segnalazioni Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello. Maschio 2 Verifiche condotte secondo D.M (N.T.C.) Verifica come elemento secondario secondo D.M Caratteristiche della muratura e dati di staffatura Materiale fk fvk0 fvk_lim Staffe Asw/s fyk (circ.21745) Muratura nuova in forati rapp. vuoto/pieno=40% malta cementizia (Rm>1450 t/mq) d8/ Dati geometrici X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota inf. Quota sup. l Sp. h ini. h fin L1 L Armature verticali prese in conto Sezione Posizione Distanza da inizio N. maschi interessati Area efficace fyk tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam Verifica a pressoflessione e taglio nel piano Momento positivo tende le fibre iniziali del maschio; sforzo normale positivo di trazione. Comb. Sez. γ m γ s N T T orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica 82 inf Si 78 inf Si 81 inf Si 84 inf Si 77 inf Si 3 sup Si 2 sup Si 6 sup Si 5 sup Si 1 sup Si Verifica a pressoflessione fuori piano sezione a quota 195; Wa = ; Ta = Comb. γ m γ s N M Coeff.s. Verifica Si Si Si Si Si Segnalazioni Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello. Maschio 3 Verifiche condotte secondo D.M (N.T.C.) Verifica come elemento secondario secondo D.M Sismicad 12.7

98 Verifiche maschi muratura armata Caratteristiche della muratura e dati di staffatura Materiale fk fvk0 fvk_lim Staffe Asw/s fyk (circ.21745) Muratura nuova in forati rapp. vuoto/pieno=40% malta cementizia (Rm>1450 t/mq) d8/ Dati geometrici X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota inf. Quota sup. l Sp. h ini. h fin L1 L Armature verticali prese in conto Sezione Posizione Distanza da inizio N. maschi interessati Area efficace fyk tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam Verifica a pressoflessione e taglio nel piano Momento positivo tende le fibre iniziali del maschio; sforzo normale positivo di trazione. Comb. Sez. γ m γ s N T T orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica 81 inf Si 83 inf Si 77 inf Si 79 inf Si 82 inf Si 75 sup Si 33 sup Si 67 sup Si 25 sup Si 54 sup Si Verifica a pressoflessione fuori piano sezione a quota 195; Wa = ; Ta = Comb. γ m γ s N M Coeff.s. Verifica Si Si Si Si Si Segnalazioni Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello. Maschio 4 Verifiche condotte secondo D.M (N.T.C.) Verifica come elemento secondario secondo D.M Caratteristiche della muratura e dati di staffatura Materiale fk fvk0 fvk_lim Staffe Asw/s fyk (circ.21745) Muratura nuova in forati rapp. vuoto/pieno=40% malta cementizia (Rm>1450 t/mq) d8/ Dati geometrici X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota inf. Quota sup. l Sp. h ini. h fin L1 L Armature verticali prese in conto Sezione Posizione Distanza da inizio N. maschi interessati Area efficace fyk tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam Verifica a pressoflessione e taglio nel piano Momento positivo tende le fibre iniziali del maschio; sforzo normale positivo di trazione. Comb. Sez. γ m γ s N T T orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica 82 inf Si 84 inf Si 78 inf Si 80 inf Si 81 inf Si Sismicad

99 Verifiche maschi muratura armata Comb. Sez. γ m γ s N T T orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica 75 sup Si 76 sup Si 34 sup Si 68 sup Si 26 sup Si Verifica a pressoflessione fuori piano sezione a quota 195; Wa = ; Ta = Comb. γ m γ s N M Coeff.s. Verifica Si Si Si Si Si Segnalazioni Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello. Maschio 5 Verifiche condotte secondo D.M (N.T.C.) Verifica come elemento secondario secondo D.M Caratteristiche della muratura e dati di staffatura Materiale fk fvk0 fvk_lim Staffe Asw/s fyk (circ.21745) Muratura nuova in forati rapp. vuoto/pieno=40% malta cementizia (Rm>1450 t/mq) d8/ Dati geometrici X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota inf. Quota sup. l Sp. h ini. h fin L1 L Armature verticali prese in conto Sezione Posizione Distanza da inizio N. maschi interessati Area efficace fyk tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam Verifica a pressoflessione e taglio nel piano Momento positivo tende le fibre iniziali del maschio; sforzo normale positivo di trazione. Comb. Sez. γ m γ s N T T orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica 44 inf Si 45 inf Si 52 inf Si 73 inf Si 74 inf Si 2 sup Si 3 sup Si 44 sup Si 45 sup Si 52 sup Si Verifica a pressoflessione fuori piano sezione a quota 195; Wa = ; Ta = Comb. γ m γ s N M Coeff.s. Verifica Si Si Si Si Si Segnalazioni Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello. Maschio 6 Verifiche condotte secondo D.M (N.T.C.) 4 Sismicad 12.7

100 Verifiche maschi muratura armata Verifica come elemento secondario secondo D.M Caratteristiche della muratura e dati di staffatura Materiale fk fvk0 fvk_lim Staffe Asw/s fyk (circ.21745) Muratura nuova in forati rapp. vuoto/pieno=40% malta cementizia (Rm>1450 t/mq) d8/ Dati geometrici X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota inf. Quota sup. l Sp. h ini. h fin L1 L Armature verticali prese in conto Sezione Posizione Distanza da inizio N. maschi interessati Area efficace fyk tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam Verifica a pressoflessione e taglio nel piano Momento positivo tende le fibre iniziali del maschio; sforzo normale positivo di trazione. Comb. Sez. γ m γ s N T T orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica 74 inf Si 73 inf Si 66 inf Si 65 inf Si 84 inf Si 3 sup Si 10 sup Si 11 sup Si 23 sup Si 24 sup Si Verifica a pressoflessione fuori piano sezione a quota 195; Wa = ; Ta = Comb. γ m γ s N M Coeff.s. Verifica Si Si Si Si Si Segnalazioni Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello. Maschio 7 Verifiche condotte secondo D.M (N.T.C.) Verifica come elemento secondario secondo D.M Caratteristiche della muratura e dati di staffatura Materiale fk fvk0 fvk_lim Staffe Asw/s fyk (circ.21745) Muratura nuova in forati rapp. vuoto/pieno=40% malta cementizia (Rm>1450 t/mq) d8/ Dati geometrici X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota inf. Quota sup. l Sp. h ini. h fin L1 L Armature verticali prese in conto Sezione Posizione Distanza da inizio N. maschi interessati Area efficace fyk tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam Verifica a pressoflessione e taglio nel piano Momento positivo tende le fibre iniziali del maschio; sforzo normale positivo di trazione. Comb. Sez. γ m γ s N T T orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica 83 inf Si 81 inf Si 79 inf Si 77 inf Si 84 inf Si 46 inf Si Sismicad

101 Verifiche maschi muratura armata Comb. Sez. γ m γ s N T T orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica 25 inf Si 12 inf Si 4 inf Si 5 inf Si Verifica a pressoflessione fuori piano sezione a quota 195; Wa = ; Ta = Comb. γ m γ s N M Coeff.s. Verifica Si Si Si Si Si Segnalazioni Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello. Maschio 8 Verifiche condotte secondo D.M (N.T.C.) Verifica come elemento secondario secondo D.M Caratteristiche della muratura e dati di staffatura Materiale fk fvk0 fvk_lim Staffe Asw/s fyk (circ.21745) Muratura nuova in forati rapp. vuoto/pieno=40% malta cementizia (Rm>1450 t/mq) d8/ Dati geometrici X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota inf. Quota sup. l Sp. h ini. h fin L1 L Armature verticali prese in conto Sezione Posizione Distanza da inizio N. maschi interessati Area efficace fyk tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam Verifica a pressoflessione e taglio nel piano Momento positivo tende le fibre iniziali del maschio; sforzo normale positivo di trazione. Comb. Sez. γ m γ s N T T orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica 84 inf Si 82 inf Si 80 inf Si 78 inf Si 83 inf Si 26 inf Si 13 inf Si 12 inf Si 5 inf Si 4 inf Si Verifica a pressoflessione fuori piano sezione a quota 195; Wa = ; Ta = Comb. γ m γ s N M Coeff.s. Verifica Si Si Si Si Si Segnalazioni Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello. 6 Sismicad 12.7

102 Verifiche maschi muratura armata Maschio 9 Verifiche condotte secondo D.M (N.T.C.) Verifica come elemento secondario secondo D.M Caratteristiche della muratura e dati di staffatura Materiale fk fvk0 fvk_lim Staffe Asw/s fyk (circ.21745) Muratura nuova in forati rapp. vuoto/pieno=40% malta cementizia (Rm>1450 t/mq) d8/ Dati geometrici X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota inf. Quota sup. l Sp. h ini. h fin L1 L Armature verticali prese in conto Sezione Posizione Distanza da inizio N. maschi interessati Area efficace fyk tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam Verifica a pressoflessione e taglio nel piano Momento positivo tende le fibre iniziali del maschio; sforzo normale positivo di trazione. Comb. Sez. γ m γ s N T T orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica 45 inf Si 44 inf Si 53 inf Si 52 inf Si 66 inf Si 3 sup Si 2 sup Si 45 sup Si 44 sup Si 53 sup Si Verifica a pressoflessione fuori piano sezione a quota 195; Wa = ; Ta = Comb. γ m γ s N M Coeff.s. Verifica Si Si Si Si Si Segnalazioni Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello. Maschio 10 Verifiche condotte secondo D.M (N.T.C.) Verifica come elemento secondario secondo D.M Caratteristiche della muratura e dati di staffatura Materiale fk fvk0 fvk_lim Staffe Asw/s fyk (circ.21745) Muratura nuova in forati rapp. vuoto/pieno=40% malta cementizia (Rm>1450 t/mq) d8/ Dati geometrici X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota inf. Quota sup. l Sp. h ini. h fin L1 L Armature verticali prese in conto Sezione Posizione Distanza da inizio N. maschi interessati Area efficace fyk tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam Verifica a pressoflessione e taglio nel piano Momento positivo tende le fibre iniziali del maschio; sforzo normale positivo di trazione. Comb. Sez. γ m γ s N T T orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica 73 inf Si 74 inf Si Sismicad

103 Verifiche maschi muratura armata Comb. Sez. γ m γ s N T T orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica 65 inf Si 66 inf Si 31 inf Si 2 sup Si 10 sup Si 11 sup Si 23 sup Si 24 sup Si Verifica a pressoflessione fuori piano sezione a quota 195; Wa = ; Ta = Comb. γ m γ s N M Coeff.s. Verifica Si Si Si Si Si Segnalazioni Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello. Maschio 11 Verifiche condotte secondo D.M (N.T.C.) Verifica come elemento secondario secondo D.M Caratteristiche della muratura e dati di staffatura Materiale fk fvk0 fvk_lim Staffe Asw/s fyk (circ.21745) Muratura nuova in forati rapp. vuoto/pieno=40% malta cementizia (Rm>1450 t/mq) d8/ Dati geometrici X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota inf. Quota sup. l Sp. h ini. h fin L1 L Armature verticali prese in conto Sezione Posizione Distanza da inizio N. maschi interessati Area efficace fyk tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam Verifica a pressoflessione e taglio nel piano Momento positivo tende le fibre iniziali del maschio; sforzo normale positivo di trazione. Comb. Sez. γ m γ s N T T orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica 83 inf Si 81 inf Si 79 inf Si 77 inf Si 84 inf Si 26 sup Si 55 sup Si 13 sup Si 47 sup Si 5 sup Si Verifica a pressoflessione fuori piano sezione a quota 195; Wa = ; Ta = Comb. γ m γ s N M Coeff.s. Verifica Si Si Si Si Si Segnalazioni Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello. 8 Sismicad 12.7

104 Verifiche maschi muratura armata Maschio 12 Verifiche condotte secondo D.M (N.T.C.) Verifica come elemento secondario secondo D.M Caratteristiche della muratura e dati di staffatura Materiale fk fvk0 fvk_lim Staffe Asw/s fyk (circ.21745) Muratura nuova in forati rapp. vuoto/pieno=40% malta cementizia (Rm>1450 t/mq) d8/ Dati geometrici X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota inf. Quota sup. l Sp. h ini. h fin L1 L Armature verticali prese in conto Sezione Posizione Distanza da inizio N. maschi interessati Area efficace fyk tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam Verifica a pressoflessione e taglio nel piano Momento positivo tende le fibre iniziali del maschio; sforzo normale positivo di trazione. Comb. Sez. γ m γ s N T T orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica 84 inf Si 82 inf Si 80 inf Si 78 inf Si 83 inf Si 12 sup Si 46 sup Si 47 sup Si 4 sup Si 5 sup Si Verifica a pressoflessione fuori piano sezione a quota 195; Wa = ; Ta = Comb. γ m γ s N M Coeff.s. Verifica Si Si Si Si Si Segnalazioni Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello. Maschio 13 Verifiche condotte secondo D.M (N.T.C.) Verifica come elemento secondario secondo D.M Caratteristiche della muratura e dati di staffatura Materiale fk fvk0 fvk_lim Staffe Asw/s fyk (circ.21745) Muratura nuova in forati rapp. vuoto/pieno=40% malta cementizia (Rm>1450 t/mq) d8/ Dati geometrici X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota inf. Quota sup. l Sp. h ini. h fin L1 L Armature verticali prese in conto Sezione Posizione Distanza da inizio N. maschi interessati Area efficace fyk tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam Sismicad

105 Verifica a pressoflessione e taglio nel piano Verifiche maschi muratura armata Momento positivo tende le fibre iniziali del maschio; sforzo normale positivo di trazione. Comb. Sez. γ m γ s N T T orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica 74 inf Si 66 inf Si 53 inf Si 73 inf Si 45 inf Si 74 sup Si 66 sup Si 53 sup Si 45 sup Si 44 sup Si Verifica a pressoflessione fuori piano sezione a quota 195; Wa = ; Ta = Comb. γ m γ s N M Coeff.s. Verifica Si Si Si Si Si Segnalazioni Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello. Maschio 14 Verifiche condotte secondo D.M (N.T.C.) Verifica come elemento secondario secondo D.M Caratteristiche della muratura e dati di staffatura Materiale fk fvk0 fvk_lim Staffe Asw/s fyk (circ.21745) Muratura nuova in forati rapp. vuoto/pieno=40% malta cementizia (Rm>1450 t/mq) d8/ Dati geometrici X ini. Y ini. X fin. Y fin. Quota inf. Quota sup. l Sp. h ini. h fin L1 L Armature verticali prese in conto Sezione Posizione Distanza da inizio N. maschi interessati Area efficace fyk tutte 1 diam tutte 1 diam tutte 1 diam Verifica a pressoflessione e taglio nel piano Momento positivo tende le fibre iniziali del maschio; sforzo normale positivo di trazione. Comb. Sez. γ m γ s N T T orto M M orto Coeff.s. d fvd Vt,c Vt,M Vt,S Verifica 84 inf Si 80 inf Si 83 inf Si 82 inf Si 79 inf Si 2 sup Si 5 sup Si 6 sup Si 1 sup Si 31 sup Si Verifica a pressoflessione fuori piano sezione a quota 195; Wa = ; Ta = Comb. γ m γ s N M Coeff.s. Verifica Si Si Si Si Si 10 Sismicad 12.7

106 Verifiche maschi muratura armata Segnalazioni Verifiche di resistenza SLE ( ) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello. Sismicad

107 ETST_02 DEMOLIZIONE E RICOSTRUZIONE DEL POLIAMBULATORIO NELLA FRAZIONE DI LAUZACCO COMUNE DI PAVIA DI UDINE RELAZIONE DI CALCOLO 12.3 Verifiche fondazioni PAG. 38 DI 38

108 Verifiche fondazioni Relazione geotecnica Relazione geotecnica sulle indagini, caratterizzazione e modellazione del volume significativo di terreno. Sismicad

109 Verifiche fondazioni 1.1 Normativa di riferimento NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI NTC 2008 Norme tecniche per le costruzioni D.M. 14 gennaio CONSIGLIO SUPERIORE DEI LAVORI PUBBLICI Istruzioni per l'applicazione delle "Norme tecniche per le costruzioni" di cui al D.M. 14 gennaio Circolare 2 febbraio CONSIGLIO SUPERIORE DEI LAVORI PUBBLICI Pericolosità sismica e Criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale. Allegato al voto n. 36 del NORMA TECNICA UNI EN :2005 (EUROCODICE 7 - PROGETTAZIONE GEOTECNICA) Progettazione geotecnica - Parte 1: Regole generali. EUROCODICE 8 Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture - Parte 5: Fondazioni, strutture di contenimento ed aspetti geotecnici. D.M. 11/03/1988 Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione (norma possibile se si opera in Zona sismica 4, attuali Classi I e II). 2 Sismicad 12.7

110 Verifiche fondazioni 1.2 Premessa 1.3 Problemi geotecnici e scelte tipologiche Tipologia di fondazione Nella modellazione si è considerata la presenza di fondazioni superficiali, schematizzando il suolo con un letto di molle elastiche di assegnata rigidezza. In direzione orizzontale si è considerata una rigidezza pari a 0.5 volte quella verticale. I valori di default dei parametri di modellazione del suolo, cioè quelli adottati dove non diversamente specificato, sono i seguenti:. Coefficiente di sottofondo verticale per fondazioni superficiali (default) 4 [dan/cm³] K punta palo (default) 4 [dan/cm³] Pressione limite punta palo (default) 10 [dan/cm²] Per elementi nei quali si sono valutati i parametri geotecnici in funzione della stratigrafia sottostante si sono adottate le seguenti formulazioni di letteratura: Metodo di calcolo della K verticale Metodo di calcolo della capacità portante Metodo di calcolo della pressione limite punta palo Vesic Vesic Vesic La resistenza limite offerta dai pali in direzione orizzontale e verticale è funzione dell attrito e della coesione che si può sviluppare all interfaccia con il terreno. Oltre ai dati del suolo, descritti nelle seguenti stratigrafie, hanno influenza anche i seguenti parametri: Coefficiente di sicurezza portanza fondazioni superficiali 2.3 Coefficiente di sicurezza scorrimento fondazioni superficiali 1.1 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, punta 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale compressione 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale trazione 1.25 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, punta 1.35 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale compressione 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale trazione 1.25 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, punta 1.35 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale compressione 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale trazione 1.25 Fattore di correlazione resistenza caratteristica dei pali in base alle verticali indagate 1.7 Sismicad

111 Verifiche fondazioni Rappresentazione in pianta di tutti gli elementi strutturali di fondazione Elementi di fondazione Fondazioni di travi Descrizione breve: descrizione breve usata nelle tabelle dei capitoli delle travi di fondazione. Stratigrafia: stratigrafia del terreno nel punto medio in pianta dell'elemento. Sondaggio: è possibile indicare esplicitamente un sondaggio definito nelle preferenze oppure richiedere di estrapolare il sondaggio dalla definizione del sito espressa nelle preferenze. Estradosso: distanza dalla quota superiore del sondaggio misurata in verticale con verso positivo verso l'alto. [cm] Deformazione volumetrica: valore della deformazione volumetrica impiegato nel calcolo della pressione limite a rottura con la formula di Vesic. Il valore è adimensionale. Accetta anche il valore di default espresso nelle preferenze. K verticale: coefficiente di sottofondo verticale del letto di molle. [dan/cm³] Limite compressione: pressione limite di plasticizzazione a compressione del letto di molle. [dan/cm²] Limite trazione: pressione limite di plasticizzazione a trazione del letto di molle. [dan/cm²] Magrone: presenza e caratteristiche dell'eventuale magrone. Terreno riporto: caratteristiche dell'eventuale terreno di riporto presente lateralmente all'elemento di fondazione. Esso costituisce un sovraccarico agente sul piano di posa. Descrizione breve Stratigrafia K verticale Limite compressione Limite trazione Magrone Terreno riporto Sondaggio Estradosso Deformazione volumetrica FT1 Piu' vicino in sito 0 Default (4) Default (10) Default (0.001) Si; Magrone; 10; 10 Default (Ghiaia); Default (50); Caratterizzazione geotecnica dei terreni in sito Terreni Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. Coesione: coesione del terreno. [dan/cm²] Coesione non drenata: coesione non drenata (Cu) del terreno. [dan/cm²] Attrito interno: angolo di attrito interno del terreno. [deg] 4 Sismicad 12.7

112 Verifiche fondazioni δ: angolo di attrito all'interfaccia terreno-cls. [deg] Adesione: coeff. di adesione della coesione all'interfaccia terreno-cls. Il valore è adimensionale. K0: coefficiente di spinta a riposo del terreno. Il valore è adimensionale. γ naturale: peso specifico naturale del terreno in sito, assegnato alle zone non immerse. [dan/cm³] γ saturo: peso specifico saturo del terreno in sito, assegnato alle zone immerse. [dan/cm³] E: modulo elastico longitudinale del terreno. [dan/cm²] Poisson: coefficiente di Poisson del terreno. Il valore è adimensionale. Rqd: rock quality degree. Per roccia assume valori nell'intervallo (0;1]. Il valore convenzionale 0 indica che si tratta di un terreno sciolto. Il valore è adimensionale. Descrizione Coesione Coesione non drenata Attrito interno δ Adesione K0 γ naturale γ saturo E Poisson Rqd Ghiaia Terreno ghiaioso-sabbioso Modellazione del sottosuolo e metodi di analisi e di verifica Modello di fondazione Le travi di fondazione sono modellate tramite uno specifico elemento finito che gestisce il suolo elastico alla Winkler. Le fondazioni a plinto superficiale sono modellate con un numero elevato di molle verticali elastiche agenti su nodi collegati rigidamente al nodo centrale. Le fondazioni a platea sono modellate con l inserimento di molle verticali elastiche agenti nei nodi delle mesh. Verifica di scorrimento La verifica di scorrimento della fondazione superficiale viene eseguita considerando le caratteristiche del terreno immediatamente sottostante al piano di posa della fondazione, ricavato in base alla stratigrafia associata all elemento, e trascurando, a favore di sicurezza, l eventuale spinta passiva laterale. Qualora l elemento in verifica sia formato da parti non omogenee tra loro, ad esempio una travata in cui le singole travi di fondazione siano associate ad un differente sondaggio, verranno condotte verifiche geotecniche distinte sui singoli tratti. Lo scorrimento di una fondazione avviene nel momento in cui le componenti delle forze parallele al piano di contatto tra fondazione e terreno vincono l attrito e la coesione terreno-fondazione e, qualora fosse presente, la spinta passiva laterale. Il coefficiente di sicurezza a scorrimento si ottiene dal rapporto tra le forze stabilizzanti di progetto (Rd) e quelle instabilizzanti (Ed): dove: N = risultante delle forze normali al piano di scorrimento; Tx, Ty = componenti delle forze tangenziali al piano di scorrimento; tan(phi) = coefficiente di attrito terreno-fondazione; ca = aderenza alla base, pari alla coesione del terreno di fondazione o ad una sua frazione; B, L = dimensioni della fondazione; alpha = fattore di riduzione della spinta passiva; Sp = spinta passiva dell eventuale terreno laterale; gamma rs = fattore di sicurezza parziale per lo scorrimento; Le normative prevedono che il fattore di sicurezza a scorrimento FS=Rd/Ed sia non minore di un prefissato limite. Verifica di capacità portante La verifica di capacità portante della fondazione superficiale viene eseguita mediante formulazioni di letteratura geotecnica considerando le caratteristiche dei terreni sottostanti al piano di posa della fondazione, ricavati in base alla stratigrafia associata all elemento. Qualora l elemento in verifica sia formato da parti non omogenee tra loro, ad esempio una travata in cui le singole travi di fondazione siano associate ad un differente sondaggio, verranno condotte verifiche geotecniche distinte sui singoli tratti. La verifica viene fatta raffrontando la portanza di progetto (Rd) con la sollecitazione di progetto (Ed); la prima deriva dalla portanza calcolata con metodi della letteratura geotecnica, ridotta da opportuni fattori di sicurezza parziali; la seconda viene valutata ricavando la risultante della sollecitazione scaricata al suolo con una integrazione delle pressioni nel tratto di calcolo. Le normative prevedono che il fattore di sicurezza alla capacità portante, espresso come rapporto tra il carico ultimo di progetto della fondazione (Rd) ed il carico agente (Ed), sia non minore di un prefissato limite. La portanza di una fondazione rappresenta il carico ultimo trasmissibile al suolo prima di arrivare alla rottura del terreno. Le formule di calcolo presenti in letteratura sono nate per la fondazione nastriforme indefinita ma aggiungono una serie di termini correttivi per considerare le effettive condizioni al contorno della fondazione, esprimendo la capacità portante ultima in termini di pressione limite agente su di una fondazione equivalente soggetta a carico centrato. La determinazione della capacità portante ai fini della verifica è stata condotta secondo il metodo di Vesic, che viene descritto nei paragrafi successivi. Metodo di Vesic La capacità portante valutata attraverso la formula di Vesic risulta, nel caso generale: Sismicad

113 Verifiche fondazioni Nel caso di terreno eminentemente coesivo (phi = 0) tale relazione diventa: dove: gamma = peso di volume efficace dello strato di fondazione; B = larghezza efficace della fondazione (B = Bf - 2e); L = lunghezza efficace della fondazione (L = Lf - 2e); c = coesione dello strato di fondazione; cu = coesione non drenata dello strato di fondazione; q = sovraccarico del terreno sovrastante il piano di fondazione; Nc, Nq, Ny = fattori di capacità portante; sc, sq, sy = fattori di forma della fondazione; dc, dq, dy = fattori di profondità del piano di posa della fondazione; ic, iq, iy = fattori di inclinazione del carico; bc, bq, by = fattori di inclinazione della base della fondazione; gc, gq, gy = fattori di inclinazione del piano campagna; Nel caso di piano di campagna inclinato (beta > 0) e phi = 0, Vesic propone l aggiunta, nella formula sopra definita, del termine 0.5 * gamma * B * N_gamma con N_gamma = -2 * sen beta Per la teoria di Vesic i coefficienti sopra definiti assumono le espressioni che seguono: nelle quali si sono considerati i seguenti dati: phi = angolo di attrito dello strato di fondazione; ca = aderenza alla base della fondazione; nu = inclinazione del piano di posa della fondazione sull orizzontale (nu = 0 se orizzontale); beta = inclinazione del pendio; H = componente orizzontale del carico trasmesso sul piano di posa della fondazione; V = componente verticale del carico trasmesso sul piano di posa della fondazione; D = profondità del piano di posa della fondazione dal piano campagna; Influenza degli strati sulla capacità portante Le formulazioni utilizzate per la portanza prevedono la presenza di uno stesso terreno nella zona interessata dalla potenziale rottura. In prima approssimazione lo spessore di tale zona è pari a: 6 Sismicad 12.7

114 Verifiche fondazioni In presenza di stratificazioni di terreni diversi all interno di tale zona, il calcolo diventa più complesso; non esiste una metodologia univoca per questi casi, differenti autori hanno proposto soluzioni diverse a seconda dei casi che si possono presentare. In prima approssimazione, nel caso di stratificazioni, viene trovata una media delle caratteristiche dei terreni, pesata sullo spessore degli strati interessati. Nel caso in cui il primo strato incontrato sia coesivo viene anche verificato che la compressione media agente sulla fondazione non superi la tensione limite di espulsione, circostanza che provocherebbe il rifluimento del terreno da sotto la fondazione, rendendo impossibile la portanza. La tensione limite di espulsione qult per terreno coesivo viene calcolata come: dove c è la coesione e q è il sovraccarico agente sul piano di posa. Influenza del sisma sulla capacità portante La capacità portante nelle combinazioni sismiche viene valutata mediante l estensione di procedure classiche al caso di azione sismica. L effetto inerziale prodotto dalla struttura in elevazione sulla fondazione può essere considerato tenendo conto dell effetto dell inclinazione (rapporto tra forze T parallele al piano di posa e carico normale N) e dell eccentricità (rapporto tra momento M e carico normale N) delle azioni in fondazione, e produce variazioni di tutti i coefficienti di capacità portante del carico limite, oltre alla riduzione dell area efficace. L effetto cinematico si manifesta per effetto dell inerzia delle masse del suolo sotto la fondazione come una riduzione della resistenza teorica calcolata in condizioni statiche; tale riduzione è in funzione del coefficiente sismico orizzontale kh, cioè dell accelerazione normalizzata massima attesa al suolo, e delle caratteristiche del suolo. L effetto è più marcato su terreni granulari, mentre nei suoli coesivi è poco rilevante. Per tener conto nella determinazione del carico limite di tali effetti inerziali vengono introdotti nelle combinazioni sismiche anche i fattori correttivi e (earthquake), valutati secondo Paolucci e Pecker: 1.6 Verifiche delle fondazioni Verifiche travate C.A. N : indice progressivo della sezione Descrizione: descrizione della sezione Tipo: tipo di sezione Base: base della sezione [cm] Altezza: altezza della sezione [cm] Copriferro sup.: distanza del bordo della staffa dalla superficie superiore del getto [cm] Copriferro inf.: distanza del bordo della staffa dalla superficie inferiore del getto [cm] Copriferro lat.: distanza del bordo della staffa dalle superfici laterali del getto [cm] x: distanza da asse appoggio sinistro [cm] A sup.: area efficace di armatura longitudinale superiore [cm²] C.b. sup.: distanza dal bordo del baricentro dell'armatura longitudinale superiore [cm] A inf.: area efficace di armatura longitudinale inferiore [cm²] C.b. inf.: distanza dal bordo del baricentro dell'armatura longitudinale inferiore [cm] M+ela: momento flettente desunto dal solutore che tende le fibre inferiori [dan*cm] Comb.: combinazione M+des: momento flettente di progetto che tende le fibre inferiori [dan*cm] M+ult: momento ultimo per trazione delle fibre inferiori [dan*cm] x/d: rapporto tra posizione asse neutro e altezza utile M-ela: momento flettente desunto dal solutore che tende le fibre superiori [dan*cm] M-des: momento flettente di progetto che tende le fibre superiori [dan*cm] M-ult: momento ultimo per trazione delle fibre superiori [dan*cm] Verifica: stato di verifica A st: area di staffe per unità di lunghezza [cm²] A sl: area di armatura longitudinale tesa per valutazione resistenza taglio in assenza di armature a taglio [cm²] A sag: area equivalente di barre piegate per unità di lunghezza [cm²] Vela: taglio elastico [dan] Vdes: taglio di progetto [dan] Vrd: resistenza a taglio della sezione senza armature [dan] Vrcd: sforzo di taglio che produce il cedimento delle bielle [dan] Vrsd: resistenza a taglio per la presenza delle armature [dan] Vult: taglio ultimo [dan] cotgθ: cotg dell'angolo di inclinazione dei puntoni in calcestruzzo Rara: famiglia di combinazione di verifica Mela: momento elastico [dan*cm] Mdes: momento di progetto [dan*cm] σ c: tensione di compressione nel calcestruzzo [dan/cm²] σ f: tensione di trazione nell'acciaio [dan/cm²] σ c limite: tensione di compressione limite nel calcestruzzo [dan/cm²] σ f limite: tensione di trazione limite nell'acciaio [dan/cm²] Quasi permanente: famiglia di combinazione di verifica d: altezza utile [cm] Af: area di armatura inferiore per unità di lunghezza [cm] Sismicad

115 M: momento flettente [dan*cm] Comb: combinazione Mult: momento ultimo [dan*cm] V: sforzo di taglio [dan] Vult: sforzo di taglio ultimo [dan] Af: area di armatura [cm²] Aste: numero delle aste del tratto in verifica Size X: misura dell'impronta al suolo lungo la direzione X locale [cm] Size Y: misura dell'impronta al suolo lungo la direzione Y locale [cm] Type: indicazione del tipo di combinazione statica o sismica Cond: indicazione della condizione di carico (BT breve termine o LT lungo termine) γr: coefficiente parziale sulla resistenza di progetto Rd: resistenza di progetto [dan] Ed: azione di progetto [dan] Rd/Ed: coefficiente di sicurezza alla capacità portante Fx: componente orizzontale del carico lungo x [dan] Fy: componente orizzontale del carico lungo y [dan] Fz: componente verticale del carico [dan] Mx: momento risultante agente attorno x [dan*cm] My: momento risultante agente attorno y [dan*cm] Inc.x: inclinazione del carico lungo x [deg] Inc.y: inclinazione del carico lungo y [deg] Ecc.x: eccentricità del carico lungo x [cm] Ecc.y: eccentricità del carico lungo y [cm] B': larghezza efficace [cm] L': lunghezza efficace [cm] qd: sovraccarico di progetto [dan/cm²] γs: peso specifico di progetto del suolo [dan/cm³] Fi: angolo di attrito di progetto [deg] Coes: coesione di progetto [dan/cm²] Amax: accelerazione normalizzata max al suolo N: Nq: fattore di capacità portante per il termine di sovraccarico Nc: fattore di capacità portante per il termine coesivo Ng: fattore di capacità portante per il termine attritivo S: Sq: fattore correttivo di capacità portante per forma (shape), per il termine di sovraccarico Sc: fattore correttivo di capacità portante per forma (shape), per il termine coesivo Sg: fattore correttivo di capacità portante per forma (shape), per il termine attritivo D: Dq: fattore correttivo di capacità portante per approfondimento (deep), per il termine di sovraccarico Dc: fattore correttivo di capacità portante per approfondimento (deep), per il termine coesivo Dg: fattore correttivo di capacità portante per approfondimento (deep), per il termine attritivo I: Iq: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del carico, per il termine di sovraccarico Ic: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del carico, per il termine coesivo Ig: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del carico, per il termine attritivo B: Bq: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione della base, per il termine di sovraccarico Bc: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione della base, per il termine coesivo Bg: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione della base, per il termine attritivo G: Gq: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del pendio, per il termine di sovraccarico Gc: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del pendio, per il termine coesivo Gg: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del pendio, per il termine attritivo P: Pq: fattore correttivo di capacità portante per punzonamento, per il termine di sovraccarico Pc: fattore correttivo di capacità portante per punzonamento, per il termine coesivo Pg: fattore correttivo di capacità portante per punzonamento, per il termine attritivo E: Eq: fattore correttivo di capacità portante per sisma (earthquake), per il termine di sovraccarico Ec: fattore correttivo di capacità portante per sisma (earthquake), per il termine coesivo Eg: fattore correttivo di capacità portante per sisma (earthquake), per il termine attritivo σ min.: pressione minima [dan/cm²] σ lim.: pressione limite [dan/cm²] Coeff. sic.: coefficiente di sicurezza Verifiche fondazioni Le unità di misura delle verifiche elencate nel capitolo sono in [cm, dan, deg] ove non espressamente specificato. Trave di fondazione a "Fondazione" (-58948; )-(-58948; ) Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C Fyk 4500 Calcestruzzo: C28/35 Rck 350 Elenco delle sezioni N Descrizione Tipo Base Altezza Copriferro sup. Copriferro inf. Copriferro lat. 1 R 120x50_2 Rettangolare Output campate Campata 3 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, asta 126 Verifiche a flessione x A sup. C.b. sup. A inf. C.b. inf. M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica 8 Sismicad 12.7

116 Verifiche fondazioni x A sup. C.b. sup. A inf. C.b. inf. M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica FO FO Si FO Si Si Si FO Si FO FO Si x A st A sl A sag Vela Comb. Vdes Vrd Vrcd Vrsd Vult cotgθ Verifica FO Si FO Si FO Si FO Si FO Si FO Si FO Si FO Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c Si Si Si Si Si Si Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Funzionamento trasversale della suola di fondazione Campata 1 tra i fili -?, sezione R 120x50_2 Campata 2 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, aste 132, 131, 130, 129, 128, 127 Verifiche a flessione della suola di fondazione x d Af M Comb x/d Mult V Comb Vult Verifica Si Si Si Si Si Si Verifiche delle tensioni di esercizio della suola di fondazione Rara Quasi permanente Verifica x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si Verifiche di apertura delle fessure della suola di fondazione La campata non presenta apertura delle fessure nella suola Campata 3 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, asta 126 Campata 4 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, aste 125, 124, 123, 122, 121, 120 Verifiche a flessione della suola di fondazione x d Af M Comb x/d Mult V Comb Vult Verifica Si Si Si Si Si Si Verifiche delle tensioni di esercizio della suola di fondazione Rara Quasi permanente Verifica x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si Verifiche di apertura delle fessure della suola di fondazione La campata non presenta apertura delle fessure nella suola Campata 5 tra i fili? -, sezione R 120x50_2 Verifiche geotecniche Verifiche geotecniche di capacità portante sul piano di posa Aste Size X Size Y Comb Type Cond γr Rd Ed Rd/Ed Verifica 132,131,130,129,128,127,126,125,124,123,122,121, ST LT Si 132,131,130,129,128,127,126,125,124,123,122,121, FO 13 SIS LT Si Verifiche geotecniche di capacità portante - parametri utilizzati nel calcolo di Rd Fx Fy Fz Mx My Inc.x Inc.y Ecc.x Ecc.y B' L' qd γs Fi Coes Amax Verifiche geotecniche di capacità portante - fattori utilizzati nel calcolo di Rd N S D I B G P E Nq Nc Ng Sq Sc Sg Dq Dc Dg Iq Ic Ig Bq Bc Bg Gq Gc Gg Pq Pc Pg Eq Ec Eg Sismicad

117 Trave di fondazione a "Fondazione" (-60003; )-(-58948; ) Verifiche fondazioni Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C Fyk 4500 Calcestruzzo: C28/35 Rck 350 Elenco delle sezioni N Descrizione Tipo Base Altezza Copriferro sup. Copriferro inf. Copriferro lat. 1 R 80x50 Rettangolare Output campate Campata 2 tra i fili? -?, sezione R 80x50, aste 219, 220, 221, 222 Verifiche a flessione x A sup. C.b. sup. A inf. C.b. inf. M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica FO FO Si FO FO Si FO Si FO Si FO Si FO Si x A st A sl A sag Vela Comb. Vdes Vrd Vrcd Vrsd Vult cotgθ Verifica Si Si FO Si FO Si Si Si Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c Si Si Si Si Si Si Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Campata 3 tra i fili? -?, sezione R 80x50, aste 223, 224, 225, 226 Verifiche a flessione x A sup. C.b. sup. A inf. C.b. inf. M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica FO Si FO Si FO FO Si FO FO Si FO FO Si FO FO Si x A st A sl A sag Vela Comb. Vdes Vrd Vrcd Vrsd Vult cotgθ Verifica Si Si FO Si Si FO Si FO Si FO Si Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c Si Si Si Si Si Si Si Si Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Verifiche geotecniche Verifiche geotecniche di capacità portante sul piano di posa Aste Size X Size Y Comb Type Cond γr Rd Ed Rd/Ed Verifica 219,220,221,222,223,224,225, ST LT Si 219,220,221,222,223,224,225, FO 7 SIS LT Si Verifiche geotecniche di capacità portante - parametri utilizzati nel calcolo di Rd Fx Fy Fz Mx My Inc.x Inc.y Ecc.x Ecc.y B' L' qd γs Fi Coes Amax Verifiche geotecniche di capacità portante - fattori utilizzati nel calcolo di Rd N S D I B G P E Nq Nc Ng Sq Sc Sg Dq Dc Dg Iq Ic Ig Bq Bc Bg Gq Gc Gg Pq Pc Pg Eq Ec Eg Trave di fondazione a "Fondazione" (-60003; )-(-58948; ) Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C Fyk 4500 Calcestruzzo: C28/35 Rck Sismicad 12.7

118 Verifiche fondazioni Elenco delle sezioni N Descrizione Tipo Base Altezza Copriferro sup. Copriferro inf. Copriferro lat. 1 R 80x50 Rettangolare Output campate Campata 2 tra i fili? -?, sezione R 80x50, aste 227, 228, 229, 230 Verifiche a flessione x A sup. C.b. sup. A inf. C.b. inf. M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica FO FO Si FO FO Si FO Si FO Si FO Si FO Si x A st A sl A sag Vela Comb. Vdes Vrd Vrcd Vrsd Vult cotgθ Verifica Si Si FO Si FO Si Si Si Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c Si Si Si Si Si Si Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Campata 3 tra i fili? -?, sezione R 80x50, aste 231, 232, 233, 234 Verifiche a flessione x A sup. C.b. sup. A inf. C.b. inf. M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica FO Si FO Si FO FO Si FO FO Si FO FO Si FO FO Si x A st A sl A sag Vela Comb. Vdes Vrd Vrcd Vrsd Vult cotgθ Verifica Si Si FO Si Si FO Si FO Si FO Si Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c Si Si Si Si Si Si Si Si Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Verifiche geotecniche Verifiche geotecniche di capacità portante sul piano di posa Aste Size X Size Y Comb Type Cond γr Rd Ed Rd/Ed Verifica 227,228,229,230,231,232,233, ST LT Si 227,228,229,230,231,232,233, FO 5 SIS LT Si Verifiche geotecniche di capacità portante - parametri utilizzati nel calcolo di Rd Fx Fy Fz Mx My Inc.x Inc.y Ecc.x Ecc.y B' L' qd γs Fi Coes Amax Verifiche geotecniche di capacità portante - fattori utilizzati nel calcolo di Rd N S D I B G P E Nq Nc Ng Sq Sc Sg Dq Dc Dg Iq Ic Ig Bq Bc Bg Gq Gc Gg Pq Pc Pg Eq Ec Eg Trave di fondazione a "Fondazione" (-60003; )-(-60003; ) Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C Fyk 4500 Calcestruzzo: C28/35 Rck 350 Elenco delle sezioni N Descrizione Tipo Base Altezza Copriferro sup. Copriferro inf. Copriferro lat. 1 R 120x50_2 Rettangolare Sismicad

119 Output campate Verifiche fondazioni Campata 3 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, asta 200 Verifiche a flessione x A sup. C.b. sup. A inf. C.b. inf. M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica FO Si FO Si Si Si Si FO Si x A st A sl A sag Vela Comb. Vdes Vrd Vrcd Vrsd Vult cotgθ Verifica Si Si FO Si FO Si FO Si FO Si Si Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Funzionamento trasversale della suola di fondazione Campata 1 tra i fili -?, sezione R 120x50_2 Campata 2 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, aste 206, 205, 204, 203, 202, 201 Verifiche a flessione della suola di fondazione x d Af M Comb x/d Mult V Comb Vult Verifica Si Si Si Si Si Si Verifiche delle tensioni di esercizio della suola di fondazione Rara Quasi permanente Verifica x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si Verifiche di apertura delle fessure della suola di fondazione La campata non presenta apertura delle fessure nella suola Campata 3 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, asta 200 Campata 4 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, aste 199, 198, 197, 196, 195, 194 Verifiche a flessione della suola di fondazione x d Af M Comb x/d Mult V Comb Vult Verifica Si Si Si Si Si Si Verifiche delle tensioni di esercizio della suola di fondazione Rara Quasi permanente Verifica x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si Verifiche di apertura delle fessure della suola di fondazione La campata non presenta apertura delle fessure nella suola Campata 5 tra i fili? -, sezione R 120x50_2 Verifiche geotecniche Verifiche geotecniche di capacità portante sul piano di posa Aste Size X Size Y Comb Type Cond γr Rd Ed Rd/Ed Verifica 206,205,204,203,202,201,200,199,198,197,196,195, ST LT Si 206,205,204,203,202,201,200,199,198,197,196,195, FO 3 SIS LT Si Verifiche geotecniche di capacità portante - parametri utilizzati nel calcolo di Rd Fx Fy Fz Mx My Inc.x Inc.y Ecc.x Ecc.y B' L' qd γs Fi Coes Amax Sismicad 12.7

120 Verifiche fondazioni Verifiche geotecniche di capacità portante - fattori utilizzati nel calcolo di Rd N S D I B G P E Nq Nc Ng Sq Sc Sg Dq Dc Dg Iq Ic Ig Bq Bc Bg Gq Gc Gg Pq Pc Pg Eq Ec Eg Trave di fondazione a "Fondazione" (-60910; )-(-60910; ) Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C Fyk 4500 Calcestruzzo: C28/35 Rck 350 Elenco delle sezioni N Descrizione Tipo Base Altezza Copriferro sup. Copriferro inf. Copriferro lat. 1 R 120x50_2 Rettangolare Output campate Campata 3 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, asta 187 Verifiche a flessione x A sup. C.b. sup. A inf. C.b. inf. M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica FO Si FO Si Si Si FO Si FO Si x A st A sl A sag Vela Comb. Vdes Vrd Vrcd Vrsd Vult cotgθ Verifica Si Si FO Si FO Si FO Si FO Si Si Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Funzionamento trasversale della suola di fondazione Campata 1 tra i fili -?, sezione R 120x50_2 Campata 2 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, aste 193, 192, 191, 190, 189, 188 Verifiche a flessione della suola di fondazione x d Af M Comb x/d Mult V Comb Vult Verifica Si Si Si Si Si Si Verifiche delle tensioni di esercizio della suola di fondazione Rara Quasi permanente Verifica x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si Verifiche di apertura delle fessure della suola di fondazione La campata non presenta apertura delle fessure nella suola Campata 3 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, asta 187 Campata 4 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, aste 186, 185, 184, 183, 182, 181 Verifiche a flessione della suola di fondazione x d Af M Comb x/d Mult V Comb Vult Verifica Si Si Si Si Si Si Verifiche delle tensioni di esercizio della suola di fondazione Rara Quasi permanente Verifica x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si Sismicad

121 Verifiche fondazioni Rara Quasi permanente Verifica x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite SLE RA SLE QP Si Verifiche di apertura delle fessure della suola di fondazione La campata non presenta apertura delle fessure nella suola Campata 5 tra i fili? -, sezione R 120x50_2 Verifiche geotecniche Verifiche geotecniche di capacità portante sul piano di posa Aste Size X Size Y Comb Type Cond γr Rd Ed Rd/Ed Verifica 193,192,191,190,189,188,187,186,185,184,183,182, ST LT Si 193,192,191,190,189,188,187,186,185,184,183,182, FO 13 SIS LT Si Verifiche geotecniche di capacità portante - parametri utilizzati nel calcolo di Rd Fx Fy Fz Mx My Inc.x Inc.y Ecc.x Ecc.y B' L' qd γs Fi Coes Amax Verifiche geotecniche di capacità portante - fattori utilizzati nel calcolo di Rd N S D I B G P E Nq Nc Ng Sq Sc Sg Dq Dc Dg Iq Ic Ig Bq Bc Bg Gq Gc Gg Pq Pc Pg Eq Ec Eg Trave di fondazione a "Fondazione" (-61845; )-(-58948; ) Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C Fyk 4500 Calcestruzzo: C28/35 Rck 350 Elenco delle sezioni N Descrizione Tipo Base Altezza Copriferro sup. Copriferro inf. Copriferro lat. 1 R 120x50_2 Rettangolare Output campate Funzionamento trasversale della suola di fondazione Campata 1 tra i fili -?, sezione R 120x50_2 Campata 2 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, aste 85, 86, 87, 88, 89, 90, 91, 92, 93, 94, 95 Verifiche a flessione della suola di fondazione x d Af M Comb x/d Mult V Comb Vult Verifica Si Si Si Si Si Si Verifiche delle tensioni di esercizio della suola di fondazione Rara Quasi permanente Verifica x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si Verifiche di apertura delle fessure della suola di fondazione La campata non presenta apertura delle fessure nella suola Campata 3 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, aste 96, 97, 98, 99, 100, 101, 102, 103, 104, 105, 106 Verifiche a flessione della suola di fondazione x d Af M Comb x/d Mult V Comb Vult Verifica Si Si Si Si Si Si Verifiche delle tensioni di esercizio della suola di fondazione Rara Quasi permanente Verifica x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si Verifiche di apertura delle fessure della suola di fondazione La campata non presenta apertura delle fessure nella suola Campata 4 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, aste 107, 108, 109, 110, 111, 112, 113, 114, 115, 116, 117, 118, 119 Verifiche a flessione della suola di fondazione x d Af M Comb x/d Mult V Comb Vult Verifica Si Si Si Si Si Si Verifiche delle tensioni di esercizio della suola di fondazione Rara Quasi permanente Verifica x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si 14 Sismicad 12.7

122 Verifiche fondazioni Rara Quasi permanente Verifica x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si Verifiche di apertura delle fessure della suola di fondazione La campata non presenta apertura delle fessure nella suola Campata 5 tra i fili? -, sezione R 120x50_2 Verifiche geotecniche Verifiche geotecniche di capacità portante sul piano di posa Aste Size Size Comb Type Cond γr Rd X Y 85,86,87,88,89,90,91,92,93,94,95,96,97,98,99,100,101,102,103,104,105,106,107,108,109,110,111,112,113,114,115,116,117,118, ST LT ,86,87,88,89,90,91,92,93,94,95,96,97,98,99,100,101,102,103,104,105,106,107,108,109,110,111,112,113,114,115,116,117,118, SIS LT FO 11 Verifiche geotecniche di capacità portante - parametri utilizzati nel calcolo di Rd Fx Fy Fz Mx My Inc.x Inc.y Ecc.x Ecc.y B' L' qd γs Fi Coes Amax Verifiche geotecniche di capacità portante - fattori utilizzati nel calcolo di Rd N S D I B G P E Nq Nc Ng Sq Sc Sg Dq Dc Dg Iq Ic Ig Bq Bc Bg Gq Gc Gg Pq Pc Pg Eq Ec Eg Trave di fondazione a "Fondazione" (-61845; )-(-60910; ) Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C Fyk 4500 Calcestruzzo: C28/35 Rck 350 Elenco delle sezioni N Descrizione Tipo Base Altezza Copriferro sup. Copriferro inf. Copriferro lat. 1 R 80x50 Rettangolare Output campate Campata 2 tra i fili? -?, sezione R 80x50, aste 207, 208, 209 Verifiche a flessione x A sup. C.b. sup. A inf. C.b. inf. M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica FO FO Si FO FO Si FO FO Si FO FO Si FO Si FO Si x A st A sl A sag Vela Comb. Vdes Vrd Vrcd Vrsd Vult cotgθ Verifica Si FO Si FO Si FO Si Si FO Si Si Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c Si Si Si Si Si Si Si Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Campata 3 tra i fili? -?, sezione R 80x50, aste 210, 211, 212 Verifiche a flessione x A sup. C.b. sup. A inf. C.b. inf. M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica FO Si FO Si FO Si FO Si FO FO Si FO FO Si x A st A sl A sag Vela Comb. Vdes Vrd Vrcd Vrsd Vult cotgθ Verifica Si Si FO Si Si FO Si FO Si Si Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c Si Sismicad

123 Verifiche fondazioni x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c Si Si Si Si Si Si Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Verifiche geotecniche Verifiche geotecniche di capacità portante sul piano di posa Aste Size X Size Y Comb Type Cond γr Rd Ed Rd/Ed Verifica 207,208,209,210,211, ST LT Si 207,208,209,210,211, FO 11 SIS LT Si Verifiche geotecniche di capacità portante - parametri utilizzati nel calcolo di Rd Fx Fy Fz Mx My Inc.x Inc.y Ecc.x Ecc.y B' L' qd γs Fi Coes Amax Verifiche geotecniche di capacità portante - fattori utilizzati nel calcolo di Rd N S D I B G P E Nq Nc Ng Sq Sc Sg Dq Dc Dg Iq Ic Ig Bq Bc Bg Gq Gc Gg Pq Pc Pg Eq Ec Eg Trave di fondazione a "Fondazione" (-61845; )-(-60910; ) Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C Fyk 4500 Calcestruzzo: C28/35 Rck 350 Elenco delle sezioni N Descrizione Tipo Base Altezza Copriferro sup. Copriferro inf. Copriferro lat. 1 R 80x50 Rettangolare Output campate Campata 2 tra i fili? -?, sezione R 80x50, aste 213, 214, 215 Verifiche a flessione x A sup. C.b. sup. A inf. C.b. inf. M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica FO FO Si FO FO Si FO FO Si FO FO Si FO Si FO Si x A st A sl A sag Vela Comb. Vdes Vrd Vrcd Vrsd Vult cotgθ Verifica FO Si FO Si FO Si FO Si Si FO Si Si Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c Si Si Si Si Si Si Si Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Campata 3 tra i fili? -?, sezione R 80x50, aste 216, 217, 218 Verifiche a flessione x A sup. C.b. sup. A inf. C.b. inf. M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica FO Si FO Si FO Si FO Si FO FO Si FO FO Si x A st A sl A sag Vela Comb. Vdes Vrd Vrcd Vrsd Vult cotgθ Verifica Si Si FO Si Si FO Si FO Si Si Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c Si Si Si Si 16 Sismicad 12.7

124 Verifiche fondazioni x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c Si Si Si Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Verifiche geotecniche Verifiche geotecniche di capacità portante sul piano di posa Aste Size X Size Y Comb Type Cond γr Rd Ed Rd/Ed Verifica 213,214,215,216,217, ST LT Si 213,214,215,216,217, FO 9 SIS LT Si Verifiche geotecniche di capacità portante - parametri utilizzati nel calcolo di Rd Fx Fy Fz Mx My Inc.x Inc.y Ecc.x Ecc.y B' L' qd γs Fi Coes Amax Verifiche geotecniche di capacità portante - fattori utilizzati nel calcolo di Rd N S D I B G P E Nq Nc Ng Sq Sc Sg Dq Dc Dg Iq Ic Ig Bq Bc Bg Gq Gc Gg Pq Pc Pg Eq Ec Eg Trave di fondazione a "Fondazione" (-61845; )-(-58948; ) Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C Fyk 4500 Calcestruzzo: C28/35 Rck 350 Elenco delle sezioni N Descrizione Tipo Base Altezza Copriferro sup. Copriferro inf. Copriferro lat. 1 R 120x50_2 Rettangolare Output campate Funzionamento trasversale della suola di fondazione Campata 1 tra i fili -?, sezione R 120x50_2 Campata 2 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, aste 167, 166, 165, 164, 163, 162, 161, 160, 159, 158, 157 Verifiche a flessione della suola di fondazione x d Af M Comb x/d Mult V Comb Vult Verifica Si Si Si Si Si Si Verifiche delle tensioni di esercizio della suola di fondazione Rara Quasi permanente Verifica x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si Verifiche di apertura delle fessure della suola di fondazione La campata non presenta apertura delle fessure nella suola Campata 3 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, aste 156, 155, 154, 153, 152, 151, 150, 149, 148, 147, 146 Verifiche a flessione della suola di fondazione x d Af M Comb x/d Mult V Comb Vult Verifica Si Si Si Si Si Si Verifiche delle tensioni di esercizio della suola di fondazione Rara Quasi permanente Verifica x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si Verifiche di apertura delle fessure della suola di fondazione La campata non presenta apertura delle fessure nella suola Campata 4 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, aste 145, 144, 143, 142, 141, 140, 139, 138, 137, 136, 135, 134, 133 Verifiche a flessione della suola di fondazione x d Af M Comb x/d Mult V Comb Vult Verifica Si Si Si Si Si Si Verifiche delle tensioni di esercizio della suola di fondazione Rara Quasi permanente Verifica x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si Sismicad

125 Verifiche fondazioni Rara Quasi permanente Verifica x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si Verifiche di apertura delle fessure della suola di fondazione La campata non presenta apertura delle fessure nella suola Campata 5 tra i fili? -, sezione R 120x50_2 Verifiche geotecniche Verifiche geotecniche di capacità portante sul piano di posa Aste Size Size Comb Typ X Y 167,166,165,164,163,162,161,160,159,158,157,156,155,154,153,152,151,150,149,148,147,146,145,144,143,142,141,140,139,138,137,136,135,134, ST ,166,165,164,163,162,161,160,159,158,157,156,155,154,153,152,151,150,149,148,147,146,145,144,143,142,141,140,139,138,137,136,135,134, SIS FO 9 Verifiche geotecniche di capacità portante - parametri utilizzati nel calcolo di Rd Fx Fy Fz Mx My Inc.x Inc.y Ecc.x Ecc.y B' L' qd γs Fi Coes Amax Verifiche geotecniche di capacità portante - fattori utilizzati nel calcolo di Rd N S D I B G P E Nq Nc Ng Sq Sc Sg Dq Dc Dg Iq Ic Ig Bq Bc Bg Gq Gc Gg Pq Pc Pg Eq Ec Eg Trave di fondazione a "Fondazione" (-61845; )-(-61845; ) Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C Fyk 4500 Calcestruzzo: C28/35 Rck 350 Elenco delle sezioni N Descrizione Tipo Base Altezza Copriferro sup. Copriferro inf. Copriferro lat. 1 R 120x50_2 Rettangolare Output campate Campata 3 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, asta 174 Verifiche a flessione x A sup. C.b. sup. A inf. C.b. inf. M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica FO FO Si FO Si Si Si FO Si FO FO Si x A st A sl A sag Vela Comb. Vdes Vrd Vrcd Vrsd Vult cotgθ Verifica FO Si FO Si FO Si FO Si FO Si FO Si FO Si FO Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c Si Si Si Si Si Si Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Funzionamento trasversale della suola di fondazione Campata 1 tra i fili -?, sezione R 120x50_2 Campata 2 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, aste 168, 169, 170, 171, 172, 173 Verifiche a flessione della suola di fondazione x d Af M Comb x/d Mult V Comb Vult Verifica Si Si Si Si Si Si Verifiche delle tensioni di esercizio della suola di fondazione Rara Quasi permanente Verifica x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si Verifiche di apertura delle fessure della suola di fondazione 18 Sismicad 12.7

126 Verifiche fondazioni La campata non presenta apertura delle fessure nella suola Campata 3 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, asta 174 Campata 4 tra i fili? -?, sezione R 120x50_2, aste 175, 176, 177, 178, 179, 180 Verifiche a flessione della suola di fondazione x d Af M Comb x/d Mult V Comb Vult Verifica Si Si Si Si Si Si Verifiche delle tensioni di esercizio della suola di fondazione Rara Quasi permanente Verifica x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si SLE RA SLE QP Si Verifiche di apertura delle fessure della suola di fondazione La campata non presenta apertura delle fessure nella suola Campata 5 tra i fili? -, sezione R 120x50_2 Verifiche geotecniche Verifiche geotecniche di capacità portante sul piano di posa Aste Size X Size Y Comb Type Cond γr Rd Ed Rd/Ed Verifica 168,169,170,171,172,173,174,175,176,177,178,179, ST LT Si 168,169,170,171,172,173,174,175,176,177,178,179, FO 1 SIS LT Si Verifiche geotecniche di capacità portante - parametri utilizzati nel calcolo di Rd Fx Fy Fz Mx My Inc.x Inc.y Ecc.x Ecc.y B' L' qd γs Fi Coes Amax Verifiche geotecniche di capacità portante - fattori utilizzati nel calcolo di Rd N S D I B G P E Nq Nc Ng Sq Sc Sg Dq Dc Dg Iq Ic Ig Bq Bc Bg Gq Gc Gg Pq Pc Pg Eq Ec Eg Sismicad

127 1.6.2 Pressioni terreno in Verifiche fondazioni da a -0.2 da a da a da a da -0.3 a da a -0.3 da a da a da a da -0.4 a dan/cm² Rappresentazione in pianta delle massime compressioni sul terreno in famiglia. Nodo: Nodo che interagisce col terreno. Ind.: indice del nodo. Pressione minima: situazione in cui si verifica la pressione minima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione minima. uz: spostamento massimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione minima sul terreno del nodo. [dan/cm²] Pressione massima: situazione in cui si verifica la pressione massima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione massima. uz: spostamento minimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione massima sul terreno del nodo. [dan/cm²] Compressione estrema massima al nodo di indice 131, di coordinate x = , y = , z = -25, nel contesto 82. Spostamento estremo minimo al nodo di indice 131, di coordinate x = , y = , z = -25, nel contesto 82. Spostamento estremo massimo al nodo di indice 135, di coordinate x = , y = , z = -25, nel contesto 3. Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore Sismicad 12.7