Sommario 1 Normative....3 2 Descrizione del software... 3 Vista assonometrica della struttura....4 3 Dati generali....5 3.1 Materiali... 5 3.1.1 Materiali c.a.... 5 3.1.2 Curve di materiali c.a.... 5 3.1.3 Armature... 6 3.2 Sezioni... 6 3.2.1 Sezioni C.A.... 6 3.2.1.1 Sezioni rettangolari C.A.... 6 3.2.1.2 Caratteristiche inerziali sezioni C.A.... 6 3.3 Terreni... 7 4 Dati di definizione... 8 4.1 Preferenze commessa... 8 4.1.1 Preferenze di analisi... 8 4.1.2 Spettri NTC 08... 9 4.1.3 Preferenze di verifica...11 4.1.3.1 Normativa di verifica in uso...11 4.1.3.2 Normativa di verifica C.A....11 4.1.4 Preferenze FEM...11 4.1.5 Preferenze di analisi carichi superficiali...12 4.1.6 Preferenze del suolo...12 4.2 Azioni e carichi...13 4.2.1 Azione del vento...13 4.2.2 Azione della neve...13 4.2.3 Condizioni elementari di carico...13 4.2.4 Combinazioni di carico...13 4.2.5 Definizioni di carichi superficiali...15 4.3 Quote...16 4.3.1 Livelli...16 4.3.2 Tronchi...16 4.4 Elementi di input...16 4.4.1 Fili fissi...16 4.4.1.1 Fili fissi di piano...16 4.4.2 Travi C.A....16 4.4.2.1 Travi C.A. di piano...16 4.4.3 Travi di fondazione...17 4.4.3.1 Fondazioni di travi...17 4.4.3.2 Travi di fondazione C.A. di piano...17 4.4.4 Pareti C.A....17 4.4.5 Carichi superficiali...18 4.4.5.1 Carichi superficiali di piano...18 5 Dati di modellazione...19 5.1 Nodi...19 5.1.1 Nodi di piano rigido...19 5.1.2 Nodi di definizione...19 5.2 Accelerazioni spettrali...21 6 Verifiche...25 6.1 Verifiche travate C.A...25 6.2 Verifiche piastre e pareti C.A....30 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 1
Relazione geotecnica 7.1 Normativa di riferimento...34 7.2 Premessa...35 7.3 Descrizione delle opere in sito...35 7.4 Problemi geotecnici e scelte tipologiche...40 7.4.1 Elementi di fondazione...41 7.4.1.1 Fondazioni di travi...41 7.5 Programma delle indagini e delle prove geotecniche...42 7.5.1 Sondaggi del sito...42 7.6 Caratterizzazione geotecnica dei terreni in sito...42 7.6.1 Terreni...42 7.7 Modellazione del sottosuolo e metodi di analisi e di verifica...43 7.8 Verifiche delle fondazioni...46 7.8.1 Verifiche travate C.A....46 7.8.2 Verifiche piastre e pareti C.A....50 7.8.3 Pressioni terreno in SLU...51 7.8.4 Pressioni terreno in SLVf/SLUEcc...52 7.8.5 Pressioni terreno in SLE/SLD...53 7.8.6 Calcolo solaio a travetti accostati in C.A.P..54 2 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
1 Normative D.M. LL. PP. 11-03-88 Norme Tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. Circolare Ministeriale del 24-07-88, n. 30483/STC. Legge 02-02-74 n. 64, art. 1 - D.M. 11-03-88 Norme Tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. Norme Tecniche per le Costruzioni - D.M. 14-01-08 Sicurezza (cap.2), Azioni sulle costruzioni (cap.3), Costruzioni in calcestruzzo (par.4.1), Costruzioni in legno (par.4.4), Costruzioni in muratura (par.4.5), Progettazione geotecnica (cap.6), Progettazione per azioni sismiche (cap.7), Costruzioni esistenti (cap.8), Riferimenti tecnici (cap.12), EC3. 2 Descrizione del software Descrizione del programma Sismicad Si tratta di un programma di calcolo strutturale che nella versione più estesa è dedicato al progetto e verifica degli elementi in cemento armato, acciaio, muratura e legno di opere civili.il programma utilizza come analizzatore e solutore del modello strutturale un proprio solutore agli elementi finiti tridimensionale fornito col pacchetto. Il programma è sostanzialmente diviso in tre moduli: un pre processore che consente l'introduzione della geometria e dei carichi e crea il file dati di input al solutore; il solutore agli elementi finiti; un post processore che a soluzione avvenuta elabora i risultati eseguendo il progetto e la verifica delle membrature e producendo i grafici ed i tabulati di output. Specifiche tecniche Denominazione del software: Sismicad 12.6 Produttore del software: Concrete Concrete srl, via della Pieve, 15, 35121 PADOVA - Italy http://www.concrete.it Rivenditore: CONCRETE SRL - Via della Pieve 19-35121 Padova - tel.049-8754720 Versione: 12.6 Identificatore licenza: SW-71164 Intestatario della licenza: LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) Versione regolarmente licenziata Schematizzazione strutturale e criteri di calcolo delle sollecitazioni Il programma schematizza la struttura attraverso l'introduzione nell'ordine di fondazioni, poste anche a quote diverse, platee, platee nervate, plinti e travi di fondazione poggianti tutte su suolo elastico alla Winkler, di elementi verticali, pilastri e pareti in c.a. anche con fori, di orizzontamenti costituiti da solai orizzontali e inclinati (falde), e relative travi di piano e di falda; è ammessa anche l'introduzione di elementi prismatici in c.a. di interpiano con possibilità di collegamento in inclinato a solai posti a quote diverse. I nodi strutturali possono essere connessi solo a travi, pilastri e pareti, simulando così impalcati infinitamente deformabili nel piano, oppure a elementi lastra di spessore dichiarato dall'utente simulando in tal modo impalcati a rigidezza finita. I nodi appartenenti agli impalcati orizzontali possono essere connessi rigidamente ad uno o più nodi principali giacenti nel piano dell'impalcato; generalmente un nodo principale coincide con il baricentro delle masse. Tale opzione, oltre a ridurre significativamente i tempi di elaborazione, elimina le approssimazioni numeriche connesse all'utilizzo di elementi lastra quando si richiede l'analisi a impalcati infinitamente rigidi. Per quanto concerne i carichi, in fase di immissione dati, vengono definite, in numero a scelta dell'utente, condizioni di carico elementari le quali, in aggiunta alle azioni sismiche e variazioni termiche, vengono combinate attraverso coefficienti moltiplicativi per fornire le combinazioni richieste per le verifiche successive. L'effetto di disassamento delle forze orizzontali, indotto ad esempio dai torcenti di piano per costruzioni in zona sismica, viene simulato attraverso l'introduzione di eccentricità planari aggiuntive le quali costituiscono ulteriori condizioni elementari di carico da cumulare e combinare secondo i criteri del paragrafo precedente. Tipologicamente sono ammessi sulle travi e sulle pareti carichi uniformemente distribuiti e carichi trapezoidali; lungo le aste e nei nodi di incrocio delle membrature sono anche definibili componenti di forze e coppie concentrate comunque dirette nello spazio. Sono previste distribuzioni di temperatura, di intensità a scelta dell'utente, agenti anche su singole porzioni di struttura. Il calcolo delle sollecitazioni si basa sulle seguenti ipotesi e modalità: - travi e pilastri deformabili a sforzo normale, flessione deviata, taglio deviato e momento torcente. Sono previsti coefficienti riduttivi dei momenti di inerzia a scelta dell'utente per considerare la riduzione della rigidezza flessionale e torsionale per effetto della fessurazione del conglomerato cementizio. E' previsto un moltiplicatore della rigidezza assiale dei pilastri per considerare, se pure in modo approssimato, l'accorciamento dei pilastri per sforzo normale durante la costruzione. - le travi di fondazione su suolo alla Winkler sono risolte in forma chiusa tramite uno specifico elemento finito; - le pareti in c.a. sono analizzate schematizzandole come elementi lastra-piastra discretizzati con passo massimo assegnato in fase di immissione dati; - le pareti in muratura possono essere schematizzate con elementi lastra-piastra con spessore flessionale ridotto rispetto allo spessore membranale.- I plinti su suolo alla Winkler sono modellati con la introduzione di molle verticali elastoplastiche. La traslazione orizzontale a scelta dell'utente è bloccata o gestita da molle orizzontali di modulo di reazione proporzionale al verticale. - I pali sono modellati suddividendo l'asta in più aste immerse in terreni di stratigrafia definita dall'utente. Nei nodi di divisione tra le aste vengono inserite molle assialsimmetriche elastoplastiche precaricate dalla spinta a riposo che hanno come pressione limite minima la spinta attiva e come pressione limite massima la spinta passiva modificabile attraverso opportuni coefficienti. - i plinti su pali sono modellati attraverso aste di di rigidezza elevata che collegano un punto della struttura in elevazione con le aste che simulano la presenza dei pali;- le piastre sono discretizzate in un numero finito di elementi lastra-piastra con passo massimo assegnato in fase di immissione dati; nel caso di platee di fondazione i nodi sono collegati al suolo da molle aventi rigidezze alla traslazione verticale ed richiesta anche orizzontale.- La deformabilità nel proprio piano di piani dichiarati non infinitamente rigidi e di falde (piani inclinati) può essere controllata attraverso la introduzione di elementi membranali nelle zone di solaio. - I disassamenti tra elementi asta sono gestiti automaticamente dal programma attraverso la introduzione di collegamenti rigidi locali.- Alle estremità di elementi asta è possibile inserire svincolamenti tradizionali così come cerniere parziali (che trasmettono una quota di ciò che trasmetterebbero in condizioni di collegamento rigido) o cerniere plastiche.- Alle estremità di elementi bidimensionali è possibile inserire svincolamenti con cerniere parziali del momento flettente avente come Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. 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asse il bordo dell'elemento.- Il calcolo degli effetti del sisma è condotto, a scelta dell'utente, con analisi statica lineare, con analisi dinamica modale o con analisi statica non lineare, in accordo alle varie normative adottate. Le masse, nel caso di impalcati dichiarati rigidi sono concentrate nei nodi principali di piano altrimenti vengono considerate diffuse nei nodi giacenti sull'impalcato stesso. Nel caso di analisi sismica vengono anche controllati gli spostamenti di interpiano. Verifiche delle membrature in cemento armato Nel caso più generale le verifiche degli elementi in c.a. possono essere condotte col metodo delle tensioni ammissibili (D.M. 14-1-92) o agli stati limite in accordo al D.M. 09-01-96, al D.M. 14-01-08 o secondo Eurocodice 2. Le travi sono progettate e verificate a flessione retta e taglio; a richiesta è possibile la verifica per le sei componenti della sollecitazione. I pilastri ed i pali sono verificati per le sei componenti della sollecitazione. Per gli elementi bidimensionali giacenti in un medesimo piano è disponibile la modalità di verifica che consente di analizzare lo stato di verifica nei singoli nodi degli elementi. Nelle verifiche (a presso flessione e punzonamento) è ammessa la introduzione dei momenti di calcolo modificati in base alle direttive dell'ec2, Appendice A.2.8. I plinti superficiali sono verificati assumendo lo schema statico di mensole con incastri posti a filo o in asse pilastro. Gli ancoraggi delle armature delle membrature in c.a. sono calcolati sulla base della effettiva tensione normale che ogni barra assume nella sezione di verifica distinguendo le zone di ancoraggio in zone di buona o cattiva aderenza. In particolare il programma valuta la tensione normale che ciascuna barra può assumere in una sezione sviluppando l'aderenza sulla superficie cilindrica posta a sinistra o a destra della sezione considerata; se in una sezione una barra assume per effetto dell'aderenza una tensione normale minore di quella ammissibile, il suo contributo all'area complessiva viene ridotto dal programma nel rapporto tra la tensione normale che la barra può assumere per effetto dell'aderenza e quella ammissibile. Le verifiche sono effettuate a partire dalle aree di acciaio equivalenti così calcolate che vengono evidenziate in relazione.a seguito di analisi inelastiche eseguite in accordo a OPCM 3431 o D.M. 14-01-08 vengono condotte verifiche di resistenza per i meccanismi fragili (nodi e taglio) e verifiche di deformabilità per i meccanismi duttili. Vista assonometrica della struttura 4 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
3 Dati generali Opera d arte per lo sfondamento di Via Cavour e la creazione di una loggia a scavalco del canale a cielo libero. 3.1 Materiali 3.1.1 Materiali c.a. Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. Rck: resistenza caratteristica cubica; valore medio nel caso di edificio esistente. [dan/cm²] E: modulo di elasticità longitudinale del materiale per edifici o materiali nuovi. [dan/cm²] G: modulo di elasticità tangenziale del materiale, viene impiegato nella modellazione di aste e di elementi guscio a comportamento ortotropo. [dan/cm²] Poisson: coefficiente di Poisson. Il valore è adimensionale. γ: peso specifico del materiale. [dan/cm³] α: coefficiente longitudinale di dilatazione termica. [ C-1] Descrizione Rck E G Poisson γ α C28/35 350 325881 Default (148127.76) 0.1 0.0025 0.00001 3.1.2 Curve di materiali c.a. Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. Curva: curva caratteristica. Reaz.traz.: reagisce a trazione. Comp.frag.: ha comportamento fragile. E.compr.: modulo di elasticità a compressione. [dan/cm²] Incr.compr.: incrudimento di compressione. Il valore è adimensionale. EpsEc: ε elastico a compressione. Il valore è adimensionale. EpsUc: ε ultimo a compressione. Il valore è adimensionale. E.traz.: modulo di elasticità a trazione. [dan/cm²] Incr.traz.: incrudimento di trazione. Il valore è adimensionale. EpsEt: ε elastico a trazione. Il valore è adimensionale. EpsUt: ε ultimo a trazione. Il valore è adimensionale. Descrizione Curva Reaz.traz. Comp.frag. E.compr. Incr.compr. EpsEc EpsUc E.traz. Incr.traz. EpsEt EpsUt C28/35 No Si 325881.08 0.0001-0.002-0.0035 325881.08 0.0001 0.0000609 0.000067 Sigma [dan/cm²] Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 5
3.1.3 Armature Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. fyk: resistenza caratteristica. [dan/cm²] σamm.: tensione ammissibile. [dan/cm²] Tipo: tipo di barra. E: modulo di elasticità longitudinale del materiale per edifici o materiali nuovi. [dan/cm²] γ: peso specifico del materiale. [dan/cm³] Poisson: coefficiente di Poisson. Il valore è adimensionale. α: coefficiente longitudinale di dilatazione termica. [ C-1] Livello di conoscenza: indica se il materiale è nuovo o esistente, e in tal caso il livello di conoscenza secondo Circ. 02/02/09 n. 617 C8A. Informazione impiegata solo in analisi D.M. 14-01-08 (N.T.C.). Descrizione fyk σamm. Tipo E γ Poisson α Livello di conoscenza B450C 4500 2550 Aderenza migliorata 2060000 0.00785 0.3 0.000012 Nuovo 3.2 Sezioni 3.2.1 Sezioni C.A. 3.2.1.1 Sezioni rettangolari C.A. Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. Area Tx FEM: area di taglio in direzione X per l'analisi FEM. [cm²] Area Ty FEM: area di taglio in direzione Y per l'analisi FEM. [cm²] JxFEM: momento di inerzia attorno all'asse X per l'analisi FEM. [cm4] JyFEM: momento di inerzia attorno all'asse Y per l'analisi FEM. [cm4] JtFEM: momento d'inerzia torsionale corretto con il fattore di forma per l'analisi FEM. [cm4] H: altezza della sezione. [cm] B: larghezza della sezione. [cm] c.s.: copriferro superiore della sezione. [cm] c.i.: copriferro inferiore della sezione. [cm] c.l.: copriferro laterale della sezione. [cm] Descrizione Area Tx FEM Area Ty FEM JxFEM JyFEM JtFEM H B c.s. c.i. c.l. R 60x40x4 2000 2000 320000 720000 742400 40 60 4 4 4 R 100x60x4 5000 5000 1800000 5000000 4478400 60 100 4 4 4 3.2.1.2 Caratteristiche inerziali sezioni C.A. Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. Xg: ascissa del baricentro definita rispetto al sistema geometrico in cui sono definiti i vertici del poligono. [cm] Yg: ordinata del baricentro definita rispetto al sistema geometrico in cui sono definiti i vertici del poligono. [cm] Area: area inerziale nel sistema geometrico centrato nel baricentro. [cm²] Jx: momento d'inerzia attorno all'asse orizzontale baricentrico di definizione della sezione. [cm4] Jy: momento d'inerzia attorno all'asse verticale baricentrico di definizione della sezione. [cm4] Jxy: momento centrifugo rispetto al sistema di riferimento baricentrico di definizione della sezione. [cm4] Jm: momento d'inerzia attorno all'asse baricentrico principale M. [cm4] Jn: momento d'inerzia attorno all'asse baricentrico principale N. [cm4] Alfa: angolo tra gli assi del sistema di riferimento geometrico di definizione e quelli del sistema di riferimento principale. [deg] Area Tx FEM: area di taglio in direzione X per l'analisi FEM. [cm²] Area Ty FEM: area di taglio in direzione Y per l'analisi FEM. [cm²] JxFEM: momento di inerzia attorno all'asse X per l'analisi FEM. [cm4] JyFEM: momento di inerzia attorno all'asse Y per l'analisi FEM. [cm4] JtFEM: momento d'inerzia torsionale corretto con il fattore di forma per l'analisi FEM. [cm4] Descrizione Xg Yg Area Jx Jy Jxy Jm Jn Alfa Area Tx FEM Area Ty FEM JxFEM JyFEM JtFEM R 60x40x4 30 20 2400 320000 720000 0 320000 720000 0 2000 2000 320000 720000 742400 R 100x60x4 50 30 6000 1.8E6 5.0E6 0 1.8E6 5.0E6 0 5000 5000 1800000 5000000 4478400 6 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
3.3 Terreni Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. Coesione: coesione del terreno. [dan/cm²] Coesione non drenata: coesione non drenata (Cu) del terreno. [dan/cm²] Attrito interno: angolo di attrito interno del terreno. [deg] δ: angolo di attrito all'interfaccia terreno-cls. [deg] Adesione: coeff. di adesione della coesione all'interfaccia terreno-cls. Il valore è adimensionale. K0: coefficiente di spinta a riposo del terreno. Il valore è adimensionale. γ naturale: peso specifico naturale del terreno in sito, assegnato alle zone non immerse. [dan/cm³] γ saturo: peso specifico saturo del terreno in sito, assegnato alle zone immerse. [dan/cm³] E: modulo elastico longitudinale del terreno. [dan/cm²] Poisson: coefficiente di Poisson del terreno. Il valore è adimensionale. Rqd: rock quality degree. Per roccia assume valori nell'intervallo (0;1]. Il valore convenzionale 0 indica che si tratta di un terreno sciolto. Il valore è adimensionale. Descrizione Coesione Coesione non drenata Attrito interno δ Adesione K0 γ naturale γ saturo E Poisson Rqd Terreno 0 0 30 0 1 0.5 0.002 0.0022 500 0.3 0 Roccia calcarea 0.1 0 30 0 1 0.5 0.00195 0.00215 900 0.3 0 Riporto 0 0 38 0 1 0.38 0.0016 0.00215 900 0.3 0 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 7
4 Dati di definizione 4.1 Preferenze commessa 4.1.1 Preferenze di analisi Metodo di analisi D.M. 14-01-08 (N.T.C.) Tipo di costruzione 2 Vn 50 Classe d'uso II Vr 50 Tipo di analisi Lineare dinamica Località Bari, Monopoli; Latitudine ED50 40,9569 (40 57' 25''); Longitudine ED50 17,2904 (17 17' 25''); Altitudine s.l.m. 19,41 m. Zona sismica Zona 4 Categoria del suolo E - strati superficiali alluvionali Categoria topografica T1 Ss orizzontale SLD 1.6 Tb orizzontale SLD 0.175 [s] Tc orizzontale SLD 0.524 [s] Td orizzontale SLD 1.706 [s] Ss orizzontale SLV 1.6 Tb orizzontale SLV 0.234 [s] Tc orizzontale SLV 0.703 [s] Td orizzontale SLV 1.816 [s] St 1 PVr SLD (%) 63 Tr SLD 50 Ag/g SLD 0.0264 Fo SLD 2.342 Tc* SLD 0.27 PVr SLV (%) 10 Tr SLV 475 Ag/g SLV 0.0541 Fo SLV 2.67 Tc* SLV 0.44 Smorzamento viscoso (%) 5 Classe di duttilità CD"B" Rotazione del sisma 0 [deg] Quota dello '0' sismico 1575 [cm] Regolarità in pianta No Regolarità in elevazione No Edificio C.A. Si Tipologia C.A. Strutture a telaio q0=3.0*αu/α1 αu/α1 C.A. Strutture a telaio di un piano αu/α1=(1.0+1.1)/2 Edificio esistente No Altezza costruzione 389 [cm] C1 0.075 T1 0.208 [s] Lambda SLD 1 Lambda SLV 1 Numero modi 20 Metodo di Ritz applicato Torsione accidentale semplificata No Torsione accidentale per piani (livelli e falde) flessibili No Eccentricità X (per sisma Y) livello "Scorrimento canale Via Cavour 1575" 0 [cm] Eccentricità Y (per sisma X) livello "Scorrimento canale Via Cavour 1575" 0 [cm] Eccentricità X (per sisma Y) livello "Solaio Via Cavour 1824" 77.6 [cm] Eccentricità Y (per sisma X) livello "Solaio Via Cavour 1824" 26.1 [cm] Eccentricità X (per sisma Y) livello "Parapetto Via Cavour 1964" 0 [cm] Eccentricità Y (per sisma X) livello "Parapetto Via Cavour 1964" 0 [cm] Limite spostamenti interpiano 0.005 Moltiplicatore sisma X per combinazioni di default 1 Moltiplicatore sisma Y per combinazioni di default 1 Fattore di struttura per sisma X 2.52 Fattore di struttura per sisma Y 2.52 Fattore di struttura per sisma Z 1.5 Applica 1% ( 3.1.1) No Coefficiente di sicurezza portanza fondazioni superficiali 2.3 Coefficiente di sicurezza scorrimento fondazioni superficiali 1.1 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, punta 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale compressione 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale trazione 1.25 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, punta 1.35 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale compressione 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale trazione 1.25 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, punta 1.35 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale compressione 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale trazione 1.25 Coefficiente di sicurezza portanza trasversale pali 1.3 Fattore di correlazione resistenza caratteristica dei pali in base alle verticali indagate 1.7 8 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
4.1.2 Spettri NTC 08 Acc./g: Accelerazione spettrale normalizzata ottenuta dividendo l'accelerazione spettrale per l'accelerazione di gravità. Periodo: Periodo di vibrazione. Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLD 3.2.3.2.1 (3.2.4) Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLV 3.2.3.2.1 (3.2.4) Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 9
Spettro di risposta di progetto in accelerazione delle componenti orizzontali SLD 3.2.3.4 Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente X SLV 3.2.3.5 10 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente Y SLV 3.2.3.5 4.1.3 Preferenze di verifica 4.1.3.1 Normativa di verifica in uso Norma di verifica Cemento armato Legno Acciaio Alluminio Pannelli in gessofibra Psi 4.1.3.2 Normativa di verifica C.A. D.M. 14-01-08 (N.T.C.) Preferenze analisi di verifica in stato limite Preferenze di verifica legno NTC08 Preferenze di verifica acciaio EC3 Preferenze di verifica alluminio EC3 Preferenze di verifica pannelli gessofibra D.M. 14-01-08 (N.T.C.) Coefficiente di omogeneizzazione 15 γs (fattore di sicurezza parziale per l'acciaio) 1.15 γc (fattore di sicurezza parziale per il calcestruzzo) 1.5 Limite σc/fck in combinazione rara 0.6 Limite σc/fck in combinazione quasi permanente 0.45 Limite σf/fyk in combinazione rara 0.8 Coefficiente di riduzione della τ per cattiva aderenza 0.7 Dimensione limite fessure w1 4.1.2.2.4.1 0.02 [cm] Dimensione limite fessure w2 4.1.2.2.4.1 0.03 [cm] Dimensione limite fessure w3 4.1.2.2.4.1 0.04 [cm] Fattori parziali di sicurezza unitari per meccanismi duttili di strutture esistenti con fattore q No Copriferro secondo EC2 Si 4.1.4 Preferenze FEM Dimensione massima ottimale mesh pareti (default) 40 [cm] Dimensione massima ottimale mesh piastre (default) 40 [cm] Tipo di mesh dei gusci (default) Quadrilateri o triangoli Tipo di mesh imposta ai gusci Specifico dell'elemento Metodo P-Delta non utilizzato Analisi buckling non utilizzata Rapporto spessore flessionale/membranale gusci muratura verticali 0.2 Spessori membranale e flessionale pareti XLAM da sole tavole verticali No Moltiplicatore rigidezza connettori pannelli pareti legno a diaframma 1 Tolleranza di parallelismo 4.99 [deg] Tolleranza di unicità punti 10 [cm] Tolleranza generazione nodi di aste 1 [cm] Tolleranza di parallelismo in suddivisione aste 4.99 [deg] Tolleranza generazione nodi di gusci 4 [cm] Tolleranza eccentricità carichi concentrati 100 [cm] Considera deformazione a taglio delle piastre No Modello elastico pareti in muratura Gusci Concentra masse pareti nei vertici No Segno risultati analisi spettrale Analisi statica Memoria utilizzabile dal solutore 8000000 Metodo di risoluzione della matrice Matrici sparse Scrivi commenti nel file di input No Scrivi file di output in formato testo No Solidi colle e corpi ruvidi (default) Solidi reali Moltiplicatore rigidezza molla torsionale applicata ad aste di fondazione 1 Modello trave su suolo alla Winkler nel caso di modellazione lineare Equilibrio elastico Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 11
4.1.5 Preferenze di analisi carichi superficiali Detrazione peso proprio solai nelle zone di sovrapposizione non applicata Metodo di ripartizione a zone d'influenza Percentuale carico calcolato a trave continua 0 Esegui smoothing diagrammi di carico applicata Tolleranza smoothing altezza trapezi 0.001 [dan/cm] Tolleranza smoothing altezza media trapezi 0.001 [dan/cm] 4.1.6 Preferenze del suolo Fondazioni non modellate e struttura bloccata alla base no Fondazioni bloccate orizzontalmente si Considera peso sismico delle fondazioni no Fondazioni superficiali e profonde su suolo elastoplastico no Coefficiente di sottofondo verticale per fondazioni superficiali (default) 2.6 [dan/cm³] Rapporto di coefficiente sottofondo orizzontale/verticale 0.5 Pressione verticale limite sul terreno per abbassamento (default) 10 [dan/cm²] Pressione verticale limite sul terreno per innalzamento (default) 0.001 [dan/cm²] Metodo di calcolo della K verticale Vesic Metodo di calcolo della portanza e della pressione limite Vesic Terreno laterale di riporto da piano posa fondazioni (default) Riporto Dimensione massima della discretizzazione del palo (default) 200 [cm] Moltiplicatore coesione per pressione orizzontale limite nei pali 1 Moltiplicatore spinta passiva per pressione orizzontale pali 1 K punta palo (default) 4 [dan/cm³] Pressione limite punta palo (default) 10 [dan/cm²] Pressione per verifica schiacciamento fondazioni superficiali 9.8 [dan/cm²] Calcola cedimenti fondazioni superficiali no Spessore massimo strato 100 [cm] Profondità massima 3000 [cm] Cedimento assoluto ammissibile 5 [cm] Cedimento differenziale ammissibile 5 [cm] Cedimento relativo ammissibile 5 [cm] Rapporto di inflessione F/L ammissibile 0.003333 Rotazione rigida ammissibile 0.191 [deg] Rotazione assoluta ammissibile 0.191 [deg] Distorsione positiva ammissibile 0.191 [deg] Distorsione negativa ammissibile 0.095 [deg] Considera fondazioni compensate no Coefficiente di riduzione della a Max attesa 0.3 Condizione per la valutazione della spinta su pareti Lungo termine Considera l'azione sismica del terreno anche su pareti sotto lo zero sismico no Calcola cedimenti teorici pali no Considera accorciamento del palo si Distanza influenza cedimento palo 1000 [cm] Distribuzione attrito laterale Attrito laterale uniforme Ripartizione del carico Ripartizione come da modello FEM Scelta terreno laterale Media pesata degli strati coinvolti Scelta terreno punta Media pesata degli strati coinvolti Cedimento assoluto ammissibile 5 [cm] Cedimento medio ammissibile 5 [cm] Cedimento differenziale ammissibile 5 [cm] Rotazione rigida ammissibile 0.191 [deg] Trascura la coesione efficace in verifica allo scorrimento si 12 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
4.2 Azioni e carichi 4.2.1 Azione del vento Zona Zona 3 Rugosità A Categoria esposizione V Vb 2700 [cm/s] Ct 1 qb 0.00456 [dan/cm²] 4.2.2 Azione della neve Zona Zona II Classe topografica Normale Ce 1 Ct 1 qsk 0.01 [dan/cm²] 4.2.3 Condizioni elementari di carico Descrizione: nome assegnato alla condizione elementare. Nome breve: nome breve assegnato alla condizione elementare. I/II: descrive la classificazione della condizione (necessario per strutture in acciaio e in legno). Durata: descrive la durata della condizione (necessario per strutture in legno). Psi0: coefficiente moltiplicatore Psi0. Il valore è adimensionale. Psi1: coefficiente moltiplicatore Psi1. Il valore è adimensionale. Psi2: coefficiente moltiplicatore Psi2. Il valore è adimensionale. Var.segno: descrive se la condizione elementare ha la possibilità di variare di segno. Descrizione Nome breve I/II Durata Psi0 Psi1 Psi2 Var.segno Pesi strutturali Pesi Permanente 0 0 0 Permanenti portati Port. I Permanente 0 0 0 Variabile Variabile I Media 0 0 0 Neve Neve I Media 0.5 0.2 0 Delta T Dt II Media 0.6 0.5 0 No Sisma X SLV X SLV 0 0 0 Sisma Y SLV Y SLV 0 0 0 Sisma Z SLV Z SLV 0 0 0 Eccentricità Y per sisma X SLV EY SLV 0 0 0 Eccentricità X per sisma Y SLV EX SLV 0 0 0 Sisma X SLD X SLD 0 0 0 Sisma Y SLD Y SLD 0 0 0 Sisma Z SLD Z SLD 0 0 0 Eccentricità Y per sisma X SLD EY SLD 0 0 0 Eccentricità X per sisma Y SLD EX SLD 0 0 0 Terreno sisma X SLV Tr x SLV 0 0 0 Terreno sisma Y SLV Tr y SLV 0 0 0 Terreno sisma Z SLV Tr z SLV 0 0 0 Terreno sisma X SLD Tr x SLD 0 0 0 Terreno sisma Y SLD Tr y SLD 0 0 0 Terreno sisma Z SLD Tr z SLD 0 0 0 Rig. Ux R Ux 0 0 0 Rig. Uy R Uy 0 0 0 Rig. Rz R Rz 0 0 0 4.2.4 Combinazioni di carico Tutte le combinazioni di carico vengono raggruppate per famiglia di appartenenza. Le celle di una riga contengono i coefficienti moltiplicatori della i-esima combinazione, dove il valore della prima cella è da intendersi come moltiplicatore associato alla prima condizione elementare, la seconda cella si riferisce alla seconda condizione elementare e così via. Famiglia SLU Il nome compatto della famiglia è SLU. Nome Nome breve Pesi Port. Variabile Neve Dt 1 SLU 1 1 0 0 0 0 2 SLU 2 1 0 0 1.5 0 3 SLU 3 1 0 1.5 0 0 4 SLU 4 1 0 1.5 0.75 0 5 SLU 5 1 1.5 0 0 0 6 SLU 6 1 1.5 0 1.5 0 7 SLU 7 1 1.5 1.5 0 0 8 SLU 8 1 1.5 1.5 0.75 0 9 SLU 9 1.3 0 0 0 0 10 SLU 10 1.3 0 0 1.5 0 11 SLU 11 1.3 0 1.5 0 0 12 SLU 12 1.3 0 1.5 0.75 0 13 SLU 13 1.3 1.5 0 0 0 14 SLU 14 1.3 1.5 0 1.5 0 15 SLU 15 1.3 1.5 1.5 0 0 16 SLU 16 1.3 1.5 1.5 0.75 0 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 13
Famiglia SLE rara Il nome compatto della famiglia è SLE RA. Nome Nome breve Pesi Port. Variabile Neve Dt 1 SLE RA 1 1 1 0 0 0 2 SLE RA 2 1 1 0 1 0 3 SLE RA 3 1 1 1 0 0 4 SLE RA 4 1 1 1 0.5 0 Famiglia SLE frequente Il nome compatto della famiglia è SLE FR. Nome Nome breve Pesi Port. Variabile Neve Dt 1 SLE FR 1 1 1 0 0 0 2 SLE FR 2 1 1 0 0.2 0 Famiglia SLE quasi permanente Il nome compatto della famiglia è SLE QP. Nome Nome breve Pesi Port. Variabile Neve Dt 1 SLE QP 1 1 1 0 0 0 Famiglia SLU eccezionale Il nome compatto della famiglia è SLU EX. Nome Nome breve Pesi Port. Variabile Neve Dt Famiglia SLD Il nome compatto della famiglia è SLD. Poiché il numero di condizioni elementari previste per le combinazioni di questa famiglia è cospicuo, la tabella verrà spezzata in più parti. Nome Nome breve Pesi Port. Variabile Neve Dt X SLD Y SLD 1 SLD 1 1 1 0 0 0-1 -0.3 2 SLD 2 1 1 0 0 0-1 -0.3 3 SLD 3 1 1 0 0 0-1 0.3 4 SLD 4 1 1 0 0 0-1 0.3 5 SLD 5 1 1 0 0 0-0.3-1 6 SLD 6 1 1 0 0 0-0.3-1 7 SLD 7 1 1 0 0 0-0.3 1 8 SLD 8 1 1 0 0 0-0.3 1 9 SLD 9 1 1 0 0 0 0.3-1 10 SLD 10 1 1 0 0 0 0.3-1 11 SLD 11 1 1 0 0 0 0.3 1 12 SLD 12 1 1 0 0 0 0.3 1 13 SLD 13 1 1 0 0 0 1-0.3 14 SLD 14 1 1 0 0 0 1-0.3 15 SLD 15 1 1 0 0 0 1 0.3 16 SLD 16 1 1 0 0 0 1 0.3 Nome Nome breve Z SLD EY SLD EX SLD Tr x SLD Tr y SLD Tr z SLD 1 SLD 1 0-1 0.3-1 -0.3 0 2 SLD 2 0 1-0.3-1 -0.3 0 3 SLD 3 0-1 0.3-1 0.3 0 4 SLD 4 0 1-0.3-1 0.3 0 5 SLD 5 0-0.3 1-0.3-1 0 6 SLD 6 0 0.3-1 -0.3-1 0 7 SLD 7 0-0.3 1-0.3 1 0 8 SLD 8 0 0.3-1 -0.3 1 0 9 SLD 9 0-0.3 1 0.3-1 0 10 SLD 10 0 0.3-1 0.3-1 0 11 SLD 11 0-0.3 1 0.3 1 0 12 SLD 12 0 0.3-1 0.3 1 0 13 SLD 13 0-1 0.3 1-0.3 0 14 SLD 14 0 1-0.3 1-0.3 0 15 SLD 15 0-1 0.3 1 0.3 0 16 SLD 16 0 1-0.3 1 0.3 0 Famiglia SLV Il nome compatto della famiglia è SLV. Poiché il numero di condizioni elementari previste per le combinazioni di questa famiglia è cospicuo, la tabella verrà spezzata in più parti. Nome Nome breve Pesi Port. Variabile Neve Dt X SLV Y SLV 1 SLV 1 1 1 0 0 0-1 -0.3 2 SLV 2 1 1 0 0 0-1 -0.3 3 SLV 3 1 1 0 0 0-1 0.3 4 SLV 4 1 1 0 0 0-1 0.3 5 SLV 5 1 1 0 0 0-0.3-1 6 SLV 6 1 1 0 0 0-0.3-1 7 SLV 7 1 1 0 0 0-0.3 1 8 SLV 8 1 1 0 0 0-0.3 1 9 SLV 9 1 1 0 0 0 0.3-1 10 SLV 10 1 1 0 0 0 0.3-1 11 SLV 11 1 1 0 0 0 0.3 1 12 SLV 12 1 1 0 0 0 0.3 1 13 SLV 13 1 1 0 0 0 1-0.3 14 SLV 14 1 1 0 0 0 1-0.3 15 SLV 15 1 1 0 0 0 1 0.3 16 SLV 16 1 1 0 0 0 1 0.3 Nome Nome breve Z SLV EY SLV EX SLV Tr x SLV Tr y SLV Tr z SLV 1 SLV 1 0-1 0.3-1 -0.3 0 2 SLV 2 0 1-0.3-1 -0.3 0 3 SLV 3 0-1 0.3-1 0.3 0 4 SLV 4 0 1-0.3-1 0.3 0 5 SLV 5 0-0.3 1-0.3-1 0 6 SLV 6 0 0.3-1 -0.3-1 0 7 SLV 7 0-0.3 1-0.3 1 0 8 SLV 8 0 0.3-1 -0.3 1 0 9 SLV 9 0-0.3 1 0.3-1 0 14 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
Nome Nome breve Z SLV EY SLV EX SLV Tr x SLV Tr y SLV Tr z SLV 10 SLV 10 0 0.3-1 0.3-1 0 11 SLV 11 0-0.3 1 0.3 1 0 12 SLV 12 0 0.3-1 0.3 1 0 13 SLV 13 0-1 0.3 1-0.3 0 14 SLV 14 0 1-0.3 1-0.3 0 15 SLV 15 0-1 0.3 1 0.3 0 16 SLV 16 0 1-0.3 1 0.3 0 Famiglia SLV fondazioni Il nome compatto della famiglia è SLV FO. Poiché il numero di condizioni elementari previste per le combinazioni di questa famiglia è cospicuo, la tabella verrà spezzata in più parti. Nome Nome breve Pesi Port. Variabile Neve Dt X SLV Y SLV 1 SLV FO 1 1 1 0 0 0-1.1-0.33 2 SLV FO 2 1 1 0 0 0-1.1-0.33 3 SLV FO 3 1 1 0 0 0-1.1 0.33 4 SLV FO 4 1 1 0 0 0-1.1 0.33 5 SLV FO 5 1 1 0 0 0-0.33-1.1 6 SLV FO 6 1 1 0 0 0-0.33-1.1 7 SLV FO 7 1 1 0 0 0-0.33 1.1 8 SLV FO 8 1 1 0 0 0-0.33 1.1 9 SLV FO 9 1 1 0 0 0 0.33-1.1 10 SLV FO 10 1 1 0 0 0 0.33-1.1 11 SLV FO 11 1 1 0 0 0 0.33 1.1 12 SLV FO 12 1 1 0 0 0 0.33 1.1 13 SLV FO 13 1 1 0 0 0 1.1-0.33 14 SLV FO 14 1 1 0 0 0 1.1-0.33 15 SLV FO 15 1 1 0 0 0 1.1 0.33 16 SLV FO 16 1 1 0 0 0 1.1 0.33 Nome Nome breve Z SLV EY SLV EX SLV Tr x SLV Tr y SLV Tr z SLV 1 SLV FO 1 0-1.1 0.33-1.1-0.33 0 2 SLV FO 2 0 1.1-0.33-1.1-0.33 0 3 SLV FO 3 0-1.1 0.33-1.1 0.33 0 4 SLV FO 4 0 1.1-0.33-1.1 0.33 0 5 SLV FO 5 0-0.33 1.1-0.33-1.1 0 6 SLV FO 6 0 0.33-1.1-0.33-1.1 0 7 SLV FO 7 0-0.33 1.1-0.33 1.1 0 8 SLV FO 8 0 0.33-1.1-0.33 1.1 0 9 SLV FO 9 0-0.33 1.1 0.33-1.1 0 10 SLV FO 10 0 0.33-1.1 0.33-1.1 0 11 SLV FO 11 0-0.33 1.1 0.33 1.1 0 12 SLV FO 12 0 0.33-1.1 0.33 1.1 0 13 SLV FO 13 0-1.1 0.33 1.1-0.33 0 14 SLV FO 14 0 1.1-0.33 1.1-0.33 0 15 SLV FO 15 0-1.1 0.33 1.1 0.33 0 16 SLV FO 16 0 1.1-0.33 1.1 0.33 0 Famiglia Calcolo rigidezza torsionale/flessionale di piano Il nome compatto della famiglia è CRTFP. Nome Nome breve R Ux R Uy R Rz Rig. Ux+ CRTFP Ux+ 1 0 0 Rig. Ux- CRTFP Ux- -1 0 0 Rig. Uy+ CRTFP Uy+ 0 1 0 Rig. Uy- CRTFP Uy- 0-1 0 Rig. Rz+ CRTFP Rz+ 0 0 1 Rig. Rz- CRTFP Rz- 0 0-1 4.2.5 Definizioni di carichi superficiali Nome: nome identificativo della definizione di carico. Valori: valori associati alle condizioni di carico. Condizione: condizione di carico a cui sono associati i valori. Descrizione: nome assegnato alla condizione elementare. Valore: modulo del carico superficiale applicato alla superficie. [dan/cm²] Applicazione: modalità con cui il carico è applicato alla superficie. Nome Valori Condizione Valore Applicazione Descrizione CARICO SCAVALCO VIA CAVOUR Pesi strutturali 0.1 Verticale Permanenti portati 0.03 Verticale Variabile 0.15 Verticale Neve 0.01 Verticale Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 15
4.3 Quote 4.3.1 Livelli Descrizione breve: nome sintetico assegnato al livello. Descrizione: nome assegnato al livello. Quota: quota superiore espressa nel sistema di riferimento assoluto. [cm] Spessore: spessore del livello. [cm] 4.3.2 Tronchi Descrizione breve Descrizione Quota Spessore L1 Scorrimento canale Via Cavour 1575 1575 0 L2 Solaio Via Cavour 1824 1824 40 L3 Parapetto Via Cavour 1964 1964 0 Descrizione breve: nome sintetico assegnato al tronco. Descrizione: nome assegnato al tronco. Quota 1: riferimento della prima quota di definizione del tronco. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Quota 2: riferimento della seconda quota di definizione del tronco. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Descrizione breve Descrizione Quota 1 Quota 2 T1 Scorrimento canale Via Cavour 1575 - Scorrimento canale Via Cavour 1575 Solaio Via Cavour 1824 Solaio Via Cavour 1824 T2 Solaio Via Cavour 1824 - Parapetto Via Cavour 1964 Solaio Via Cavour 1824 Parapetto Via Cavour 1964 4.4 Elementi di input 4.4.1 Fili fissi 4.4.1.1 Fili fissi di piano Livello: quota di inserimento espressa con notazione breve esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Punto: punto di inserimento. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Estradosso: distanza dalla quota di inserimento misurata in direzione ortogonale al piano della quota e con verso positivo verso l'alto. [cm] Angolo: angolo misurato dal semiasse positivo delle ascisse in verso antiorario. [deg] Tipo: tipo di simbolo. T.c.: testo completo visualizzato accanto al filo fisso, costituito dalla concatenazione del prefisso e del testo. Livello Punto Estradosso Angolo Tipo T.c. Livello Punto Estradosso Angolo Tipo T.c. X Y X Y L1 2666.2 592.4 0 0 Croce 2 L1 2512 70 0 0 Croce 1 L1 3944.5 155.5 0 0 Croce 3 L1 4065 592.4 0 0 Croce 4 4.4.2 Travi C.A. 4.4.2.1 Travi C.A. di piano Sezione: riferimento ad una definizione di sezione C.A.. P.i.: posizione dei punti d'inserimento rispetto alla geometria della sezione. SA=Sinistra anima, CA=Centro anima, DA=Destra anima Liv.: quota del punto di inserimento iniziale. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Punto i.: punto di inserimento iniziale. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Punto f.: punto di inserimento finale. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Estr.: distanza dalla quota di inserimento misurata in direzione ortogonale al piano della quota e con verso positivo verso l'alto. [cm] Mat.: riferimento ad una definizione di materiale calcestruzzo. Car.lin.: riferimento alla definizione di un carico lineare.l: valori del carico espressi nel sistema locale dell'elemento.g: valori del carico espressi nel sistema globale. DeltaT: riferimento alla definizione di una variazione termica. Accetta anche il valore "Nessuno". Sovr.: aliquota di sovraresistenza da assicurare in verifica. S.Z: indica se l'elemento deve essere verificato considerando il sisma verticale. C.i.: svincolo o cerniera da applicare al relativo estremo dell'asta nel modello. C.f.: svincolo o cerniera da applicare al relativo estremo dell'asta nel modello. P.lin.: peso per unità di lunghezza. [dan/cm] Sezione P.i. Liv. Punto i. Punto f. Estr. Mat. Car.lin. DeltaT Sovr. S.Z C.i. C.f. P.lin. X Y X Y R 60x40x4 CA L2 2512 70 2666.2 592.4 0 C28/35 Nessuno; G 0 No No No 6 R 60x40x4 CA L2 4065 592.4 3944.5 155.5 0 C28/35 Nessuno; G 0 No No No 6 16 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
4.4.3 Travi di fondazione 4.4.3.1 Fondazioni di travi Descrizione breve: descrizione breve usata nelle tabelle dei capitoli delle travi di fondazione. Stratigrafia: stratigrafia del terreno nel punto medio in pianta dell'elemento. Sondaggio: è possibile indicare esplicitamente un sondaggio definito nelle preferenze oppure richiedere di estrapolare il sondaggio dalla definizione del sito espressa nelle preferenze. Estradosso: distanza dalla quota superiore del sondaggio misurata in verticale con verso positivo verso l'alto. [cm] Deformazione volumetrica: valore della deformazione volumetrica impiegato nel calcolo della pressione limite a rottura con la formula di Vesic. Il valore è adimensionale. Accetta anche il valore di default espresso nelle preferenze. K verticale: coefficiente di sottofondo verticale del letto di molle. [dan/cm³] Limite compressione: pressione limite di plasticizzazione a compressione del letto di molle. [dan/cm²] Limite trazione: pressione limite di plasticizzazione a trazione del letto di molle. [dan/cm²] Magrone: presenza e caratteristiche dell'eventuale magrone. Terreno riporto: caratteristiche dell'eventuale terreno di riporto presente lateralmente all'elemento di fondazione. Esso costituisce un sovraccarico agente sul piano di posa. Descrizione breve Stratigrafia K verticale Limite compressione Limite trazione Magrone Terreno riporto Sondaggio Estradosso Deformazione volumetrica FT1 Piu' vicino in sito 0 Default (2.6) Default (10) Default (0.001) Si; Magrone; 10; 10 Roccia calcarea; Default (60); 0 4.4.3.2 Travi di fondazione C.A. di piano Sezione: riferimento ad una definizione di sezione C.A.. P.i.: posizione dei punti d'inserimento rispetto alla geometria della sezione. SA=Sinistra anima, CA=Centro anima, DA=Destra anima Liv.: quota del punto di inserimento iniziale. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Punto i.: punto di inserimento iniziale. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Punto f.: punto di inserimento finale. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Estr.: distanza dalla quota di inserimento misurata in direzione ortogonale al piano della quota e con verso positivo verso l'alto. [cm] Mat.: riferimento ad una definizione di materiale calcestruzzo. Car.lin.: riferimento alla definizione di un carico lineare.l: valori del carico espressi nel sistema locale dell'elemento.g: valori del carico espressi nel sistema globale. DeltaT: riferimento alla definizione di una variazione termica. Accetta anche il valore "Nessuno". Sovr.: aliquota di sovraresistenza da assicurare in verifica. S.Z: indica se l'elemento deve essere verificato considerando il sisma verticale. C.i.: svincolo o cerniera da applicare al relativo estremo dell'asta nel modello. C.f.: svincolo o cerniera da applicare al relativo estremo dell'asta nel modello. P.lin.: peso per unità di lunghezza. [dan/cm] Fond.: riferimento alla fondazione sottostante l'elemento. Sezione P.i. Liv. Punto i. Punto f. Estr. Mat. Car.lin. DeltaT Sovr. S.Z C.i. C.f. P.lin. Fond. X Y X Y R 100x60x4 CA L2 2666.2 592.4 4065 592.4 0 C28/35 Nessuno; G 0 No No No 15 FT1 R 100x60x4 CA L2 3944.5 155.5 2512 70 0 C28/35 Nessuno; G 0 No No No 15 FT1 4.4.4 Pareti C.A. Tr.: riferimento al tronco indicante la quota inferiore e superiore. Sp.: spessore misurato in direzione ortogonale al piano medio dell'elemento. [cm] P.i.: posizione del punto di inserimento rispetto ad una sezione verticale, vista dal punto iniziale verso il punto finale. Punto i.: punto iniziale in pianta. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Punto f.: punto finale in pianta. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Mat.: riferimento ad una definizione di calcestruzzo. Car.pot.: riferimento alla definizione di un carico potenziale. Accetta anche il valore "Nessuno". DeltaT: riferimento alla definizione di una variazione termica. Accetta anche il valore "Nessuno". Sovr.: aliquota di sovraresistenza da assicurare in verifica. S.Z: indica se l'elemento deve essere verificato considerando il sisma verticale. Aperture: Riferimenti a tutti gli elementi che forano la parete. Tr. Sp. P.i. Punto i. Punto f. Mat. Car.pot. DeltaT Sovr. S.Z Aperture X Y X Y T2 25 Centro 3944.5 155.5 4065 592.4 C28/35 0 No T2 25 Centro 2666.2 592.4 2512 70 C28/35 0 No T2 25 Centro 3944.5 155.5 2512 70 C28/35 0 No Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 17
4.4.5 Carichi superficiali 4.4.5.1 Carichi superficiali di piano Carico: riferimento alla definizione di un carico di superficie. Solaio: caratteristiche dell'eventuale solaio in latero-cemento. Liv.: quota di inserimento espressa con notazione breve esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Punti: punti di definizione in pianta. Indice: indice del punto corrente nell'insieme dei punti di definizione dell'elemento. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Estr.: distanza dalla quota di inserimento misurata in direzione ortogonale al piano della quota e con verso positivo verso l'alto. [cm] Angolo: direzione delle nervature che trasmettono il carico.angolo misurato dal semiasse positivo delle ascisse in verso antiorario. [deg] Comp.: descrizione sintetica del comportamento del carico superficiale o, nel caso di comportamento membranale, riferimento alla decrizione analitica della membrana. Fori: riferimenti a tutti gli elementi che forano il carico superficiale. Carico Solaio Liv. Punti Estr. Angolo Comp. Fori Indice X Y CARICO SCAVALCO L2 1 3944.5 155.5 0 90 Rigido VIA CAVOUR 2 4065 592.4 3 2666.2 592.4 4 2512 70 18 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
5 Dati di modellazione 5.1 Nodi 5.1.1 Nodi di piano rigido Indice: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Posizione: coordinate del nodo. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Z: coordinata Z. [cm] Indice Posizione Indice Posizione Indice Posizione Indice Posizione X Y Z X Y Z X Y Z X Y Z 2 3239.2 165.1 1804 5.1.2 Nodi di definizione Indice: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Posizione: coordinate del nodo. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Z: coordinata Z. [cm] Indice Posizione Indice Posizione Indice Posizione Indice Posizione X Y Z X Y Z X Y Z X Y Z 3 2512 70 1804 4 2551.8 72.4 1804 5 2591.6 74.8 1804 6 2631.4 77.1 1804 7 2671.2 79.5 1804 8 2711 81.9 1804 9 2750.7 84.3 1804 10 2790.5 86.6 1804 11 2830.3 89 1804 12 2870.1 91.4 1804 13 2909.9 93.8 1804 14 2949.7 96.1 1804 15 2989.5 98.5 1804 16 3029.3 100.9 1804 17 3069.1 103.3 1804 18 3108.9 105.6 1804 19 2523 107.3 1804 20 3148.7 108 1804 21 3188.5 110.4 1804 22 3228.2 112.8 1804 23 3268 115.1 1804 24 3307.8 117.5 1804 25 3347.6 119.9 1804 26 3387.4 122.3 1804 27 3427.2 124.6 1804 28 3467 127 1804 29 3506.8 129.4 1804 30 3546.6 131.8 1804 31 3586.4 134.1 1804 32 3626.2 136.5 1804 33 3665.9 138.9 1804 34 3705.7 141.3 1804 35 3745.5 143.6 1804 36 2534 144.6 1804 37 3785.3 146 1804 38 3825.1 148.4 1804 39 3864.9 150.8 1804 40 3904.7 153.1 1804 41 3944.5 155.5 1804 42 2545 181.9 1804 43 3955.4 195.2 1804 44 2556.1 219.3 1804 45 3966.4 235 1804 46 2567.1 256.6 1804 47 3977.3 274.7 1804 48 2578.1 293.9 1804 49 3988.3 314.4 1804 50 2589.1 331.2 1804 51 3999.3 354.1 1804 52 2600.1 368.5 1804 53 4010.2 393.8 1804 54 2611.1 405.8 1804 55 4021.2 433.5 1804 56 2622.1 443.2 1804 57 4032.1 473.3 1804 58 2633.2 480.5 1804 59 4043.1 513 1804 60 2644.2 517.8 1804 61 4054 552.7 1804 62 2655.2 555.1 1804 63 2666.2 592.4 1804 64 2821.6 592.4 1804 65 2977 592.4 1804 66 3132.5 592.4 1804 67 3287.9 592.4 1804 68 3443.3 592.4 1804 69 3598.7 592.4 1804 70 3754.1 592.4 1804 71 3909.6 592.4 1804 72 4065 592.4 1804 73 2512 70 1844 74 2551.8 72.4 1844 75 2591.6 74.8 1844 76 2631.4 77.1 1844 77 2671.2 79.5 1844 78 2711 81.9 1844 79 2750.7 84.3 1844 80 2790.5 86.6 1844 81 2830.3 89 1844 82 2870.1 91.4 1844 83 2909.9 93.8 1844 84 2949.7 96.1 1844 85 2989.5 98.5 1844 86 3029.3 100.9 1844 87 3069.1 103.3 1844 88 3108.9 105.6 1844 89 2523 107.3 1844 90 3148.7 108 1844 91 3188.5 110.4 1844 92 3228.2 112.8 1844 93 3268 115.1 1844 94 3307.8 117.5 1844 95 3347.6 119.9 1844 96 3387.4 122.3 1844 97 3427.2 124.6 1844 98 3467 127 1844 99 3506.8 129.4 1844 100 3546.6 131.8 1844 101 3586.4 134.1 1844 102 3626.2 136.5 1844 103 3665.9 138.9 1844 104 3705.7 141.3 1844 105 3745.5 143.6 1844 106 2534 144.6 1844 107 3785.3 146 1844 108 3825.1 148.4 1844 109 3864.9 150.8 1844 110 3904.7 153.1 1844 111 3944.5 155.5 1844 112 2545 181.9 1844 113 3955.4 195.2 1844 114 2556.1 219.3 1844 115 3966.4 235 1844 116 2567.1 256.6 1844 117 3977.3 274.7 1844 118 2578.1 293.9 1844 119 3988.3 314.4 1844 120 2589.1 331.2 1844 121 3999.3 354.1 1844 122 2600.1 368.5 1844 123 4010.2 393.8 1844 124 2611.1 405.8 1844 125 4021.2 433.5 1844 126 2622.1 443.2 1844 127 4032.1 473.3 1844 128 2633.2 480.5 1844 129 4043.1 513 1844 130 2644.2 517.8 1844 131 4054 552.7 1844 132 2655.2 555.1 1844 133 2666.2 592.4 1844 134 4065 592.4 1844 135 2512 70 1884 136 2551.8 72.4 1884 137 2591.6 74.8 1884 138 2631.4 77.1 1884 139 2671.2 79.5 1884 140 2711 81.9 1884 141 2750.7 84.3 1884 142 2790.5 86.6 1884 143 2830.3 89 1884 144 2870.1 91.4 1884 145 2909.9 93.8 1884 146 2949.7 96.1 1884 147 2989.5 98.5 1884 148 3029.3 100.9 1884 149 3069.1 103.3 1884 150 3108.9 105.6 1884 151 2523 107.3 1884 152 3148.7 108 1884 153 3188.5 110.4 1884 154 3228.2 112.8 1884 155 3268 115.1 1884 156 3307.8 117.5 1884 157 3347.6 119.9 1884 158 3387.4 122.3 1884 159 3427.2 124.6 1884 160 3467 127 1884 161 3506.8 129.4 1884 162 3546.6 131.8 1884 163 3586.4 134.1 1884 164 3626.2 136.5 1884 165 3665.9 138.9 1884 166 3705.7 141.3 1884 167 3745.5 143.6 1884 168 2534 144.6 1884 169 3785.3 146 1884 170 3825.1 148.4 1884 171 3864.9 150.8 1884 172 3904.7 153.1 1884 173 3944.5 155.5 1884 174 2545 181.9 1884 175 3955.4 195.2 1884 176 2556.1 219.3 1884 177 3966.4 235 1884 178 2567.1 256.6 1884 179 3977.3 274.7 1884 180 2578.1 293.9 1884 181 3988.3 314.4 1884 182 2589.1 331.2 1884 183 3999.3 354.1 1884 184 2600.1 368.5 1884 185 4010.2 393.8 1884 186 2611.1 405.8 1884 187 4021.2 433.5 1884 188 2622.1 443.2 1884 189 4032.1 473.3 1884 190 2633.2 480.5 1884 191 4043.1 513 1884 192 2644.2 517.8 1884 193 4054 552.7 1884 194 2655.2 555.1 1884 195 2666.2 592.4 1884 196 4065 592.4 1884 197 2512 70 1924 198 2551.8 72.4 1924 199 2591.6 74.8 1924 200 2631.4 77.1 1924 201 2671.2 79.5 1924 202 2711 81.9 1924 203 2750.7 84.3 1924 204 2790.5 86.6 1924 205 2830.3 89 1924 206 2870.1 91.4 1924 207 2909.9 93.8 1924 208 2949.7 96.1 1924 209 2989.5 98.5 1924 210 3029.3 100.9 1924 211 3069.1 103.3 1924 212 3108.9 105.6 1924 213 2523 107.3 1924 214 3148.7 108 1924 215 3188.5 110.4 1924 216 3228.2 112.8 1924 217 3268 115.1 1924 218 3307.8 117.5 1924 219 3347.6 119.9 1924 220 3387.4 122.3 1924 221 3427.2 124.6 1924 222 3467 127 1924 223 3506.8 129.4 1924 224 3546.6 131.8 1924 225 3586.4 134.1 1924 226 3626.2 136.5 1924 227 3665.9 138.9 1924 228 3705.7 141.3 1924 229 3745.5 143.6 1924 230 2534 144.6 1924 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 19
Indice Posizione Indice Posizione Indice Posizione Indice Posizione X Y Z X Y Z X Y Z X Y Z 231 3785.3 146 1924 232 3825.1 148.4 1924 233 3864.9 150.8 1924 234 3904.7 153.1 1924 235 3944.5 155.5 1924 236 2545 181.9 1924 237 3955.4 195.2 1924 238 2556.1 219.3 1924 239 3966.4 235 1924 240 2567.1 256.6 1924 241 3977.3 274.7 1924 242 2578.1 293.9 1924 243 3988.3 314.4 1924 244 2589.1 331.2 1924 245 3999.3 354.1 1924 246 2600.1 368.5 1924 247 4010.2 393.8 1924 248 2611.1 405.8 1924 249 4021.2 433.5 1924 250 2622.1 443.2 1924 251 4032.1 473.3 1924 252 2633.2 480.5 1924 253 4043.1 513 1924 254 2644.2 517.8 1924 255 4054 552.7 1924 256 2655.2 555.1 1924 257 2666.2 592.4 1924 258 4065 592.4 1924 259 2512 70 1964 260 2551.8 72.4 1964 261 2591.6 74.8 1964 262 2631.4 77.1 1964 263 2671.2 79.5 1964 264 2711 81.9 1964 265 2750.7 84.3 1964 266 2790.5 86.6 1964 267 2830.3 89 1964 268 2870.1 91.4 1964 269 2909.9 93.8 1964 270 2949.7 96.1 1964 271 2989.5 98.5 1964 272 3029.3 100.9 1964 273 3069.1 103.3 1964 274 3108.9 105.6 1964 275 2523 107.3 1964 276 3148.7 108 1964 277 3188.5 110.4 1964 278 3228.2 112.8 1964 279 3268 115.1 1964 280 3307.8 117.5 1964 281 3347.6 119.9 1964 282 3387.4 122.3 1964 283 3427.2 124.6 1964 284 3467 127 1964 285 3506.8 129.4 1964 286 3546.6 131.8 1964 287 3586.4 134.1 1964 288 3626.2 136.5 1964 289 3665.9 138.9 1964 290 3705.7 141.3 1964 291 3745.5 143.6 1964 292 2534 144.6 1964 293 3785.3 146 1964 294 3825.1 148.4 1964 295 3864.9 150.8 1964 296 3904.7 153.1 1964 297 3944.5 155.5 1964 298 2545 181.9 1964 299 3955.4 195.2 1964 300 2556.1 219.3 1964 301 3966.4 235 1964 302 2567.1 256.6 1964 303 3977.3 274.7 1964 304 2578.1 293.9 1964 305 3988.3 314.4 1964 306 2589.1 331.2 1964 307 3999.3 354.1 1964 308 2600.1 368.5 1964 309 4010.2 393.8 1964 310 2611.1 405.8 1964 311 4021.2 433.5 1964 312 2622.1 443.2 1964 313 4032.1 473.3 1964 314 2633.2 480.5 1964 315 4043.1 513 1964 316 2644.2 517.8 1964 317 4054 552.7 1964 318 2655.2 555.1 1964 319 2666.2 592.4 1964 320 4065 592.4 1964 20 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
5.2 Accelerazioni spettrali Ind.vertice: Indice del valore. T: Periodo di vibrazione. [s] a/g: Accelerazione spettrale normalizzata ottenuta dividendo l'accelerazione spettrale per l'accelerazione di gravità. Il valore è adimensionale. Sisma X SLV Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g 1 0 0.087 2 0.234 0.092 3 0.703 0.092 4 0.714 0.09 5 0.725 0.089 6 0.736 0.088 7 0.747 0.086 8 0.758 0.085 9 0.769 0.084 10 0.78 0.083 11 0.791 0.081 12 0.802 0.08 13 0.813 0.079 14 0.824 0.078 15 0.835 0.077 16 0.846 0.076 17 0.857 0.075 18 0.868 0.074 19 0.879 0.073 20 0.89 0.072 21 0.901 0.071 22 0.912 0.071 23 0.923 0.07 24 0.934 0.069 25 0.945 0.068 26 0.956 0.067 27 0.967 0.067 28 0.978 0.066 29 0.989 0.065 30 1 0.064 31 1.011 0.064 32 1.022 0.063 33 1.033 0.062 34 1.045 0.062 35 1.056 0.061 36 1.067 0.06 37 1.078 0.06 38 1.089 0.059 39 1.1 0.059 40 1.111 0.058 41 1.122 0.057 42 1.133 0.057 43 1.144 0.056 44 1.155 0.056 45 1.166 0.055 46 1.177 0.055 47 1.188 0.054 48 1.199 0.054 49 1.21 0.053 50 1.221 0.053 51 1.232 0.052 52 1.243 0.052 53 1.254 0.051 54 1.265 0.051 55 1.276 0.05 56 1.287 0.05 57 1.298 0.05 58 1.309 0.049 59 1.32 0.049 60 1.331 0.048 61 1.342 0.048 62 1.353 0.048 63 1.364 0.047 64 1.375 0.047 65 1.386 0.046 66 1.397 0.046 67 1.408 0.046 68 1.419 0.045 69 1.43 0.045 70 1.441 0.045 71 1.452 0.044 72 1.464 0.044 73 1.475 0.044 74 1.486 0.043 75 1.497 0.043 76 1.508 0.043 77 1.519 0.042 78 1.53 0.042 79 1.541 0.042 80 1.552 0.042 81 1.563 0.041 82 1.574 0.041 83 1.585 0.041 84 1.596 0.04 85 1.607 0.04 86 1.618 0.04 87 1.629 0.04 88 1.64 0.039 89 1.651 0.039 90 1.662 0.039 91 1.673 0.039 92 1.684 0.038 93 1.695 0.038 94 1.706 0.038 95 1.717 0.038 96 1.728 0.037 97 1.739 0.037 98 1.75 0.037 99 1.761 0.037 100 1.772 0.036 101 1.783 0.036 102 1.794 0.036 103 1.805 0.036 104 1.816 0.035 105 1.866 0.034 106 1.916 0.032 107 1.966 0.03 108 2.016 0.029 109 2.066 0.027 110 2.116 0.026 111 2.166 0.025 112 2.216 0.024 113 2.266 0.023 114 2.316 0.022 115 2.366 0.021 116 2.416 0.02 117 2.466 0.019 118 2.516 0.018 119 2.566 0.018 120 2.616 0.017 121 2.666 0.016 122 2.716 0.016 123 2.766 0.015 124 2.816 0.015 125 2.866 0.014 126 2.916 0.014 127 2.966 0.013 128 3.016 0.013 129 3.066 0.012 130 3.116 0.012 131 3.166 0.012 132 3.216 0.011 133 3.266 0.011 134 3.316 0.011 135 3.366 0.011 136 3.416 0.011 137 3.466 0.011 138 3.516 0.011 139 3.566 0.011 140 3.616 0.011 141 3.666 0.011 142 3.716 0.011 143 3.766 0.011 144 3.816 0.011 145 3.866 0.011 146 3.916 0.011 147 3.966 0.011 148 4.016 0.011 149 4.066 0.011 150 4.116 0.011 151 4.166 0.011 152 4.216 0.011 153 4.266 0.011 154 4.316 0.011 155 4.366 0.011 156 4.416 0.011 157 4.466 0.011 158 4.516 0.011 159 4.566 0.011 160 4.616 0.011 161 4.666 0.011 162 4.716 0.011 163 4.766 0.011 164 4.816 0.011 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 21
Sisma Y SLV Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g 1 0 0.087 2 0.234 0.092 3 0.703 0.092 4 0.714 0.09 5 0.725 0.089 6 0.736 0.088 7 0.747 0.086 8 0.758 0.085 9 0.769 0.084 10 0.78 0.083 11 0.791 0.081 12 0.802 0.08 13 0.813 0.079 14 0.824 0.078 15 0.835 0.077 16 0.846 0.076 17 0.857 0.075 18 0.868 0.074 19 0.879 0.073 20 0.89 0.072 21 0.901 0.071 22 0.912 0.071 23 0.923 0.07 24 0.934 0.069 25 0.945 0.068 26 0.956 0.067 27 0.967 0.067 28 0.978 0.066 29 0.989 0.065 30 1 0.064 31 1.011 0.064 32 1.022 0.063 33 1.033 0.062 34 1.045 0.062 35 1.056 0.061 36 1.067 0.06 37 1.078 0.06 38 1.089 0.059 39 1.1 0.059 40 1.111 0.058 41 1.122 0.057 42 1.133 0.057 43 1.144 0.056 44 1.155 0.056 45 1.166 0.055 46 1.177 0.055 47 1.188 0.054 48 1.199 0.054 49 1.21 0.053 50 1.221 0.053 51 1.232 0.052 52 1.243 0.052 53 1.254 0.051 54 1.265 0.051 55 1.276 0.05 56 1.287 0.05 57 1.298 0.05 58 1.309 0.049 59 1.32 0.049 60 1.331 0.048 61 1.342 0.048 62 1.353 0.048 63 1.364 0.047 64 1.375 0.047 65 1.386 0.046 66 1.397 0.046 67 1.408 0.046 68 1.419 0.045 69 1.43 0.045 70 1.441 0.045 71 1.452 0.044 72 1.464 0.044 73 1.475 0.044 74 1.486 0.043 75 1.497 0.043 76 1.508 0.043 77 1.519 0.042 78 1.53 0.042 79 1.541 0.042 80 1.552 0.042 81 1.563 0.041 82 1.574 0.041 83 1.585 0.041 84 1.596 0.04 85 1.607 0.04 86 1.618 0.04 87 1.629 0.04 88 1.64 0.039 89 1.651 0.039 90 1.662 0.039 91 1.673 0.039 92 1.684 0.038 93 1.695 0.038 94 1.706 0.038 95 1.717 0.038 96 1.728 0.037 97 1.739 0.037 98 1.75 0.037 99 1.761 0.037 100 1.772 0.036 101 1.783 0.036 102 1.794 0.036 103 1.805 0.036 104 1.816 0.035 105 1.866 0.034 106 1.916 0.032 107 1.966 0.03 108 2.016 0.029 109 2.066 0.027 110 2.116 0.026 111 2.166 0.025 112 2.216 0.024 113 2.266 0.023 114 2.316 0.022 115 2.366 0.021 116 2.416 0.02 117 2.466 0.019 118 2.516 0.018 119 2.566 0.018 120 2.616 0.017 121 2.666 0.016 122 2.716 0.016 123 2.766 0.015 124 2.816 0.015 125 2.866 0.014 126 2.916 0.014 127 2.966 0.013 128 3.016 0.013 129 3.066 0.012 130 3.116 0.012 131 3.166 0.012 132 3.216 0.011 133 3.266 0.011 134 3.316 0.011 135 3.366 0.011 136 3.416 0.011 137 3.466 0.011 138 3.516 0.011 139 3.566 0.011 140 3.616 0.011 141 3.666 0.011 142 3.716 0.011 143 3.766 0.011 144 3.816 0.011 145 3.866 0.011 146 3.916 0.011 147 3.966 0.011 148 4.016 0.011 149 4.066 0.011 150 4.116 0.011 151 4.166 0.011 152 4.216 0.011 153 4.266 0.011 154 4.316 0.011 155 4.366 0.011 156 4.416 0.011 157 4.466 0.011 158 4.516 0.011 159 4.566 0.011 160 4.616 0.011 161 4.666 0.011 162 4.716 0.011 163 4.766 0.011 164 4.816 0.011 22 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
Sisma X SLD Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g 1 0 0.042 2 0.175 0.099 3 0.524 0.099 4 0.536 0.097 5 0.548 0.095 6 0.559 0.093 7 0.571 0.091 8 0.583 0.089 9 0.594 0.087 10 0.606 0.086 11 0.618 0.084 12 0.629 0.082 13 0.641 0.081 14 0.653 0.079 15 0.665 0.078 16 0.676 0.077 17 0.688 0.075 18 0.7 0.074 19 0.711 0.073 20 0.723 0.072 21 0.735 0.071 22 0.746 0.069 23 0.758 0.068 24 0.77 0.067 25 0.782 0.066 26 0.793 0.065 27 0.805 0.064 28 0.817 0.063 29 0.828 0.063 30 0.84 0.062 31 0.852 0.061 32 0.863 0.06 33 0.875 0.059 34 0.887 0.058 35 0.898 0.058 36 0.91 0.057 37 0.922 0.056 38 0.934 0.056 39 0.945 0.055 40 0.957 0.054 41 0.969 0.054 42 0.98 0.053 43 0.992 0.052 44 1.004 0.052 45 1.015 0.051 46 1.027 0.05 47 1.039 0.05 48 1.051 0.049 49 1.062 0.049 50 1.074 0.048 51 1.086 0.048 52 1.097 0.047 53 1.109 0.047 54 1.121 0.046 55 1.132 0.046 56 1.144 0.045 57 1.156 0.045 58 1.168 0.044 59 1.179 0.044 60 1.191 0.044 61 1.203 0.043 62 1.214 0.043 63 1.226 0.042 64 1.238 0.042 65 1.249 0.041 66 1.261 0.041 67 1.273 0.041 68 1.284 0.04 69 1.296 0.04 70 1.308 0.04 71 1.32 0.039 72 1.331 0.039 73 1.343 0.039 74 1.355 0.038 75 1.366 0.038 76 1.378 0.038 77 1.39 0.037 78 1.401 0.037 79 1.413 0.037 80 1.425 0.036 81 1.437 0.036 82 1.448 0.036 83 1.46 0.036 84 1.472 0.035 85 1.483 0.035 86 1.495 0.035 87 1.507 0.034 88 1.518 0.034 89 1.53 0.034 90 1.542 0.034 91 1.553 0.033 92 1.565 0.033 93 1.577 0.033 94 1.589 0.033 95 1.6 0.032 96 1.612 0.032 97 1.624 0.032 98 1.635 0.032 99 1.647 0.031 100 1.659 0.031 101 1.67 0.031 102 1.682 0.031 103 1.694 0.031 104 1.706 0.03 105 1.756 0.029 106 1.806 0.027 107 1.856 0.026 108 1.906 0.024 109 1.956 0.023 110 2.006 0.022 111 2.056 0.021 112 2.106 0.02 113 2.156 0.019 114 2.206 0.018 115 2.256 0.017 116 2.306 0.017 117 2.356 0.016 118 2.406 0.015 119 2.456 0.015 120 2.506 0.014 121 2.556 0.014 122 2.606 0.013 123 2.656 0.013 124 2.706 0.012 125 2.756 0.012 126 2.806 0.011 127 2.856 0.011 128 2.906 0.01 129 2.956 0.01 130 3.006 0.01 131 3.056 0.009 132 3.106 0.009 133 3.156 0.009 134 3.206 0.009 135 3.256 0.008 136 3.306 0.008 137 3.356 0.008 138 3.406 0.008 139 3.456 0.007 140 3.506 0.007 141 3.556 0.007 142 3.606 0.007 143 3.656 0.007 144 3.706 0.006 145 3.756 0.006 146 3.806 0.006 147 3.856 0.006 148 3.906 0.006 149 3.956 0.006 150 4.006 0.006 151 4.056 0.005 152 4.106 0.005 153 4.156 0.005 154 4.206 0.005 155 4.256 0.005 156 4.306 0.005 157 4.356 0.005 158 4.406 0.005 159 4.456 0.004 160 4.506 0.004 161 4.556 0.004 162 4.606 0.004 163 4.656 0.004 164 4.706 0.004 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 23
Sisma Y SLD Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g Ind.vertice T a/g 1 0 0.042 2 0.175 0.099 3 0.524 0.099 4 0.536 0.097 5 0.548 0.095 6 0.559 0.093 7 0.571 0.091 8 0.583 0.089 9 0.594 0.087 10 0.606 0.086 11 0.618 0.084 12 0.629 0.082 13 0.641 0.081 14 0.653 0.079 15 0.665 0.078 16 0.676 0.077 17 0.688 0.075 18 0.7 0.074 19 0.711 0.073 20 0.723 0.072 21 0.735 0.071 22 0.746 0.069 23 0.758 0.068 24 0.77 0.067 25 0.782 0.066 26 0.793 0.065 27 0.805 0.064 28 0.817 0.063 29 0.828 0.063 30 0.84 0.062 31 0.852 0.061 32 0.863 0.06 33 0.875 0.059 34 0.887 0.058 35 0.898 0.058 36 0.91 0.057 37 0.922 0.056 38 0.934 0.056 39 0.945 0.055 40 0.957 0.054 41 0.969 0.054 42 0.98 0.053 43 0.992 0.052 44 1.004 0.052 45 1.015 0.051 46 1.027 0.05 47 1.039 0.05 48 1.051 0.049 49 1.062 0.049 50 1.074 0.048 51 1.086 0.048 52 1.097 0.047 53 1.109 0.047 54 1.121 0.046 55 1.132 0.046 56 1.144 0.045 57 1.156 0.045 58 1.168 0.044 59 1.179 0.044 60 1.191 0.044 61 1.203 0.043 62 1.214 0.043 63 1.226 0.042 64 1.238 0.042 65 1.249 0.041 66 1.261 0.041 67 1.273 0.041 68 1.284 0.04 69 1.296 0.04 70 1.308 0.04 71 1.32 0.039 72 1.331 0.039 73 1.343 0.039 74 1.355 0.038 75 1.366 0.038 76 1.378 0.038 77 1.39 0.037 78 1.401 0.037 79 1.413 0.037 80 1.425 0.036 81 1.437 0.036 82 1.448 0.036 83 1.46 0.036 84 1.472 0.035 85 1.483 0.035 86 1.495 0.035 87 1.507 0.034 88 1.518 0.034 89 1.53 0.034 90 1.542 0.034 91 1.553 0.033 92 1.565 0.033 93 1.577 0.033 94 1.589 0.033 95 1.6 0.032 96 1.612 0.032 97 1.624 0.032 98 1.635 0.032 99 1.647 0.031 100 1.659 0.031 101 1.67 0.031 102 1.682 0.031 103 1.694 0.031 104 1.706 0.03 105 1.756 0.029 106 1.806 0.027 107 1.856 0.026 108 1.906 0.024 109 1.956 0.023 110 2.006 0.022 111 2.056 0.021 112 2.106 0.02 113 2.156 0.019 114 2.206 0.018 115 2.256 0.017 116 2.306 0.017 117 2.356 0.016 118 2.406 0.015 119 2.456 0.015 120 2.506 0.014 121 2.556 0.014 122 2.606 0.013 123 2.656 0.013 124 2.706 0.012 125 2.756 0.012 126 2.806 0.011 127 2.856 0.011 128 2.906 0.01 129 2.956 0.01 130 3.006 0.01 131 3.056 0.009 132 3.106 0.009 133 3.156 0.009 134 3.206 0.009 135 3.256 0.008 136 3.306 0.008 137 3.356 0.008 138 3.406 0.008 139 3.456 0.007 140 3.506 0.007 141 3.556 0.007 142 3.606 0.007 143 3.656 0.007 144 3.706 0.006 145 3.756 0.006 146 3.806 0.006 147 3.856 0.006 148 3.906 0.006 149 3.956 0.006 150 4.006 0.006 151 4.056 0.005 152 4.106 0.005 153 4.156 0.005 154 4.206 0.005 155 4.256 0.005 156 4.306 0.005 157 4.356 0.005 158 4.406 0.005 159 4.456 0.004 160 4.506 0.004 161 4.556 0.004 162 4.606 0.004 163 4.656 0.004 164 4.706 0.004 24 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
6 Verifiche 6.1 Verifiche travate C.A. N : indice progressivo della sezione Descrizione: descrizione della sezione Tipo: tipo di sezione Base: base della sezione [cm] Altezza: altezza della sezione [cm] Copriferro sup.: distanza del bordo della staffa dalla superficie superiore del getto [cm] Copriferro inf.: distanza del bordo della staffa dalla superficie inferiore del getto [cm] Copriferro lat.: distanza del bordo della staffa dalle superfici laterali del getto [cm] x: distanza da asse appoggio sinistro [cm] A sup.: area efficace di armatura longitudinale superiore [cm²] C.b. sup.: distanza dal bordo del baricentro dell'armatura longitudinale superiore [cm] A inf.: area efficace di armatura longitudinale inferiore [cm²] C.b. inf.: distanza dal bordo del baricentro dell'armatura longitudinale inferiore [cm] M+ela: momento flettente desunto dal solutore che tende le fibre inferiori [dan*cm] Comb.: combinazione M+des: momento flettente di progetto che tende le fibre inferiori [dan*cm] M+ult: momento ultimo per trazione delle fibre inferiori [dan*cm] x/d: rapporto tra posizione asse neutro e altezza utile M-ela: momento flettente desunto dal solutore che tende le fibre superiori [dan*cm] M-des: momento flettente di progetto che tende le fibre superiori [dan*cm] M-ult: momento ultimo per trazione delle fibre superiori [dan*cm] Verifica: stato di verifica A st: area di staffe per unità di lunghezza [cm²] A sl: area di armatura longitudinale tesa per valutazione resistenza taglio in assenza di armature a taglio [cm²] A sag: area equivalente di barre piegate per unità di lunghezza [cm²] Vela: taglio elastico [dan] Vdes: taglio di progetto [dan] Vrd: resistenza a taglio della sezione senza armature [dan] Vrcd: sforzo di taglio che produce il cedimento delle bielle [dan] Vrsd: resistenza a taglio per la presenza delle armature [dan] Vult: taglio ultimo [dan] cotgθ: cotg dell'angolo di inclinazione dei puntoni in calcestruzzo Rara: famiglia di combinazione di verifica Mela: momento elastico [dan*cm] Mdes: momento di progetto [dan*cm] σ c: tensione di compressione nel calcestruzzo [dan/cm²] σ f: tensione di trazione nell'acciaio [dan/cm²] Elastica+: massima freccia a sezione interamente reagente di solo calcestruzzo [cm] Elastica-: minima freccia a sezione interamente reagente di solo calcestruzzo [cm] Fess.+: massima freccia a sezione fessurata ed omogeneizzata [cm] Fess.-: minima freccia a sezione fessurata ed omogeneizzata [cm] Quasi permanente: famiglia di combinazione di verifica Fess. viscosa+: massima freccia a sezione fessurata ed omogeneizzata a viscosità esaurita [cm] Fess. viscosa-: minima freccia a sezione fessurata ed omogeneizzata a viscosità esaurita [cm] l/f: rapporto luce su freccia in combinazione quasi permanente Frequente: famiglia di combinazione di verifica d: altezza utile [cm] Af: area di armatura inferiore per unità di lunghezza [cm] M: momento flettente [dan*cm] Comb: combinazione Mult: momento ultimo [dan*cm] V: sforzo di taglio [dan] Vult: sforzo di taglio ultimo [dan] Size X: misura dell'impronta al suolo lungo X [cm] Size Y: misura dell'impronta al suolo lungo Y [cm] Sis.: indicazione combinazione sismica Cond.: indicazione condizione di carico (BT breve termine o LT lungo termine) Fx: componente orizzontale del carico lungo x [dan] Fy: componente orizzontale del carico lungo y [dan] Fz: componente verticale del carico [dan] Inc.x: inclinazione del carico lungo x [deg] Inc.y: inclinazione del carico lungo y [deg] Fi: angolo di attrito di progetto [deg] Ad: adesione di progetto [dan/cm²] RPl: resistenza passiva laterale unitaria di progetto [dan/cm²] γr: coefficiente parziale sulla resistenza di progetto Rd: resistenza alla traslazione di progetto [dan] Ed: azione di progetto [dan] Rd/Ed: coefficiente di sicurezza allo scorrimento Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 25
Asta: numero delle aste del tratto in verifica SizeX: misura dell'impronta al suolo lungo la direzione X locale [cm] SizeY: misura dell'impronta al suolo lungo la direzione Y locale [cm] Type: indicazione del tipo di combinazione statica o sismica Cond: indicazione della condizione di carico (BT breve termine o LT lungo termine) Mx: momento risultante agente attorno x [dan] My: momento risultante agente attorno y [dan] Ecc.x: eccentricità del carico lungo x [cm] Ecc.y: eccentricità del carico lungo y [cm] B': larghezza efficace [cm] L': lunghezza efficace [cm] qd: sovraccarico di progetto [dan/cm²] γs: peso specifico di progetto del suolo [dan/cm³] Coes: coesione di progetto [dan/cm²] Amax: accelerazione normalizzata max al suolo N: Nq: fattore di capacità portante per il termine di sovraccarico Nc: fattore di capacità portante per il termine coesivo Ng: fattore di capacità portante per il termine attritivo S: Sq: fattore correttivo di capacità portante per forma (shape), per il termine di sovraccarico Sc: fattore correttivo di capacità portante per forma (shape), per il termine coesivo Sg: fattore correttivo di capacità portante per forma (shape), per il termine attritivo D: Dq: fattore correttivo di capacità portante per approfondimento (deep), per il termine di sovraccarico Dc: fattore correttivo di capacità portante per approfondimento (deep), per il termine coesivo Dg: fattore correttivo di capacità portante per approfondimento (deep), per il termine attritivo I: Iq: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del carico, per il termine di sovraccarico Ic: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del carico, per il termine coesivo Ig: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del carico, per il termine attritivo B: Bq: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione della base, per il termine di sovraccarico Bc: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione della base, per il termine coesivo Bg: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione della base, per il termine attritivo G: Gq: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del pendio, per il termine di sovraccarico Gc: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del pendio, per il termine coesivo Gg: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del pendio, per il termine attritivo P: Pq: fattore correttivo di capacità portante per punzonamento, per il termine di sovraccarico Pc: fattore correttivo di capacità portante per punzonamento, per il termine coesivo Pg: fattore correttivo di capacità portante per punzonamento, per il termine attritivo E: Eq: fattore correttivo di capacità portante per sisma (earthquake), per il termine di sovraccarico Ec: fattore correttivo di capacità portante per sisma (earthquake), per il termine coesivo Eg: fattore correttivo di capacità portante per sisma (earthquake), per il termine attritivo Le unità di misura delle verifiche elencate nel capitolo sono in [cm, dan, deg] ove non espressamente specificato. 26 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
Trave a "Solaio Via Cavour 1824" 1-2 Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C Fyk 4500 Calcestruzzo: C28/35 Rck 350 Elenco delle sezioni N Descrizione Tipo Base Altezza Copriferro sup. Copriferro inf. Copriferro lat. 1 R 60x40x4 Rettangolare 60 40 4 4 4 Output campate Campata 2 tra i fili 1-2, sezione R 60x40x4, aste 57, 58, 59, 60, 61, 62, 63, 64, 65, 66, 67, 68, 69, 70 Verifiche a flessione x A sup. C.b. sup. A inf. C.b. inf. M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica 0 8.04 5.6 8.04 5.6-30798 SLU 16-21801 -1047923 0.144 Si 13 8.04 5.6 8.04 5.6-5483 SLV 7 16343 1047923 0.144-13412 SLU 16-13412 -1047923 0.144 Si 182 8.04 5.6 8.04 5.6 18826 SLU 16 20024 1047923 0.144 Si 363 8.04 5.6 8.04 5.6 21201 SLU 16 24159 1047923 0.144 Si 495 8.04 5.6 8.04 5.6 110569 SLU 16 110569 1047923 0.144 Si 545 8.04 5.6 8.04 5.6 60455 SLU 16 60455 1047923 0.144 Si Verifiche a taglio x A st A sl A sag Vela Comb. Vdes Vrd Vrcd Vrsd Vult cotgθ Verifica 0 0 8.04 0 1440 SLU 16 1440 9801 52723 0 9801 2.5 Si 13 0.092 8.04 0 1342 SLU 16 1342 9801 52723 27783 27783 2.5 Si 182 0.092 8.04 0 154 SLU 16 154 9801 52723 27783 27783 2.5 Si 363 0.092 8.04 0-28 SLU 16-28 -9801-52723 -27783-27783 2.5 Si 495 0.092 8.04 0 1335 SLU 16 1335 9801 52723 27783 27783 2.5 Si 545 0 8.04 0-2321 SLU 16-2321 -9801-52723 0-9801 2.5 Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c 0-22422 4-15849 1.6 63.7-15040 1-10494 1 Si 13-9744 4-9744 1 39.2-6417 1-6417 0.6 Si 182 13854 4 14703 1.5 59.1 10208 1 10633 1.1 Si 363 15447 4 17552 1.7 70.5 10433 1 11553 1.1 Si 495 79889 4 79889 7.9 321.1 49857 1 49857 4.9 Si 545 42967 4 42967 4.3 172.7 22396 1 22396 2.2 Si Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Verifica di deformabilità x Rara Frequente Quasi permanente Verifica Elastica+ Elastica- Fess.+ Fess.- Elastica+ Elastica- Fess.+ Fess.- Elastica+ Elastica- Fess. viscosa+ Comb. Fess. viscosa- Comb. l/f 13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.001 1 0.001 1 9999 Si 182 0.005 0.004 0.005 0.003 0.004 0.004 0.003 0.003 0.004 0.004 0.009 1 0.009 1 9999 Si 309 0.006 0.004 0.006 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.011 1 0.011 1 9999 Si 363 0.006 0.004 0.006 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.01 1 0.01 1 9999 Si 495 0.004 0.002 0.003 0.002 0.002 0.002 0.002 0.002 0.002 0.002 0.005 1 0.005 1 9999 Si Trave a "Solaio Via Cavour 1824" 3-4 Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C Fyk 4500 Calcestruzzo: C28/35 Rck 350 Elenco delle sezioni N Descrizione Tipo Base Altezza Copriferro sup. Copriferro inf. Copriferro lat. 1 R 60x40x4 Rettangolare 60 40 4 4 4 Output campate Campata 2 tra i fili 3-4, sezione R 60x40x4, aste 47, 46, 45, 44, 43, 42, 41, 40, 39, 38, 37 Verifiche a flessione x A sup. C.b. sup. A inf. C.b. inf. M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica 0 8.04 5.6 8.04 5.6-5560 SLU 9-2041 -1047923 0.144 Si 13 8.04 5.6 8.04 5.6 5245 SLU 16 17840 1047923 0.144 Si 151 8.04 5.6 8.04 5.6 17885 SLU 16 19151 1047923 0.144 Si 302 8.04 5.6 8.04 5.6 15796 SLU 16 20711 1047923 0.144 Si 403 8.04 5.6 8.04 5.6 46788 SLU 16 46788 1047923 0.144 Si 453 8.04 5.6 8.04 5.6-21373 SLU 16-21373 -1047923 0.144 Si Verifiche a taglio x A st A sl A sag Vela Comb. Vdes Vrd Vrcd Vrsd Vult cotgθ Verifica 0 0 8.04 0 878 SLU 16 878 9801 52723 0 9801 2.5 Si 13 0.093 8.04 0 780 SLU 16 780 9801 52723 28053 28053 2.5 Si 151 0.093 8.04 0 27 SLU 16 27 9801 52723 28053 28053 2.5 Si 302 0.093 8.04 0 37 SLU 9 37 9801 52723 28053 28053 2.5 Si 302 0.093 8.04 0-26 SLU 8-26 -9801-52723 -28053-28053 2.5 Si 403 0.093 8.04 0 290 SLU 16 290 9801 52723 28053 28053 2.5 Si 453 0 8.04 0-2071 SLU 16-2071 -9801-52723 0-9801 2.5 Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c 0-4245 1-1206 0.1 4.8-4245 1-1206 0.1 Si 13 3643 4 12841 1.3 51.6 1365 1 7711 0.8 Si 151 13035 4 13907 1.4 55.9 8833 1 9110 0.9 Si 302 11635 4 15309 1.5 61.5 8632 1 11693 1.2 Si 403 34552 4 34552 3.4 138.9 26180 1 26180 2.6 Si 453-16099 4-16099 1.6 64.7-14108 1-14108 1.4 Si Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 27
Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Verifica di deformabilità x Rara Frequente Quasi permanente Verifica Elastica+ Elastica- Fess.+ Fess.- Elastica+ Elastica- Fess.+ Fess.- Elastica+ Elastica- Fess. viscosa+ Comb. Fess. viscosa- Comb. l/f 13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.001 1 0.001 1 9999 Si 151 0.003 0.002 0.003 0.002 0.002 0.002 0.002 0.002 0.002 0.002 0.005 1 0.005 1 9999 Si 242 0.003 0.002 0.003 0.002 0.002 0.002 0.002 0.002 0.002 0.002 0.006 1 0.006 1 9999 Si 302 0.003 0.002 0.003 0.002 0.002 0.002 0.002 0.002 0.002 0.002 0.005 1 0.005 1 9999 Si 403 0.002 0.001 0.002 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.003 1 0.003 1 9999 Si Trave di fondazione a "Solaio Via Cavour 1824" 1-3 Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C Fyk 4500 Calcestruzzo: C28/35 Rck 350 Elenco delle sezioni N Descrizione Tipo Base Altezza Copriferro sup. Copriferro inf. Copriferro lat. 1 R 100x60x4 Rettangolare 100 60 4 4 4 Output campate Campata 1 tra i fili 1-3, sezione R 100x60x4, aste 36, 35, 34, 33, 32, 31, 30, 29, 28, 27, 26, 25, 24, 23, 22, 21, 20, 19, 18, 17, 16, 15, 14, 13, 12, 11, 10, 9, 8, 7, 6, 5, 4, 3, 2, 1 Verifiche a flessione x A sup. C.b. sup. A inf. C.b. inf. M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica 0 14.07 5.6 14.07 5.6 19507 SLU 16 19507 2925454 0.093 Si 30 14.07 5.6 14.07 5.6-60730 SLU 16-75083 -2925454 0.093 Si 478 14.07 5.6 14.07 5.6-63410 SLU 9-71957 -2925454 0.093 Si 957 14.07 5.6 14.07 5.6-75678 SLU 16-100282 -2925454 0.093 Si 1405 14.07 5.6 14.07 5.6-49814 SLU 16-78105 -2925454 0.093 Si 1435 14.07 5.6 14.07 5.6 11516 SLU 16 11516 2925454 0.093 Si Verifiche a taglio x A st A sl A sag Vela Comb. Vdes Vrd Vrcd Vrsd Vult cotgθ Verifica 0 0.151 14.07 0-4892 SLU 16-4892 -20893-138959 -72143-72143 2.5 Si 30 0.151 14.07 0-540 SLU 9-540 -20893-138959 -72143-72143 2.5 Si 478 0.151 14.07 0 2765 SLU 16 2765 20893 138959 72143 72143 2.5 Si 957 0.151 14.07 0 2942 SLU 16 2942 20893 138959 72143 72143 2.5 Si 1405 0.151 14.07 0 180 SLU 9 180 20893 138959 72143 72143 2.5 Si 1405 0.151 14.07 0-508 SLU 8-508 -20893-138959 -72143-72143 2.5 Si 1435 0.151 14.07 0 4564 SLU 16 4564 20893 138959 72143 72143 2.5 Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c 0 14523 4 14523 0.4 20.6 11716 1 11716 0.3 Si 30-43217 4-54894 1.5 77.9-22868 1-38248 1.1 Si 478-45938 1-53774 1.5 76.3-45938 1-53774 1.5 Si 957-57633 4-74651 2.1 105.9-54255 1-61323 1.7 Si 1405-35776 4-56539 1.6 80.2-20991 1-35938 1 Si 1435 8317 4 8317 0.2 11.8 5165 1 5165 0.1 Si Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Verifiche a flessione della suola di fondazione x d Af M Comb x/d Mult V Comb Vult Verifica 0 56 0.04 169 SLU 16 0.024 8115 7 SLU 16 212 Si 30 56 0.04 169 SLU 16 0.024 8115 7 SLU 16 212 Si 478 56 0.04 169 SLU 16 0.024 8115 7 SLU 16 212 Si 957 56 0.04 169 SLU 16 0.024 8115 7 SLU 16 212 Si 1405 56 0.04 169 SLU 16 0.024 8115 7 SLU 16 212 Si 1435 56 0.04 169 SLU 16 0.024 8115 7 SLU 16 212 Si Verifiche delle tensioni di esercizio della suola di fondazione Rara Quasi permanente Verifica x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite 0 56 0.0377 169 SLE RA 4 0.3 174.3 4.2 3600 169 SLE QP 1 0.3 130.7 Si 30 56 0.0377 169 SLE RA 4 0.3 174.3 4.2 3600 169 SLE QP 1 0.3 130.7 Si 478 56 0.0377 169 SLE RA 4 0.3 174.3 4.2 3600 169 SLE QP 1 0.3 130.7 Si 957 56 0.0377 169 SLE RA 4 0.3 174.3 4.2 3600 169 SLE QP 1 0.3 130.7 Si 1405 56 0.0377 169 SLE RA 4 0.3 174.3 4.2 3600 169 SLE QP 1 0.3 130.7 Si 1435 56 0.0377 169 SLE RA 4 0.3 174.3 4.2 3600 169 SLE QP 1 0.3 130.7 Si Verifiche di apertura delle fessure della suola di fondazione La campata non presenta apertura delle fessure nella suola Verifiche geotecniche di scorrimento sul piano di posa Size X Size Y Comb. Sis. Cond. Fx Fy Fz Inc.x Inc.y Fi Ad RPl γr Rd Ed Rd/Ed Verifica 1495 120 SLU 8 ST LT 0 0-227290 0 0 38 0 0 1.1 161435 0 9999 Si 1495 120 SLV FO 4 SIS LT -2994 1319-92409 -2 1 38 0 0 1.1 65634 3272 20.06 Si Verifiche geotecniche di capacità portante sul piano di posa Asta SizeX SizeY Comb Type Cond γr Rd Ed Rd/Ed Verifica 3 1495 120 SLU 16 ST LT 2.3 1289441-251983 5.12 Si 3 1495 120 SLV FO 8 SIS LT 2.3 1148600-92254 12.45 Si Capacità portante - parametri utilizzati nel calcolo di Rd Fx Fy Fz Mx My Inc.x Inc.y Ecc.x Ecc.y B' L' qd γs Fi Coes Amax 0 0-251983 -44648 3198041 0 0 13 0 120 1470 0.14 0 38 0 0-1504 2726-92254 -172279 260535 0 2 3-2 116 1489 0.14 0 38 0 0.03 Capacità portante - fattori utilizzati nel calcolo di Rd N S D I B G P E Nq Nc Ng Sq Sc Sg Dq Dc Dg Iq Ic Ig Bq Bc Bg Gq Gc Gg Pq Pc Pg Eq Ec Eg 49 61 78 1.06 1.06 0.97 1.13 1.23 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 49 61 78 1.06 1.06 0.97 1.13 1.23 1 0.94 0.94 0.92 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0.99 0.99 0.99 28 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
Trave di fondazione a "Solaio Via Cavour 1824" 2-4 Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C Fyk 4500 Calcestruzzo: C28/35 Rck 350 Elenco delle sezioni N Descrizione Tipo Base Altezza Copriferro sup. Copriferro inf. Copriferro lat. 1 R 100x60x4 Rettangolare 100 60 4 4 4 Output campate Campata 1 tra i fili 2-4, sezione R 100x60x4, aste 48, 49, 50, 51, 52, 53, 54, 55, 56 Verifiche a flessione x A sup. C.b. sup. A inf. C.b. inf. M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica 0 14.07 5.6 14.07 5.6 135048 SLU 16 54551 2925454 0.093 Si 30 14.07 5.6 14.07 5.6-209241 SLU 16-707137 -2925454 0.093 Si 466 14.07 5.6 14.07 5.6-726786 SLU 16-873145 -2925454 0.093 Si 933 14.07 5.6 14.07 5.6-232825 SLU 9-269249 -2925454 0.093 Si 1369 14.07 5.6 14.07 5.6-174272 SLU 16-278041 -2925454 0.093 Si 1399 14.07 5.6 14.07 5.6 36974 SLU 9 36974 2925454 0.093-7088 SLU 8-7088 -2925454 0.093 Si Verifiche a taglio x A st A sl A sag Vela Comb. Vdes Vrd Vrcd Vrsd Vult cotgθ Verifica 0 0.15 14.07 0-12692 SLU 16-12692 -20893-138959 -71955-71955 2.5 Si 30 0.15 14.07 0-10313 SLU 16-10313 -20893-138959 -71955-71955 2.5 Si 466 0.15 14.07 0 2456 SLU 16 2456 20893 138959 71955 71955 2.5 Si 933 0.15 14.07 0 143 SLU 8 143 20893 138959 71955 71955 2.5 Si 933 0.15 14.07 0-538 SLU 9-538 -20893-138959 -71955-71955 2.5 Si 1369 0.15 14.07 0 4255 SLU 16 4255 20893 138959 71955 71955 2.5 Si 1399 0.15 14.07 0 7634 SLU 16 7634 20893 138959 71955 71955 2.5 Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c 0 96868 4 40659 1.1 57.7 56073 1 33075 0.9 Si 30-152842 4-513831 14.1 729-105659 1-338653 9.3 Si 466-528237 4-633858 17.4 899.3-348939 1-414068 11.4 Si 933-168261 1-194352 5.3 275.7-168261 1-194352 5.3 Si 1369-126593 4-212613 5.8 301.7-83196 1-205257 5.6 Si 1399 25948 1 25948 0.7 36.8 25948 1 25948 0.7 Si Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Verifiche geotecniche di scorrimento sul piano di posa Size X Size Y Comb. Sis. Cond. Fx Fy Fz Inc.x Inc.y Fi Ad RPl γr Rd Ed Rd/Ed Verifica 1459 120 SLU 8 ST LT 0 0-209491 0 0 38 0 0 1.1 148793 0 9999 Si 1459 120 SLV FO 5 SIS LT -1314-2337 -76522-1 -2 38 0 0 1.1 54351 2681 20.27 Si Verifiche geotecniche di capacità portante sul piano di posa Asta SizeX SizeY Comb Type Cond γr Rd Ed Rd/Ed Verifica 5 1459 120 SLU 16 ST LT 2.3 1191212-229499 5.19 Si 5 1459 120 SLV FO 11 SIS LT 2.3 1070780-76905 13.92 Si Capacità portante - parametri utilizzati nel calcolo di Rd Fx Fy Fz Mx My Inc.x Inc.y Ecc.x Ecc.y B' L' qd γs Fi Coes Amax 0 0-229499 -13634-12218235 0 0-53 0 120 1352 0.14 0 38 0 0 869 2465-76905 -103798-3146959 0 2-41 -1 117 1377 0.14 0 38 0 0.03 Capacità portante - fattori utilizzati nel calcolo di Rd N S D I B G P E Nq Nc Ng Sq Sc Sg Dq Dc Dg Iq Ic Ig Bq Bc Bg Gq Gc Gg Pq Pc Pg Eq Ec Eg 49 61 78 1.07 1.07 0.96 1.13 1.23 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 49 61 78 1.07 1.07 0.97 1.13 1.23 1 0.94 0.94 0.91 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0.99 0.99 0.99 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 29
6.2 Verifiche piastre e pareti C.A. nod.: nodo del modello FEM sez.: tipo di sezione (o = orizzontale, v = verticale) B: base della sezione H: altezza della sezione Af+: area di acciaio dal lato B (inferiore per le piastre)) Af-: area di acciaio dal lato A (superiore per le piastre)) c+: copriferro dal lato B (inferiore per le piastre)) c-: copriferro dal lato A (superiore per le piastre)) sc: tensione sul calcestruzzo in esercizio comb ; c: combinazione di carico c.s.: coefficiente di sicurezza N: sforzo normale di calcolo M: momento flettente di calcolo Mu: momento flettente ultimo Nu: sforzo normale ultimo sf: tensione sull'acciaio in esercizio Wk: apertura caratteristica delle fessure Sm: distanza media fra le fessure st: sigma a trazione nel calcestruzzo in condizioni non fessurate fck: resistenza caratteristica cilindrica del calcestruzzo fcd: resistenza a compressione di calcolo del calcestruzzo fctd: resistenza a trazione di calcolo del calcestruzzo Hcr: altezza critica q.hcr: *quota della sezione alla altezza critica hw: altezza della parete lw: lunghezza della parete n.p.: numero di piani hs: altezza dell'interpiano Mxd: momento di progetto attorno all'asse x (fuori piano) Myd: momento di progetto attorno all'asse y (nel piano) NEd: sforzo normale di progetto MEd: Momento flettente di progetto di progetto VEd: sforzo di taglio di progetto Ngrav.: sforzo normale dovuto ai carichi gravitazionali NReale.: sforzo normale derivante dall'analisi VRcd: resistenza a taglio dovuta alle bielle di calcestruzzo epsilon: coefficiente di maggiorazione del taglio derivante dall'analisi alfas: MEd/(VEd*lw) formula 7.4.15 At: area tesa di acciaio roh: rapporto tra area della sezione orizzotale dell'armatura di anima e l'area della sezione di calcestruzzo rov: rapporto tra area della sezione verticale dell'armatura di anima e l'area della sezione di calcestruzzo VRsd: resistenza a taglio della sezione con armature Somma(Asj)- Ai: somma delle aree delle barre verticali che attraversano la superficie di scorrimento csi: altezza della parte compressa normalizzata all'altezza della sezione Vdd: contributo dell'effetto spinotto delle armature verticali Vfd: contributo della resistenza per attrito Vid: contributo delle armature inclinate presenti alla base VRd,s: valore di progetto della resistenza a taglio nei confronti dello scorrimento M01: momento flettente inferiore per verifica instabilità M02: momento flettente superiore per verifica instabilità etot: eccentricità complessiva EC2 12.6.5.2 (12.12) Fi: coefficiente riduttivo EC2 12.6.5.2 (12.11) l0: lunghezza libera di inflessione beta: coefficiente EC2 12.6.5.1 (12.9) Nrd: resistenza di progetto EC2 12.6.5.2 (12.10) l,lim: snellezza limite EC2 12.6.5.1 (4) At: area di calcestruzzo del traverso in parete con blocco cassero in legno Vr,cls: resistenza a taglio in assenza di armatura orizzontale in parete con blocco cassero in legno Mu: momento resistente ultimo del singolo traverso in parete con blocco cassero in legno Hp: resistenza a trazione dell'elemento teso in parete con blocco cassero in legno R: fattore di efficienza in parete con blocco cassero in legno Vr,s: contributo alla resistenza a taglio della armatura orizzontale in parete con blocco cassero in legno Vrd: resistenza a taglio per trazione del diagonale in parete con blocco cassero in legno l: luce netta della trave di collegamento h: altezza della trave di collegamento b: spessore della trave di collegamento d: altezza utile della trave di collegamento Asi: area complessiva della armatura a X M,plast: momenti resistenti della trave a filo appoggio T,plast: sforzi di taglio nella trave derivanti da gerarchia delle resistenze 30 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
Parete a "Solaio Via Cavour 1824 - Parapetto Via Cavour 1964" Parete fra le coordinate in pianta (2512;70) (2666;592) da quota 1784 a quota 1964 Valori in dan, cm C28/35: rck 350 fyk 4500 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu Ved Vcd 62 o 89 25 3.1 3.1 6.1 6.1 3.079 16 SLU -8326 171797-25634 528937 3097 8966 v 70 25 4.6 4.6 4.7 4.7 4.906 16 SLU -1908-94542 -9360-463842 3467 7772 63 o 50 25 1.5 1.5 6.1 6.1 2.146 16 SLU -9809 158993-21046 341151 3068 5067 v 70 25 4.6 4.6 4.7 4.7 6.958 16 SLU -2499 76782-17385 534236 3467 7662 133 o 50 25 1.5 1.5 6.1 6.1 8.940 16 SLU -10899 78328-97437 700259 3068 6278 v 100 25 4.6 4.6 4.7 4.7 9.415 16 SLU -2170 62924-20427 592420 2772 10897 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 62 o 89 25 3.1 3.1 6.1 6.1-35.9 4 ra -6.07E03 1.23E05 1146.3 4 ra -6.07E03 1.23E05 0.00999.00 10.5 0.0 1 ra v 70 25 4.6 4.6 4.7 4.7-18.7 4 ra -1.39E03-6.79E04 643.7 4 ra -1.39E03-6.79E04 0.00999.00 8.2 0.0 1 ra 63 o 50 25 1.5 1.5 6.1 6.1-57.4 4 ra -7.13E03 1.14E05 1601.8 4 ra -7.13E03 1.14E05 0.00999.00 16.0 0.0 1 ra v 70 25 4.6 4.6 4.7 4.7-15.0 4 ra -1.81E03 5.51E04 449.1 4 ra -1.81E03 5.51E04 0.00999.00 6.3 0.0 1 ra 133 o 50 25 1.5 1.5 6.1 6.1-18.7 4 ra -7.94E03 5.63E04 116.0 4 ra -4.55E03 4.04E04 0.00999.00 4.4 0.0 1 ra v 100 25 4.6 4.6 4.7 4.7-9.9 4 ra -1.57E03 4.52E04 345.7 4 ra -1.57E03 4.52E04 0.00999.00 3.6 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 62 o 89 25 3.1 3.1 6.1 6.1-20.4 2 fr -4.17E03 7.28E04 581.4 2 fr -4.17E03 7.28E04 0.00 0.40 5.9 0.0 1 fr v 70 25 4.6 4.6 4.7 4.7-11.0 2 fr -9.23E02-4.01E04 368.3 2 fr -9.23E02-4.01E04 0.00 0.40 4.8 0.0 1 fr 63 o 50 25 1.5 1.5 6.1 6.1-32.3 2 fr -4.74E03 6.74E04 786.2 2 fr -4.74E03 6.74E04 0.00 0.40 9.0 0.0 1 fr v 70 25 4.6 4.6 4.7 4.7-8.8 2 fr -1.15E03 3.25E04 256.4 2 fr -1.15E03 3.25E04 0.00 0.40 3.7 0.0 1 fr 133 o 50 25 1.5 1.5 6.1 6.1-11.0 2 fr -5.35E03 3.32E04 32.0 2 fr -3.10E03 2.38E04 0.00 0.40 2.1 0.0 1 fr v 100 25 4.6 4.6 4.7 4.7-5.8 2 fr -1.00E03 2.67E04 195.7 2 fr -1.00E03 2.67E04 0.00 0.40 2.1 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 62 o 89 25 3.1 3.1 6.1 6.1-20.3 1 q. -4.15E03 7.24E04 577.0 1 q. -4.15E03 7.24E04 0.00 0.30 5.9 0.0 1 q. v 70 25 4.6 4.6 4.7 4.7-11.0 1 q. -9.19E02-3.98E04 366.1 1 q. -9.19E02-3.98E04 0.00 0.30 4.7 0.0 1 q. 63 o 50 25 1.5 1.5 6.1 6.1-32.1 1 q. -4.72E03 6.70E04 779.8 1 q. -4.72E03 6.70E04 0.00 0.30 9.0 0.0 1 q. v 70 25 4.6 4.6 4.7 4.7-8.8 1 q. -1.14E03 3.24E04 254.8 1 q. -1.14E03 3.24E04 0.00 0.30 3.6 0.0 1 q. 133 o 50 25 1.5 1.5 6.1 6.1-10.9 1 q. -5.33E03 3.30E04 31.5 1 q. -3.09E03 2.37E04 0.00 0.30 2.1 0.0 1 q. v 100 25 4.6 4.6 4.7 4.7-5.8 1 q. -9.99E02 2.65E04 194.5 1 q. -9.99E02 2.65E04 0.00 0.30 2.1 0.0 1 q. Parete a "Solaio Via Cavour 1824 - Parapetto Via Cavour 1964" Parete fra le coordinate in pianta (4065;592) (3944;156) da quota 1784 a quota 1964 Valori in dan, cm C28/35: rck 350 fyk 4500 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu Ved Vcd 53 o 100 25 4.7 4.7 6.1 6.1 14.673 16 SLU 2407-1010 35321-14823 49 10084 v 70 25 4.6 4.6 4.7 4.7 103.018 9 SLU -575-8399 -59212-865229 6 7547 72 o 50 25 3.1 3.1 6.1 6.1 13.444 3 SLV -3216 43439-43232 584010 857 5093 v 70 25 4.6 4.6 4.7 4.7 25.697 3 SLV -510 19336-13094 496869 908 7575 129 o 100 25 4.6 4.6 6.1 6.1 12.265 9 SLU 129 32264 1583 395707 504 10084 v 100 25 4.6 4.6 4.7 4.7 123.263 16 SLU -2964 1119-365375 137992 67 10771 134 o 50 25 3.1 3.1 6.1 6.1 28.826 16 SLU -6547-2370 -188711-68323 857 5556 v 100 25 4.6 4.6 4.7 4.7 36.270 3 SLV -476 15534-17282 563418 731 10812 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 53 o 100 25 4.7 4.7 6.1 6.1-0.6 1 ra 5.92E02 3.01E03 140.6 4 ra 1.26E03-3.53E02 0.00999.00 0.5 0.0 1 ra v 70 25 4.6 4.6 4.7 4.7-1.4 1 ra -4.62E02-5.81E03 21.4 1 ra -4.62E02-5.81E03 0.00999.00 0.5 0.0 1 ra 72 o 50 25 3.1 3.1 6.1 6.1-10.9 1 ra -3.21E03 3.12E04 95.7 1 ra -3.21E03 3.12E04 0.00999.00 3.4 0.0 1 ra v 70 25 4.6 4.6 4.7 4.7-3.8 1 ra -5.15E02 1.41E04 109.1 1 ra -5.15E02 1.41E04 0.00999.00 1.6 0.0 1 ra 129 o 100 25 4.6 4.6 6.1 6.1-6.0 1 ra 1.16E02 2.23E04 285.2 1 ra 1.16E02 2.23E04 0.00999.00 2.1 0.0 1 ra v 100 25 4.6 4.6 4.7 4.7-1.2 1 ra -1.59E03-7.08E03 22.4 1 ra 9.19E01 9.94E02 0.00999.00 0.1 0.0 1 ra 134 o 50 25 3.1 3.1 6.1 6.1-5.4 1 ra -3.63E03 1.49E04-53.1 4 ra -4.83E03 6.23E02 0.00999.00 0.3 0.0 1 ra v 100 25 4.6 4.6 4.7 4.7-2.5 1 ra -5.09E02 1.16E04 77.0 1 ra -5.09E02 1.16E04 0.00999.00 0.9 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 53 o 100 25 4.7 4.7 6.1 6.1-0.6 1 fr 5.92E02 3.01E03 109.2 2 fr 5.95E02 2.98E03 0.00 0.40 0.5 0.0 1 fr v 70 25 4.6 4.6 4.7 4.7-1.4 1 fr -4.62E02-5.81E03 21.4 1 fr -4.62E02-5.81E03 0.00 0.40 0.5 0.0 1 fr 72 o 50 25 3.1 3.1 6.1 6.1-10.9 1 fr -3.21E03 3.12E04 95.7 1 fr -3.21E03 3.12E04 0.00 0.40 3.4 0.0 1 fr v 70 25 4.6 4.6 4.7 4.7-3.8 1 fr -5.15E02 1.41E04 109.1 1 fr -5.15E02 1.41E04 0.00 0.40 1.6 0.0 1 fr 129 o 100 25 4.6 4.6 6.1 6.1-6.0 1 fr 1.16E02 2.23E04 285.2 1 fr 1.16E02 2.23E04 0.00 0.40 2.1 0.0 1 fr v 100 25 4.6 4.6 4.7 4.7-1.2 1 fr -1.59E03-7.08E03 22.4 1 fr 9.19E01 9.94E02 0.00 0.40 0.1 0.0 1 fr 134 o 50 25 3.1 3.1 6.1 6.1-5.4 1 fr -3.63E03 1.49E04-20.1 2 fr -3.64E03 1.47E04 0.00 0.40 0.3 0.0 1 fr v 100 25 4.6 4.6 4.7 4.7-2.5 1 fr -5.09E02 1.16E04 77.0 1 fr -5.09E02 1.16E04 0.00 0.40 0.9 0.0 1 fr Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 31
Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 53 o 100 25 4.7 4.7 6.1 6.1-0.6 1 q. 5.92E02 3.01E03 109.0 1 q. 5.92E02 3.01E03 0.00 0.30 0.5 0.0 1 q. v 70 25 4.6 4.6 4.7 4.7-1.4 1 q. -4.62E02-5.81E03 21.4 1 q. -4.62E02-5.81E03 0.00 0.30 0.5 0.0 1 q. 72 o 50 25 3.1 3.1 6.1 6.1-10.9 1 q. -3.21E03 3.12E04 95.7 1 q. -3.21E03 3.12E04 0.00 0.30 3.4 0.0 1 q. v 70 25 4.6 4.6 4.7 4.7-3.8 1 q. -5.15E02 1.41E04 109.1 1 q. -5.15E02 1.41E04 0.00 0.30 1.6 0.0 1 q. 129 o 100 25 4.6 4.6 6.1 6.1-6.0 1 q. 1.16E02 2.23E04 285.2 1 q. 1.16E02 2.23E04 0.00 0.30 2.1 0.0 1 q. v 100 25 4.6 4.6 4.7 4.7-1.2 1 q. -1.59E03-7.08E03 22.4 1 q. 9.19E01 9.94E02 0.00 0.30 0.1 0.0 1 q. 134 o 50 25 3.1 3.1 6.1 6.1-5.4 1 q. -3.63E03 1.49E04-19.8 1 q. -3.63E03 1.49E04 0.00 0.30 0.3 0.0 1 q. v 100 25 4.6 4.6 4.7 4.7-2.5 1 q. -5.09E02 1.16E04 77.0 1 q. -5.09E02 1.16E04 0.00 0.30 0.9 0.0 1 q. Parete a "Solaio Via Cavour 1824 - Parapetto Via Cavour 1964" Parete fra le coordinate in pianta (2512;70) (3944;156) da quota 1784 a quota 1964 Valori in dan, cm C28/35: rck 350 fyk 4500 Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu Ved Vcd 259 o 50 25 3.1 3.1 6.1 6.1 115.740 16 SLU -217 3973-25167 459808 24 5046 v 50 25 1.5 1.5 4.7 4.7 2.512 16 SLU 937 45407 2353 114046 510 5386 260 o 90 25 4.6 4.6 6.1 6.1 107.681 16 SLU -168-5244 -18072-564729 30 9069 v 50 25 1.5 1.5 4.7 4.7 2.699 16 SLU 1872 31284 5053 84444 510 5386 285 o 100 25 4.6 4.6 6.1 6.1 67.430 3 SLV -91-7020 -6105-473384 15 10086 v 50 25 1.5 1.5 4.7 4.7 1.354 16 SLU 8011 10944 10851 14823 12 5386 286 o 100 25 6.2 6.2 6.1 6.1 48.769 16 SLU -81-11444 -3932-558098 14 10088 v 50 25 1.5 1.5 4.7 4.7 1.352 16 SLU 8002 11185 10823 15128 11 5386 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 259 o 50 25 3.1 3.1 6.1 6.1-1.2 4 ra -1.58E02 2.79E03 25.2 4 ra -1.58E02 2.79E03 0.00999.00 0.4 0.0 1 ra v 50 25 1.5 1.5 4.7 4.7-17.9 4 ra 6.92E02 3.22E04 1338.0 4 ra 6.92E02 3.22E04 0.00999.00 6.6 0.0 1 ra 260 o 90 25 4.6 4.6 6.1 6.1-1.0 4 ra -1.24E02-3.70E03 30.8 4 ra -1.24E02-3.70E03 0.00999.00 0.3 0.0 1 ra v 50 25 1.5 1.5 4.7 4.7-12.0 4 ra 1.41E03 2.21E04 1258.0 4 ra 1.41E03 2.21E04 0.00999.00 5.3 0.0 1 ra 285 o 100 25 4.6 4.6 6.1 6.1-0.9 4 ra -4.43E01-3.64E03 39.0 4 ra -4.43E01-3.64E03 0.00999.00 0.3 0.0 1 ra v 50 25 1.5 1.5 4.7 4.7 0.0 1 ra 5.04E03-2.44E03 2261.7 4 ra 6.00E03 7.48E03 0.00999.00 6.1 0.0 1 ra 286 o 100 25 6.2 6.2 6.1 6.1-1.8 4 ra -6.24E01-7.89E03 67.9 4 ra -6.24E01-7.89E03 0.00999.00 0.7 0.0 1 ra v 50 25 1.5 1.5 4.7 4.7 0.0 1 ra 4.87E03-2.39E03 2264.7 4 ra 5.99E03 7.69E03 0.00999.00 6.2 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 259 o 50 25 3.1 3.1 6.1 6.1-0.5 2 fr -9.96E01 1.26E03 7.2 2 fr -9.96E01 1.26E03 0.00 0.40 0.2 0.0 1 fr v 50 25 1.5 1.5 4.7 4.7-9.2 2 fr 5.29E02 1.64E04 745.5 2 fr 5.29E02 1.64E04 0.00 0.40 3.5 0.0 1 fr 260 o 90 25 4.6 4.6 6.1 6.1-0.4 2 fr -9.93E01-1.77E03 10.4 2 fr -9.93E01-1.77E03 0.00 0.40 0.1 0.0 1 fr v 50 25 1.5 1.5 4.7 4.7-5.6 2 fr 7.04E02 1.04E04 824.0 2 fr 1.25E03 1.10E04 0.00 0.40 3.1 0.0 1 fr 285 o 100 25 4.6 4.6 6.1 6.1-0.3 2 fr -4.22E01 1.11E03 8.6 2 fr -4.22E01 1.11E03 0.00 0.40 0.1 0.0 1 fr v 50 25 1.5 1.5 4.7 4.7 0.0 1 fr 5.04E03-2.44E03 1775.6 2 fr 5.15E03-2.48E03 0.00 0.40 4.5 0.0 1 fr 286 o 100 25 6.2 6.2 6.1 6.1-0.3 2 fr -4.95E01-1.23E03 7.2 2 fr -4.95E01-1.23E03 0.00 0.40 0.1 0.0 1 fr v 50 25 1.5 1.5 4.7 4.7 0.0 1 fr 4.87E03-2.39E03 1729.1 2 fr 5.01E03-2.43E03 0.00 0.40 4.4 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 259 o 50 25 3.1 3.1 6.1 6.1-0.5 1 q. -9.91E01 1.25E03 7.1 1 q. -9.91E01 1.25E03 0.00 0.30 0.2 0.0 1 q. v 50 25 1.5 1.5 4.7 4.7-9.1 1 q. 5.27E02 1.63E04 740.9 1 q. 5.27E02 1.63E04 0.00 0.30 3.5 0.0 1 q. 260 o 90 25 4.6 4.6 6.1 6.1-0.4 1 q. -9.91E01-1.76E03 10.3 1 q. -9.91E01-1.76E03 0.00 0.30 0.1 0.0 1 q. v 50 25 1.5 1.5 4.7 4.7-5.5 1 q. 7.03E02 1.03E04 820.6 1 q. 1.25E03 1.09E04 0.00 0.30 3.0 0.0 1 q. 285 o 100 25 4.6 4.6 6.1 6.1-0.3 1 q. -4.22E01 1.10E03 8.4 1 q. -4.22E01 1.10E03 0.00 0.30 0.1 0.0 1 q. v 50 25 1.5 1.5 4.7 4.7 0.0 1 q. 5.04E03-2.44E03 1772.0 1 q. 5.14E03-2.45E03 0.00 0.30 4.5 0.0 1 q. 286 o 100 25 6.2 6.2 6.1 6.1-0.3 1 q. -4.95E01-1.21E03 7.0 1 q. -4.95E01-1.21E03 0.00 0.30 0.1 0.0 1 q. v 50 25 1.5 1.5 4.7 4.7 0.0 1 q. 4.87E03-2.39E03 1725.2 1 q. 5.00E03-2.39E03 0.00 0.30 4.4 0.0 1 q. 32 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
Relazione geotecnica Relazione geotecnica sulle indagini, caratterizzazione e modellazione del volume significativo di terreno. Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 33
7.1 Normativa di riferimento NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI NTC 2008 Norme tecniche per le costruzioni D.M. 14 gennaio 2008. CONSIGLIO SUPERIORE DEI LAVORI PUBBLICI Istruzioni per l'applicazione delle "Norme tecniche per le costruzioni" di cui al D.M. 14 gennaio 2008. Circolare 2 febbraio 2009. CONSIGLIO SUPERIORE DEI LAVORI PUBBLICI Pericolosità sismica e Criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale. Allegato al voto n. 36 del 27.07.2007 NORMA TECNICA UNI EN 1997-1:2005 (EUROCODICE 7 - PROGETTAZIONE GEOTECNICA) Progettazione geotecnica - Parte 1: Regole generali. EUROCODICE 8 Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture - Parte 5: Fondazioni, strutture di contenimento ed aspetti geotecnici. D.M. 11/03/1988 Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione (norma possibile se si opera in Zona sismica 4, attuali Classi I e II). 34 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
7.2 Premessa Opera d arte per lo sfondamento di Via Cavour e la creazione di una loggia a scavalco del canale a cielo libero. 7.3 Descrizione delle opere in sito Descrizione delle opere in sito: contiene la descrizione delle opere esistenti in sito e da edificare, la tipologia strutturale presente, la tipologia di intervento previsto, la localizzazione geografica e la pericolosità sismica di base. La struttura in oggetto è stata analizzata secondo la norma D.M. 14-01-08 (N.T.C.), considerandola come tipo di costruzione 2. In particolare si è prevista, in accordo con il committente, una vita nominale dell opera di Vn=50 anni per una classe d uso II, e quindi una vita di riferimento di 50 anni ( 2.4.3). L opera è edificata in località Bari, Monopoli; Latitudine ED50 40,9569 (40 57' 25''); Longitudine ED50 17,2904 (17 17' 25''); Altitudine s.l.m. 19,41 m. (coordinate esatte: 40,9569 17,2904), punto che risulta corrispondere come zonazione sismica ad una Zona 4. La pericolosità sismica di base del sito di costruzione è definita in termini di accelerazione orizzontale massima attesa al suolo in condizioni ideali su sito di riferimento rigido e superficie topografica orizzontale. Le azioni di progetto si ricavano, ai sensi delle NTC, dalle accelerazioni ag e dalle relative forme spettrali, come previsto nell allegato A della norma. I tre parametri fondamentali (accelerazione ag, fattore di amplificazione Fo e periodo T*C) si ricavano per ciascun nodo del del reticolo di riferimento in funzione del periodo di ritorno dell azione sismica TR previsto, espresso in anni; quest ultimo è noto una volta fissate la vita di riferimento Vr della costruzione e la probabilità di superamento attesa nell arco della vita di riferimento. Le probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVr cui riferirsi per individuare l azione sismica agente in ciascuno degli stati limite considerati sono riportate nella tabella 3.2.I del 3.2.1 della norma; i valori di PVr forniti in tabella possono essere ridotti in funzione del grado di protezione che si vuole raggiungere (cfr. anche il C3.2.1). Nella presente progettazione si sono considerati i seguenti parametri sismici: PVr SLD (%) 63 Tr SLD 50 Ag/g SLD 0.0264 Fo SLD 2.342 Tc* SLD 0.27 PVr SLV (%) 10 Tr SLV 475 Ag/g SLV 0.0541 Fo SLV 2.67 Tc* SLV 0.44 Risposta sismica locale Le condizioni stratigrafiche del volume di terreno interessato dall opera e le condizioni topografiche concorrono a modificare l azione sismica in superficie rispetto a quella attesa su un sito rigido con superficie orizzontale. Tali modifiche, in ampiezza, durata e contenuto in frequenza, sono il risultato della risposta sismica locale. Gli effetti stratigrafici sono legati alla successione stratigrafica, alle proprietà meccaniche dei terreni, alla geometria del contatto tra il substrato rigido e i terreni sovrastanti ed alla geometria dei contatti tra gli strati di terreno. Gli effetti topografici sono invece legati alla configurazione topografica del piano campagna ed alla possibile focalizzazione delle onde sismiche in punti particolari (pendii, creste). Nella presente progettazione l effetto della risposta sismica locale è stato valutato individuando la categoria di sottosuolo di riferimento corrispondente alla situazione in sito e considerando le condizioni topografiche locali ( 3.2.2).Per la valutazione del coefficiente di amplificazione stratigrafica SS la caratterizzazione geotecnica condotta nel volume significativo consente di identificare il sottosuolo prevalente nella categoria E - strati superficiali alluvionali. Si riporta per completezza la corrispondente descrizione indicata nella norma (Tab. 3.2.II e Tab. 3.2.III). Categoria E: Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m, posti sul substrato di riferimento (con Vs > 800 m/s). Per la valutazione del coefficiente di amplificazione topografica ST, viste le condizioni in sito e l orografia della zona, si è attribuita la categoria topografica T1. Si riporta per completezza la corrispondente descrizione indicata nella norma (Tab. 3.2.IV). Categoria T1: Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i <= 15 In base alle categorie scelte si sono infine adottati i seguenti coefficienti di amplificazione e spettrali: Ss orizzontale SLD 1.6 Tb orizzontale SLD 0.175 [s] Tc orizzontale SLD 0.524 [s] Td orizzontale SLD 1.706 [s] Ss orizzontale SLV 1.6 Tb orizzontale SLV 0.234 [s] Tc orizzontale SLV 0.703 [s] Td orizzontale SLV 1.816 [s] Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 35
Si riportano infine gli spettri di risposta elastici delle componenti orizzontali per gli stati limite considerati. Viene mostrato lo spettro di risposta elastico "Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLD 3.2.3.2.1 (3.2.4)". Viene mostrato lo spettro di risposta elastico "Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLV 3.2.3.2.1 (3.2.4)". 36 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
Parametri di analisi Si è condotta una analisi di tipo Lineare dinamica su una costruzione di calcestruzzo. Le parti strutturali in c.a. sono inquadrabili nella tipologia Strutture a telaio q0=3.0*αu/α1, con rapporto alfau/alfa1 corrispondente a Strutture a telaio di un piano αu/α1=(1.0+1.1)/2. Si è considerata una classe di duttilità CD"B", a cui corrispondono per la struttura in esame i seguenti fattori di struttura: Fattore di struttura per sisma X 2.52 Fattore di struttura per sisma Y 2.52 Fattore di struttura per sisma Z 1.5 Altri parametri che influenzano l azione sismica di progetto sono riassunti in questo prospetto: Smorzamento viscoso (%) 5 Rotazione del sisma 0 [deg] Quota dello '0' sismico 1575 [cm] Moltiplicatore sisma X per combinazioni di default 1 Moltiplicatore sisma Y per combinazioni di default 1 Nell analisi dinamica modale si sono analizzati 20 modi di vibrare valutati secondo il metodo di Ritz. Per tenere conto della variabilità spaziale del moto sismico, nonché di eventuali incertezze nellalocalizzazione delle masse, la normativa richiede di attribuire al centro di massa una eccentricità accidentale ( 7.2.6), in aggiunta alla eccentricità naturale della costruzione, mediante l applicazione di carichi statici costituiti da momenti torcenti di valore pari alla risultante orizzontale della forza agente al piano, moltiplicata per l eccentricità accidentale del baricentro delle masse rispetto alla sua posizione di calcolo. Nella struttura in oggetto si è applicata una eccentricità accidentale secondo il seguente prospetto: Eccentricità X (per sisma Y) livello "Scorrimento canale Via Cavour 1575" 0 [cm] Eccentricità Y (per sisma X) livello "Scorrimento canale Via Cavour 1575" 0 [cm] Eccentricità X (per sisma Y) livello "Solaio Via Cavour 1824" 77.6 [cm] Eccentricità Y (per sisma X) livello "Solaio Via Cavour 1824" 26.1 [cm] Eccentricità X (per sisma Y) livello "Parapetto Via Cavour 1964" 0 [cm] Eccentricità Y (per sisma X) livello "Parapetto Via Cavour 1964" 0 [cm] Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 37
Si riportano infine gli spettri di risposta di progetto delle componenti orizzontali per gli stati limite considerati. Viene mostrato lo spettro di progetto "Spettro di risposta di progetto in accelerazione delle componenti orizzontali SLD 3.2.3.4". Viene mostrato lo spettro di progetto "Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente verticale SLD 3.2.3.4". 38 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
Viene mostrato lo spettro di progetto "Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente X SLV 3.2.3.5". Questo spettro è valido anche per l'altra componente orizzontale, essendo coincidente. Viene mostrato lo spettro di progetto "Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente verticale SLV 3.2.3.5". Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 39
7.4 Problemi geotecnici e scelte tipologiche Tipologia di fondazione Nella modellazione si è considerata la presenza di fondazioni superficiali, schematizzando il suolo con un letto di molle elastiche di assegnata rigidezza. In direzione orizzontale si è considerata la struttura bloccata. I valori di default dei parametri di modellazione del suolo, cioè quelli adottati dove non diversamente specificato, sono i seguenti:. Coefficiente di sottofondo verticale per fondazioni superficiali (default) 2.6 [dan/cm³] K punta palo (default) 4 [dan/cm³] Pressione limite punta palo (default) 10 [dan/cm²] Per elementi nei quali si sono valutati i parametri geotecnici in funzione della stratigrafia sottostante si sono adottate le seguenti formulazioni di letteratura: Metodo di calcolo della K verticale Metodo di calcolo della capacità portante Metodo di calcolo della pressione limite punta palo Vesic Vesic Vesic La resistenza limite offerta dai pali in direzione orizzontale e verticale è funzione dell attrito e della coesione che si può sviluppare all interfaccia con il terreno. Oltre ai dati del suolo, descritti nelle seguenti stratigrafie, hanno influenza anche i seguenti parametri: Coefficiente di sicurezza portanza fondazioni superficiali 2.3 Coefficiente di sicurezza scorrimento fondazioni superficiali 1.1 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, punta 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale compressione 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale trazione 1.25 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, punta 1.35 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale compressione 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale trazione 1.25 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, punta 1.35 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale compressione 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale trazione 1.25 Fattore di correlazione resistenza caratteristica dei pali in base alle verticali indagate 1.7 Rappresentazione in pianta di tutti gli elementi strutturali di fondazione. 40 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
7.4.1 Elementi di fondazione 7.4.1.1 Fondazioni di travi Descrizione breve: descrizione breve usata nelle tabelle dei capitoli delle travi di fondazione. Stratigrafia: stratigrafia del terreno nel punto medio in pianta dell'elemento. Sondaggio: è possibile indicare esplicitamente un sondaggio definito nelle preferenze oppure richiedere di estrapolare il sondaggio dalla definizione del sito espressa nelle preferenze. Estradosso: distanza dalla quota superiore del sondaggio misurata in verticale con verso positivo verso l'alto. [cm] Deformazione volumetrica: valore della deformazione volumetrica impiegato nel calcolo della pressione limite a rottura con la formula di Vesic. Il valore è adimensionale. Accetta anche il valore di default espresso nelle preferenze. K verticale: coefficiente di sottofondo verticale del letto di molle. [dan/cm³] Limite compressione: pressione limite di plasticizzazione a compressione del letto di molle. [dan/cm²] Limite trazione: pressione limite di plasticizzazione a trazione del letto di molle. [dan/cm²] Magrone: presenza e caratteristiche dell'eventuale magrone. Terreno riporto: caratteristiche dell'eventuale terreno di riporto presente lateralmente all'elemento di fondazione. Esso costituisce un sovraccarico agente sul piano di posa. Descrizione breve Stratigrafia K verticale Limite compressione Limite trazione Magrone Terreno riporto Sondaggio Estradosso Deformazione volumetrica FT1 Piu' vicino in sito 0 Default (2.6) Default (10) Default (0.001) Si; Magrone; 10; 10 Roccia calcarea; Default (60); 0 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 41
7.5 Programma delle indagini e delle prove geotecniche 7.5.1 Sondaggi del sito Vengono elencati in modo sintetico tutti i sondaggi risultanti dalle verticali di indagine condotte in sito, con l indicazione dei terreni incontrati, degli spessori e dell eventuale falda acquifera. Nome attribuito al sondaggio: Sondaggio Coordinate planimetriche del sondaggio nel sistema globale scelto: 0, 0 Quota della sommità del sondaggio (P.C.) nel sistema globale scelto: 10000 Stratigrafie Terreno: terreno mediamente uniforme presente nello strato. Sp.: spessore dello strato. [cm] Kor,i: coefficiente K orizzontale al livello inferiore dello strato per modellazione palo. [dan/cm³] Kor,s: coefficiente K orizzontale al livello superiore dello strato per modellazione palo. [dan/cm³] Kve,i: coefficiente K verticale al livello inferiore dello strato per modellazione palo. [dan/cm³] Kve,s: coefficiente K verticale al livello superiore dello strato per modellazione palo. [dan/cm³] Eel,s: modulo elastico al livello superiore dello strato per calcolo cedimenti istantanei; 0 per non calcolarli. [dan/cm²] Eel,i: modulo elastico al livello inferiore dello strato per calcolo cedimenti istantanei; 0 per non calcolarli. [dan/cm²] Eed,s: modulo edometrico al livello superiore per calcolo cedimenti complessivi; 0 per non calcolarli. [dan/cm²] Eed,i: modulo edometrico al livello inferiore per calcolo cedimenti complessivi; 0 per non calcolarli. [dan/cm²] CC,s: coefficiente di compressione vergine CC al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. CC,i: coefficiente di compressione vergine CC al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. CR,s: coefficiente di ricompressione CR al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. CR,i: coefficiente di ricompressione CR al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. E0,s: indice dei vuoti E0 al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione. Il valore è adimensionale. E0,i: indice dei vuoti E0 al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione. Il valore è adimensionale. OCR,s: indice di sovraconsolidazione OCR al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 1 per terreno NC. Il valore è adimensionale. OCR,i: indice di sovraconsolidazione OCR al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 1 per terreno NC. Il valore è adimensionale. 7.6 Caratterizzazione geotecnica dei terreni in sito 7.6.1 Terreni Descrizione: descrizione o nome assegnato all'elemento. Coesione: coesione del terreno. [dan/cm²] Coesione non drenata: coesione non drenata (Cu) del terreno. [dan/cm²] Attrito interno: angolo di attrito interno del terreno. [deg] δ: angolo di attrito all'interfaccia terreno-cls. [deg] Adesione: coeff. di adesione della coesione all'interfaccia terreno-cls. Il valore è adimensionale. K0: coefficiente di spinta a riposo del terreno. Il valore è adimensionale. γ naturale: peso specifico naturale del terreno in sito, assegnato alle zone non immerse. [dan/cm³] γ saturo: peso specifico saturo del terreno in sito, assegnato alle zone immerse. [dan/cm³] E: modulo elastico longitudinale del terreno. [dan/cm²] Poisson: coefficiente di Poisson del terreno. Il valore è adimensionale. Rqd: rock quality degree. Per roccia assume valori nell'intervallo (0;1]. Il valore convenzionale 0 indica che si tratta di un terreno sciolto. Il valore è adimensionale. Descrizione Coesione Coesione non drenata Attrito interno δ Adesione K0 γ naturale γ saturo E Poisson Rqd Terreno 0 0 30 0 1 0.5 0.002 0.0022 500 0.3 0 Roccia calcarea 0.1 0 30 0 1 0.5 0.00195 0.00215 900 0.3 0 Riporto 0 0 38 0 1 0.38 0.0016 0.00215 900 0.3 0 42 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
7.7 Modellazione del sottosuolo e metodi di analisi e di verifica Modello di fondazione Le travi di fondazione sono modellate tramite uno specifico elemento finito che gestisce il suolo elastico alla Winkler. Le fondazioni a plinto superficiale sono modellate con un numero elevato di molle verticali elastiche agenti su nodi collegati rigidamente al nodo centrale. Le fondazioni a platea sono modellate con l inserimento di molle verticali elastiche agenti nei nodi delle mesh. Verifica di scorrimento La verifica di scorrimento della fondazione superficiale viene eseguita considerando le caratteristiche del terreno immediatamente sottostante al piano di posa della fondazione, ricavato in base alla stratigrafia associata all elemento, e trascurando, a favore di sicurezza, l eventuale spinta passiva laterale. Qualora l elemento in verifica sia formato da parti non omogenee tra loro, ad esempio una travata in cui le singole travi di fondazione siano associate ad un differente sondaggio, verranno condotte verifiche geotecniche distinte sui singoli tratti. Lo scorrimento di una fondazione avviene nel momento in cui le componenti delle forze parallele al piano di contatto tra fondazione e terreno vincono l attrito e la coesione terreno-fondazione e, qualora fosse presente, la spinta passiva laterale. Il coefficiente di sicurezza a scorrimento si ottiene dal rapporto tra le forze stabilizzanti di progetto (Rd) e quelle instabilizzanti (Ed): dove: N = risultante delle forze normali al piano di scorrimento; Tx, Ty = componenti delle forze tangenziali al piano di scorrimento; tan(phi) = coefficiente di attrito terreno-fondazione; ca = aderenza alla base, pari alla coesione del terreno di fondazione o ad una sua frazione; B, L = dimensioni della fondazione; alpha = fattore di riduzione della spinta passiva; Sp = spinta passiva dell eventuale terreno laterale; gamma rs = fattore di sicurezza parziale per lo scorrimento; Le normative prevedono che il fattore di sicurezza a scorrimento FS=Rd/Ed sia non minore di un prefissato limite. Verifica di capacità portante La verifica di capacità portante della fondazione superficiale viene eseguita mediante formulazioni di letteratura geotecnica considerando le caratteristiche dei terreni sottostanti al piano di posa della fondazione, ricavati in base alla stratigrafia associata all elemento. Qualora l elemento in verifica sia formato da parti non omogenee tra loro, ad esempio una travata in cui le singole travi di fondazione siano associate ad un differente sondaggio, verranno condotte verifiche geotecniche distinte sui singoli tratti. La verifica viene fatta raffrontando la portanza di progetto (Rd) con la sollecitazione di progetto (Ed); la prima deriva dalla portanza calcolata con metodi della letteratura geotecnica, ridotta da opportuni fattori di sicurezza parziali; la seconda viene valutata ricavando la risultante della sollecitazione scaricata al suolo con una integrazione delle pressioni nel tratto di calcolo. Le normative prevedono che il fattore di sicurezza alla capacità portante, espresso come rapporto tra il carico ultimo di progetto della fondazione (Rd) ed il carico agente (Ed), sia non minore di un prefissato limite. La portanza di una fondazione rappresenta il carico ultimo trasmissibile al suolo prima di arrivare alla rottura del terreno. Le formule di calcolo presenti in letteratura sono nate per la fondazione nastriforme indefinita ma aggiungono una serie di termini correttivi per considerare le effettive condizioni al contorno della fondazione, esprimendo la capacità portante ultima in termini di pressione limite agente su di una fondazione equivalente soggetta a carico centrato. La determinazione della capacità portante ai fini della verifica è stata condotta secondo il metodo di Vesic, che viene descritto nei paragrafi successivi. Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 43
Metodo di Vesic La capacità portante valutata attraverso la formula di Vesic risulta, nel caso generale: Nel caso di terreno eminentemente coesivo (phi = 0) tale relazione diventa: dove: gamma = peso di volume efficace dello strato di fondazione; B = larghezza efficace della fondazione (B = Bf - 2e); L = lunghezza efficace della fondazione (L = Lf - 2e); c = coesione dello strato di fondazione; cu = coesione non drenata dello strato di fondazione; q = sovraccarico del terreno sovrastante il piano di fondazione; Nc, Nq, Ny = fattori di capacità portante; sc, sq, sy = fattori di forma della fondazione; dc, dq, dy = fattori di profondità del piano di posa della fondazione; ic, iq, iy = fattori di inclinazione del carico; bc, bq, by = fattori di inclinazione della base della fondazione; gc, gq, gy = fattori di inclinazione del piano campagna; Nel caso di piano di campagna inclinato (beta > 0) e phi = 0, Vesic propone l aggiunta, nella formula sopra definita, del termine 0.5 * gamma * B * N_gamma con N_gamma = -2 * sen beta Per la teoria di Vesic i coefficienti sopra definiti assumono le espressioni che seguono: nelle quali si sono considerati i seguenti dati: phi = angolo di attrito dello strato di fondazione; ca = aderenza alla base della fondazione; nu = inclinazione del piano di posa della fondazione sull orizzontale (nu = 0 se orizzontale); beta = inclinazione del pendio; H = componente orizzontale del carico trasmesso sul piano di posa della fondazione; V = componente verticale del carico trasmesso sul piano di posa della fondazione; D = profondità del piano di posa della fondazione dal piano campagna; 44 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
Influenza degli strati sulla capacità portante Le formulazioni utilizzate per la portanza prevedono la presenza di uno stesso terreno nella zona interessata dalla potenziale rottura. In prima approssimazione lo spessore di tale zona è pari a: In presenza di stratificazioni di terreni diversi all interno di tale zona, il calcolo diventa più complesso; non esiste una metodologia univoca per questi casi, differenti autori hanno proposto soluzioni diverse a seconda dei casi che si possono presentare. In prima approssimazione, nel caso di stratificazioni, viene trovata una media delle caratteristiche dei terreni, pesata sullo spessore degli strati interessati. Nel caso in cui il primo strato incontrato sia coesivo viene anche verificato che la compressione media agente sulla fondazione non superi la tensione limite di espulsione, circostanza che provocherebbe il rifluimento del terreno da sotto la fondazione, rendendo impossibile la portanza. La tensione limite di espulsione qult per terreno coesivo viene calcolata come: dove c è la coesione e q è il sovraccarico agente sul piano di posa. Influenza del sisma sulla capacità portante La capacità portante nelle combinazioni sismiche viene valutata mediante l estensione di procedure classiche al caso di azione sismica. L effetto inerziale prodotto dalla struttura in elevazione sulla fondazione può essere considerato tenendo conto dell effetto dell inclinazione (rapporto tra forze T parallele al piano di posa e carico normale N) e dell eccentricità (rapporto tra momento M e carico normale N) delle azioni in fondazione, e produce variazioni di tutti i coefficienti di capacità portante del carico limite, oltre alla riduzione dell area efficace. L effetto cinematico si manifesta per effetto dell inerzia delle masse del suolo sotto la fondazione come una riduzione della resistenza teorica calcolata in condizioni statiche; tale riduzione è in funzione del coefficiente sismico orizzontale kh, cioè dell accelerazione normalizzata massima attesa al suolo, e delle caratteristiche del suolo. L effetto è più marcato su terreni granulari, mentre nei suoli coesivi è poco rilevante. Per tener conto nella determinazione del carico limite di tali effetti inerziali vengono introdotti nelle combinazioni sismiche anche i fattori correttivi e (earthquake), valutati secondo Paolucci e Pecker: Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 45
7.8 Verifiche delle fondazioni Nelle verifiche nei confronti degli Stati Limite ultimi SLU strutturali (STR) e geotecnici (GEO) si possono adottare, in alternativa, due diversi approcci progettuali: DA1.1 - Approccio 1: - Combinazione 1: (A1+M1+R1) - Combinazione 2: (A2+M2+R2) DA1.2 - Approccio 2: - Combinazione 1:(A1+M1+R3) Le seguenti verifiche delle fondazioni sono state condotte secondo l approccio [2]. 7.8.1 Verifiche travate C.A. N : indice progressivo della sezione Descrizione: descrizione della sezione Tipo: tipo di sezione Base: base della sezione [cm] Altezza: altezza della sezione [cm] Copriferro sup.: distanza del bordo della staffa dalla superficie superiore del getto [cm] Copriferro inf.: distanza del bordo della staffa dalla superficie inferiore del getto [cm] Copriferro lat.: distanza del bordo della staffa dalle superfici laterali del getto [cm] x: distanza da asse appoggio sinistro [cm] A sup.: area efficace di armatura longitudinale superiore [cm²] C.b. sup.: distanza dal bordo del baricentro dell'armatura longitudinale superiore [cm] A inf.: area efficace di armatura longitudinale inferiore [cm²] C.b. inf.: distanza dal bordo del baricentro dell'armatura longitudinale inferiore [cm] M+ela: momento flettente desunto dal solutore che tende le fibre inferiori [dan*cm] Comb.: combinazione M+des: momento flettente di progetto che tende le fibre inferiori [dan*cm] M+ult: momento ultimo per trazione delle fibre inferiori [dan*cm] x/d: rapporto tra posizione asse neutro e altezza utile M-ela: momento flettente desunto dal solutore che tende le fibre superiori [dan*cm] M-des: momento flettente di progetto che tende le fibre superiori [dan*cm] M-ult: momento ultimo per trazione delle fibre superiori [dan*cm] Verifica: stato di verifica A st: area di staffe per unità di lunghezza [cm²] A sl: area di armatura longitudinale tesa per valutazione resistenza taglio in assenza di armature a taglio [cm²] A sag: area equivalente di barre piegate per unità di lunghezza [cm²] Vela: taglio elastico [dan] Vdes: taglio di progetto [dan] Vrd: resistenza a taglio della sezione senza armature [dan] Vrcd: sforzo di taglio che produce il cedimento delle bielle [dan] Vrsd: resistenza a taglio per la presenza delle armature [dan] Vult: taglio ultimo [dan] cotgθ: cotg dell'angolo di inclinazione dei puntoni in calcestruzzo Rara: famiglia di combinazione di verifica Mela: momento elastico [dan*cm] Mdes: momento di progetto [dan*cm] σ c: tensione di compressione nel calcestruzzo [dan/cm²] σ f: tensione di trazione nell'acciaio [dan/cm²] σ c limite: tensione di compressione limite nel calcestruzzo [dan/cm²] σ f limite: tensione di trazione limite nell'acciaio [dan/cm²] Quasi permanente: famiglia di combinazione di verifica d: altezza utile [cm] Af: area di armatura inferiore per unità di lunghezza [cm] M: momento flettente [dan*cm] Comb: combinazione Mult: momento ultimo [dan*cm] V: sforzo di taglio [dan] Vult: sforzo di taglio ultimo [dan] Af: area di armatura [cm²] Size X: misura dell'impronta al suolo lungo X [cm] Size Y: misura dell'impronta al suolo lungo Y [cm] Sis.: indicazione combinazione sismica Cond.: indicazione condizione di carico (BT breve termine o LT lungo termine) Fx: componente orizzontale del carico lungo x [dan] Fy: componente orizzontale del carico lungo y [dan] Fz: componente verticale del carico [dan] Inc.x: inclinazione del carico lungo x [deg] Inc.y: inclinazione del carico lungo y [deg] Fi: angolo di attrito di progetto [deg] Ad: adesione di progetto [dan/cm²] 46 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
RPl: resistenza passiva laterale unitaria di progetto [dan/cm²] γr: coefficiente parziale sulla resistenza di progetto Rd: resistenza alla traslazione di progetto [dan] Ed: azione di progetto [dan] Rd/Ed: coefficiente di sicurezza allo scorrimento Asta: numero delle aste del tratto in verifica SizeX: misura dell'impronta al suolo lungo la direzione X locale [cm] SizeY: misura dell'impronta al suolo lungo la direzione Y locale [cm] Type: indicazione del tipo di combinazione statica o sismica Cond: indicazione della condizione di carico (BT breve termine o LT lungo termine) Mx: momento risultante agente attorno x [dan] My: momento risultante agente attorno y [dan] Ecc.x: eccentricità del carico lungo x [cm] Ecc.y: eccentricità del carico lungo y [cm] B': larghezza efficace [cm] L': lunghezza efficace [cm] qd: sovraccarico di progetto [dan/cm²] γs: peso specifico di progetto del suolo [dan/cm³] Coes: coesione di progetto [dan/cm²] Amax: accelerazione normalizzata max al suolo N: Nq: fattore di capacità portante per il termine di sovraccarico Nc: fattore di capacità portante per il termine coesivo Ng: fattore di capacità portante per il termine attritivo S: Sq: fattore correttivo di capacità portante per forma (shape), per il termine di sovraccarico Sc: fattore correttivo di capacità portante per forma (shape), per il termine coesivo Sg: fattore correttivo di capacità portante per forma (shape), per il termine attritivo D: Dq: fattore correttivo di capacità portante per approfondimento (deep), per il termine di sovraccarico Dc: fattore correttivo di capacità portante per approfondimento (deep), per il termine coesivo Dg: fattore correttivo di capacità portante per approfondimento (deep), per il termine attritivo I: Iq: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del carico, per il termine di sovraccarico Ic: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del carico, per il termine coesivo Ig: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del carico, per il termine attritivo B: Bq: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione della base, per il termine di sovraccarico Bc: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione della base, per il termine coesivo Bg: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione della base, per il termine attritivo G: Gq: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del pendio, per il termine di sovraccarico Gc: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del pendio, per il termine coesivo Gg: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del pendio, per il termine attritivo P: Pq: fattore correttivo di capacità portante per punzonamento, per il termine di sovraccarico Pc: fattore correttivo di capacità portante per punzonamento, per il termine coesivo Pg: fattore correttivo di capacità portante per punzonamento, per il termine attritivo E: Eq: fattore correttivo di capacità portante per sisma (earthquake), per il termine di sovraccarico Ec: fattore correttivo di capacità portante per sisma (earthquake), per il termine coesivo Eg: fattore correttivo di capacità portante per sisma (earthquake), per il termine attritivo Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 47
Le unità di misura delle verifiche elencate nel capitolo sono in [cm, dan, deg] ove non espressamente specificato. Trave di fondazione a "Solaio Via Cavour 1824" 1-3 Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C Fyk 4500 Calcestruzzo: C28/35 Rck 350 Elenco delle sezioni N Descrizione Tipo Base Altezza Copriferro sup. Copriferro inf. Copriferro lat. 1 R 100x60x4 Rettangolare 100 60 4 4 4 Output campate Campata 1 tra i fili 1-3, sezione R 100x60x4, aste 36, 35, 34, 33, 32, 31, 30, 29, 28, 27, 26, 25, 24, 23, 22, 21, 20, 19, 18, 17, 16, 15, 14, 13, 12, 11, 10, 9, 8, 7, 6, 5, 4, 3, 2, 1 Verifiche a flessione x A sup. C.b. sup. A inf. C.b. inf. M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica 0 14.07 5.6 14.07 5.6 19507 SLU 16 19507 2925454 0.093 Si 30 14.07 5.6 14.07 5.6-60730 SLU 16-75083 -2925454 0.093 Si 478 14.07 5.6 14.07 5.6-63410 SLU 9-71957 -2925454 0.093 Si 957 14.07 5.6 14.07 5.6-75678 SLU 16-100282 -2925454 0.093 Si 1405 14.07 5.6 14.07 5.6-49814 SLU 16-78105 -2925454 0.093 Si 1435 14.07 5.6 14.07 5.6 11516 SLU 16 11516 2925454 0.093 Si Verifiche a taglio x A st A sl A sag Vela Comb. Vdes Vrd Vrcd Vrsd Vult cotgθ Verifica 0 0.151 14.07 0-4892 SLU 16-4892 -20893-138959 -72143-72143 2.5 Si 30 0.151 14.07 0-540 SLU 9-540 -20893-138959 -72143-72143 2.5 Si 478 0.151 14.07 0 2765 SLU 16 2765 20893 138959 72143 72143 2.5 Si 957 0.151 14.07 0 2942 SLU 16 2942 20893 138959 72143 72143 2.5 Si 1405 0.151 14.07 0 180 SLU 9 180 20893 138959 72143 72143 2.5 Si 1405 0.151 14.07 0-508 SLU 8-508 -20893-138959 -72143-72143 2.5 Si 1435 0.151 14.07 0 4564 SLU 16 4564 20893 138959 72143 72143 2.5 Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c 0 14523 4 14523 0.4 20.6 11716 1 11716 0.3 Si 30-43217 4-54894 1.5 77.9-22868 1-38248 1.1 Si 478-45938 1-53774 1.5 76.3-45938 1-53774 1.5 Si 957-57633 4-74651 2.1 105.9-54255 1-61323 1.7 Si 1405-35776 4-56539 1.6 80.2-20991 1-35938 1 Si 1435 8317 4 8317 0.2 11.8 5165 1 5165 0.1 Si Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Verifiche a flessione della suola di fondazione x d Af M Comb x/d Mult V Comb Vult Verifica 0 56 0.04 169 SLU 16 0.024 8115 7 SLU 16 212 Si 30 56 0.04 169 SLU 16 0.024 8115 7 SLU 16 212 Si 478 56 0.04 169 SLU 16 0.024 8115 7 SLU 16 212 Si 957 56 0.04 169 SLU 16 0.024 8115 7 SLU 16 212 Si 1405 56 0.04 169 SLU 16 0.024 8115 7 SLU 16 212 Si 1435 56 0.04 169 SLU 16 0.024 8115 7 SLU 16 212 Si Verifiche delle tensioni di esercizio della suola di fondazione Rara Quasi permanente Verifica x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite 0 56 0.0377 169 SLE RA 4 0.3 174.3 4.2 3600 169 SLE QP 1 0.3 130.7 Si 30 56 0.0377 169 SLE RA 4 0.3 174.3 4.2 3600 169 SLE QP 1 0.3 130.7 Si 478 56 0.0377 169 SLE RA 4 0.3 174.3 4.2 3600 169 SLE QP 1 0.3 130.7 Si 957 56 0.0377 169 SLE RA 4 0.3 174.3 4.2 3600 169 SLE QP 1 0.3 130.7 Si 1405 56 0.0377 169 SLE RA 4 0.3 174.3 4.2 3600 169 SLE QP 1 0.3 130.7 Si 1435 56 0.0377 169 SLE RA 4 0.3 174.3 4.2 3600 169 SLE QP 1 0.3 130.7 Si Verifiche di apertura delle fessure della suola di fondazione La campata non presenta apertura delle fessure nella suola Verifiche geotecniche di scorrimento sul piano di posa Size X Size Y Comb. Sis. Cond. Fx Fy Fz Inc.x Inc.y Fi Ad RPl γr Rd Ed Rd/Ed Verifica 1495 120 SLU 8 ST LT 0 0-227290 0 0 38 0 0 1.1 161435 0 9999 Si 1495 120 SLV FO 4 SIS LT -2994 1319-92409 -2 1 38 0 0 1.1 65634 3272 20.06 Si Verifiche geotecniche di capacità portante sul piano di posa Asta SizeX SizeY Comb Type Cond γr Rd Ed Rd/Ed Verifica 3 1495 120 SLU 16 ST LT 2.3 1289441-251983 5.12 Si 3 1495 120 SLV FO 8 SIS LT 2.3 1148600-92254 12.45 Si Capacità portante - parametri utilizzati nel calcolo di Rd Fx Fy Fz Mx My Inc.x Inc.y Ecc.x Ecc.y B' L' qd γs Fi Coes Amax 0 0-251983 -44648 3198041 0 0 13 0 120 1470 0.14 0 38 0 0-1504 2726-92254 -172279 260535 0 2 3-2 116 1489 0.14 0 38 0 0.03 Capacità portante - fattori utilizzati nel calcolo di Rd N S D I B G P E Nq Nc Ng Sq Sc Sg Dq Dc Dg Iq Ic Ig Bq Bc Bg Gq Gc Gg Pq Pc Pg Eq Ec Eg 49 61 78 1.06 1.06 0.97 1.13 1.23 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 49 61 78 1.06 1.06 0.97 1.13 1.23 1 0.94 0.94 0.92 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0.99 0.99 0.99 48 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
Trave di fondazione a "Solaio Via Cavour 1824" 2-4 Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C Fyk 4500 Calcestruzzo: C28/35 Rck 350 Elenco delle sezioni N Descrizione Tipo Base Altezza Copriferro sup. Copriferro inf. Copriferro lat. 1 R 100x60x4 Rettangolare 100 60 4 4 4 Output campate Campata 1 tra i fili 2-4, sezione R 100x60x4, aste 48, 49, 50, 51, 52, 53, 54, 55, 56 Verifiche a flessione x A sup. C.b. sup. A inf. C.b. inf. M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica 0 14.07 5.6 14.07 5.6 135048 SLU 16 54551 2925454 0.093 Si 30 14.07 5.6 14.07 5.6-209241 SLU 16-707137 -2925454 0.093 Si 466 14.07 5.6 14.07 5.6-726786 SLU 16-873145 -2925454 0.093 Si 933 14.07 5.6 14.07 5.6-232825 SLU 9-269249 -2925454 0.093 Si 1369 14.07 5.6 14.07 5.6-174272 SLU 16-278041 -2925454 0.093 Si 1399 14.07 5.6 14.07 5.6 36974 SLU 9 36974 2925454 0.093-7088 SLU 8-7088 -2925454 0.093 Si Verifiche a taglio x A st A sl A sag Vela Comb. Vdes Vrd Vrcd Vrsd Vult cotgθ Verifica 0 0.15 14.07 0-12692 SLU 16-12692 -20893-138959 -71955-71955 2.5 Si 30 0.15 14.07 0-10313 SLU 16-10313 -20893-138959 -71955-71955 2.5 Si 466 0.15 14.07 0 2456 SLU 16 2456 20893 138959 71955 71955 2.5 Si 933 0.15 14.07 0 143 SLU 8 143 20893 138959 71955 71955 2.5 Si 933 0.15 14.07 0-538 SLU 9-538 -20893-138959 -71955-71955 2.5 Si 1369 0.15 14.07 0 4255 SLU 16 4255 20893 138959 71955 71955 2.5 Si 1399 0.15 14.07 0 7634 SLU 16 7634 20893 138959 71955 71955 2.5 Si Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c 0 96868 4 40659 1.1 57.7 56073 1 33075 0.9 Si 30-152842 4-513831 14.1 729-105659 1-338653 9.3 Si 466-528237 4-633858 17.4 899.3-348939 1-414068 11.4 Si 933-168261 1-194352 5.3 275.7-168261 1-194352 5.3 Si 1369-126593 4-212613 5.8 301.7-83196 1-205257 5.6 Si 1399 25948 1 25948 0.7 36.8 25948 1 25948 0.7 Si Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Verifiche geotecniche di scorrimento sul piano di posa Size X Size Y Comb. Sis. Cond. Fx Fy Fz Inc.x Inc.y Fi Ad RPl γr Rd Ed Rd/Ed Verifica 1459 120 SLU 8 ST LT 0 0-209491 0 0 38 0 0 1.1 148793 0 9999 Si 1459 120 SLV FO 5 SIS LT -1314-2337 -76522-1 -2 38 0 0 1.1 54351 2681 20.27 Si Verifiche geotecniche di capacità portante sul piano di posa Asta SizeX SizeY Comb Type Cond γr Rd Ed Rd/Ed Verifica 5 1459 120 SLU 16 ST LT 2.3 1191212-229499 5.19 Si 5 1459 120 SLV FO 11 SIS LT 2.3 1070780-76905 13.92 Si Capacità portante - parametri utilizzati nel calcolo di Rd Fx Fy Fz Mx My Inc.x Inc.y Ecc.x Ecc.y B' L' qd γs Fi Coes Amax 0 0-229499 -13634-12218235 0 0-53 0 120 1352 0.14 0 38 0 0 869 2465-76905 -103798-3146959 0 2-41 -1 117 1377 0.14 0 38 0 0.03 Capacità portante - fattori utilizzati nel calcolo di Rd N S D I B G P E Nq Nc Ng Sq Sc Sg Dq Dc Dg Iq Ic Ig Bq Bc Bg Gq Gc Gg Pq Pc Pg Eq Ec Eg 49 61 78 1.07 1.07 0.96 1.13 1.23 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 49 61 78 1.07 1.07 0.97 1.13 1.23 1 0.94 0.94 0.91 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0.99 0.99 0.99 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 49
7.8.2 Verifiche piastre e pareti C.A. nod.: nodo del modello FEM sez.: tipo di sezione (o = orizzontale, v = verticale) B: base della sezione H: altezza della sezione Af+: area di acciaio dal lato B (inferiore per le piastre)) Af-: area di acciaio dal lato A (superiore per le piastre)) c+: copriferro dal lato B (inferiore per le piastre)) c-: copriferro dal lato A (superiore per le piastre)) sc: tensione sul calcestruzzo in esercizio comb ; c: combinazione di carico c.s.: coefficiente di sicurezza N: sforzo normale di calcolo M: momento flettente di calcolo Mu: momento flettente ultimo Nu: sforzo normale ultimo sf: tensione sull'acciaio in esercizio Wk: apertura caratteristica delle fessure Sm: distanza media fra le fessure st: sigma a trazione nel calcestruzzo in condizioni non fessurate fck: resistenza caratteristica cilindrica del calcestruzzo fcd: resistenza a compressione di calcolo del calcestruzzo fctd: resistenza a trazione di calcolo del calcestruzzo Hcr: altezza critica q.hcr: *quota della sezione alla altezza critica hw: altezza della parete lw: lunghezza della parete n.p.: numero di piani hs: altezza dell'interpiano Mxd: momento di progetto attorno all'asse x (fuori piano) Myd: momento di progetto attorno all'asse y (nel piano) NEd: sforzo normale di progetto MEd: Momento flettente di progetto di progetto VEd: sforzo di taglio di progetto Ngrav.: sforzo normale dovuto ai carichi gravitazionali NReale.: sforzo normale derivante dall'analisi VRcd: resistenza a taglio dovuta alle bielle di calcestruzzo epsilon: coefficiente di maggiorazione del taglio derivante dall'analisi alfas: MEd/(VEd*lw) formula 7.4.15 At: area tesa di acciaio roh: rapporto tra area della sezione orizzotale dell'armatura di anima e l'area della sezione di calcestruzzo rov: rapporto tra area della sezione verticale dell'armatura di anima e l'area della sezione di calcestruzzo VRsd: resistenza a taglio della sezione con armature Somma(Asj)- Ai: somma delle aree delle barre verticali che attraversano la superficie di scorrimento csi: altezza della parte compressa normalizzata all'altezza della sezione Vdd: contributo dell'effetto spinotto delle armature verticali Vfd: contributo della resistenza per attrito Vid: contributo delle armature inclinate presenti alla base VRd,s: valore di progetto della resistenza a taglio nei confronti dello scorrimento M01: momento flettente inferiore per verifica instabilità M02: momento flettente superiore per verifica instabilità etot: eccentricità complessiva EC2 12.6.5.2 (12.12) Fi: coefficiente riduttivo EC2 12.6.5.2 (12.11) l0: lunghezza libera di inflessione beta: coefficiente EC2 12.6.5.1 (12.9) Nrd: resistenza di progetto EC2 12.6.5.2 (12.10) l,lim: snellezza limite EC2 12.6.5.1 (4) At: area di calcestruzzo del traverso in parete con blocco cassero in legno Vr,cls: resistenza a taglio in assenza di armatura orizzontale in parete con blocco cassero in legno Mu: momento resistente ultimo del singolo traverso in parete con blocco cassero in legno Hp: resistenza a trazione dell'elemento teso in parete con blocco cassero in legno R: fattore di efficienza in parete con blocco cassero in legno Vr,s: contributo alla resistenza a taglio della armatura orizzontale in parete con blocco cassero in legno Vrd: resistenza a taglio per trazione del diagonale in parete con blocco cassero in legno l: luce netta della trave di collegamento h: altezza della trave di collegamento b: spessore della trave di collegamento d: altezza utile della trave di collegamento Asi: area complessiva della armatura a X M,plast: momenti resistenti della trave a filo appoggio T,plast: sforzi di taglio nella trave derivanti da gerarchia delle resistenze 50 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
7.8.3 Pressioni terreno in SLU da -1.2 a -1.1 da -1.3 a -1.2 da -1.4 a -1.3 da -1.5 a -1.4 da -1.6 a -1.5 da -1.7 a -1.6 da -1.8 a -1.7 da -1.9 a -1.8 da -2 a -1.9 da -2.1 a -2 dan/cm² Rappresentazione in pianta delle massime compressioni sul terreno in famiglia SLU. Nodo: Nodo che interagisce col terreno. Ind.: indice del nodo. Pressione minima: situazione in cui si verifica la pressione minima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione minima. uz: spostamento massimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione minima sul terreno del nodo. [dan/cm²] Pressione massima: situazione in cui si verifica la pressione massima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione massima. uz: spostamento minimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione massima sul terreno del nodo. [dan/cm²] Compressione estrema massima -2.04994 al nodo di indice 63, di coordinate x = 2666, y = 592, z = 1804, nel contesto SLU 16. Spostamento estremo minimo -0.78844 al nodo di indice 63, di coordinate x = 2666, y = 592, z = 1804, nel contesto SLU 16. Spostamento estremo massimo -0.11127 al nodo di indice 68, di coordinate x = 3443, y = 592, z = 1804, nel contesto SLU 1. Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 51
7.8.4 Pressioni terreno in SLVf/SLUEcc da -0.35 a -0.3 da -0.4 a -0.35 da -0.45 a -0.4 da -0.5 a -0.45 da -0.55 a -0.5 da -0.6 a -0.55 da -0.65 a -0.6 da -0.7 a -0.65 da -0.75 a -0.7 da -0.8 a -0.75 dan/cm² Rappresentazione in pianta delle massime compressioni sul terreno in famiglie SLVf/SLUEcc. Nodo: Nodo che interagisce col terreno. Ind.: indice del nodo. Pressione minima: situazione in cui si verifica la pressione minima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione minima. uz: spostamento massimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione minima sul terreno del nodo. [dan/cm²] Pressione massima: situazione in cui si verifica la pressione massima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione massima. uz: spostamento minimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione massima sul terreno del nodo. [dan/cm²] Compressione estrema massima -0.74049 al nodo di indice 63, di coordinate x = 2666, y = 592, z = 1804, nel contesto SLV fondazioni 8. Spostamento estremo minimo -0.2848 al nodo di indice 63, di coordinate x = 2666, y = 592, z = 1804, nel contesto SLV fondazioni 8. Spostamento estremo massimo -0.13301 al nodo di indice 68, di coordinate x = 3443, y = 592, z = 1804, nel contesto SLV fondazioni 12. 52 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)
7.8.5 Pressioni terreno in SLE/SLD da -0.8 a -0.7 da -0.9 a -0.8 da -1 a -0.9 da -1.1 a -1 da -1.2 a -1.1 da -1.3 a -1.2 da -1.4 a -1.3 da -1.5 a -1.4 da -1.6 a -1.5 da -1.7 a -1.6 dan/cm² Rappresentazione in pianta delle massime compressioni sul terreno in famiglie SLE/SLD. Nodo: Nodo che interagisce col terreno. Ind.: indice del nodo. Pressione minima: situazione in cui si verifica la pressione minima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione minima. uz: spostamento massimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione minima sul terreno del nodo. [dan/cm²] Pressione massima: situazione in cui si verifica la pressione massima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione massima. uz: spostamento minimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione massima sul terreno del nodo. [dan/cm²] Compressione estrema massima -1.45309 al nodo di indice 63, di coordinate x = 2666, y = 592, z = 1804, nel contesto SLE rara 4. Spostamento estremo minimo -0.55888 al nodo di indice 63, di coordinate x = 2666, y = 592, z = 1804, nel contesto SLE rara 4. Spostamento estremo massimo -0.13314 al nodo di indice 68, di coordinate x = 3443, y = 592, z = 1804, nel contesto SLD 12. Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA) 53
7.8.6 Calcolo solaio a travetti accostati in C.A.P. T2 410 (var) A 54 Sismicad 12.6 - Licenza assegnata a LENOCI ING. LEONARDO - VIA UMBERTO, 41 - MONOPOLI (BA)