INDICE 1 PREMESSA PERFORAZIONI DI SONDAGGIO PROVE DI RESISTENZA A COMPRESSIONE... 10

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2 INDICE 1 PREMESSA PERFORAZIONI DI SONDAGGIO PROVE DI RESISTENZA A COMPRESSIONE DEFINIZIONE DEI PARAMETRI GEOTECNICI CARATTERISTICI CARATTERIZZAZIONE GEOFISICA DEL SOTTOSUOLO AI SENSI DEL D.M. 14/01/ DESCRIZIONE DELLA METODOLOGIA D INDAGINE SPECIFICHE TECNICHE DELLA STRUMENTAZIONE DEFINIZIONE DELLA CATEGORIA DI SUOLO AI SENSI DEL PAR DELLE NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI (D.M. 14/01/2008) FONTI DOCUMENTALI E RIFERIMENTI BIBLIOGRAFICI... 24

3 1 PREMESSA La presente relazione è stata redatta a supporto del progetto di realizzazione di alcune opere finalizzate alla mitigazione del rischio idraulico del territorio comunale di Copertino (LE). Nel caso specifico, verranno di seguito esposti i risultati dello studio di caratterizzazione litostratigrafica, geotecnica e sismica dei terreni di fondazione delle opere da realizzare in corrispondenza di n. 3 attraversamenti stradali che intersecano il tracciato del nuovo canale deviatore previsto dal progetto. I terreni interagenti con le opere di progetto sono stati caratterizzati mediante l esecuzione delle seguenti indagini geognostiche: 1. n. 3 perforazioni di sondaggio a carotaggio continuo della profondità di 10 metri per la verifica del profilo stratigrafico in corrispondenza di ogni attraversamento stradale; 2. n. 8 prove di compressione puntuale (Point Load Test) effettuate su campioni (carote) prelevate all interno dei sondaggi, per la definizione dei parametri di resistenza dei terreni di fondazione; 3. n. 3 indagine sismiche di tipo MASW per la definizione della categoria di sottosuolo ai sensi del D.M. 14/01/2008. Nella Fig. 1 di seguito allegata è riportata l ubicazione delle indagini geognostiche eseguite in situ lungo il tracciato del canale previsto dal progetto. 1

4 Fig. 1 Ubicazione delle indagini geognostiche. 2

5 2 PERFORAZIONI DI SONDAGGIO In data 19 dicembre 2013, la ditta GEOPRO di Lecce ha effettuato n. 3 perforazioni di sondaggio (v. Foto 1 7) in corrispondenza dei punti in cui il tracciato del canale deviatore previsto dal progetto interseca le sedi stradali presenti a nord del recapito finale. I sondaggi, identificati con le sigle S1, S2 ed S3 (v. Fig. 1), sono stati effettuati a carotaggio continuo, con un carotiere di diametro Ф 101 mm e sono state spinte fino alla profondità di 10 metri rispetto al p.c.. Come si evince dalle stratigrafie di seguito allegate, le successioni lito-stratigrafiche intercettate dai tre sondaggi presentano notevoli analogie. Infatti, in tutti e tre i punti d indagine, l assetto stratigrafico risulta caratterizzato dalla presenza in affioramento di litofacies calcarenitiche a grana fine, di età presumibilmente miocenica ( Pietra Leccese ), poggianti su rocce calcaree più tenaci. Lo spessore della formazione calcarenitica superficiale è risultato variabile dai 4 ai 7 metri. In particolare, nel sondaggio S2, le litofacies francamente calcarenitiche presentano uno spessore di appena 2 metri e poggiano su un livello più cementato che presenta le caratteristiche litologiche di un calcare detritico (v. Foto 5). Tuttavia, anche nel sondaggio S3 la parte basale della formazione calcarenitica si presenta ricementata e più tenace rispetto ai livelli sommitali (v. Foto 7). Il substrato calcareo è costituito da calcari microcristallini e detritici di colore prevalentemente nocciola. Nel sondaggio S1 la formazione calcarea è risultata abbastanza integra, come testimoniato dalla buona percentuale di recupero di carote di lunghezza maggiore di 10 cm (v. Foto 3). Nei sondaggi S2 ed S3, i calcari sono apparsi invece diffusamente carsificati ed alterati, facendo riscontrare bassissime percentuali di recupero. In particolare, fatta eccezione per la parte inferiore del sondaggio S1, le percentuali di recupero sono risultate ovunque molto basse, il che indica una generale scarsa qualità degli ammassi rocciosi investigati. 3

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9 Foto 1 Fase di esecuzione del sondaggio S1. Foto 2 Stratigrafia del sondaggio S1 (cassetta 1). Foto 3 Stratigrafia del sondaggio S1 (cassetta 2). 7

10 Foto 4 Fase di esecuzione del sondaggio S2. Foto 5 Stratigrafia del sondaggio S2. 8

11 Foto 6 Fase di esecuzione del sondaggio S3. Foto 7 Stratigrafia del sondaggio S2. 9

12 3 PROVE DI RESISTENZA A COMPRESSIONE Sulla base delle stratigrafie dei sondaggi, si evince che i terreni interagenti con le opere di progetto sono costituiti dalle litofacies calcarenitiche e calcareo-detritiche mioceniche che costituiscono i livelli più prossimi alla superficie topografica. All interno di questi livelli sono stati quindi prelevati n. 8 campioni di roccia (carote) su cui sono state eseguite prove di laboratorio finalizzate a valutare la resistenza a compressione di tali materiali. Le prove effettuate sui campioni, del tipo Point Load Test, vengono condotte con strumentazione e procedure standardizzate (Bieniawski Z.T., 1975; Broch E. & Franklin I.A., 1972; I.S.R.M., 1973) ed hanno il vantaggio di consentire (rispetto alle prove di compressione uniassiale che richiedono provini di forma cubica) la valutazione delle caratteristiche di resistenza anche su campioni cilindrici (come quelli che si ottengono con le perforazioni di sondaggio) o anche del tutto informi. Tale tipo di prova consente di ricavare l indice di resistenza I S che equivale al rapporto tra il carico di rottura ed il quadrato della dimensione in mm del campione posto tra le due punte coniche. Per rendere i dati confrontabili, i valori di I S vengono sempre corretti mediante apposite curve di correzione riportandoli a quelli standard riferiti a campioni di 50 mm di diametro (I S50 ). I dati ottenuti con il Point Load Test possono essere correlati ai valori del carico di rottura a compressione uniassiale utilizzando un fattore di conversione K che varia in funzione delle caratteristiche litologiche dei campioni esaminati. Nel caso di rocce sedimentarie, si utilizza sovente un valore medio di riferimento K = 22,7 (Bieniawski Z.T., 1974) che, tuttavia, tende a sovrastimare eccessivamente i valori di resistenza a compressione delle rocce tenere. Per tale motivo, numerosi studi e ricerche pubblicati negli ultimi anni evidenziano la necessità di utilizzare valori di K differenti, possibilmente riferiti alle specifiche categorie litologiche prese in esame. In particolare, sulla base di risultati sperimentali, Cotecchia et Al. (1985) indicano, per le calcareniti pugliesi, un valore di K = 12. Anche alcuni lavori più recenti di Cherubini (2005 e 2006) ribadiscono l opportunità di modulare il fattore di conversione in funzione della litologia e/o del valore numerico dell indice di resistenza. Nel caso in esame, le litofacies campionate nei sondaggi S1, S2 ed S3 e sottoposte a prove di compressione puntuale sono costituite da calcareniti siltose a grana fine e da calcari detritici. Come indicato nel certificato di prova di seguito allegato, i test di compressione puntuale effettuati sugli otto campioni di roccia hanno fatto registrare valori dell indice di resistenza I S50 variabili tra 5 e 22 kg/cmq. I corrispondenti valori di resistenza a compressione uniassiale sono stati ricavati moltiplicando l indice di resistenza per un coefficiente numerico K = 12, ovvero adottando la formulazione del fattore moltiplicativo proposto da Cotecchia et Al. (1985) per le calcareniti pugliesi. Nel complesso, le litofacies calcarenitiche (campioni C2, C3, C4, C7, C8) evidenziano valori di resistenza a compressione compresi tra 58 e 211 kg/cmq, ovvero ricadenti nel tipico intervallo di variabilità delle litofacies calcarenitiche mioceniche del Salento. Le litofacies calcareo-detritiche (campioni C1, C5, C6) manifestano invece valori di resistenza a compressione tendenzialmente più elevati, compresi tra 236 e 281 kg/cmq. 10

13 Campo di variabilità U.C.S. delle calcareniti Campo di variabilità U.C.S. dei calcari detritici Fig. 2 Classificazione delle rocce esaminate in base alla resistenza. Come si può osservare in Fig. 2, dove sono riportati alcuni dei principali e più accreditati sistemi di classificazione delle rocce basati sui parametri di resistenza, sulla base dei valori di resistenza a compressione uniassiale (U.C.S.) determinati con le prove di laboratorio, le litofacies in esame (calcareniti e calcari detritici) possono essere classificate come rocce tenere e di resistenza medio-bassa. 11

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17 4 DEFINIZIONE DEI PARAMETRI GEOTECNICI CARATTERISTICI Come riportato nei capitoli precedenti, i terreni che saranno interessati dalle opere di progetto sono costituiti da calcareniti siltose a grana fine di età miocenica, localmente affioranti o subaffioranti. Meno probabile è il reperimento di litofacies calcareo-detritiche, in quanto quest ultime, come si evince dalle stratigrafie dei sondaggi, si rinvengono a partire da profondità superiori a 3 metri rispetto al p.c.. Pertanto, la caratterizzazione geotecnica dei terreni interagenti con le opere di progetto è stata focalizzata principalmente sulle litofacies calcarenitiche. In linea generale, la cospicua mole di dati pubblicati da Zezza (1974 e 1985), Cotecchia et Al. (1985), GEO S.r.l. (1984), Margiotta (1992) e Cherubini et Al. (2007), ben illustrano la variabilità delle proprietà fisico-meccaniche delle calcareniti mioceniche salentine, il cui peso di volume può oscillare tra 1,55 e 1,90 ton/mc, mentre la resistenza a compressione uniassiale può variare da 40 a 200 kg/cmq. Peraltro, i valori di resistenza a compressione uniassiale ottenuti con l esecuzione dei Point Load Test sui campioni prettamente calcarenitici prelevati dai sondaggi, rientrano quasi perfettamente nel range di variabilità tipico delle calcareniti mioceniche desumibile dai dati di letteratura precedentemente citati. Per il calcolo dei parametri geotecnici caratteristici dei terreni di fondazione, da utilizzare nelle verifiche agli stati limite previsti dalla vigente normativa, si è quindi fatto riferimento ai dati di resistenza a compressione ottenuti sui campioni prettamente calcarenitici, escludendo quelli determinati su campioni di litofacies calcareo-detritiche. Il valore caratteristico del peso di volume può essere ottenuto applicando le rette di correlazione tra densità totale e resistenza a compressione semplice calcolate da Cotecchia et Al. (1985) per i vari tipi di calcareniti pugliesi. Nel caso specifico, prendendo come riferimento il valore medio di resistenza a compressione delle rocce esaminate (σ' r = 170 kg/cmq) si ottiene il seguente valore: γ k = 1,7 ton/mc Per quanto riguarda la resistenza a compressione, si adotta invece un approccio cautelativo, motivato dall elevato tasso di variabilità dei valori misurati (σ' r = kg/cmq) e dalle scadenti caratteristiche strutturali delle masse rocciose calcarenitiche, quest ultime testimoniate dalle bassissime percentuali di recupero di carote integre riscontrate nei sondaggi S1, S2 ed S3. Per le suddette motivazioni si assume come rappresentativo il valore più basso di resistenza a compressione uniassiale ottenuto dalle prove di laboratorio, ovvero σ' r = 58 kg/cmq. Ovviamente, per ottenere i parametri di resistenza al taglio caratteristici dell ammasso roccioso (da utilizzare per le verifiche geotecniche), è necessario rielaborare i risultati delle prove di resistenza a compressione uniassiale, in modo da ricavare e scorporare le componenti d attrito e quelle di coesione (ovvero di esprimere la resistenza del terreno in termini di ϕ-c). A tal fine, nell ipotesi di validità del criterio di rottura di Mohr-Coulomb e tenendo presente che una prova di resistenza a compressione uniassiale può considerarsi come un caso limite di prova triassiale in cui la pressione di confinamento (σ c ) è uguale a zero (v. Fig. 3), il legame 15

18 tra il termine di coesione e quello di attrito del materiale integro si può esprimere in funzione di σ' r attraverso la seguente relazione: σ' r 1 sen φ' σ' r c' = = (1) 2 cos φ' 2tg(45 + φ'/2) Applicando la (1) ed assegnando alle calcareniti affioranti un valore di resistenza a compressione uniassiale σ' r = 58 kg/cmq ed un angolo di attrito interno ϕ = 45 (nell ipotesi di roccia perfettamente integra), si ottiene un valore di coesione c = 12 kg/cmq. FIGURA 3 Ovviamente, il valore di c così ottenuto è un valore di picco, ovvero è applicabile solo a piccoli volumi di roccia perfettamente integra ed è molto più elevato di quello residuo che in genere agisce lungo le discontinuità strutturali che attraversano l ammasso roccioso e che, nella quasi totalità dei casi, rappresentano le effettive potenziali superfici di rottura e scorrimento. La presenza delle discontinuità strutturali (piani di strato, giunti di frattura, vuoti di dissoluzione carsica, ecc..) oltre ad esaltare l anisotropia delle caratteristiche di resistenza degli ammassi rocciosi, introduce quindi anche un fattore di scala che non consente di applicare all intero ammasso roccioso i valori della coesione intrinseca (c ) calcolati mediante prove di laboratorio su campioni di piccole dimensioni. Dovendo necessariamente tenere conto delle caratteristiche strutturali dell ammasso roccioso, si è quindi ritenuto opportuno adottare un modello di calcolo che esprime la coesione dell ammasso roccioso (c r ) in funzione del numero di discontinuità per metro lineare (i) e dell angolo di attrito lungo le superfici dei giunti (ϕ r ). Secondo i risultati delle elaborazioni statistiche effettuate da Manev e Avramova-Tacheva (1970), il rapporto tra la coesione dell ammasso roccioso e la coesione intrinseca del materiale lapideo è legato al numero di discontinuità per metro lineare (i) dalla seguente relazione: 16

19 c 2) r 0.48(i = 0.114e c' Sostituendo il valore di coesione ottenuto con l equazione (1) (c = 12 Kg/cmq) all interno della (2) ed assumendo, per le calcareniti in questione, un numero di discontinuità per metro lineare pari a 7 (tipiche di roccia stratificata e moderatamente fratturata), si ricava la coesione globale dell ammasso roccioso che, nel caso specifico, risulta c r = 0,35 kg/cmq. Per quanto riguarda invece la componente d attrito, i risultati di prove di taglio diretto su giunto effettuati su campioni di calcareniti tenere hanno fornito valori di ϕ r pari a circa 28 (Scaglione G. et Al., 2007). Pertanto, in base all analisi condotta sui dati geotecnici relativi alle calcareniti mioceniche, i valori caratteristici da utilizzare per le verifiche agli stati limite sono i seguenti: o peso di volume: γ k = 1,7 ton/mc; o angolo di resistenza al taglio: ϕ k = 28 ; o coesione litoide: c k = 0,35 kg/cmq. (2) 17

20 5 CARATTERIZZAZIONE GEOFISICA DEL SOTTOSUOLO AI SENSI DEL D.M. 14/01/2008 Per la ricostruzione del modello geofisico del sito ed al fine di acquisire le informazioni idonee a classificare i terreni di fondazione ai sensi di quanto prescritto al par delle vigenti Norme Tecniche per le Costruzioni approvate con D.M. 14/01/2008, sono state eseguite n. 3 prospezioni sismiche di tipo MASW, ubicate come indicato in Fig Descrizione della metodologia d indagine Il metodo MASW (Multichannel Analysis of Surface Waves) è una tecnica d indagine non invasiva che individua il profilo di velocità delle onde di taglio verticali (Vs) basandosi sulla misura delle onde superficiali fatta in corrispondenza di diversi sensori (geofoni) posti sulla superficie del suolo. Il contributo predominante alle onde superficiali è dato dalle onde di Rayleigh (onde Sh), che viaggiano con una velocità correlata alla rigidezza della porzione di terreno interessata dalla propagazione delle onde. In un mezzo stratificato le onde di Rayleigh sono dispersive, cioè onde con diverse lunghezze d onda si propagano con diverse velocità di fase. Inoltre, le onde ad alta frequenza con lunghezza d onda corta si propagano negli strati più superficiali, mentre onde a bassa frequenza si propagano negli strati più profondi del sottosuolo. Nel metodo di indagine MASW le onde superficiali generate in un punto della superficie del suolo sono misurate da uno stendimento lineare di sensori. Attraverso questo metodo si ottiene una velocità di fase (o curva di dispersione) sperimentale apparente nel range di frequenze compreso tra 5 e 70 Hz, che fornisce informazioni sulla parte più superficiale del suolo, generalmente compresa nei primi metri, in funzione della rigidezza dei terreni investigati e delle caratteristiche della sorgente. Il metodo MASW consiste in 3 fasi: 1. acquisizioni multicanale dei segnali sismici lungo uno stendimento; 2. estrazione del modo fondamentale dalle curve di dispersione delle velocità di fase delle onde superficiali di Rayleigh; 3. inversione delle curve di dispersione per ottenere il profilo verticale della velocità di propagazione Vs delle onde di taglio. L affidabilità dei profili di velocità Vs ricostruiti mediante il processo d inversione viene verificata tramite la definizione dell errore relativo tra le due curve. Sulla base di valutazioni incrociate con informazioni dirette di tipo geologico, geotecnico e/o idrogeologico, è possibile scegliere il modello ritenuto più conforme alla situazione stratigrafica presente nell area indagata. 5.2 Specifiche tecniche della strumentazione L indagine condotta presso il sito di progetto è stata effettuata con l ausilio di un sismografo MAE A3000-S 24 bit 16 canali, uno strumento compatto e versatile progettato e realizzato appositamente per eseguire indagini di prospezione sismica convenzionali (cioè a rifrazione o a riflessione) e non convenzionali, ovvero di tipo MASW (Multichannel Analysis of Surface 18

21 Waves) e SASW (Spectral Analysis of Surface Waves). L acquisizione dei dati sismici è stata effettuato lungo linee di stendimento della lunghezza di 30 metri, ubicate come in Fig. 1, ovvero in corrispondenza dei tre attraversamenti stradali previsti dal progetto. Per l acquisizione dei dati sono stati utilizzati n. 16 geofoni verticali con frequenza propria di 4,5 Hz posizionati con interasse di 2 metri (v. Fig. 4). L impulso di energizzazione del terreno è stato fornito utilizzando una massa battente di 8 Kg ed una piastra in lega di allumino. Le tracce registrate hanno una lunghezza temporale T = 2 secondi ed un passo di campionamento dt = 1 ms. La frequenza di campionamento è pari a 1000 Hz mentre la frequenza massima dei segnali, ovvero la frequenza di Nyquist, è data da f Nyquist = ½ dt = 500 Hz. Infine la frequenza minima dei segnali è data da f min = 1/T = 0,5 Hz. Per l elaborazione dei dati acquisiti in campagna è stato utilizzato il software WinMasw 4.1 della Eliosoft Geophysical Software & Services. MODALITA D INDAGINE 0 m 5 m 10 m 15 m 20 m 25 m Distanza m 30 m X 2 metri 2 metri Y Geofoni Punti di energizzazione (shot) Fig. 4 Schema di esecuzione delle indagini sismiche. 5.3 Definizione della categoria di suolo ai sensi del par delle Norme Tecniche per le Costruzioni (D.M. 14/01/2008) Com è noto, le Norme Tecniche per le Costruzioni approvate con il D.M. 14/01/2008, hanno introdotto l adozione di un sistema di caratterizzazione geofisica e geotecnica del profilo stratigrafico del sottosuolo basata sui parametri di velocità delle onde di taglio mediati sui primi 30 metri di terreno (Vs30). Coerentemente con quanto indicato nell Eurocodice 8, le attuali norme tecniche (par N.T.C. 2008) prevedono una classificazione del sito in funzione sia della velocità delle onde di taglio nella copertura che dello spessore della stessa. A tale scopo vengono identificate 5 tipologie di suoli (A, B, C, D ed E, più altre due speciali: S1 e S2) ad ognuna delle quali è associato uno spettro di risposta elastico. 19

22 Sulla base del parametro Vs30, il suolo va dunque classificato all interno di una delle predette categorie, ad ognuna delle quali corrispondono specifici coefficienti per la determinazione dello spettro elastico di risposta necessario alla definizione dell azione sismica di progetto. Il parametro Vs30 viene determinato, sulla base dei dati acquisiti mediante l esecuzione di specifiche indagini geognostiche, applicando la seguente espressione: 30 V S30 = (3) hi Vi i= 1,N dove hi è lo spessore in metri dello strato i-esimo, Vi è la velocità delle onde di taglio dello strato i-esimo e N è il numero di strati. Nel caso in esame, la velocità di propagazione delle onde di taglio (Vs) nel sottosuolo del sito di progetto è stata misurata mediante l esecuzione di n. 3 indagini sismiche di superficie di tipo MASW, che hanno consentito di ricostruire il profilo delle velocità di propagazione delle onde S nel sottosuolo delle aree investigate. Per ognuna delle 3 prospezioni sismiche si è innanzitutto proceduto all acquisizione e registrazione in situ dei sismogrammi delle onde superficiali (v. Figg. 5-a, 7-a, 9-a), quindi sono state ricostruite le curve di dispersione (ovvero i grafici della velocità di fase rispetto alla frequenza v. Figg. 5-b, 7-b, 9-b) ed infine, mediante procedura d inversione, sono stati ottenuti i profili verticali delle Vs relativi ai primi 30 metri di profondità (v. Figg. 6, 8, 10). In tutte e tre le prospezioni, i risultati d indagine indicano l esistenza di vari sismo-strati, tutti caratterizzati da valori di velocità di propagazione delle onde S progressivamente crescenti in funzione della profondità. I valori delle Vs e lo spessore dei singoli sismo-strati sono riportati nelle Figg. 6, 8, 10. Sulla scorta dei risultati delle indagini espletate, i valori del parametro Vs30 e la classificazione del sottosuolo dei tre siti d intervento risultano essere i seguenti: MASW 1 (attrav. S.C. S. Vito) Vs30 = 784 m/s [Categoria B] MASW 2 (attrav. S.V. presso recapito finale) Vs30 = 849 m/s [Categoria A] MASW 3 (attrav. S.V. S. Anastasia) Vs30 = 859 m/s [Categoria A] Bari, gennaio 2014 Dott. Geol. Giuseppe CALO (Albo Geologi Regione Puglia n. 148) 20

23 a b Fig. 5 MASW 1: sismogramma (a) e curva di dispersione (b). Fig. 6 MASW 1: profilo verticale delle Vs e calcolo del Vs30. 21

24 a b Fig. 7 MASW 2: sismogramma (a) e curva di dispersione (b). Fig. 8 MASW 2: profilo verticale delle Vs e calcolo del Vs30. 22

25 a b Fig. 7 Sismogramma (a) e curva di dispersione (b) della MASW n. 3. Fig. 10 Profilo verticale delle Vs e calcolo del Vs30 della MASW n

26 6 FONTI DOCUMENTALI E RIFERIMENTI BIBLIOGRAFICI - Bieniawski Z.T. The Point Load Test in geotechnical practice. Engineering Geology, vol. 9, Boaga J. & Iliceto V. Metodologia per la definizione di modelli di Vs del sottosuolo e loro influenza nella risposta sismica di sito. Atti del Workshop in Geofisica, Rovereto, 11/12/ Broch E. & Franklin J.A. The Point Load Strength Test. International Journal Of Rock Mechanics and Mining Science, vol. 9, Cherubini C. Alcune considerazioni sull uso dei sistemi di classificazione degli ammassi rocciosi. Giornale di Geologia Applicata n. 2, Cherubini C. Considerazioni sui metodi di classificazione applicati agli ammassi rocciosi carbonatici. Atti del Convegno Le risorse lapidee dall antichità ad oggi in area mediterranea. Canosa di Puglia (BA), settembre Cherubini C., Reina A., Bruno D. Le rocce tenere del Salento: proposta di classificazione con l uso delle caratteristiche tecniche e meccaniche. Geologi e Territorio n Cotecchia V., Calò G., Spilotro G. Caratterizzazione geolitologica e tecnica delle calcareniti pugliesi. Atti del III Convegno Nazionale Attività Estrattiva dei Minerali di 2 a Categoria, Ediz. Pei S.r.l. Parma, GEO s.r.l. Bari Indagini sui materiali di cava (calcari, calcareniti ed argille) della Puglia. Regione Puglia. Assessorato all Industria, al Commercio ed all Artigianato, ottobre I.S.R.M. Suggested methods of determining the point-load strength index. I.S.R.M., Committee on Laboratory tests Documents, vol. 1, Manev G. & Avramova-Tacheva E. On the valuation of strength and resistance condition of the rocks in natural rock massif. Proc. 2nd Int. Congr. Rock Mech., ISRM, Belgrado, Margiotta B. Caratteristiche geotecniche delle calcareniti e calcareniti marnose del Burdigaliano-Tortoniano (Pietra Leccese) e dei depositi a facies calcarenitico-marnosa del Messiniano (Calcareniti di Andrano p.p.). Spazio Aperto, anno, IX, n 10, Lecce, Ministero delle Infrastrutture Norme tecniche per le costruzioni. Allegato al D.M. 14 gennaio 2008, pubblicato sulla Gazzetta Ufficiale n. 29 del 04/02/2008, Supplemento Ordinario n Roma V. Seismic geotechnical site characterizations by means of MASW method. XII Italian Seismic Engineering Conference, Pisa, June Scaglione G., Frasca A., Biondi G., Amato B., Cascone G., Buonmestieri S. Determinazione dei parametri di resistenza al taglio di rocce carbonatiche: analisi comparata tra diverse metodologie. Atti del 2 Seminario Internazionale di Studi sul Carsismo negli Iblei e nell Area sud Mediterranea, Ragusa maggio Zezza F. Le pietre da costruzione e ornamentali della Puglia: caratteristiche sedimentologicopetrografiche, proprietà fisico-meccaniche e problemi geologico-tecnici relativi all attività estrattiva. Rassegna Tecnica Pugliese Continuità, Anno VIII, n. 3-4, Zezza F., Baldassarre R., Pagliarulo R., Racaniello F. Correlazione tra caratteristiche fisiche ed indice di resistenza della Pietra Leccese. Atti del III Convegno Nazionale Attività Estrattiva dei Minerali di 2 a Categoria, Ediz. Pei S.r.l. Parma,