STRUTTURE DI FONDAZIONE E ALTRE STRUTTURE IN C.A.: RELAZIONE DI CALCOLO

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1 STRUTTURE DI FONDAZIONE E ALTRE STRUTTURE IN C.A.: RELAZIONE DI CALCOLO Relazione: Se R01 Scala:

2 COMUNE DI PRATO PROVINCIA DI PRATO STRUTTURE DI FONDAZIONE E ALTRE STRUTTURE IN C.A.: RELAZIONE DI CALCOLO

3 INDICE PARTE PRIMA: RELAZIONE TECNICA GENERALE 1.1. caratteristiche dell opera pag normative di riferimento pag materiali strutturali impiegati pag norme di carattere esecutivo pag terreno di fondazione pag codici di calcolo pag. 14 PARTE SECONDA: CALCOLI DELLE FONDAZIONI 2.1. modellazione della struttura pag azioni considerate nel progetto pag dati di input e risultati del calcolo pag verifiche dell armatura della platea pag verifiche del terreno di fondazione pag stima del cedimento atteso pag. 28 PARTE TERZA: CALCOLI DELLA CENTRALE TERMICA 3.1. modellazione della struttura pag azioni considerate nel progetto pag dati di input e risultati del calcolo pag verifiche travi del solaio di copertura pag verifiche dei setti in c.a. pag verifiche delle fondazioni pag. 48 dott. ing. Andrea Rigato pag. 1

4 PARTE PRIMA: RELAZIONE TECNICA GENERALE pag. 2

5 1.1. CARATTERISTICHE DELL OPERA DESCRIZIONE GENERALE I lavori in oggetto consistono nella costruzione di una nuova scuola materna per sei sezioni, da realizzarsi in Comune di Prato, Viale Montegrappa - località Ponzano. Tali interventi verranno realizzati per conto dell Amministrazione Comunale del Comune di Prato, con sede in Piazza Mercatale, Prato (PO). foto aerea dell area di intervento In termini costruttivi le sei sezioni saranno alloggiate in altrettanti blocchi modulari di un solo piano fuori terra e caratterizzate da copertura a due falde con diversa inclinazione. Si riporta di seguito una planimetria di inquadramento ed una vista del modello architettonico. La presente Relazione si riferisce alle strutture in c.a. del fabbricato. Per ogni eventuale approfondimento nei riguardi del calcolo delle strutture lignee si rimanda invece all apposito elaborato, da intenderesi come premessa alla presente. pag. 3

6 planimetria di inquadramento e vista del modello pag. 4

7 DESCRIZIONE DELLA STRUTTURA L edificio può essere scomposto in tre blocchi principali (indicati nei vari elaborati come BLOCCO A, BLOCCO B e BLOCCO C) come riportato nelle planimetrie di insieme. Struttura fuori terra Dal punto di vista strutturale si prevede di realizzare l intera struttura fuori terra interamente in legno. La struttura portante verticale è formata da pareti intelaiate in legno controventate tramite pannelli di OSB dello spessore di 15 mm e collegati mediante chiodi ad aderenza migliorata 2.8 x 60 mm. La copertura invece è realizzata tramite travetti in legno lamellare disposti ad interasse di 65 cm. Sia la trave di colmo che le banchine poggiano sulle pareti sottostanti. La copertura è poi controventata mediante la predisposizione di pannelli OSB sempre dello spessore di 15 mm opportunamente connessi ai travetti. Le pareti sono costituite da montanti in legno massiccio giuntato di dimensioni 160 x 60 mm 2 e rinforzate dove necessario. Per ogni eventuale approfondimento nei riguardi delle strutture lignee fuori terra si rimanda, come anzidetto, all apposito elaborato. Struttura di fondazione Tutte le fondazioni saranno del tipo a platea con spessore s=25 cm, con soprastante vespaio prefabbricato in blocchi modulari. Lungo il perimetro del basamento saranno realizzati murettini in c.a. per il contenimento del vespaio. Parimenti verranno realizzati muretti in c.a. in corrispondenza delle zone di ancoraggio dei sistemi tipo hold-down (meccanismi anti ribaltamanto) per il fissaggio della sovrastruttura lignea. Al di sopra dei cupolini del vespaio verrà creata una soletta armata, con funzione di collegamento, utilizzata anche per i fissaggi secondari (squadrette a taglio ) della sovrastruttura lignea. Struttura della centrale termica Il manufatto della centrale termica verrà realizzato con struttura in elevazione in c.a. e con solaio di copertura in laterocemento. In particolare la struttura in elevazione sarà costituita da pareti in c.a. e le travature del solaio saranno sia del tipo in spessore che del tipo fuori spessore. La fondazione sarà sempre del tipo a platea con spessore s=25 cm. pag. 5

8 1.2. NORMATIVA DI RIFERIMENTO Il progetto delle strutture in oggetto viene svolto nel rispetto del seguente quadro normativo di riferimento: NORMATIVA NAZIONALE - Legge n del 5/11/1971, recante norme per l'esecuzione di opere in c.a., c.a.p. ed acciaio. - Successivo D. M. di aggiornamento del 27/07/1985 e circolare illustrativa n del 31/10/ Successivo D. M. di aggiornamento del 14/02/ Successivo D. M. di aggiornamento del 09/01/ Norme CNR e aggiornamenti successivi - D. M. 12/2/1982 di "Aggiornamento delle norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi". - Successivo D. M. di aggiornamento del 16/01/ D. M. 21/1/1981 relativo alle opere di fondazione. - Successivo D. M. di aggiornamento del 11/03/1988 e circolare illustrativa n del 24/09/ D. M. 20/11/1987, recante norme per l'esecuzione degli edifici in muratura e circolare illustrativa 4/01/1989 n Legge 2 febbraio 1974, n 64 Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D. M. Min. LL. PP. 16/01/1996 Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche e circolare illustrativa n. 65 del 10/04/ Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n 3274 del 20 marzo 2003 e successivi aggiornamenti. - Eurocodice n 5 : Progettazione delle strutture in legno. - CNR-DT 206\2007 : "Istruzioni per la Progettazione, l'esecuzione ed il Controllo delle Strutture di Legno". - D.M. 14 Gennaio 2008 Norme tecniche per le costruzioni (NTC2008). - Circolare 2 febbraio 2009, n Istruzioni per l applicazione delle Nuove norme tecniche per le costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio NORMATIVA REGIONE TOSCANA - Delibera Regione Toscana n 604 del 16 giugno pag. 6

9 - Nota n 124/ Regione Toscana del 24 ottobre Principali elementi introdotti dalla Normativa regionale: - Conferma la nuova classificazione sismica introdotta dall OPCM n 3274 per tutti i Comuni della Toscana; - le zone 3 e 4 sono considerate a bassa sismicità secondo l art. 18 della legge 64/ MATERIALI STRUTTURALI IMPIEGATI I materiali previsti per la realizzazione delle strutture sono di tipo ordinario; le caratteristiche dei suddetti materiali sono riportate nella tabella allegata. Le Proprietà fisiche e meccaniche sono quelle definite dalla Normativa vigente per i vari materiali. pag. 7

10 1.4. NORME DI CARATTERE ESECUTIVO Come previsto dalle correnti normative e in particolare come specificato al punto del D.M. 14/01/2008 tutti i progetti devono contenere la descrizione delle specifiche di esecuzione in funzione della particolarità dell opera, del clima, della tecnologia costruttiva. In particolare per le opere in c.a. deve essere riportata una descrizione dettagliata delle cautele da adottare per gli impasti, per la maturazione dei getti, per il disarmo e per la messa in opera degli elementi strutturali. In accordo a quanto sopra, si riportano le seguenti note esplicative, ad integrazione anche dal precedente capitolo 3. Materiali strutturali impieagati. Nel confezionamento dei conglomerati cementizi dovrà essere riservata ogni cura, al fine di rispettare quantità, qualità e proporzione dei componenti, con particolare riferimento allo stato igrometrico degli inerti nonché alla loro composizione granulometrica. Qualora il confezionamento dovesse avvenire in centrali di betonaggio, il fornitore dovrà fornire le garanzie di cui sopra al Direttore dei lavori. Non sarà consentito l'impiego di alcun additivo (ritardante, fluidificante, antiritiro), se non esplicitamente previsto in sede di progetto. Dovrà essere osservato il minor tempo possibile tra confezionatura e getto. Nel realizzare le casserature per l'esecuzione dei getti si dovranno adeguatamente contrastare le zone soggette alle maggiori spinte in fase di maturazione. Tutte le opere di sostegno per i casseri dovranno essere adeguatamente dimensionate e vincolate, onde non pregiudicare la sicurezza degli addetti ai lavori e la stabilità della costruzione durante le fasi di realizzazione. L armatura resistente deve essere protetta da un adeguato ricoprimento di calcestruzzo; lo strato di ricoprimento di calcestruzzo (copriferro) dovrà essere dimensionato in funzione dell aggressività dell ambiente e della sensibilità delle armature alla corrosione, tenendo anche conto delle tolleranze di posa delle armature. Per consentire un omogeneo getto del calcestruzzo, il copriferro e l interferro delle armature dovranno essere rapportati alla dimensione massima degli inerti impiegati. Le operazioni di stagionatura (curing) verranno eseguite in funzione della classe di esposizione, del tipo di calcestruzzo, dei copriferri, delle condizioni climatiche e della dimensione degli elementi gettati. I metodi che verranno utilizzati per la protezione dei getti consisteranno ad esempio in: permanenza del calcestruzzo nei casseri, bagnatura regolare delle superfici, applicazione di teli protettivi o geotessili umidi, applicazione a spruzzo di prodotti stagionanti. pag. 8

11 Per determinare la durata delle operazioni di stagionatura ci riferirà alle specifiche della tabella successiva, relative alla Classe di stagionatura di tipo 2. Le riprese di getto andranno evitate per quanto possibile, compatibilmente con le esigenze costruttive. Nei casi in cui ciò non sia possibile, prima di procedere al nuovo getto, si dovranno pulire accuratamente le superfici del getto precedente, in modo da escludere la presenza di corpi estranei. Per il conglomerato in opera ancora fresco sarà sufficiente bagnare con cura la superficie; qualora invece la presa fosse già iniziata, la superficie dovrà essere rimessa al vivo rendendola scabra e lavandola abbondantemente. Il disarmo dovrà avvenire per gradi, in modo da evitare azioni dinamiche, non prima che la resistenza del conglomerato abbia raggiunto il valore necessario in relazione all'impiego della struttura all'atto del disarmo stesso. pag. 9

12 1.5. TERRENO DI FONDAZIONE STRUMENTI DI INDAGINE In considerazione anche dell entità delle opere da eseguirsi, la caratterizzazione geotecnica del sottosuolo si è ottenuta sia sulla base di informazioni di carattere documentale, sia per mezzo di rilievi e indagini svolti direttamente in sito. In particolare nel corso della progettazione preliminare e definitiva ci si è avvalsi in via preliminare di quanto disponibile attraverso il sito internet del Comune di Prato (che consente di accedere agli strumenti urbanistici on-line ed in particolare alle Relazioni Geologiche in esso pubblicate - vedasi: Tra tutta la documentazione visionata si è scelto di utilizzare per riferimento le indagini riferite a siti molto prossimi a quello del progetto; nello specifico: - indagine n 417: Prova Penetrometrica Statica in Via Ferrucci - indagine n 206: Prova Penetrometrica Statica in Via Catani Con tale documentazione è stato possibile individuare in via preliminare le soluzioni di massima per il sistema fondazionale dell erigendo edificio. Successivamente, durante lo svolgimento del progetto esecutivo, è stata commissionata ed acquisita dall Amministrazione Comunale una Relazione geognostica e geotecnica redatta dal dott. geol. Gianni Focardi, che ha comportato, tra l altro, l esecuzione delle seguenti prove: - n 2 prove penetrometriche statiche (CPT1 e CPT2); - n 1 penetrometria dinamica in prosecuzione della prova CPT!; - analisi geotecniche di laboratorio su n 2 campioni prelevati in prossimità delle penetrometrie; - indagine geofisica preliminare; - perforazione a carotaggio continuo; - prova Down-Hole; La suddetta documentazione verrà allegata a quella del progettto esecutivo delle opere strutturali. pag. 10

13 CARATTERISTICHE DEL TERRENO I rilievi e le indagini svolte in sito (vedasi punto precedente) hanno consentito di appurare che il terreno di fondazione si presenta, nella zona interessata dai carichi (volume significativo), caratterizzato dalla seguente stratigrafia superficiale: - da quota 0.00 a quota 0.20 (-0.40) m: coltre vegetazionale/ terreno agrario; - da quota 0.20 (-0.40) a quota 3.20 m: litotipi limoso-sabbiosi; - da quota 3.20 m: sabbie e ghiaie. La quota della falda freatica, risultando collocata a profondità dell ordine dei 2.00 m al di sotto della quota di campagna, non dovrebbe andare ad interferire con il piano di posa delle fondazioni da realizzarsi CATEGORIA DEL SUOLO DI FONDAZIONE Sulla base dei risultati dei rilievi eseguiti e del profilo stratigrafico individuato, il suolo di fondazione viene classificato come segue, ai fini della definizione dell azione sismica di progetto. Categoria C: Depositi di sabbie e ghiaie mediamente addensate, o di argille di media consistenza, con spessori variabili da diverse decine fino a centinaia di metri,caratterizzati da valori di Vs30 compresi tra 180 e 360 m/s (15 < NSPT < 50, 70<cu<250 kpa) PRINCIPALI PARAMETRI GEOTECNICI Le informazioni di natura geologica dedotte dalle indagini eseguite vengono giudicate sufficienti ad individuare responsabilmente i principali parametri geotecnici nonché le soluzioni progettuali più opportune. MODULO DI WINKLER pag. 11

14 Poiché lo schema del modello statico più opportuno per la verifica dell interazione suolofondazione risulta essere quello di suolo elastico deformabile (letto di molle) alla Winkler, si determina di seguito il valore del modulo di deformabilità W. L adozione di tale parametro rappresenta una scelta geotecnica e dunque inerente al progetto strutturale, correlata tra l altro all interazione tra le rigidezze di suolo fondazione sovrastruttura, all importanza dei fabbricati, agli schemi di calcolo utilizzati, ecc. Nel caso in oggetto si ritiene opportuno assumere il valore seguente, dedotto dalla teoria di Terzaghi in merito: W = 5 7 dan/cm 3 TENSIONE AMMISSIBILE A titolo di riferimento sarà anche eseguito per il terreno un controllo dello stato tensionale; la portata limite del terreno per fondazioni di tipo superficiale, aventi impronta alla base di forma rettangolare, viene determinata facendo uso della teoria di Caquot-Terzaghi, mediante la ben nota relazione seguente: p ult = ν c N c c + ν q N q γ 1 t + ν γ N γ γ 2 B/2 La tensione ammissibile viene poi determinata applicando un coefficiente di sicurezza pari a 2.3 rispetto al valore di portata limite. Si adotterà: σamm = dan/cmq Le tensioni indotte dalle strutture sul terreno verranno mantenute inferiori ai limiti ritenuti ammissibili; inoltre i valori di tensione dovranno essere tali da mantenere il livello dei cedimenti delle fondazioni entro limiti considerati compatibili con il funzionamento del fabbricato. Si precisa comunque che, anche in considerazione del tipo di fondazione adottata, l eventuale superamento locale di tale valore di riferimento potrà essere ritenuto accettabile ove circoscritto ad aree limitate. pag. 12

15 APPROCCIO DI PROGETTO AGLI STATI LIMITE Le verifiche geotecniche agli Stati Limite vanno effettuate impiegando diverse combinazioni di gruppi di coefficienti parziali, rispettivamente definiti per le azioni (A1 e A2), per i parametri geotecnici (M1 e M2) e per le resistenze (R1, R2 e R3). I diversi gruppi di coefficienti di sicurezza parziali sono scelti nell ambito di due approcci progettuali distinti e alternativi. Nel primo approccio progettuale (Approccio 1) sono previste due diverse combinazioni di gruppi di coefficienti: la prima combinazione è generalmente più severa nei confronti del dimensionamento strutturale delle opere a contatto con il no, mentre la seconda combinazione è generalmente più severa nei riguardi del dimensionamento geotecnico. Nel secondo approccio progettuale (Approccio 2) è prevista un unica combinazione di gruppi di coefficienti, da adottare sia nelle verifiche strutturali sia nelle verifiche geotecniche. Nel caso in oggetto per le opere di fondazione del fabbricato le verifiche agli stati limite ultimi (SLU) devono essere effettuate nei confronti dei seguenti stati limite: - SLU di tipo geotecnico (GEO) - collasso per carico limite dell insieme fondazione-terreno - SLU di tipo strutturale (STR) - raggiungimento della resistenza negli elementi strutturali. Le verifiche saranno condotte utilizzando l Approccio 2 (A1 + M1 + R3) tenendo conto dei valori dei coefficienti parziali riportati nelle Tabelle 6.2.I, 6.2.II e 6.4.I (nelle verifiche effettuate con l approccio 2 che siano finalizzate al dimensionamento strutturale, il coefficiente γr non deve essere portato in conto). pag. 13

16 1.6. CODICI DI CALCOLO Il calcolo delle strutture riportate all interno del presente elaborato viene eseguito mediante elaboratore utilizzando il seguente software, del quale si dispone di regolare licenza: - Modellatore strutturale tridimensionale Mode St della ditta Tecnisoft - Prato; - Solutore agli elementi finiti Xfinest della ditta Harpaceas - Milano; - Programmi interni di servizio sviluppati dall autore ed utilizzati per predimensionamenti, verifiche di massima, ecc. pag. 14

17 PARTE SECONDA: CALCOLI DELLE FONDAZIONI pag. 15

18 2.1. MODELLAZIONE DELLA STRUTTURA Stante la semplicità e modularità della struttura le verifiche seguenti saranno riferite al solo blocco dell edificio denominato A. Le fondazioni del tipo a platea, con spessore s=25 cm, vengono verificate con il modello di letto di molle alla Winkler, assumendo un modulo W = 5 dan/cm3. La struttura della platea è stata schematizzata sotto forma di elementi a lastra bidimensionali che creano un reticolo a maglia ( mesh ) di tipo quadrato con lato di circa 1.00 m. Modello 3D della platea Dal piano della platea si elevano i muretti perimetrali (per il contenimento dei vespai prefabbricati) ed i muri interni per l attacco delle pareti lignee portanti. pag. 16

19 Tipologia elementi bidimensionali pag. 17

20 2.2. AZIONI CONSIDERATE NEL PROGETTO AZIONI E CONDIZIONI DI CARICO ELEMENTARI Le azioni considerate nel progetto delle fondazioni sono ricavate da quelle applicate alle strutture fuori terra. Le condizioni di carico elementari (CCE) utilizzate per le verifiche sono le seguenti: - CCE n. 1: peso proprio fondazione in c.a.; - CCE n. 2: carichi permanenti; - CCE n. 3: carichi variabili; - CCE n. 4: azione sismica direzione X; - CCE n. 5: azione sismica direzione Y; Per quanto riguarda gli effetti delle azioni sismiche, questi vengono ricavati dalla scomposizione (per ogni parete sismo-resistente) delle forze sismiche orizzontali in un sistema puntone/tirante di forze verticali. Si riportano di seguito le mappature con la visualizzazione delle forze considerate nelle singole CCE. CCE n 1: peso proprio strutture fondazione pag. 18

21 CCE n 2 : carichi permanenti CCE n 3 : carichi variabili pag. 19

22 CCE n 4 : Sisma direzione X CCE n 5 : Sisma direzione Y pag. 20

23 COMBINAZIONI DI CARICO Ai fini delle verifiche degli Stati Limite si definiscono le seguenti combinazioni delle azioni: - Combinazione fondamentale generalmente impiegata per gli stati limite ultimi (SLU): - Combinazione caratteristica (rara) generalmente impiegata per gli stati limite di esercizio (SLE) irreversibili, da utilizzarsi nelle verifiche alle tensioni ammissibili: - Combinazione frequente generalmente impiegata per gli stati limite di esercizio (SLE) reversibili: - Combinazione quasi permanente generalmente impiegata per gli effetti a lungo termine (SLE): - Combinazione sismica impiegata per gli stati limite ultimi e di esercizio connessi all azione sismica E: I valori dei coefficienti parziali di sicurezza γ Gi e γ Qj e dei coefficienti di combinazione sono riportati nella tabella successiva (Approccio A1 STR) pag. 21

24 2.3. DATI DI INPUT E RISULTATI DEL CALCOLO Si riporta di seguito una sintesi dei tabulati con i dati di input nonché i risultati dei calcoli. Geometria Elenco vincoli nodi Vn Comm. Sx Sy Sz Rx Ry Rz RL Ly <m 1 Libero L L L L L L 3 El. sew B B L L L B Lz <m Kt <kg/cmc Elenco nodi (Omissis) Elenco materiali Mat. Comm. P E G <kg/mc <kg/cmq <kg/cmq 1 Calcestruzzo E-005 Elenco sezioni aste Sez. Comm. Tipo Me Ver. B H Ma C Ccol <cm <cm 2 colonnine 45x45 cm R P C Elenco vincoli aste Va Comm. Tipo Ni Tyi Tzi Mxi Myi Mzi Nf Tyf Tzf Mxf Myf Mzf Kt <kg/cmc 1 Inc+Inc SVI Elenco aste (Omissis) Elenco tipi elementi bidimensionali Tb Comm. Tipo Uso Mat. Crit. Spess. <cm Kt <kg/cmc 1 platea s=25 cm W-RTC S muretti s=45 cm F P muretti s=20 cm F P Elenco elementi bidimensionali (Omissis) Elenco tipi solai Ts Comm. Qps Qpn Qa Rip. ter. Rip. int. s <kg/mq <kg/mq <kg/mq 1 soletta piano terra Elenco solai Sol. Ts Ord. Nodi <grad pag. 22

25 Carichi Condizioni di carico elementari CCE Comm. s Mx My Mz Jpx Jpy Jpz 1 peso proprio struttura in c.a permanenti variabili Sisma X Sisma Y Risultati del calcolo Parametri di calcolo La modellazione della struttura e la rielaborazione dei risultati del calcolo sono stati effettuati con: ModeSt ver. 7.20, prodotto da Tecnisoft s.a.s. - Prato pag. 23

26 La struttura è stata calcolata utilizzando come solutore agli elementi finiti: Xfinest ver. 8.2, prodotto da Ce.A.S. S.r.l. - Milano Tipo di normativa: stati limite D.M. 08 Tipo di calcolo: calcolo statico Schematizzazione piani rigidi: nessun impalcato rigido Modalità di recupero masse secondarie: mantenere sul nodo masse e forze relative Generazione combinazioni - Lineari: si - Valuta spostamenti e non sollecitazioni: no - Buckling: no Opzioni di calcolo - Sono state considerate infinitamente rigide le zone di connessione fra travi, pilastri ed elementi bidimensionali con una riduzione del 20% - Calcolo con offset rigidi dai nodi: no - Uniformare i carichi variabili: no - Massimizzare i carichi variabili: no - Minimo carico da considerare: 0.00 <kg/m - Recupero carichi zone rigide: taglio e momento flettente Opzioni del solutore - Tipo di elemento bidimensionale: ISOSHELL - Trascura deformabilità a taglio delle aste: No - Analisi dinamica con metodo di Lanczos: Sì - Check sequenza di Sturm: Sì - Soluzione matrice con metodo ver. 5.1: No - Analisi non lineare con Newton modificato: No - Usa formulazione secante per Buckling: No - Trascura Buckling torsionale: No Dati struttura - Tipo di opera: Opera ordinaria - Vita nominale V N: Classe d'uso: classe II - Forze orizzontali convenzionali per stati limite non sismici: 1.00% Condizioni di carico elementari CCE Comm. s Mx My Mz Jpx Jpy Jpz 1 peso proprio struttura in c.a permanenti variabili Sisma X Sisma Y Forze dir. X Forze dir. Y Elenco tipi cce definiti Tipo Comm. Tipo Durata ,s CCE min. max 1 D.M. 08 Permanenti strutturali G N D.M. 08 Permanenti non strutturali G N D.M. 08 Variabili Categoria A Ambienti ad uso Q N residenziale 4 D.M. 08 Variabili Categoria B Uffici Q N D.M. 08 Variabili Categoria C Ambienti suscettibili Q N di affollamento 6 D.M. 08 Variabili Categoria D Ambienti ad uso Q N commerciale 7 D.M. 08 Variabili Categoria E Biblioteche, archivi, Q N magazzini e ambienti ad uso industriale 8 D.M. 08 Variabili Categoria F Rimesse e parcheggi Q N (per autoveicoli di peso <= 30 kn) 9 D.M. 08 Variabili Categoria G Rimesse e parcheggi Q N (per autoveicoli di peso 30 kn) 10 D.M. 08 Variabili Vento Q N D.M. 08 Variabili Neve (a quota <= 1000 m s.l.m.) Q N D.M. 08 Variabili Neve (a quota 1000 m s.l.m.) Q N D.M. 08 Variabili Variazioni termiche Q N D.M. 96 Permanenti G N pag. 24

27 15 D.M. 96 Variabili Abitazioni Q P D.M. 96 Variabili Uffici, negozi, scuole, ecc. Q N D.M. 96 Variabili Autorimesse Q N D.M. 96 Variabili Vento Q N Ambienti di carico N Comm F SLU SLR SLF SLQ 1 Calcolo Statico si si si no no no si si si si 2 Calcolo Sisma X si si si si no no si no no no 3 Calcolo Sisma Y si si si no si no si no no no Elenco combinazioni di carico simboliche CC Comm. TCC F 1 Amb. 1 (SLU) SLU max max max Amb. 1 (SLE R) SLE R Amb. 1 (SLE F) SLE F Amb. 1 (SLE Q) SLE Q Amb. 2 (SLU) SLU max max max max Amb. 3 (SLU) SLU max max max max Combinazioni delle cce CC Comm. TCC An. Bk F X F Y 1 CC 1 - Amb. 1 (SLU) SLU L N CC 2 - Amb. 1 (SLE R) SLE R L N CC 3 - Amb. 1 (SLE F) SLE F L N CC 4 - Amb. 1 (SLE Q) SLE Q L N CC 5 - Amb. 2 (Sisma X) SLU L N CC 6 - Amb. 2 (Sisma - X SLU L N CC7 - Amb. 3 (Sisma Y) SLU L N CC8 - Amb. 3 (Sisma - Y) SLU L N VERIFICHE DELL ARMATURA DELLA PLATEA Si riportano di seguito le verifiche delle armatura per la platea di fondazione. Le armature diffuse coprono interamente il fabbisogno di armatura minima: non si adottano pertanto armature integrative aggiuntive. Verifiche e armature solette/platee Armatura platea a quota 0.00 Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura esistente Nodo X <m Y <m DV CC TCC AfE S AfE I <cmq <cmq Mom Mu Sic XX 1 SLU XX 5 SLU XX 6 SLU XX 7 SLU XX 8 SLU XX 1 SLU XX 5 SLU XX 6 SLU XX 7 SLU XX 8 SLU YY 1 SLU YY 5 SLU YY 6 SLU pag. 25

28 YY 7 SLU YY 8 SLU YY 1 SLU YY 5 SLU YY 6 SLU YY 7 SLU YY 8 SLU Stato Limite Esercizio - Ferri longitudinali - Verifiche armatura esistente Nodo X Y DV CC TCC AfE S AfE I Mom c f <m <m <cmq <cmq <kg/cmq <kg/cmq XX 2 SLE R XX 4 SLE Q XX 2 SLE R XX 4 SLE Q YY 2 SLE R YY 4 SLE Q YY 2 SLE R YY 4 SLE Q Verifiche stato limite di formazione delle fessure Nodo X Y DV CC TCC c s K3 s rm A s A c eff s sr sm Wk <m <m <mm <mm <mm <cmq <cmq <kg/cmq <kg/cmq <mm XX 4 SLE Q XX 3 SLE F XX 4 SLE Q XX 3 SLE F YY 4 SLE Q YY 3 SLE F YY 4 SLE Q YY 3 SLE F Stato Limite Ultimo - Armatura a punzonamento - Verifiche armatura esistente Pil X Y CC TCC P sd Pv Ab t Af punz. P rd <m <m <kg <m <mq <kg/cmq <cmq <kg SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU pag. 26

29 2.5. VERIFICHE DEL TERRENO DI FONDAZIONE La verifica sul terreno di appoggio viene fatta controllando lo stato tensionale di questo. Si riporta di seguito il diagramma conseguente alla situazione di carico più penalizzante (SLU = CC1) ; il valore medio di tali tensioni si mantiene sempre ben al di sotto dei valori definiti come limite (σ med 0.30 Kg/cmq) ed i valori massimi appaiono circoscritti a zone localizzate come puntuali. Tensioni sul terreno pag. 27

30 2.6. STIMA DEL CEDIMENTO ATTESO La scelta di un sistema fondazionale a platea, di elevata rigidezza in rapporto alla sovrastruttura lignea, è stata effettuata anche per ottenere sufficienti garanzie dal punto di vista dei cedimenti. Al fine di evitare cedimenti di tipo differenziale tutte le fondazioni verranno comunque sempre ammorsate (eventuali interruzioni di getto prevederanno sempre la continuità del ferro d armo) cosicché tutto l edificio sarà impostato su un basamento fondazionale unico. Dalle indagini geologiche è stato dedotto il modulo di comprimibilità edometrico del terreno di fondazione che risulta: E d = 3500 kpa = 35 kg/cmq M v = 1/E d = La valutazione del cedimento atteso viene quindi svolta con il metodo edometrico monodimensionale, considerando l ipotesi di distribuzione delle pressioni di Boussinesq. Per una stima del cedimento differenziale, la valutazione dei cedimenti sarà eseguita considerando le due situazioni relative alle prove CPT1 ecpt2. In entrambi i casi si assumerà in partenza una tensione media del terreno pari a σ med = 0.30 kg/cmq; verrà poi scomputato il peso del terreno di sbancamento fino alla quota di posa del magrone (terreno indisturbato). CPT1: - piano di posa della fondazione: -90 cm - peso del terreno sbancato: 0.16 kg/cmq - pressione residua sul piano di fondazione: ( ) =0.14 kg/cmq - quota banco incomprimibile: 3.40 m - cedimento massimo atteso: 1.01 cm CPT2: - piano di posa della fondazione: -70 cm - peso del terreno sbancato: 0.13 kg/cmq - pressione residua sul piano di fondazione: ( ) =0.17 kg/cmq - quota banco incomprimibile: 3.60 m - cedimento massimo atteso: 1.42 cm pag. 28

31 L entità del cedimento assoluto (considerata nella peggiore delle ipotesi: SLU con variabili amplificati) non appare in alcun modo problematica poiché la maggior quotaparte del massimo cedimento atteso avverrà comunque entro un periodo breve. Parimenti il massimo cedimento differenziale (4 mm.) appare pressoché ininfluente considerando anche gli accorgimenti tecnici costruttivi summenzionati (fondazione unica per tutto il complesso). pag. 29

32 PARTE TERZA: CALCOLI DELLA CENTRALE TERMICA pag. 30

33 3.1. MODELLAZIONE DELLA STRUTTURA Le strutture fuori terra sono state schematizzate con elementi monodimensionali (travi) o bidimensionali (setti in c.a.). Le fondazioni del tipo a platea, con spessore s=25 cm, vengono verificate con il modello di letto di molle alla Winkler, assumendo un modulo W = 5 dan/cm 3. La struttura della platea è stata schematizzata sotto forma di elementi a lastra bidimensionali che creano un reticolo a maglia ( mesh ) di tipo quadrato con lato di circa 1.00 m. E stata considerata nel modello la sola superficie di platea sottostante al solaio. Modello 3D del manufatto pag. 31

34 Tipologia elementi bidimensionali 3.2. AZIONI CONSIDERATE NEL PROGETTO CARICHI UNIFORMEMENTE DISTRIBUITI Carichi permanenti strutturali: - Peso proprio solaio = 310 dan/mq Carichi permanenti non strutturali: - Intonaco = 30 dan/mq - Isolamento = 25 dan/mq - Moraletti = 15 dan/mq - Tavolato = 15 dan/mq pag. 32

35 - Impermeabilizzazione = 5 dan/mq - Manto in ghiaia = 180 dan/mq - Incidenza impianti = 30 dan/mq TOTALE permanenti non strutturali = 300 dan/mq TOTALE permanenti = 610 dan/mq Carichi variabili: - Sovraccarico di esercizio (neve) = 100 dan/mq TOTALE permanenti + variabili: q1 = 710 dan/mq CONDIZIONI DI CARICO ELEMENTARI Le condizioni di carico elementari (CCE) utilizzate per le verifiche sono le seguenti: - CCE n. 1: pesi propri e permanenti strutturali; - CCE n. 2: carichi permanenti; - CCE n. 3: carichi variabili; A tali Condizioni di carico elementari andranno aggiunte le azioni sismiche previste dalla Normativa. Ai fini delle verifiche degli Stati Limite le combinazioni delle azioni sono quelle già in precedenza riportate nella presente relazione DATI DI INPUT E RISULTATI DEL CALCOLO Geometria Elenco vincoli nodi Vn Comm. Sx Sy Sz Rx Ry Rz RL Ly <m 1 Libero L L L L L L 3 El. sew B B L L L B Lz <m Kt <kg/cmc Elenco nodi Nodo X Y Z Imp. Vn Nodo X Y Z Imp. Vn Nodo X Y Z Imp. Vn Nodo X Y Z Imp. Vn <m <m <m <m <m <m <m <m <m <m <m <m pag. 33

36 Elenco materiali Mat. Comm. P E G <kg/mc <kg/cmq <kg/cmq 1 Calcestruzzo E-005 Elenco sezioni aste Sez. Comm. Tipo Me Ver. B H Ma C Ccol Sez. Comm. Tipo Me Ver. B H Ma C Ccol <cm <cm <cm <cm 3 cordoli R T C travi R T C x29 cm 50x22 cm 6 travi 90x22 cm R T C Elenco vincoli aste Va Comm. Tipo Ni Tyi Tzi Mxi Myi Mzi Nf Tyf Tzf Mxf Myf Mzf Kt <kg/cmc 1 Inc+Inc SVI Elenco aste Asta N1 N2 Sez. Va Par. Rot. <grad FF Dy1 Dy2 Dz1 Dz2 <cm <cm <cm <cm Elenco tipi elementi bidimensionali Tb Comm. Tipo Uso Mat. Crit. Spess. <cm Kt <kg/cmc Kt <kg/cmc 1 platea s=25 cm W-RTC S setti verticali s=20 cm F N pag. 34

37 5 setti verticali s=15 cm F N Elenco elementi bidimensionali Bid. Tb N1 N2 N3 N4 FF Dy1 Dy2 Kt Bid. Tb N1 N2 N3 N4 FF Dy1 Dy2 Kt <cm <cm <kg/cmc <cm <cm <kg/cmc Elenco tipi solai Ts Comm. Qps Qpn Qa Rip. ter. Rip. int. s <kg/mq <kg/mq <kg/mq 2 solaio copertura Elenco solai Sol. Ts Ord. <grad Nodi Sol. Ts Ord. <grad Nodi Carichi Condizioni di carico elementari CCE Comm. s Mx My Mz Jpx Jpy Jpz 1 peso proprio strutture permanenti variabili Elenco carichi aste Condizione di carico n. 1: peso proprio strutture Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf <m <kg/m <m <kg/m <m <kg/m <m <kg/m PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG PP ZG pag. 35

38 PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG QPS ZG QPS ZG PP ZG Elenco carichi aste Condizione di carico n. 2: permanenti Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf <m <kg/m <m <kg/m <m <kg/m <m <kg/m QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG QPN ZG Elenco carichi aste Condizione di carico n. 3: variabili Carichi distribuiti Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf Asta N1 N2 S T DC Xi Qi Xf Qf <m <kg/m <m <kg/m <m <kg/m <m <kg/m QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG QA ZG Elenco carichi elementi bidimensionali Condizione di carico n. 1: peso proprio strutture Carichi uniformi Bid. N1 N2 N3 N4 T DC Qx Qy Qz Bid. N1 N2 N3 N4 T DC Qx Qy Qz <kg/mq <kg/mq <kg/mq <kg/mq <kg/mq <kg/mq PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G pag. 36

39 PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G PP G Risultati del calcolo Parametri di calcolo La modellazione della struttura e la rielaborazione dei risultati del calcolo sono stati effettuati con: ModeSt ver. 7.20, prodotto da Tecnisoft s.a.s. - Prato La struttura è stata calcolata utilizzando come solutore agli elementi finiti: Xfinest ver. 8.2, prodotto da Ce.A.S. S.r.l. - Milano Tipo di normativa: stati limite D.M. 08 Tipo di calcolo: analisi sismica dinamica Schematizzazione piani rigidi: metodo Master-Slave Modalità di recupero masse secondarie: trasferire all'impalcato più vicino con modifica XY baricentro Generazione combinazioni - Lineari: si - Valuta spostamenti e non sollecitazioni: no - Buckling: no Opzioni di calcolo - Sono state considerate infinitamente rigide le zone di connessione fra travi, pilastri ed elementi bidimensionali con una riduzione del 20% - Calcolo con offset rigidi dai nodi: no - Uniformare i carichi variabili: no - Massimizzare i carichi variabili: no - Minimo carico da considerare: 0.00 <kg/m - Recupero carichi zone rigide: taglio e momento flettente - Modalità di combinazione momento torcente: disaccoppiare le azioni Dati struttura - Zona sismica: zona 2 - Sito di costruzione: viale Montegrappa - Prato LON LAT Contenuto tra ID reticolo: TCC Ag FO TC* SLD SLV Tipo di opera: Opera ordinaria - Vita nominale V N: Classe d'uso: classe III - SL Esercizio: SLO-Pvr no, SLD-Pvr SL Ultimi: SLV-Pvr 10.00, SLC-Pvr no - Classe di duttilità: classe B - Quota di riferimento: 0.00 <m - Altezza della struttura: 3.30 <m - Numero piani edificio: 1 - Coefficiente : 0 pag. 37

40 - Edificio regolare in altezza: si - Edificio regolare in pianta: no - Forze orizzontali convenzionali per stati limite non sismici: no Dati di calcolo - Categoria del suolo di fondazione: C - Tipologia edificio: c.a. o prefabbricato a pareti non accoppiate Coeff. C Periodo T Coeff. SLD 1.00 Coeff. SLV 1.00 Rapporto di sovraresistenza ( u/ 1) 1.05 Valore di riferimento del fattore di struttura (q 0) 3.00 Fattore riduttivo (K w) 1.00 Fattore di struttura (q) Categoria topografica: T1 - Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i<=15 - Coeff. amplificazione topografica: Fattore di struttura per sisma verticale (qv): Modi da calcolare: 3 - Modi da considerare: tali da movimentare una percentuale di massa pari a 85.00% - Smorzamento spettro: Angolo di ingresso del sisma: 0.00 <grad Dati di piano Imp. Lx Ly Ex Ey Ea <m <m <m <m <m Condizioni di carico elementari CCE Comm. s Mx My Mz Jpx Jpy Jpz 1 peso proprio strutture permanenti variabili Momento torcente - SLD Sisma dir. X - SLD Sisma dir. Y - SLD Momento torcente - SLV Sisma dir. X - SLV Sisma dir. Y - SLV Elenco tipi cce definiti Tipo Comm. Tipo Durata ,s CCE min. max 1 D.M. 08 Permanenti strutturali G N D.M. 08 Permanenti non strutturali G N D.M. 08 Variabili Categoria A Ambienti ad uso Q N residenziale 4 D.M. 08 Variabili Categoria B Uffici Q N D.M. 08 Variabili Categoria C Ambienti suscettibili Q N di affollamento 6 D.M. 08 Variabili Categoria D Ambienti ad uso Q N commerciale 7 D.M. 08 Variabili Categoria E Biblioteche, archivi, Q N magazzini e ambienti ad uso industriale 8 D.M. 08 Variabili Categoria F Rimesse e parcheggi Q N (per autoveicoli di peso <= 30 kn) 9 D.M. 08 Variabili Categoria G Rimesse e parcheggi Q N (per autoveicoli di peso 30 kn) 10 D.M. 08 Variabili Vento Q N D.M. 08 Variabili Neve (a quota <= 1000 m s.l.m.) Q N D.M. 08 Variabili Neve (a quota 1000 m s.l.m.) Q N D.M. 08 Variabili Variazioni termiche Q N D.M. 96 Permanenti G N D.M. 96 Variabili Abitazioni Q P D.M. 96 Variabili Uffici, negozi, scuole, ecc. Q N D.M. 96 Variabili Autorimesse Q N D.M. 96 Variabili Vento Q N Ambienti di carico pag. 38

41 N Comm S SLU SLR SLF SLQ 1 Calcolo sismico si si si si si no no no 2 Calcolo statico si si si no si si si si Elenco combinazioni di carico simboliche CC Comm. TCC S 1 Amb. 1 (SLU S) SLU S Amb. 2 (SLU) SLU max max max Amb. 2 (SLE R) SLE R Amb. 2 (SLE F) SLE F Amb. 2 (SLE Q) SLE Q Combinazioni delle cce CC Comm. TCC An. Bk Mt ±S X ±S Y 1 CC 1 - Amb. 1 (SLU S) S Mt+X+0.3Y SLV L N CC 2 - Amb. 1 (SLU S) S Mt+X+0.3Y SLD L N CC 3 - Amb. 1 (SLU S) S Mt+X-0.3Y SLV L N CC 4 - Amb. 1 (SLU S) S Mt+X-0.3Y SLD L N CC 5 - Amb. 1 (SLU S) S Mt+0.3X+Y SLV L N CC 6 - Amb. 1 (SLU S) S Mt+0.3X+Y SLD L N CC 7 - Amb. 1 (SLU S) S Mt-0.3X+Y SLV L N CC 8 - Amb. 1 (SLU S) S Mt-0.3X+Y SLD L N CC 9 - Amb. 1 (SLU S) S -Mt+X+0.3Y SLV L N CC 10 - Amb. 1 (SLU S) S -Mt+X+0.3Y SLD L N CC 11 - Amb. 1 (SLU S) S -Mt+X-0.3Y SLV L N CC 12 - Amb. 1 (SLU S) S -Mt+X-0.3Y SLD L N CC 13 - Amb. 1 (SLU S) S -Mt+0.3X+Y SLV L N CC 14 - Amb. 1 (SLU S) S -Mt+0.3X+Y SLD L N CC 15 - Amb. 1 (SLU S) S -Mt-0.3X+Y SLV L N CC 16 - Amb. 1 (SLU S) S -Mt-0.3X+Y SLD L N CC 17 - Amb. 2 (SLU) SLU L N CC 18 - Amb. 2 (SLE R) SLE R L N CC 19 - Amb. 2 (SLE F) SLE F L N CC 20 - Amb. 2 (SLE Q) SLE Q L N Elenco baricentri e masse impalcati Imp. X Y Z Mo Jpz <m <m <m <KG <KG*mq Totali masse impalcati Mo Jpz <KG <KG*mq Elenco forze sismiche di impalcato allo SLD Imp. cx cy Mz Totali forze sismiche Mz Elenco forze sismiche di impalcato allo SLV Imp. cx cy Mz Totali forze sismiche Mz Elenco modi di vibrare, masse partecipanti e coefficenti di partecipazione Simbologia Modo = Numero del modo di vibrare C = * indica che il modo è stato considerato Per. = Periodo Diff. = Minima differenza percentuale dagli altri periodi x = Coefficiente di partecipazione in dir. X pag. 39

42 y = Coefficiente di partecipazione in dir. Y z = Coefficiente di partecipazione in dir. Z %Mx = Percentuale massa partecipante in dir. X %My = Percentuale massa partecipante in dir. Y %Mz = Percentuale massa partecipante in dir. Z %Jpz = Percentuale momento d inerzia polare partecipante intorno all asse Z Modo C Per. Diff. x y z %Mx %My %Mz %Jpz 1 * * * Tot.cons Elenco coefficenti di risposta Stato limite di danno Modo Sx Sy Stato limite di salvaguardia della vita Modo Sx Sy Modo di vibrare n 1 Periodo T=0.183 sec pag. 40

43 Modo di vibrare n 2 Periodo T=0.101 sec Modo di vibrare n 3 Periodo T= sec pag. 41

44 3.4. VERIFICHE TRAVI DEL SOLAIO DI COPERTURA Numerazione e tipo sezioni travi copertura pag. 42

45 Si riportano le verifiche per le principali travature in c.a. della copertura. Le armature minime di calcolo possono essere opportunamente modificate per esigenze costruttive. Verifiche e armature travi Travata n. 104 Nodi: Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura esistente Xg CC TC My <m C SL 8 U SL 8 D El X <cm AfT S <cmq AfT I <cmq AfE S <cmq AfE I <cmq AfTP S <cmq AfTP I <cmq AfEP S <cmq AfEP I <cmq Myu x/d Y C TS Sic Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura esistente a Taglio Xg CC TCC El X AfT I AfE I Tz AfTP I AfEP I f inf <m <cm <cmq <cmq <kg <cmq <cmq <kg/cmq SLU SLD Stato Limite Esercizio - Ferri longitudinali - Verifiche armatura esistente Xg My <m CC TCC El X <cm SLE 8 R SLE 8 Q AfT S <cmq AfT I <cmq AfE S <cmq AfE I <cmq AfTP S <cmq AfTP I <cmq Verifiche stato limite di formazione delle fessure Cas Xg CC TCC El Sez Crit X My c s K3 s rm o <m.. <cm <mm <mm <mm SLE 8 Q SLE 8 F AfEP S <cmq AfEP I <cmq f sup <kg/cm q f inf <kg/cm q Mz/ 3.50 e - Mz/ 3.50 e c <kg/cm q A s <cmq A c eff <cmq s <kg/cm q Staffe - Verifiche armatura esistente CC X0 X1 Lung. AfT St. Staff. AfE St. bw Vsdu VRsd VRcd <m <m <m <cmq/m <cmq/m <m <kg <kg <kg ø8/20 2 br sr <kg/cm q sm Wk <mm Travata n. 105 Nodi: Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura esistente Xg CC TC My <m C SL 8 U SL 8 D El X <cm AfT S <cmq AfT I <cmq AfE S <cmq AfE I <cmq AfTP S <cmq AfTP I <cmq AfEP S <cmq AfEP I <cmq Myu x/d Y C TS Sic Mz/ 3.50 e Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura esistente a Taglio Xg CC TCC El X AfT I AfE I Tz AfTP I AfEP I f inf <m <cm <cmq <cmq <kg <cmq <cmq <kg/cmq - Mz/ 3.50 e pag. 43

46 SLU SLD Stato Limite Esercizio - Ferri longitudinali - Verifiche armatura esistente Xg My <m CC TCC El X <cm SLE 8 R SLE 8 Q AfT S <cmq AfT I <cmq AfE S <cmq AfE I <cmq AfTP S <cmq AfTP I <cmq AfEP S <cmq AfEP I <cmq f sup <kg/cm q f inf <kg/cm q c <kg/cm q Verifiche stato limite di formazione delle fessure Caso Xg CC TCC El Sez. Crit. X My c s K3 s rm A s A c eff s sr sm <m <cm <mm <mm <mm <cmq <cmq <kg/cmq <kg/cmq SLE Q SLE F Staffe - Verifiche armatura esistente CC X0 X1 Lung. AfT St. Staff. AfE St. bw Vsdu VRsd VRcd <m <m <m <cmq/m <cmq/m <m <kg <kg <kg ø8/ 8 2 br Travata n. 106 Nodi: Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura esistente Xg CC TC My <m C SL 8 U SL 8 D El X <cm AfT S <cmq AfT I <cmq AfE S <cmq AfE I <cmq AfTP S <cmq AfTP I <cmq AfEP S <cmq AfEP I <cmq Myu Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura esistente a Taglio Xg CC TCC El X AfT I AfE I Tz AfTP I AfEP I f inf <m <cm <cmq <cmq <kg <cmq <cmq <kg/cmq SLU SLD Stato Limite Esercizio - Ferri longitudinali - Verifiche armatura esistente Xg My <m CC TCC El X <cm SLE 8 R SLE 8 Q AfT S <cmq AfT I <cmq AfE S <cmq AfE I <cmq AfTP S <cmq AfTP I <cmq AfEP S <cmq AfEP I <cmq f sup <kg/cm q x/d Y C TS Sic Mz/ 3.50 e f inf <kg/cm q Mz/ 3.50 e c <kg/cm q Verifiche stato limite di formazione delle fessure Caso Xg CC TCC El Sez. Crit. X My c s K3 s rm A s A c eff s sr sm <m <cm <mm <mm <mm <cmq <cmq <kg/cmq <kg/cmq SLE Q SLE F Staffe - Verifiche armatura esistente CC X0 X1 Lung. AfT St. Staff. AfE St. bw Vsdu VRsd VRcd <m <m <m <cmq/m <cmq/m <m <kg <kg <kg ø8/12 4 br pag. 44

47 3.5. VERIFICA DEI SETTI IN C.A. Si riportano di seguito le verifiche a pressoflessione dei setti in c.a. L infittimento di armatura prevista in corrispondenza delle zone confinate viene per comodità costruttiva esteso in taluni casi a tutta la sezione all interno dell altezza critica della parete. La numerazione dei setti non corrisponde a quella degli elaborati grafici ma è individuata dagli schemi nel seguito riportati. Posizionamento e numerazione setti in c.a. (nuclei) Nucleo 102 Nodi Stato Limite Ultimo - Armatura a flessione Liv. Pos. CC TCC N N ver. Mz Mz ver. My Nu Myu Mzu Sic. <kg <kg <kg 1 P 9 SLV P 10 SLD P 1 SLV P 2 SLD Stato Limite Esercizio - Armatura a flessione Liv. Pos. CC TCC N Mz My c f pag. 45

48 <kg <kg/cmq <kg/cmq 1 P 18 SLE R P 20 SLE Q P 18 SLE R P 20 SLE Q Verifiche stato limite di formazione delle fessure Liv. Pos. CC TCC N Mz My c s K3 s rm A s A c eff s sr sm Wk <kg <mm <mm <mm <cmq <cmq <kg/cmq <kg/cmq <mm 2 P 20 SLE Q P 19 SLE F Nucleo 103 Nodi Stato Limite Ultimo - Armatura a flessione Liv. Pos. CC TCC N <kg N ver. <kg Mz Mz ver. My Nu <kg Myu Mzu Sic. 1 P 9 SLV P 10 SLD P 9 SLV P 10 SLD Stato Limite Esercizio - Armatura a flessione Liv. Pos. CC TCC N Mz My c f <kg <kg/cmq <kg/cmq 1 P 18 SLE R P 20 SLE Q P 18 SLE R P 20 SLE Q Verifiche stato limite di formazione delle fessure Liv. Pos. CC TCC N Mz My c s K3 s rm A s <kg <mm <mm <mm <cmq A c eff <cmq s sr <kg/cmq <kg/cmq sm Wk <mm Nucleo 104 Nodi Stato Limite Ultimo - Armatura a flessione Liv. Pos. CC TCC N <kg N ver. <kg Mz Mz ver. My Nu <kg Myu Mzu Sic. 1 P 9 SLV P 10 SLD P 9 SLV P 10 SLD P 1 SLV P 2 SLD Stato Limite Esercizio - Armatura a flessione Liv. Pos. CC TCC N Mz My c f <kg <kg/cmq <kg/cmq 1 P 18 SLE R P 20 SLE Q P 18 SLE R P 20 SLE Q T 18 SLE R T 20 SLE Q Verifiche stato limite di formazione delle fessure Liv. Pos. CC TCC N Mz My c s K3 s rm A s A c eff s sr sm <kg <mm <mm <mm <cmq <cmq <kg/cmq <kg/cmq 1 P 20 SLE Q P 20 SLE Q P 19 SLE F T 20 SLE Q T 19 SLE F Nucleo 105 Nodi Stato Limite Ultimo - Armatura a flessione Liv. Pos. CC TCC N <kg N ver. <kg Mz Mz ver. My Nu <kg Myu Mzu Sic. 1 P 1 SLV P 2 SLD pag. 46

49 2 P 5 SLV P 6 SLD P 1 SLV P 2 SLD Stato Limite Esercizio - Armatura a flessione Liv. Pos. CC TCC N Mz My c f <kg <kg/cmq <kg/cmq 1 P 18 SLE R P 20 SLE Q P 18 SLE R P 20 SLE Q P 18 SLE R P 20 SLE Q Verifiche stato limite di formazione delle fessure Liv. Pos. CC TCC N Mz My c s K3 s rm A s A c eff s sr sm <kg <mm <mm <mm <cmq <cmq <kg/cmq <kg/cmq < 2 P 20 SLE Q P 19 SLE F P 20 SLE Q P 19 SLE F Nucleo 106 Nodi Stato Limite Ultimo - Armatura a flessione Liv. Pos. CC TCC N <kg N ver. <kg Mz Mz ver. My Nu <kg Myu Mzu Sic. 1 P 1 SLV P 2 SLD P 1 SLV P 2 SLD P 1 SLV P 2 SLD Stato Limite Esercizio - Armatura a flessione Liv. Pos. CC TCC N Mz My c f <kg <kg/cmq <kg/cmq 1 P 18 SLE R P 20 SLE Q P 18 SLE R P 20 SLE Q T 18 SLE R T 20 SLE Q Verifiche stato limite di formazione delle fessure Liv. Pos. CC TCC N Mz My c s K3 s rm A s A c eff s sr sm <kg <mm <mm <mm <cmq <cmq <kg/cmq <kg/cmq 3 T 20 SLE Q T 19 SLE F pag. 47

50 3.6. VERIFICA DELLE FONDAZIONI VERIFICHE DELLA PLATEA Armatura platea a quota 0.00 Stato Limite Ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura esistente Nodo X Y DV CC TCC AfE S AfE I Mom Mu Sic. <m <m <cmq <cmq XX 1 SLV XX 1 SLV XX 3 SLV XX 3 SLV XX 5 SLV XX 5 SLV XX 7 SLV XX 7 SLV XX 9 SLV XX 9 SLV XX 11 SLV XX 11 SLV XX 13 SLV XX 13 SLV XX 15 SLV XX 15 SLV XX 17 SLU XX 1 SLV XX 1 SLV XX 3 SLV XX 3 SLV XX 5 SLV XX 5 SLV XX 7 SLV XX 7 SLV XX 9 SLV XX 9 SLV XX 11 SLV XX 11 SLV XX 13 SLV XX 13 SLV XX 15 SLV XX 15 SLV XX 17 SLU XX 2 SLD XX 2 SLD XX 4 SLD XX 4 SLD XX 6 SLD XX 6 SLD XX 8 SLD XX 8 SLD XX 10 SLD XX 10 SLD XX 12 SLD XX 12 SLD XX 14 SLD XX 14 SLD XX 16 SLD XX 16 SLD XX 2 SLD XX 2 SLD XX 4 SLD XX 4 SLD XX 6 SLD XX 6 SLD XX 8 SLD XX 8 SLD XX 10 SLD XX 10 SLD XX 12 SLD XX 12 SLD pag. 48

51 XX 14 SLD XX 14 SLD XX 16 SLD XX 16 SLD YY 1 SLV YY 1 SLV YY 3 SLV YY 3 SLV YY 5 SLV YY 5 SLV YY 7 SLV YY 7 SLV YY 9 SLV YY 9 SLV YY 11 SLV YY 11 SLV YY 13 SLV YY 13 SLV YY 15 SLV YY 15 SLV YY 17 SLU YY 1 SLV YY 1 SLV YY 3 SLV YY 3 SLV YY 5 SLV YY 5 SLV YY 7 SLV YY 7 SLV YY 9 SLV YY 9 SLV YY 11 SLV YY 11 SLV YY 13 SLV YY 13 SLV YY 15 SLV YY 15 SLV YY 17 SLU YY 2 SLD YY 2 SLD YY 4 SLD YY 4 SLD YY 6 SLD YY 6 SLD YY 8 SLD YY 8 SLD YY 10 SLD YY 10 SLD YY 12 SLD YY 12 SLD YY 14 SLD YY 14 SLD YY 16 SLD YY 16 SLD YY 2 SLD YY 2 SLD YY 4 SLD YY 4 SLD YY 6 SLD YY 6 SLD YY 8 SLD YY 8 SLD YY 10 SLD YY 10 SLD YY 12 SLD YY 12 SLD YY 14 SLD YY 14 SLD YY 16 SLD YY 16 SLD Stato Limite Ultimo - Verifica a taglio del calcestruzzo Nodo X Y DV CC TCC AfE S AfE I Vsdu Vrdu <m <m <cmq <cmq <kg <kg XX 2 SLD pag. 49

52 XX 2 SLD XX 4 SLD XX 4 SLD XX 6 SLD XX 6 SLD XX 8 SLD XX 8 SLD XX 10 SLD XX 10 SLD XX 12 SLD XX 12 SLD XX 14 SLD XX 14 SLD XX 16 SLD XX 16 SLD YY 2 SLD YY 2 SLD YY 4 SLD YY 4 SLD YY 6 SLD YY 6 SLD YY 8 SLD YY 8 SLD YY 10 SLD YY 10 SLD YY 12 SLD YY 12 SLD YY 14 SLD YY 14 SLD YY 16 SLD YY 16 SLD Stato Limite Esercizio - Ferri longitudinali - Verifiche armatura esistente Nodo X Y DV CC TCC AfE S AfE I Mom c f <m <m <cmq <cmq <kg/cmq <kg/cmq XX 18 SLE R XX 20 SLE Q XX 18 SLE R XX 20 SLE Q YY 18 SLE R YY 20 SLE Q YY 18 SLE R YY 20 SLE Q Verifiche stato limite di formazione delle fessure Nodo X Y DV CC TCC c s K3 s rm A s A c eff s sr sm Wk <m <m <mm <mm <mm <cmq <cmq <kg/cmq <kg/cmq <mm XX 20 SLE Q XX 19 SLE F XX 20 SLE Q XX 19 SLE F YY 20 SLE Q YY 19 SLE F YY 20 SLE Q YY 19 SLE F TENSIONI MASSIME SUL TERRENO La verifica sul terreno di appoggio viene fatta controllando lo stato tensionale di questo. Si riporta di seguito il diagramma conseguente alla situazione di carico più penalizzante (CC n 13) ; il valore medio di tali tensioni si mantiene sempre ben al di sotto dei valori definiti come limite (σ med 0.30 Kg/cmq) ed i valori massimi appaiono circoscritti a zone localizzate come puntuali. pag. 50

53 Tensioni sul terreno Tensioni sul terreno Nodo t CC Nodo t CC Nodo t CC Nodo t CC Nodo t CC <kg/cmq <kg/cmq <kg/cmq <kg/cmq <kg/cmq -60 Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min pag. 51