Informazioni Tecniche

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1 i Informazioni Tecniche Info Tec 05

2 1. Funzionamento degli interruttori scatolati in corrente continua 2. Funzionamento degli interruttori aperti in corrente continua 3. Scelta degli apparecchi di manovra e protezione delle batterie di condensatori 4. Coordinamento tra conduttori e dispositivi di protezione (Norma CEI 64-8) 5. Norma CEI EN Classificazione CEI 17-5 (Cenni) 6. Relè differenziali di terra 7. Sistemi di protezione: Protezione selettiva, Protezione di sostegno (back-up) 8. Caratteristiche di limitazione Energia passante I 2 t Corrente di picco Ip

3 Informazione Tecnica 1. Funzionamento degli interruttori scatolati in corrente continua Contenuti 1.1 Generalità Sovraccarico e cortocircuito Arco elettrico e modalità di estinzione Regolazione dell'intervento istantaneo Tensione nominale Schemi di collegamento 1.2 Impiego in corrente continua degli interruttori scatolati Tabella di scelta degli interruttori scatolati per impiego in corrente continua 1/1

4 1.1 Generalità L'impiego in corrente continua delle apparecchiature elettriche di manovra e protezione richiede particolare attenzione e l'uso di alcuni accorgimenti che vengono descritti in queste note. Nei circuiti in corrente continua si possono verificare sovracorrenti dovute a sovraccarico, a cortocircuito o a guasto a terra. Le correnti di sovraccarico devono essere interrotte secondo i criteri indicati dalla Norma CEI 64-8 (art ). Le correnti di cortocircuito devono essere interrotte con apparecchi che abbiano potere di interruzione in corrente continua non inferiore alla corrente di corto circuito presunta nel punto di installazione. I guasti verso terra si manifestano con sovracorrenti significative solo se il generatore ha un polo o un punto intermedio a terra e se le masse sono collegate anch'esse a terra Sovraccarico e cortocircuito La protezione termica è realizzata da un elemento termico (bimetallo) che, attraversato da una corrente di sovraccarico, si deforma fino a provocare l'apertura dei contatti dell'interruttore. Il funzionamento della protezione termica dell'interruttore impiegato in corrente continua non si differenzia sostanzialmente dal funzionamento in corrente alternata. La protezione magnetica è realizzata da un elettromagnete che, eccitandosi quando è attraversato da una corrente di cortocircuito, attrae un'ancora che provoca l'apertura dei contatti dell'interruttore. Si tenga presente che, a parità di tensione, il potere d'interruzione è tanto maggiore quanto maggiore è il numero dei contatti che aprono il circuito Arco elettrico e modalità di estinzione Si consideri la manovra di apertura di un circuito alimentato in corrente continua, di tipo ohmicoinduttivo. All'inizio della manovra la corrente avrà un certo valore: i = I; a interruzione conclusa sarà: i = 0. L'annullamento della corrente è accompagnato da complessi fenomeni transitori. Occorre innanzitutto osservare che la variabilità della corrente circolante durante il processo di interruzione produce una f.e.m. indotta ai capi dell'induttanza tanto piú elevata quanto maggiore è la velocità di variazione della corrente. Nel circuito nasce pertanto una sovratensione induttiva che, per la legge di Lenz, si oppone alla variazione della corrente, che è la causa che l'ha prodotta, e tende quindi a mantenere costante la corrente. Da quanto esposto risulta evidente che la corrente non può annullarsi istantaneamente; in effetti la conduzione continua per mezzo dell'arco elettrico che si manifesta tra i contatti in allontanamento dell'interruttore. Si consideri infatti l'istante in cui i contatti iniziano a separarsi: tra di essi nasce una d.d.p. che essendo applicata ad un sottilissimo strato di dielettrico, lo perfora e innesca la scarica; l'isolante tra i contatti si ionizza, diventa conduttore e l'arco permane anche se nel frattempo la distanza è aumentata. 1/2

5 L'estinzione dell'arco si ha quando la tensione tra i contatti diventa permanentemente piú piccola della tensione necessaria al mantenimento dell'arco stesso; ciò avviene solo quando l'arco è stato sufficientemente allungato e raffreddato, in modo da aumentare la tensione di mantenimento. E' evidente che sull'andamento del fenomeno gioca un ruolo importante la tensione di esercizio dell'impianto, aumentando la quale diventa maggiore la tensione tra i contatti in apertura e di conseguenza piú difficile l'interruzione Regolazione dell'intervento istantaneo L'elemento di sgancio istantaneo elettromagnetico degli interruttori scatolati viene tarato in corrente alternata. Il valore indicato in targa è il valore efficace di tale corrente, mentre l'elemento di sgancio è in realtà sensibile al valore istantaneo e quindi sostanzialmente al picco dell'onda di corrente. Quindi per l'impiego in corrente continua il valore della corrente di intervento sarà rad2 volte il valore della corrente di taratura in corrente alternata, cioè 1,41 volte il valore di targa Tensione nominale Sui nostri cataloghi viene riportato il potere di interruzione in corrente continua a 125V e 250V. Il potere di interruzione per impieghi con valori di tensione maggiori, da 350V a 600V, viene riportato nelle tabelle ai paragrafi successivi Schemi di collegamento Le connessioni che seguono sono relative al collegamento in serie di due o tre poli poli poli 1/3

6 1.2 Impiego in corrente continua degli interruttori scatolati Gli interruttori scatolati sono progettati per la protezione dei sistemi di distribuzione in bassa tensione. Gli interruttori scatolati impiegati nei sistemi di distribuzione in corrente continua richiedono modalità di installazione differenti di quelli impiegati nei sistemi in corrente alternata. Gli interruttori automatici Terasaki fino alla taglia 1000A utilizzati in corrente continua, forniscono la protezione magneto-termica per sovraccarico e cortocircuito. Per correnti piú alte forniscono solo la protezione magnetica istantanea per cortocircuito (o sovraccarico). Gli elementi di sgancio degli interruttori automatici possono essere classificati come segue: CARATTERISTIC ARATTERISTICA A DI I PROTEZIONE E SOVRACCARIC OVRACCARICO O C ORTOCIRCUITO O E LEMENTO DI SGANCIO BI-METALLO (RISCALDAMENTO DIRETTO E DIRETTO/INDIRETTO) BI-METALLO (RISCALDAMENTO INDIRETTO, SISTEMA A RADIATORE) BI-METALLO (RISCALDAMENTO INDIRETTO, TIPO TA - In>800A) NOT E CARATTERISTICA D'INTERVENTO IN CORRENTE CONTINUA UGUALE A QUELLA IN CORRENTE ALTERNATA CARATTERISTICA D'INTERVENTO IN CORRENTE CONTINUA UGUALE A QUELLA IN CORRENTE ALTERNATA NON E' POSSIBILE L'IMPIEGO IN SISTEMI IN C.C. (RISCALDAMENTO INDIRETTO DEL BI-METALLO DA TA) M AGNETO-IDRAULICO TARATURA IN C.C. ELETTRONICO ELETTROMAGNETICO ( SOVRACCARICO/CORTOCIRCUITO) ELETTRONICO NON E' POSSIBILE L'IMPIEGO IN SISTEMI IN C.C. (L'UNITA' DI SGANCIO E' COMANDATA DA TA) VALORE DI INTERVENTO IN CORRENTE CONTINUA DIVERSO DA QUELLO IN CORRENTE ALTERNATA NON E' POSSIBILE L'IMPIEGO IN SISTEMI IN C.C. (L'UNITA' DI SGANCIO E' COMANDATA DA TA) 1/4

7 1.2.1 Tabella di scelta degli interruttori scatolati per impiego in corrente continua La tabella che segue riporta il potere di interruzione degli interruttori scatolati Terasaki per impiego in corrente continua connessi con tre (3) poli in serie per diversi valori di tensione nominale. TIPO INTERRUTTORE POTERE D'INTERRUZIONE (ka) 3 POLI IN SERIE Note 350V cc 500V cc 600V cc XS50NB 2, XE100NS 2, XS125NJ 10 7,5 (1) 5 (1) (3) XH125NJ 10 7,5 (1) 5 (1) (3) XS250NJ 10 7,5 (1) 5 (1) XH250NJ 15 (1) 10 (1) XS400NJ 15 (1) 15 (1) XS630NJ 30 XS800NJ 30 XS1000ND 30 (3) XS1250ND 30 (2) (3) XS1600ND 30 (2) (3) XS00ND 30 (2) (3) XS2500ND 30 (2) (3) (1) Questa è una versione speciale dell'interruttore standard. L'interruttore standard non può essere usato per questa applicazione. (2) Solo protezione magnetica istantanea per sovraccarico/cortocircuito. Senza protezione a tempo inverso per sovraccarico. (3) La bobina di minima tensione non può essere montata. Nota 1. La costante di tempo del circuito deve essere: < 2 ms vicino alla corrente nominale; < 2,5 ms per sovraccarico (2,5 In); < 7 ms per cortocircuito minore o uguale di 10kA; < 15 ms per cortocircuito maggiore 10kA. Nota 2. Tarature speciali dello sgancio magnetico istantaneo per impiego in corrente continua vengono eseguite in fabbrica. Nota 3. Per applicazioni con tensione nominale minore di 250Vc.c. fare riferimento al catalogo TemBreak. 1/5

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9 Informazione Tecnica 2. Funzionamento degli interruttori aperti in corrente continua Contenuti 2.1 Generalità Sovraccarico e cortocircuito Arco elettrico e modalità di estinzione Regolazione dell'intervento istantaneo Tensione nominale Schemi di collegamento 2.2 Impiego in corrente continua degli interruttori aperti TemPower 2.3 Impiego in corrente continua degli interruttori aperti Serie AP e AH 2/1

10 2.1 Generalità L'impiego in corrente continua delle apparecchiature elettriche di manovra e protezione richiede particolare attenzione e l'uso di alcuni accorgimenti che vengono descritti in queste note. Nei circuiti in corrente continua si possono verificare sovracorrenti dovute a sovraccarico, a cortocircuito o a guasto a terra. Le correnti di sovraccarico devono essere interrotte secondo i criteri indicati dalla Norma CEI 64-8 (art ). Le correnti di cortocircuito devono essere interrotte con apparecchi che abbiano potere di interruzione in corrente continua non inferiore alla corrente di corto circuito presunta nel punto di installazione. I guasti verso terra si manifestano con sovracorrenti significative solo se il generatore ha un polo o un punto intermedio a terra e se le masse sono collegate anch'esse a terra Sovraccarico e cortocircuito La protezione termica è realizzata da un elemento termico (bimetallo) che, attraversato da una corrente di sovraccarico, si deforma fino a provocare l'apertura dei contatti dell'interruttore. Il funzionamento della protezione termica dell'interruttore impiegato in corrente continua non si differenzia sostanzialmente dal funzionamento in corrente alternata. La protezione magnetica è realizzata da un elettromagnete che, eccitandosi quando è attraversato da una corrente di cortocircuito, attrae un'ancora che provoca l'apertura dei contatti dell'interruttore. Si tenga presente che, a parità di tensione, il potere d'interruzione è tanto maggiore quanto maggiore è il numero dei contatti che aprono il circuito Arco elettrico e modalità di estinzione Si consideri la manovra di apertura di un circuito alimentato in corrente continua, di tipo ohmicoinduttivo. All'inizio della manovra la corrente avrà un certo valore: i = I a interruzione conclusa sarà: i = 0 L'annullamento della corrente è accompagnato da complessi fenomeni transitori. Occorre innanzitutto osservare che la variabilità della corrente circolante durante il processo di interruzione produce una f.e.m. indotta ai capi dell'induttanza tanto piú elevata quanto maggiore è la velocità di variazione della corrente. Nel circuito nasce pertanto una sovratensione induttiva che, per la legge di Lenz, si oppone alla variazione della corrente, che è la causa che l'ha prodotta, e tende quindi a mantenere costante la corrente. Da quanto esposto risulta evidente che la corrente non può annullarsi istantaneamente; in effetti la conduzione continua per mezzo dell'arco elettrico che si manifesta tra i contatti in allontanamento dell'interruttore. Si consideri infatti l'istante in cui i contatti iniziano a separarsi: tra di essi nasce una d.d.p. che essendo applicata ad un sottilissimo strato di dielettrico, lo perfora e innesca la scarica; l'isolante tra i contatti si ionizza, diventa conduttore e l'arco permane anche se nel frattempo la distanza è aumentata. 2/2

11 L'estinzione dell'arco si ha quando la tensione tra i contatti diventa permanentemente piú piccola della tensione necessaria al mantenimento dell'arco stesso; ciò avviene solo quando l'arco è stato sufficientemente allungato e raffreddato, in modo da aumentare la tensione di mantenimento. E' evidente che sull'andamento del fenomeno gioca un ruolo importante la tensione di esercizio dell'impianto, aumentando la quale diventa maggiore la tensione tra i contatti in apertura e di conseguenza piú difficile l'interruzione Regolazione dell'intervento istantaneo L'elemento di sgancio istantaneo elettromagnetico degli interruttori aperti viene tarato in fabbrica Tensione nominale Sui nostri cataloghi viene riportato il potere di interruzione in corrente continua a 250V. Il potere di interruzione per impieghi con valori di tensione maggiori, da 350V a 750V, viene riportato nelle tabelle ai paragrafi successivi Schemi di collegamento Le connessioni che seguono sono relative al collegamento in serie di due o tre poli. - 2 poli poli + 2/3

12 2.2 Impiego in corrente continua degli interruttori aperti TemPower Il potere di interruzione in corrente continua degli interruttori aperti TemPower serie AT è riportato nel catalogo: 40kA a 250V c.c. Gli interruttori aperti TemPower possono essere impiegati con valori piú elevati di tensione continua, ma il potere di interruzione si riduce. Nella tabella in basso viene riportato il valore del potere di interruzione per i diversi modelli in funzione del valore di tensione. INTERRUTTORI APERTI TEMPOWER (SERIE AT) - POTERE DI INTERRUZIONE (ka) TENSIONE CONTINUA (V) AT12 AT16 AT AT25 AT32 AT40 2P 3P 2P 3P 2P 3P 2P 3P 2P 3P 2P 3P Nota 1. La costante di tempo del circuito non deve essere maggiore di 15ms. Nota 2. Solo protezione magnetica istantanea per cortocircuito. (I dispositivi di protezione a microprocessore non possono funzionare in corrente continua.) Nota 3. La taratura dello sgancio magnetico istantaneo per impiego in corrente continua viene eseguita in fabbrica. 2/4

13 2.3 Impiego in corrente continua degli interruttori aperti Serie AP e AH Nella tabella in basso viene riportato il valore del potere di interruzione per i diversi modelli aperti delle serie AP e AH in funzione del valore di tensione e del numero di poli collegati in serie (2 o 3 poli). TENSIONE CONTINUA (V) INTERRUTTORI APERTI SERIE AP E SERIE AH - POTERE DI INTERRUZIONE (ka) AP-16 AP- AH-CH AH-25CH AH-30CH AH-40C AH-50C AH-60C 2P 3P 2P 3P 2P 3P 2P 3P 2P 3P 2P 3P Nota 1. La costante di tempo del circuito non deve essere maggiore di 15ms. Nota 2. Solo protezione magnetica istantanea per cortocircuito. (I dispositivi di protezione a microprocessore non possono funzionare in corrente continua.) Nota 3. La taratura dello sgancio magnetico istantaneo per impiego in corrente continua viene eseguita in fabbrica. Nota 4. Gli interruttori AH40C, AH50C e AH60C non sono provati per tensioni continue maggiori di 250V. 2/5

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15 Informazione tecnica 3. Scelta degli apparecchi di manovra e protezione delle batterie di condensatori Contenuti 3.1 Rifasamento 3.2 Batterie di condensatori 3.3 Condizioni di impiego 3.4 Scelta delle apparecchiature di manovra e protezione 3.5 Dispositivi di inserzione 3.6 Scelta del tipo di interruttore 3.7 Inconvenienti 3.8 Tabelle 3/1

16 3.1 Rifasamento Nell'ambito degli impianti utilizzatori assume notevole importanza il problema del rifasamento dei carichi. Se quello del risparmio sul costo dell'energia può essere considerato il motivo principale ed immediato per cui si impone il rifasamento, motivi tecnici ed economici ne determinano la necessità. Si chiama "rifasamento" qualsiasi provvedimento inteso ad aumentare (o come si dice comunemente a "migliorare") il fattore di potenza di un dato carico (cosϕ) in un dato punto della rete, allo scopo di ridurre, a pari potenza attiva trasportata, il valore della corrente che circola nell'impianto; esso si propone soprattutto di diminuire le perdite di energia e di diminuire le potenze apparenti cui proporzionare i macchinari e le linee. 3.2 Batterie di condensatori Per migliorare il fattore di potenza il provvedimento più semplice ed economico è quello di installare, in parallelo al carico da rifasare o nel punto desiderato della rete, dei condensatori statici di appropriata capacità. La potenza da installare per rifasare da cosϕ' a cosϕ è: Q = P (tgϕ' - tgϕ) espressa in kvar se P è espressa in kw. Poichè i vantaggi del rifasamento si fanno sentire su tutta la rete a monte, è evidente la convenienza di un rifasamento il più capillare possibile, ossia la convenienza di installare i condensatori il più vicino possibile ai luoghi dove la potenza induttiva viene assorbita, quindi ai morsetti dei macchinari e degli utilizzatori. A causa della riduzione della potenza reattiva transitante si hanno i seguenti effetti: a) diminuzione della corrente totale a pari potenza attiva trasmessa. La diminuzione della corrente totale procura una riduzione delle perdite di energia e una diminuzione delle potenze apparenti del macchinario in tutto il sistema elettrico a monte del rifasamento; assicura inoltre una maggiore capacità di trasporto per quelle linee in cui tale capacità è limitata dal limite termico. b) diminuzione, fino all'annullamento, della componente in quadratura della corrente, sempre a pari potenza attiva trasmessa. La diminuzione della componente in quadratura della corrente procura una diminuzione della caduta di tensione negli elementi del sistema elettrico a monte che presentano impedenza prevalentemente induttiva (reattanza); ne consegue un miglioramento del servizio e un notevole aumento della capacità di trasporto per quelle linee per cui tale capacità è limitata dalla caduta di tensione. 3/2

17 3.3 Condizioni di impiego L'inserzione e la disinserzione di carichi capacitivi sollecita particolarmente gli apparecchi adibiti a tale manovra, in quanto la capacità del condensatore può formare, con l'induttanza di rete, dei trasformatori, ecc., dei circuiti oscillanti che causano sovratensioni e sovracorrenti di valore anche pericoloso. Gli apparecchi di manovra e protezione di queste batterie devono soddisfare le seguenti condizioni: - sopportare le correnti transitorie che si verificano all'inserzione e alla disinserzione della batteria; in particolare gli sganciatori magnetici non devono intervenire con le correnti di inserzione; - sopportare le sovracorrenti periodiche o permanenti dovute alle armoniche di tensione; - eseguire un elevato numero di manovre ad una frequenza anche elevata; - avere un potere di chiusura e di apertura adeguato al livello di cortocircuito dell'impianto; - conservare, in caso di rifasamento a gradini, il loro potere di interruzione anche con la presenza a monte di condensatori non da loro manovrati. Gli interruttori automatici Terasaki soddisfano le condizioni suddette realizzando un sistema di protezione affidabile e sicuro. 3.4 Scelta delle apparecchiature di manovra e protezione Le batterie di condensatori per rifasamento devono essere opportunamente protette e le apparecchiature di manovra devono essere adeguatamente scelte, in modo da realizzare impianti tecnicamente validi e conformi alla normativa. 3.5 Dispositivi di inserzione I condensatori, all'atto dell'inserzione, assorbono una corrente superiore a quella nominale. La taratura dei relè magnetici andrà fatta, sempre per tener conto della sovracorrente di inserzione, a un valore minimo compreso tra 1,75 e 2 volte la corrente nominale della batteria. Considerando però che la batteria deve essere protetta solo dal cortocircuito e non dal sovraccarico e che la sua corrente di inserzione potrebbe superare i valori precedenti, Terasaki ritiene opportuno prevedere interruttori automatici con sganciatori magnetici tarati a 10 volte la corrente nominale della batteria. 3/3

18 3.6 Scelta del tipo di interruttore L'inserzione e la disinserzione della batteria di condensatori può essere fatta con interruttori, interruttori di manovra, sezionatori sotto carico, contattori. Per la scelta della corrente nominale del dispositivo di manovra occorre evidentemente riferirsi alla corrente di linea assorbita dalla batteria in servizio continuativo: Inc. La normativa internazionale (IEC 70) e nazionale (CEI 33-1) prescrive però che i condensatori devono poter funzionare a regime con una corrente di valore efficace pari a 1,3 Inc, per tener conto della possibile presenza in rete di armoniche di tensione dovute, per esempio, alla saturazione dei circuiti magnetici delle macchine elettriche o alla presenza di impianti di conversione statica. Dato che la corrente assorbita da un condensatore aumenta con la frequenza, la presenza di armoniche, aventi frequenza superiore a quella fondamentale, determina una sorta di sovracorrente permanente. Occorre inoltre tener presente che è ammessa una tolleranza del +10% sul valore della capacità nominale, che fa ulteriormente aumentare del 10% il valore della corrente; si ottiene pertanto una sovracorrente pari a: 1,1 x 1,3 Inc = 1,43 Inc La corrente nominale delle apparecchiature di manovra, In, dovrà essere pertanto maggiore o uguale di 1,45 Inc (approssimazione secondo le Norme CEI). 3.7 Inconvenienti Gli inconvenienti relativi all'impiego di interruttori per la manovra e protezione della batteria di condensatori sono: 1)sovratensioni all'apertura dei contatti; 2)interventi intempestivi causati dalla corrente di picco all'inserzione dei condensatori. L'apertura di circuiti contenenti batterie di condensatori può sottoporre alcuni tipi di interruttori a condizioni di interruzione particolarmente severe per le sovratensioni che possono nascere che danno luogo a valori elevati della tensione di ritorno. Se, dopo l'apertura dei contatti, l'arco si spegne al primo passaggio della corrente per lo zero, il valore massimo della tensione di ritorno si può ritenere pari al doppio del valore massimo della tensione di alimentazione. Se invece, alla prima interruzione della corrente, seguono riadescamenti, nascono sovratensioni progressive con valori massimi di segno alterno rispettivamente pari a 3, 5, 7, 9, ecc. volte il valore massimo della tensione di alimentazione. Risulta quindi la necessità che le caratteristiche costruttive dell'interruttore siano tali da impedire il riadescamento dell'arco dopo il primo spegnimento. Gli interruttori automatici Terasaki hanno un meccanismo di interruzione molto veloce che risolve tale problema. Inoltre, a causa del breve tempo di persistenza dell'arco, l'usura dei contatti è nettamente ridotta. 3/4

19 3.8 Tabelle Nelle pagine seguenti vengono riportate le tabelle di coordinamento per la scelta dell'interruttore Terasaki in funzione della capacità della batteria di condensatori, della corrente nominale assorbita da questa e del valore di tensione dell'impianto. A parità di condizioni vengono proposti piú modelli per tener conto di fattori quali ingombri, costi, prestazioni, ecc. Potenza Nominale Batteria Condensatori (kva) Q 380/400V Corrente Nominale Batteria Condensatori (A) Ic Corrente Nominale Interruttore (A) In Interruttore Terasaki 5 7, 6 15 XE100NS /15 XE100NS /15 XS125CJ / XS125NJ / XH125NJ / 10 15, 2 30 XE100NS /30 XE100NS /30 XS125CJ /32 XS125NJ /32 XH125NJ / , 8 40 XE100NS /40 XE100NS /40 XS125CJ /50 XS125NJ /50 XH125NJ /50 30, 4 50 XE100NS /50 XE100NS /50 XS125CJ /50 XS125NJ /50 XH125NJ / XE100NS /60 XE100NS /60 XS125CJ /63 XS125NJ /632 XH125NJ / , 6 75 XE100NS /75 XE100NS /75 XS125CJ /100 XS125NJ /100 XH125NJ / , XE100NS /100 XE100NS /100 XS125CJ /100 XS125NJ /100 XH125NJ / /125 XE100NS /100 XE100NS /100 XS125CJ /125 XS125NJ /125 XH125NJ / XE225NS /175 XS250NJ /250 XH250NJ /250 XS250PJ / XE225NS /225 XS250NJ /250 XH250NJ /250 XH250PJ / XE400NS /350 XS400CJ /400 XS400NJ / XE600NS /500 XS630CJ /630 XS630NJ / XS800NJ /800 Tabella 1 3/5

20 Potenza Nominale Batteria Condensatori (kva) Q 415V Corrente Nominale Batteria Condensatori (A) Ic Corrente Nominale Interruttore (A) In Interruttore Terasaki XE100NS /15 XE100NS /15 XS125CJ / XS125NJ / XH125NJ / 10 13, 9 30 XE100NS /30 XE100NS /30 XS125CJ /32 XS125NJ /32 XH125NJ /32 15, 9 40 XE100NS /40 XE100NS /40 XS125CJ /50 XS125NJ /50 XH125NJ /50 27, 8 50 XE100NS /50 XE100NS /50 XS125CJ /50 XS125NJ /50 XH125NJ / , 8 60 XE100NS /60 XE100NS /60 XS125CJ /63 XS125NJ /63 XH125NJ / , 7 75 XE100NS /75 XE100NS /75 XS125CJ /100 XS125NJ /100 XH125NJ / , XE100NS /100 XE100NS /100 XS125CJ /100 XS125NJ /100 XH125NJ / , XE100NS /100 XE100NS /100 XS125CJ /125 XS125NJ /125 XH125NJ / XE225NS /150 XS160NJ /160 XH160NJ /160 XH160PJ / XE225NS /225 XS250NJ /250 XH250NJ /250 XH250PJ / XE400NS /350 XS400CJ /400 XS400NJ / XE400NS /400 XS400CJ /400 XS400NJ / XS600NS /600 XS630CJ /630 XS630NJ / XS800NJ /800 Tabella 2 Potenza Nominale Batteria Condensatori (kva) Q 440V Corrente Nominale Batteria Condensatori (A) Ic Corrente Nominale Interruttore (A) In Interruttore Terasaki 5 6, 6 10 XE100NS /15 XE100NS /10 XS125CJ / XS125NJ / XH125NJ / 10 13, 1 XE100NS / XE100NS / XS125CJ / XS125NJ / XH125NJ / 15 19, 7 30 XE100NS /30 XE100NS /30 XS125CJ /32 XS125NJ /32 XH125NJ /50 26, 2 40 XE100NS /40 XE100NS /40 XS125CJ /50 XS125NJ /50 XH125NJ / , 8 50 XE100NS /50 XE100NS /50 XS125CJ /50 XS125NJ /50 XH125NJ / , 4 60 XE100NS /60 XE100NS /60 XS125CJ /63 XS125NJ /63 XH125NJ / , 5 75 XE100NS /75 XE100NS /75 XS125CJ /100 XS125NJ /100 XH125NJ / , XE100NS /100 XE100NS /100 XS125CJ /100 XS125NJ /100 XH125NJ / , XE225NS /150 XS160NJ /160 XH160NJ /160 XH160PJ / XE225NS /0 XS250NJ /250 XH250NJ /0 XH250PJ / XE400NS /300 XS400CJ /400 XS400NJ /400 XS630NJ / XE400NS /400 XS400CJ /400 XS400NJ /400 XS630NJ / XS600NS /600 XS630CJ /630 XS630NJ / XS800NJ /800 Tabella 3 3/6

21 Informazione Tecnica 4. Coordinamento tra conduttori e dispositivi di protezione (Norma CEI 64-8) Contenuti 4.1 Protezione contro le correnti di sovraccarico 4.2 Protezione contro le correnti di cortocircuito 4.3 Protezione contro i sovraccarichi e i cortocircuiti assicurata da dispositivi distinti 4.4 Protezione contro i sovraccarichi e i cortocircuiti assicurata da un unico dispositivo 4.5 Protezione del conduttore di neutro Sistemi TT o TN Sistema IT 4.6 Interruzione del conduttore di neutro 4/1

22 I conduttori attivi devono essere protetti da uno o più dispositivi che interrompano automaticamente l alimentazione quando si produce un sovraccarico o un cortocircuito. 4.1 Protezione contro le correnti di sovraccarico Devono essere previsti dispositivi di protezione per interrompere le correnti di sovraccarico dei conduttori del circuito prima che tali correnti possano provocare un riscaldamento nocivo all isolamento, ai collegamenti, ai terminali o all ambiente circondante le condutture. Le caratteristiche di funzionamento di un dispositivo di protezione delle condutture contro i sovraccarichi devono rispondere alle seguenti due condizioni: 1) I B < I n < I z 2) I f < 1,45 I z I B I z I n I f corrente di impiego del circuito; portata in regime permanente della conduttura; corrente nominale del dispositivo di protezione; corrente che assicura l effettivo funzionamento del dispositivo di protezione entro il tempo convenzionale in condizioni definite. Il coordinamento tra le caratteristiche del circuito da proteggere e quelle del dispositivo di protezione è rappresentato dalla seguente figura: Corrente di impiego Portata IB Iz 1,45 Iz Caratteristiche del circuito Corrente Corrente nominale convenzionale In di funzionamento If Caratteristiche del dispositivo di protezione 4/2

23 4.2 Protezione contro le correnti di cortocircuito Devono essere previsti dispositivi di protezione per interrompere le correnti di cortocircuito nei conduttori del circuito prima che tali correnti possano diventare pericolose a causa degli effetti termici e meccanici prodotti nei conduttori e nelle connessioni. Le correnti di cortocircuito devono essere determinate con riferimento ad ogni punto significativo dell impianto. Ogni dispositivo di protezione contro i cortocircuiti deve rispondere alle seguenti due condizioni: * il potere di interruzione non deve essere inferiore alla corrente di cortocircuito presunta nel punto di installazione; * tutte le correnti provocate da un cortocircuito che si presenti in un punto qualsiasi del circuito devono essere interrotte in un tempo non superiore a quelloche porta i conduttori alla temperatura limite ammissibile. Per i cortocircuiti di durata non superiore a 5s, il tempo t necessario affinchè una data corrente di cortocircuito porti i conduttori dalla temperatura massima ammissibile in servizio ordinario alla temperatura limite può essere calcolato, in prima approssimazione, dalla formula: (I 2 t) < K 2 S 2 t durata in secondi; S sezione in mm 2 ; I corrente effettiva di cortocircuito in ampere; K costante il cui valore è in funzione del materiale conduttore del materiale isolante. 4.3 Protezione contro i sovraccarichi e i cortocircuiti assicurata da dispositivi distinti In questo caso si applicano separatamente le prescrizioni dei paragrafi precedenti. Le caratteristiche dei dispositivi devono essere coordinate in modo tale che l energia (I t) lasciata passare dal dispositivo di protezione contro i cortocircuiti non superi quella che può essere sopportata senza danno dal dispositivo di protezione contro i sovraccarichi. 4.4 Protezione contro i sovraccarichi e i cortocircuiti assicurata da un unico dispositivo Se un dispositivo di protezione contro i sovraccarichi è in accordo con le prescrizioni suddette ed ha un potere di interruzione non inferiore al valore della corrente di cortocircuito presunta nel suo punto di installazione, si considera che esso assicuri anche la protezione contro le correnti di cortocircuito della conduttura situata a valle di quel punto. In questo caso la lunghezza massima protetta contro il cortocircuito perde di significato, essendo il cavo già protetto per correnti di poco superiori alla sua portata (1,45 Iz) e non teme quindi le correnti di cortocircuito di limitato valore come quelle in fondo ad una linea molto lunga. 4/3

24 4.5 Protezione del conduttore di neutro In generale, per decidere su quali conduttori devono essere installati i dispositivi di protezione dalle sovracorrenti e, in particolare, se la protezione deve interessare anche il conduttore di neutro, occorre considerare vari fattori: * tipo di distribuzione (TT, TN, IT); * sezione del conduttore di neutro, che può essere uguale o inferiore di quella del conduttore di fase; * massima corrente che, in servizio ordinario, interessa il conduttore di neutro in relazione alla sua portata. I criteri da seguire sono di seguito riportati per i vari sistemi di distribuzione Sistemi TT o TN Quando la sezione del conduttore di neutro sia almeno uguale o equivalente a quella dei conduttori di fase, non è necessario prevedere la rilevazione delle sovracorrenti sul conduttore di neutro nè un dispositivo di interruzione sullo stesso conduttore. Quando la sezione del conduttore di neutro sia inferiore a quella del conduttore di fase, è necessario prevedere la rilevazione delle sovracorrenti sul conduttore di neutro, adatta alla sezione di questo conduttore: questa rilevazione deve provocare l interruzione dei conduttori di fase, ma non necessariamente quella del conduttore di neutro. Non è necessario tuttavia prevedere la rilevazione delle sovracorrenti sul conduttore di neutro se sono contemporaneamente soddisfatte le due seguenti condizioni: - il conduttore di neutro è protetto contro i cortocircuiti dal dispositivo di protezione dei conduttori di fase del circuito; - la massima corrente che può attraversare il conduttore di neutro in servizio ordinario è chiaramente inferiore al valore della portata di questo conduttore. Nei sistemi TN-C, il conduttore PEN non deve mai essere interrotto Sistema IT Si raccomanda vivamente di non distribuire il conduttore di neutro nei sistemi IT. Quando tuttavia il conduttore di neutro venga distribuito, è in generale necessario prevedere la rilevazione delle sovracorrenti sul conduttore di neutro di ogni circuito, rilevazione che deve provocare l interruzione di tutti i conduttori attivi del circuito corrispondente, ivi compreso il conduttore di neutro. 4.6 Interruzione del conduttore di neutro Quando sia richiesta l interruzione del conduttore di neutro, l interruzione e la chiusura devono essere tali che il conduttore di neutro non debba essere interrotto prima del conduttore di fase e che lo stesso conduttore debba essere chiuso sostanzialmente nello stesso momento o prima del conduttore di fase. 4/4

25 Informazione Tecnica 5. Norma CEI EN Classificazione CEI 17-5 (Cenni) Contenuti 5.1 Potere di interruzione in cortocircuito Potere di interruzione nominale estremo (Icu) Potere di interruzione nominale di servizio (Ics) 5.2 Valori normali del rapporto tra Ics e Icu 5.3 Corrente nominale ammissibile di breve durata (Icw) 5.4 Categorie di utilizzazione 5.5 Criteri progettuali 5/1

26 La Norma CEI EN , Classificazione CEI 17-5: Apparecchiature a bassa tensione. Parte 2: Interruttori automatici è la versione italiana di quella europea EN , equivalente alla Pubblicazione IEC (1989). Sono di seguito brevemente analizzati i poteri di interruzione in corto circuito e le categorie di utilizzazione degli interruttori automatici. 5.1 Potere di interruzione in cortocircuito Sono considerate due categorie di prestazione su cortocircuito: Icu e Ics. La differenza fondamentale consiste nel numero di operazioni che l interruttore deve essere in grado di effettuare nelle prove di tipo, in condizioni di cortocircuito e nelle condizioni richieste per lo stato dell interruttore al termine di tali prove, per le quali le sequenze normali di operazioni sono rispettivamente: O - t - CO O - t - CO - t - CO dove: O: rappresenta una operazione di interruzione; CO: rappresenta una operazione di stabilimento, seguita dopo un tempo di apertura appropriato, da un operazione di interruzione; t: rappresenta l intervallo di tempo tra due successive operazioni in cortocircuito (3 minuti) Alla fine delle prove la corrente ammissibile in servizio normale può essere ridotta rispetto alla corrente nominale per la categoria Icu, mentre deve essere mantenuta al valore nominale per la categoria Ics Potere di interruzione nominale estremo (Icu) Corrisponde alla più elevata corrente di cortocircuito che l interruttore è capace di stabilire e di interrompere, secondo la già citata sequenza di operazioni O-t-CO in condizioni definite di circuito e di alimentazione. Dopo tale sequenza, l interruttore: - deve essere in grado di sopportare la tensione del circuito, senza rischio di cedimento del suo isolamento; - deve essere manovrabile in chiusura e in apertura; - deve essere in grado di effettuare una certa protezione di sovraccarico; - può non essere più capace di portare con continuità la propria corrente nominale e, quindi, di assicurare il servizio previsto come ordinario Potere di interruzione nominale di servizio (Ics) Corrisponde alla più elevata corrente di cortocircuito che l interruttore è in grado di stabilire e di interrompere secondo la sequenza di operazioni O-t-CO-t-CO, già citata, in condizioni definite di circuito e di alimentazione. Dopo tale sequenza, l interruttore deve essere in grado non solo di assicurare l attitudine ad assolvere i predetti requisiti corrispondenti al potere di interruzione estremo Icu, ma anche e soprattutto di continuare ad assicurare il servizio previsto come ordinario, rimanendo, cioè, ancora in grado di portare con continuità la propria corrente nominale. Da quanto suddetto, risulta evidente che l interruttore rimane in servizio dopo aver subito correnti di cortocircuito non superiori a Ics, mentre per valori di corrente superiori a Ics e fino a Icu l interruttore è capace di aprire il circuito, ma potrebbe non essere idoneo alla ripresa del servizio. 5/2

27 5.2 Valori normali del rapporto tra Ics e Icu Il valore normale percentuale del rapporto tra Ics e Icu è stabilito in: * % per la categoria A * % per la categoria B e deve essere dichiarato dal costruttore. 5.3 Corrente nominale ammissibile di breve durata (Icw) Gli interruttori della categoria di utilizzazione B hanno inoltre specificata la corrente nominale di breve durata Icw. I valori minimi di Icw variano a seconda del valore della corrente nominale In: * In < 2500A : il valore maggiore tra 12In e 5kA * In > 2500A : 30kA 5.4 Categorie di utilizzazione Deve essere stabilita la categoria di utilizzazione di un interruttore a secondo che essa sia o non sia specificatamente intesa per ottenere la selettività per mezzo di ritardo intenzionale, rispetto ad altri dispositivi posti in serie sul lato carico, in condizioni di cortocircuito: - A : interruttori non specificatamente previsti per la selettività - B : interruttori specificatamente previsti per la selettività 5.5 Criteri progettuali Lo sdoppiamento del concetto di potere di interruzione nominale offre al progettista di impianti elettrici la possibilità di scegliere il miglior rapporto tra i poteri di interruzione nominali di servizio ed estremo, sulla base delle esigenze applicative e della convenienza economica e tecnica dell'impianto in considerazione. Risulta chiaro il criterio progettuale: laddove la continuità del servizio assume importanza prioritaria è opportuno fare riferimento ad un rapporto alto Ics/Icu, laddove la continuità di servizio è meno sentita o il guasto di cortocircuito in prossimità dei morsetti dell'interruttore è meno probabile, è piú conveniente orientarsi verso un rapporto inferiore. 5/3

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29 Informazione Tecnica 6. Relè differenziali di terra Contenuti 6.1 Relè ELR-3C Generalità Schema di inserzione Legenda Dimensioni di ingombro 6.2 Relè ELRC Generalità Schema di inserzione Legenda Dimensioni di ingombro 6.3 Relè ELR-1E Generalità Schema di inserzione Legenda Dimensioni di ingombro 6.4 Relè ELR-2 & ELR-2m Generalità Schema di inserzione Legenda Dimensioni di ingombro 6.5 Caratteristiche elettriche dei relè 6.6 Impiego dei relè su linee con TA 6.7 Riduttori di corrente toroidali CT Generalità Dimensioni di ingombro 6/1

30 6.1 Relè ELR-3C Generalità Il relè tipo ELR-3C è previsto per essere installato all'interno di custodie modulari secondo le norme DIN (dimensione in larghezza pari a 3 moduli, modulo base 17,5mm) ed è di facile installazione grazie al dispositivo di attacco rapido secondo DIN EN Nonostante le dimensioni ridotte, è ampiamente regolabile in corrente e tempo. L'ampia regolazione in corrente è tale da permettere di mantenere il valore della tensione di contatto al di sotto dei 50V previsti dalla Norma CEI La regolazione in tempo rende il relè ELR-3C la soluzione ideale per la realizzazione di un sistema di protezione selettivo. Grazie all'apposita calotta sigillabile è possibile rendere le tarature inaccessibili. Caratteristica importante è il controllo permanente del circuito toroide-relè differenziale. Tale controllo permette l'immediata individuazione di un'anomalia dovuta a guasto del toroide, rottura del filo di collegamento o guasto della circuiteria interna, con l'intervento automatico della protezione, senza dover aspettare, come si verifica nelle esecuzioni tradizionali, il controllo periodico da effettuare con il pulsante di test. Grazie ai filtri utilizzati sui circuiti di ingresso, il relè ELR-3C è praticamente immune ai disturbi esterni. In particolare è insensibile alle correnti pulsanti con componenti continue (differenziale di tipo A). L'operazione di reset può essere manuale o automatica, selezionabile utilizzando l'apposito microswitch. Inoltre è possibile effettuare il test esterno a distanza. Il relè ELR-3C può essere abbinato a qualunque tipo di toroide della serie CT Schema di inserzione Per effettuare il test esterno a distanza il morsetto 2 del toroide deve essere collegato al morsetto 18 del relè ELR-3C ed il pulsante di prova deve essere collegato tra i morsetti 17 e 18. La lunghezza massima dei conduttori di connessione tra il pulsante ed il relè è di m (attorcigliare tra loro i conduttori). Per lunghezze maggiori consultare Terasaki. 6/2

31 6.1.3 Legenda 1)Potenziometro di regolazione tempo d'intervento 2)Potenziometro di regolazione corrente di guasto a terra 3)Commutatore a slitta per la scelta delle costanti: - riarmo automatico: commutatore (a) posizione 1 - costante taratura tempo: K=1 commutatore (b) posizione 0 K=10 commutatore (b) posizione 1 - costante taratura corrente: K=0,1 commutatori (c) e (d) posizione 0 K=1 commutatore (c) posizione 1 e commutatore (d) posizione 0 K=10 commutatore (c) e (d) posizione 1 4)Pulsante per test 5)Pulsante per riarmo manuale 6)Lampada di segnalazione presenza alimentazione ausiliaria (LED verde) 7)Lampada di segnalazione intervento relè (LED rosso) 8)Morsetti per alimentazione ausiliaria 9)Morsetti di uscita relè finale 10) Morsetti per connessione toroide serie CT Dimensioni di ingombro 6/3

32 6.2 Relè ELRC Generalità Il relè tipo ELRC-1 è particolarmente utile nelle applicazioni dove è necessario avere ingombri ridotti in quanto riunisce in un'unica apparecchiatura toroide ed elettronica di controllo. Nonostante le ridotte dimensioni il relè tipo ELRC-1 è caratterizzato da un ampio intervallo di regolazione sia della corrente che del tempo, permettendo cosi un'efficace protezione selettiva in caso di più dispositivi in cascata. L'ampia regolazione in corrente permette inoltre di mantenere il valore della tensione di contatto entro i 50V previsti dalla Norme CEI. Grazie ai filtri utilizzati sui circuiti di ingresso, il relè ELRC-1 è praticamente immune ai disturbi esterni. In particolare è insensibile alle correnti pulsanti con componenti continue (differenziale di tipo A) secondo quanto richiesto dalle Norme VDE Schema di inserzione 6/4

33 6.2.3 Legenda 1)Potenziometro di regolazione tempo d'intervento 2)Potenziometro di regolazione corrente di guasto a terra 3)Commutatore a slitta per la scelta delle costanti: - riarmo automatico: commutatore (a) posizione 1 - costante taratura tempo: K=1 commutatore (b) posizione 0 K=10 commutatore (b) posizione 1 - costante taratura corrente: K=0,1commutatori (c) e (d) posizione 0 K=1 commutatore (c) posizione 1 e commutatore (d) posizione 0 K=10 commutatore (c) e (d) posizione 1 4)Pulsante per test 5)Pulsante per riarmo manuale 6)Lampada di segnalazione presenza alimentazione ausiliaria (LED verde) 7)Lampada di segnalazione intervento relè (LED rosso) 8)Morsetti per alimentazione ausiliaria 9)Morsetti di uscita relè Earth Leakage Relay Dimensioni di ingombro Dimensioni [mm] Tipo A B C D E F G H ELRC-1/ ELRC-1/60 60 ELRC-1/ ELRC-1/ /5

34 6.3 Relè ELR-1E Generalità Il relè tipo ELR-1E, ampiamente regolabile in corrente e tempo come il tipo ELRC-1, può essere abbinato a qualsiasi tipo di riduttore di corrente toroidale CT Schema di inserzione Attorcigliare tra loro i fili di collegamento 1-2 / 3-4 6/6

35 6.3.3 Legenda 1)Potenziometro di regolazione tempo d'intervento 2)Potenziometro di regolazione corrente di intervento 3)Commutatore a slitta a 4 vie: - abilita / disabilita riarmo automatico - selezione costante per la taratura del tempo - selezione costante per la taratura della corrente - costante taratura corrente: 4)Pulsante per test 5)Pulsante per riarmo manuale 6)Lampada di segnalazione presenza alimentazione ausiliaria (LED verde) 7)Lampada di segnalazione intervento relè (LED rosso) tx10 tx1 tx10 tx sec sec I nx1 I nx A I nx0,1 I nx1 I nx10 I nx0,1 I nx1 I nx A A I nx0,1 RESET auto man Dimensioni di ingombro R /7

36 6.4 Relè ELR-2 & ELR-2m Generalità Il relè tipo ELR-2, oltre alle caratteristiche del tipo ELR-1E, presenta una segnalazione di allarme al 70% della taratura della corrente di scatto Idn prefissata. Il relè differenziale di terra tipo ELR-2m mantiene l'informazione di relè intervenuto anche al mancare della tensione di alimentazione ausiliaria del relè Schema di inserzione Attorcigliare tra loro i fili di collegamento 1-2 / 3-4 6/8

37 6.4.3 Legenda 1)Potenziometro di regolazione tempo d'intervento 2)Potenziometro di regolazione corrente di intervento 3)Commutatore a slitta a 6 vie: - abilita / disabilita allarme - selezione costante per la taratura del tempo - selezione costante per la taratura della corrente - abilita / disabilita sicurezza positiva su relè intervento - abilita / disabilita sicurezza positiva su allarme intervento 4)Pulsante per test 5)Pulsante per riarmo manuale 6)Lampada di segnalazione presenza alimentazione ausiliaria (LED verde) 7)Lampada di segnalazione intervento relè (LED rosso) 8)Lampada di segnalazione intervento allarme (LED rosso) 9)Segnalazione meccanica di relè intervenuto (solo per ELR-2m) tx10 tx1 tx10 tx1 FS trip off sec sec FAIL SAFE FS alarm off FAIL SAFE alarm off alarm on Ι x1 Ι x10 Ι x0,1 Ι x1 Ι x10 Ι x0,1 Ι x1 Ι x10 Ι x0, A A A Dimensioni di ingombro 6/9

38 6.5 Caratteristiche elettriche dei relè Tipo ELR-3C ELRC-1 ELR-1E ELR ELR-2M Tensione di 24Vc.c./c.a. 24Vc.c./c.a. 24Vc.c./c.a. 24Vc.c./c.a. alimentazione 48Vc.c./c.a. 48Vc.c./c.a. 48Vc.c./c.a. 48Vc.c./c.a. ausiliaria 110Vc.c./c.a. 110Vc.c./c.a. 115Vc.c./c.a. 115Vc.a. 2Vc.a. 2Vc.a. 230Vc.a. 230Vc.a. 380Vc.a Vc.a. 400Vc.a. 400Vc.a. Frequenza 50 60Hz Consumo max 3VA 4VA Campo di taratura 0,025 0,25A per K=0,1 corrente di scatto Idn 0,25 2,5A per K=1 2,5 25A per K=10 Campo di taratura corrente di allarme 70% Idn Campo di taratura 0,02 0,5s per K=1 tempo 0,2 5s per K=10 Uscita: contatti di scambio 1 x 5A 250V 2 x 5A 250V Temperatura di funzionamento (-10 C) (+60 C) Temperatura di magazzinaggio (- C) (+80 C) Umidità relativa 90% Prova di isolamento 2,5kV per 60s Grado di protezione secondo DIN IP Montaggio DIN profilato 35mm retroquadro incasso Tipo di collegamento morsettiera sezione cavo 2,5 mm 2 Norme di riferimento CEI 41-1/IEC 255/VDE /10

39 6.6 Impiego dei relè su linee con TA Viene riportato lo schema di inserzione dei relè ELR-1 e ELR-2S su linee con TA. 6/11

40 6.7 Riduttori di corrente toroidali CT-1 Toroide Toroide apribile Generalità I riduttori di corrente toroidali tipo CT-1, da abbinare ai relè differenziali di terra, sono costituiti da un nucleo di lamierini con ottime qualità magnetiche, che permette di rilevare anche correnti di guasto di valore molto basso. Sul nucleo sono presenti due avvolgimenti. Per il prelievo del segnale di guasto da inviare al differenziale, il primo, per effettuare la prova, il secondo. La prova prevede il controllo completo di toroide e relè. Viene prelevato un segnale dal relè differenziale ed inviato sull'avvolgimento di prova. Tale segnale genera un flusso equivalente a quello generato da un guasto che rilevato dall'altro avvolgimento, viene riinviato al relè e ne provoca l'intervento. Questo permette, in occasione dei controlli periodici, di verificare oltre alla funzionalità del relè, anche l'integrità dei collegamenti tra toroide e differenziale. All'interno del toroide devono passare tutti i conduttori di fase e, se distribuito, anche il conduttore di neutro. Non deve passare invece il conduttore di terra Dimensioni di ingombro Dimensioni [mm] Tipo A B C D E F G H CT-1/ CT-1/60 60 CT-1/ CT-1/ CT-1/ CTA-1/ CTA-1/ /12

41 Informazione Tecnica 7. Sistemi di protezione: Protezione selettiva, Protezione di sostegno (back-up) Contenuti 7.1 Protezione selettiva Selettività amperometrica in cortocircuito Selettività cronometrica in cortocircuito Tabelle di selettività 7.2 Protezione di sostegno (back-up) Caratteristica I 2 t/icc Tabelle di back-up 7.3 Criteri Progettuali 7/1

42 7.1 Protezione selettiva Lo schema elettrico di un impianto di distribuzione appare come un albero rovesciato. Dal tronco si scende in basso, lungo i rami, percorrendo conduttori aventi sezioni decrescenti. Questa configurazione conduce ad avere numerose protezioni in serie tra loro. Al verificarsi di un guasto deve intervenire solo la protezione a monte più vicina al guasto, limitando in tal modo la zona di impianto messa fuori servizio. Il comportamento descritto si dice selettivo e selettività di un interruttore automatico è la capacità che questi ha di interrompere una corrente di cortocircuito senza che intervenga la protezione posta a monte. Di conseguenza un'installazione si dice selettiva quando, in caso di guasto, viene interrotto solo il circuito interessato dal guasto, mentre le restanti utenze continuano ad essere regolarmente alimentate. La realizzazione di una protezione selettiva impone un diverso coordinamento tra i vari dispositivi a seconda si tratti di selettività totale o parziale: Selettività totale: selettività di sovracorrente in cui, in presenza di due dispositivi di protezione di sovracorrente in serie, il dispositivo di protezione lato carico effettua la protezione, senza causare l'intervento dell'altro dispositivo. Selettività parziale: selettività di sovracorrente in cui, in presenza di due dispositivi di protezione di sovracorrente in serie, il dispositivo di protezione lato carico effettua la protezione fino ad un dato livello di sovracorrente, senza causare l'intervento dell'altro dispositivo. La selettività delle protezioni migliora la continuità di servizio; eliminare un guasto rapidamente ed isolare il circuito sede del guasto riduce il pericolo di danno alle persone ed alle cose ed il disturbo arrecato al servizio. 7/2