Relazione di calcolo di idoneità del supporto dei dispositivi di ancoraggio
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1 Dott. Ing. Riccardo Trevisan Albo degli Ingegneri della Provincia di Parma n 2452A P.IVA C.F. TRVRCR81P18G337A riccardotrevisan@hotmail.com - tel Relazione di calcolo di idoneità del supporto dei dispositivi di ancoraggio per sistema anticaduta presso gli edifici siti in via Xxxxx n yy Parma Committente: Condominio Xxxxxx Amministratore pro-tempore: Nome Cognome PARMA, 20/04/2015 Dott. Ing. Riccardo Trevisan
2 Il sottoscritto La presente relazione viene redatta in merito alla verifica degli elementi di ancoraggio per i dispositivi anticaduta da posizionare sulle coperture dei due edifici condominiali di cui al seguente paragrafo, e alla verifica delle strutture di supporto alle sollecitazioni indotte in caso di caduta dell'operatore. Si precisa che il sistema anticaduta è stato progettato e verificato dalla Società italiana sistemi anticaduta s.r.l. e dal Dott. Ing. Nome Cognome, come da elaborato tecnico con numero di protocollo 15_0402. La presente relazione riguarda esclusivamente l'idoneità strutturale alle forze di carico trasmesse dal sistema di ancoraggio alla struttura di supporto come da valori di progetto riportati dal manuale del fabbricante e la verifica degli ancoranti alla struttura di supporto stessa. Par. 01- DESCRIZIONE I due edifici condominiali oggetto di intervento sono evidenziati nella fotografia aerea seguente: Entrambi gli edifici sono caratterizzati da struttura portante a telaio in cemento armato e tamponamenti in muratura, con copertura a tetto a più falde. Strutturalmente i due edifici sono identici, in particolare le coperture e le strutture che le sostengono, inoltre il sistema anticaduta progettato è uguale per ambedue, pertanto le considerazioni all'interno della presente relazione verranno fatte una volta ed avranno valore per entrambi gli edifici. Il sistema anticaduta progettato prevede l'istallazione sulla copertura di due linee di ancoraggio flessibili orizzontali (dispositivo di classe C), di sette dispositivi di ancoraggio strutturale su parete verticale (dispositivi di classe A1) e tre dispositivi di ancoraggio strutturale su tetto inclinato sottotegola (dispositivi di classe A2). 2
3 Par. 02 VERIFICHE Nel caso di calcolo strutturale dell ancoraggio di Sistemi Anticaduta da installare in copertura ci si trova nella condizione di intervento locale come definito dalle Norme Tecniche sulle Costruzioni, di cui al D.M Pertanto la relazione di calcolo potrà essere riferita alle sole parti e/o elementi interessati. Più precisamente si dovrà indagare sulla resistenza della struttura portante su cui il dispositivo di ancoraggio verrà installato e non su quelle con essa interagenti. DISPOSITIVI DI CLASSE C : Per i dispositivi di classe C è fornita dal produttore la tabella dei carichi e delle frecce del cavo, con dati ottenuti tramite le prove di prestazione dinamica. Il produttore del sistema ha fornito le seguenti specifiche tecniche: Tabella 1 Pertanto la tensione massima sul cavo è indicata in tabella ed è pari a 10 KN che verranno moltiplicati per un coefficiente parziale di sicurezza che verrà assunto pari a 1,5 Il cavo di acciaio inox verrà sostenuto da due pali di estremità Vitasafe Pro 750 fissati tramite una piastra di base in alluminio alla trave di colmo in cemento armato esistente di sezione 40x25 cm. In particolare il fissaggio della piastra dovrà avvenire tramite ancoraggio chimico con 4 barre filettate per solaio in latero cemento aventi diametro φ 12 di classe 8.8. La profondità di infissione dovrà essere di 120 mm. 3
4 Verranno indagati i meccanismi di rottura a trazione: Rottura lato acciaio; Rottura conica del cls Rottura per estrazione Rottura per splitting Ed i meccanismi di rottura a taglio: Rottura lato acciaio; Rottura del bordo Rottura per pry-out Inoltre verrà eseguita la verifica a flessione della sezione di cls. Le verifiche sono effettuate nella condizione allo stato di limite ultimo, in base ai coefficienti indicati dalla UNI EN 795/02. Di seguito si riportano le verifiche eseguite ed i fogli di calcolo relativi. Si precisa che la verifica a flessione della sezione di cls è stata eseguita mediante l'ausilio del programma di calcolo VcaSlu versione 7.7 del Professor Piero Gelfi. 4
5 Dispositivo Classe C Azioni agenti Altezza palo hp 0,165 m Altezza paletto di estremità hpe 0,155 m rispetto al piano di fissaggio spessore piastra s 10,00 mm interasse fissaggi (y) iy1 0,000 m ny1 iy2 0,000 m ny2 iy3 0,000 m ny3 iy4 0,150 m ny4 interasse fissaggi (x) ix 0,080 m nx lunghezza linea Ltot 5,00 m numero campate nr 1,00 lunghezza campata Lcam 5,00 m massimo sforzo sulla linea F 11,00 kn freccia della linea in mezzeria fm 1,3 m angolo di inclinazione orizzontale a α 27,47 0,48 radianti angolo di inclinazione verticale b β 33,00 0,58 radianti coefficiente di sicurezza k 1,50 numero fissaggi n 4 M 12 Φ 12,00 mm sforzo normale di compressione Nz 4,15 kn F*k*senα*senβ taglio Vy 14,64 kn F*k*cosα Vx 6,38 kn F*k*senα*cosβ Vxy 15,97 kn radq (Vx 2 + Vy 2 ) momento flettente Mx 2,27 knm Vy*hpe My 0,99 knm Vx*hpe Reazioni Ft,Ed (Mx)Mx/n*iy4 kn 7,56 Ft,Ed (My)My/nx*ix kn 6,18 Ft,Ed max Ft,Ed(Y) + Ft,Ed (X) kn 13,75 Trazione Fv,Ed Vxy/n kn 3,99 Taglio 5
6 Verifica dell'ancoraggio: CEDIMENTO LATO ACCIAIO Verifica a trazione Materiali, proprietà meccaniche fuk 800 N/mmq resistenza ultima caratteristica fyk 640 N/mmq resistenza caratt allo snervamento Ares 84,3 mmq sezione resistente ϒm2 DM2008 1,25 ϒms ETAG1,2/(fyk/fuk) 1,5 > 1,4 Resistenza Ft,Rd (DM 2008) ,80 N Resistenza Ft,Rd (ETAG) ,00 N Massima trazione sollecitante Ft,Ed ,24 N Se Ft,ed < Ft,rd La verifica è soddisfatta Verifica a taglio ϒm2 DM2008 1,25 ϒms ETAG1,2/(fyk/fuk) 1,25 > 1,25 Resistenza Fv,Rd (DM 2008) ,00 N Resistenza Fv,Rd (ETAG) ,00 N Massimo Taglio sollecitante Fv,Ed 3.992,66 N Se Fv.ed < Fv,Rd La verifica è soddisfatta Verifica combinazione trazione/taglio (Ft,Ed / Ft,Rd) 2 + (Fv,Ed / Fv,Rd) 2 0,12 Se <1 La verifica è soddisfatta 6
7 Verifica dell'ancoraggio: CEDIMENTO LATO CLS Verifica a trazione La resistenza di progetto a trazione è da assumersi come il più piccolo dei seguenti valori: A) Resistenza dell'acciaio: N Rd,s B) Resistenza di progetto combinata a sfilamento ed a rottura conica del cls: N Rd,p N 0 Rd,p * f b,p * f 1,N * f 2,N * f 3,N * f h,p * f re,n C) Resistenza alla rottura conica del calcestruzzo: N Rd,c N 0 Rd,c * f B * f 1,N * f 2,N * f 3,N * f h,n * f re,n D) Resistenza a splitting (solo per cls non fessurato): N Rd,sp N 0 Rd,c * f B * f 1,sp * f 2,sp * f 3,sp * f h,n * f re,n N 0 Rd,p N 0 Rd,c 27,6 kn 32,4 kn 7
8 Fattori correttivi: Influenza della resistenza del cls sulla resistenza combinata a sfilamento ed a rottura conica del cls Per Classe calcestruzzo (ENV 206) C 20/ 25 f b,p f b,p (F ck,cube /25N/mm 2 ) 0,10 1 Influenza della resistenza del cls sulla resistenza a rottura conica del cls f b f b,p (F ck,cube /25N/mm 2 ) 0,5 1 s 80 mm c 150 mm h 250 mm h ef 120 mm h/h ef C cr,n 1,5*h ef 2, mm C cr,sp 120 mm s cr,sp 2*C cr,sp 240,0 mm s cr,n 2*C cr,n 360,0 mm C/C cr,n C/C cr,sp S/s cr,sp S/s cr,n 0,833 1,250 0,333 0,222 h ef,typ da foglio"particolari di posa" 110 mm 8
9 Influenza della distanza dal bordo f 1,N 0,7+0,3*C/C cr,n f 1,sp 0,7+0,3*C/C cr,sp f 2,N 0,5*(1+C/C cr,n ) f 2,sp 0,5*(1+C/C cr,sp ) 0, ,917 1 Influenza dell'interasse f 3,N 0,5*(1+s/s cr,n ) f 3,sp 0,5*(1+s/s cr,sp ) 0,611 0,667 Influenza della profondità di ancoraggio sulla resistenza combinata a sfilamento ed a rottura conica del cls f h,p h ef /h ef,typ 1,091 Resistenza alla rottura conica del calcestruzzo: f h,n (h ef /h ef,typ ) 1,5 1,139 Influenza dell'armatura f re,n 0,5+hef/200mm 1 Calcolo resistenze N Rd,s N rd,p N rd,c N rd,sp ,00 N ,33 N ,40 N ,42 N Resistenza N, Rd min ,33 N F t,ed Azione ,24 N Se Ft,ed < N, Rd min La verifica è soddisfatta 9
10 Verifica a taglio Resistenza dell'acciaio Resistenza a pryout del cls Resistenza rottura bordo cls V rd,s V rd,cp k*min(n Rd,p ; N rd,c ) V rd,c V 0 Rd,c * f b * f β * f h * f 4 * f hef * f c Resistenza a pryout del cls N rd,p N rd,c ,33 N ,40 N k 2 V rd,cp ,67 N Resistenza rottura bordo cls Resistenza di progetto rottura bordo cls Influenza della resistenza del cls V 0 rd,c f B 11,60 kn C 20/25 1,00 Influenza dell'angolo formato tra la direzione del carico e l'ortogonale al bordo f β 62,53 1,71 Influenza dello spessore del materiale di base f h (h/(1,5*c) 1/2 <1 1 Influenza dell'interasse e della distanza dal bordo per la rottura del bordo di cls s 150 c 150 h h ef d 12 f 4 (c/hef) 1,5 *(1+s/(3*c))*0,5 0,932 10
11 Influenza della profondità di ancoraggio Influenza della distanza dal bordo f hef 0,05*(h ef /d) 1,68 f c (d/c) 0,19 2,393 0,619 V rd,cp ,64 N Calcolo resistenze Resistenza dell'acciaio V rd,s ,00 N Resistenza a pryout del cls V rd,cp ,67 N Resistenza rottura bordo cls V rd,c ,64 N Resistenza F v,rd min ,00 N F v,ed Azione 3.992,66 N Se F v,ed < F v,rd min La verifica è soddisfatta Verifica combinazione trazione/taglio (F t,ed / F t,rd ) α + (F v,ed / F v,rd ) α 0,76 Se <1 La verifica è soddisfatta 11
12 Verifica a flessione della sezione di cls 12
13 DISPOSITIVI DI CLASSE A1 : Per i dispositivi di classe A1, ancoraggi puntuali, si effettuano le verifiche per un carico applicato all'ancoraggio di 10 kn nella direzione di probabile caduta dell'operatore. I suddetti sono punti di ancoraggio in acciaio inox dotati di anello e base di appoggio che verrà fissata al cordolo presente nelle pareti del vano scala di sezione 25x30 tramite l'inserimento nello stesso di una barra filettata M12 di classe 8.8 e resina bi-componente, la profondità di posa della barra dovrà essere di 120 mm. Verranno indagati i meccanismi di rottura a trazione: Rottura lato acciaio; Rottura conica del cls Rottura per estrazione Rottura per splitting Ed i meccanismi di rottura a taglio: Rottura lato acciaio; Rottura del bordo Rottura per pry-out Non essendo presenti momenti flettenti sulla trave, in questo caso non verrà eseguita la verifica a flessione della sezione di cls. Le verifiche sono effettuate nella condizione allo stato di limite ultimo, in base ai coefficienti indicati dalla UNI EN 795/02. Di seguito si riportano le verifiche eseguite ed i fogli di calcolo relativi. 13
14 Dispositivo Classe A1 Azioni agenti Altezza palo hp 0,000 m Altezza paletto di estremità hpe 0,000 m rispetto al piano di fissaggio spessore piastra s 10,00 mm interasse fissaggi (y) iy1 0,000 m ny1 iy2 0,000 m ny2 iy3 0,000 m ny3 iy4 0,000 m ny4 interasse fissaggi (x) ix 0,000 m nx lunghezza linea Ltot 0,00 m numero campate nr 0,00 lunghezza campata Lcam 0,00 m massimo sforzo sulla linea F 10,00 kn freccia della linea in mezzeria fm 0 m angolo di inclinazione orizzontale a α 0 0 radianti angolo di inclinazione verticale b β 33,00 0,58 radianti coefficiente di sicurezza k 1,00 numero fissaggi n 1 M 12 Φ 12,00 mm Trazione Nz 8,39 kn F*k*cosβ Vy 0 kn F*k*cosα Taglio Vx 5,45 kn F*k*senβ Vxy 5,45 kn radq (Vx 2 + Vy 2 ) momento flettente Mx 0 knm Vy*hpe My 0 knm Vx*hpe Reazioni Ft,Ed kn 8,39 Trazione Fv,Ed Vxy/n kn 5,45 Taglio 14
15 Verifica dell'ancoraggio: CEDIMENTO LATO ACCIAIO Verifica a trazione Materiali, proprietà meccaniche fuk 800 N/mmq resistenza ultima caratteristica fyk 640 N/mmq resistenza caratt allo snervamento Ares 84,3 mmq sezione resistente ϒm2 DM2008 1,25 ϒms ETAG1,2/(fyk/fuk) 1,5 > 1,4 Resistenza Ft,Rd (DM 2008) ,80 N Resistenza Ft,Rd (ETAG) ,00 N Massima trazione sollecitante Ft,Ed 8.386,71 N Se Ft,ed < Ft,rd La verifica è soddisfatta Verifica a taglio ϒm2 DM2008 1,25 ϒms ETAG1,2/(fyk/fuk) 1,25 > 1,25 Resistenza Fv,Rd (DM 2008) ,00 N Resistenza Fv,Rd (ETAG) ,00 N Massimo Taglio sollecitante Fv,Ed 5.446,39 N Se Fv.ed < Fv,Rd La verifica è soddisfatta Verifica combinazione trazione/taglio (Ft,Ed / Ft,Rd) 2 + (Fv,Ed / Fv,Rd) 2 0,08 Se <1 La verifica è soddisfatta 15
16 Verifica dell'ancoraggio: CEDIMENTO LATO CLS Verifica a trazione La resistenza di progetto a trazione è da assumersi come il più piccolo dei seguenti valori: A) Resistenza dell'acciaio: N Rd,s B) Resistenza di progetto combinata a sfilamento ed a rottura conica del cls: N Rd,p N 0 Rd,p * f b,p * f 1,N * f 2,N * f 3,N * f h,p * f re,n C) Resistenza alla rottura conica del calcestruzzo: N Rd,c N 0 Rd,c * f B * f 1,N * f 2,N * f 3,N * f h,n * f re,n D) Resistenza a splitting (solo per cls non fessurato): N Rd,sp N 0 Rd,c * f B * f 1,sp * f 2,sp * f 3,sp * f h,n * f re,n N 0 Rd,p N 0 Rd,c 27,6 kn 32,4 kn 16
17 Fattori correttivi: Influenza della resistenza del cls sulla resistenza combinata a sfilamento ed a rottura conica del cls Per Classe calcestruzzo (ENV 206) C 20/ 25 f b,p f b,p (F ck,cube /25N/mm 2 ) 0,10 1 Influenza della resistenza del cls sulla resistenza a rottura conica del cls f b f b,p (F ck,cube /25N/mm 2 ) 0,5 1 s 0 mm c 120 mm h 250 mm h ef h/h ef C cr,n 1,5*h ef C cr,sp s cr,sp s cr,n C/C cr,n C/C cr,sp S/s cr,sp S/s cr,n 2*C cr,sp 2*C cr,n 120 mm 2, mm 120 mm 240,0 mm 360,0 mm 0,667 1,000 0,000 0,000 h ef,typ da foglio"particolari di posa" 110 mm 17
18 Influenza della distanza dal bordo f 1,N 0,7+0,3*C/C cr,n f 1,sp 0,7+0,3*C/C cr,sp f 2,N 0,5*(1+C/C cr,n ) f 2,sp 0,5*(1+C/C cr,sp ) 0,900 1, ,833 1,000 Influenza dell'interasse f 3,N 0,5*(1+s/s cr,n ) f 3,sp 0,5*(1+s/s cr,sp ) 0,500 0,500 Influenza della profondità di ancoraggio sulla resistenza combinata a sfilamento ed a rottura conica del cls f h,p h ef /h ef,typ 1,091 Resistenza alla rottura conica del calcestruzzo: f h,n (h ef /h ef,typ ) 1,5 1,139 Influenza dell'armatura f re,n 0,5+hef/200mm 1 Calcolo resistenze N Rd,s N rd,p N rd,c N rd,sp ,00 N ,91 N ,92 N ,56 N Resistenza N, Rd min ,91 N F t,ed Azione 8.386,71 N Se Ft,ed < N, Rd min La verifica è soddisfatta 18
19 Verifica a taglio Resistenza dell'acciaio Resistenza a pryout del cls Resistenza rottura bordo cls V rd,s V rd,cp k*min(n Rd,p ; N rd,c ) V rd,c V 0 * f * f * f * f * f * f Rd,c b β h 4 hef c Resistenza a pryout del cls N rd,p N rd,c ,91 N ,92 N k 2 Per h ef >60mm V rd,cp ,82 N Resistenza rottura bordo cls Resistenza di progetto rottura bordo cls V 0 rd,c 11,60 kn Influenza della resistenza del cls f B C 20/25 1,00 Influenza dell'angolo formato tra la direzione del carico e l'ortogonale al bordo f β 0 1,00 Influenza dello spessore del materiale di base f h (h/(1,5*c) 1/2 <1 1 Influenza dell'interasse e della distanza dal bordo per la rottura del bordo di cls s 0 c 120 h 250 h ef 120 d 12 19
20 f 4 (c/hef) 1,5 *(1+s/(3*c))*0,5 0,500 Influenza della profondità di ancoraggio f hef 0,05*(h ef /d) 1,68 2,393 Influenza della distanza dal bordo f c (d/c) 0,19 0,646 V rd,cp 8.961,86 N Calcolo resistenze Resistenza dell'acciaio V rd,s ,00 N Resistenza a pryout del cls V rd,cp ,82 N Resistenza rottura bordo cls V rd,c 8.961,86 N Resistenza F v,rd min 8.961,86 N F v,ed Azione 5.446,39 N Se F v,ed < F v,rd min La verifica è soddisfatta Verifica combinazione trazione/taglio (F t,ed / F t,rd ) α + (F v,ed / F v,rd ) α 0,92 Se <1 La verifica è soddisfatta 20
21 DISPOSITIVI DI CLASSE A2 : Per i dispositivi di classe A2, ancoraggi puntuali, si effettuano le verifiche per un carico applicato all'ancoraggio di 10 kn nella direzione di probabile caduta dell'operatore. I suddetti sono aste longitudinali in acciaio zincato fissate al travetto in cemento armato del tetto di sezione 15x25 tramite l'inserimento nello stesso di una barra filettata M12 di classe 8.8 e resina bicomponente, la profondita di posa della barra dovrà essere di 120 mm. Dalla particola geometria si evince che la forza applicata è lungo la direzione longitudinale del travetto, pertanto si è ritenuto di non dover indagare il meccanismo di rottura del bordo a taglio. Verranno indagati i meccanismi di rottura a trazione: Rottura lato acciaio; Rottura conica del cls Rottura per estrazione Rottura per splitting Ed i meccanismi di rottura a taglio: Rottura lato acciaio; Rottura per pry-out Inoltre verrà eseguita la verifica a flessione della sezione di cls. Le verifiche sono effettuate nella condizione allo stato di limite ultimo, in base ai coefficienti indicati dalla UNI EN 795/02. Di seguito si riportano le verifiche eseguite ed i fogli di calcolo relativi. Si precisa che la verifica a flessione della sezione di cls è stata eseguita mediante l'ausilio del programma di calcolo VcaSlu versione 7.7 del Professor Piero Gelfi. 21
22 Dispositivo Classe A2 Azioni agenti Altezza palo hp 0,000 m Altezzarispetto al piano di fissaggio hpe 0,103 m rispetto al piano di fissaggio spessore piastra s 4,00 mm interasse fissaggi (y) iy1 0,000 m ny1 iy2 0,000 m ny2 iy3 0,000 m ny3 iy4 0,480 m ny4 interasse fissaggi (x) ix 0,000 m nx lunghezza linea Ltot 0,00 m numero campate nr 0,00 lunghezza campata Lcam 0,00 m massimo sforzo sulla linea F 10,00 kn freccia della linea in mezzeria fm 0 m angolo di inclinazione orizzontale a α 0 0 radianti angolo di inclinazione verticale b β 0,00 0 radianti coefficiente di sicurezza k 1,00 numero fissaggi n 1 M 12 Φ 12,00 mm Nz 0 kn F*k*cosβ Vy 10,00 kn F*k*cosα Vx 0 kn F*k*senβ Vxy 10 kn radq (Vx 2 + Vy 2 ) momento flettente Mx 1,03 knm Vy*hpe My 0 knm Vx*hpe Reazioni Ft,Ed (Mx)Mx/n*iy4 kn 1,07 Ft,Ed (My)My/nx*ix kn Ft,Ed max Ft,Ed(Y) + Ft,Ed (X) kn 1,07 Trazione Fv,Ed Vxy/n kn 10 Taglio 22
23 Verifica dell'ancoraggio: CEDIMENTO LATO ACCIAIO Verifica a trazione Materiali, proprietà meccaniche fuk 800 N/mmq resistenza ultima caratteristica fyk 640 N/mmq resistenza caratt allo snervamento Ares 84,3 mmq sezione resistente ϒm2 DM2008 1,25 ϒms ETAG1,2/(fyk/fuk) 1,5 > 1,4 Resistenza Ft,Rd (DM 2008) ,80 N Resistenza Ft,Rd (ETAG) ,00 N Massima trazione sollecitante Ft,Ed 1.072,92 N Se Ft,ed < Ft,rd La verifica è soddisfatta Verifica a taglio ϒm2 DM2008 1,25 ϒms ETAG1,2/(fyk/fuk) 1,25 > 1,25 Resistenza Fv,Rd (DM 2008) ,00 N Resistenza Fv,Rd (ETAG) ,00 N Massimo Taglio sollecitante Fv,Ed ,00 N Se Fv.ed < Fv,Rd La verifica è soddisfatta Verifica combinazione trazione/taglio (Ft,Ed / Ft,Rd) 2 + (Fv,Ed / Fv,Rd) 2 0,14 Se <1 La verifica è soddisfatta 23
24 Verifica dell'ancoraggio: CEDIMENTO LATO CLS Verifica a trazione La resistenza di progetto a trazione è da assumersi come il più piccolo dei seguenti valori: A) Resistenza dell'acciaio: N Rd,s B) Resistenza di progetto combinata a sfilamento ed a rottura conica del cls: N Rd,p N 0 Rd,p * f b,p * f 1,N * f 2,N * f 3,N * f h,p * f re,n C) Resistenza alla rottura conica del calcestruzzo: N Rd,c N 0 Rd,c * f B * f 1,N * f 2,N * f 3,N * f h,n * f re,n D) Resistenza a splitting (solo per cls non fessurato): N Rd,sp N 0 Rd,c * f B * f 1,sp * f 2,sp * f 3,sp * f h,n * f re,n N 0 Rd,p N 0 Rd,c 27,6 kn 32,4 kn 24
25 Fattori correttivi: Influenza della resistenza del cls sulla resistenza combinata a sfilamento ed a rottura conica del cls Per Classe calcestruzzo (ENV 206) C 20/ 25 f b,p f b,p (F ck,cube /25N/mm 2 ) 0,10 1 Influenza della resistenza del cls sulla resistenza a rottura conica del cls f b f b,p (F ck,cube /25N/mm 2 ) 0,5 1 s 0 mm c 60 mm h 250 mm h ef 120 mm h/h ef C cr,n 1,5*h ef 2, mm C cr,sp 120 mm s cr,sp 2*C cr,sp 240,0 mm s cr,n 2*C cr,n 360,0 mm C/C cr,n C/C cr,sp S/s cr,sp S/s cr,n 0,333 0,500 0,000 0,000 h ef,typ da foglio"particolari di posa" 110 mm 25
26 Influenza della distanza dal bordo f 1,N 0,7+0,3*C/C cr,n f 1,sp 0,7+0,3*C/C cr,sp f 2,N 0,5*(1+C/C cr,n ) f 2,sp 0,5*(1+C/C cr,sp ) 0,800 0, ,667 0,750 Influenza dell'interasse f 3,N 0,5*(1+s/s cr,n ) f 3,sp 0,5*(1+s/s cr,sp ) 0,500 0,500 Influenza della profondità di ancoraggio sulla resistenza combinata a sfilamento ed a rottura conica del cls f h,p h ef /h ef,typ 1,091 Resistenza alla rottura conica del calcestruzzo: f h,n (h ef /h ef,typ ) 1,5 1,139 Influenza dell'armatura f re,n 0,5+hef/200mm 1 Calcolo resistenze N Rd,s N rd,p N rd,c N rd,sp ,00 N 8.029,09 N 9.844,57 N ,33 N Resistenza N, Rd min 8.029,09 N F t,ed Azione 1.072,92 N Se Ft,ed < N, Rd min La verifica è soddisfatta 26
27 Verifica a taglio Resistenza dell'acciaio Resistenza a pryout del cls V rd,s V rd,cp k*min(n Rd,p ; N rd,c ) Resistenza a pryout del cls N rd,p N rd,c 8.029,09 N 9.844,57 N k 2 Per h ef >60mm V rd,cp ,18 N Calcolo resistenze Resistenza dell'acciaio V rd,s ,00 N Resistenza a pryout del cls V rd,cp ,18 N Resistenza F v,rd min ,18 N F v,ed Azione ,00 N Se F v,ed < F v,rd min La verifica è soddisfatta Verifica combinazione trazione/taglio (F t,ed / F t,rd ) α + (F v,ed / F v,rd ) α 0,41 Se <1 La verifica è soddisfatta 27
28 Verifica a flessione della sezione di cls 28
29 Par. 03 CONCLUSIONI: A seguito della presente relazione di calcolo strutturale, si può concludere che tutte le verifiche locali degli elementi di ancoraggio, sollecitati con le azioni di progetto, hanno dato esito positivo, pertanto i supporti strutturali esistenti sono idonei all'ancoraggio dei dispositivi anticaduta nel rispetto delle ipotesi di calcolo. Il tecnico incaricato Dott. Ing. Riccardo Trevisan 29
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Ancorante chimico fischer 1. Tipo RG M 8 - M 20 - barra filettata (gvz) con testa esagonale esterna RG M 8 - M 20 - barra filettata (A e C) con testa esagonale esterna RG M 2 - M 30 - barra filettata (gvz)
COMUNE DI ARIANO NEL POLESINE PROVINCIA DI ROVIGO UFFICIO TECNICO COMUNALE - SEZIONE EDILIZIA PRIVATA
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HKD HKD I Ancorante I femmina Fissaggio singolo
I Fissaggio I Ancorante femmina Ancorante femmina Fissaggio Versione Acciaio al carbonio (versione con imbocco) -SR Acciaio inox (versione con imbocco) Vantaggi - ancorante femmina per applicazioni veloci
SPIT FIX Z XTREM In acciaio zincato
1/6 Ancorante ad autoespansione ad alte prestazioni Ancorante maschio ad autoespansione e serraggio per avvitamento, per ancoraggio passante, con funzione strutturale e non-strutturale, nel calcestruzzo
SPIT EPCON C8 XTREM Barre in acciaio zincato o inossidabile A4
Barre in acciaio zincato o inossidabile A4 Resina epossidica ad altissime prestazioni 1/11 ETA-10/0309 - Opzione 1 (ETAG TR029) Approvato per cat. sismica 1, M10 M16 Dati tecnici mm mm mm mm mm mm mm mm
Malta Hilti HIT-HY 170 con barra di ancoraggio HIT-V / HAS. Manuale di tecnologia del fissaggio. Hilti HIT-HY 170 con HIT-V HIS-(R)N
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Manuale di Tecnologia del Fissaggio. Hilti Ancorante a vite. Acciaio inox HUS-HR HUS-CR. Formato Versione
Manuale di Tecnologia del Fissaggio Hilti Ancorante a vite Acciaio inox HUS-HR HUS-CR Formato 6 14 0 Versione 2014-04 CR Ancorante a vite US-HR CR, Versione ancorante HUS-HR 6 / 8 / 10 / 14 Vite per calcestruzzo
Hilti HIT-RE 500. cartuccia da 330 ml (disponibile anche in cartucce da 500 ml e 1400 ml) Miscelatore. Barra HAS. Barra HAS-E.
Sistema di ancoraggio chimico cartuccia da 330 ml (disponibile anche in cartucce da 500 ml e 1400 ml) Miscelatore Barra HAS Barra HAS-E Vantaggi - adatta per calcestruzzo non fessurato, da C 20/25 a C
Nuovo Compufix 8. Veloce intuitivo ed affidabile. Guida al dimensionamento dei fissaggi per dispositivi anticaduta secondo UNI EN 795
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Esempio di progettazione di ancoranti in zona sismica
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Hilti HIT-RE 500 con rebar
HIT-RE 500 HIT-RE 500 HIT-RE 500 Sistema di ancoraggio chimico HIT- RE 500 cartuccia da 330 ml (disponibile anche in cartucce da 500 ml e 1400 ml) Miscelatore Barra aderenza migliorata Vantaggi - adatta
LINEA FILOVIARIA N 6: ADEGUAMENTO DELL IMPIANTO FILOVIARIO IN CORRISPONDENZA DI VIA CESARI-VIA PAOLUCCI-VIA SANTI PROGETTO ESECUTIVO
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1 Dati da inserire. Profis Anchor Impresa: Progettista: Indirizzo: Telefono I Fax: Pagina: Progetto: Contratto N : Data:
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HSL-3. Fatica Shock Sismico
Versione versione con bullone versione con dado -B versione con cappellotto di sidurezza Vantaggi - adatto per calcestruzzo fessurato e non fessurato, da C 20/25 a C 50/60 - elevate capacità di carico
HUS Ancorante a vite in acciaio zincato. HUS Ancorante a vite in acciaio zincato. Dati principali di carico. Resistenza caratteristica
HUS Ancorante a vite in Versione HUS-A 6 Vite per calcestruzzo in con testa esagonale HUS-H 6 Vite per calcestruzzo in con testa esagonale HUS-H 8 HUS-H 10 HUS-H 14 Vite per calcestruzzo in con testa esagonale
3. Metodo di calcolo. ETAG 001 Annex C Rottura a taglio ancoranti meccanici. Resistenza caratteristica Rk. Rottura lato acciaio
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Sistema di ancoraggio chimico Hilti HIT- RE 500-SD cartuccia da 330 ml (disponibile anche in cartucce da 500 ml e 1400 ml) Miscelatore Barra HIT-V Vantaggi - adatta per calcestruzzo fessurato e non fessurato,
PREVENZIONE RISCHI CADUTA DALL ALTO
Comitato Paritetico Territoriale per la prevenzione infortuni Cassa edile lucchese Scuola edile lucchese in collaborazione con Dipartimenti di prevenzione Aziende USL 2 e 12 Ordini Architetti e Ingegneri
Ancorante chimico HVU con con HAS/HAS-E
Ancorante chimico Sistema di ancoraggio chimico Vantaggi Fiala chimica Hilti HVU Barra HAS HAS-R HAS-HCR Barra HAS-E HAS-E R HAS-E HCR - adatta per calcestruzzo non fessurato, da C 20/25 a C 50/60 - alte
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