Normative di riferimento

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1 ALL. e -Relazione di calcolo 1 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Normative di riferimento - Legge nr del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali

2 ALL. e -Relazione di calcolo 2 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Calcolo della spinta sul muro Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze. I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi permanenti e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e lasciati inalterati i carichi. Operando in tal modo si ottengono valori delle spinte (azioni) maggiorate e valori di resistenza ridotti e pertanto nelle verifiche globali è possibile fare riferimento a coefficienti di sicurezza unitari. Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta.

3 ALL. e -Relazione di calcolo 3 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a ' = ' = dove = arctg(k h /(1±k v )) essendo k h il coefficiente sismico orizzontale e k v il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di k h. In presenza di falda a monte, assume le seguenti espressioni: Terreno a bassa permeabilità = arctg[( sat /( sat - w ))*(k h /(1±k v ))] Terreno a permeabilità elevata = arctg[( /( sat - w ))*(k h /(1±k v ))] Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da dove il coefficiente A vale S = AS' - S cos 2 ( ) A = cos 2 cos In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di. Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico. Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come F ih = k h W F iv = ±k v W

4 ALL. e -Relazione di calcolo 4 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma.

5 ALL. e -Relazione di calcolo 5 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Verifica a scorrimento Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento F r e la risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro F s risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza s Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare s >=1.0 F r >= s F s Le forze che intervengono nella F s sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione. La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con f l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con c a l'adesione terreno-fondazione e con B r la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come F r = N tg f + c a B r La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento. Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, f, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di f pari all'angolo d'attrito del terreno di fondazione. Verifica al carico limite Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve essere superiore a q. Cioè, detto Q u, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere: Q u >= q R Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare q >=1.0 Si adotta per il calcolo del carico limite in fondazione il metodo di MEYERHOF. L'espressione del carico ultimo è data dalla relazione: Q u = c N c d c i c + qn q d q i q BN d i

6 ALL. e -Relazione di calcolo 6 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO In questa espressione c B D q coesione del terreno in fondazione; angolo di attrito del terreno in fondazione; peso di volume del terreno in fondazione; larghezza della fondazione; profondità del piano di posa; pressione geostatica alla quota del piano di posa. I vari fattori che compaiono nella formula sono dati da: A = e tg N q = A tg 2 (45 + /2) N c = (N q - 1) ctg N = (N q - 1) tg (1.4 ) Indichiamo con K p il coefficiente di spinta passiva espresso da: K p = tg 2 (45 + /2) I fattori d e i che compaiono nella formula sono rispettivamente i fattori di profondità ed i fattori di inclinazione del carico espressi dalle seguenti relazioni: Fattori di profondità D d q = K p B d q = d = 1 per = 0 D d q = d = K p per > 0 B Fattori di inclinazione Indicando con l'angolo che la risultante dei carichi forma con la verticale ( espresso in gradi ) e con l'angolo d'attrito del terreno di posa abbiamo: i c = i q = (1 - /90) 2

7 ALL. e -Relazione di calcolo 7 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO i = (1 - ) 2 per > 0 i = 0 per = 0 Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a g Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare g >=1.0 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50. Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula: c i b i n i ( + [W i cos i -u i l i ]tg i ) cos i = n iw i sin i dove n è il numero delle strisce considerate, b i e i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima e c i e i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre u i ed l i rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (l i = b i /cos i ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava. Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati. Analisi dei pali

8 ALL. e -Relazione di calcolo 8 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Per l'analisi della capacità portante dei pali occorre determinare alcune caratteristiche del terreno in cui si va ad operare. In particolare bisogna conoscere l'angolo d'attrito e la coesione c. Per pali soggetti a carichi trasversali è necessario conoscere il modulo di reazione laterale o il modulo elastico laterale. La capacità portante di un palo solitamente viene valutata come somma di due contributi: portata di base (o di punta) e portata per attrito laterale lungo il fusto. Cioè si assume valida l'espressione: Q T = Q P + Q L - W P dove: Q T Q P Q L W P portanza totale del palo portanza di base del palo portanza per attrito laterale del palo peso proprio del palo e le due componenti Q P e Q L sono calcolate in modo indipendente fra loro. Dalla capacità portante del palo si ricava il carico ammissibile del palo Q A applicando il coefficiente di sicurezza della portanza alla punta p ed il coefficiente di sicurezza della portanza per attrito laterale l. Palo compresso: Palo teso: Q A = Q p / p + Q l / l - W p Q A = Q l / l + W p Capacità portante di punta In generale la capacità portante di punta viene calcolata tramite l'espressione: Q P = A P (cn' c + qn' q + 1/2B N' ) dove A P è l'area portante efficace della punta del palo, c è la coesione, q è la pressione geostatica alla quota della punta del palo, è il peso specifico del terreno, D è il diametro del palo ed i coefficienti N' c N' q N' g sono i coefficienti delle formule della capacità portante corretti per tener conto degli effetti di forma e di profondità. Possono essere utilizzati sia i coefficienti di Hansen che quelli di Vesic con i corrispondenti fattori correttivi per la profondità e la forma. Il parametro che compare nell'espressione assume il valore: 1 + 2K 0 = quando si usa la formula di Vesic e viene posto uguale ad 1 per le altre formule. K 0 rappresenta il coefficiente di spinta a riposo che può essere espresso come: K 0 = 1 - sin.

9 ALL. e -Relazione di calcolo 9 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Capacità portante per resistenza laterale La resistenza laterale è data dall'integrale esteso a tutta la superficie laterale del palo delle tensioni tangenziali palo-terreno in condizioni limite: Q L = integrale S a ds dove a è dato dalla nota relazione di Coulomb a = c a + h tg dove c a è l'adesione palo-terreno, è l'angolo di attrito palo-terreno, è il peso specifico del terreno, z è la generica quota a partire dalla testa del palo, L e P sono rispettivamente la lunghezza ed il perimetro del palo, K s è il coefficiente di spinta che dipende dalle caratteristiche meccaniche e fisiche del terreno dal suo stato di addensamento e dalle modalità di realizzazione del palo. Portanza trasversale dei pali - Analisi ad elementi finiti Nel modello di terreno alla Winkler il terreno viene schematizzato come una serie di molle elastiche indipendenti fra di loro. Le molle che schematizzano il terreno vengono caratterizzate tramite una costante elastica K espressa in Kg/cm 2 /cm che rappresenta la pressione (in Kg/cm 2 ) che bisogna applicare per ottenere l'abbassamento di 1 cm. Nel metodo degli elementi finiti occorre discretizzare il particolare problema. Nel caso specifico il palo viene suddiviso in un certo numero di elementi di eguale lunghezza. Ogni elemento è caratterizzato da una sezione avente area ed inerzia coincidente con quella del palo. Il terreno viene schematizzato come una serie di molle orizzontali che reagiscono agli spostamenti nei due versi. La rigidezza assiale della singola molla è proporzionale alla costante di Winkler orizzontale del terreno, al diametro del palo ed alla lunghezza dell'elemento. La molla, però, non viene vista come un elemento infinitamente elastico ma come un elemento con comportamento del tipo elastoplastico perfetto (diagramma sforzi-deformazioni di tipo bilatero). Essa presenta una resistenza crescente al crescere degli spostamenti fino a che l'entità degli spostamenti si mantiene al di sotto di un certo spostamento limite, X max oppure fino a quando non si raggiunge il valore della pressione limite. Superato tale limite non si ha un incremento di resistenza. E' evidente che assumendo un comportamento di questo tipo ci si addentra in un tipico problema non lineare che può essere risolto solo mediante una analisi al passo. Questa modellazione presenta il notevole vantaggio di poter schematizzare tutti quei comportamenti individuati da Broms e che sarebbe impossibile trattare in un modello numerico. In particolare risulta automatico analizzare casi in cui si ha insufficiente portanza non per rottura del palo ma per rottura del terreno (vedi il caso di un palo molto rigido in un terreno molle). Determinazione degli scarichi sul palo. Gli scarichi sui pali vengono determinati mediante il metodo delle rigidezze. La piastra di fondazione viene considerata infinitamente rigida (3 gradi di libertà) ed i pali vengono considerati incastrati o incernierati (la scelta del vincolo viene fatta dall'utente nella tabella CARATTERISTICHE del sottomenu PALI) a tale piastra. Viene effettuata una prima analisi di ogni palo di ciascuna fila (i pali di ogni fila hanno le stesse caratteristiche) per costruire una curva carichi-spostamenti del palo. Questa curva viene costruita considerando il palo elastico. Si tratta, in definitiva, della matrice di rigidezza del palo Ke, costruita

10 ALL. e -Relazione di calcolo 10 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO imponendo traslazioni e rotazioni unitarie per determinare le corrispondenti sollecitazioni in testa al palo. Nota la matrice di rigidezza di ogni palo si assembla la matrice globale (di dimensioni 3x3) della palificata, K. A questo punto, note le forze agenti in fondazione (N, T, M) si possono ricavare gli spostamenti della piastra (abbassamento, traslazione e rotazione) e le forze che si scaricano su ciascun palo. Infatti indicando con p il vettore dei carichi e con u il vettore degli spostamenti della piastra abbiamo: u = K -1 p Noti gli spostamenti della piastra, e quindi della testa dei pali, abbiamo gli scarichi su ciascun palo. Allora per ciascun palo viene effettuata un'analisi elastoplastica incrementale (tramite il metodo degli elementi finiti) che, tenendo conto della plasticizzazione del terreno, calcola le sollecitazioni in tutte le sezioni del palo., le caratteristiche del terreno (rappresentate da Kh) sono tali che se non è possibile raggiungere l'equilibrio si ha collasso per rottura del terreno.

11 ALL. e -Relazione di calcolo 11 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Normativa N.T.C Simbologia adottata Gsfav Gfav Qsfav Qfav tan ' c' cu qu Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole Gfav 0,90 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole Gsfav 1,10 1,30 1,00 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,50 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole Gfav 1,00 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole Gsfav 1,00 1,00 1,00 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,00 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60

12 ALL. e -Relazione di calcolo 12 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10 PALI DI FONDAZIONE CARICHI VERTICALI. Coefficienti parziali R per le verifiche dei pali Pali trivellati R1 R2 R3 Punta b 1,00 1,70 1,35 Laterale compressione s 1,00 1,45 1,15 Totale compressione t 1,00 1,60 1,30 Laterale trazione st 1,00 1,60 1,25 CARICHI TRASVERSALI. Coefficienti parziali T per le verifiche dei pali. R1 R2 R3 T 1,00 1,60 1,30 Coefficienti di riduzione per la determinazione della resistenza caratteristica dei pali Numero di verticali indagate 0 3 =1,70 4 =1,70 Coeff. di combinazione 0 = 0,70 1 = 0,50 2 = 0,20

13 ALL. e -Relazione di calcolo 13 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO MURO SEZIONE A-A Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 3,30 [m] Spessore in sommità 0,30 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0,60 [m] Inclinazione paramento esterno 5,19 [ ] Inclinazione paramento interno 0,00 [ ] Lunghezza del muro 30,00 [m] Spessore rivestimento 0,30 [m] Peso sp. rivestimento 2000,00 [kg/mc] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 1,00 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0,40 [m] Lunghezza totale fondazione 2,00 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [ ] Spessore fondazione 0,60 [m] Spessore magrone 0,10 [m]

14 ALL. e -Relazione di calcolo 14 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO

15 ALL. e -Relazione di calcolo 15 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Descrizione pali di fondazione Pali armati con profilato tubolare Numero di file di pali 2 Vincolo pali/fondazione Cerniera Tipo di portanza Portanza laterale e portanza di punta Simbologia adottata N numero d'ordine della fila X ascissa della fila misurata dallo spigolo di monte della fondazione espressa in [m] nr. Numero di pali della fila D diametro dei pali della fila espresso in [cm] L lunghezza dei pali della fila espressa in [m] alfa inclinazione dei pali della fila rispetto alla verticale espressa in [ ] ALL allineamento dei pali della fila rispetto al baricentro della fondazione (CENTRATI o SFALSATI) Dt diametro esterno del tubolare espresso in [mm] St spessore del tubolare espresso in [mm] N X nr. D L alfa ALL Dt St 1 0, ,00 10,00 0,00 Sfalsati 139,70 6,30 2 1, ,00 10,00 0,00 Sfalsati 139,70 6,30

17 ALL. e -Relazione di calcolo 17 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico Resistenza caratteristica a compressione R bk Acciaio Tipo Tensione ammissibile fa 2500,0 [kg/mc] 300,0 [kg/cmq] FeB44K 2600,0 [kg/cmq] Calcestruzzo utilizzato per i pali Resistenza caratteristica a compressione R bk 300 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i pali Tipo Fe 510 Tensione ammissibile fa 2400,0 [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 9,90 0,00 0, ,00 0,10 5,19 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,30 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] Angolo d'attrito interno espresso in [ ]

18 ALL. e -Relazione di calcolo 18 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] c a Descrizione s c c a COLTRE DETRITICA ,300 0,000 SUBSTRATO FRATTURAT ,000 0,000 Parametri medi Descrizione s c c a COLTRE DETRITICA ,400 0,000 SUBSTRATO FRATTURAT ,000 0,000 Parametri minimi Descrizione s c c a COLTRE DETRITICA ,300 0,000 SUBSTRATO FRATTURAT ,800 0,000 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [ ] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm 2 /cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 13,00 5,00 4,00 1,20 COLTRE DETRITICA 2 20,00 0,00 15,00 1,50 SUBSTRATO FRATTURAT

19 ALL. e -Relazione di calcolo 19 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] F x Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] F y Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Q i Intensità del carico per x=x i espressa in [kg/m] Q f D / C Intensità del carico per x=x f espressa in [kg/m] Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n 1 (Condizione 1) D Profilo X i =0,25 X f =8,00 Q i =1000,00 Q f =1000,00

20 ALL. e -Relazione di calcolo 20 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata C Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n 1 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo Combinazione n 2 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo Combinazione n 3 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo Combinazione n 4 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo Combinazione n 5 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo Combinazione n 6 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo Combinazione n 7 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo Combinazione n 8 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo Combinazione n 9 STAB - Sisma Vert. positivo

21 ALL. e -Relazione di calcolo 21 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Combinazione n 10 STAB - Sisma Vert. negativo Combinazione n 11 STAB - Sisma Vert. positivo Combinazione n 12 STAB - Sisma Vert. negativo Combinazione n 13 SLU (Caso A1-M1) Peso proprio 1, ,30 Spinta terreno 1, ,30 Condizione Combinazione n 14 SLU (Caso A1-M1) Combinazione n 15 SLU (Caso A2-M2) Condizione Combinazione n 16 SLU (Caso A2-M2) Combinazione n 17 STAB Combinazione n 18 STAB Condizione Combinazione n 19 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo

22 ALL. e -Relazione di calcolo 22 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Condizione Combinazione n 20 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo Condizione Combinazione n 21 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo Condizione Combinazione n 22 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo Condizione Combinazione n 23 STAB - Sisma Vert. negativo Condizione Combinazione n 24 STAB - Sisma Vert. positivo Condizione Combinazione n 25 SLE (Quasi Permanente) Condizione Combinazione n 26 SLE (Frequente) Condizione Combinazione n 27 SLE (Rara)

23 ALL. e -Relazione di calcolo 23 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Condizione Impostazioni analisi pali Numero elementi palo 40 Tipo carico palo Distribuito Calcolo della portanza metodo di Terzaghi Costante di Winkler da Strato Criterio di rottura del sistema terreno-palo Pressione limite passiva con moltiplicatore pari a 1,00 Andamento pressione verticale Geostatica Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.60 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.60 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w 1 = 0.20 w 2 = 0.30 w 3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni Combinazione di carico Rara c < 0.60 f ck - f < 0.80 f yk Quasi permanente c < 0.45 f ck Impostazioni avanzate

24 ALL. e -Relazione di calcolo 24 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CS SCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CS RIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CS QLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CS STAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] Orizzontale + Verticale positivo A1-M1 - [1] Orizzontale + Verticale negativo A1-M1 - [1] Orizzontale + Verticale positivo A1-M1 - [1] Orizzontale + Verticale negativo A2-M2 - [1] Orizzontale + Verticale positivo A2-M2 - [1] Orizzontale + Verticale negativo A2-M2 - [1] Orizzontale + Verticale positivo A2-M2 - [1] Orizzontale + Verticale negativo STAB - [1] Orizzontale + Verticale positivo ,41 10 STAB - [1] Orizzontale + Verticale negativo ,31 11 STAB - [1] Orizzontale + Verticale positivo ,41 12 STAB - [1] Orizzontale + Verticale negativo ,31 13 A1-M1 - [2] A1-M1 - [2] A2-M2 - [2] A2-M2 - [2] STAB - [2] ,00 18 STAB - [2] ,61 19 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale negativo A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale positivo A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale negativo STAB - [4] Orizzontale + Verticale negativo ,29 24 STAB - [4] Orizzontale + Verticale positivo ,39 25 SLEQ - [1] SLEF - [1] SLER - [1]

25 ALL. e -Relazione di calcolo 25 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Fellenius Spinta attiva Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 1.11 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.50 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione ( m ) 1.00 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g* m *St*S) = Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.39 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.50 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione ( m ) 1.00 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g* m *St*S) = 7.16 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 3.58 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0 Lunghezza del muro 30,00 [m] Peso muro Baricentro del muro 6712,49 [kg] X=-0,40 Y=-2,62 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 0,40 Y = -3,90 Punto superiore superficie di spinta X = 0,40 Y = 0,00 Altezza della superficie di spinta 3,90 [m]

26 ALL. e -Relazione di calcolo 26 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [ ] COMBINAZIONE n 21 Valore della spinta statica 110,69 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 110,69 [kg] Componente verticale della spinta statica 0,00 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,40 [m] Y = -3,72 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 55,66 [ ] Incremento sismico della spinta 1480,10 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0,40 [m] Y = -3,72 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 50,97 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 2670,00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,20 [m] Y = -1,65 [m] Inerzia del muro 1365,90 [kg] Inerzia verticale del muro 682,95 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 543,31 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 271,65 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 3866,27 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 12137,09 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 12137,09 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 3866,27 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,02 [m] Risultante in fondazione 12738,02 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 17,67 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 231,64 [kgm]

27 ALL. e -Relazione di calcolo 27 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Sollecitazioni paramento Combinazione n 21 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,16 126,84 1,72 27,29 3 0,33 259,84 7,31 58,78 4 0,49 399,02 17,43 94,49 5 0,66 544,36 32,71 134,40 6 0,82 695,88 53,81 178,53 7 0,99 853,57 81,37 226,87 8 1, ,43 116,04 279,41 9 1, ,46 158,48 336, , ,66 209,33 397, , ,03 269,23 462, , ,57 338,84 531, , ,28 418,80 605, , ,16 509,76 683, , ,21 612,37 765, , ,43 727,28 851, , ,82 855,13 941, , ,39 996, , , , , , , , , , , , , ,59

28 ALL. e -Relazione di calcolo 28 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 21 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = Altezza(m) = 2.00 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00-4,72 2,75-250,91 868,48 2 0,08-46,79 100, , ,73 3 0,15-107,17 178, , ,86 4 0,23-367,80 292, , ,08 5 0,29-579,59 403,50-685, ,51 6 0,35-529,92 540,22 0, ,49 7 0,41-279,99 700,47 0, ,37 8 0,47 0,00 880,86 0, ,50 9 0,54 0, ,28 0, , ,60 0, ,56 0, , ,67 0, ,95 0, , ,73 0, ,64 0, , ,80 0, ,01 0, , ,87 0, ,55 0, , ,93 0, , , , ,00 0, , , , ,60-615,06 0, ,57 0, ,65-464,95 0, ,57 0, ,71-366,49 0, ,25 0, ,77-244,07 0, ,97 0, ,85-95,92 0, ,11 0, ,92-21,93 0,00-732,40 0, ,00 0,00 4,20-53,77 0,22 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 645,93-474,30 451,03 2 0,13 0,00 594, , ,33 3 0,26-14,48 451, , ,87 4 0,38-29,07 250, , ,54 5 0,49-282,41 12, , ,09 6 0,63-913,40 15, , ,57 7 0, ,32 14, , ,10 8 0,87-912,84 15, , ,85 9 1,01-280,70 12, , ,18

29 ALL. e -Relazione di calcolo 29 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO 10 1,13-30,36 252, , , ,25-16,75 456, , , ,42-2,32 627, , , ,58-2,32 627, , , ,76-16,75 456, , , ,88-30,34 252, , , ,00-280,29 12, , , ,13-912,51 15, , , , ,87 14, , , ,37-912,53 15, , , ,50-280,32 12, , , ,63-30,34 252, , , ,75-16,75 456, , , ,92-2,32 627, , , ,08-2,32 627, , , ,25-16,75 456, , , ,38-30,34 252, , , ,50-280,36 12, , , ,63-912,56 15, , , , ,90 14, , , ,87-912,56 15, , , ,00-280,36 12, , , ,13-30,34 252, , , ,25-16,75 456, , , ,42-2,32 627, , , ,58-2,32 627, , , ,75-16,75 456, , , ,88-30,34 252, , , ,00-280,37 12, , , ,13-912,56 15, , , , ,91 14, , , ,37-912,56 15, , , ,50-280,37 12, , , ,63-30,34 252, , , ,75-16,75 456, , , ,92-2,32 627, , , ,08-2,32 627, , , ,25-16,75 456, , , ,38-30,34 252, , , ,50-280,37 12, , , ,63-912,56 15, , , , ,90 14, , , ,87-912,56 15, , , ,00-280,36 12, , , ,13-30,34 252, , , ,25-16,75 456, , , ,42-2,32 627, , , ,58-2,32 627, , , ,75-16,75 456, , , ,88-30,34 252, , , ,00-280,35 12, , ,87

30 ALL. e -Relazione di calcolo 30 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO 61 8,13-912,55 15, , , , ,90 14, , , ,37-912,55 15, , , ,51-280,34 12, , , ,63-30,34 252, , , ,75-16,75 456, , , ,92-2,32 627, , , ,09-2,32 627, , , ,26-16,75 456, , , ,38-30,34 252, , , ,50-280,27 12, , , ,63-912,50 15, , , , ,84 14, , , ,87-912,48 15, , , ,01-280,18 12, , , ,13-30,34 252, , , ,25-16,75 456, , , ,42-2,32 627, , , ,59-2,32 627, , , ,76-16,75 456, , , ,88-30,34 252, , , ,00-279,75 12, , , ,13-912,15 15, , , , ,49 14, , , ,37-911,99 15, , , ,51-279,16 12, , , ,63-30,34 253, , , ,75-16,75 457, , , ,92-2,32 628, , , ,09-2,32 629, , , ,26-16,75 458, , , ,38-30,34 254, , , ,50-276,40 12, , , ,63-909,30 15, , , , ,49 14, , , ,87-908,36 15, , , ,01-275,33 12, , , ,13-30,34 257, , , ,25-16,75 460, , , ,42-2,32 628, , , ,59-2,32 622, , , ,76-16,75 446, , , ,88-30,36 239, , , ,00-327,41 12, , , ,13-963,73 15, , , , ,26 14, , , , ,96 15, , , ,51-490,77 12, , , ,63-157,78 20, , , ,75-14,76 117, , , ,87-45,69 120, ,07 866,99

31 ALL. e -Relazione di calcolo 31 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO ,00 0,00 11, ,44 28,58

32 ALL. e -Relazione di calcolo 32 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 21 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio che è capace di assorbire il cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Nr. Y B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 30,00 7,70 5, , ,16 100,00 31,50 7,70 5, , ,33 100,00 33,00 7,70 5, , ,49 100,00 34,50 7,70 5, , ,66 100,00 36,00 7,70 5, , ,82 100,00 37,50 7,70 5, , ,99 100,00 39,00 7,70 5, , ,15 100,00 40,50 7,70 5, , ,32 100,00 42,00 7,70 5, , ,48 100,00 43,50 7,70 5, , ,65 100,00 45,00 7,70 5, , ,81 100,00 46,50 7,70 5, , ,98 100,00 48,00 7,70 5, , ,14 100,00 49,50 7,70 5, , ,31 100,00 51,00 7,70 5, , ,47 100,00 52,50 7,70 5, , ,64 100,00 54,00 7,70 5, , ,80 100,00 55,50 7,70 5, , ,97 100,00 57,00 10,05 7, , ,13 100,00 58,50 10,05 7, , ,30 100,00 60,00 10,05 7, ,

33 ALL. e -Relazione di calcolo 33 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 21 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 60,00 10,05 0, , ,08 100,00 60,00 10,05 10, , ,15 100,00 60,00 10,05 10, , ,23 100,00 60,00 10,05 10, , ,29 100,00 60,00 10,05 10, , ,35 100,00 60,00 10,05 10, , ,41 100,00 60,00 10,05 10, , ,47 100,00 60,00 10,05 10, , ,54 100,00 60,00 10,05 10, , ,60 100,00 60,00 10,05 10, , ,67 100,00 60,00 10,05 10, , ,73 100,00 60,00 10,05 10, , ,80 100,00 60,00 10,05 10, , ,87 100,00 60,00 10,05 10, , ,93 100,00 60,00 10,05 10, , ,00 100,00 60,00 10,05 10, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 60,00 10,05 10, , ,08 100,00 60,00 10,05 10, , ,15 100,00 60,00 10,05 10, , ,23 100,00 60,00 10,05 10, , ,29 100,00 60,00 10,05 10, , ,35 100,00 60,00 10,05 10, , ,40 100,00 60,00 10,05 10, ,

34 ALL. e -Relazione di calcolo 34 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Analisi dei pali Combinazione n 21 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 3866,3 Verticale [kg] 12137,1 Momento [kgm] -231,6 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,36301 Verticale [cm] 0,02606 Rotazione [ ] -0,00825 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] Calcolo della portanza m tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] p tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] N c, N q, N fattori di capacità portante N' c, N' q, N' fattori di capacità portante corretti P l portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] P p portanza caratteristica di punta in [kg] P t portanza caratteristica totale in [kg] P a,s portanza ammissibile, con applicazione dei coeff. parziali alle singole aliquote della portanza, in [kg] P a,c portanza ammissibile, con applicazione del coeff. parziale alla portanza totale, in [kg] PT Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N N' m p Fila P l P p P t P a,s P a,c PT MEDI MINIMI MEDI MINIMI

35 ALL. e -Relazione di calcolo 35 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f xd) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N c 1 24,0 60,0 4523, , ,0 60,0 4523, ,07 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 21 Nr. Y M N T M u N u T u CS numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) momento flettente espresso in [kgm] sforzo normale espresso in [kg] taglio espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] sforzo normale ultimo espresso in [kg] taglio ultimo espresso in [kg] coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,55 2 0, , ,92 3 0, , ,78 4 0, , ,28 5 1, , ,57 6 1, , ,20 7 1, , ,00 8 1, , ,93 9 2, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,99

36 ALL. e -Relazione di calcolo 36 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO 23 5, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,55 Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,93 2 0, , ,33 3 0, , ,49 4 0, , ,26 5 1, , ,60 6 1, , ,23 7 1, , ,03 8 1, , ,96 9 2, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,29

37 ALL. e -Relazione di calcolo 37 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO 28 6, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,93 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 23 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -1,49 Y[m]= 2,67 Raggio del cerchio R[m]= 16,65 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -17,14 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 15,02 Larghezza della striscia dx[m]= 1,29

38 ALL. e -Relazione di calcolo 38 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Coefficiente di sicurezza C= 3.29 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u W i = ,58 [kg] W i sin i = 48681,37 [kg] W i cos i tan i = ,46 [kg] c i b i /cos i = ,35 [kg]

41 ALL. e -Relazione di calcolo 41 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO MURO SEZIONE B-B Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 2,50 [m] Spessore in sommità 0,30 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0,53 [m] Inclinazione paramento esterno 5,19 [ ] Inclinazione paramento interno 0,00 [ ] Lunghezza del muro 30,00 [m] Spessore rivestimento 0,30 [m] Peso sp. rivestimento 2000,00 [kg/mc] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0,97 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0,40 [m] Lunghezza totale fondazione 1,90 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [ ] Spessore fondazione 0,50 [m] Spessore magrone 0,10 [m]

42 ALL. e -Relazione di calcolo 42 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Descrizione pali di fondazione Pali armati con profilato tubolare Numero di file di pali 2 Vincolo pali/fondazione Cerniera Tipo di portanza Portanza laterale e portanza di punta Simbologia adottata N numero d'ordine della fila X ascissa della fila misurata dallo spigolo di monte della fondazione espressa in [m] nr. Numero di pali della fila D diametro dei pali della fila espresso in [cm] L lunghezza dei pali della fila espressa in [m] alfa inclinazione dei pali della fila rispetto alla verticale espressa in [ ] ALL allineamento dei pali della fila rispetto al baricentro della fondazione (CENTRATI o SFALSATI) Dt diametro esterno del tubolare espresso in [mm] St spessore del tubolare espresso in [mm] N X nr. D L alfa ALL Dt St 1 0, ,00 9,00 0,00 Sfalsati 139,70 6,30 2 1, ,00 10,00 0,00 Sfalsati 139,70 6,30

44 ALL. e -Relazione di calcolo 44 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico Resistenza caratteristica a compressione R bk Acciaio Tipo Tensione ammissibile fa 2500,0 [kg/mc] 300,0 [kg/cmq] FeB44K 2600,0 [kg/cmq] Calcestruzzo utilizzato per i pali Resistenza caratteristica a compressione R bk 300 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i pali Tipo Fe 510 Tensione ammissibile fa 2400,0 [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 9,90 0,00 0, ,00 0,10 5,19 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,20 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] Angolo d'attrito interno espresso in [ ]

45 ALL. e -Relazione di calcolo 45 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] c a Descrizione s c c a COLTRE DETRITICA ,300 0,000 SUBSTRATO FRATTURAT ,000 0,000 Parametri medi Descrizione s c c a COLTRE DETRITICA ,400 0,000 SUBSTRATO FRATTURAT ,000 0,000 Parametri minimi Descrizione s c c a COLTRE DETRITICA ,300 0,000 SUBSTRATO FRATTURAT ,800 0,000 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [ ] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm 2 /cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 12,00 5,00 4,00 1,20 COLTRE DETRITICA 2 20,00 0,00 15,00 1,50 SUBSTRATO FRATTURATO

46 ALL. e -Relazione di calcolo 46 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] F x Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] F y Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Q i Intensità del carico per x=x i espressa in [kg/m] Q f D / C Intensità del carico per x=x f espressa in [kg/m] Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n 1 (Condizione 1) D Profilo X i =0,25 X f =8,00 Q i =1000,00 Q f =1000,00

47 ALL. e -Relazione di calcolo 47 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata C Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n 1 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo Combinazione n 2 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo Combinazione n 3 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo Combinazione n 4 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo Combinazione n 5 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo Combinazione n 6 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo Combinazione n 7 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo Combinazione n 8 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo Combinazione n 9 STAB - Sisma Vert. positivo

48 ALL. e -Relazione di calcolo 48 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Combinazione n 10 STAB - Sisma Vert. negativo Combinazione n 11 STAB - Sisma Vert. positivo Combinazione n 12 STAB - Sisma Vert. negativo Combinazione n 13 SLU (Caso A1-M1) Peso proprio 1, ,30 Spinta terreno 1, ,30 Condizione Combinazione n 14 SLU (Caso A1-M1) Combinazione n 15 SLU (Caso A2-M2) Condizione Combinazione n 16 SLU (Caso A2-M2) Combinazione n 17 STAB Combinazione n 18 STAB Condizione Combinazione n 19 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo

49 ALL. e -Relazione di calcolo 49 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Condizione Combinazione n 20 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo Condizione Combinazione n 21 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo Condizione Combinazione n 22 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo Condizione Combinazione n 23 STAB - Sisma Vert. negativo Condizione Combinazione n 24 STAB - Sisma Vert. positivo Condizione Combinazione n 25 SLE (Quasi Permanente) Condizione Combinazione n 26 SLE (Frequente) Condizione Combinazione n 27 SLE (Rara)

50 ALL. e -Relazione di calcolo 50 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Condizione impostazioni analisi pali Numero elementi palo 40 Tipo carico palo Distribuito Calcolo della portanza metodo di Terzaghi Costante di Winkler da Strato Criterio di rottura del sistema terreno-palo Pressione limite passiva con moltiplicatore pari a 1,00 Andamento pressione verticale Geostatica Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.60 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.60 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w 1 = 0.20 w 2 = 0.30 w 3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni Combinazione di carico Rara c < 0.60 f ck - f < 0.80 f yk Quasi permanente c < 0.45 f ck Impostazioni avanzate

51 ALL. e -Relazione di calcolo 51 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CS SCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CS RIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CS QLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CS STAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] Orizzontale + Verticale positivo A1-M1 - [1] Orizzontale + Verticale negativo A1-M1 - [1] Orizzontale + Verticale positivo A1-M1 - [1] Orizzontale + Verticale negativo A2-M2 - [1] Orizzontale + Verticale positivo A2-M2 - [1] Orizzontale + Verticale negativo A2-M2 - [1] Orizzontale + Verticale positivo A2-M2 - [1] Orizzontale + Verticale negativo STAB - [1] Orizzontale + Verticale positivo ,94 10 STAB - [1] Orizzontale + Verticale negativo ,80 11 STAB - [1] Orizzontale + Verticale positivo ,94 12 STAB - [1] Orizzontale + Verticale negativo ,80 13 A1-M1 - [2] A1-M1 - [2] A2-M2 - [2] A2-M2 - [2] STAB - [2] ,42 18 STAB - [2] ,47 19 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale negativo A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale positivo A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale negativo STAB - [4] Orizzontale + Verticale negativo ,77 24 STAB - [4] Orizzontale + Verticale positivo ,91 25 SLEQ - [1] SLEF - [1] SLER - [1]

52 ALL. e -Relazione di calcolo 52 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Fellenius Spinta attiva Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 1.11 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.50 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione ( m ) 1.00 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g* m *St*S) = Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.39 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.50 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione ( m ) 1.00 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g* m *St*S) = 7.16 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 3.58 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0 Lunghezza del muro 30,00 [m] Peso muro Baricentro del muro 4956,81 [kg] X=-0,37 Y=-2,03 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 0,40 Y = -3,00 Punto superiore superficie di spinta X = 0,40 Y = 0,00 Altezza della superficie di spinta 3,00 [m]

53 ALL. e -Relazione di calcolo 53 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [ ] COMBINAZIONE n 15 Valore della spinta statica 8,66 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 8,66 [kg] Componente verticale della spinta statica 0,00 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,40 [m] Y = -2,92 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 55,66 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 2195,00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,20 [m] Y = -1,25 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 8,66 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 8531,81 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 8531,81 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 8,66 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,29 [m] Risultante in fondazione 8531,82 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,06 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -2491,23 [kgm]

54 ALL. e -Relazione di calcolo 54 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Sollecitazioni paramento Combinazione n 15 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,13 95,52-0,27 0,00 3 0,25 194,58-1,10 0,00 4 0,38 297,19-2,49 0,00 5 0,50 403,33-4,49 0,00 6 0,63 513,02-7,10 0,00 7 0,75 626,24-10,34 0,00 8 0,88 743,01-14,24 0,00 9 1,00 863,32-18,82 0, ,13 987,18-24,09 0, , ,57-30,08 0, , ,50-36,80 0, , ,98-44,28 0, , ,00-52,54 0, , ,56-61,60 0, , ,66-71,47 0, , ,30-82,18 0, , ,48-93,75 0, , ,20-106,19 0, , ,47-119,54 0, , ,28-133,80 0,00

56 ALL. e -Relazione di calcolo 56 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 15 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = Altezza(m) = 1.90 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00-0,82 1,21-587,22 532,99 2 0,06-67,18 49, ,03 479,52 3 0,13-194,54 81, ,17 435,26 4 0,19-320,59 123,73-364,23 753,08 5 0,25-334,24 170,03-72, ,86 6 0,31-260,78 219,98-146, ,18 7 0,37-70,16 273,05-233, ,65 8 0,43 0,00 328,56-325, ,77 9 0,49 0,00 407,34-428, , ,55 0,00 536,30-539, , ,61-0,94 651,36-663, , ,67-42,79 760,53-804, , ,73-93,55 869,47-961, , ,79-154,61 983, , , ,85-228, , , , ,91-323, , , , ,97-470, , , , ,50-529,23 0, , , ,55-403,66 0, ,45 972, ,61-348,38 0, ,90 0, ,67-246,62 0, ,74 0, ,72-121,40 0, ,09 0, ,78-52,12 0, ,40 0, ,84-13,12 0,00-545,67 0, ,90 0,00 2,19-78,75 37,21 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 385,88-99,79 178,39 2 0,13 0,00 374,85-322,07 527,67 3 0,25 0,00 336,78-602,71 875,30 4 0,38-24,17 265, , ,53 5 0,50-48,67 154, , ,33 6 0,62-28,36 28, , ,80

57 ALL. e -Relazione di calcolo 57 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO 7 0,75-290,50 19, , ,95 8 0,88-631,64 18, ,61 783,98 9 1,00-828,41 19, , , ,12-631,70 18,87-783, , ,25-290,63 19, , , ,38-28,58 28, , , ,50-48,37 154, , , ,62-24,54 263, , , ,73 0,00 327,23-873,09 627, ,84 0,00 365,78-598,17 376, ,95 0,00 383,50-303,48 174, ,05 0,00 383,50-174,91 303, ,16 0,00 365,78-376,78 598, ,27 0,00 327,24-627,15 873, ,38-24,54 263, , , ,50-48,38 154, , , ,62-28,58 28, , , ,75-290,64 19, , , ,88-631,72 18, ,96 784, ,00-828,43 19, , , ,12-631,71 18,85-784, , ,25-290,63 19, , , ,38-28,57 28, , , ,50-48,38 154, , , ,62-24,54 263, , , ,73 0,00 327,25-873,16 627, ,84 0,00 365,79-598,24 376, ,95 0,00 383,51-303,54 174, ,05 0,00 383,51-174,93 303, ,16 0,00 365,79-376,80 598, ,27 0,00 327,25-627,16 873, ,38-24,54 263, , , ,50-48,38 154, , , ,62-28,57 28, , , ,75-290,63 19, , , ,88-631,71 18, ,98 784, ,00-828,43 19, , , ,12-631,71 18,85-784, , ,25-290,64 19, , , ,38-28,57 28, , , ,50-48,38 154, , , ,62-24,54 263, , , ,73 0,00 327,24-873,18 627, ,84 0,00 365,79-598,26 376, ,95 0,00 383,50-303,56 174, ,05 0,00 383,50-174,95 303, ,16 0,00 365,78-376,82 598, ,27 0,00 327,23-627,19 873, ,38-24,54 263, , , ,50-48,38 154, , , ,62-28,60 28, , ,17

58 ALL. e -Relazione di calcolo 58 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO 58 6,75-290,66 19, , , ,88-631,75 18, ,16 783, ,00-828,46 19, , , ,12-631,76 18,85-784, , ,25-290,69 19, , , ,38-28,64 28, , , ,50-48,38 154, , , ,62-24,54 263, , , ,73 0,00 327,14-873,36 627, ,84 0,00 365,67-598,49 376, ,95 0,00 383,37-303,82 174, ,05 0,00 383,35-175,17 303, ,16 0,00 365,61-377,08 597, ,27 0,00 327,04-627,48 872, ,38-24,54 262, , , ,50-48,38 153, , , ,62-28,90 28, , , ,75-291,01 19, , , ,88-632,16 18, ,27 783, ,00-828,79 19, , , ,12-632,32 18,85-785, , ,25-291,34 19, , , ,38-29,40 27, , , ,50-48,38 153, , , ,62-24,54 262, , , ,73 0,00 325,97-875,50 625, ,84 0,00 364,33-601,09 374, ,95 0,00 381,84-306,82 172, ,05 0,00 381,63-177,73 299, ,16 0,00 363,64-380,05 593, ,27 0,00 324,79-630,92 867, ,38-24,54 260, , , ,50-48,38 150, , , ,62-32,44 25, , , ,75-295,05 19, , , ,88-636,95 18, ,06 774, ,00-832,65 19, , , ,12-638,89 18,85-798, , ,25-299,01 19, , , ,38-38,32 22, , , ,50-48,38 142, , , ,62-24,54 250, , , ,73 0,00 312,03-900,00 604, ,84 0,00 348,31-631,22 351, ,95 0,00 363,44-341,58 146, ,05 0,00 360,74-209,93 254, ,16 0,00 339,62-417,61 542, ,27 0,00 297,22-674,48 831, ,38-24,54 228, ,26 988, ,50-48,38 120, , , ,62-76,65 18, , ,18

59 ALL. e -Relazione di calcolo 59 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO ,75-346,06 19, ,17 981, ,88-697,53 18, ,97 660, ,00-884,20 19, , , ,12-720,89 18, , , ,25-393,42 19, , , ,38-146,86 18, , , ,50-48,37 50, , , ,62-24,54 116, , , ,73 0,00 167, ,75 490, ,84 0,00 195, ,57 266, ,95 0,00 207, ,88 115, ,05 0,00 208,88-852,64 112, ,16 0,00 202,01-708,32 342, ,27 0,00 190,05-584,94 832, ,38-24,51 175, ,30 678, ,50-48,29 155,10-901,08 892, ,62-24,19 133,57-644, , ,75-2,83 106,77-789,13 347, ,87-8,36 81,03-465,54 81, ,00-6,89 10,26-517,45 3,01

61 ALL. e -Relazione di calcolo 61 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 15 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 50,00 0,00 0, , ,06 100,00 50,00 0,00 0, , ,13 100,00 50,00 10,05 10, , ,19 100,00 50,00 10,05 10, , ,25 100,00 50,00 10,05 10, , ,31 100,00 50,00 10,05 10, , ,37 100,00 50,00 10,05 10, , ,43 100,00 50,00 10,05 10, , ,49 100,00 50,00 10,05 10, , ,55 100,00 50,00 10,05 10, , ,61 100,00 50,00 10,05 10, , ,67 100,00 50,00 10,05 10, , ,73 100,00 50,00 10,05 10, , ,79 100,00 50,00 10,05 10, , ,85 100,00 50,00 10,05 10, , ,91 100,00 50,00 10,05 10, , ,97 100,00 50,00 10,05 10, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 50,00 10,05 10, , ,06 100,00 50,00 10,05 10, , ,11 100,00 50,00 10,05 10, , ,17 100,00 50,00 10,05 10, , ,23 100,00 50,00 10,05 10, , ,29 100,00 50,00 10,05 10, ,

62 ALL. e -Relazione di calcolo 62 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO 7 0,35 100,00 50,00 10,05 10, , ,40 100,00 50,00 10,05 10, ,

63 ALL. e -Relazione di calcolo 63 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Analisi dei pali Combinazione n 15 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 8,7 Verticale [kg] 8531,8 Momento [kgm] 2491,2 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,00091 Verticale [cm] 0,01947 Rotazione [ ] 0,00259 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] Calcolo della portanza m tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] p tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] N c, N q, N fattori di capacità portante N' c, N' q, N' fattori di capacità portante corretti P l portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] P p portanza caratteristica di punta in [kg] P t portanza caratteristica totale in [kg] P a,s portanza ammissibile, con applicazione dei coeff. parziali alle singole aliquote della portanza, in [kg] P a,c portanza ammissibile, con applicazione del coeff. parziale alla portanza totale, in [kg] PT Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N N' m p Fila P l P p P t P a,s P a,c PT MEDI MINIMI MEDI MINIMI

66 ALL. e -Relazione di calcolo 66 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO 28 6, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,27 COMBINAZIONE n 21 Valore della spinta statica 0,00 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 0,00 [kg] Componente verticale della spinta statica 0,00 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,40 [m] Y = -2,66 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 55,66 [ ] Incremento sismico della spinta 271,16 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0,40 [m] Y = -2,00 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 51,72 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 2030,00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,20 [m] Y = -1,25 [m] Inerzia del muro 1008,64 [kg] Inerzia verticale del muro 504,32 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 413,08 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 206,54 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1973,69 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 9077,67 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 9077,67 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1973,69 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,02 [m] Risultante in fondazione 9289,76 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 12,27 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -145,07 [kgm]

67 ALL. e -Relazione di calcolo 67 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Sollecitazioni paramento Combinazione n 21 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,13 95,52 0,94 19,47 3 0,25 194,58 3,80 39,71 4 0,38 297,19 8,67 60,73 5 0,50 403,33 15,63 82,54 6 0,63 513,02 24,74 105,12 7 0,75 626,24 36,08 128,48 8 0,88 743,01 49,74 152,61 9 1,00 863,32 65,79 177, ,13 987,18 84,31 203, , ,57 105,37 229, , ,50 129,06 256, , ,98 155,44 284, , ,00 184,60 313, , ,56 216,61 343, , ,66 251,55 373, , ,30 289,49 404, , ,48 330,52 436, , ,20 374,71 469, , ,47 422,14 503, , ,28 472,89 537,26

68 ALL. e -Relazione di calcolo 68 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 21 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = Altezza(m) = 1.90 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00-2,08 2, , ,60 2 0,06-133,68 102, , ,47 3 0,13-383,36 173, , ,99 4 0,19-626,15 272,14-576, ,58 5 0,25-637,10 382,41 0, ,40 6 0,31-467,33 504,64 0, ,38 7 0,37-56,10 637,77-17, ,77 8 0,43 0,00 780,59-117, ,12 9 0,49 0,00 975,06-245, , ,55 0, ,65-391, , ,61 0, ,79-565, , ,67 0, ,66-772, , ,73 0, , , , ,79 0, , , , ,85-2, , , , ,91-127, , , , ,97-356, , , , ,50-479,30 0, , , ,55-364,24 0, ,09 386, ,61-301,73 0, ,71 0, ,67-208,53 0, ,05 0, ,72-102,83 0, ,68 0, ,78-44,13 0,00-912,78 0, ,84-10,94 0,00-456,75 0, ,90 0,00 1,86-62,28 28,57 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 780,10-213,70 369,11 2 0,13 0,00 757,80-679, ,11 3 0,25 0,00 680, , ,99 4 0,38-18,66 536, , ,11 5 0,50-37,44 312, , ,84 6 0,62-57,20 57, , ,19 7 0,75-587,43 15, , ,83

69 ALL. e -Relazione di calcolo 69 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO 8 0, ,86 14, , ,44 9 1, ,67 14, , , , ,02 14, , , ,25-587,79 15, , , ,38-57,77 57, , , ,50-37,16 311, , , ,62-18,71 532, , , ,73 0,00 661, , , ,84 0,00 739, ,70 791, ,95 0,00 775,47-611,09 371, ,05 0,00 775,47-371,66 611, ,16 0,00 739,66-791, , ,27 0,00 661, , , ,38-18,71 532, , , ,50-37,16 311, , , ,62-57,78 57, , , ,75-587,82 15, , , , ,09 14, , , , ,76 14, , , , ,09 14, , , ,25-587,82 15, , , ,38-57,77 57, , , ,50-37,16 311, , , ,62-18,71 532, , , ,73 0,00 661, , , ,84 0,00 739, ,87 791, ,95 0,00 775,50-611,24 371, ,05 0,00 775,50-371,68 611, ,16 0,00 739,69-791, , ,27 0,00 661, , , ,38-18,71 532, , , ,50-37,16 311, , , ,62-57,77 57, , , ,75-587,81 15, , , , ,08 14, , , , ,76 14, , , , ,09 14, , , ,25-587,82 15, , , ,38-57,78 57, , , ,50-37,16 311, , , ,62-18,71 532, , , ,73 0,00 661, , , ,84 0,00 739, ,91 791, ,95 0,00 775,48-611,29 371, ,05 0,00 775,48-371,72 611, ,16 0,00 739,66-791, , ,27 0,00 661, , , ,38-18,71 532, , , ,50-37,16 311, , , ,62-57,82 57, , , ,75-587,87 15, , ,64

70 ALL. e -Relazione di calcolo 70 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO 59 6, ,15 14, , , , ,81 14, , , , ,18 14, , , ,25-587,93 15, , , ,38-57,91 57, , , ,50-37,16 311, , , ,62-18,71 531, , , ,73 0,00 661, , , ,84 0,00 739, ,35 790, ,95 0,00 775,22-611,79 371, ,05 0,00 775,18-372,19 610, ,16 0,00 739,32-791, , ,27 0,00 661, , , ,38-18,71 531, , , ,50-37,16 311, , , ,62-58,43 56, , , ,75-588,57 15, , , , ,98 14, , , , ,48 14, , , , ,32 14, , , ,25-589,25 15, , , ,38-59,44 56, , , ,50-37,16 309, , , ,62-18,71 529, , , ,73 0,00 659, , , ,84 0,00 736, ,44 787, ,95 0,00 772,13-617,65 366, ,05 0,00 771,69-377,70 602, ,16 0,00 735,34-798, , ,27 0,00 656, , , ,38-18,71 526, , , ,50-37,16 305, , , ,62-65,59 52, , , ,75-596,75 15, , , , ,67 14, , , , ,29 14, , , , ,60 14, , , ,25-604,74 15, , , ,38-77,47 45, , , ,50-37,16 288, , , ,62-18,71 505, , , ,73 0,00 631, , , ,84 0,00 704, ,06 740, ,95 0,00 734,92-685,16 313, ,05 0,00 729,47-446,72 510, ,16 0,00 686,79-877, , ,27 0,00 601, , , ,38-18,71 462, , , ,50-37,16 244, , , ,62-154,96 14, , , ,75-699,85 15, , ,80

71 ALL. e -Relazione di calcolo 71 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO , ,13 14, , , , ,49 14, , , , ,35 14, , , ,25-795,61 15, , , ,38-296,91 14, , , ,50-37,16 103, , , ,62-18,71 235, , , ,73 0,00 337, , , ,84 0,00 395, ,91 581, ,95 0,00 420, ,24 261, ,05 0,00 422, ,20 87, ,16 0,00 408, ,90 263, ,27 0,00 384, ,83 635, ,38-18,69 355,02-978,46 522, ,50-37,09 312,93-816,27 609, ,62-18,69 269,26-706,54 460, ,75-6,09 214,71-799,41 265, ,87-17,71 162,43-971,66 64, ,00-15,66 8, ,07 4,31

73 ALL. e -Relazione di calcolo 73 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 21 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 50,00 0,00 0, , ,06 100,00 50,00 0,00 0, , ,13 100,00 50,00 10,05 10, , ,19 100,00 50,00 10,05 10, , ,25 100,00 50,00 10,05 10, , ,31 100,00 50,00 10,05 10, , ,37 100,00 50,00 10,05 10, , ,43 100,00 50,00 10,05 10, , ,49 100,00 50,00 10,05 10, , ,55 100,00 50,00 10,05 10, , ,61 100,00 50,00 10,05 10, , ,67 100,00 50,00 10,05 10, , ,73 100,00 50,00 10,05 10, , ,79 100,00 50,00 10,05 10, , ,85 100,00 50,00 10,05 10, , ,91 100,00 50,00 10,05 10, , ,97 100,00 50,00 10,05 10, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 50,00 10,05 10, , ,06 100,00 50,00 10,05 10, , ,11 100,00 50,00 10,05 10, , ,17 100,00 50,00 10,05 10, , ,23 100,00 50,00 10,05 10, , ,29 100,00 50,00 10,05 10, ,

74 ALL. e -Relazione di calcolo 74 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO 7 0,35 100,00 50,00 10,05 10, , ,40 100,00 50,00 10,05 10, , Analisi dei pali Combinazione n 21 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 1973,7 Verticale [kg] 9077,7 Momento [kgm] 145,1 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,20653 Verticale [cm] 0,02437 Rotazione [ ] -0,00702 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] Calcolo della portanza m tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] p tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] N c, N q, N fattori di capacità portante N' c, N' q, N' fattori di capacità portante corretti P l portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] P p portanza caratteristica di punta in [kg] P t portanza caratteristica totale in [kg] P a,s portanza ammissibile, con applicazione dei coeff. parziali alle singole aliquote della portanza, in [kg] P a,c portanza ammissibile, con applicazione del coeff. parziale alla portanza totale, in [kg] PT Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N N' m p Fila P l P p P t P a,s P a,c PT MEDI MINIMI MEDI

75 ALL. e -Relazione di calcolo 75 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO MINIMI

78 ALL. e -Relazione di calcolo 78 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO 28 6, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,97

79 ALL. e -Relazione di calcolo 79 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 23 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -2,08 Y[m]= 2,08 Raggio del cerchio R[m]= 15,10 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -16,54 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 12,92 Larghezza della striscia dx[m]= 1,18 Coefficiente di sicurezza C= 3.77 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u

80 ALL. e -Relazione di calcolo 80 PROGETTO DEFINITIVO -ESECUTIVO W i = ,50 [kg] W i sin i = 33740,21 [kg] W i cos i tan i = ,44 [kg] c i b i /cos i = ,63 [kg] Magliolo, 12 gennaio 2016 IL TECNICO

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