SOLUZIONI ANTISISMICHE NELLE COSTRUZIONI IN LEGNO E MISTE

Transcript

1 SOLUZIONI ANTISISMICHE NELLE COSTRUZIONI IN LEGNO E MISTE 15 dicembre 2014 Udine Ing. Pichler Philipp

2 Il gruppo Wolf in Europa

3 STRUTTURE IN CEMENTO ARMATO

4 CAPANNONI INDUSTRIALI

5 CASE PREFABBRICATE

6 WOLF SYSTEM WOLF HAUS 2014 Più di 45 anni di esperienza 30 sedi in tutto il mondo dipendenti case prefabbricate/anno contenitori in in c.a./anno capannoni/anno

7 WOLF ITALIA Campo di Trens 25 anni d esperienza 250 dipendenti

8 Perché soluzioni antisismiche nelle costruzioni in legno e miste?

9 Epicentri sisma Emilia-Romagna Bondeno Mirandola M = 5.9 Medolla M = 5.8

10

11 Principali cause di collasso della struttura 1. Cattiva esecuzione 2. Scarsa duttilità 3. Peso elevato

12 NTC 2008 Azione sismica Duttilitá tipologia di struttura dissipazione di energia

13 NTC 2008

14

15

16 Scelta strutturale: Pareti portanti Telaio in legno Corrente superiore (C24) Corrente inferiore (C24) Montanti (C24) Pannelli di chiusura Pannello in Masonite

17 Carichi verticali

18 Carichi orizzontali

19 Dissipazione di energia

20 Dissipazione di energia

21 Dissipazione di energia

22 Dissipazione di energia

23 Dissipazione di energia

24 Dissipazione di energia

25 Dissipazione di energia

26 Dissipazione di energia

27 Dissipazione di energia

28 Dissipazione di energia

29 Dissipazione di energia

30 Dissipazione di energia

31 Dissipazione di energia

32 Dissipazione di energia Prescrizioni costruttive 7.7.3: Per poter considerare la struttura ad alta duttilità: a) I collegamenti legno-legno o legno acciaio d 12mm; s 10d b) Il materiale di rivestimento strutturale è di legno o di materiale derivato d 3,1mm; s 4d

33 Scelta architettonica: sfavorevole: favorevole:

34 Strutture miste:

35 Struttura mista ai fini sismici: Una struttura si intende mista ai fini sismici quando elementi di diversa natura strutturale lavorano insieme (in parallelo) per trasferire l azione sismica. rigidezza 1 rigidezza 2 Duttilitá 1 duttilitá 2

36 Esempi

37 Esempi

38 Strutture impropriamente considerate miste A. Controvento a croce in acciaio B. Controvento a croce in legno

39

40 Strutture impropriamente considerate miste fattore di struttura?

41 Fattori importanti nella progettazione - Individuazione della tipologia strutturale; - Individuazione degli elementi resistenti; - Individuazione delle zone dissipative; - Scelta del fattore di struttura q;

42 Fattori importanti nella progettazione Tra i due possibili fattori viene scelto quello più basso 2. Fattore di struttura q0= 1 2.

43 Fattori importanti nella progettazione Individuazione delle zone dissipative: gerarchia delle resistenze gerarchia delle resistenze non rispettata -> poca dissipazione gerarchia delle resistenze rispettata -> dissipazione in tutti piani

44 Ruolo dei solai - Affinchè ripartiscano adeguatamente le forze sismiche a tutti gli elementi, in base alla loro rigidezza, il solaio deve essere infinitamente rigido;

45 Ruolo dei solai

46 NTC C7.2.6 possono essere considerati infinitamente rigidi nel loro piano se, modellandone la deformabilitá nel piano, i loro spostamenti orizzontali massimi in condizioni sismiche non superano per piú del 10% quelli calcolati coll assunzione di piano rigido.

47

48

49 Mappa delle strutture costruite

50 Cliente: Capponcelli San Giovanni in Persiceto (MO)

51

52 Sistema statico Inc. Inc. Cer. Cer. Cer. Inc. Cer.

53 Nodo di colmo

54 Nodo di banchina

55 Nodo di colmo Unione chiodata Unione bullonata Travatura in legno lamellare Rinforzo

56 Nodo di banchina Unione chiodata Unione bullonata Travatura in legno lamellare Rinforzo Controvento di parete Barra di unione tra telai

57 Cliente: Persiceto San Giovanni in Persiceto (MO)

58

59 Collegamento di base

60 Cliente: Manicardi Gargallo di Carpi (MO)

61

62 WOLF SYSTEM WOLF HAUS

63

64

65 Medifly Modena

66

67

68

69

70

71

72

73 WOLF ITALIA

74 Progetto di ricerca, Eucentre Pavia

75 Dati Struttura di 4 piani; Altezza h= 11,65m; Peso struttura 48t Struttura più alta testata in Europa

76 Sisma di Kobe (Giappone 1995)

77

78 Prova su tavola vibrante CONFRONTO KOBE - L'AQUILA CONFRONTO L'AQUILA - TEST FINALE 0,8 2 amax = 0,66g 0,6 1,5 0,4 1 0,2 0,5 0,0 [g]aa n lrazio ce [g] n lrazio ce 0 0-0,2 0-0,5-0, t [sec] t [sec] -1-0,6-1,5-0,8-1,0-2 amax = 0,81g Kobe L'Aquila L'AquilaL'Aquila 1,48g

79 Prova su tavola vibrante CONFRONTO L'AQUILA - TEST FINALE 2 1,5 1 amax = 0,66g 0, ,5 lrazio ce A [g] n t [sec] -1-1,5-2 amax = 1,48g L'Aquila L'Aquila 1,48g

80 Risultati Sulla struttura finita sono state eseguite quattro prove con accelerazioni di picco tutte superiori a 1g con un massimo pari a 1,48g (224% L Aquila). Tale accelerazione risulta essere pari al 529% di quella massima prevista in normativa. Nessun danno

81

82 Grazie dell attenzione