GEOLOGO DOTT. LORENZO SEDDA VIA C. COLOMBO 1/B/ AREZZO 0575/ /

Transcript

1

2

3 GEOLOGO DOTT. LORENZO SEDDA VIA C. COLOMBO 1/B/ AREZZO 0575/ /

20

21 GEOLOGO DOTT. LORENZO SEDDA VIA C. COLOMBO 1/B/ AREZZO 0575/ / A C B A C

37 34 GEOLOGO DOTT. LORENZO SEDDA VIA C. COLOMBO 1/B/ AREZZO 0575/ /

46

47

53

64 GEOLOGO DOTT. LORENZO SEDDA VIA C. COLOMBO 1/B/ AREZZO 0575/ / Definizione Per pendio s intende una porzione di versante naturale il cui profilo originario è stato modificato da interventi artificiali rilevanti rispetto alla stabilità. Per frana s intende una situazione di instabilità che interessa versanti naturali e coinvolgono volumi considerevoli di terreno. Introduzione all'analisi di stabilità La risoluzione di un problema di stabilità richiede la presa in conto delle equazioni di campo e dei legami costitutivi. Le prime sono di equilibrio, le seconde descrivono il comportamento del terreno. Tali equazioni risultano particolarmente complesse in quanto i terreni sono dei sistemi multifase, che possono essere ricondotti a sistemi monofase solo in condizioni di terreno secco, o di analisi in condizioni drenate. Nella maggior parte dei casi ci si trova a dover trattare un materiale che se saturo è per lo meno bifase, ciò rende la trattazione delle equazioni di equilibrio notevolmente complicata. Inoltre è praticamente impossibile definire una legge costitutiva di validità generale, in quanto i terreni presentano un comportamento non-lineare già a piccole deformazioni, sono anisotropi ed inoltre il loro comportamento dipende non solo dallo sforzo deviatorico ma anche da quello normale. A causa delle suddette difficoltà vengono introdotte delle ipotesi semplificative: (a) Si usano leggi costitutive semplificate: modello rigido perfettamente plastico. Si assume che la resistenza del materiale sia espressa unicamente dai parametri coesione ( c ) e angolo di resistenza al taglio (ϕ), costanti per il terreno e caratteristici dello stato plastico; quindi si suppone valido il criterio di rottura di Mohr-Coulomb. (b) In alcuni casi vengono soddisfatte solo in parte le equazioni di equilibrio. Metodo equilibrio limite (LEM) Il metodo dell'equilibrio limite consiste nello studiare l'equilibrio di un corpo rigido, costituito dal pendio e da una superficie di scorrimento di forma qualsiasi (linea retta, arco di cerchio, spirale logaritmica); da tale equilibrio vengono calcolate le tensioni da taglio (τ) e confrontate con la resistenza disponibile (τ f ), valutata secondo il criterio di rottura di Coulomb, da tale confronto ne scaturisce la prima indicazione sulla stabilità attraverso il coefficiente di sicurezza F = τ f / τ. Tra i metodi dell'equilibrio limite alcuni considerano l'equilibrio globale del corpo rigido (Culman), altri a causa della non omogeneità dividono il corpo in conci considerando l'equilibrio di ciascuno (Fellenius, Bishop, Janbu ecc.). Di seguito vengono discussi i metodi dell'equilibrio limite dei conci. Metodo dei conci La massa interessata dallo scivolamento viene suddivisa in un numero conveniente di conci. Se il numero dei conci è pari a n, il problema presenta le seguenti incognite: n valori delle forze normali N i agenti sulla base di ciascun concio; n valori delle forze di taglio alla base del concio T i (n-1) forze normali Ei agenti sull'interfaccia dei conci; (n-1) forze tangenziali X i agenti sull'interfaccia dei conci; n valori della coordinata a che individua il punto di applicazione delle Ei; (n-1) valori della coordinata che individua il punto di applicazione delle X i ; una incognita costituita dal fattore di sicurezza F. 61

65 GEOLOGO DOTT. LORENZO SEDDA VIA C. COLOMBO 1/B/ AREZZO 0575/ / Complessivamente le incognite sono (6n-2). mentre le equazioni a disposizione sono: Equazioni di equilibrio dei momenti n Equazioni di equilibrio alla traslazione verticale n Equazioni di equilibrio alla traslazione orizzontale n Equazioni relative al criterio di rottura n Totale numero di equazioni 4n Il problema è staticamente indeterminato ed il grado di indeterminazione è pari a i = (6n-2)-(4n) = 2n-2. Il grado di indeterminazione si riduce ulteriormente a (n-2) in quando si fa l'assunzione che N i sia applicato nel punto medio della striscia, ciò equivale ad ipotizzare che le tensioni normali totali siano uniformemente distribuite. I diversi metodi che si basano sulla teoria dell'equilibrio limite si differenziano per il modo in cui vengono eliminate le (n-2) indeterminazioni. Metodo di BISHOP (1955) Con tale metodo non viene trascurato nessun contributo di forze agenti sui blocchi e fu il primo a descrivere i problemi legati ai metodi convenzionali. Le equazioni usate per risolvere il problema sono: ΣFv = 0, ΣM0 = 0, Criterio di rottura. Σ F = { c b + (W - u b + X ) tan ϕ } i i i i i i ΣW sinα i i i secα i 1+ tanα tanϕ / F I valori di F e di X per ogni elemento che soddisfano questa equazione danno una soluzione rigorosa al problema. Come prima approssimazione conviene porre X= 0 ed iterare per il calcolo del fattore di sicurezza, tale procedimento è noto come metodo di Bishop ordinario, gli errori commessi rispetto al metodo completo sono di circa 1 %. i i VALUTAZIONE DELL AZIONE SISMICA Nelle verifiche agli Stati Limite Ultimi la stabilità dei pendii nei confronti dell azione sismica viene eseguita con il metodo pseudo-statico. Per i terreni che sotto l azione di un carico ciclico possono sviluppare pressioni interstiziali elevate viene considerato un aumento in percento delle pressioni neutre che tiene conto di questo fattore di perdita di resistenza. Ai fini della valutazione dell azione sismica, nelle verifiche agli stati limite ultimi, vengono considerate le seguenti forze statiche equivalenti: F F H V = K = K o v W W 62

66 GEOLOGO DOTT. LORENZO SEDDA VIA C. COLOMBO 1/B/ AREZZO 0575/ / Essendo: F H e F V rispettivamente la componente orizzontale e verticale della forza d inerzia applicata al baricentro del concio; W: peso concio Ko: Coefficiente sismico orizzontale Kv: Coefficiente sismico verticale. Calcolo coefficienti sismici Le NTC 2008 calcolano i coefficienti K o e K v in dipendenza di vari fattori: Con K o = s (a max /g) K v =±0,5 K o s coefficiente di riduzione dell accelerazione massima attesa al sito; a max accelerazione orizzontale massima attesa al sito; g accelerazione di gravità. Tutti i fattori presenti nelle precedenti formule dipendono dall accelerazione massima attesa sul sito di riferimento rigido e dalle caratteristiche geomorfologiche del territorio. amax = SS ST ag SS (effetto di amplificazione stratigrafica): 0.90 Ss 1.80; è funzione di F0 (Fattore massimo di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale) e della categoria di suolo (A, B, C, D, E). S T (effetto di amplificazione topografica). Il valore di S T varia con il variare delle quattro categorie topografiche introdotte: T1(S T = 1.0) T2(S T = 1.20) T3(S T =1.20) T4(S T = 1.40). Questi valori sono calcolati come funzione del punto in cui si trova il sito oggetto di analisi. Il parametro di entrata per il calcolo è il tempo di ritorno dell evento sismico che è valutato come segue: T R =-V R /ln(1-pvr) Con V R vita di riferimento della costruzione e PVR probabilità di superamento, nella vita di riferimento, associata allo stato limite considerato. La vita di riferimento dipende dalla vita nominale della costruzione e dalla classe d uso della costruzione (in linea con quanto previsto al punto delle NTC). In ogni caso VR dovrà essere maggiore o uguale a 35 anni. Ricerca della superficie di scorrimento critica In presenza di mezzi omogenei non si hanno a disposizione metodi per individuare la superficie di scorrimento critica ed occorre esaminarne un numero elevato di potenziali superfici. Nel caso vengano ipotizzate superfici di forma circolare, la ricerca diventa più semplice, in quanto dopo aver posizionato una maglia dei centri costituita da m righe e n colonne saranno esaminate tutte le superfici aventi per centro il generico nodo della maglia m n e raggio variabile in un determinato range di valori tale da esaminare superfici cinematicamente ammissibili. 63

67 GEOLOGO DOTT. LORENZO SEDDA VIA C. COLOMBO 1/B/ AREZZO 0575/ / Analisi di stabilità dei pendii con: BISHOP (1955) ======================================================================== Lat./Long / Normativa NTC 2008 Numero di strati 2.0 Numero dei conci 10.0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1.1 Coefficiente parziale resistenza 1.1 Analisi Condizione drenata Superficie di forma circolare ======================================================================== Maglia dei Centri ======================================================================== Ascissa vertice sinistro inferiore xi 4.58 m Ordinata vertice sinistro inferiore yi m Ascissa vertice destro superiore xs 8.57 m Ordinata vertice destro superiore ys m Passo di ricerca 10.0 Numero di celle lungo x 10.0 Numero di celle lungo y 10.0 ======================================================================== Coefficienti sismici [N.T.C.] ======================================================================== Dati generali Tipo opera: 2 - Opere ordinarie Classe d'uso: Classe II Vita nominale: 50.0 [anni] Vita di riferimento: 50.0 [anni] Parametri sismici su sito di riferimento Categoria sottosuolo: Categoria topografica: S.L. TR Stato limite Tempo ritorno ag [m/s²] E T2 F0 [-] TC* [sec] [anni] S.L.O S.L.D S.L.V S.L.C Coefficienti sismici orizzontali e verticali Opera: Stabilità dei pendii e Fondazioni S.L. Stato limite amax [m/s²] beta [-] kh [-] kv [sec] S.L.O S.L.D S.L.V S.L.C Coefficiente azione sismica orizzontale Coefficiente azione sismica verticale

68 GEOLOGO DOTT. LORENZO SEDDA VIA C. COLOMBO 1/B/ AREZZO 0575/ / Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kg/cm²) cu (kg/cm²) Fi ( ) G (Kg/m³) Gs (Kg/m³) K (Kg/cm³) Litologia U.L. A U.L. B Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] ======================================================================== Fs minimo individuato 1.42 Ascissa centro superficie 6.58 m Ordinata centro superficie m Raggio superficie 5.6 m ======================================================================== B: Larghezza del concio; Alfa: Angolo di inclinazione della base del concio; Li: Lunghezza della base del concio; Wi: Peso del concio; Ui: Forze derivanti dalle pressioni neutre; Ni: forze agenti normalmente alla direzione di scivolamento; Ti: forze agenti parallelamente alla superficie di scivolamento; Fi: Angolo di attrito; c: coesione. (ID=53) xc = yc = Rc = 5.60 Fs= Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti m ( ) m (Kg) (Kg) (Kg) (kg/cm²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg)

70 GEOLOGO DOTT. LORENZO SEDDA VIA C. COLOMBO 1/B/ AREZZO 0575/ / Analisi di stabilità dei pendii con: BISHOP (1955) ======================================================================== Lat./Long. 43,468133/11, Normativa NTC 2008 Numero di strati 2,0 Numero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di forma circolare ======================================================================== Maglia dei Centri ======================================================================== Ascissa vertice sinistro inferiore xi 9,48 m Ordinata vertice sinistro inferiore yi 1653,49 m Ascissa vertice destro superiore xs 13,57 m Ordinata vertice destro superiore ys 1656,18 m Passo di ricerca 10,0 Numero di celle lungo x 10,0 Numero di celle lungo y 10,0 ======================================================================== Coefficienti sismici [N.T.C.] ======================================================================== Dati generali Tipo opera: 2 - Opere ordinarie Classe d'uso: Classe II Vita nominale: 50,0 [anni] Vita di riferimento: 50,0 [anni] Parametri sismici su sito di riferimento Categoria sottosuolo: Categoria topografica: S.L. TR Stato limite Tempo ritorno ag [m/s²] E T2 F0 [-] TC* [sec] [anni] S.L.O. 30,0 0,51 2,53 0,26 S.L.D. 50,0 0,62 2,54 0,27 S.L.V. 475,0 1,5 2,42 0,29 S.L.C. 975,0 1,88 2,43 0,3 Coefficienti sismici orizzontali e verticali Opera: Stabilità dei pendii e Fondazioni S.L. Stato limite amax [m/s²] beta [-] kh [-] kv [sec] S.L.O. 0,9792 0,2 0,02 0,01 S.L.D. 1,1904 0,2 0,0243 0,0121 S.L.V. 2,867 0,24 0,0702 0,0351 S.L.C. 3,3559 0,24 0,0821 0,0411 Coefficiente azione sismica orizzontale 0,0821 Coefficiente azione sismica verticale 0,

71 GEOLOGO DOTT. LORENZO SEDDA VIA C. COLOMBO 1/B/ AREZZO 0575/ / Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kg/cm²) cu (kg/cm²) Fi ( ) G (Kg/m³) Gs (Kg/m³) K (Kg/cm³) Litologia U.L. A 0,096 0, ,00 U.L. B ,00 Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] ======================================================================== Fs minimo individuato 1,34 Ascissa centro superficie 10,29 m Ordinata centro superficie 1656,18 m Raggio superficie 7,49 m ======================================================================== (ID=213) xc = 10,294 yc = 1656,175 Rc = 7,493 Fs=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti m ( ) m (Kg) (Kg) (Kg) (kg/cm²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,5 8,4 0,51 356,15 29,24 14,64 0,09 15,0 0,0 303,2 386,6 2 0,5 11,5 0, ,87 86,19 43,15 0,09 15,0 0,0 967,4 510,9 3 0,39 15,0 0,4 1259,35 103,39 51,76 0,09 15,0 0,0 1176,3 475,5 4 0,62 18,9 0, ,25 183,6 91,91 0,09 15,0 0,0 2087,3 807,0 5 0,5 23,5 0, ,79 136,27 68,22 0,09 15,0 0,0 1533,0 637,0 6 0,5 27,8 0, ,02 121,35 60,75 0,09 15,0 0,0 1346,1 615,9 7 0,5 33,8 0,6 1252,79 102,85 51,49 0,09 15,0 0,0 1108,3 596,6 8 0,5 36,9 0,63 977,98 80,29 40,19 0,09 15,0 0,0 804,9 556,9 9 0,5 41,9 0,68 643,94 52,87 26,47 0,09 15,0 0,0 403,6 514,3 10 0,5 48,1 0,75 236,07 19,38 9,7 0,09 15,0 0,0-160,9 461,6 68

72 GEOLOGO DOTT. LORENZO SEDDA VIA C. COLOMBO 1/B/ AREZZO 0575/ / Analisi di stabilità dei pendii con: BISHOP (1955) ======================================================================== Lat./Long. 43,468133/11, Normativa NTC 2008 Numero di strati 2,0 Numero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di forma circolare ======================================================================== Maglia dei Centri ======================================================================== Ascissa vertice sinistro inferiore xi 9,48 m Ordinata vertice sinistro inferiore yi 1653,49 m Ascissa vertice destro superiore xs 13,57 m Ordinata vertice destro superiore ys 1656,18 m Passo di ricerca 10,0 Numero di celle lungo x 10,0 Numero di celle lungo y 10,0 ======================================================================== Coefficienti sismici [N.T.C.] ======================================================================== Dati generali Tipo opera: 2 - Opere ordinarie Classe d'uso: Classe II Vita nominale: 50,0 [anni] Vita di riferimento: 50,0 [anni] Parametri sismici su sito di riferimento Categoria sottosuolo: Categoria topografica: S.L. TR Stato limite Tempo ritorno ag [m/s²] E T2 F0 [-] TC* [sec] [anni] S.L.O. 30,0 0,51 2,53 0,26 S.L.D. 50,0 0,62 2,54 0,27 S.L.V. 475,0 1,5 2,42 0,29 S.L.C. 975,0 1,88 2,43 0,3 Coefficienti sismici orizzontali e verticali Opera: Stabilità dei pendii e Fondazioni S.L. Stato limite amax [m/s²] beta [-] kh [-] kv [sec] S.L.O. 0,9792 0,2 0,02 0,01 S.L.D. 1,1904 0,2 0,0243 0,0121 S.L.V. 2,867 0,24 0,0702 0,0351 S.L.C. 3,3559 0,24 0,0821 0,0411 Coefficiente azione sismica orizzontale 0,0821 Coefficiente azione sismica verticale 0,

73 GEOLOGO DOTT. LORENZO SEDDA VIA C. COLOMBO 1/B/ AREZZO 0575/ / Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kg/cm²) cu (kg/cm²) Fi ( ) G (Kg/m³) Gs (Kg/m³) K (Kg/cm³) Litologia U.L. A 0,096 0, ,00 U.L. B ,00 Muri di sostegno - Caratteristiche geometriche N x (m) y (m) Base mensola a valle Muro di progetto Base mensola a monte Altezza muro (m) Spessore testa (m) Spessore base (m) Peso specifico (Kg/m³) (m) (m) 11, ,32 1,5 1,25 2,5 0,25 0, Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] ======================================================================== Fs minimo individuato 4,69 Ascissa centro superficie 9,68 m Ordinata centro superficie 1656,04 m Raggio superficie 8,92 m ======================================================================== (ID=191) xc = 9,681 yc = 1656,041 Rc = 8,921 Fs=4, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti m ( ) m (Kg) (Kg) (Kg) (kg/cm²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,72-19,5 0,77 498,7 40,94 20,5 0,0 29,0 0,0 822,3 829,4 2 1,47-12,8 1,5 2461,56 202,09 101,17 0,0 29,0 0,0 2924,5 1769,2 3 1,09-4,4 1,1 2196,43 180,33 90,27 0,0 29,0 0,0 2304,2 1309,5 4 1,26 3,2 1, ,24 209,37 104,81 0,0 29,0 0,0 2471,2 1487,6 5 0,93 10,5 0, ,77 791,92 396,44 0,0 29,0 0,0 9452,8 1927,8 6 0,7 16,4 0, ,62 359,98 180,21 0,0 29,0 0,0 4230,3 1156,0 7 1,49 23,4 1, ,68 719,33 360,11 0,0 29,0 0,0 8471,5 2483,2 8 1,09 32,7 1,3 5298,62 435,02 217,77 0,0 29,0 0,0 5135,0 1810,1 9 1,09 41,9 1, ,85 318,37 159,38 0,09 15,0 0,0 4742,0 519,2 10 1,09 54,3 1, ,47 149,95 75,07 0,09 15,0 0,0 2465,2 476,0 70

74 GEOLOGO DOTT. LORENZO SEDDA VIA C. COLOMBO 1/B/ AREZZO 0575/ / Analisi di stabilità dei pendii con: BISHOP (1955) ======================================================================== Lat./Long. 43,469762/11, Normativa NTC 2008 Numero di strati 3,0 Numero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di forma circolare ======================================================================== Maglia dei Centri ======================================================================== Ascissa vertice sinistro inferiore xi 39,37 m Ordinata vertice sinistro inferiore yi 1372,22 m Ascissa vertice destro superiore xs 56,74 m Ordinata vertice destro superiore ys 1384,29 m Passo di ricerca 10,0 Numero di celle lungo x 10,0 Numero di celle lungo y 10,0 ======================================================================== 71

75 GEOLOGO DOTT. LORENZO SEDDA VIA C. COLOMBO 1/B/ AREZZO 0575/ / Coefficienti sismici [N.T.C.] ======================================================================== Dati generali Tipo opera: 2 - Opere ordinarie Classe d'uso: Classe II Vita nominale: 50,0 [anni] Vita di riferimento: 50,0 [anni] Parametri sismici su sito di riferimento Categoria sottosuolo: Categoria topografica: S.L. TR Stato limite Tempo ritorno ag [m/s²] E T1 F0 [-] TC* [sec] [anni] S.L.O. 30,0 0,51 2,52 0,26 S.L.D. 50,0 0,63 2,54 0,27 S.L.V. 475,0 1,5 2,42 0,29 S.L.C. 975,0 1,88 2,43 0,3 Coefficienti sismici orizzontali e verticali Opera: Stabilità dei pendii e Fondazioni S.L. Stato limite amax [m/s²] beta [-] kh [-] kv [sec] S.L.O. 0,816 0,2 0,0166 0,0083 S.L.D. 1,008 0,2 0,0206 0,0103 S.L.V. 2,3892 0,24 0,0585 0,0292 S.L.C. 2,7966 0,24 0,0684 0,0342 Coefficiente azione sismica orizzontale 0,0684 Coefficiente azione sismica verticale 0,034 2 Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler Strato c (kg/cm²) cu (kg/cm²) Fi ( ) G (Kg/m³) Gs (Kg/m³) K (Kg/cm³) Litologia U.L. A 0,096 0, ,00 U.L. B ,00 U.L. D 36, ,00 Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] ======================================================================== Fs minimo individuato 1,49 Ascissa centro superficie 39,37 m Ordinata centro superficie 1383,08 m Raggio superficie 48,98 m ======================================================================== 72

76 GEOLOGO DOTT. LORENZO SEDDA VIA C. COLOMBO 1/B/ AREZZO 0575/ / B: Larghezza del concio; Alfa: Angolo di inclinazione della base del concio; Li: Lunghezza della base del concio; Wi: Peso del concio; Ui: Forze derivanti dalle pressioni neutre; Ni: forze agenti normalmente alla direzione di scivolamento; Ti: forze agenti parallelamente alla superficie di scivolamento; Fi: Angolo di attrito; c: coesione. (ID=190) xc = 39,37 yc = 1383,079 Rc = 48,976 Fs=1, Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti m ( ) m (Kg) (Kg) (Kg) (kg/cm²) ( ) (Kg) (Kg) (Kg) ,64-17,3 4, ,07 640,02 320,01 0,09 15,0 0, ,4 4680,7 2 3,31-12,4 3, ,1 1125,67 562,83 0,09 15,0 63, ,6 4876,3 3 5,97-6,9 6, , , ,02 0,09 15,0 1449, , ,0 4 4,64-0,7 4, , , ,02 0,09 15,0 2482, ,0 8580,5 5 4,64 4,7 4, , , ,95 0,09 15,0 2913, ,9 9032,5 6 5,67 10,8 5, , , ,31 0,09 15,0 2869, , ,2 7 3,62 16,4 3, , , ,77 0,09 15,0 2339, ,6 7215,2 8 2,51 20,2 2, , ,63 862,32 0,09 15,0 1719, ,2 4904,8 9 6,77 26,2 7, , , ,94 0,09 15,0 330, , ,1 10 4,64 33,9 5, ,2 719,1 359,55 0,09 15,0 0,0 9433,3 4810,1 73

77 GEOLOGO DOTT. LORENZO SEDDA VIA C. COLOMBO 1/B/ AREZZO 0575/ / CARTA DELLA FATTIBILITA scala 1:

83 GEOLOGO DOTT. LORENZO SEDDA VIA C. COLOMBO 1/B/ AREZZO 0575/ / CONCLUSIONI 80

88

89 Galileo Geofisica loc. Ponte alla Chiassa 294, Arezzo PROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICA LETTURE CAMPAGNA E VALORI TRASFORMATI CPT 1 riferimento ciclopista Committente: Cantiere: Località: Comune di Arezzo U.M.: kg/cm² collegamento tra ciclopista dell Arno, sentiero di bonifica e città di Arezzo Pagina: 1 Arezzo Elaborato: Data esec.: Falda: 28/07/2016 Non rilevata H L1 L2 Lt qc fs F Rf m kg/cm² kg/cm² - % 0,20 28,0 30,0 28,0 0, ,5 0,40 25,0 30,0 25,0 0, ,3 0,60 16,0 23,0 16,0 0, ,9 0,80 23,0 28,0 23,0 0, ,4 1,00 24,0 25,0 24,0 0, ,3 1,20 22,0 44,0 22,0 1, ,7 1,40 19,0 33,0 19,0 0, ,9 1,60 44,0 52,0 44,0 0, ,2 1,80 45,0 68,0 45,0 1, ,4 2,00 47,0 61,0 47,0 0, ,0 2,20 54,0 100,0 54,0 3, ,7 2,40 60,0 151,0 60,0 6, ,1 2,60 310,0 325,0 310,0 1, ,3 2,80 214,0 310,0 214,0 6, ,0 3,00 200,0 246,0 200,0 3, ,5 3,20 114,0 225,0 114,0 7, ,5 3,40 114,0 213,0 114,0 6, ,8 3,60 118,0 203,0 118,0 5, ,8 3,80 193,0 278,0 193,0 5, ,9 4,00 274,0 417,0 274,0 9, ,5 4,20 310,0 556,0 310,0 16, ,3 4,40 301,0 525,0 301,0 14, ,0 H L1 L2 Lt qc fs F Rf m kg/cm² kg/cm² - % H = profondità L1 = prima lettura (punta) L2 = seconda lettura (punta + laterale) Lt = terza lettura (totale) CT =10,00 costante di trasformazione qc = resistenza di punta fs = resistenza laterale calcolata alla stessa quota di qc F = rapporto Begemann (qc / fs) Rf = rapporto Schmertmann (fs / qc)*100 nota: FON050

90 Galileo Geofisica loc. Ponte alla Chiassa 294, Arezzo PROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICA LETTURE CAMPAGNA E VALORI TRASFORMATI CPT 3 riferimento ciclopista Committente: Cantiere: Località: Comune di Arezzo U.M.: kg/cm² collegamento tra ciclopista dell Arno, sentiero di bonifica e città di Arezzo Pagina: 1 Arezzo Elaborato: Data esec.: Falda: 28/07/2016 Non rilevata H L1 L2 Lt qc fs F Rf m kg/cm² kg/cm² - % 0,20 35,0 43,0 35,0 0, ,5 0,40 18,0 37,0 18,0 1, ,1 0,60 18,0 36,0 18,0 1, ,7 0,80 12,0 22,0 12,0 0, ,6 1,00 9,0 20,0 9,0 0, ,1 1,20 16,0 24,0 16,0 0, ,3 1,40 32,0 41,0 32,0 0, ,9 1,60 37,0 55,0 37,0 1, ,2 1,80 19,0 48,0 19,0 1, ,2 2,00 19,0 43,0 19,0 1, ,4 2,20 58,0 85,0 58,0 1, ,1 2,40 128,0 157,0 128,0 1, ,5 2,60 142,0 218,0 142,0 5, ,6 2,80 136,0 242,0 136,0 7, ,2 3,00 188,0 270,0 188,0 5, ,9 3,20 132,0 257,0 132,0 8, ,3 3,40 155,0 270,0 155,0 7, ,9 3,60 302,0 431,0 302,0 8, ,8 3,80 179,0 376,0 179,0 13, ,3 H L1 L2 Lt qc fs F Rf m kg/cm² kg/cm² - % H = profondità L1 = prima lettura (punta) L2 = seconda lettura (punta + laterale) Lt = terza lettura (totale) CT =10,00 costante di trasformazione qc = resistenza di punta fs = resistenza laterale calcolata alla stessa quota di qc F = rapporto Begemann (qc / fs) Rf = rapporto Schmertmann (fs / qc)*100 nota: FON050

91 Galileo Geofisica loc. Ponte alla Chiassa 294, Arezzo PROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICA LETTURE CAMPAGNA E VALORI TRASFORMATI CPT 4 riferimento ciclopista Committente: Cantiere: Località: Comune di Arezzo U.M.: kg/cm² collegamento tra ciclopista dell Arno, sentiero di bonifica e città di Arezzo Pagina: 1 Arezzo Elaborato: Data esec.: Falda: 28/07/2016 Non rilevata H L1 L2 Lt qc fs F Rf m kg/cm² kg/cm² - % 0,20 32,0 35,0 32,0 0, ,6 0,40 31,0 50,0 31,0 1, ,1 0,60 49,0 114,0 49,0 4, ,8 0,80 36,0 49,0 36,0 0, ,4 1,00 35,0 67,0 35,0 2, ,1 1,20 29,0 54,0 29,0 1, ,8 1,40 133,0 159,0 133,0 1, ,3 1,60 146,0 177,0 146,0 2, ,4 1,80 275,0 389,0 275,0 7, ,8 2,00 134,0 178,0 134,0 2, ,2 2,20 119,0 177,0 119,0 3, ,3 2,40 152,0 179,0 152,0 1, ,2 2,60 69,0 164,0 69,0 6, ,2 2,80 276,0 365,0 276,0 5, ,1 3,00 167,0 267,0 167,0 6, ,0 3,20 236,0 317,0 236,0 5, ,3 3,40 188,0 295,0 188,0 7, ,8 3,60 233,0 280,0 233,0 3, ,3 3,80 319,0 331,0 319,0 0, ,3 4,00 179,0 384,0 179,0 13, ,6 4,20 151,0 206,0 151,0 3, ,4 4,40 153,0 363,0 153,0 14, ,2 4,60 432,0 538,0 432,0 7, ,6 4,80 363,0 548,0 363,0 12, ,4 5,00 422,0 511,0 422,0 5, ,4 5,20 521,0 598,0 521,0 5, ,0 5,40 374,0 506,0 374,0 8, ,4 5,60 586,0 655,0 586,0 4, ,8 H L1 L2 Lt qc fs F Rf m kg/cm² kg/cm² - % H = profondità L1 = prima lettura (punta) L2 = seconda lettura (punta + laterale) Lt = terza lettura (totale) CT =10,00 costante di trasformazione qc = resistenza di punta fs = resistenza laterale calcolata alla stessa quota di qc F = rapporto Begemann (qc / fs) Rf = rapporto Schmertmann (fs / qc)*100 nota: FON050

92 Galileo Geofisica loc. Ponte alla Chiassa 294, Arezzo PROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICA LETTURE CAMPAGNA E VALORI TRASFORMATI CPT 5 riferimento ciclopista Committente: Cantiere: Località: Comune di Arezzo U.M.: kg/cm² collegamento tra ciclopista dell Arno, sentiero di bonifica e città di Arezzo Pagina: 1 Arezzo Elaborato: Data esec.: Falda: 28/07/2016 Non rilevata H L1 L2 Lt qc fs F Rf m kg/cm² kg/cm² - % 0,20 32,0 37,0 32,0 0, ,0 0,40 33,0 46,0 33,0 0, ,6 0,60 62,0 85,0 62,0 1, ,5 0,80 45,0 57,0 45,0 0, ,8 1,00 58,0 80,0 58,0 1, ,5 1,20 125,0 167,0 125,0 2, ,2 1,40 51,0 59,0 51,0 0, ,0 1,60 67,0 119,0 67,0 3, ,2 1,80 41,0 76,0 41,0 2, ,7 2,00 22,0 38,0 22,0 1, ,9 2,20 89,0 104,0 89,0 1, ,1 2,40 131,0 149,0 131,0 1, ,9 2,60 30,0 71,0 30,0 2, ,1 2,80 30,0 51,0 30,0 1, ,7 3,00 87,0 149,0 87,0 4, ,7 3,20 23,0 90,0 23,0 4, ,4 3,40 23,0 101,0 23,0 5, ,6 3,60 37,0 44,0 37,0 0, ,3 3,80 24,0 58,0 24,0 2, ,5 4,00 30,0 55,0 30,0 1, ,6 4,20 39,0 73,0 39,0 2, ,8 4,40 57,0 85,0 57,0 1, ,3 4,60 35,0 100,0 35,0 4, ,4 4,80 74,0 85,0 74,0 0, ,0 5,00 28,0 71,0 28,0 2, ,3 5,20 33,0 65,0 33,0 2, ,5 5,40 32,0 80,0 32,0 3, ,0 5,60 58,0 65,0 58,0 0, ,8 5,80 51,0 84,0 51,0 2, ,3 6,00 46,0 89,0 46,0 2, ,2 6,20 79,0 119,0 79,0 2, ,4 6,40 91,0 125,0 91,0 2, ,5 6,60 79,0 138,0 79,0 3, ,0 6,80 61,0 122,0 61,0 4, ,7 7,00 51,0 107,0 51,0 3, ,3 7,20 49,0 92,0 49,0 2, ,9 7,40 31,0 87,0 31,0 3, ,0 7,60 48,0 103,0 48,0 3, ,6 7,80 54,0 90,0 54,0 2, ,4 8,00 53,0 110,0 53,0 3, ,2 8,20 57,0 104,0 57,0 3, ,5 8,40 100,0 143,0 100,0 2, ,9 8,60 88,0 160,0 88,0 4, ,5 8,80 99,0 199,0 99,0 6, ,7 9,00 96,0 152,0 96,0 3, ,9 9,20 125,0 154,0 125,0 1, ,5 9,40 78,0 178,0 78,0 6, ,6 9,60 100,0 135,0 100,0 2, ,3 9,80 241,0 255,0 241,0 0, ,4 10,00 76,0 188,0 76,0 7, ,8 10,20 74,0 160,0 74,0 5, ,7 10,40 110,0 144,0 110,0 2, ,1 10,60 101,0 166,0 101,0 4, ,3 10,80 53,0 132,0 53,0 5, ,9 11,00 54,0 126,0 54,0 4, ,9 11,20 54,0 92,0 54,0 2, ,7 11,40 60,0 96,0 60,0 2, ,0 11,60 61,0 111,0 61,0 3, ,5 11,80 50,0 87,0 50,0 2, ,9 12,00 64,0 111,0 64,0 3, ,9 12,20 51,0 102,0 51,0 3, ,7 12,40 103,0 173,0 103,0 4, ,5 12,60 159,0 243,0 159,0 5, ,5 12,80 91,0 158,0 91,0 4, ,9 13,00 100,0 191,0 100,0 6, ,1 13,20 164,0 259,0 164,0 6, ,9 13,40 136,0 242,0 136,0 7, ,2 13,60 127,0 216,0 127,0 5, ,7 13,80 157,0 237,0 157,0 5, ,4 14,00 219,0 370,0 219,0 10, ,6 14,20 413,0 558,0 413,0 9, ,3 H L1 L2 Lt qc fs F Rf m kg/cm² kg/cm² - % H = profondità L1 = prima lettura (punta) L2 = seconda lettura (punta + laterale) Lt = terza lettura (totale) CT =10,00 costante di trasformazione qc = resistenza di punta fs = resistenza laterale calcolata alla stessa quota di qc F = rapporto Begemann (qc / fs) Rf = rapporto Schmertmann (fs / qc)*100 nota: FON050

93 Galileo Geofisica loc. Ponte alla Chiassa 294, Arezzo PROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICA DIAGRAMMI DI RESISTENZA E LITOLOGIA CPT 1 riferimento ciclopista Committente: Cantiere: Località: Comune di Arezzo U.M.: kg/cm² Scala: 1:75 collegamento tra ciclopista dell Arno, sentiero di bonifica e città di Arezzo Pagina: 1 Arezzo Elaborato: Data esec.: 28/07/2016 Quota inizio: Piano Campagna Falda: Non rilevata qc fs 5,0 10,0 15,0 litostratigrafia m kg/cm² kg/cm² 5,0 10,0 15,0 Coord. Relative Xr: Yr: Zr: m m m Coord. Geografiche Xg: Yg: Zg: Litologia: Penetrometro: Responsabile: Assistente: Begemann [qc + qc/fs] 4 Zone TG Preforo: m Corr.astine: kg/ml nota: FON050

94 Galileo Geofisica loc. Ponte alla Chiassa 294, Arezzo PROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICA DIAGRAMMI DI RESISTENZA E LITOLOGIA CPT 3 riferimento ciclopista Committente: Cantiere: Località: Comune di Arezzo U.M.: kg/cm² Scala: 1:75 collegamento tra ciclopista dell Arno, sentiero di bonifica e città di Arezzo Pagina: 1 Arezzo Elaborato: Data esec.: 28/07/2016 Quota inizio: Piano Campagna Falda: Non rilevata qc fs 5,0 10,0 15,0 litostratigrafia m kg/cm² kg/cm² 5,0 10,0 15,0 Coord. Relative Xr: Yr: Zr: m m m Coord. Geografiche Xg: Yg: Zg: Litologia: Penetrometro: Responsabile: Assistente: Begemann [qc + qc/fs] 4 Zone TG Preforo: m Corr.astine: kg/ml nota: FON050

95 Galileo Geofisica loc. Ponte alla Chiassa 294, Arezzo PROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICA DIAGRAMMI DI RESISTENZA E LITOLOGIA CPT 4 riferimento ciclopista Committente: Cantiere: Località: Comune di Arezzo U.M.: kg/cm² Scala: 1:75 collegamento tra ciclopista dell Arno, sentiero di bonifica e città di Arezzo Pagina: 1 Arezzo Elaborato: Data esec.: 28/07/2016 Quota inizio: Piano Campagna Falda: Non rilevata qc fs 5,0 10,0 15,0 litostratigrafia m , ,0 521,0 586, kg/cm² kg/cm² 5,0 10,0 15,0 Coord. Relative Xr: Yr: Zr: m m m Coord. Geografiche Xg: Yg: Zg: Litologia: Penetrometro: Responsabile: Assistente: Begemann [qc + qc/fs] 4 Zone TG Preforo: m Corr.astine: kg/ml nota: FON050

96 Galileo Geofisica loc. Ponte alla Chiassa 294, Arezzo PROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICA DIAGRAMMI DI RESISTENZA E LITOLOGIA CPT 5 riferimento ciclopista Committente: Cantiere: Località: Comune di Arezzo U.M.: kg/cm² Scala: 1:75 collegamento tra ciclopista dell Arno, sentiero di bonifica e città di Arezzo Pagina: 1 Arezzo Elaborato: Data esec.: 28/07/2016 Quota inizio: Piano Campagna Falda: Non rilevata qc fs 5,0 10,0 15,0 litostratigrafia m , kg/cm² kg/cm² 5,0 10,0 15,0 Coord. Relative Xr: Yr: Zr: m m m Coord. Geografiche Xg: Yg: Zg: Litologia: Penetrometro: Responsabile: Assistente: Begemann [qc + qc/fs] 4 Zone TG Preforo: m Corr.astine: kg/ml nota: FON050

97 Galileo Geofisica loc. Ponte alla Chiassa 294, Arezzo PROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICA DIAGRAMMI LITOLOGIA CPT 1 riferimento ciclopista Committente: Cantiere: Località: Comune di Arezzo U.M.: kg/cm² Scala: 1:75 collegamento tra ciclopista dell Arno, sentiero di bonifica e città di Arezzo Pagina: 1 Arezzo Elaborato: BEGEMANN (classica) Data esec.: Falda: SCHMERTMANN 28/07/2016 Non rilevata TORBE / ARGILLE ORGANICHE ARGILLE e/o LIMI LIMI e/o SABBIE SABBIE SABBIE e/o GHIAIE Argilla Organica e terreni misti Argilla (inorganica) molto tenera Argilla (inorganica) tenera Argilla (inorganica) di media consistenza Argilla (inorganica) consistente Argilla (inorganica) molto consistente Argilla Sabbiosa e Limosa Sabbia e Limo / Sabbia e limo argilloso Sabbia sciolta Sabbia mediamente addensata Sabbia densa o cementata Sabbia con molti fossili, calcareniti qc/fs qc qc - fs/qc Torbe / Argille org. : Argille e/o Limi : Limi e/o Sabbie : Sabbie: Sabbie e/o Ghiaie : 55 punti, 74,32% 9 punti, 12,16% 4 punti, 5,41% 4 punti, 5,41% 3 punti, 4,05% Argilla (inorganica) consistente: Argilla (inorganica) molto consist.: 1 punti, 2 punti, 1,35% 2,70% Argilla Sabbiosa e Limosa: Sabbia e Limo / Sabbia e limo arg.: Sabbia mediamente addensata: Sabbia densa o cementata: Sabbia con molti fossili, calcareniti: 6 punti, 5 punti, 4 punti, 1 punti, 3 punti, 8,11% 6,76% 5,41% 1,35% 4,05% nota: FON050

98 Galileo Geofisica loc. Ponte alla Chiassa 294, Arezzo PROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICA DIAGRAMMI LITOLOGIA CPT 3 riferimento ciclopista Committente: Cantiere: Località: Comune di Arezzo U.M.: kg/cm² Scala: 1:75 collegamento tra ciclopista dell Arno, sentiero di bonifica e città di Arezzo Pagina: 1 Arezzo Elaborato: BEGEMANN (classica) Data esec.: Falda: SCHMERTMANN 28/07/2016 Non rilevata TORBE / ARGILLE ORGANICHE ARGILLE e/o LIMI LIMI e/o SABBIE SABBIE SABBIE e/o GHIAIE Argilla Organica e terreni misti Argilla (inorganica) molto tenera Argilla (inorganica) tenera Argilla (inorganica) di media consistenza Argilla (inorganica) consistente Argilla (inorganica) molto consistente Argilla Sabbiosa e Limosa Sabbia e Limo / Sabbia e limo argilloso Sabbia sciolta Sabbia mediamente addensata Sabbia densa o cementata Sabbia con molti fossili, calcareniti qc/fs qc qc - fs/qc Torbe / Argille org. : Argille e/o Limi : Limi e/o Sabbie : Sabbie: 62 punti, 5 punti, 6 punti, 2 punti, 83,78% 6,76% 8,11% 2,70% Argilla Organica e terreni misti: Argilla (inorganica) consistente: Argilla (inorganica) molto consist.: 4 punti, 1 punti, 1 punti, 5,41% 1,35% 1,35% Argilla Sabbiosa e Limosa: Sabbia e Limo / Sabbia e limo arg.: Sabbia mediamente addensata: Sabbia densa o cementata: 5 punti, 5 punti, 2 punti, 1 punti, 6,76% 6,76% 2,70% 1,35% nota: FON050

99 Galileo Geofisica loc. Ponte alla Chiassa 294, Arezzo PROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICA DIAGRAMMI LITOLOGIA CPT 4 riferimento ciclopista Committente: Cantiere: Località: Comune di Arezzo U.M.: kg/cm² Scala: 1:75 collegamento tra ciclopista dell Arno, sentiero di bonifica e città di Arezzo Pagina: 1 Arezzo Elaborato: BEGEMANN (classica) Data esec.: Falda: SCHMERTMANN 28/07/2016 Non rilevata TORBE / ARGILLE ORGANICHE ARGILLE e/o LIMI LIMI e/o SABBIE SABBIE SABBIE e/o GHIAIE Argilla Organica e terreni misti Argilla (inorganica) molto tenera Argilla (inorganica) tenera Argilla (inorganica) di media consistenza Argilla (inorganica) consistente Argilla (inorganica) molto consistente Argilla Sabbiosa e Limosa Sabbia e Limo / Sabbia e limo argilloso Sabbia sciolta Sabbia mediamente addensata Sabbia densa o cementata Sabbia con molti fossili, calcareniti qc/fs qc qc - fs/qc Torbe / Argille org. : Argille e/o Limi : Limi e/o Sabbie : Sabbie: Sabbie e/o Ghiaie : 51 punti, 68,92% 6 punti, 8,11% 8 punti, 10,81% 7 punti, 9,46% 3 punti, 4,05% Argilla (inorganica) molto consist.: 5 punti, 6,76% Argilla Sabbiosa e Limosa: Sabbia e Limo / Sabbia e limo arg.: Sabbia mediamente addensata: Sabbia densa o cementata: Sabbia con molti fossili, calcareniti: 2 punti, 11 punti, 1 punti, 8 punti, 1 punti, 2,70% 14,86% 1,35% 10,81% 1,35% nota: FON050

100 Galileo Geofisica loc. Ponte alla Chiassa 294, Arezzo PROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICA DIAGRAMMI LITOLOGIA CPT 5 riferimento ciclopista Committente: Cantiere: Località: Comune di Arezzo U.M.: kg/cm² Scala: 1:75 collegamento tra ciclopista dell Arno, sentiero di bonifica e città di Arezzo Pagina: 1 Arezzo Elaborato: BEGEMANN (classica) Data esec.: Falda: SCHMERTMANN 28/07/2016 Non rilevata TORBE / ARGILLE ORGANICHE ARGILLE e/o LIMI LIMI e/o SABBIE SABBIE SABBIE e/o GHIAIE Argilla Organica e terreni misti Argilla (inorganica) molto tenera Argilla (inorganica) tenera Argilla (inorganica) di media consistenza Argilla (inorganica) consistente Argilla (inorganica) molto consistente Argilla Sabbiosa e Limosa Sabbia e Limo / Sabbia e limo argilloso Sabbia sciolta Sabbia mediamente addensata Sabbia densa o cementata Sabbia con molti fossili, calcareniti qc/fs qc qc - fs/qc Torbe / Argille org. : Argille e/o Limi : Limi e/o Sabbie : Sabbie: Sabbie e/o Ghiaie : 23 punti, 31,08% 32 punti, 43,24% 11 punti, 14,86% 7 punti, 9,46% 2 punti, 2,70% Argilla Organica e terreni misti: Argilla (inorganica) molto consist.: 8 punti, 17 punti, 10,81% 22,97% Argilla Sabbiosa e Limosa: Sabbia e Limo / Sabbia e limo arg.: Sabbia mediamente addensata: Sabbia densa o cementata: Sabbia con molti fossili, calcareniti: 20 punti, 15 punti, 7 punti, 3 punti, 1 punti, 27,03% 20,27% 9,46% 4,05% 1,35% nota: FON050

101 Galileo Geofisica loc. Ponte alla Chiassa 294, Arezzo PROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICA PARAMETRI GEOTECNICI CPT 1 riferimento ciclopista Committente: Cantiere: Località: Comune di Arezzo U.M.: kg/cm² collegamento tra ciclopista dell Arno, sentiero di bonifica e città di Arezzo Pagina: 1 Arezzo Elaborato: NATURA COESIVA Data esec.: Falda: NATURA GRANULARE 28/07/2016 Non rilevata Prof. qc qc/fs zone ' 'vo Vs Cu OCR Eu50 Eu25 Mo Dr øsc øca øko ødb ødm øme F.L. E'50 E'25 Mo m U.M. t/m³ U.M. m/s U.M. % U.M. U.M. U.M. % ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) U.M. U.M. U.M. 0,20 28,0 215,4 3 1,85 0, ,7 70,0 84,0 0,40 25,0 75,8 3 1,85 0, ,7 62,5 75,0 0,60 16,0 34,0 4 1,85 0, ,7 62,3 118,3 177,4 51, ,7 40,0 48,0 0,80 23,0 69,7 3 1,85 0, ,3 57,5 69,0 1,00 24,0 342,9 3 1,85 0, ,0 60,0 72,0 1,20 22,0 15,0 4 1,85 0, ,8 33,4 143,8 215,8 66, ,7 55,0 66,0 1,40 19,0 20,4 2 1,85 0, ,8 24,7 131,8 197,8 58, ,60 44,0 83,0 3 1,85 0, ,3 110,0 132,0 1,80 45,0 29,4 4 1,85 0, ,5 41,2 255,0 382,5 135, ,0 112,5 135,0 2,00 47,0 50,5 3 1,85 0, ,3 117,5 141,0 2,20 54,0 17,6 4 1,85 0, ,8 40,3 306,0 459,0 162, ,0 135,0 162,0 2,40 60,0 9,9 4 1,85 0, ,0 41,2 340,0 510,0 180, ,0 150,0 180,0 2,60 310,0 310,0 3 1,85 0, ,7 775,0 930,0 2,80 214,0 33,4 3 1,85 0, ,7 535,0 642,0 3,00 200,0 65,1 3 1,85 0, ,3 500,0 600,0 3,20 114,0 15,4 4 1,85 0, ,8 64,1 646,0 969,0 342, ,0 285,0 342,0 3,40 114,0 17,3 4 1,85 0, ,8 59,5 646,0 969,0 342, ,0 285,0 342,0 3,60 118,0 20,8 4 1,85 0, ,9 57,8 668,7 1003,0 354, ,7 295,0 354,0 3,80 193,0 34,0 3 1,85 0, ,7 482,5 579,0 4,00 274,0 28,8 4 1,85 0, ,1 99,9 1552,7 2329,0 822, ,7 685,0 822,0 4,20 310,0 18,9 4 1,85 0, ,0 99,9 1698,3 2547,5 930, ,7 775,0 930,0 4,40 301,0 20,2 4 1,85 0, ,0 99,9 1698,3 2547,5 903, ,7 752,5 903,0 FON050

102 Galileo Geofisica loc. Ponte alla Chiassa 294, Arezzo PROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICA PARAMETRI GEOTECNICI CPT 3 riferimento ciclopista Committente: Cantiere: Località: Comune di Arezzo U.M.: kg/cm² collegamento tra ciclopista dell Arno, sentiero di bonifica e città di Arezzo Pagina: 1 Arezzo Elaborato: NATURA COESIVA Data esec.: Falda: NATURA GRANULARE 28/07/2016 Non rilevata Prof. qc qc/fs zone ' 'vo Vs Cu OCR Eu50 Eu25 Mo Dr øsc øca øko ødb ødm øme F.L. E'50 E'25 Mo m U.M. t/m³ U.M. m/s U.M. % U.M. U.M. U.M. % ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) U.M. U.M. U.M. 0,20 35,0 66,0 3 1,85 0, ,3 87,5 105,0 0,40 18,0 14,2 2 1,85 0, ,8 99,9 127,5 191,3 56, ,60 18,0 15,0 2 1,85 0, ,8 68,4 127,5 191,3 56, ,80 12,0 17,9 2 1,85 0, ,6 34,0 97,1 145,7 44, ,00 9,0 12,3 2 1,85 0, ,5 19,1 76,5 114,8 37, ,20 16,0 30,2 4 1,85 0, ,7 26,2 118,3 177,4 51, ,7 40,0 48,0 1,40 32,0 53,3 3 1,85 0, ,3 80,0 96,0 1,60 37,0 30,8 3 1,85 0, ,7 92,5 111,0 1,80 19,0 9,8 2 1,85 0, ,8 18,1 131,8 197,8 58, ,00 19,0 11,9 2 1,85 0, ,8 15,8 131,8 197,8 58, ,20 58,0 32,2 3 1,85 0, ,7 145,0 174,0 2,40 128,0 66,3 3 1,85 0, ,3 320,0 384,0 2,60 142,0 28,0 4 1,85 0, ,7 99,9 804,7 1207,0 426, ,7 355,0 426,0 2,80 136,0 19,2 4 1,85 0, ,5 94,5 770,7 1156,0 408, ,7 340,0 408,0 3,00 188,0 34,4 3 1,85 0, ,3 470,0 564,0 3,20 132,0 15,8 4 1,85 0, ,4 77,0 748,0 1122,0 396, ,0 330,0 396,0 3,40 155,0 20,2 4 1,85 0, ,2 87,3 878,3 1317,5 465, ,3 387,5 465,0 3,60 302,0 35,1 3 1,85 0, ,3 755,0 906,0 3,80 179,0 13,6 4 1,85 0, ,0 91,0 1014,3 1521,5 537, ,3 447,5 537,0 FON050

103 Galileo Geofisica loc. Ponte alla Chiassa 294, Arezzo PROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICA PARAMETRI GEOTECNICI CPT 4 riferimento ciclopista Committente: Cantiere: Località: Comune di Arezzo U.M.: kg/cm² collegamento tra ciclopista dell Arno, sentiero di bonifica e città di Arezzo Pagina: 1 Arezzo Elaborato: NATURA COESIVA Data esec.: Falda: NATURA GRANULARE 28/07/2016 Non rilevata Prof. qc qc/fs zone ' 'vo Vs Cu OCR Eu50 Eu25 Mo Dr øsc øca øko ødb ødm øme F.L. E'50 E'25 Mo m U.M. t/m³ U.M. m/s U.M. % U.M. U.M. U.M. % ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) U.M. U.M. U.M. 0,20 32,0 160,0 3 1,85 0, ,3 80,0 96,0 0,40 31,0 24,4 4 1,85 0, ,0 99,9 175,7 263,5 93, ,7 77,5 93,0 0,60 49,0 11,3 4 1,85 0, ,6 99,9 277,7 416,5 147, ,7 122,5 147,0 0,80 36,0 41,4 3 1,85 0, ,0 90,0 108,0 1,00 35,0 16,4 4 1,85 0, ,2 62,7 198,3 297,5 105, ,3 87,5 105,0 1,20 29,0 17,4 4 1,85 0, ,0 40,3 167,1 250,7 87, ,3 72,5 87,0 1,40 133,0 76,9 3 1,85 0, ,7 332,5 399,0 1,60 146,0 70,5 3 1,85 0, ,3 365,0 438,0 1,80 275,0 36,2 3 1,85 0, ,3 687,5 825,0 2,00 134,0 45,7 3 1,85 0, ,3 335,0 402,0 2,20 119,0 30,7 3 1,85 0, ,3 297,5 357,0 2,40 152,0 84,4 3 1,85 0, ,3 380,0 456,0 2,60 69,0 10,9 4 1,85 0, ,3 44,4 391,0 586,5 207, ,0 172,5 207,0 2,80 276,0 46,5 3 1,85 0, ,0 690,0 828,0 3,00 167,0 25,0 4 1,85 0, ,6 99,9 946,3 1419,5 501, ,3 417,5 501,0 3,20 236,0 43,7 3 1,85 0, ,3 590,0 708,0 3,40 188,0 26,4 4 1,85 0, ,3 99,9 1065,3 1598,0 564, ,3 470,0 564,0 3,60 233,0 74,4 3 1,85 0, ,3 582,5 699,0 3,80 319,0 398,8 3 1,85 0, ,7 797,5 957,0 4,00 179,0 13,1 4 1,85 0, ,0 85,3 1014,3 1521,5 537, ,3 447,5 537,0 4,20 151,0 41,1 3 1,85 0, ,7 377,5 453,0 4,40 153,0 10,9 4 1,85 0, ,1 62,2 867,0 1300,5 459, ,0 382,5 459,0 4,60 432,0 61,1 3 1,85 0, ,0 1080,0 1296,0 4,80 363,0 29,4 4 1,85 0, ,0 99,9 1698,3 2547,5 1089, ,0 907,5 1089,0 5,00 422,0 71,2 3 1,85 0, ,3 1055,0 1266,0 5,20 521,0 101,6 3 1,85 0, ,3 1302,5 1563,0 5,40 374,0 42,5 3 1,85 1, ,3 935,0 1122,0 5,60 586,0 127,4 3 1,85 1, ,7 1465,0 1758,0 FON050

104 Galileo Geofisica loc. Ponte alla Chiassa 294, Arezzo PROVA PENETROMETRICA STATICA MECCANICA PARAMETRI GEOTECNICI CPT 5 riferimento ciclopista Committente: Cantiere: Località: Comune di Arezzo U.M.: kg/cm² collegamento tra ciclopista dell Arno, sentiero di bonifica e città di Arezzo Pagina: 1 Arezzo Elaborato: NATURA COESIVA Data esec.: Falda: NATURA GRANULARE 28/07/2016 Non rilevata Prof. qc qc/fs zone ' 'vo Vs Cu OCR Eu50 Eu25 Mo Dr øsc øca øko ødb ødm øme F.L. E'50 E'25 Mo m U.M. t/m³ U.M. m/s U.M. % U.M. U.M. U.M. % ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) U.M. U.M. U.M. 0,20 32,0 97,0 3 1,85 0, ,3 80,0 96,0 0,40 33,0 37,9 3 1,85 0, ,0 82,5 99,0 0,60 62,0 40,5 3 1,85 0, ,3 155,0 186,0 0,80 45,0 56,3 3 1,85 0, ,0 112,5 135,0 1,00 58,0 39,5 3 1,85 0, ,7 145,0 174,0 1,20 125,0 44,6 3 1,85 0, ,3 312,5 375,0 1,40 51,0 96,2 3 1,85 0, ,0 127,5 153,0 1,60 67,0 19,3 4 1,85 0, ,2 78,5 379,7 569,5 201, ,7 167,5 201,0 1,80 41,0 17,6 4 1,85 0, ,4 36,7 232,3 348,5 123, ,3 102,5 123,0 2,00 22,0 20,6 4 1,85 0, ,8 17,7 143,8 215,8 66, ,7 55,0 66,0 2,20 89,0 89,0 3 1,85 0, ,3 222,5 267,0 2,40 131,0 109,2 3 1,85 0, ,3 327,5 393,0 2,60 30,0 11,0 4 1,85 0, ,0 15,7 170,0 255,0 90, ,0 75,0 90,0 2,80 30,0 21,4 4 1,85 0, ,0 14,3 170,0 255,0 90, ,0 75,0 90,0 3,00 87,0 21,1 4 1,85 0, ,9 49,6 493,0 739,5 261, ,0 217,5 261,0 3,20 23,0 5,1 4 1,85 0, ,9 10,1 147,5 221,3 69, ,3 57,5 69,0 3,40 23,0 4,4 4 1,85 0, ,9 9,4 150,4 225,6 69, ,3 57,5 69,0 3,60 37,0 78,7 3 1,85 0, ,7 92,5 111,0 3,80 24,0 10,6 4 1,85 0, ,9 8,4 167,1 250,6 72, ,0 60,0 72,0 4,00 30,0 18,0 4 1,85 0, ,0 9,1 175,9 263,8 90, ,0 75,0 90,0 4,20 39,0 17,2 4 1,85 0, ,3 11,9 221,0 331,5 117, ,0 97,5 117,0 4,40 57,0 30,5 3 1,85 0, ,0 142,5 171,0 4,60 35,0 8,1 4 1,85 0, ,2 9,3 203,0 304,5 105, ,3 87,5 105,0 4,80 74,0 101,4 3 1,85 0, ,3 185,0 222,0 5,00 28,0 9,8 4 1,85 0, ,0 6,6 236,8 355,2 84, ,7 70,0 84,0 5,20 33,0 15,5 4 1,85 0, ,1 7,4 236,3 354,5 99, ,0 82,5 99,0 5,40 32,0 10,0 4 1,85 1, ,1 6,8 253,2 379,7 96, ,3 80,0 96,0 5,60 58,0 123,4 3 1,85 1, ,7 145,0 174,0 5,80 51,0 23,2 4 1,85 1, ,7 11,2 289,0 433,5 153, ,0 127,5 153,0 6,00 46,0 16,0 4 1,85 1, ,5 9,4 265,5 398,3 138, ,7 115,0 138,0 6,20 79,0 29,6 4 1,85 1, ,6 17,7 447,7 671,5 237, ,7 197,5 237,0 6,40 91,0 40,1 3 1,85 1, ,7 227,5 273,0 6,60 79,0 20,1 4 1,85 1, ,6 16,4 447,7 671,5 237, ,7 197,5 237,0 6,80 61,0 15,0 4 1,85 1, ,0 11,4 345,7 518,5 183, ,7 152,5 183,0 7,00 51,0 13,7 4 1,85 1, ,7 8,8 306,8 460,1 153, ,0 127,5 153,0 7,20 49,0 17,1 4 1,85 1, ,6 8,1 318,8 478,2 147, ,7 122,5 147,0 7,40 31,0 8,3 4 1,85 1, ,0 4,4 382,1 573,2 93, ,7 77,5 93,0 7,60 48,0 13,1 4 1,85 1, ,6 7,4 346,1 519,2 144, ,0 120,0 144,0 7,80 54,0 22,5 4 1,85 1, ,8 8,3 343,8 515,8 162, ,0 135,0 162,0 8,00 53,0 13,9 4 1,85 1, ,8 7,8 357,4 536,1 159, ,3 132,5 159,0 8,20 57,0 18,2 4 1,85 1, ,9 8,3 361,2 541,7 171, ,0 142,5 171,0 8,40 100,0 34,8 3 1,85 1, ,7 250,0 300,0 8,60 88,0 18,3 4 1,85 1, ,9 13,5 498,7 748,0 264, ,7 220,0 264,0 8,80 99,0 14,8 4 1,85 1, ,3 15,2 561,0 841,5 297, ,0 247,5 297,0 9,00 96,0 25,7 4 1,85 1, ,2 14,2 544,0 816,0 288, ,0 240,0 288,0 9,20 125,0 64,8 3 1,85 1, ,3 312,5 375,0 9,40 78,0 11,7 4 1,85 1, ,6 10,4 442,0 663,0 234, ,0 195,0 234,0 9,60 100,0 42,9 3 1,85 1, ,7 250,0 300,0 9,80 241,0 259,1 3 1,85 1, ,7 602,5 723,0 10,00 76,0 10,2 4 1,85 1, ,5 9,3 441,2 661,8 228, ,7 190,0 228,0 10,20 74,0 12,9 4 1,85 1, ,5 8,8 447,0 670,5 222, ,3 185,0 222,0 10,40 110,0 48,5 3 1,85 1, ,3 275,0 330,0 10,60 101,0 23,3 4 1,85 1, ,4 12,3 572,3 858,5 303, ,3 252,5 303,0 10,80 53,0 10,1 4 1,85 2, ,8 5,4 544,1 816,1 159, ,3 132,5 159,0 11,00 54,0 11,3 4 1,85 2, ,8 5,4 554,1 831,1 162, ,0 135,0 162,0 11,20 54,0 21,3 4 1,85 2, ,8 5,3 566,8 850,2 162, ,0 135,0 162,0 11,40 60,0 25,0 4 1,85 2, ,0 5,9 561,7 842,5 180, ,0 150,0 180,0 11,60 61,0 18,3 4 1,85 2, ,0 5,9 571,7 857,6 183, ,7 152,5 183,0 11,80 50,0 20,2 4 1,85 2, ,7 4,5 608,9 913,4 150, ,3 125,0 150,0 12,00 64,0 20,4 4 1,85 2, ,1 6,0 588,4 882,5 192, ,7 160,0 192,0 12,20 51,0 15,0 4 1,85 2, ,7 4,4 630,0 945,0 153, ,0 127,5 153,0 12,40 103,0 22,1 4 1,85 2, ,4 10,4 583,7 875,5 309, ,7 257,5 309,0 12,60 159,0 28,4 4 1,85 2, ,3 17,5 901,0 1351,5 477, ,0 397,5 477,0 12,80 91,0 20,4 4 1,85 2, ,0 8,6 561,6 842,4 273, ,7 227,5 273,0 13,00 100,0 16,5 4 1,85 2, ,3 9,4 576,1 864,2 300, ,7 250,0 300,0 13,20 164,0 25,9 4 1,85 2, ,5 17,2 929,3 1394,0 492, ,3 410,0 492,0 13,40 136,0 19,2 4 1,85 2, ,5 13,4 770,7 1156,0 408, ,7 340,0 408,0 13,60 127,0 21,4 4 1,85 2, ,2 12,0 719,7 1079,5 381, ,7 317,5 381,0 13,80 157,0 29,5 4 1,85 2, ,2 15,4 889,7 1334,5 471, ,7 392,5 471,0 14,00 219,0 21,7 4 1,85 2, ,3 22,9 1241,0 1861,5 657, ,0 547,5 657,0 14,20 413,0 42,7 3 1,85 2, ,3 1032,5 1239,0 FON050

105 Galileo Geofisica loc. Ponte alla Chiassa 294, Arezzo PROVA PENETROMETRICA DINAMICA LETTURE DI CAMPAGNA PUNTA E/O TOTALE DIN 2 riferimento ciclopistadpsh Committente: Cantiere: Località: Comune di Arezzo U.M.: kg/cm² collegamento tra ciclopista dell Arno, sentiero di bonifica e città di Arezzo Pagina: 1 Arezzo Elaborato: Data esec.: Falda: 28/07/2016 Non rilevata H Asta L1 L2 qcd m n n n kg/cm² 0, ,7 0, ,1 0, ,4 0, ,9 1, ,7 1, ,7 1, ,6 1, ,6 1, ,5 2, ,9 2, ,3 2, ,5 2, ,8 2, ,8 3, ,4 3, ,4 3, ,6 3, ,8 3, ,6 4, ,1 4, ,0 4, ,1 4, ,0 4, ,1 5, ,6 5, ,9 H Asta L1 L2 qcd m n n n kg/cm² H = profondità L1 = prima lettura (colpi punta) L2 = seconda lettura (colpi rivestimento) qcd = resistenza dinamica punta Asta = numero di asta impiegata nota: FON050

106 Galileo Geofisica loc. Ponte alla Chiassa 294, Arezzo PROVA PENETROMETRICA DINAMICA DIAGRAMMI COLPI / RESISTENZA DIN 2 riferimento ciclopistadpsh Committente: Cantiere: Località: Comune di Arezzo U.M.: kg/cm² Scala: 1:75 collegamento tra ciclopista dell Arno, sentiero di bonifica e città di Arezzo Pagina: 1 Arezzo Elaborato: Data esec.: 28/07/2016 Quota ass.: Piano Campagna Falda: Non rilevata Colpi qcd litostratigrafia Penetrometro: DPSH (S. Heavy) Massa battente: 63,50 m Altezza caduta: 0,75 m Avanzamento: 0,20 m Litologia: Responsabile: Assistente: Begemann [qc + qc/fs] 4 Zone Preforo: m Corr.astine: kg/ml Cod.ISTAT: 0 nota: FON050

107 Galileo Geofisica loc. Ponte alla Chiassa 294, Arezzo PROVA PENETROMETRICA DINAMICA SUDDIVISIONE GEOTECNICA DIN 2 riferimento ciclopistadpsh Committente: Cantiere: Località: Comune di Arezzo U.M.: kg/cm² collegamento tra ciclopista dell Arno, sentiero di bonifica e città di Arezzo Pagina: 1 Arezzo Elaborato: Data esec.: Falda: 28/07/2016 Non rilevata PARAMETRI GENERALI n profondità m statistica VCA colpi - Nspt colpi rpd kg/cm² qc kg/cm² Vs m/sec G kg/cm² Q kg/cm² natura descrizione 1 0,00 : 1,60 Media 5 1, ,0 30, ,25 Coes./Gran. 2 1,60 : 2,40 Media 7 1, ,8 37, ,04 Coes./Gran. 3 2,40 : 3,60 Media 22 1, ,3 120, ,67 Coes./Gran. 4 3,60 : 5,00 Media 28 1, ,2 143, ,26 Coes./Gran. 5 5,00 : 5,20 Media 50 1, ,9 240, ,80 Coes./Gran. NATURA COESIVA NATURA GRANULARE n profondità m Nspt colpi Cu kg/cm² Ysat t/m³ W % e - Mo kg/cm² Dr % ø E' kg/cm² Ysat t/m³ Yd t/m³ Mo kg/cm² Liq ,00 : 1,60 7 0,44 1,86 36,00 0, ,90 1, ,60 : 2, ,63 1,90 33,04 0, ,93 1, ,40 : 3, ,13 2,10 20,20 0, ,07 1, ,60 : 5, ,69 2,10 20,20 0, ,11 1, ,00 : 5, ,75 2,10 20,20 0, ,21 1, nota: FON050

108

109 LABOTER s.n.c. di Paolo Tognelli e C. Lab. Geotecnico - C.S.LL.PP. Decr.2436/13 Committente : Cantiere : Dott. Geol. Lorenzo Sedda Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) Verbale Accettazione n : Data Certificazione : Campioni n : Certificati da n a n : 250 del 27/07/ /09/ a Il direttore del laboratorio Dott. Geologo Paolo Tognelli

110 Sond. n Riferimento Caratteristiche fisiche Limiti di consistenza Taglio diretto Camp. n Profondità m W % γ kn/m³ γ sec kn/m³ γ sat kn/m³ Indice vuoti Poros. % Sat. % LL % LP % IP % IC % φ c kpa φ res c res kpa ,6 17,4 14,3 18,8 0,85 45,8 68,8 43,9 30,1 13,8 1,62 18, , ,1 17,7 15,8 19,8 0,67 40,3 48,5 30,3 26

111 DNV Business Assurance Certificato No AQ-ITA-ACCREDIA UNI EN ISO 9001:2008 (ISO 9001:2008) Prove geotecniche di laboratorio su terre COMMITTENTE: Dott. Geol. Lorenzo Sedda RIFERIMENTO: SONDAGGIO: Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) 1 CAMPIONE: CARATTERISTICHE FISICHE 21,6 % Peso di volume Peso di volume secco Peso di volume saturo 17,4 14,3 18,8 kn/m³ kn/m³ kn/m³ Peso specifico 26,5 kn/m³ Indice dei vuoti Porosità Grado di saturazione 0,847 45,8 68,8 % % Limite di liquidità Limite di plasticità Indice di plasticità Indice di consistenza Passante al set. n 40 43,9 30,1 13,8 1,62 SI Limite di ritiro % % % % Ghiaia Sabbia Limo Argilla mm mm mm mm Passante set. 10 Passante set. 42 Passante set. 200 U.U. kpa kpa kpa kpa COMPRESSIONE % % % % D 10 D 50 D 60 D 90 % % % σ kpa cu kpa σ Rim kpa SCISSOMETRO c u Rim cm/sec kpa TAGLIO DIRETTO Prova consolidata-lenta c 20,0 kpa φ 18,5 6,9 kpa 13,6 c Res PERMEABILITA' COMPRESSIONE TRIASSIALE C.U. PROFONDITA': m Coefficiente k CNR-UNI 10006/00 cd c'cu c cu cu 1 ANALISI GRANULOMETRICA Umidità naturale C.D. 0,1,67(52 '(//(,1)5$ ( ( '(, 75$63257, &HUWLILFD]LRQH 6HWWRUH $ 3URYH GL ODERUDWRULR VX WHUUH 'HFUHWR GHO $UW '35 &LUFRODUH 67& φ Res PROVA EDOMETRICA φd φ'cu φ cu φu σ E kpa kpa Cv cm²/sec k cm/sec FOTOGRAFIA OSSERVAZIONI Tipo di campione: Cilindrico Posizione delle prove CF TD cm 0 Rp VT kpa kpa cm Qualità del campione: Q 5 DESCRIZIONE DEL CAMPIONE Sabbia e laterizi Argilla con passaggi sabbiosi e litici, intensamente fratturata Munsell Soil Color Charts : 5Y 4/1 grigio scuro SGEO - Laboratorio Sabbia e ciottoli 43

112 DNV Business Assurance Certificato No AQ-ITA-ACCREDIA UNI EN ISO 9001:2008 (ISO 9001:2008) Prove geotecniche di laboratorio su terre CERTIFICATO DI PROVA N : Pagina 1/1 DATA DI EMISSIONE: 02/09/16 Inizio analisi: 27/07/16 VERBALE DI ACCETTAZIONE N : 250 del 27/07/16 Apertura campione: 28/07/16 Fine analisi: 28/07/16 COMMITTENTE: Dott. Geol. Lorenzo Sedda RIFERIMENTO: Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) SONDAGGIO: 1 CAMPIONE: 1 PROFONDITA': m CONTENUTO D'ACQUA ALLO STATO NATURALE Modalità di prova: Norma ASTM D 2216 Wn = contenuto d'acqua allo stato naturale (media delle tre misure) = 21,6 % Omogeneo Struttura del materiale: Stratificato Caotico Temperatura di essiccazione: 110 C SGEO - Laboratorio Il direttore del laboratorio Dott. Geologo Paolo Tognelli

113 DNV Business Assurance Certificato No AQ-ITA-ACCREDIA UNI EN ISO 9001:2008 (ISO 9001:2008) Prove geotecniche di laboratorio su terre CERTIFICATO DI PROVA N : Pagina 1/1 DATA DI EMISSIONE: 02/09/16 Inizio analisi: 27/07/16 VERBALE DI ACCETTAZIONE N : 250 del 27/07/16 Apertura campione: 28/07/16 Fine analisi: 27/07/16 COMMITTENTE: Dott. Geol. Lorenzo Sedda RIFERIMENTO: Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) SONDAGGIO: 1 CAMPIONE: 1 PROFONDITA': m PESO DI VOLUME ALLO STATO NATURALE Modalità di prova: Norma BS 1377 T 15/E Determinazione eseguita mediante fustella tarata Peso di volume allo stato naturale (media delle due misure) = 17,4 kn/m³ SGEO - Laboratorio Il direttore del laboratorio Dott. Geologo Paolo Tognelli

114 DNV Business Assurance Certificato No AQ-ITA-ACCREDIA UNI EN ISO 9001:2008 (ISO 9001:2008) Prove geotecniche di laboratorio su terre CERTIFICATO DI PROVA N : Allegato 1 DATA DI EMISSIONE: 02/09/16 Inizio analisi: 01/09/16 VERBALE DI ACCETTAZIONE N : 250 del 27/07/16 Apertura campione: 28/07/16 Fine analisi: 02/09/16 COMMITTENTE: Dott. Geol. Lorenzo Sedda RIFERIMENTO: Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) SONDAGGIO: 1 CAMPIONE: 1 PROFONDITA': m ABACO DI CASAGRANDE Modalità di prova: Norma ASTM D Limite di liquidità 43,9 % Limite di plasticità 30,1 % Indice di plasticità 13,8 % Indice di consistenza Passante al set. n 40 1,62 SI C - Argille inorganiche L - Bassa compressibilità M - Limi inorganici I - Media compressibilità O - Argille e limi organici H - Alta compressibilità W % Determinazione del Limite di liquidità Numero di colpi 55 ABACO DI PLASTICITA' DI CASAGRANDE I.P. = 0.73 (L.L. - 20) I.P. % CH 30 CI CL MH o OH ML o OL MI o OI Diagramma Indice plastico - Limite liquido L.L. % SGEO - Laboratorio Il direttore del laboratorio Dott. Geologo Paolo Tognelli

115 DNV Business Assurance Certificato No AQ-ITA-ACCREDIA UNI EN ISO 9001:2008 (ISO 9001:2008) Prove geotecniche di laboratorio su terre CERTIFICATO DI PROVA N : Pagina 1/4 DATA DI EMISSIONE: 02/09/16 Inizio analisi: 24/08/16 VERBALE DI ACCETTAZIONE N : 250 del 27/07/16 Apertura campione: 28/07/16 Fine analisi: 01/09/16 COMMITTENTE: RIFERIMENTO: Dott. Geol. Lorenzo Sedda Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) SONDAGGIO: 1 CAMPIONE: 1 PROFONDITA': m PROVA DI TAGLIO DIRETTO Modalità di prova: Norma ASTM D Provino n : Condizione del provino: Pressione verticale (kpa): Tensione a rottura (kpa): Deformazione orizzontale a rottura (mm): Deformazione verticale a rottura (mm): Indisturbato ,79 0,04 Indisturbato ,86 0,05 Indisturbato ,57 0,04 Umidità iniziale e umidità finale (%): , , ,5 Peso di volume (kn/m³): 18,1 16,9 17,3 DIAGRAMMA Tensione - Pressione verticale τ kpa Tipo di prova: Consolidata - lenta Velocità di deformazione: 0,007 mm / min Tempo di consolidazione (ore): 24 0,60 0,40 mm 0, τ kpa kpa σ 0,00-0, , , mm δ mm DIAGRAMMA Deform. vert. - Deform. orizz. DIAGRAMMA Tensione - Deformaz. orizz. δ SGEO - Laboratorio Il direttore del laboratorio Dott. Geologo Paolo Tognelli

116 DNV Business Assurance Certificato No AQ-ITA-ACCREDIA UNI EN ISO 9001:2008 (ISO 9001:2008) Prove geotecniche di laboratorio su terre CERTIFICATO DI PROVA N : Pagina 2/4 DATA DI EMISSIONE: 02/09/16 Inizio analisi: 24/08/16 VERBALE DI ACCETTAZIONE N : 250 del 27/07/16 Apertura campione: 28/07/16 Fine analisi: 01/09/16 COMMITTENTE: Dott. Geol. Lorenzo Sedda RIFERIMENTO: Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) SONDAGGIO: 1 CAMPIONE: 1 PROFONDITA': m PROVA DI TAGLIO DIRETTO Modalità di prova: Norma ASTM D Provino 1 Spostam. Tensione Deform. vert. mm kpa mm 0,069 6,0 0,01 0,335 18,3 0,05 0,598 24,6 0,09 0,839 30,3 0,13 1,088 34,4 0,17 1,377 37,2 0,20 1,633 40,1 0,22 1,901 42,6 0,25 2,173 43,2 0,27 2,428 44,8 0,29 2,695 44,8 0,31 2,954 44,5 0,32 3,224 44,5 0,33 3,497 43,5 0,34 3,753 42,0 0,35 4,021 41,6 0,37 4,281 41,6 0,38 4,539 41,6 0,39 4,791 42,0 0,39 5,081 40,4 0,40 5,347 40,1 0,41 5,574 39,7 0,42 5,858 39,4 0,43 6,114 39,1 0,43 6,377 39,4 0,44 6,643 39,7 0,45 6,912 39,4 0,46 7,168 38,8 0,46 7,444 38,2 0,47 Provino 2 Spostam. Tensione Deform. vert. mm kpa mm 0,108 19,6 0,07 0,363 41,3 0,12 0,626 54,6 0,17 0,903 65,0 0,21 1,167 72,6 0,24 1,398 76,5 0,26 1,683 79,0 0,27 1,944 81,2 0,28 2,189 83,0 0,28 2,457 85,2 0,30 2,732 87,1 0,32 3,004 88,6 0,35 3,275 90,2 0,37 3,527 91,8 0,39 3,780 93,1 0,41 4,035 93,4 0,42 4,300 93,1 0,42 4,563 92,4 0,43 4,846 90,5 0,44 5,112 89,0 0,44 5,378 88,3 0,44 5,629 87,1 0,44 5,891 86,1 0,45 6,164 85,5 0,45 6,441 84,2 0,45 6,703 84,2 0,46 6,947 83,6 0,46 7,217 83,3 0,46 7,481 82,3 0,46 7,751 82,0 0,47 8,004 81,4 0,47 8,277 80,8 0,47 8,539 79,5 0,47 8,805 78,5 0,48 Provino 3 Spostam. Tensione Deform. vert. mm kpa mm 0,076 11,4 0,05 0,319 38,5 0,12 0,562 54,9 0,18 0,826 69,1 0,23 1,098 78,5 0,28 1,356 90,9 0,30 1, ,0 0,32 1, ,4 0,34 2, ,7 0,36 2, ,1 0,37 2, ,8 0,39 2, ,2 0,40 3, ,1 0,40 3, ,6 0,41 3, ,4 0,42 3, ,5 0,43 4, ,0 0,43 4,527 97,5 0,44 4,805 94,5 0,45 5,057 90,8 0,45 5,326 85,5 0,46 5,578 83,9 0,48 5,843 83,0 0,50 6,114 81,4 0,51 6,372 80,4 0,51 6,628 82,0 0,51 6,892 82,6 0,52 7,174 82,0 0,52 7,443 83,0 0,52 7,684 81,7 0,52 7,965 80,1 0,53 8,225 81,1 0,53 8,489 79,5 0,54 8,751 79,5 0,54 SGEO - Laboratorio Il direttore del laboratorio Dott. Geologo Paolo Tognelli

117 DNV Business Assurance Certificato No AQ-ITA-ACCREDIA UNI EN ISO 9001:2008 (ISO 9001:2008) Prove geotecniche di laboratorio su terre CERTIFICATO DI PROVA N : Pagina 3/4 DATA DI EMISSIONE: 02/09/16 Inizio analisi: 24/08/16 VERBALE DI ACCETTAZIONE N : 250 del 27/07/16 Apertura campione: 28/07/16 Fine analisi: 01/09/16 COMMITTENTE: RIFERIMENTO: Dott. Geol. Lorenzo Sedda Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) SONDAGGIO: 1 CAMPIONE: 1 PROFONDITA': m PROVA DI TAGLIO DIRETTO - FASE DI CONSOLIDAZIONE Modalità di prova: Norma ASTM D Diagramma TEMPO - CEDIMENTO PROVINO 1 Pressione (kpa) Altezza iniziale (cm) Altezza finale (cm) Sezione (cm²) T 50 (min) Df (mm) Vs (mm/min) 98 1,98 1,93 31,64 0,0 7 0,000 0,0 0,5 % 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 0, min t Diagramma TEMPO - CEDIMENTO PROVINO 2 Pressione (kpa) Altezza iniziale (cm) Altezza finale (cm) Sezione (cm²) T 50 (min) Df (mm) Vs (mm/min) 196 2,03 1,94 31,57 0,0 7 0,000 0,0 0,5 % 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 0, min t Diagramma TEMPO - CEDIMENTO PROVINO 3 Pressione (kpa) Altezza iniziale (cm) Altezza finale (cm) Sezione (cm²) T 50 (min) Df (mm) Vs (mm/min) 294 1,97 1,89 31,67 0,0 7 0,000 0,0 0,5 % 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 0, min t Vs = Velocità stimata di prova Df = Deformazione a rottura stimata tf = 50 x T Vs = Df / tf 50 SGEO - Laboratorio Il direttore del laboratorio Dott. Geologo Paolo Tognelli

118 DNV Business Assurance Certificato No AQ-ITA-ACCREDIA UNI EN ISO 9001:2008 (ISO 9001:2008) Prove geotecniche di laboratorio su terre CERTIFICATO DI PROVA N : Pagina 4/4 DATA DI EMISSIONE: 02/09/16 Inizio analisi: 24/08/16 VERBALE DI ACCETTAZIONE N : 250 del 27/07/16 Apertura campione: 28/07/16 Fine analisi: 01/09/16 COMMITTENTE: Dott. Geol. Lorenzo Sedda RIFERIMENTO: Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) SONDAGGIO: 1 CAMPIONE: 1 PROFONDITA': m PROVA DI TAGLIO DIRETTO - FASE DI CONSOLIDAZIONE Modalità di prova: Norma ASTM D Provino 1 Tempo Cedim. Cedim. minuti mm/100 % 0,00 0,00 0,00 0,25 6,90 0,35 0,50 9,50 0,48 1,00 12,50 0,63 2,00 15,60 0,79 4,00 18,70 0,94 8,00 21,70 1,10 15,00 25,10 1,27 30,00 29,10 1,47 60,00 33,30 1,68 120,00 37,70 1,90 240,00 41,70 2,11 480,00 44,49 2,25 900,00 45,99 2, ,00 46,36 2, ,00 46,50 2, ,90 46,50 2,35 Provino 2 Tempo Cedim. Cedim. minuti mm/100 % 0,00 0,00 0,00 0,25 48,10 2,37 0,50 53,20 2,62 1,00 58,55 2,88 2,00 63,70 3,14 4,00 68,70 3,38 8,00 73,30 3,61 15,00 77,70 3,83 30,00 82,95 4,09 60,00 86,73 4,27 120,00 89,22 4,40 240,00 91,63 4,51 480,00 92,65 4,56 900,00 93,21 4, ,00 93,18 4, ,00 93,20 4,59 Provino 3 Tempo Cedim. Cedim. minuti mm/100 % 0,00 0,00 0,00 0,33 50,20 2,55 0,58 52,16 2,65 1,08 54,04 2,74 2,08 57,14 2,90 4,08 60,30 3,06 8,08 63,80 3,24 15,08 67,20 3,41 30,08 70,80 3,59 60,08 73,80 3,75 120,08 76,33 3,87 240,08 79,22 4,02 480,08 81,23 4,12 900,08 81,90 4, ,08 82,00 4, ,08 82,00 4,16 SGEO - Laboratorio Il direttore del laboratorio Dott. Geologo Paolo Tognelli

119 DNV Business Assurance Certificato No AQ-ITA-ACCREDIA UNI EN ISO 9001:2008 (ISO 9001:2008) Prove geotecniche di laboratorio su terre CERTIFICATO DI PROVA N : Pagina 1/2 DATA DI EMISSIONE: 02/09/16 Inizio analisi: 24/08/16 VERBALE DI ACCETTAZIONE N : 250 del 27/07/16 Apertura campione: 28/07/16 Fine analisi: 01/09/16 COMMITTENTE: RIFERIMENTO: Dott. Geol. Lorenzo Sedda Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) SONDAGGIO: 1 CAMPIONE: 1 PROFONDITA': m PROVA DI TAGLIO DIRETTO - RESISTENZA RESIDUA Modalità di prova: Norma ASTM D Provino n : Condizione del provino: Pressione verticale (kpa): Tensione a rottura (kpa): Deformazione orizzontale a rottura (mm): Deformazione verticale a rottura (mm): Indisturbato ,36 0,04 Indisturbato ,19 0,05 Indisturbato ,25 0,04 Umidità iniziale e umidità finale (%): , , ,5 Peso di volume (kn/m³): 18,1 16,9 17,3 DIAGRAMMA Tensione - Pressione verticale τ kpa Tipo di prova: Consolidata - lenta Velocità di deformazione: 0,007 mm / min Tempo di consolidazione (ore): 24 0,06 0,04 mm 0, τ kpa kpa σ 0,00-0, , , mm δ mm DIAGRAMMA Deform. vert. - Deform. orizz. DIAGRAMMA Tensione - Deformaz. orizz. δ SGEO - Laboratorio Il direttore del laboratorio Dott. Geologo Paolo Tognelli

120 DNV Business Assurance Certificato No AQ-ITA-ACCREDIA UNI EN ISO 9001:2008 (ISO 9001:2008) Prove geotecniche di laboratorio su terre CERTIFICATO DI PROVA N : Pagina 2/2 DATA DI EMISSIONE: 02/09/16 Inizio analisi: 24/08/16 VERBALE DI ACCETTAZIONE N : 250 del 27/07/16 Apertura campione: 28/07/16 Fine analisi: 01/09/16 COMMITTENTE: Dott. Geol. Lorenzo Sedda RIFERIMENTO: Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) SONDAGGIO: 1 CAMPIONE: 1 PROFONDITA': m PROVA DI TAGLIO DIRETTO - RESISTENZA RESIDUA Modalità di prova: Norma ASTM D Provino 1 Spostam. Tensione Deform. vert. mm kpa mm 0,070 4,8 0,00 0,143 10,3 0,00 0,237 13,2 0,00 0,318 16,8 0,01 0,394 19,3 0,01 0,474 21,2 0,03 0,570 22,6 0,03 0,665 23,5 0,04 0,761 24,5 0,04 0,848 26,6 0,03 0,933 29,6 0,03 1,021 31,9 0,04 1,101 33,8 0,03 1,178 34,7 0,03 1,267 35,0 0,03 1,359 35,1 0,04 1,436 34,6 0,04 1,527 34,0 0,04 1,608 33,8 0,04 1,713 33,6 0,04 1,797 33,4 0,04 1,880 33,0 0,04 1,968 33,0 0,04 2,061 32,6 0,04 2,137 33,0 0,04 2,200 32,7 0,04 2,277 32,2 0,04 Provino 2 Spostam. Tensione Deform. vert. mm kpa mm 0,070 14,2 0,00 0,157 21,1 0,00 0,234 25,6 0,04 0,308 31,0 0,04 0,389 34,4 0,05 0,481 37,1 0,05 0,565 40,1 0,05 0,655 42,3 0,05 0,736 44,1 0,05 0,838 45,3 0,05 0,925 46,9 0,05 1,010 48,5 0,05 1,100 49,3 0,05 1,188 49,7 0,05 1,269 48,2 0,05 1,336 47,0 0,05 1,415 48,3 0,05 1,504 48,0 0,05 1,591 48,1 0,05 1,675 48,1 0,05 1,775 47,6 0,05 1,858 47,7 0,05 1,958 47,4 0,05 2,046 46,5 0,05 Provino 3 Spostam. Tensione Deform. vert. mm kpa mm 0,030 20,6 0,00 0,083 29,5 0,00 0,142 38,2 0,00 0,192 43,4 0,01 0,241 48,4 0,02 0,317 53,5 0,02 0,391 58,0 0,03 0,467 62,9 0,04 0,540 67,5 0,04 0,622 69,5 0,04 0,713 71,7 0,04 0,799 74,9 0,04 0,887 77,2 0,04 0,973 78,5 0,04 1,078 80,4 0,04 1,162 81,9 0,04 1,249 82,4 0,04 1,332 82,4 0,04 1,420 81,9 0,04 1,499 81,9 0,04 1,572 81,4 0,04 1,655 81,0 0,04 SGEO - Laboratorio Il direttore del laboratorio Dott. Geologo Paolo Tognelli

121 COMMITTENTE: RIFERIMENTO: Dott. Geol. Lorenzo Sedda Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) SONDAGGIO: 1 CAMPIONE: 1 PROFONDITA': m PROVA DI TAGLIO DIRETTO Modalità di prova: Norma ASTM D Provino n : Condizione del provino: Pressione verticale (kpa): Tensione a rottura (kpa): Deformazione orizzontale a rottura (mm): Deformazione verticale a rottura (mm): Indisturbato ,79 0,04 Indisturbato ,86 0,05 Indisturbato ,57 0,04 Umidità iniziale e umidità finale (%): , , ,5 Peso di volume (kn/m³): 18,1 16,9 17,3 DIAGRAMMA Tensione - Pressione verticale Coesione: 20,0 kpa Angolo di attrito interno: 18,5 τ kpa Tipo di prova: Consolidata - lenta Velocità di deformazione: 0,007 mm / min Tempo di consolidazione (ore): 24 0,60 0,40 mm 0, τ kpa kpa σ 0,00-0, , , mm δ mm DIAGRAMMA Deform. vert. - Deform. orizz. DIAGRAMMA Tensione - Deformaz. orizz. δ SGEO - Laboratorio

122 COMMITTENTE: RIFERIMENTO: Dott. Geol. Lorenzo Sedda Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) SONDAGGIO: 1 CAMPIONE: 1 PROFONDITA': m PROVA DI TAGLIO DIRETTO - RESISTENZA RESIDUA Modalità di prova: Norma ASTM D Provino n : Condizione del provino: Pressione verticale (kpa): Tensione a rottura (kpa): Deformazione orizzontale a rottura (mm): Deformazione verticale a rottura (mm): Indisturbato ,36 0,04 Indisturbato ,19 0,05 Indisturbato ,25 0,04 Umidità iniziale e umidità finale (%): , , ,5 Peso di volume (kn/m³): 18,1 16,9 17,3 DIAGRAMMA Tensione - Pressione verticale Coesione: 6,9 kpa Angolo di attrito interno: 13,6 τ kpa Tipo di prova: Consolidata - lenta Velocità di deformazione: 0,007 mm / min Tempo di consolidazione (ore): 24 0,06 0,04 mm 0, τ kpa kpa σ 0,00-0, , , mm δ mm DIAGRAMMA Deform. vert. - Deform. orizz. DIAGRAMMA Tensione - Deformaz. orizz. δ SGEO - Laboratorio

123 DNV Business Assurance Certificato No AQ-ITA-ACCREDIA UNI EN ISO 9001:2008 (ISO 9001:2008) Prove geotecniche di laboratorio su terre COMMITTENTE: Dott. Geol. Lorenzo Sedda RIFERIMENTO: SONDAGGIO: Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) 1 CAMPIONE: CARATTERISTICHE FISICHE 12,1 % Peso di volume Peso di volume secco Peso di volume saturo 17,7 15,8 19,8 kn/m³ kn/m³ kn/m³ Peso specifico 26,5 kn/m³ 0,675 40,3 48,5 % % Indice dei vuoti Porosità Grado di saturazione Limite di liquidità Limite di plasticità Indice di plasticità Indice di consistenza Passante al set. n 40 % % % Limite di ritiro % Ghiaia Sabbia Limo Argilla 0, , , , Passante set. 10 Passante set. 42 Passante set. 200 U.U. kpa kpa kpa kpa 81,1 62,6 30,3 % % % % mm mm mm mm % % % σ kpa cu kpa σ Rim kpa SCISSOMETRO c u Rim Prova consolidata-rapida c 26,1 kpa φ 30,3 c Res PERMEABILITA' cm/sec φd φ'cu φ cu φu σ E kpa kpa Rp VT kpa kpa cm Cv cm²/sec Qualità del campione: Q 5 DESCRIZIONE DEL CAMPIONE Sabbia limosa con laterizi e litici Munsell Soil Color Charts : 2.5Y 4/4 marrone oliva Laterizi SGEO - Laboratorio PROVA EDOMETRICA Tipo di campione: Cilindrico cm 0 kpa φ Res OSSERVAZIONI Posizione delle prove kpa TAGLIO DIRETTO FOTOGRAFIA CF GR TD COMPRESSIONE 12,2 57,5 21,4 8,9 D 10 D 50 D 60 D 90 COMPRESSIONE TRIASSIALE C.U. PROFONDITA': m Coefficiente k CNR-UNI 10006/00 cd c'cu c cu cu 2 ANALISI GRANULOMETRICA Umidità naturale C.D. 0,1,67(52 '(//(,1)5$ ( ( '(, 75$63257, &HUWLILFD]LRQH 6HWWRUH $ 3URYH GL ODERUDWRULR VX WHUUH 'HFUHWR GHO $UW '35 &LUFRODUH 67& k cm/sec

124 DNV Business Assurance Certificato No AQ-ITA-ACCREDIA UNI EN ISO 9001:2008 (ISO 9001:2008) Prove geotecniche di laboratorio su terre CERTIFICATO DI PROVA N : Pagina 1/1 DATA DI EMISSIONE: 02/09/16 Inizio analisi: 27/07/16 VERBALE DI ACCETTAZIONE N : 250 del 27/07/16 Apertura campione: 28/07/16 Fine analisi: 28/07/16 COMMITTENTE: Dott. Geol. Lorenzo Sedda RIFERIMENTO: Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) SONDAGGIO: 1 CAMPIONE: 2 PROFONDITA': m CONTENUTO D'ACQUA ALLO STATO NATURALE Modalità di prova: Norma ASTM D 2216 Wn = contenuto d'acqua allo stato naturale (media delle tre misure) = 12,1 % Omogeneo Struttura del materiale: Stratificato Caotico Temperatura di essiccazione: 110 C SGEO - Laboratorio Il direttore del laboratorio Dott. Geologo Paolo Tognelli

125 DNV Business Assurance Certificato No AQ-ITA-ACCREDIA UNI EN ISO 9001:2008 (ISO 9001:2008) Prove geotecniche di laboratorio su terre CERTIFICATO DI PROVA N : Pagina 1/1 DATA DI EMISSIONE: 02/09/16 Inizio analisi: 27/07/16 VERBALE DI ACCETTAZIONE N : 250 del 27/07/16 Apertura campione: 28/07/16 Fine analisi: 27/07/16 COMMITTENTE: Dott. Geol. Lorenzo Sedda RIFERIMENTO: Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) SONDAGGIO: 1 CAMPIONE: 2 PROFONDITA': m PESO DI VOLUME ALLO STATO NATURALE Modalità di prova: Norma BS 1377 T 15/E Determinazione eseguita mediante fustella tarata Peso di volume allo stato naturale (media delle due misure) = 17,7 kn/m³ SGEO - Laboratorio Il direttore del laboratorio Dott. Geologo Paolo Tognelli

126 DNV Business Assurance Certificato No AQ-ITA-ACCREDIA UNI EN ISO 9001:2008 (ISO 9001:2008) Prove geotecniche di laboratorio su terre CERTIFICATO DI PROVA N : Pagina 1/1 DATA DI EMISSIONE: 02/09/16 Inizio analisi: 29/07/16 VERBALE DI ACCETTAZIONE N : 250 del 27/07/16 Apertura campione: 28/07/16 Fine analisi: 01/08/16 COMMITTENTE: RIFERIMENTO: Dott. Geol. Lorenzo Sedda Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) SONDAGGIO: 1 CAMPIONE: 2 PROFONDITA': m ANALISI GRANULOMETRICA Modalità di prova: Norma ASTM D Ghiaia 12,2 % Sabbia 57,5 % Limo 21,4 % Argilla 8,9 % Coefficiente di uniformità Passante setaccio 10 (2 mm) 81,1 % Passante setaccio 40 (0.42 mm) 62,6 % Passante setaccio 200 (0.075 mm) 30,3 % 53,70 Coefficiente di curvatura 2,41 D 10 D 30 D 50 D 60 D 90 0, , , , ,89047 mm mm mm mm mm C Ghiaia Sabbia Limo Argilla P A S S A N T E % POSSIBILITA' DI LIQUEFAZIONE T R A T T E N U T O % mm Limiti delle classi granulometriche secondo la classificazione ASTM Diametro Passante mm % 19, ,00 9, ,87 4, ,82 2, ,12 1, ,75 Diametro Passante mm % 0, ,51 0, ,40 0, ,67 0, ,28 0, ,18 Diametro Passante mm % 0, ,38 0, ,57 0, ,56 0,0013 2,74 Diametro Passante mm % Diametro Passante mm % SGEO - Laboratorio Il direttore del laboratorio Dott. Geologo Paolo Tognelli

127 DNV Business Assurance Certificato No AQ-ITA-ACCREDIA UNI EN ISO 9001:2008 (ISO 9001:2008) Prove geotecniche di laboratorio su terre CERTIFICATO DI PROVA N : Pagina 1/4 DATA DI EMISSIONE: 02/09/16 Inizio analisi: 28/07/16 VERBALE DI ACCETTAZIONE N : 250 del 27/07/16 Apertura campione: 28/07/16 Fine analisi: 03/08/16 COMMITTENTE: RIFERIMENTO: Dott. Geol. Lorenzo Sedda Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) SONDAGGIO: 1 CAMPIONE: 2 PROFONDITA': m PROVA DI TAGLIO DIRETTO Modalità di prova: Norma ASTM D Provino n : Condizione del provino: Pressione verticale (kpa): Tensione a rottura (kpa): Deformazione orizzontale a rottura (mm): Deformazione verticale a rottura (mm): Ricostituito ,80 0,81 Ricostituito ,26 0,32 Ricostituito ,46 0,47 Umidità iniziale e umidità finale (%): , , ,9 Peso di volume (kn/m³): 17,4 18,0 17,8 DIAGRAMMA Tensione - Pressione verticale τ kpa Tipo di prova: Consolidata - rapida Velocità di deformazione: 0,100 mm / min Tempo di consolidazione (ore): 24 0,90 0,60 mm 0, τ kpa kpa σ 3 0,00-0,30-0, , mm δ mm DIAGRAMMA Deform. vert. - Deform. orizz. DIAGRAMMA Tensione - Deformaz. orizz. δ SGEO - Laboratorio Il direttore del laboratorio Dott. Geologo Paolo Tognelli

128 DNV Business Assurance Certificato No AQ-ITA-ACCREDIA UNI EN ISO 9001:2008 (ISO 9001:2008) Prove geotecniche di laboratorio su terre CERTIFICATO DI PROVA N : Pagina 2/4 DATA DI EMISSIONE: 02/09/16 Inizio analisi: 28/07/16 VERBALE DI ACCETTAZIONE N : 250 del 27/07/16 Apertura campione: 28/07/16 Fine analisi: 03/08/16 COMMITTENTE: Dott. Geol. Lorenzo Sedda RIFERIMENTO: Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) SONDAGGIO: 1 CAMPIONE: 2 PROFONDITA': m PROVA DI TAGLIO DIRETTO Modalità di prova: Norma ASTM D Provino 1 Spostam. Tensione Deform. vert. mm kpa mm 0,369 21,7 0,05 0,758 41,1 0,07 1,155 53,6 0,07 1,551 63,9 0,13 1,965 60,8 0,17 2,330 60,3 0,21 2,732 62,2 0,25 3,159 63,1 0,29 3,563 66,7 0,32 3,962 67,8 0,35 4,319 70,3 0,39 4,749 71,7 0,44 5,170 73,3 0,49 5,602 75,0 0,52 5,994 75,8 0,55 6,372 76,4 0,57 6,803 79,4 0,63 7,215 81,7 0,67 7,604 83,3 0,69 8,002 83,1 0,71 8,375 81,7 0,73 8,797 82,5 0,77 9,204 84,4 0,79 9,626 85,6 0,81 Provino 2 Spostam. Tensione Deform. vert. mm kpa mm 0,078 15,1 0,02 0,144 26,4 0,06 0,230 35,0 0,06 0,341 49,1 0,08 0,488 67,1 0,15 0,689 80,7 0,16 0,945 94,0 0,17 1, ,2 0,18 1, ,8 0,19 2, ,7 0,20 2, ,8 0,23 2, ,5 0,25 3, ,8 0,25 3, ,4 0,32 4, ,6 0,32 4, ,8 0,32 4, ,1 0,32 5, ,9 0,32 5, ,4 0,32 6, ,0 0,32 6, ,6 0,32 6, ,0 0,32 7, ,0 0,32 7, ,0 0,32 Provino 3 Spostam. Tensione Deform. vert. mm kpa mm 0,190 43,1 0,06 0,567 83,9 0,07 0, ,1 0,09 1, ,1 0,15 1, ,7 0,20 2, ,8 0,26 2, ,7 0,29 2, ,3 0,31 3, ,2 0,35 3, ,8 0,39 4, ,9 0,42 4, ,6 0,43 4, ,9 0,45 5, ,7 0,46 5, ,1 0,47 6, ,8 0,49 6, ,8 0,50 6, ,6 0,50 7, ,2 0,51 7, ,9 0,52 8, ,9 0,53 8, ,0 0,54 8, ,7 0,56 9, ,3 0,57 SGEO - Laboratorio Il direttore del laboratorio Dott. Geologo Paolo Tognelli

129 DNV Business Assurance Certificato No AQ-ITA-ACCREDIA UNI EN ISO 9001:2008 (ISO 9001:2008) Prove geotecniche di laboratorio su terre CERTIFICATO DI PROVA N : Pagina 3/4 DATA DI EMISSIONE: 02/09/16 Inizio analisi: 28/07/16 VERBALE DI ACCETTAZIONE N : 250 del 27/07/16 Apertura campione: 28/07/16 Fine analisi: 03/08/16 COMMITTENTE: RIFERIMENTO: Dott. Geol. Lorenzo Sedda Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) SONDAGGIO: 1 CAMPIONE: 2 PROFONDITA': m PROVA DI TAGLIO DIRETTO - FASE DI CONSOLIDAZIONE Modalità di prova: Norma ASTM D Diagramma TEMPO - CEDIMENTO PROVINO 1 Pressione (kpa) Altezza iniziale (cm) Altezza finale (cm) Sezione (cm²) T 50 (min) Df (mm) Vs (mm/min) 98 2,00 1,99 36,00 0,0 7 0,000 0,0 1,5 % 3,0 4,5 6,0 7,5 9,0 10,5 12,0 13,5 15,0 0, min t Diagramma TEMPO - CEDIMENTO PROVINO 2 Pressione (kpa) Altezza iniziale (cm) Altezza finale (cm) Sezione (cm²) T 50 (min) Df (mm) Vs (mm/min) 196 1,92 1,74 36,00 0,0 7 0,000 0,0 1,5 % 3,0 4,5 6,0 7,5 9,0 10,5 12,0 13,5 15,0 0, min t Diagramma TEMPO - CEDIMENTO PROVINO 3 Pressione (kpa) Altezza iniziale (cm) Altezza finale (cm) Sezione (cm²) T 50 (min) Df (mm) Vs (mm/min) 294 1,97 1,69 36,24 0,0 7 0,000 0,0 1,5 % 3,0 4,5 6,0 7,5 9,0 10,5 12,0 13,5 15,0 0, min t Vs = Velocità stimata di prova Df = Deformazione a rottura stimata tf = 50 x T Vs = Df / tf 50 SGEO - Laboratorio Il direttore del laboratorio Dott. Geologo Paolo Tognelli

130 DNV Business Assurance Certificato No AQ-ITA-ACCREDIA UNI EN ISO 9001:2008 (ISO 9001:2008) Prove geotecniche di laboratorio su terre CERTIFICATO DI PROVA N : Pagina 4/4 DATA DI EMISSIONE: 02/09/16 Inizio analisi: 28/07/16 VERBALE DI ACCETTAZIONE N : 250 del 27/07/16 Apertura campione: 28/07/16 Fine analisi: 03/08/16 COMMITTENTE: Dott. Geol. Lorenzo Sedda RIFERIMENTO: Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) SONDAGGIO: 1 CAMPIONE: 2 PROFONDITA': m PROVA DI TAGLIO DIRETTO - FASE DI CONSOLIDAZIONE Modalità di prova: Norma ASTM D Provino 1 Tempo Cedim. Cedim. minuti mm/100 % 0,00 0,00 0,00 0,25 3,50 0,18 0,50 3,90 0,20 1,00 4,40 0,22 2,00 4,90 0,25 4,00 5,50 0,28 8,00 6,00 0,30 15,00 6,60 0,33 30,00 7,20 0,36 60,00 7,70 0,39 120,00 8,20 0,41 240,00 9,40 0,47 480,00 10,30 0,52 900,00 10,70 0, ,00 11,00 0, ,35 11,40 0,57 Provino 2 Tempo Cedim. Cedim. minuti mm/100 % 0,00 0,00 0,00 0,25 150,60 7,84 0,50 155,90 8,12 1,00 158,60 8,26 2,00 161,30 8,40 4,00 163,50 8,52 8,00 165,50 8,62 15,00 167,10 8,70 30,00 168,60 8,78 60,00 170,00 8,85 120,00 171,20 8,92 240,00 173,20 9,02 480,00 173,80 9,05 900,00 174,60 9, ,00 175,00 9, ,00 175,30 9, ,00 175,80 9, ,00 175,80 9, ,00 175,90 9, ,00 176,20 9, ,00 176,20 9,18 Provino 3 Tempo Cedim. Cedim. minuti mm/100 % 0,00 0,00 0,00 0,25 247,66 12,57 0,50 252,50 12,82 1,00 257,10 13,05 2,00 260,40 13,22 4,00 263,20 13,36 8,00 266,70 13,54 15,00 267,60 13,58 30,00 269,60 13,69 60,00 270,90 13,75 120,00 272,60 13,84 240,00 273,70 13,89 480,00 274,70 13,94 900,00 276,00 14, ,85 278,90 14,16 SGEO - Laboratorio Il direttore del laboratorio Dott. Geologo Paolo Tognelli

131 COMMITTENTE: RIFERIMENTO: Dott. Geol. Lorenzo Sedda Chiusa dei Monaci - Arezzo (AR) SONDAGGIO: 1 CAMPIONE: 2 PROFONDITA': m PROVA DI TAGLIO DIRETTO Modalità di prova: Norma ASTM D Provino n : Condizione del provino: Pressione verticale (kpa): Tensione a rottura (kpa): Deformazione orizzontale a rottura (mm): Deformazione verticale a rottura (mm): Ricostituito ,80 0,81 Ricostituito ,26 0,32 Ricostituito ,46 0,47 Umidità iniziale e umidità finale (%): , , ,9 Peso di volume (kn/m³): 17,4 18,0 17,8 DIAGRAMMA Tensione - Pressione verticale Coesione: 26,1 kpa Angolo di attrito interno: 30,3 τ kpa Tipo di prova: Consolidata - rapida Velocità di deformazione: 0,100 mm / min Tempo di consolidazione (ore): 24 0,90 0,60 mm 0, τ kpa kpa σ 3 0,00-0,30-0, , mm δ mm DIAGRAMMA Deform. vert. - Deform. orizz. DIAGRAMMA Tensione - Deformaz. orizz. δ SGEO - Laboratorio

132

133 PROVINCIA DI AREZZO COMUNE DI AREZZO STUDIO TRAMITE SISMICA A RIFRAZIONE E MASW IN IN LOC. CHIUSA DEI MONACI prima fase RELAZIONE GEOFISICA 1

134 2

135 3

136 4

137 5

138 6

139 Mean model Vs (m/s): 180, 190, 220, 300, 400, 500, 700, 900, 1100, 1100 Thickness (m): 3.5, 2.0, 1.0, 1.0, 1.0, 1.0, 1.0, 2.0, 2.0 Density (gr/cm3) (approximate values): Seismic/Dynamic Shear modulus (MPa) (approximate values): Vs30 (m/s): 485 7

140 8

141 9

142 10

143 H/V 1 Strumento: TRZ-0135/01-11 Formato dati: 16 byte Fondo scala [mv]: n.a. Inizio registrazione: 27/07/16 09:31:48 Fine registrazione: 27/07/16 09:51:48 Nomi canali: NORTH SOUTH; EAST WEST ; UP DOWN Dato GPS non disponibile Durata registrazione: 0h20'00''. Freq. campionamento: 256 Hz Lunghezza finestre: 20 s Tipo di lisciamento: Triangular window Lisciamento: 10% Analisi effettuata sull'intera traccia. RAPPORTO SPETTRALE ORIZZONTALE SU VERTICALE SERIE TEMPORALE H/V DIREZIONALITA' H/V 11

144 SPETTRI DELLE SINGOLE COMPONENTI 12

145 [Secondo le linee guida SESAME, Si raccomanda di leggere attentamente il manuale di prima di interpretare la tabella seguente]. Picco H/V a ± 2.72 Hz (nell'intervallo Hz). Criteri per una curva H/V affidabile [Tutti 3 dovrebbero risultare soddisfatti] f 0 > 10 / L w > 0.50 OK n c (f 0 ) > > 200 OK σ A (f) < 2 per 0.5f 0 < f < 2f 0 se f 0 > 0.5Hz σ A (f) < 3 per 0.5f 0 < f < 2f 0 se f 0 < 0.5Hz Superato 0 volte su 526 OK Criteri per un picco H/V chiaro [Almeno 5 su 6 dovrebbero essere soddisfatti] Esiste f - in [f 0 /4, f 0 ] A H/V (f - ) < A 0 / 2 NO Esiste f + in [f 0, 4f 0 ] A H/V (f + ) < A 0 / Hz OK A 0 > > 2 OK f picco [A H/V (f) ± σ A (f)] = f 0 ± 5% < 0.05 NO σ f < ε(f 0 ) < NO σ A (f 0 ) < θ(f 0 ) < 1.58 OK L w n w n c = L w n w f 0 f f 0 σ f ε(f 0 ) A 0 A H/V (f) f f + σ A (f) σ logh/v (f) θ(f 0 ) lunghezza della finestra numero di finestre usate nell analisi numero di cicli significativi frequenza attuale frequenza del picco H/V deviazione standard della frequenza del picco H/V valore di soglia per la condizione di stabilità σ f < ε(f 0 ) ampiezza della curva H/V alla frequenza f 0 ampiezza della curva H/V alla frequenza f frequenza tra f 0 /4 e f 0 alla quale A H/V (f - ) < A 0 /2 frequenza tra f 0 e 4f 0 alla quale A H/V (f + ) < A 0 /2 deviazione standard di A H/V (f), σ A (f) è il fattore per il quale la curva A H/V (f) media deve essere moltiplicata o divisa deviazione standard della funzione log A H/V (f) valore di soglia per la condizione di stabilità σ A (f) < θ(f 0 ) Valori di soglia per σ f e σ A (f 0 ) Intervallo di freq. [Hz] < > 2.0 ε(f 0 ) [Hz] 0.25 f f f f f 0 θ(f 0 ) per σ A (f 0 ) log θ(f 0 ) per σ logh/v (f 0 )

146 H/V 2 Strumento: TRZ-0135/01-11 Formato dati: 16 byte Fondo scala [mv]: n.a. Inizio registrazione: 27/07/16 11:28:23 Fine registrazione: 27/07/16 11:48:24 Nomi canali: NORTH SOUTH; EAST WEST ; UP DOWN Dato GPS non disponibile Durata registrazione: 0h20'00''. Freq. campionamento: 256 Hz Lunghezza finestre: 20 s Tipo di lisciamento: Triangular window Lisciamento: 10% Analisi effettuata sull'intera traccia. RAPPORTO SPETTRALE ORIZZONTALE SU VERTICALE SERIE TEMPORALE H/V DIREZIONALITA' H/V 14

148 [Secondo le linee guida SESAME, Si raccomanda di leggere attentamente il manuale di prima di interpretare la tabella seguente]. Picco H/V a ± 4.62 Hz (nell'intervallo Hz). Criteri per una curva H/V affidabile [Tutti 3 dovrebbero risultare soddisfatti] f 0 > 10 / L w > 0.50 OK n c (f 0 ) > > 200 OK σ A (f) < 2 per 0.5f 0 < f < 2f 0 se f 0 > 0.5Hz σ A (f) < 3 per 0.5f 0 < f < 2f 0 se f 0 < 0.5Hz Superato 0 volte su 1216 OK Criteri per un picco H/V chiaro [Almeno 5 su 6 dovrebbero essere soddisfatti] Esiste f - in [f 0 /4, f 0 ] A H/V (f - ) < A 0 / Hz OK Esiste f + in [f 0, 4f 0 ] A H/V (f + ) < A 0 / Hz OK A 0 > > 2 OK f picco [A H/V (f) ± σ A (f)] = f 0 ± 5% < 0.05 NO σ f < ε(f 0 ) < NO σ A (f 0 ) < θ(f 0 ) < 1.58 OK L w n w n c = L w n w f 0 f f 0 σ f ε(f 0 ) A 0 A H/V (f) f f + σ A (f) σ logh/v (f) θ(f 0 ) lunghezza della finestra numero di finestre usate nell analisi numero di cicli significativi frequenza attuale frequenza del picco H/V deviazione standard della frequenza del picco H/V valore di soglia per la condizione di stabilità σ f < ε(f 0 ) ampiezza della curva H/V alla frequenza f 0 ampiezza della curva H/V alla frequenza f frequenza tra f 0 /4 e f 0 alla quale A H/V (f - ) < A 0 /2 frequenza tra f 0 e 4f 0 alla quale A H/V (f + ) < A 0 /2 deviazione standard di A H/V (f), σ A (f) è il fattore per il quale la curva A H/V (f) media deve essere moltiplicata o divisa deviazione standard della funzione log A H/V (f) valore di soglia per la condizione di stabilità σ A (f) < θ(f 0 ) Valori di soglia per σ f e σ A (f 0 ) Intervallo di freq. [Hz] < > 2.0 ε(f 0 ) [Hz] 0.25 f f f f f 0 θ(f 0 ) per σ A (f 0 ) log θ(f 0 ) per σ logh/v (f 0 )

149 H/V 3 Strumento: TRZ-0135/01-11 Formato dati: 16 byte Fondo scala [mv]: n.a. Inizio registrazione: 27/07/16 11:52:21 Fine registrazione: 27/07/16 12:12:21 Nomi canali: NORTH SOUTH; EAST WEST ; UP DOWN Dato GPS non disponibile Durata registrazione: 0h20'00''. Freq. campionamento: 256 Hz Lunghezza finestre: 20 s Tipo di lisciamento: Triangular window Lisciamento: 10% Analizzato 57% tracciato (selezione manuale) RAPPORTO SPETTRALE ORIZZONTALE SU VERTICALE SERIE TEMPORALE H/V DIREZIONALITA' H/V 17

151 [Secondo le linee guida SESAME, Si raccomanda di leggere attentamente il manuale di prima di interpretare la tabella seguente]. Picco H/V a ± Hz (nell'intervallo Hz). Criteri per una curva H/V affidabile [Tutti 3 dovrebbero risultare soddisfatti] f 0 > 10 / L w > 0.50 OK n c (f 0 ) > > 200 OK σ A (f) < 2 per 0.5f 0 < f < 2f 0 se f 0 > 0.5Hz σ A (f) < 3 per 0.5f 0 < f < 2f 0 se f 0 < 0.5Hz Superato 0 volte su 2807 OK Criteri per un picco H/V chiaro [Almeno 5 su 6 dovrebbero essere soddisfatti] Esiste f - in [f 0 /4, f 0 ] A H/V (f - ) < A 0 / Hz OK Esiste f + in [f 0, 4f 0 ] A H/V (f + ) < A 0 / Hz OK A 0 > > 2 OK f picco [A H/V (f) ± σ A (f)] = f 0 ± 5% < 0.05 NO σ f < ε(f 0 ) < NO σ A (f 0 ) < θ(f 0 ) < 1.58 OK L w n w n c = L w n w f 0 f f 0 σ f ε(f 0 ) A 0 A H/V (f) f f + σ A (f) σ logh/v (f) θ(f 0 ) lunghezza della finestra numero di finestre usate nell analisi numero di cicli significativi frequenza attuale frequenza del picco H/V deviazione standard della frequenza del picco H/V valore di soglia per la condizione di stabilità σ f < ε(f 0 ) ampiezza della curva H/V alla frequenza f 0 ampiezza della curva H/V alla frequenza f frequenza tra f 0 /4 e f 0 alla quale A H/V (f - ) < A 0 /2 frequenza tra f 0 e 4f 0 alla quale A H/V (f + ) < A 0 /2 deviazione standard di A H/V (f), σ A (f) è il fattore per il quale la curva A H/V (f) media deve essere moltiplicata o divisa deviazione standard della funzione log A H/V (f) valore di soglia per la condizione di stabilità σ A (f) < θ(f 0 ) Valori di soglia per σ f e σ A (f 0 ) Intervallo di freq. [Hz] < > 2.0 ε(f 0 ) [Hz] 0.25 f f f f f 0 θ(f 0 ) per σ A (f 0 ) log θ(f 0 ) per σ logh/v (f 0 )

152 AREZZO GALILEO GEOFISICA 20

153

154

155

156 1

157 2 DMT1 11 NOV 2016 GEOTECNICA PALAZZI-GIOMARELLI SRL GALILEO GEOFISICA REALIZZAZIONE DI PISTA CICLABILE CHIUSA DEI MONACI LEGENDA Z = Profondità da superficie terreno Po,P1,P2 = Letture A,B,C corrette Id = Indice di materiale Ed = Modulo Dilatometrico Ud = Ind. Press.Neutra = (P2-Uo)/(Po-Uo) Gamma = Peso volume naturale Sigma' = Press. efficace vertic. Uo = Pressione neutra (H2O) PARAMETRI INTERPRETATI Phi = Angolo attrito min (cautelativo) Ko = Coeff. spinta orizz. in sito M = Modulo edometrico (per Sigma') Cu = Resist. taglio non drenata Ocr = Grado di sovraconsolidazione (OCR = "relative OCR"- generally realistic. If accurate independent OCR available, apply suitable factor) PARAMETRI GENERALI DeltaA = 13 kpa DeltaB = 43 kpa GammaTop = 17.0 kn/m^3 FactorEd = 34.7 Zm = 0.0 kpa Zabs = 0.0 m Zw > Zfinal Livello falda sotto fondo prova Formule di riduzione secondo Marchetti, ASCE Geot.Jnl.Mar. 1980, Vol.109, ; Phi secondo TC16 ISSMGE, 2001 Z A B C Po P1 P2 Gamma Sigma' Uo Id Kd Ed Ud Ko Ocr Phi M Cu DMT1 (m) (kpa) (kpa) (kpa) (kpa) (kpa) (kpa) (kn/m^3) (kpa) (kpa) (MPa) (Deg) (MPa) (kpa) DESCRIZIONE LIMO SAB LIMO SAB SABBIA LIM SABBIA LIM SABBIA LIM SABBIA SABBIA SABBIA LIMO SAB LIMO SAB SABBIA SABBIA SABBIA LIM SABBIA

158

159 PROVINCIA DI AREZZO COMUNE DI AREZZO STUDIO TRAMITE SISMICA A RIFRAZIONE LOC. CHIUSA DEI MONACI seconda fase RELAZIONE GEOFISICA 1

160 2

161 3

162 4

163 5

164 6

165 7