REGIONE AUTONOMA DELLA SARDEGNA COMUNE DI QUARTU SANT'ELENA STRADA STATALE LOTTO 2 REALIZZAZIONE DI 3 ROTATORIE, SISTEMAZIONE ASSE STRADALE E

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1 REGIONE AUTONOMA DELLA SARDEGNA COMUNE DI QUARTU SANT'ELENA STRADA STATALE LOTTO 2 REALIZZAZIONE DI 3 ROTATORIE, SISTEMAZIONE ASSE STRADALE E CONNESSA VIABILITÀ COMPLEMENTARE PROGETTO PRELIMINARE - DEFINITIVO PER APPALTO INTEGRATO REV. DATA DESCRIZIONE REDATTO VERIFICATO APPROVATO GRUPPO DI LAVORO Coordinamento e progettazione Stradale: Ing. Alessandro Tanca Progettazione idraulica e impiantistica: Ing. Luciano Biggio Acustica: Ing. Alberto Collu Geologia: Dott. Mauro Pompei Archeologia: Dott.ssa Danila Artizzu Agronomia: Dott. Raimondo Congiu Biologia: Dott.ssa Carla Zucca Topografia: Geom. Franco Bacchiddu Coordinamento della sicurezza: Ing. Simone Trombino Ottobre 2015 Emissione L. Biggio A. Tanca P.A. Trombino TITOLO 06 - OPERE D'ARTE RELAZIONE SULLE STRUTTURE TAVOLA N SCALA Commessa ST02 Sottocommessa S135EP062.QSE S135C15.QSE Dolmen s.r.l. (MANDANTE) Servizi integrati all'ingegneria s.r.l. (CAPOGRUPPO) Dott. Geol. Mauro Pompei (MANDANTE) IL DIRIGENTE DEL SETTORE LL.PP. IL RESPONSABILE DEL PROCEDIMENTO DOTT. ING. ANTONELLA CACACE PER IL RTI DOTT. ING. PIERO ALBERTO TROMBINO

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3 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 1 Ditta: Comune: Progettista: Direttore dei Lavori: Impresa: Progetto: Quartu S.Elena Ing. Luciano Biggio Ing. Luciano Biggio N.B. A vantaggio della sicurezza il pozzetto è calcolato come se fosse uno scatolare aperto con fondazione continua e soletta appoggiata. In poche parole non si tiene conto del contributo dato dalla presenza di tutte le 4 pareti laterali ma solo di 2 di esse che si fronteggiano. Il pozzetto calcolato è quello che ha le dimensioni in pianta maggiori. Inoltre, per essere certi di comprendere tutti i casi relativi ai diersi affondamenti della piastra di base si è assunta l altezza di calcolo di 2,5 m. Le sollecitazioni sul terreno sono sempre decisamente contenute entro i 2,0 dan/cmq compatibili con le caratteristiche meccaniche del terreno di sedime alla quota d imposta della fondazione. POZZETTO 180X180X250H Normative di riferimento - Legge nr del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009 Istruzioni per l'applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008.

4 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 2 Calcolo del carico sulla calotta Pressione Geostatica In questo caso la pressione in calotta viene calcolata come prodotto tra il peso di volume del terreno per l'altezza del ricoprimento (Spessore dello strato di terreno superiore). Quindi la pressione in calotta è fornita dalla seguente relazione: P v = H Se sul profilo del piano campagna sono presenti dei sovraccarichi, concentrati e/o distribuiti, la diffusione di questi nel terreno avviene secondo un angolo, rispetto alla verticale, pari a Spinta sui piedritti Spinta attiva - Metodo di Coulomb La teoria di Coulomb considera l'ipotesi di un cuneo di spinta a monte della parete che si muove rigidamente lungo una superficie di rottura rettilinea. Dall'equilibrio del cuneo si ricava la spinta che il terreno esercita sull'opera di sostegno. In particolare Coulomb ammette, al contrario della teoria di Rankine, l'esistenza di attrito fra il terreno e la parete, e quindi la retta di spinta risulta inclinata rispetto alla normale alla parete stesso di un angolo di attrito terra-parete. L'espressione della spinta esercitata da un terrapieno, di peso di volume, su una parete di altezza H, risulta espressa secondo la teoria di Coulomb dalla seguente relazione (per terreno incoerente) S = 1/2 H 2 K a K a rappresenta il coefficiente di spinta attiva di Coulomb nella versione riveduta da Muller-Breslau, espresso come sin( ) K a = [ sin( )sin( ) ] sin 2 sin( ) [ 1 + ] 2 [ sin( )sin( ) ] dove è l'angolo d'attrito del terreno, rappresenta l'angolo che la parete forma con l'orizzontale ( = 90 per parete verticale), è l'angolo d'attrito terreno-parete, è l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale. La spinta risulta inclinata dell'angolo d'attrito terreno-parete rispetto alla normale alla parete. Il diagramma delle pressioni del terreno sulla parete risulta triangolare con il vertice in alto. Il punto di applicazione della spinta si trova in corrispondenza del baricentro del diagramma delle pressioni (1/3 H rispetto alla base della parete). L'espressione di K a perde di significato per. Questo coincide con quanto si intuisce fisicamente: la pendenza del terreno a monte della parete non può superare l'angolo di natural declivio del terreno stesso. Nel caso di terreno dotato di attrito e coesione c l'espressione della pressione del terreno ad una generica profondità z vale a = z K a - 2 c K a Spinta in presenza di falda Nel caso in cui a monte della parete sia presente la falda il diagramma delle pressioni sulla parete risulta modificato a causa della sottospinta che l'acqua esercita sul terreno. Il peso di volume del terreno al di sopra

5 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 3 della linea di falda non subisce variazioni. Viceversa al di sotto del livello di falda va considerato il peso di volume di galleggiamento a = sat - w dove sat è il peso di volume saturo del terreno (dipendente dall'indice dei pori) e w è il peso di volume dell'acqua. Quindi il diagramma delle pressioni al di sotto della linea di falda ha una pendenza minore. Al diagramma così ottenuto va sommato il diagramma triangolare legato alla pressione idrostatica esercitata dall'acqua. Spinta a Riposo Si assume che sui piedritti agisca la spinta calcolata in condizioni di riposo. Il coefficiente di spinta a riposo è espresso dalla relazione K 0 = 1 - sin dove rappresenta l'angolo d'attrito interno del terreno di rinfianco. Quindi la pressione laterale, ad una generica profondità z e la spinta totale sulla parete di altezza H valgono = z K 0 + p v K 0 S = 1/2 H 2 K 0 + p v K 0 H dove p v è la pressione verticale agente in corrispondenza della calotta. Spinta in presenza di sisma - Metodo di Mononobe-Okabe Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parete pari a ' = ' = dove = arctg(k h /(1±k v )) essendo k h il coefficiente sismico orizzontale e k v il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di k h. Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da dove il coefficiente A vale S = AS' - S cos 2 ( ) A = cos 2 cos Tale incremento di spinta deve essere applicato ad una distanza dalla base pari a 1/2 dell'altezza della parete.

6 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 4 Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali che si destano per effetto del sisma. Tale forza viene valutata come F i = CW dove W è il peso della parete e dei relativi sovraccarichi permanenti e va applicata nel baricentro dei pesi. Strategia di soluzione A partire dal tipo di terreno, dalla geometria e dai sovraccarichi agenti il programma è in grado di conoscere tutti i carichi agenti sulla struttura per ogni combinazione di carico. La struttura scatolare viene schematizzata come un telaio piano e viene risolta mediante il metodo degli elementi finiti (FEM). Più dettagliatamente il telaio viene discretizzato in una serie di elementi connessi fra di loro nei nodi. Il terreno di rinfianco e di fondazione viene invece schematizzato con una serie di elementi molle non reagenti a trazione (modello di Winkler). L'area della singola molla è direttamente proporzionale alla costante di Winkler del terreno e all'area di influenza della molla stessa. A partire dalla matrice di rigidezza del singolo elemento, K e, si assembla la matrice di rigidezza di tutta la struttura K. Tutti i carichi agenti sulla struttura vengono trasformati in carichi nodali(reazioni di incastro perfetto) ed inseriti nel vettore dei carichi nodali p. Indicando con u il vettore degli spostamenti nodali (incogniti), la relazione risolutiva può essere scritta nella forma K u = p Da questa equazione matriciale si ricavano gli spostamenti incogniti u u = K -1 p Noti gli spostamenti nodali è possibile risalire alle sollecitazioni nei vari elementi. La soluzione del sistema viene fatta per ogni combinazione di carico agente sullo scatolare. Il successivo calcolo delle armature nei vari elementi viene condotto tenendo conto delle condizioni più gravose che si possono verificare nelle sezioni fra tutte le combinazioni di carico.

7 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 5 Geometria scatolare Descrizione: Scatolare semplice con soletta semplicemente appoggiata Altezza esterna 2,50 [m] Larghezza esterna 2,30 [m] Lunghezza mensola di fondazione sinistra 0,00 [m] Lunghezza mensola di fondazione destra 0,00 [m] Spessore piedritto sinistro 0,25 [m] Spessore piedritto destro 0,25 [m] Spessore fondazione 0,30 [m] Spessore traverso 0,25 [m] Caratteristiche strati terreno Strato di ricoprimento Descrizione Pavimentazione stradale Spessore dello strato 0,35 [m] Peso di volume 2400,00 [kg/mc] Peso di volume saturo 2400,00 [kg/mc] Angolo di attrito 35,00 [ ] Coesione 0,00 [kg/cmq] Strato di rinfianco Descrizione Terreno di rinfianco misto ce Peso di volume 1800,00 [kg/mc] Peso di volume saturo 1800,00 [kg/mc] Angolo di attrito 35,00 [ ] Angolo di attrito terreno struttura 23,00 [ ] Coesione 0,00 [kg/cmq] Costante di Winkler 4,00 [kg/cmq/cm] Strato di base Descrizione Terreno di base Peso di volume 1800,00 [kg/mc] Peso di volume saturo 2000,00 [kg/mc] Angolo di attrito 35,00 [ ] Angolo di attrito terreno struttura 23,00 [ ] Coesione 0,00 [kg/cmq]

8 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 6 Costante di Winkler 4,00 [kg/cmq/cm] Tensione limite 3,00 [kg/cmq] Caratteristiche materiali utilizzati Materiale calcestruzzo R ck calcestruzzo 350,00 [kg/cmq] Peso specifico calcestruzzo 2500,00 [kg/mc] Modulo elastico E ,08 [kg/cmq] Tensione di snervamento acciaio 4588,65 [kg/cmq] Coeff. omogeneizzazione cls teso/compresso (n') 0,50 Coeff. omogeneizzazione acciaio/cls (n) 15,00 Coefficiente dilatazione termica 0, Condizioni di carico Convenzioni adottate Origine in corrispondenza dello spigolo inferiore sinistro della struttura Carichi verticali positivi se diretti verso il basso Carichi orizzontali positivi se diretti verso destra Coppie concentrate positive se antiorarie Ascisse X (espresse in m) positive verso destra Ordinate Y (espresse in m) positive verso l'alto Carichi concentrati espressi in kg Coppie concentrate espressi in kgm Carichi distribuiti espressi in kg/m Simbologia adottata e unità di misura Forze concentrate X ascissa del punto di applicazione dei carichi verticali concentrati Y ordinata del punto di applicazione dei carichi orizzontali concentrati F y componente Y del carico concentrato F x componente X del carico concentrato M momento Forze distribuite X i, X f ascisse del punto iniziale e finale per carichi distribuiti verticali Y i, Y f ordinate del punto iniziale e finale per carichi distribuiti orizzontali V ni componente normale del carico distribuito nel punto iniziale V nf componente normale del carico distribuito nel punto finale V ti componente tangenziale del carico distribuito nel punto iniziale V tf componente tangenziale del carico distribuito nel punto finale D te variazione termica lembo esterno espressa in gradi centigradi variazione termica lembo interno espressa in gradi centigradi D ti Condizione di carico n 1 (Peso Proprio) Condizione di carico n 2 (Spinta terreno sinistra) Condizione di carico n 3 (Spinta terreno destra) Condizione di carico n 4 (Sisma da sinistra) Condizione di carico n 5 (Sisma da destra) Condizione di carico n 7 (Carico veicolare ) Conc Terreno X= 1,15 F y = 10000

9 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 7 Impostazioni di progetto Verifica materiali: Stato Limite Ultimo Coefficiente di sicurezza calcestruzzo c 1.50 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Verifica Taglio - Metodo dell'inclinazione variabile del traliccio V Rd =[0.18*k*(100.0* l *fck) 1/3 / c +0.15* cp ]*bw*d>(vmin+0.15* cp )*b w *d V Rsd =0.9*d*A sw /s*fyd*(ctg +ctg )*sin V Rcd =0.9*d*b w * c *fcd'*(ctg( )+ctg( )/(1.0+ctg 2 ) con: d altezza utile sezione [mm] b w larghezza minima sezione [mm] cp tensione media di compressione [N/mmq] l rapporto geometrico di armatura A sw area armatuta trasversale [mmq] s interasse tra due armature trasversali consecutive [mm] c coefficiente maggiorativo, funzione di fcd e cp fcd'=0.5*fcd k=1+(200/d) 1/2 vmin=0.035*k 3/2 *fck 1/2 Stato Limite di Esercizio Criteri di scelta per verifiche tensioni di esercizio: Ambiente poco aggressivo Limite tensioni di compressione nel calcestruzzo (comb. rare) Limite tensioni di compressione nel calcestruzzo (comb. quasi perm.) Limite tensioni di trazione nell'acciaio (comb. rare) 0.60 f ck 0.45 f ck 0.80 f yk Criteri verifiche a fessurazione: Armatura poco sensibile Apertura limite fessure espresse in [mm] Apertura limite fessure w1=0,20 w2=0,30 w3=0,40 Verifiche secondo : Norme Tecniche Approccio 1 Copriferro sezioni 4,00 [cm]

10 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 8 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata C Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Coefficiente totale di partecipazione della condizione Norme Tecniche 2008 Simbologia adottata G1sfav G1fav G2sfav G2fav Q tan ' c' cu qu Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti non strutturali Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti non strutturali Coefficiente parziale sulle azioni variabili Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole G1fav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole G1sfav 1,30 1,00 Permanenti non strutturali Favorevole G2fav 0,00 0,00 Permanenti non strutturali Sfavorevole G2sfav 1,50 1,30 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole G1fav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole G1sfav 1,00 1,00 Permanenti Favorevole G2fav 0,00 0,00 Permanenti Sfavorevole G2sfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00

11 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 9 Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole G1fav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole G1sfav 1,30 1,00 Permanenti non strutturali Favorevole G2fav 0,00 0,00 Permanenti non strutturali Sfavorevole G2sfav 1,50 1,30 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole G1fav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole G1sfav 1,00 1,00 Permanenti Favorevole G2fav 0,00 0,00 Permanenti Sfavorevole G2sfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 Coeff. di combinazione 0 = 0,70 1 = 0,50 2 = 0,20 Combinazione n 1 SLU (Caso A1-M1) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Combinazione n 2 SLU (Caso A2-M2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra

12 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 10 Combinazione n 3 SLU (Caso A1-M1) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Combinazione n 4 SLU (Caso A2-M2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Combinazione n 5 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Combinazione n 6 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Combinazione n 7 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Combinazione n 8 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Combinazione n 9 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Sisma da sinistra

13 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 11 Combinazione n 10 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Sisma da sinistra Combinazione n 11 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Sisma da sinistra Combinazione n 12 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Sisma da sinistra Combinazione n 13 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da destra Combinazione n 14 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da destra Combinazione n 15 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da destra Combinazione n 16 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da destra

14 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 12 Combinazione n 17 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Sisma da destra Combinazione n 18 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Sisma da destra Combinazione n 19 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Sisma da destra Combinazione n 20 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Sisma da destra Combinazione n 21 SLE (Quasi Permanente) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Combinazione n 22 SLE (Frequente) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Combinazione n 23 SLE (Rara) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare

15 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 13 Analisi della spinta e verifiche Simbologia adottata ed unità di misura Origine in corrispondenza dello spigolo inferiore sinistro della struttura Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti verso destra Le forze verticali sono considerate positive se agenti verso il basso X ascisse (espresse in m) positive verso destra Y ordinate (espresse in m) positive verso l'alto M momento espresso in kgm V taglio espresso in kg SN sforzo normale espresso in kg ux spostamento direzione X espresso in cm uy spostamento direzione Y espresso in cm pressione sul terreno espressa in kg/cmq t Tipo di analisi Pressione in calotta Pressione geostatica Spinta sui piedritti Attiva [combinazione 1] Attiva [combinazione 2] Attiva [combinazione 3] Attiva [combinazione 4] Attiva [combinazione 5] Attiva [combinazione 6] Attiva [combinazione 7] Attiva [combinazione 8] Attiva [combinazione 9] Attiva [combinazione 10] Attiva [combinazione 11] Attiva [combinazione 12] Attiva [combinazione 13] Attiva [combinazione 14] Attiva [combinazione 15] Attiva [combinazione 16] Attiva [combinazione 17] Attiva [combinazione 18] Attiva [combinazione 19] Attiva [combinazione 20] Attiva [combinazione 21] Attiva [combinazione 22] Attiva [combinazione 23] Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g = 0.49 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione ( m ) 0.18 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g* m *St*Ss) = 1.08 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 0.54

16 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 14 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g = 0.23 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione ( m ) 0.18 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g* m *St*Ss) = 0.51 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 0.25 Forma diagramma incremento sismico Rettangolare Spinta sismica Mononobe-Okabe Angolo diffusione sovraccarico 35,00 [ ] Coefficienti di spinta N combinazione Statico Sismico 1 0,244 0, ,307 0, ,244 0, ,307 0, ,244 0, ,244 0, ,307 0, ,307 0, ,244 0, ,244 0, ,307 0, ,307 0, ,244 0, ,244 0, ,307 0, ,307 0, ,244 0, ,244 0, ,307 0, ,307 0, ,244 0, ,244 0, ,244 0,000 Discretizzazione strutturale Numero elementi fondazione 24 Numero elementi traverso 14 Numero elementi piedritto sinistro 24 Numero elementi piedritto destro 24 Numero molle fondazione 25 Numero molle piedritto sinistro 25 Numero molle piedritto destro 25

17 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 15 Spostamenti Max spostamenti comb. Più gravosa

18 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 16 Sollecitazioni Diagramma del momento flettente - inviluppo Diagramma del taglio - inviluppo

19 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 17 Pressioni terreno Diagramma dell azione normale - inviluppo Diagramma delle pressioni - inviluppo

20 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 18 Verifiche combinazioni SLU Simbologia adottata ed unità di misura N Indice sezione X Ascissa/Ordinata sezione, espresso in cm M Momento flettente, espresso in kgm V Taglio, espresso in kg N Sforzo normale, espresso in kg N u Sforzo normale ultimo, espressa in kg M u Momento ultimo, espressa in kgm A fi Area armatura inferiore, espresse in cmq A fs Area armatura superiore, espresse in cmq CS Coeff. di sicurezza sezione V Rd Aliquota taglio assorbita dal calcestruzzo in elementi senza armature trasversali, espressa in kg V Rcd Aliquota taglio assorbita dal calcestruzzo in elementi con armature trasversali, espressa in kg V Rsd Aliquota taglio assorbita armature trasversali, espressa in kg Area armature trasversali nella sezione, espressa in cmq A sw Verifiche combinazioni SLE Simbologia adottata ed unità di misura N Indice sezione X Ascissa/Ordinata sezione, espresso in m M Momento flettente, espresso in kgm V Taglio, espresso in kg N Sforzo normale, espresso in kg A fi Area armatura inferiore, espressa in cmq A fs Area armatura superiore, espressa in cmq fi Tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore, espresse in kg/cmq fs Tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore, espresse in kg/cmq c Tensione nel calcestruzzo, espresse in kg/cmq c Tensione tangenziale nel calcestruzzo, espresse in kg/cmq Area armature trasversali nella sezione, espressa in cmq A sw Verifiche fessurazione Simbologia adottata ed unità di misura N Indice sezione X i Ascissa/Ordinata sezione, espresso in m M p Momento, espresse in kgm M n Momento, espresse in kgm w k Ampiezza fessure, espresse in mm w lim Apertura limite fessure, espresse in mm s Distanza media tra le fessure, espresse in mm sm Deformazione nelle fessure, espresse in [%]

21 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 19 Inviluppo spostamenti nodali Inviluppo spostamenti fondazione X [m] u Xmin [cm] u Xmax [cm] u Ymin [cm] u Ymax [cm] 0,13-0,0014 0,0017 0,0902 0,3108 0,61-0,0015 0,0016 0,0885 0,2984 1,15-0,0016 0,0016 0,0874 0,2917 1,69-0,0016 0,0015 0,0885 0,2984 2,11-0,0017 0,0014 0,0902 0,3108 Inviluppo spostamenti traverso X [m] u Xmin [cm] u Xmax [cm] u Ymin [cm] u Ymax [cm] 0,13-0,0031 0,0032 0,0908 0,3136 0,58-0,0031 0,0032 0,0962 0,3588 1,15-0,0032 0,0032 0,0994 0,3857 1,72-0,0032 0,0031 0,0962 0,3588 2,17-0,0032 0,0031 0,0908 0,3136 Inviluppo spostamenti piedritto sinistro Y [m] u Xmin [cm] u Xmax [cm] u Ymin [cm] u Ymax [cm] 0,15-0,0014 0,0017 0,0902 0,3108 1,26-0,0067 0,0038 0,0906 0,3123 2,38-0,0031 0,0032 0,0908 0,3136 Inviluppo spostamenti piedritto destro Y [m] u Xmin [cm] u Xmax [cm] u Ymin [cm] u Ymax [cm] 0,15-0,0017 0,0014 0,0902 0,3108 1,26-0,0038 0,0067 0,0906 0,3123 2,38-0,0032 0,0031 0,0908 0,3136 Inviluppo sollecitazioni nodali Inviluppo sollecitazioni fondazione X [m] M min [kgm] M max [kgm] V min [kg] V max [kg] N min [kg] N max [kg] 0, , , , , Inviluppo sollecitazioni traverso X [m] M min [kgm] M max [kgm] V min [kg] V max [kg] N min [kg] N max [kg] 0, , , , ,

22 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 20 Inviluppo sollecitazioni piedritto sinistro Y [m] M min [kgm] M max [kgm] V min [kg] V max [kg] N min [kg] N max [kg] 0, , , Inviluppo sollecitazioni piedritto destro Y [m] M min [kgm] M max [kgm] V min [kg] V max [kg] N min [kg] N max [kg] 0, , , Inviluppo pressioni terreno Inviluppo pressioni sul terreno di fondazione X [m] tmin [kg/cmq] tmax [kg/cmq] 0,13 0,36 1,24 0,61 0,35 1,19 1,15 0,35 1,17 1,69 0,35 1,19 2,17 0,36 1,24 Inviluppo verifiche stato limite ultimo (SLU) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Altezza sezione H = 30,00 cm X A fi A fs CS 0,13 5,65 5,65 3,18 0,61 5,65 5,65 1,91 1,15 5,65 5,65 1,72 1,69 5,65 5,65 1,76 2,17 5,65 5,65 3,18 X V Rd V Rsd V Rcd A sw 0, ,00 0, ,00 1, ,00 1, ,00 2, ,00

23 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 21 Verifica sezioni traverso (Inviluppo) Altezza sezione H = 25,00 cm X A fi A fs CS 0,13 10,18 5,65 5,32 0,58 10,18 5,65 1,40 1,15 10,18 5,65 1,03 1,72 10,18 5,65 1,40 2,17 10,18 5,65 5,32 X V Rd V Rsd V Rcd A sw 0, ,00 0, ,00 1, ,00 1, ,00 2, ,00 Verifica sezioni piedritto sinistro (Inviluppo) Altezza sezione H = 25,00 cm Y A fi A fs CS 0,15 5,65 5,65 4,52 1,26 5,65 5,65 27,16 2,38 5,65 5,65 39,60 Y V Rd V Rsd V Rcd A sw 0, ,00 1, ,00 2, ,00 Verifica sezioni piedritto destro (Inviluppo) Altezza sezione H = 25,00 cm Y A fi A fs CS 0,15 5,65 5,65 4,52 1,26 5,65 5,65 27,16 2,38 5,65 5,65 39,56 Y V Rd V Rsd V Rcd A sw 0, ,00 1, ,00 2, ,00

24 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 22 Inviluppo verifiche stato limite esercizio (SLE) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Altezza sezione H = 30,00 cm X A fi A fs c fi fs 0,13 5,65 5,65 20,23 938,27 112,35 0,61 5,65 5,65 19,33 108,39 890,09 1,15 5,65 5,65 34,33 174, ,71 1,69 5,65 5,65 19,33 108,39 890,09 2,17 5,65 5,65 20,23 938,27 112,35 X c A sw 0,13-3,4 0,00 0,61-1,7 0,00 1,15 0,2 0,00 1,69 2,0 0,00 2,17 3,4 0,00 Verifica sezioni traverso (Inviluppo) Altezza sezione H = 25,00 cm X A fi A fs c fi fs 0,13 10,18 5,65 0,09 1,27 1,35 0,58 10,18 5,65 42, ,59 238,68 1,15 10,18 5,65 80, ,39 451,00 1,72 10,18 5,65 42, ,59 238,68 2,17 10,18 5,65 0,09 1,27 1,35 X c A sw 0,13 3,6 0,00 0,58 3,3 0,00 1,15 0,0 0,00 1,72-3,3 0,00 2,17-3,6 0,00 Verifica sezioni piedritto sinistro (Inviluppo) Altezza sezione H = 25,00 cm Y A fi A fs c fi fs 0,15 5,65 5,65 27,25 199,70 688,50 1,26 5,65 5,65 4,62 60,11 20,77 2,38 5,65 5,65 2,44 36,53 36,53 Y c A sw 0,15 1,0 0,00 1,26 0,3 0,00 2,38-0,1 0,00

25 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 23 Verifica sezioni piedritto destro (Inviluppo) Altezza sezione H = 25,00 cm Y A fi A fs c fi fs 0,15 5,65 5,65 27,25 199,70 688,50 1,26 5,65 5,65 4,62 60,11 20,77 2,38 5,65 5,65 2,44 36,53 36,53 Y c A sw 0,15-1,0 0,00 1,26-0,3 0,00 2,38 0,1 0,00

26 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 24 Schema Strutturale Area ed Inerzia elementi Destinazione Area [cmq] Inerzia [cm^4] Fondazione 3000, ,00 Piedritto sinistro 2500, ,33 Piedritto destro 2500, ,33 Traverso 2500, ,33 Simbologia adottata ed unità di misura N indice elemento N i indice nodo iniziale elemento N j indice nodo finale elemento (X i, Y i ) coordinate nodo iniziale, espresse in cm (X j, Y j ) coordinate nodo finale, espresse in cm Dest appartenenza elemento N N i N j X i Y i X j Y j Dest ,50 15,00 18,75 15,00 Fond ,75 15,00 25,00 15,00 Fond ,00 15,00 34,00 15,00 Fond ,00 15,00 43,00 15,00 Fond ,00 15,00 52,00 15,00 Fond ,00 15,00 61,00 15,00 Fond ,00 15,00 70,00 15,00 Fond ,00 15,00 79,00 15,00 Fond ,00 15,00 88,00 15,00 Fond ,00 15,00 97,00 15,00 Fond ,00 15,00 106,00 15,00 Fond ,00 15,00 115,00 15,00 Fond ,00 15,00 124,00 15,00 Fond ,00 15,00 133,00 15,00 Fond ,00 15,00 142,00 15,00 Fond ,00 15,00 151,00 15,00 Fond ,00 15,00 160,00 15,00 Fond ,00 15,00 169,00 15,00 Fond ,00 15,00 178,00 15,00 Fond ,00 15,00 187,00 15,00 Fond ,00 15,00 196,00 15,00 Fond ,00 15,00 205,00 15,00 Fond ,00 15,00 211,25 15,00 Fond ,25 15,00 217,50 15,00 Fond ,50 15,00 12,50 24,27 PiedL ,50 24,27 12,50 33,54 PiedL ,50 33,54 12,50 42,81 PiedL ,50 42,81 12,50 52,08 PiedL ,50 52,08 12,50 61,35 PiedL ,50 61,35 12,50 70,63 PiedL ,50 70,63 12,50 79,90 PiedL ,50 79,90 12,50 89,17 PiedL ,50 89,17 12,50 98,44 PiedL ,50 98,44 12,50 107,71 PiedL ,50 107,71 12,50 116,98 PiedL ,50 116,98 12,50 126,25 PiedL ,50 126,25 12,50 135,52 PiedL ,50 135,52 12,50 144,79 PiedL ,50 144,79 12,50 154,06 PiedL ,50 154,06 12,50 163,33 PiedL ,50 163,33 12,50 172,60 PiedL

27 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) ,50 172,60 12,50 181,88 PiedL ,50 181,88 12,50 191,15 PiedL ,50 191,15 12,50 200,42 PiedL ,50 200,42 12,50 209,69 PiedL ,50 209,69 12,50 218,96 PiedL ,50 218,96 12,50 228,23 PiedL ,50 228,23 12,50 237,50 PiedL ,50 15,00 217,50 24,27 PiedR ,50 24,27 217,50 33,54 PiedR ,50 33,54 217,50 42,81 PiedR ,50 42,81 217,50 52,08 PiedR ,50 52,08 217,50 61,35 PiedR ,50 61,35 217,50 70,63 PiedR ,50 70,63 217,50 79,90 PiedR ,50 79,90 217,50 89,17 PiedR ,50 89,17 217,50 98,44 PiedR ,50 98,44 217,50 107,71 PiedR ,50 107,71 217,50 116,98 PiedR ,50 116,98 217,50 126,25 PiedR ,50 126,25 217,50 135,52 PiedR ,50 135,52 217,50 144,79 PiedR ,50 144,79 217,50 154,06 PiedR ,50 154,06 217,50 163,33 PiedR ,50 163,33 217,50 172,60 PiedR ,50 172,60 217,50 181,88 PiedR ,50 181,88 217,50 191,15 PiedR ,50 191,15 217,50 200,42 PiedR ,50 200,42 217,50 209,69 PiedR ,50 209,69 217,50 218,96 PiedR ,50 218,96 217,50 228,23 PiedR ,50 228,23 217,50 237,50 PiedR ,50 237,50 25,00 237,50 Trav ,00 237,50 41,37 237,50 Trav ,37 237,50 57,75 237,50 Trav ,75 237,50 74,12 237,50 Trav ,12 237,50 90,49 237,50 Trav ,49 237,50 102,75 237,50 Trav ,75 237,50 115,00 237,50 Trav ,00 237,50 127,25 237,50 Trav ,25 237,50 139,51 237,50 Trav ,51 237,50 155,88 237,50 Trav ,88 237,50 172,25 237,50 Trav ,25 237,50 188,63 237,50 Trav ,63 237,50 205,00 237,50 Trav ,00 237,50 217,50 237,50 Trav ,50 15,00 12,50-85,00 MollaF ,75 15,00 18,75-85,00 MollaF ,00 15,00 25,00-85,00 MollaF ,00 15,00 34,00-85,00 MollaF ,00 15,00 43,00-85,00 MollaF ,00 15,00 52,00-85,00 MollaF ,00 15,00 61,00-85,00 MollaF ,00 15,00 70,00-85,00 MollaF ,00 15,00 79,00-85,00 MollaF ,00 15,00 88,00-85,00 MollaF ,00 15,00 97,00-85,00 MollaF ,00 15,00 106,00-85,00 MollaF ,00 15,00 115,00-85,00 MollaF ,00 15,00 124,00-85,00 MollaF

28 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) ,00 15,00 133,00-85,00 MollaF ,00 15,00 142,00-85,00 MollaF ,00 15,00 151,00-85,00 MollaF ,00 15,00 160,00-85,00 MollaF ,00 15,00 169,00-85,00 MollaF ,00 15,00 178,00-85,00 MollaF ,00 15,00 187,00-85,00 MollaF ,00 15,00 196,00-85,00 MollaF ,00 15,00 205,00-85,00 MollaF ,25 15,00 211,25-85,00 MollaF ,50 15,00 217,50-85,00 MollaF ,50 15,00-87,50 15,00 MollaPL ,50 24,27-87,50 24,27 MollaPL ,50 33,54-87,50 33,54 MollaPL ,50 42,81-87,50 42,81 MollaPL ,50 52,08-87,50 52,08 MollaPL ,50 61,35-87,50 61,35 MollaPL ,50 70,63-87,50 70,63 MollaPL ,50 79,90-87,50 79,90 MollaPL ,50 89,17-87,50 89,17 MollaPL ,50 98,44-87,50 98,44 MollaPL ,50 107,71-87,50 107,71 MollaPL ,50 116,98-87,50 116,98 MollaPL ,50 126,25-87,50 126,25 MollaPL ,50 135,52-87,50 135,52 MollaPL ,50 144,79-87,50 144,79 MollaPL ,50 154,06-87,50 154,06 MollaPL ,50 163,33-87,50 163,33 MollaPL ,50 172,60-87,50 172,60 MollaPL ,50 181,88-87,50 181,88 MollaPL ,50 191,15-87,50 191,15 MollaPL ,50 200,42-87,50 200,42 MollaPL ,50 209,69-87,50 209,69 MollaPL ,50 218,96-87,50 218,96 MollaPL ,50 228,23-87,50 228,23 MollaPL ,50 237,50-87,50 237,50 MollaPL ,50 15,00 317,50 15,00 MollaPR ,50 24,27 317,50 24,27 MollaPR ,50 33,54 317,50 33,54 MollaPR ,50 42,81 317,50 42,81 MollaPR ,50 52,08 317,50 52,08 MollaPR ,50 61,35 317,50 61,35 MollaPR ,50 70,63 317,50 70,63 MollaPR ,50 79,90 317,50 79,90 MollaPR ,50 89,17 317,50 89,17 MollaPR ,50 98,44 317,50 98,44 MollaPR ,50 107,71 317,50 107,71 MollaPR ,50 116,98 317,50 116,98 MollaPR ,50 126,25 317,50 126,25 MollaPR ,50 135,52 317,50 135,52 MollaPR ,50 144,79 317,50 144,79 MollaPR ,50 154,06 317,50 154,06 MollaPR ,50 163,33 317,50 163,33 MollaPR ,50 172,60 317,50 172,60 MollaPR ,50 181,88 317,50 181,88 MollaPR ,50 191,15 317,50 191,15 MollaPR ,50 200,42 317,50 200,42 MollaPR ,50 209,69 317,50 209,69 MollaPR ,50 218,96 317,50 218,96 MollaPR

29 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) ,50 228,23 317,50 228,23 MollaPR ,50 237,50 317,50 237,50 MollaPR

30 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 28 Verifica copertina pozzetto in c.a. Diagramma Mxx - inviluppo Diagramma Myy - inviluppo TENS. PESO PROPRIO: SHELL Shell Nodo S11 S22 S12 M11 M22 M12 Nodo S11 S22 S12 M11 M22 M12 Nro N.ro kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq N.ro kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq ,03-0,58-0,03-0,13-0,09-0, ,02-0,56-0,05 0,12 0,01-0,02 1-0,15-0,61 0,02 0,00 0,00-0, ,15-0,58 0,00-0,01-0,06-0, ,03-0,58-0,03-0,13-0,09-0, ,02-0,56-0,05 0,12 0,01-0,02 2-0,15-0,61 0,02 0,00 0,00-0, ,15-0,58 0,00-0,01-0,06-0, ,03-0,58-0,03 0,13 0,09 0, ,02-0,56-0,05-0,12-0,01 0,02 7-0,15-0,61 0,02 0,00 0,00 0,01 8-0,15-0,58 0,00 0,01 0,06 0, ,02-0,56 0,05-0,12-0,01-0, ,03-0,58 0,03 0,13 0,09-0,02 8-0,15-0,58 0,00 0,01 0,06-0,01 5-0,15-0,61-0,02 0,00 0,00-0, ,03-0,58-0,03 0,13 0,09 0, ,02-0,56-0,05-0,12-0,01 0,02 1-0,15-0,61 0,02 0,00 0,00 0, ,15-0,58 0,00 0,01 0,06 0, ,00 0,00 0,00-0,42-0,05-0, ,00 0,00 0,00-0,42-0,05-0, ,00 0,00 0,00-0,42-0,05-0,27 9 0,00 0,00 0,00-0,42-0,05-0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,11-0,39 9 0,00 0,00 0,00-0,16 0,11-0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,11-0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,11-0, ,00 0,00 0,00 0,11-0,16-0, ,00 0,00 0,00 0,11-0,16-0,39 9 0,00 0,00 0,00 0,11-0,16-0, ,00 0,00 0,00 0,11-0,16-0, ,00 0,00 0,00-0,23 0,44-0, ,00 0,00 0,00-0,23 0,44-0, ,00 0,00 0,00-0,23 0,44-0, ,00 0,00 0,00-0,23 0,44-0, ,00 0,00 0,00-0,42-0,05 0,27 3 0,00 0,00 0,00-0,42-0,05 0, ,00 0,00 0,00-0,42-0,05 0, ,00 0,00 0,00-0,42-0,05 0, ,00 0,00 0,00-0,23 0,44 0, ,00 0,00 0,00-0,23 0,44 0, ,00 0,00 0,00-0,23 0,44 0, ,00 0,00 0,00-0,23 0,44 0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,11 0,39 3 0,00 0,00 0,00-0,16 0,11 0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,11 0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,11 0, ,00 0,00 0,00 0,11-0,16 0, ,00 0,00 0,00 0,11-0,16 0,39 3 0,00 0,00 0,00 0,11-0,16 0, ,00 0,00 0,00 0,11-0,16 0,39

31 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 29 TENS. PESO PROPRIO: SHELL Shell Nodo S11 S22 S12 M11 M22 M12 Nodo S11 S22 S12 M11 M22 M12 Nro N.ro kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq N.ro kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq ,00 0,00 0,00 0,44-0,23-0, ,00 0,00 0,00 0,44-0,23-0, ,00 0,00 0,00 0,44-0,23-0, ,00 0,00 0,00 0,44-0,23-0, ,00 0,00 0,00-0,05-0,42-0,27 9 0,00 0,00 0,00-0,05-0,42-0, ,00 0,00 0,00-0,05-0,42-0, ,00 0,00 0,00-0,05-0,42-0, ,00 0,00 0,00 0,44-0,23 0, ,00 0,00 0,00 0,44-0,23 0, ,00 0,00 0,00 0,44-0,23 0, ,00 0,00 0,00 0,44-0,23 0, ,00 0,00 0,00-0,05-0,42 0,27 3 0,00 0,00 0,00-0,05-0,42 0, ,00 0,00 0,00-0,05-0,42 0, ,00 0,00 0,00-0,05-0,42 0, ,00 0,00 0,00 0,44-0,23 0, ,00 0,00 0,00 0,44-0,23 0, ,00 0,00 0,00 0,44-0,23 0, ,00 0,00 0,00 0,44-0,23 0, ,00 0,00 0,00 0,44-0,23-0, ,00 0,00 0,00 0,44-0,23-0, ,00 0,00 0,00 0,44-0,23-0, ,00 0,00 0,00 0,44-0,23-0, ,00 0,00 0,00-0,05-0,42-0,27 4 0,00 0,00 0,00-0,05-0,42-0, ,00 0,00 0,00-0,05-0,42-0, ,00 0,00 0,00-0,05-0,42-0, ,00 0,00 0,00-0,05-0,42 0, ,00 0,00 0,00-0,05-0,42 0, ,00 0,00 0,00-0,05-0,42 0,27 6 0,00 0,00 0,00-0,05-0,42 0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,11 0,39 6 0,00 0,00 0,00-0,16 0,11 0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,11 0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,11 0, ,00 0,00 0,00-0,42-0,05 0,27 6 0,00 0,00 0,00-0,42-0,05 0, ,00 0,00 0,00-0,42-0,05 0, ,00 0,00 0,00-0,42-0,05 0, ,00 0,00 0,00-0,23 0,44 0, ,00 0,00 0,00-0,23 0,44 0, ,00 0,00 0,00-0,23 0,44 0, ,00 0,00 0,00-0,23 0,44 0, ,00 0,00 0,00 0,11-0,16 0,39 6 0,00 0,00 0,00 0,11-0,16 0, ,00 0,00 0,00 0,11-0,16 0, ,00 0,00 0,00 0,11-0,16 0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,11-0,39 4 0,00 0,00 0,00-0,16 0,11-0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,11-0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,11-0, ,00 0,00 0,00-0,42-0,05-0, ,00 0,00 0,00-0,42-0,05-0, ,00 0,00 0,00-0,42-0,05-0,27 4 0,00 0,00 0,00-0,42-0,05-0, ,00 0,00 0,00-0,23 0,44-0, ,00 0,00 0,00-0,23 0,44-0, ,00 0,00 0,00-0,23 0,44-0, ,00 0,00 0,00-0,23 0,44-0, ,00 0,00 0,00 0,11-0,16-0, ,00 0,00 0,00 0,11-0,16-0, ,00 0,00 0,00 0,11-0,16-0,39 4 0,00 0,00 0,00 0,11-0,16-0, ,02-0,56 0,05 0,12 0,01 0, ,03-0,58 0,03-0,13-0,09 0, ,15-0,58 0,00-0,01-0,06 0,01 2-0,15-0,61-0,02 0,00 0,00 0, ,02-0,23 0,07-0,02-0,12 0, ,04-0,33-0,04 0,16 0,81 0, ,11-0,21 0,05-0,08 0,16-0, ,09-0,31-0,05 0,08-0,19-0, ,04-0,33 0,04 0,16 0,81-0,14 4-0,02-0,23-0,07-0,02-0,12-0, ,09-0,31 0,05 0,08-0,19 0, ,11-0,21-0,05-0,08 0,16 0, ,02-0,56 0,05 0,12 0,01 0, ,03-0,58 0,03-0,13-0,09 0, ,15-0,58 0,00-0,01-0,06 0,01 5-0,15-0,61-0,02 0,00 0,00 0, ,02-0,23 0,07-0,02-0,12 0, ,04-0,33-0,04 0,16 0,81 0, ,11-0,21 0,05-0,08 0,16-0, ,09-0,31-0,05 0,08-0,19-0, ,04-0,33 0,04 0,16 0,81-0,14 6-0,02-0,23-0,07-0,02-0,12-0, ,09-0,31 0,05 0,08-0,19 0, ,11-0,21-0,05-0,08 0,16 0, ,02-0,23 0,07 0,02 0,12-0, ,04-0,33-0,04-0,16-0,81-0, ,11-0,21 0,05 0,08-0,16 0, ,09-0,31-0,05-0,08 0,19 0, ,04-0,33 0,04-0,16-0,81 0,14 6-0,02-0,23-0,07 0,02 0,12 0, ,09-0,31 0,05-0,08 0,19-0, ,11-0,21-0,05 0,08-0,16-0, ,02-0,56 0,05-0,12-0,01-0, ,03-0,58 0,03 0,13 0,09-0, ,15-0,58 0,00 0,01 0,06-0,01 7-0,15-0,61-0,02 0,00 0,00-0, ,02-0,23 0,07 0,02 0,12-0, ,04-0,33-0,04-0,16-0,81-0, ,11-0,21 0,05 0,08-0,16 0, ,09-0,31-0,05-0,08 0,19 0, ,04-0,33 0,04-0,16-0,81 0,14 9-0,02-0,23-0,07 0,02 0,12 0, ,09-0,31 0,05-0,08 0,19-0, ,11-0,21-0,05 0,08-0,16-0,12 TENS. SOVRACCARICO PERMAN.: SHELL Shell Nodo S11 S22 S12 M11 M22 M12 Nodo S11 S22 S12 M11 M22 M12 Nro N.ro kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq N.ro kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq ,01-0,07-0,01-0,09-0,02-0, ,01-0,07 0,00 0,09-0,03-0,02 1-0,02-0,08 0,00 0,00-0,01 0, ,02-0,07 0,00 0,00-0,02 0, ,01-0,07-0,01-0,09-0,02-0, ,01-0,07 0,00 0,09-0,03-0,02 2-0,02-0,08 0,00 0,00-0,01 0, ,02-0,07 0,00 0,00-0,02 0, ,01-0,07-0,01 0,09 0,02 0, ,01-0,07 0,00-0,09 0,03 0,02 7-0,02-0,08 0,00 0,00 0,01 0,00 8-0,02-0,07 0,00 0,00 0,02 0, ,01-0,07 0,00-0,09 0,03-0, ,01-0,07 0,01 0,09 0,02-0,02 8-0,02-0,07 0,00 0,00 0,02 0,00 5-0,02-0,08 0,00 0,00 0,01 0, ,01-0,07-0,01 0,09 0,02 0, ,01-0,07 0,00-0,09 0,03 0,02 1-0,02-0,08 0,00 0,00 0,01 0, ,02-0,07 0,00 0,00 0,02 0, ,00 0,00 0,00-0,24-0,01-0, ,00 0,00 0,00-0,24-0,01-0, ,00 0,00 0,00-0,24-0,01-0,16 9 0,00 0,00 0,00-0,24-0,01-0, ,00 0,00 0,00-0,05 0,10-0,25 9 0,00 0,00 0,00-0,05 0,10-0, ,00 0,00 0,00-0,05 0,10-0, ,00 0,00 0,00-0,05 0,10-0, ,00 0,00 0,00 0,10-0,05-0, ,00 0,00 0,00 0,10-0,05-0,25 9 0,00 0,00 0,00 0,10-0,05-0, ,00 0,00 0,00 0,10-0,05-0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,21-0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,21-0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,21-0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,21-0, ,00 0,00 0,00-0,24-0,01 0,16 3 0,00 0,00 0,00-0,24-0,01 0, ,00 0,00 0,00-0,24-0,01 0, ,00 0,00 0,00-0,24-0,01 0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,21 0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,21 0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,21 0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,21 0, ,00 0,00 0,00-0,05 0,10 0,25 3 0,00 0,00 0,00-0,05 0,10 0, ,00 0,00 0,00-0,05 0,10 0, ,00 0,00 0,00-0,05 0,10 0, ,00 0,00 0,00 0,10-0,05 0, ,00 0,00 0,00 0,10-0,05 0,25 3 0,00 0,00 0,00 0,10-0,05 0, ,00 0,00 0,00 0,10-0,05 0, ,00 0,00 0,00 0,21-0,16-0, ,00 0,00 0,00 0,21-0,16-0, ,00 0,00 0,00 0,21-0,16-0, ,00 0,00 0,00 0,21-0,16-0, ,00 0,00 0,00-0,01-0,24-0,16 9 0,00 0,00 0,00-0,01-0,24-0, ,00 0,00 0,00-0,01-0,24-0, ,00 0,00 0,00-0,01-0,24-0, ,00 0,00 0,00 0,21-0,16 0, ,00 0,00 0,00 0,21-0,16 0, ,00 0,00 0,00 0,21-0,16 0, ,00 0,00 0,00 0,21-0,16 0, ,00 0,00 0,00-0,01-0,24 0,16 3 0,00 0,00 0,00-0,01-0,24 0, ,00 0,00 0,00-0,01-0,24 0, ,00 0,00 0,00-0,01-0,24 0, ,00 0,00 0,00 0,21-0,16 0, ,00 0,00 0,00 0,21-0,16 0, ,00 0,00 0,00 0,21-0,16 0, ,00 0,00 0,00 0,21-0,16 0,12

32 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 30 TENS. SOVRACCARICO PERMAN.: SHELL Shell Nodo S11 S22 S12 M11 M22 M12 Nodo S11 S22 S12 M11 M22 M12 Nro N.ro kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq N.ro kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq ,00 0,00 0,00 0,21-0,16-0, ,00 0,00 0,00 0,21-0,16-0, ,00 0,00 0,00 0,21-0,16-0, ,00 0,00 0,00 0,21-0,16-0, ,00 0,00 0,00-0,01-0,24-0,16 4 0,00 0,00 0,00-0,01-0,24-0, ,00 0,00 0,00-0,01-0,24-0, ,00 0,00 0,00-0,01-0,24-0, ,00 0,00 0,00-0,01-0,24 0, ,00 0,00 0,00-0,01-0,24 0, ,00 0,00 0,00-0,01-0,24 0,16 6 0,00 0,00 0,00-0,01-0,24 0, ,00 0,00 0,00-0,05 0,10 0,25 6 0,00 0,00 0,00-0,05 0,10 0, ,00 0,00 0,00-0,05 0,10 0, ,00 0,00 0,00-0,05 0,10 0, ,00 0,00 0,00-0,24-0,01 0,16 6 0,00 0,00 0,00-0,24-0,01 0, ,00 0,00 0,00-0,24-0,01 0, ,00 0,00 0,00-0,24-0,01 0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,21 0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,21 0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,21 0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,21 0, ,00 0,00 0,00 0,10-0,05 0,25 6 0,00 0,00 0,00 0,10-0,05 0, ,00 0,00 0,00 0,10-0,05 0, ,00 0,00 0,00 0,10-0,05 0, ,00 0,00 0,00-0,05 0,10-0,25 4 0,00 0,00 0,00-0,05 0,10-0, ,00 0,00 0,00-0,05 0,10-0, ,00 0,00 0,00-0,05 0,10-0, ,00 0,00 0,00-0,24-0,01-0, ,00 0,00 0,00-0,24-0,01-0, ,00 0,00 0,00-0,24-0,01-0,16 4 0,00 0,00 0,00-0,24-0,01-0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,21-0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,21-0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,21-0, ,00 0,00 0,00-0,16 0,21-0, ,00 0,00 0,00 0,10-0,05-0, ,00 0,00 0,00 0,10-0,05-0, ,00 0,00 0,00 0,10-0,05-0,25 4 0,00 0,00 0,00 0,10-0,05-0, ,01-0,07 0,00 0,09-0,03 0, ,01-0,07 0,01-0,09-0,02 0, ,02-0,07 0,00 0,00-0,02 0,00 2-0,02-0,08 0,00 0,00-0,01 0, ,01-0,05-0,01 0,01 0,03 0, ,00-0,10 0,00 0,11 0,53 0, ,03-0,04-0,01-0,10-0,02-0, ,02-0,10 0,00 0,07-0,12-0, ,00-0,10 0,00 0,11 0,53-0,10 4 0,01-0,05 0,01 0,01 0,03-0, ,02-0,10 0,00 0,07-0,12 0, ,03-0,04 0,01-0,10-0,02 0, ,01-0,07 0,00 0,09-0,03 0, ,01-0,07 0,01-0,09-0,02 0, ,02-0,07 0,00 0,00-0,02 0,00 5-0,02-0,08 0,00 0,00-0,01 0, ,01-0,05-0,01 0,01 0,03 0, ,00-0,10 0,00 0,11 0,53 0, ,03-0,04-0,01-0,10-0,02-0, ,02-0,10 0,00 0,07-0,12-0, ,00-0,10 0,00 0,11 0,53-0,10 6 0,01-0,05 0,01 0,01 0,03-0, ,02-0,10 0,00 0,07-0,12 0, ,03-0,04 0,01-0,10-0,02 0, ,01-0,05-0,01-0,01-0,03-0, ,00-0,10 0,00-0,11-0,53-0, ,03-0,04-0,01 0,10 0,02 0, ,02-0,10 0,00-0,07 0,12 0, ,00-0,10 0,00-0,11-0,53 0,10 6 0,01-0,05 0,01-0,01-0,03 0, ,02-0,10 0,00-0,07 0,12-0, ,03-0,04 0,01 0,10 0,02-0, ,01-0,07 0,00-0,09 0,03-0, ,01-0,07 0,01 0,09 0,02-0, ,02-0,07 0,00 0,00 0,02 0,00 7-0,02-0,08 0,00 0,00 0,01 0, ,01-0,05-0,01-0,01-0,03-0, ,00-0,10 0,00-0,11-0,53-0, ,03-0,04-0,01 0,10 0,02 0, ,02-0,10 0,00-0,07 0,12 0, ,00-0,10 0,00-0,11-0,53 0,10 9 0,01-0,05 0,01-0,01-0,03 0, ,02-0,10 0,00-0,07 0,12-0, ,03-0,04 0,01 0,10 0,02-0,08 TENS. Var.Coperture: SHELL Shell Nodo S11 S22 S12 M11 M22 M12 Nodo S11 S22 S12 M11 M22 M12 Nro N.ro kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq N.ro kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq ,08-0,55-0,04-0,71-0,12-0, ,09-0,49-0,01 0,65-0,20-0,18 1-0,14-0,60-0,03-0,01-0,07 0, ,13-0,54 0,00-0,02-0,12 0, ,08-0,55-0,04-0,71-0,12-0, ,09-0,49-0,01 0,65-0,20-0,18 2-0,14-0,60-0,03-0,01-0,07 0, ,13-0,54 0,00-0,02-0,12 0, ,08-0,55-0,04 0,71 0,12 0, ,09-0,49-0,01-0,65 0,20 0,18 7-0,14-0,60-0,03 0,01 0,07-0,02 8-0,13-0,54 0,00 0,02 0,12-0, ,09-0,49 0,01-0,65 0,20-0, ,08-0,55 0,04 0,71 0,12-0,18 8-0,13-0,54 0,00 0,02 0,12 0,03 5-0,14-0,60 0,03 0,01 0,07 0, ,08-0,55-0,04 0,71 0,12 0, ,09-0,49-0,01-0,64 0,20 0,18 1-0,14-0,60-0,03 0,01 0,07-0, ,13-0,54 0,00 0,02 0,12-0, ,00 0,00 0,00-1,82-0,09-1, ,00 0,00 0,00-1,82-0,09-1, ,00 0,00 0,00-1,82-0,09-1,21 9 0,00 0,00 0,00-1,82-0,09-1, ,00 0,00 0,00-0,34 0,77-1,86 9 0,00 0,00 0,00-0,34 0,77-1, ,00 0,00 0,00-0,34 0,77-1, ,00 0,00 0,00-0,34 0,77-1, ,00 0,00 0,00 0,77-0,34-1, ,00 0,00 0,00 0,77-0,34-1,86 9 0,00 0,00 0,00 0,77-0,34-1, ,00 0,00 0,00 0,77-0,34-1, ,00 0,00 0,00-1,21 1,56-0, ,00 0,00 0,00-1,21 1,56-0, ,00 0,00 0,00-1,21 1,56-0, ,00 0,00 0,00-1,21 1,56-0, ,00 0,00 0,00-1,82-0,10 1,21 3 0,00 0,00 0,00-1,82-0,10 1, ,00 0,00 0,00-1,82-0,10 1, ,00 0,00 0,00-1,82-0,10 1, ,00 0,00 0,00-1,22 1,56 0, ,00 0,00 0,00-1,22 1,56 0, ,00 0,00 0,00-1,22 1,56 0, ,00 0,00 0,00-1,22 1,56 0, ,00 0,00 0,00-0,34 0,77 1,86 3 0,00 0,00 0,00-0,34 0,77 1, ,00 0,00 0,00-0,34 0,77 1, ,00 0,00 0,00-0,34 0,77 1, ,00 0,00 0,00 0,77-0,34 1, ,00 0,00 0,00 0,77-0,34 1,85 3 0,00 0,00 0,00 0,77-0,34 1, ,00 0,00 0,00 0,77-0,34 1, ,00 0,00 0,00 1,56-1,22-0, ,00 0,00 0,00 1,56-1,22-0, ,00 0,00 0,00 1,56-1,22-0, ,00 0,00 0,00 1,56-1,22-0, ,00 0,00 0,00-0,09-1,82-1,21 9 0,00 0,00 0,00-0,09-1,82-1, ,00 0,00 0,00-0,09-1,82-1, ,00 0,00 0,00-0,09-1,82-1, ,00 0,00 0,00 1,56-1,22 0, ,00 0,00 0,00 1,56-1,22 0, ,00 0,00 0,00 1,56-1,22 0, ,00 0,00 0,00 1,56-1,22 0, ,00 0,00 0,00-0,09-1,82 1,21 3 0,00 0,00 0,00-0,09-1,82 1, ,00 0,00 0,00-0,09-1,82 1, ,00 0,00 0,00-0,09-1,82 1, ,00 0,00 0,00 1,56-1,22 0, ,00 0,00 0,00 1,56-1,22 0, ,00 0,00 0,00 1,56-1,22 0, ,00 0,00 0,00 1,56-1,22 0, ,00 0,00 0,00 1,56-1,22-0, ,00 0,00 0,00 1,56-1,22-0, ,00 0,00 0,00 1,56-1,22-0, ,00 0,00 0,00 1,56-1,22-0, ,00 0,00 0,00-0,09-1,82-1,21 4 0,00 0,00 0,00-0,09-1,82-1, ,00 0,00 0,00-0,09-1,82-1, ,00 0,00 0,00-0,09-1,82-1, ,00 0,00 0,00-0,09-1,82 1, ,00 0,00 0,00-0,09-1,82 1, ,00 0,00 0,00-0,09-1,82 1,21 6 0,00 0,00 0,00-0,09-1,82 1, ,00 0,00 0,00-0,34 0,77 1,85 6 0,00 0,00 0,00-0,34 0,77 1, ,00 0,00 0,00-0,34 0,77 1, ,00 0,00 0,00-0,34 0,77 1, ,00 0,00 0,00-1,82-0,09 1,21 6 0,00 0,00 0,00-1,82-0,09 1, ,00 0,00 0,00-1,82-0,09 1, ,00 0,00 0,00-1,82-0,09 1,21

33 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 31 TENS. Var.Coperture: SHELL Shell Nodo S11 S22 S12 M11 M22 M12 Nodo S11 S22 S12 M11 M22 M12 Nro N.ro kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq N.ro kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq ,00 0,00 0,00-1,22 1,56 0, ,00 0,00 0,00-1,22 1,56 0, ,00 0,00 0,00-1,22 1,56 0, ,00 0,00 0,00-1,22 1,56 0, ,00 0,00 0,00 0,77-0,34 1,85 6 0,00 0,00 0,00 0,77-0,34 1, ,00 0,00 0,00 0,77-0,34 1, ,00 0,00 0,00 0,77-0,34 1, ,00 0,00 0,00-0,34 0,77-1,85 4 0,00 0,00 0,00-0,34 0,77-1, ,00 0,00 0,00-0,34 0,77-1, ,00 0,00 0,00-0,34 0,77-1, ,00 0,00 0,00-1,82-0,09-1, ,00 0,00 0,00-1,82-0,09-1, ,00 0,00 0,00-1,82-0,09-1,21 4 0,00 0,00 0,00-1,82-0,09-1, ,00 0,00 0,00-1,22 1,56-0, ,00 0,00 0,00-1,22 1,56-0, ,00 0,00 0,00-1,22 1,56-0, ,00 0,00 0,00-1,22 1,56-0, ,00 0,00 0,00 0,77-0,34-1, ,00 0,00 0,00 0,77-0,34-1, ,00 0,00 0,00 0,77-0,34-1,85 4 0,00 0,00 0,00 0,77-0,34-1, ,09-0,49 0,01 0,65-0,20 0, ,08-0,55 0,04-0,71-0,12 0, ,13-0,54 0,00-0,02-0,12-0,03 2-0,14-0,60 0,03-0,01-0,07-0, ,04-0,37-0,05 0,05 0,24 0, ,04-0,76 0,03 0,80 4,00 0, ,26-0,32-0,09-0,71-0,15-0, ,18-0,72-0,01 0,51-0,86-0, ,04-0,76-0,03 0,80 4,00-0,75 4 0,04-0,37 0,05 0,05 0,24-0, ,18-0,72 0,01 0,51-0,86 0, ,26-0,32 0,09-0,71-0,15 0, ,09-0,49 0,01 0,65-0,20 0, ,08-0,55 0,04-0,71-0,12 0, ,13-0,54 0,00-0,02-0,12-0,03 5-0,14-0,60 0,03-0,01-0,07-0, ,04-0,37-0,05 0,05 0,24 0, ,04-0,76 0,03 0,80 4,00 0, ,26-0,32-0,09-0,71-0,15-0, ,18-0,72-0,01 0,51-0,86-0, ,04-0,76-0,03 0,80 4,00-0,75 6 0,04-0,37 0,05 0,05 0,24-0, ,18-0,72 0,01 0,51-0,86 0, ,26-0,32 0,09-0,71-0,15 0, ,04-0,37-0,05-0,05-0,24-0, ,04-0,76 0,03-0,80-4,00-0, ,26-0,32-0,09 0,71 0,14 0, ,18-0,72-0,01-0,51 0,87 0, ,04-0,76-0,03-0,80-4,00 0,75 6 0,04-0,37 0,05-0,05-0,24 0, ,18-0,72 0,01-0,51 0,87-0, ,26-0,32 0,09 0,71 0,15-0, ,09-0,49 0,01-0,64 0,20-0, ,08-0,55 0,04 0,71 0,12-0, ,13-0,54 0,00 0,02 0,12 0,03 7-0,14-0,60 0,03 0,01 0,07 0, ,04-0,37-0,05-0,05-0,24-0, ,04-0,76 0,03-0,80-3,99-0, ,26-0,32-0,09 0,71 0,14 0, ,18-0,72-0,01-0,51 0,86 0, ,04-0,76-0,03-0,80-3,99 0,75 9 0,04-0,37 0,05-0,05-0,24 0, ,18-0,72 0,01-0,51 0,86-0, ,26-0,32 0,09 0,71 0,15-0,59 S.L.U. - AZIONI S.L.V. -VERIFICA PIASTRE - QUOTA: 1 ELEMENTO: 1 Quo P. Nod3d Nx Ny Txy Mx My Mxy c x c y f x f y Ax s Ay s Ax i Ay i Atag t eta Fpunz. FpnzLi Apunz N.r Nr N.ro Kg/m Kg/m Kg/m kgm/m kgm/m kgm/m *10000 * cmq/m kg/cmq mm kg kg cmq ,8 3,8 3,8 3,8 0,0-0, ,8 3,8 3,8 3,8 0,0-0, ,8 3,8 3,8 3,8 0,0-0, ,8 0,8 0,8 3,8 0,0-0, ,8 3,8 3,8 3,8 0,0-0, ,8 3,8 3,8 3,8 0,0-0, ,8 3,8 3,8 3,8 0,0-0, ,8 0,8 0,8 3,8 0,0 0, ,8 0,8 0,8 3,8 0,0 0,0 Computo dei ferri Diametro [mm] Lunghezza [m] Peso [kg] 10,00 135,56 83,64 8,00 12,86 5,08 Computo delle quantità Volume calcestruzzo in fondazione mc 0.69 Volume calcestruzzo in elevazione mc 1.55 Acciaio per armature Kg 88.72

34 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 32 Dichiarazioni secondo N.T.C (punto 10.2) Analisi e verifiche svolte con l'ausilio di codici di calcolo Il sottoscritto, in qualità di calcolatore delle opere in progetto, dichiara quanto segue. Tipo di analisi svolta L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico. La verifica della sicurezza degli elementi strutturali è stata valutata con i metodi della scienza delle costruzioni. La struttura viene discretizzata in elementi tipo trave. Per simulare il comportamento del terreno di fondazione e di rinfianco vengono inserite delle molle alla Winkler non reagenti a trazione L'analisi che viene effettuata è un analisi al passo per tener conto delle molle che devono essere eliminate (molle in trazione). L analisi fornisce i risultati in termini di spostamenti. Dagli spostamenti si risale alle sollecitazioni nodali ed alle pressioni sul terreno. Il calcolo degli scatolari viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo delle pressioni in calotta (per gli scatolari ricoperti da terreno); - Calcolo della spinta del terreno; - Calcolo delle sollecitazioni sugli elementi strutturali (fondazione, piedritti e traverso); - Progetto delle armature e relative verifiche dei materiali. L'analisi strutturale sotto le azioni sismiche è condotta con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni del capitolo 7 del DM 14/01/2008. La verifica delle sezioni degli elementi strutturali è eseguita con il metodo degli Stati Limite. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta. Origine e caratteristiche dei codici di calcolo Titolo SCAT - Analisi Strutture Scatolari Versione 10.0 Produttore Aztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS) Utente DOLMEN S.R.L. Licenza AIU19631Y Affidabilità dei codici di calcolo Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l'affidabilità. La documentazione fornita dal produttore del software contiene un'esauriente descrizione delle basi teoriche, degli algoritmi impiegati e l'individuazione dei campi d'impiego. La società produttrice Aztec Informatica srl ha verificato l'affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi prova in cui i risultati dell'analisi numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche. Modalità di presentazione dei risultati La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di calcolo tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità. La relazione di calcolo illustra in modo esaustivo i dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma tabellare. Informazioni generali sull'elaborazione Il software prevede una serie di controlli automatici che consentono l'individuazione di errori di modellazione, di non rispetto di limitazioni geometriche e di armatura e di presenza di elementi non verificati. Il codice di calcolo consente di visualizzare e controllare, sia in forma grafica che tabellare, i dati del modello strutturale, in modo da avere una visione consapevole del comportamento corretto del modello strutturale. Giudizio motivato di accettabilità dei risultati I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli dal sottoscritto utente del software. Tale valutazione ha compreso il confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali. Inoltre sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati, si è valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni. In base a quanto sopra, io sottoscritto asserisco che l'elaborazione è corretta ed idonea al caso specifico, pertanto i risultati di calcolo sono da ritenersi validi ed accettabili.

35 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 33 Progetto: SCATOLARE 300x125h cm Normative di riferimento - Legge nr del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009

36 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 34 Istruzioni per l'applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio Calcolo del carico sulla calotta Pressione Geostatica In questo caso la pressione in calotta viene calcolata come prodotto tra il peso di volume del terreno per l'altezza del ricoprimento (Spessore dello strato di terreno superiore). Quindi la pressione in calotta è fornita dalla seguente relazione: P v = H Se sul profilo del piano campagna sono presenti dei sovraccarichi, concentrati e/o distribuiti, la diffusione di questi nel terreno avviene secondo un angolo, rispetto alla verticale, pari a Spinta sui piedritti Spinta attiva - Metodo di Coulomb La teoria di Coulomb considera l'ipotesi di un cuneo di spinta a monte della parete che si muove rigidamente lungo una superficie di rottura rettilinea. Dall'equilibrio del cuneo si ricava la spinta che il terreno esercita sull'opera di sostegno. In particolare Coulomb ammette, al contrario della teoria di Rankine, l'esistenza di attrito fra il terreno e la parete, e quindi la retta di spinta risulta inclinata rispetto alla normale alla parete stesso di un angolo di attrito terra-parete. L'espressione della spinta esercitata da un terrapieno, di peso di volume, su una parete di altezza H, risulta espressa secondo la teoria di Coulomb dalla seguente relazione (per terreno incoerente) S = 1/2 H 2 K a K a rappresenta il coefficiente di spinta attiva di Coulomb nella versione riveduta da Muller-Breslau, espresso come sin( ) K a = [ sin( )sin( ) ] sin 2 sin( ) [ 1 + ] 2 [ sin( )sin( ) ] dove è l'angolo d'attrito del terreno, rappresenta l'angolo che la parete forma con l'orizzontale ( = 90 per parete verticale), è l'angolo d'attrito terreno-parete, è l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale. La spinta risulta inclinata dell'angolo d'attrito terreno-parete rispetto alla normale alla parete. Il diagramma delle pressioni del terreno sulla parete risulta triangolare con il vertice in alto. Il punto di applicazione della spinta si trova in corrispondenza del baricentro del diagramma delle pressioni (1/3 H rispetto alla base della parete). L'espressione di K a perde di significato per. Questo coincide con quanto si intuisce fisicamente: la pendenza del terreno a monte della parete non può superare l'angolo di natural declivio del terreno stesso. Nel caso di terreno dotato di attrito e coesione c l'espressione della pressione del terreno ad una generica profondità z vale a = z K a - 2 c K a

37 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 35 Spinta in presenza di falda Nel caso in cui a monte della parete sia presente la falda il diagramma delle pressioni sulla parete risulta modificato a causa della sottospinta che l'acqua esercita sul terreno. Il peso di volume del terreno al di sopra della linea di falda non subisce variazioni. Viceversa al di sotto del livello di falda va considerato il peso di volume di galleggiamento a = sat - w dove sat è il peso di volume saturo del terreno (dipendente dall'indice dei pori) e w è il peso di volume dell'acqua. Quindi il diagramma delle pressioni al di sotto della linea di falda ha una pendenza minore. Al diagramma così ottenuto va sommato il diagramma triangolare legato alla pressione idrostatica esercitata dall'acqua. Spinta a Riposo Si assume che sui piedritti agisca la spinta calcolata in condizioni di riposo. Il coefficiente di spinta a riposo è espresso dalla relazione K 0 = 1 - sin dove rappresenta l'angolo d'attrito interno del terreno di rinfianco. Quindi la pressione laterale, ad una generica profondità z e la spinta totale sulla parete di altezza H valgono = z K 0 + p v K 0 S = 1/2 H 2 K 0 + p v K 0 H dove p v è la pressione verticale agente in corrispondenza della calotta. Spinta in presenza di sisma - Metodo di Mononobe-Okabe Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parete pari a ' = ' = dove = arctg(k h /(1±k v )) essendo k h il coefficiente sismico orizzontale e k v il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di k h. Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da S = AS' - S dove il coefficiente A vale

38 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 36 cos 2 ( ) A = cos 2 cos Tale incremento di spinta deve essere applicato ad una distanza dalla base pari a 1/2 dell'altezza della parete. Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali che si destano per effetto del sisma. Tale forza viene valutata come F i = CW dove W è il peso della parete e dei relativi sovraccarichi permanenti e va applicata nel baricentro dei pesi. Strategia di soluzione A partire dal tipo di terreno, dalla geometria e dai sovraccarichi agenti il programma è in grado di conoscere tutti i carichi agenti sulla struttura per ogni combinazione di carico. La struttura scatolare viene schematizzata come un telaio piano e viene risolta mediante il metodo degli elementi finiti (FEM). Più dettagliatamente il telaio viene discretizzato in una serie di elementi connessi fra di loro nei nodi. Il terreno di rinfianco e di fondazione viene invece schematizzato con una serie di elementi molle non reagenti a trazione (modello di Winkler). L'area della singola molla è direttamente proporzionale alla costante di Winkler del terreno e all'area di influenza della molla stessa. A partire dalla matrice di rigidezza del singolo elemento, K e, si assembla la matrice di rigidezza di tutta la struttura K. Tutti i carichi agenti sulla struttura vengono trasformati in carichi nodali(reazioni di incastro perfetto) ed inseriti nel vettore dei carichi nodali p. Indicando con u il vettore degli spostamenti nodali (incogniti), la relazione risolutiva può essere scritta nella forma K u = p Da questa equazione matriciale si ricavano gli spostamenti incogniti u u = K -1 p Noti gli spostamenti nodali è possibile risalire alle sollecitazioni nei vari elementi. La soluzione del sistema viene fatta per ogni combinazione di carico agente sullo scatolare. Il successivo calcolo delle armature nei vari elementi viene condotto tenendo conto delle condizioni più gravose che si possono verificare nelle sezioni fra tutte le combinazioni di carico.

39 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 37 Geometria scatolare Descrizione: Scatolare semplice Altezza esterna 1,69 [m] Larghezza esterna 3,44 [m] Lunghezza mensola di fondazione sinistra 0,00 [m] Lunghezza mensola di fondazione destra 0,00 [m] Spessore piedritto sinistro 0,22 [m] Spessore piedritto destro 0,22 [m] Spessore fondazione 0,22 [m] Spessore traverso 0,22 [m] Caratteristiche strati terreno Strato di ricoprimento Descrizione Pavimentazione stradale Spessore dello strato 0,35 [m] Peso di volume 2400,00 [kg/mc] Peso di volume saturo 2400,00 [kg/mc] Angolo di attrito 35,00 [ ] Coesione 0,00 [kg/cmq] Strato di rinfianco Descrizione Terreno di rinfianco misto ce Peso di volume 1800,00 [kg/mc] Peso di volume saturo 1800,00 [kg/mc] Angolo di attrito 35,00 [ ] Angolo di attrito terreno struttura 23,00 [ ] Coesione 0,00 [kg/cmq] Costante di Winkler 4,00 [kg/cmq/cm] Strato di base Descrizione Terreno di base Peso di volume 1800,00 [kg/mc] Peso di volume saturo 2000,00 [kg/mc] Angolo di attrito 35,00 [ ] Angolo di attrito terreno struttura 23,00 [ ] Coesione 0,00 [kg/cmq] Costante di Winkler 4,00 [kg/cmq/cm] Tensione ammissibile 3,00 [kg/cmq] Caratteristiche materiali utilizzati Materiale calcestruzzo R ck calcestruzzo 500,00 [kg/cmq] Peso specifico calcestruzzo 2500,00 [kg/mc] Modulo elastico E ,05 [kg/cmq] Tensione ammissibile acciaio 4588,65 [kg/cmq] Tensione ammissibile cls ( amm) 147,50 [kg/cmq] Tensione tang.ammissibile cls ( c0) 8,67 [kg/cmq] Tensione tang.ammissibile cls ( c1) 24,00 [kg/cmq] Coeff. omogeneizzazione cls teso/compresso (n') 0,50 Coeff. omogeneizzazione acciaio/cls (n) 15,00

40 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 38 Coefficiente dilatazione termica 0, Condizioni di carico Convenzioni adottate Origine in corrispondenza dello spigolo inferiore sinistro della struttura Carichi verticali positivi se diretti verso il basso Carichi orizzontali positivi se diretti verso destra Coppie concentrate positive se antiorarie Ascisse X (espresse in m) positive verso destra Ordinate Y (espresse in m) positive verso l'alto Carichi concentrati espressi in kg Coppie concentrate espressi in kgm Carichi distribuiti espressi in kg/m Simbologia adottata e unità di misura Forze concentrate X ascissa del punto di applicazione dei carichi verticali concentrati Y ordinata del punto di applicazione dei carichi orizzontali concentrati F y componente Y del carico concentrato F x componente X del carico concentrato M momento Forze distribuite X i, X f ascisse del punto iniziale e finale per carichi distribuiti verticali Y i, Y f ordinate del punto iniziale e finale per carichi distribuiti orizzontali V ni componente normale del carico distribuito nel punto iniziale V nf componente normale del carico distribuito nel punto finale V ti componente tangenziale del carico distribuito nel punto iniziale V tf componente tangenziale del carico distribuito nel punto finale D te variazione termica lembo esterno espressa in gradi centigradi variazione termica lembo interno espressa in gradi centigradi D ti Condizione di carico n 1 (Peso Proprio) Condizione di carico n 2 (Spinta terreno sinistra) Condizione di carico n 3 (Spinta terreno destra) Condizione di carico n 4 (Sisma da sinistra) Condizione di carico n 5 (Sisma da destra) Condizione di carico n 7 (Carico veicolare ) Conc Terreno X= 1,15 F y = Conc Terreno X= 2,30 F y = Impostazioni di progetto Verifica materiali: Stato Limite Ultimo Coefficiente di sicurezza calcestruzzo c 1.50 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15

41 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 39 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Verifica Taglio - Metodo dell'inclinazione variabile del traliccio V Rd =[0.18*k*(100.0* l *fck) 1/3 / c+0.15* cp ]*bw*d>(vmin+0.15* cp )*b w *d V Rsd =0.9*d*A sw /s*fyd*(ctg +ctg )*sin V Rcd =0.9*d*b w * c *fcd'*(ctg( )+ctg( )/(1.0+ctg 2 ) con: d altezza utile sezione [mm] b w larghezza minima sezione [mm] cp tensione media di compressione [N/mmq] l rapporto geometrico di armatura A sw area armatuta trasversale [mmq] s interasse tra due armature trasversali consecutive [mm] c coefficiente maggiorativo, funzione di fcd e cp fcd'=0.5*fcd k=1+(200/d) 1/2 vmin=0.035*k 3/2 *fck 1/2 Stato Limite di Esercizio Criteri di scelta per verifiche tensioni di esercizio: Ambiente poco aggressivo Limite tensioni di compressione nel calcestruzzo (comb. rare) 0.60 f ck Limite tensioni di compressione nel calcestruzzo (comb. quasi perm.) Limite tensioni di trazione nell'acciaio (comb. rare) 0.80 f yk Criteri verifiche a fessurazione: Armatura poco sensibile Apertura limite fessure espresse in [mm] Apertura limite fessure w1=0,20 w2=0,30 w3=0,40 Verifiche secondo : Norme Tecniche Approccio f ck Copriferro sezioni 4,00 [cm]

42 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 40 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione C Coefficiente totale di partecipazione della condizione Norme Tecniche 2008 Simbologia adottata G1sfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti G1fav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti G2sfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti non strutturali G2fav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti non strutturali Q Coefficiente parziale sulle azioni variabili tan ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo qu Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole G1fav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole G1sfav 1,30 1,00 Permanenti non strutturali Favorevole G2fav 0,00 0,00 Permanenti non strutturali Sfavorevole G2sfav 1,50 1,30 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00

43 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 41 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole G1fav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole G1sfav 1,00 1,00 Permanenti Favorevole G2fav 0,00 0,00 Permanenti Sfavorevole G2sfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole G1fav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole G1sfav 1,30 1,00 Permanenti non strutturali Favorevole G2fav 0,00 0,00 Permanenti non strutturali Sfavorevole G2sfav 1,50 1,30 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole G1fav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole G1sfav 1,00 1,00 Permanenti Favorevole G2fav 0,00 0,00 Permanenti Sfavorevole G2sfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60

44 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 42 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 Coeff. di combinazione 0= 0,70 1= 0,50 2= 0,20 Combinazione n 1 SLU (Caso A1-M1) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Combinazione n 2 SLU (Caso A2-M2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Combinazione n 3 SLU (Caso A1-M1) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Combinazione n 4 SLU (Caso A2-M2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Combinazione n 5 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Combinazione n 6 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Combinazione n 7 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra

45 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 43 Combinazione n 8 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Combinazione n 9 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Sisma da sinistra Combinazione n 10 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Sisma da sinistra Combinazione n 11 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Sisma da sinistra Combinazione n 12 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Sisma da sinistra Combinazione n 13 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da destra Combinazione n 14 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da destra

46 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 44 Combinazione n 15 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da destra Combinazione n 16 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da destra Combinazione n 17 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Sisma da destra Combinazione n 18 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Sisma da destra Combinazione n 19 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Sisma da destra Combinazione n 20 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Sisma da destra Combinazione n 21 SLE (Quasi Permanente) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare

47 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 45 Combinazione n 22 SLE (Frequente) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare Combinazione n 23 SLE (Rara) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Carico veicolare

48 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 46 Analisi della spinta e verifiche Simbologia adottata ed unità di misura Origine in corrispondenza dello spigolo inferiore sinistro della struttura Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti verso destra Le forze verticali sono considerate positive se agenti verso il basso X ascisse (espresse in m) positive verso destra Y ordinate (espresse in m) positive verso l'alto M momento espresso in kgm V taglio espresso in kg SN sforzo normale espresso in kg ux spostamento direzione X espresso in cm uy spostamento direzione Y espresso in cm pressione sul terreno espressa in kg/cmq t Tipo di analisi Pressione in calotta Pressione geostatica Spinta sui piedritti Attiva [combinazione 1] Attiva [combinazione 2] Attiva [combinazione 3] Attiva [combinazione 4] Attiva [combinazione 5] Attiva [combinazione 6] Attiva [combinazione 7] Attiva [combinazione 8] Attiva [combinazione 9] Attiva [combinazione 10] Attiva [combinazione 11] Attiva [combinazione 12] Attiva [combinazione 13] Attiva [combinazione 14] Attiva [combinazione 15] Attiva [combinazione 16] Attiva [combinazione 17] Attiva [combinazione 18] Attiva [combinazione 19] Attiva [combinazione 20] Attiva [combinazione 21] Attiva [combinazione 22] Attiva [combinazione 23] Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g = 0.49 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.50 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione ( m) 0.18 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g* m *St*Ss) = 1.35 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 0.67

49 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 47 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g = 0.23 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.50 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione ( m) 0.18 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g* m *St*Ss) = 0.64 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 0.32 Forma diagramma incremento sismico Rettangolare Spinta sismica Mononobe-Okabe Angolo diffusione sovraccarico 35,00 [ ] Coefficienti di spinta N combinazione 1 0,244 0, ,307 0, ,244 0, ,307 0, ,244 0, ,244 0, ,307 0, ,307 0, ,244 0, ,244 0, ,307 0, ,307 0, ,244 0, ,244 0, ,307 0, ,307 0, ,244 0, ,244 0, ,307 0, ,307 0, ,244 0, ,244 0, ,244 0,000 Statico Sismico Discretizzazione strutturale Numero elementi fondazione 34 Numero elementi traverso 26 Numero elementi piedritto sinistro 16 Numero elementi piedritto destro 16 Numero molle fondazione 35 Numero molle piedritto sinistro 17 Numero molle piedritto destro 17

50 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 48 Analisi della combinazione n 1 Pressione in calotta(solo peso terreno) 1092,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 14, ,00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 245,70 [kg/mq] Pressione inf. 1135,48 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 245,70 [kg/mq] Pressione inf. 1135,48 [kg/mq] Analisi della combinazione n 2 Pressione in calotta(solo peso terreno) 840,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 14,21 840,00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 243,81 [kg/mq] Pressione inf. 1126,77 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 243,81 [kg/mq] Pressione inf. 1126,77 [kg/mq] Analisi della combinazione n 3 Pressione in calotta(solo peso terreno) 1092,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 0, ,00 0,90 1, ,17 1,40 2, ,00 2,05 2, ,17 2,55 14, ,00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 245,70 [kg/mq] Pressione inf. 1135,48 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 245,70 [kg/mq] Pressione inf. 1135,48 [kg/mq]

51 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 49 Analisi della combinazione n 4 Pressione in calotta(solo peso terreno) 840,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 0,90 840,00 0,90 1, ,75 1,40 2,05 840,00 2,05 2, ,75 2,55 14,21 840,00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 243,81 [kg/mq] Pressione inf. 1126,77 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 243,81 [kg/mq] Pressione inf. 1126,77 [kg/mq] Analisi della combinazione n 5 Pressione in calotta(solo peso terreno) 840,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 14,21 840,00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq] Spinte sismiche sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 19,93 [kg/mq] Pressione inf. 19,93 [kg/mq] Analisi della combinazione n 6 Pressione in calotta(solo peso terreno) 840,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 14,21 840,00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq] Spinte sismiche sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 12,77 [kg/mq] Pressione inf. 12,77 [kg/mq]

52 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 50 Analisi della combinazione n 7 Pressione in calotta(solo peso terreno) 840,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 14,21 840,00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 243,81 [kg/mq] Pressione inf. 1126,77 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 243,81 [kg/mq] Pressione inf. 1126,77 [kg/mq] Spinte sismiche sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 23,52 [kg/mq] Pressione inf. 23,52 [kg/mq] Analisi della combinazione n 8 Pressione in calotta(solo peso terreno) 840,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 14,21 840,00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 243,81 [kg/mq] Pressione inf. 1126,77 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 243,81 [kg/mq] Pressione inf. 1126,77 [kg/mq] Spinte sismiche sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 14,27 [kg/mq] Pressione inf. 14,27 [kg/mq] Analisi della combinazione n 9 Pressione in calotta(solo peso terreno) 840,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 0,90 840,00 0,90 1, ,42 1,40 2,05 840,00 2,05 2, ,42 2,55 14,21 840,00

53 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 51 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq] Spinte sismiche sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 19,93 [kg/mq] Pressione inf. 19,93 [kg/mq] Analisi della combinazione n 10 Pressione in calotta(solo peso terreno) 840,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 0,90 840,00 0,90 1, ,42 1,40 2,05 840,00 2,05 2, ,42 2,55 14,21 840,00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq] Spinte sismiche sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 12,77 [kg/mq] Pressione inf. 12,77 [kg/mq] Analisi della combinazione n 11 Pressione in calotta(solo peso terreno) 840,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 0,90 840,00 0,90 1, ,42 1,40 2,05 840,00 2,05 2, ,42 2,55 14,21 840,00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 243,81 [kg/mq] Pressione inf. 1126,77 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 243,81 [kg/mq] Pressione inf. 1126,77 [kg/mq] Spinte sismiche sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 23,52 [kg/mq] Pressione inf. 23,52 [kg/mq]

54 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 52 Analisi della combinazione n 12 Pressione in calotta(solo peso terreno) 840,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 0,90 840,00 0,90 1, ,42 1,40 2,05 840,00 2,05 2, ,42 2,55 14,21 840,00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 243,81 [kg/mq] Pressione inf. 1126,77 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 243,81 [kg/mq] Pressione inf. 1126,77 [kg/mq] Spinte sismiche sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 14,27 [kg/mq] Pressione inf. 14,27 [kg/mq] Analisi della combinazione n 13 Pressione in calotta(solo peso terreno) 840,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 14,21 840,00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq] Spinte sismiche sui piedritti Piedritto destro Pressione sup. 19,93 [kg/mq] Pressione inf. 19,93 [kg/mq] Analisi della combinazione n 14 Pressione in calotta(solo peso terreno) 840,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 14,21 840,00 Spinte sui piedritti

55 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 53 Piedritto sinistro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq] Spinte sismiche sui piedritti Piedritto destro Pressione sup. 12,77 [kg/mq] Pressione inf. 12,77 [kg/mq] Analisi della combinazione n 15 Pressione in calotta(solo peso terreno) 840,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 14,21 840,00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 243,81 [kg/mq] Pressione inf. 1126,77 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 243,81 [kg/mq] Pressione inf. 1126,77 [kg/mq] Spinte sismiche sui piedritti Piedritto destro Pressione sup. 23,52 [kg/mq] Pressione inf. 23,52 [kg/mq] Analisi della combinazione n 16 Pressione in calotta(solo peso terreno) 840,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 14,21 840,00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 243,81 [kg/mq] Pressione inf. 1126,77 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 243,81 [kg/mq] Pressione inf. 1126,77 [kg/mq] Spinte sismiche sui piedritti Piedritto destro Pressione sup. 14,27 [kg/mq] Pressione inf. 14,27 [kg/mq] Analisi della combinazione n 17 Pressione in calotta(solo peso terreno) 840,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 0,90 840,00 0,90 1, ,42 1,40 2,05 840,00

56 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 54 2,05 2, ,42 2,55 14,21 840,00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq] Spinte sismiche sui piedritti Piedritto destro Pressione sup. 12,77 [kg/mq] Pressione inf. 12,77 [kg/mq] Analisi della combinazione n 18 Pressione in calotta(solo peso terreno) 840,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 0,90 840,00 0,90 1, ,42 1,40 2,05 840,00 2,05 2, ,42 2,55 14,21 840,00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq] Spinte sismiche sui piedritti Piedritto destro Pressione sup. 19,93 [kg/mq] Pressione inf. 19,93 [kg/mq] Analisi della combinazione n 19 Pressione in calotta(solo peso terreno) 840,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 0,90 840,00 0,90 1, ,42 1,40 2,05 840,00 2,05 2, ,42 2,55 14,21 840,00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 243,81 [kg/mq] Pressione inf. 1126,77 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 243,81 [kg/mq] Pressione inf. 1126,77 [kg/mq] Spinte sismiche sui piedritti Piedritto destro Pressione sup. 23,52 [kg/mq] Pressione inf. 23,52 [kg/mq]

57 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 55 Analisi della combinazione n 20 Pressione in calotta(solo peso terreno) 840,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 0,90 840,00 0,90 1, ,42 1,40 2,05 840,00 2,05 2, ,42 2,55 14,21 840,00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 243,81 [kg/mq] Pressione inf. 1126,77 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 243,81 [kg/mq] Pressione inf. 1126,77 [kg/mq] Spinte sismiche sui piedritti Piedritto destro Pressione sup. 14,27 [kg/mq] Pressione inf. 14,27 [kg/mq] Analisi della combinazione n 21 Pressione in calotta(solo peso terreno) 840,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 0,90 840,00 0,90 1, ,42 1,40 2,05 840,00 2,05 2, ,42 2,55 14,21 840,00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq] Analisi della combinazione n 22 Pressione in calotta(solo peso terreno) 840,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 0,90 840,00 0,90 1, ,06

58 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 56 1,40 2,05 840,00 2,05 2, ,06 2,55 14,21 840,00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq] Analisi della combinazione n 23 Pressione in calotta(solo peso terreno) 840,00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -10,77 0,90 840,00 0,90 1, ,11 1,40 2,05 840,00 2,05 2, ,11 2,55 14,21 840,00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 189,00 [kg/mq] Pressione inf. 873,44 [kg/mq]

59 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 57 Spostamenti Spostamenti fondazione (Combinazione n 1) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,000 0,104 0,92 0,000 0,077 1,72 0,000 0,064 2,52 0,000 0,077 3,33 0,000 0,104 Spostamenti traverso (Combinazione n 1) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,000 0,104 0,90 0,000 0,127 1,72 0,000 0,139 2,55 0,000 0,127 3,33 0,000 0,104 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 1) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,000 0,104 0,84-0,009 0,104 1,58 0,000 0,104 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 1) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,000 0,104 0,84 0,009 0,104 1,58 0,000 0,104 Spostamenti fondazione (Combinazione n 2) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,000 0,079 0,92 0,000 0,059 1,72 0,000 0,049

60 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 58 2,52 0,000 0,059 3,33 0,000 0,079 Spostamenti traverso (Combinazione n 2) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,000 0,080 0,90 0,000 0,098 1,72 0,000 0,107 2,55 0,000 0,097 3,33 0,000 0,080 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 2) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,000 0,079 0,84-0,006 0,080 1,58 0,000 0,080 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 2) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,000 0,079 0,84 0,006 0,080 1,58 0,000 0,080 Spostamenti fondazione (Combinazione n 3) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,439 0,92-0,001 0,297 1,72-0,001 0,231 2,52-0,001 0,299 3,33-0,001 0,443 Spostamenti traverso (Combinazione n 3) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,443 0,90 0,001 0,620 1,72 0,001 0,715 2,55 0,000 0,620 3,33 0,000 0,446 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 3) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,439 0,84-0,058 0,441 1,58 0,001 0,443 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 3) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,443 0,84 0,058 0,445 1,58 0,000 0,446

61 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 59 Spostamenti fondazione (Combinazione n 4) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,370 0,92-0,001 0,250 1,72-0,001 0,194 2,52-0,001 0,252 3,33-0,001 0,374 Spostamenti traverso (Combinazione n 4) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,373 0,90 0,001 0,524 1,72 0,001 0,606 2,55 0,000 0,525 3,33 0,000 0,377 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 4) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,370 0,84-0,049 0,372 1,58 0,001 0,373 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 4) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,374 0,84 0,049 0,375 1,58 0,000 0,377 Spostamenti fondazione (Combinazione n 5) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,080 0,92 0,001 0,059 1,72 0,001 0,049 2,52 0,001 0,059 3,33 0,001 0,080 Spostamenti traverso (Combinazione n 5) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,080 0,90 0,001 0,098 1,72 0,001 0,108 2,55 0,001 0,098 3,33 0,001 0,081 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 5) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,080 0,84-0,006 0,080 1,58 0,001 0,080

62 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 60 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 5) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,080 0,84 0,007 0,080 1,58 0,001 0,081 Spostamenti fondazione (Combinazione n 6) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,079 0,92 0,001 0,059 1,72 0,001 0,049 2,52 0,001 0,059 3,33 0,001 0,079 Spostamenti traverso (Combinazione n 6) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,080 0,90 0,001 0,098 1,72 0,001 0,107 2,55 0,001 0,097 3,33 0,001 0,080 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 6) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,079 0,84-0,006 0,080 1,58 0,001 0,080 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 6) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,079 0,84 0,007 0,080 1,58 0,001 0,080 Spostamenti fondazione (Combinazione n 7) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,080 0,92 0,001 0,059 1,72 0,001 0,049 2,52 0,001 0,059 3,33 0,001 0,080 Spostamenti traverso (Combinazione n 7) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,080 0,90 0,001 0,098 1,72 0,001 0,107 2,55 0,001 0,098 3,33 0,001 0,080

63 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 61 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 7) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,080 0,84-0,006 0,080 1,58 0,001 0,080 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 7) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,080 0,84 0,007 0,080 1,58 0,001 0,080 Spostamenti fondazione (Combinazione n 8) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,079 0,92 0,001 0,059 1,72 0,001 0,049 2,52 0,001 0,059 3,33 0,001 0,079 Spostamenti traverso (Combinazione n 8) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,080 0,90 0,001 0,097 1,72 0,001 0,106 2,55 0,001 0,097 3,33 0,001 0,080 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 8) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,079 0,84-0,006 0,079 1,58 0,001 0,080 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 8) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,079 0,84 0,007 0,079 1,58 0,001 0,080 Spostamenti fondazione (Combinazione n 9) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,125 0,92 0,001 0,089 1,72 0,001 0,071 2,52 0,001 0,089 3,33 0,001 0,125

64 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 62 Spostamenti traverso (Combinazione n 9) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,126 0,90 0,001 0,164 1,72 0,001 0,184 2,55 0,001 0,164 3,33 0,001 0,126 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 9) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,125 0,84-0,013 0,125 1,58 0,001 0,126 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 9) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,125 0,84 0,014 0,126 1,58 0,001 0,126 Spostamenti fondazione (Combinazione n 10) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,124 0,92 0,001 0,088 1,72 0,001 0,071 2,52 0,001 0,088 3,33 0,000 0,125 Spostamenti traverso (Combinazione n 10) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,125 0,90 0,001 0,163 1,72 0,001 0,184 2,55 0,001 0,163 3,33 0,001 0,125 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 10) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,124 0,84-0,013 0,124 1,58 0,001 0,125 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 10) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,000 0,125 0,84 0,014 0,125 1,58 0,001 0,125

65 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 63 Spostamenti fondazione (Combinazione n 11) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,124 0,92 0,001 0,089 1,72 0,001 0,072 2,52 0,001 0,089 3,33 0,001 0,125 Spostamenti traverso (Combinazione n 11) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,125 0,90 0,001 0,164 1,72 0,001 0,184 2,55 0,001 0,163 3,33 0,001 0,126 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 11) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,124 0,84-0,012 0,125 1,58 0,001 0,125 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 11) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,125 0,84 0,014 0,126 1,58 0,001 0,126 Spostamenti fondazione (Combinazione n 12) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,124 0,92 0,001 0,088 1,72 0,001 0,071 2,52 0,001 0,089 3,33 0,000 0,124 Spostamenti traverso (Combinazione n 12) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,125 0,90 0,001 0,163 1,72 0,001 0,183 2,55 0,001 0,163 3,33 0,001 0,125 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 12) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,124 0,84-0,012 0,124 1,58 0,001 0,125

66 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 64 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 12) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,000 0,124 0,84 0,014 0,125 1,58 0,001 0,125 Spostamenti fondazione (Combinazione n 13) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,080 0,92-0,001 0,059 1,72-0,001 0,049 2,52-0,001 0,059 3,33-0,001 0,080 Spostamenti traverso (Combinazione n 13) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,081 0,90-0,001 0,098 1,72-0,001 0,108 2,55-0,001 0,098 3,33-0,001 0,080 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 13) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,080 0,84-0,007 0,080 1,58-0,001 0,081 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 13) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,080 0,84 0,006 0,080 1,58-0,001 0,080 Spostamenti fondazione (Combinazione n 14) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,079 0,92-0,001 0,059 1,72-0,001 0,049 2,52-0,001 0,059 3,33-0,001 0,079 Spostamenti traverso (Combinazione n 14) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,080 0,90-0,001 0,098 1,72-0,001 0,107 2,55-0,001 0,097 3,33-0,001 0,080

67 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 65 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 14) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,079 0,84-0,007 0,080 1,58-0,001 0,080 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 14) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,079 0,84 0,006 0,080 1,58-0,001 0,080 Spostamenti fondazione (Combinazione n 15) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,080 0,92-0,001 0,059 1,72-0,001 0,049 2,52-0,001 0,059 3,33-0,001 0,080 Spostamenti traverso (Combinazione n 15) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,080 0,90-0,001 0,098 1,72-0,001 0,107 2,55-0,001 0,098 3,33-0,001 0,080 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 15) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,080 0,84-0,007 0,080 1,58-0,001 0,080 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 15) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,080 0,84 0,006 0,080 1,58-0,001 0,080 Spostamenti fondazione (Combinazione n 16) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,079 0,92-0,001 0,059 1,72-0,001 0,049 2,52-0,001 0,059 3,33-0,001 0,079

68 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 66 Spostamenti traverso (Combinazione n 16) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,080 0,90-0,001 0,097 1,72-0,001 0,106 2,55-0,001 0,097 3,33-0,001 0,080 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 16) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,079 0,84-0,007 0,079 1,58-0,001 0,080 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 16) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,079 0,84 0,006 0,079 1,58-0,001 0,080 Spostamenti fondazione (Combinazione n 17) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,124 0,92-0,001 0,088 1,72-0,001 0,071 2,52-0,001 0,088 3,33-0,001 0,125 Spostamenti traverso (Combinazione n 17) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,125 0,90-0,001 0,163 1,72-0,001 0,184 2,55-0,001 0,163 3,33-0,001 0,125 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 17) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,124 0,84-0,014 0,125 1,58-0,001 0,125 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 17) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,125 0,84 0,013 0,125 1,58-0,001 0,125

69 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 67 Spostamenti fondazione (Combinazione n 18) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,125 0,92-0,001 0,089 1,72-0,001 0,071 2,52-0,001 0,089 3,33-0,001 0,125 Spostamenti traverso (Combinazione n 18) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,126 0,90-0,001 0,164 1,72-0,001 0,184 2,55-0,001 0,164 3,33-0,001 0,126 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 18) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,125 0,84-0,014 0,125 1,58-0,001 0,126 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 18) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,125 0,84 0,013 0,126 1,58-0,001 0,126 Spostamenti fondazione (Combinazione n 19) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,125 0,92-0,001 0,089 1,72-0,001 0,072 2,52-0,001 0,089 3,33-0,001 0,125 Spostamenti traverso (Combinazione n 19) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,125 0,90-0,001 0,164 1,72-0,001 0,184 2,55-0,001 0,163 3,33-0,001 0,126 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 19) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,125 0,84-0,014 0,125 1,58-0,001 0,125

70 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 68 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 19) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,125 0,84 0,012 0,125 1,58-0,001 0,126 Spostamenti fondazione (Combinazione n 20) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,124 0,92-0,001 0,088 1,72-0,001 0,071 2,52-0,001 0,088 3,33-0,001 0,124 Spostamenti traverso (Combinazione n 20) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,125 0,90-0,001 0,163 1,72-0,001 0,183 2,55-0,001 0,163 3,33-0,001 0,125 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 20) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,124 0,84-0,014 0,124 1,58-0,001 0,125 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 20) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11-0,001 0,124 0,84 0,012 0,125 1,58-0,001 0,125 Spostamenti fondazione (Combinazione n 21) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,000 0,124 0,92 0,000 0,089 1,72 0,000 0,071 2,52 0,000 0,089 3,33 0,000 0,125 Spostamenti traverso (Combinazione n 21) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,000 0,125 0,90 0,000 0,164 1,72 0,000 0,184 2,55 0,000 0,163 3,33 0,000 0,126

71 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 69 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 21) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,000 0,124 0,84-0,013 0,125 1,58 0,000 0,125 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 21) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,000 0,125 0,84 0,013 0,125 1,58 0,000 0,126 Spostamenti fondazione (Combinazione n 22) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,000 0,192 0,92 0,000 0,133 1,72 0,000 0,105 2,52 0,000 0,133 3,33 0,000 0,193 Spostamenti traverso (Combinazione n 22) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,000 0,193 0,90 0,000 0,262 1,72 0,000 0,299 2,55 0,000 0,262 3,33 0,000 0,194 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 22) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,000 0,192 0,84-0,023 0,192 1,58 0,000 0,193 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 22) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,000 0,193 0,84 0,023 0,194 1,58 0,000 0,194 Spostamenti fondazione (Combinazione n 23) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,000 0,303 0,92 0,000 0,206 1,72 0,000 0,160 2,52 0,000 0,207 3,33 0,000 0,306

72 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 70 Spostamenti traverso (Combinazione n 23) X [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,001 0,306 0,90 0,001 0,426 1,72 0,000 0,491 2,55 0,000 0,426 3,33 0,000 0,308 Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n 23) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,000 0,303 0,84-0,040 0,305 1,58 0,001 0,306 Spostamenti piedritto destro (Combinazione n 23) Y [m] u x [cm] u y [cm] 0,11 0,000 0,306 0,84 0,040 0,307 1,58 0,000 0,308

73 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 71 Sollecitazioni Inviluppo Momento flettente Inviluppo Taglio Inviluppo azione normale

74 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 72 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 1) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,43 987,77 0,92 784, ,06 987,77 1, ,34 127,31 987,77 2,52 784, ,34 987,77 3, , ,43 987,77 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 1) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,27 366,86 0,90 648, ,84 366,86 1, ,70 0,00 366,86 2,55 633, ,91 366,86 3, , ,27 366,86 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 1) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,21 989, ,32 0,84-986,36 150, ,80 1, ,27-366, ,27 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 1) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,21-989, ,32 0,84-986,36-150, ,79 1, ,27 366, ,27 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 2) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,03 890,75 0,92 595, ,26 890,75 1, ,41 98,13 890,75 2,52 595, ,74 890,75 3, , ,03 890,75 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 2) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0,11-848, ,90 368,74 0,90 490, ,95 368,74 1,72 952,68 0,00 368,74 2,55 479, ,85 368,74 3,33-848, ,90 368,74 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 2) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,50 891, ,40 0,84-727,95 107, ,15 1,58-848,83-368, ,90

75 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 73 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 2) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,50-891, ,40 0,84-727,95-107, ,15 1,58-848,83 368, ,90 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 3) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,34 43,40 0, , ,59 43,40 1, ,87 450,47 43,40 2, , ,72 43,40 3, , ,98 43,40 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 3) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , , ,45 0, , , ,45 1, ,14-47, ,45 2, , , ,45 3, , , ,45 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 3) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,57 39, ,44 0, , , ,92 1, , , ,39 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 3) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,88-47, ,20 0, , , ,67 1, , , ,15 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 4) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,55 72,30 0, , ,85 72,30 1, ,80 378,21 72,30 2, , ,28 72,30 3, , ,97 72,30 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 4) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , , ,05 0, , , ,05 1, ,80-41, ,05 2, , , ,05 3, , , ,05

76 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 74 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 4) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,95 68, ,91 0, , , ,66 1, , , ,41 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 4) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,75-75, ,89 0, , , ,64 1, , , ,39 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 5) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,59 756,83 0,92 605, ,77 762,84 1, ,01 98,44 768,78 2,52 605, ,92 774,71 3, , ,13 780,72 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 5) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0,11-841, ,57 278,65 0,90 500, ,67 284,55 1,72 962,78-1,31 290,59 2,55 487, ,22 296,72 3,33-845, ,18 302,54 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 5) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,69 762, ,52 0,84-761,74 119, ,54 1,58-841,43-278, ,57 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 5) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,21-777, ,13 0,84-757,41-115, ,16 1,58-845,64 297, ,18 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 6) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,50 750,56 0,92 600, ,40 756,57 1, ,09 97,62 762,50 2,52 600, ,59 768,44 3, , ,00 774,45

77 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 75 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 6) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0,11-837, ,64 277,69 0,90 497, ,64 283,59 1,72 957,43-1,29 289,64 2,55 484, ,08 295,76 3,33-841, ,21 301,59 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 6) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,25 755, ,69 0,84-756,85 116, ,16 1,58-837,20-277, ,64 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 6) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,96-771, ,26 0,84-752,41-112, ,73 1,58-841,34 297, ,21 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 7) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,81 889,03 0,92 596, ,28 895,04 1, ,93 98,59 900,97 2,52 596, ,47 906,91 3, , ,38 912,92 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 7) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0,11-849, ,54 366,52 0,90 492, ,65 372,42 1,72 954,84-1,33 378,47 2,55 479, ,24 384,59 3,33-853, ,20 390,41 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 7) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,58 895, ,50 0,84-730,57 110, ,52 1,58-849,34-366, ,54 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 7) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,99-909, ,16 0,84-726,28-106, ,18 1,58-853,62 385, ,20

78 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 76 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 8) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,72 882,02 0,92 592, ,88 888,03 1, ,05 97,80 893,96 2,52 592, ,14 899,90 3, , ,25 905,91 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 8) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0,11-845, ,62 364,76 0,90 490, ,62 370,66 1,72 949,54-1,30 376,71 2,55 476, ,09 382,83 3,33-849, ,23 388,65 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 8) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,05 887, ,67 0,84-725,91 107, ,15 1,58-845,06-364, ,62 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 8) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,70-902, ,27 0,84-721,47-103, ,75 1,58-849,26 384, ,23 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 9) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,99 630,91 0, , ,69 636,92 1, ,15 141,54 642,86 2, , ,78 648,80 3, , ,72 654,81 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 9) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,19 661,97 0, , ,30 667,87 1, ,11-7,68 673,92 2, , ,59 680,04 3, , ,55 685,87 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 9) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,59 635, ,15 0, ,03-145, ,17 1, ,84-661, ,19

79 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 77 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 9) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,65-651, ,51 0, ,50 146, ,53 1, ,57 681, ,55 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 10) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,90 624,64 0, , ,32 630,65 1, ,23 140,73 636,59 2, , ,44 642,52 3, , ,59 648,53 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 10) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,27 661,02 0, , ,27 666,92 1, ,76-7,66 672,97 2, , ,45 679,09 3, , ,58 684,91 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 10) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,16 629, ,31 0, ,14-148, ,79 1, ,61-661, ,27 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 10) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,39-645, ,63 0, ,50 149, ,11 1, ,27 680, ,58 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 11) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,21 763,11 0, , ,21 769,12 1, ,07 141,69 775,06 2, , ,33 780,99 3, , ,98 787,00 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 11) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,17 749,85 0, , ,27 755,75 1, ,16-7,70 761,79 2, , ,61 767,92 3, , ,58 773,74

80 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 78 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 11) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,49 768, ,13 0, ,86-154, ,15 1, ,76-749, ,17 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 11) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,43-783, ,53 0, ,37 156, ,55 1, ,56 768, ,58 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 12) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,12 756,10 0, , ,80 762,11 1, ,19 140,90 768,05 2, , ,00 773,98 3, , ,84 779,99 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 12) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,25 748,09 0, , ,25 753,99 1, ,87-7,67 760,03 2, , ,46 766,16 3, , ,60 771,98 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 12) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,96 760, ,30 0, ,20-157, ,78 1, ,48-748, ,25 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 12) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,13-777, ,65 0, ,57 158, ,12 1, ,19 767, ,60 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 13) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,13 780,72 0,92 605, ,42 774,71 1, ,01 98,34 768,78 2,52 605, ,11 762,84 3, , ,59 756,83

81 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 79 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 13) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0,11-845, ,18 302,54 0,90 498, ,28 296,64 1,72 962,78 1,31 290,59 2,55 489, ,61 284,47 3,33-841, ,57 278,65 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 13) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,21 777, ,13 0,84-757,41 115, ,16 1,58-845,64-297, ,18 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 13) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,69-762, ,52 0,84-761,74-119, ,54 1,58-841,43 278, ,57 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 14) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,00 774,45 0,92 600, ,20 768,44 1, ,09 97,35 762,50 2,52 600, ,64 756,57 3, , ,50 750,56 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 14) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0,11-841, ,21 301,59 0,90 495, ,21 295,69 1,72 957,43 1,29 289,64 2,55 486, ,50 283,52 3,33-837, ,64 277,69 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 14) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,96 771, ,26 0,84-752,41 112, ,73 1,58-841,34-297, ,21 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 14) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,25-755, ,69 0,84-756,85-116, ,16 1,58-837,20 277, ,64

82 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 80 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 15) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,38 912,92 0,92 596, ,85 906,91 1, ,93 98,61 900,97 2,52 596, ,74 895,04 3, , ,81 889,03 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 15) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0,11-853, ,20 390,41 0,90 490, ,30 384,52 1,72 954,84 1,33 378,47 2,55 481, ,58 372,35 3,33-849, ,54 366,52 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 15) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,99 909, ,16 0,84-726,28 106, ,18 1,58-853,62-385, ,20 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 15) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,58-895, ,50 0,84-730,57-110, ,52 1,58-849,34 366, ,54 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 16) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,25 905,91 0,92 592, ,63 899,90 1, ,05 97,59 893,96 2,52 592, ,23 888,03 3, , ,72 882,02 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 16) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0,11-849, ,23 388,65 0,90 487, ,23 382,76 1,72 949,54 1,30 376,71 2,55 478, ,49 370,59 3,33-845, ,62 364,76 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 16) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,70 902, ,27 0,84-721,47 103, ,75 1,58-849,26-384, ,23

83 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 81 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 16) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,05-887, ,67 0,84-725,91-107, ,15 1,58-845,06 364, ,62 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 17) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,49 648,53 0, , ,04 642,52 1, ,23 140,58 636,59 2, , ,57 630,65 3, , ,00 624,64 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 17) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,95 684,37 0, , ,95 678,47 1, ,76-4,98 672,42 2, , ,77 666,30 3, , ,91 660,48 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 17) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,78 644, ,99 0, ,65-152, ,47 1, ,92-681, ,95 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 17) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,77-630, ,95 0, ,99 145, ,43 1, ,96 660, ,91 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 18) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,62 654,81 0, , ,27 648,80 1, ,15 141,57 642,86 2, , ,03 636,92 3, , ,09 630,91 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 18) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,91 685,33 0, , ,02 679,43 1, ,11-4,96 673,38 2, , ,87 667,26 3, , ,83 661,43

84 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 82 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 18) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,03 650, ,87 0, ,65-149, ,89 1, ,23-681, ,91 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 18) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,21-636, ,79 0, ,88 142, ,81 1, ,19 661, ,83 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 19) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,88 787,00 0, , ,69 780,99 1, ,07 141,84 775,06 2, , ,66 769,12 3, , ,31 763,11 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 19) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,94 773,20 0, , ,04 767,30 1, ,16-4,94 761,25 2, , ,85 755,13 3, , ,81 749,31 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 19) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,81 782, ,89 0, ,53-159, ,91 1, ,21-769, ,94 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 19) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,10-769, ,76 0, ,71 151, ,79 1, ,10 749, ,81 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 20) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,75 779,99 0, , ,47 773,98 1, ,19 140,82 768,05 2, , ,16 762,11 3, , ,22 756,10 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 20) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,96 771,44

85 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 83 0, , ,96 765,54 1, ,86-4,96 759,49 2, , ,75 753,37 3, , ,89 747,55 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 20) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,52 776, ,01 0, ,72-161, ,49 1, ,84-768, ,96 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 20) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,57-761, ,94 0, ,04 154, ,41 1, ,83 747, ,89 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 21) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,18 633,91 0, , ,76 633,91 1, ,55 141,02 633,91 2, , ,03 633,91 3, , ,40 633,91 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 21) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,52 665,48 0, , ,57 665,48 1, ,86-6,38 665,48 2, , ,23 665,48 3, , ,28 665,48 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 21) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,69 634, ,02 0, ,03-149, ,77 1, ,37-665, ,52 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 21) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,20-635, ,78 0, ,82 146, ,53 1, ,93 665, ,28 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 22) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,76 445,04 0, , ,66 445,04 1, ,26 205,65 445,04 2, , ,31 445,04 3, , ,31 445,04

86 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 84 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 22) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , , ,40 0, , , ,40 1, ,35-15, ,40 2, , , ,40 3, , , ,40 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 22) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,56 444, ,44 0, ,97-546, ,19 1, , , ,94 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 22) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,33-446, ,36 0, ,46 539, ,11 1, , , ,86 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n 23) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , ,73 130,25 0, , ,50 130,25 1, ,10 313,37 130,25 2, , ,44 130,25 3, , ,83 130,25 Sollecitazioni traverso (Combinazione n 23) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, , , ,59 0, , , ,59 1, ,17-31, ,59 2, , , ,59 3, , , ,59 Sollecitazioni piedritto sinistro (Combinazione n 23) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,35 127, ,48 0, , , ,23 1, , , ,98 Sollecitazioni piedritto destro (Combinazione n 23) Y [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0, ,89-133, ,32 0, , , ,07 1, , , ,82

87 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 85 Pressioni terreno Inviluppo pressioni SLU Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 1) X [m] t [kg/cmq] 0,11 0,41 0,92 0,31 1,72 0,25 2,52 0,31 3,33 0,41 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 2) X [m] t [kg/cmq] 0,11 0,32 0,92 0,24 1,72 0,20 2,52 0,24 3,33 0,32 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 3) X [m] t [kg/cmq] 0,11 1,76 0,92 1,19 1,72 0,92 2,52 1,20 3,33 1,77 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 4) X [m] t [kg/cmq] 0,11 1,48 0,92 1,00 1,72 0,78 2,52 1,01 3,33 1,49

88 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 86 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 5) X [m] t [kg/cmq] 0,11 0,32 0,92 0,24 1,72 0,20 2,52 0,24 3,33 0,32 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 6) X [m] t [kg/cmq] 0,11 0,32 0,92 0,24 1,72 0,19 2,52 0,24 3,33 0,32 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 7) X [m] t [kg/cmq] 0,11 0,32 0,92 0,24 1,72 0,20 2,52 0,24 3,33 0,32 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 8) X [m] t [kg/cmq] 0,11 0,32 0,92 0,24 1,72 0,20 2,52 0,24 3,33 0,32 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 9) X [m] t [kg/cmq] 0,11 0,50 0,92 0,35 1,72 0,29 2,52 0,36 3,33 0,50 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 10) X [m] t [kg/cmq] 0,11 0,50 0,92 0,35 1,72 0,28 2,52 0,35 3,33 0,50 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 11) X [m] t [kg/cmq] 0,11 0,50 0,92 0,36

89 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 87 1,72 0,29 2,52 0,36 3,33 0,50 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 12) X [m] t [kg/cmq] 0,11 0,50 0,92 0,35 1,72 0,28 2,52 0,35 3,33 0,50 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 13) X [m] t [kg/cmq] 0,11 0,32 0,92 0,24 1,72 0,20 2,52 0,24 3,33 0,32 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 14) X [m] t [kg/cmq] 0,11 0,32 0,92 0,24 1,72 0,19 2,52 0,24 3,33 0,32 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 15) X [m] t [kg/cmq] 0,11 0,32 0,92 0,24 1,72 0,20 2,52 0,24 3,33 0,32 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 16) X [m] t [kg/cmq] 0,11 0,32 0,92 0,24 1,72 0,20 2,52 0,24 3,33 0,32 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 17) X [m] t [kg/cmq] 0,11 0,50 0,92 0,35 1,72 0,28 2,52 0,35 3,33 0,50 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 18)

90 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 88 X [m] t [kg/cmq] 0,11 0,50 0,92 0,36 1,72 0,29 2,52 0,36 3,33 0,50 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 19) X [m] t [kg/cmq] 0,11 0,50 0,92 0,36 1,72 0,29 2,52 0,36 3,33 0,50 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 20) X [m] t [kg/cmq] 0,11 0,50 0,92 0,35 1,72 0,28 2,52 0,35 3,33 0,50 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 21) X [m] t [kg/cmq] 0,11 0,50 0,92 0,35 1,72 0,29 2,52 0,35 3,33 0,50 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 22) X [m] t [kg/cmq] 0,11 0,77 0,92 0,53 1,72 0,42 2,52 0,53 3,33 0,77 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n 23) X [m] t [kg/cmq] 0,11 1,21 0,92 0,82 1,72 0,64 2,52 0,83 3,33 1,22

91 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 89 Verifiche combinazioni SLU Simbologia adottata ed unità di misura N Indice sezione X Ascissa/Ordinata sezione, espresso in cm M Momento flettente, espresso in kgm V Taglio, espresso in kg N Sforzo normale, espresso in kg N u Sforzo normale ultimo, espressa in kg M u Momento ultimo, espressa in kgm A fi Area armatura inferiore, espresse in cmq A fs Area armatura superiore, espresse in cmq CS Coeff. di sicurezza sezione V Rd Aliquota taglio assorbita dal calcestruzzo in elementi senza armature trasversali, espressa in kg V Rcd Aliquota taglio assorbita dal calcestruzzo in elementi con armature trasversali, espressa in kg V Rsd Aliquota taglio assorbita armature trasversali, espressa in kg Area armature trasversali nella sezione, espressa in cmq A sw Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 1 - SLU (Caso A1-M1)] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (1410) ,72 12,72 6,49 2 0, (-1020) ,72 12,72 9,16 3 1, (-1399) ,72 12,72 6,55 4 2, (-1070) ,72 12,72 8,71 5 3, (1410) ,72 12,72 6,49 1 0, ,54 2 0, ,00 3 1, ,00 4 2, ,00 5 3, ,54 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 1 - SLU (Caso A1-M1)] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1093) ,27 12,72 8,16 2 0, (887) ,36 12,72 15,25 3 1, (1249) ,27 12,72 8,33 4 2, (875) ,36 12,72 15,46 5 3, (-1093) ,27 12,72 8,16

92 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) , ,54 2 0, ,54 3 1, ,00 4 2, ,54 5 3, ,54 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 1 - SLU (Caso A1-M1)] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1410) ,72 12,72 7,76 2 0, (-1011) ,72 12,72 11,45 3 1, (-1153) ,72 12,72 9,25 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 1 - SLU (Caso A1-M1)] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1410) ,72 12,72 7,76 2 0, (-1011) ,72 12,72 11,45 3 1, (-1153) ,72 12,72 9,25 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 2 - SLU (Caso A2-M2)] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (1095) ,72 12,72 8,44 2 0, (-777) ,72 12,72 12,20 3 1, (-1069) ,72 12,72 8,65 4 2, (-816) ,72 12,72 11,58 5 3, (1095) ,72 12,72 8,44

93 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) , ,54 2 0, ,00 3 1, ,00 4 2, ,00 5 3, ,54 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 2 - SLU (Caso A2-M2)] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-849) ,27 12,72 10,59 2 0, (675) ,36 12,72 20,24 3 1, (953) ,27 12,72 11,00 4 2, (665) ,36 12,72 20,53 5 3, (-849) ,27 12,72 10,59 1 0, ,54 2 0, ,54 3 1, ,00 4 2, ,54 5 3, ,54 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 2 - SLU (Caso A2-M2)] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1095) ,72 12,72 9,98 2 0, (-745) ,72 12,72 15,76 3 1, (-909) ,72 12,72 11,67 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 2 - SLU (Caso A2-M2)] Altezza sezione H = 22,00 cm

94 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) , (-1095) ,72 12,72 9,98 2 0, (-745) ,72 12,72 15,76 3 1, (-909) ,72 12,72 11,67 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 3 - SLU (Caso A1-M1)] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (6176) ,72 12,72 1,41 2 0, (-5372) ,72 12,72 1,62 3 1, (-7123) ,72 12,72 1,22 4 2, (-5577) ,72 12,72 1,56 5 3, (6176) ,72 12,72 1,41 1 0, ,54 2 0, ,00 3 1, ,00 4 2, ,00 5 3, ,54 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 3 - SLU (Caso A1-M1)] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-8638) ,27 12,72 1,04 2 0, (7655) ,36 12,72 1,77 3 1, (9231) ,27 12,72 1,13 4 2, (7580) ,36 12,72 1,79 5 3, (-8638) ,27 12,72 1,04 1 0, ,54 2 0, ,54 3 1, ,00 4 2, ,54 5 3, ,54

95 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 93 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 3 - SLU (Caso A1-M1)] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-6156) ,72 12,72 1,82 2 0, (-6979) ,72 12,72 1,54 3 1, (-8634) ,72 12,72 1,19 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 3 - SLU (Caso A1-M1)] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-6184) ,72 12,72 1,81 2 0, (-6989) ,72 12,72 1,54 3 1, (-8638) ,72 12,72 1,19 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 4 - SLU (Caso A2-M2)] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (5225) ,72 12,72 1,66 2 0, (-4549) ,72 12,72 1,91 3 1, (-6030) ,72 12,72 1,44 4 2, (-4721) ,72 12,72 1,84 5 3, (5225) ,72 12,72 1,66 1 0, ,54 2 0, ,00 3 1, ,00 4 2, ,00 5 3, ,54

96 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 94 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 4 - SLU (Caso A2-M2)] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-7388) ,27 12,72 1,21 2 0, (6540) ,36 12,72 2,07 3 1, (7871) ,27 12,72 1,33 4 2, (6476) ,36 12,72 2,09 5 3, (-7388) ,27 12,72 1,21 1 0, ,54 2 0, ,54 3 1, ,00 4 2, ,54 5 3, ,54 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 4 - SLU (Caso A2-M2)] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-5213) ,72 12,72 2,15 2 0, (-5925) ,72 12,72 1,82 3 1, (-7384) ,72 12,72 1,39 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 4 - SLU (Caso A2-M2)] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-5237) ,72 12,72 2,14 2 0, (-5934) ,72 12,72 1,82 3 1, (-7388) ,72 12,72 1,39 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00

97 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 95 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 5 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (1090) ,72 12,72 8,39 2 0, (-787) ,72 12,72 11,87 3 1, (-1080) ,72 12,72 8,49 4 2, (-826) ,72 12,72 11,30 5 3, (1090) ,72 12,72 8,41 1 0, ,54 2 0, ,00 3 1, ,00 4 2, ,00 5 3, ,54 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 5 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-846) ,27 12,72 10,54 2 0, (685) ,36 12,72 19,76 3 1, (963) ,27 12,72 10,81 4 2, (674) ,36 12,72 20,11 5 3, (-846) ,27 12,72 10,56 1 0, ,54 2 0, ,54 3 1, ,00 4 2, ,54 5 3, ,54 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 5 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1089) ,72 12,72 10,05 2 0, (-781) ,72 12,72 14,81 3 1, (-887) ,72 12,72 12,03 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00

98 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 96 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 5 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1090) ,72 12,72 10,04 2 0, (-776) ,72 12,72 14,95 3 1, (-894) ,72 12,72 11,92 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 6 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (1082) ,72 12,72 8,46 2 0, (-782) ,72 12,72 11,96 3 1, (-1072) ,72 12,72 8,55 4 2, (-820) ,72 12,72 11,38 5 3, (1082) ,72 12,72 8,47 1 0, ,54 2 0, ,00 3 1, ,00 4 2, ,00 5 3, ,54 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 6 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-841) ,27 12,72 10,60 2 0, (681) ,36 12,72 19,87 3 1, (957) ,27 12,72 10,88 4 2, (670) ,36 12,72 20,23 5 3, (-841) ,27 12,72 10,62

99 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) , ,54 2 0, ,54 3 1, ,00 4 2, ,54 5 3, ,54 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 6 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1080) ,72 12,72 10,13 2 0, (-776) ,72 12,72 14,92 3 1, (-882) ,72 12,72 12,09 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 6 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1082) ,72 12,72 10,11 2 0, (-771) ,72 12,72 15,05 3 1, (-890) ,72 12,72 11,97 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 7 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (1100) ,72 12,72 8,39 2 0, (-780) ,72 12,72 12,17 3 1, (-1073) ,72 12,72 8,63 4 2, (-818) ,72 12,72 11,56 5 3, (1100) ,72 12,72 8,41

100 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) , ,54 2 0, ,00 3 1, ,00 4 2, ,00 5 3, ,54 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 7 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-854) ,27 12,72 10,52 2 0, (677) ,36 12,72 20,18 3 1, (955) ,27 12,72 10,98 4 2, (666) ,36 12,72 20,55 5 3, (-854) ,27 12,72 10,54 1 0, ,54 2 0, ,54 3 1, ,00 4 2, ,54 5 3, ,54 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 7 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1099) ,72 12,72 9,94 2 0, (-749) ,72 12,72 15,69 3 1, (-909) ,72 12,72 11,68 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 7 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm

101 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) , (-1100) ,72 12,72 9,92 2 0, (-743) ,72 12,72 15,84 3 1, (-916) ,72 12,72 11,56 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 8 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (1092) ,72 12,72 8,46 2 0, (-774) ,72 12,72 12,25 3 1, (-1065) ,72 12,72 8,69 4 2, (-812) ,72 12,72 11,64 5 3, (1092) ,72 12,72 8,47 1 0, ,54 2 0, ,00 3 1, ,00 4 2, ,00 5 3, ,54 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 8 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-849) ,27 12,72 10,58 2 0, (673) ,36 12,72 20,30 3 1, (950) ,27 12,72 11,04 4 2, (662) ,36 12,72 20,67 5 3, (-849) ,27 12,72 10,60 1 0, ,54 2 0, ,54 3 1, ,00 4 2, ,54 5 3, ,54

102 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 100 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 8 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1090) ,72 12,72 10,02 2 0, (-743) ,72 12,72 15,80 3 1, (-904) ,72 12,72 11,73 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 8 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1092) ,72 12,72 10,00 2 0, (-738) ,72 12,72 15,95 3 1, (-912) ,72 12,72 11,62 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 9 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (1726) ,72 12,72 5,17 2 0, (-1368) ,72 12,72 6,57 3 1, (-1843) ,72 12,72 4,84 4 2, (-1427) ,72 12,72 6,30 5 3, (1726) ,72 12,72 5,18 1 0, ,54 2 0, ,00 3 1, ,00 4 2, ,00 5 3, ,54

103 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 101 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 9 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1852) ,27 12,72 4,82 2 0, (1587) ,36 12,72 8,53 3 1, (2027) ,27 12,72 5,15 4 2, (1568) ,36 12,72 8,64 5 3, (-1852) ,27 12,72 4,83 1 0, ,54 2 0, ,54 3 1, ,00 4 2, ,54 5 3, ,54 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 9 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1824) ,72 12,72 5,98 2 0, (-1545) ,72 12,72 7,22 3 1, (-1847) ,72 12,72 5,66 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 9 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1831) ,72 12,72 5,95 2 0, (-1542) ,72 12,72 7,24 3 1, (-1852) ,72 12,72 5,64 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00

104 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 102 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 10 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (1717) ,72 12,72 5,20 2 0, (-1362) ,72 12,72 6,60 3 1, (-1835) ,72 12,72 4,86 4 2, (-1421) ,72 12,72 6,32 5 3, (1717) ,72 12,72 5,20 1 0, ,54 2 0, ,00 3 1, ,00 4 2, ,00 5 3, ,54 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 10 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1847) ,27 12,72 4,84 2 0, (1583) ,36 12,72 8,55 3 1, (2022) ,27 12,72 5,16 4 2, (1564) ,36 12,72 8,66 5 3, (-1847) ,27 12,72 4,84 1 0, ,54 2 0, ,54 3 1, ,00 4 2, ,54 5 3, ,54 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 10 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1814) ,72 12,72 6,01 2 0, (-1540) ,72 12,72 7,24 3 1, (-1843) ,72 12,72 5,67

105 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) , ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 10 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1822) ,72 12,72 5,98 2 0, (-1538) ,72 12,72 7,26 3 1, (-1847) ,72 12,72 5,66 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 11 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (1735) ,72 12,72 5,17 2 0, (-1360) ,72 12,72 6,66 3 1, (-1836) ,72 12,72 4,88 4 2, (-1419) ,72 12,72 6,38 5 3, (1735) ,72 12,72 5,18 1 0, ,54 2 0, ,00 3 1, ,00 4 2, ,00 5 3, ,54 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 11 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1860) ,27 12,72 4,82 2 0, (1579) ,36 12,72 8,61 3 1, (2019) ,27 12,72 5,19 4 2, (1560) ,36 12,72 8,72 5 3, (-1860) ,27 12,72 4,83

106 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) , ,54 2 0, ,54 3 1, ,00 4 2, ,54 5 3, ,54 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 11 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1855) ,72 12,72 5,85 2 0, (-1515) ,72 12,72 7,40 3 1, (-1855) ,72 12,72 5,63 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 11 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1860) ,72 12,72 5,84 2 0, (-1513) ,72 12,72 7,42 3 1, (-1860) ,72 12,72 5,61 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 12 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (1727) ,72 12,72 5,20 2 0, (-1354) ,72 12,72 6,69 3 1, (-1828) ,72 12,72 4,90 4 2, (-1413) ,72 12,72 6,40 5 3, (1727) ,72 12,72 5,20

107 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) , ,54 2 0, ,00 3 1, ,00 4 2, ,00 5 3, ,54 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 12 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1855) ,27 12,72 4,83 2 0, (1575) ,36 12,72 8,63 3 1, (2014) ,27 12,72 5,20 4 2, (1556) ,36 12,72 8,74 5 3, (-1855) ,27 12,72 4,84 1 0, ,54 2 0, ,54 3 1, ,00 4 2, ,54 5 3, ,54 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 12 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1845) ,72 12,72 5,89 2 0, (-1511) ,72 12,72 7,42 3 1, (-1850) ,72 12,72 5,64 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 12 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1853) ,72 12,72 5,86 2 0, (-1508) ,72 12,72 7,44 3 1, (-1855) ,72 12,72 5,63

108 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) , ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 13 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (1090) ,72 12,72 8,41 2 0, (-787) ,72 12,72 11,89 3 1, (-1080) ,72 12,72 8,49 4 2, (-826) ,72 12,72 11,28 5 3, (1090) ,72 12,72 8,39 1 0, ,54 2 0, ,00 3 1, ,00 4 2, ,00 5 3, ,54 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 13 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-846) ,27 12,72 10,56 2 0, (683) ,36 12,72 19,83 3 1, (963) ,27 12,72 10,81 4 2, (676) ,36 12,72 20,03 5 3, (-846) ,27 12,72 10,54 1 0, ,54 2 0, ,54 3 1, ,00 4 2, ,54 5 3, ,54 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 13 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm

109 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) , (-1090) ,72 12,72 10,04 2 0, (-776) ,72 12,72 14,95 3 1, (-894) ,72 12,72 11,92 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 13 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1089) ,72 12,72 10,05 2 0, (-781) ,72 12,72 14,81 3 1, (-887) ,72 12,72 12,03 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 14 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (1082) ,72 12,72 8,47 2 0, (-782) ,72 12,72 11,98 3 1, (-1072) ,72 12,72 8,55 4 2, (-820) ,72 12,72 11,36 5 3, (1082) ,72 12,72 8,46 1 0, ,54 2 0, ,00 3 1, ,00 4 2, ,00 5 3, ,54 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 14 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm

110 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) , (-841) ,27 12,72 10,62 2 0, (679) ,36 12,72 19,95 3 1, (957) ,27 12,72 10,88 4 2, (672) ,36 12,72 20,15 5 3, (-841) ,27 12,72 10,60 1 0, ,54 2 0, ,54 3 1, ,00 4 2, ,54 5 3, ,54 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 14 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1082) ,72 12,72 10,11 2 0, (-771) ,72 12,72 15,05 3 1, (-890) ,72 12,72 11,97 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 14 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1080) ,72 12,72 10,13 2 0, (-776) ,72 12,72 14,92 3 1, (-882) ,72 12,72 12,09 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00

111 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 109 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 15 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (1100) ,72 12,72 8,41 2 0, (-780) ,72 12,72 12,18 3 1, (-1073) ,72 12,72 8,63 4 2, (-818) ,72 12,72 11,54 5 3, (1100) ,72 12,72 8,39 1 0, ,54 2 0, ,00 3 1, ,00 4 2, ,00 5 3, ,54 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 15 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-854) ,27 12,72 10,54 2 0, (675) ,36 12,72 20,26 3 1, (955) ,27 12,72 10,98 4 2, (668) ,36 12,72 20,47 5 3, (-854) ,27 12,72 10,52 1 0, ,54 2 0, ,54 3 1, ,00 4 2, ,54 5 3, ,54 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 15 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1100) ,72 12,72 9,92 2 0, (-743) ,72 12,72 15,84 3 1, (-916) ,72 12,72 11,56

112 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) , ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 15 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1099) ,72 12,72 9,94 2 0, (-749) ,72 12,72 15,69 3 1, (-909) ,72 12,72 11,68 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 16 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (1092) ,72 12,72 8,47 2 0, (-774) ,72 12,72 12,27 3 1, (-1065) ,72 12,72 8,69 4 2, (-812) ,72 12,72 11,63 5 3, (1092) ,72 12,72 8,46 1 0, ,54 2 0, ,00 3 1, ,00 4 2, ,00 5 3, ,54 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 16 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm

113 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) , (-849) ,27 12,72 10,60 2 0, (671) ,36 12,72 20,38 3 1, (950) ,27 12,72 11,04 4 2, (664) ,36 12,72 20,59 5 3, (-849) ,27 12,72 10,58 1 0, ,54 2 0, ,54 3 1, ,00 4 2, ,54 5 3, ,54 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 16 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1092) ,72 12,72 10,00 2 0, (-738) ,72 12,72 15,95 3 1, (-912) ,72 12,72 11,62 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 16 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1090) ,72 12,72 10,02 2 0, (-743) ,72 12,72 15,80 3 1, (-904) ,72 12,72 11,73 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00

114 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 112 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 17 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (1716) ,72 12,72 5,21 2 0, (-1362) ,72 12,72 6,61 3 1, (-1835) ,72 12,72 4,86 4 2, (-1421) ,72 12,72 6,32 5 3, (1716) ,72 12,72 5,20 1 0, ,54 2 0, ,00 3 1, ,00 4 2, ,00 5 3, ,54 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 17 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1847) ,27 12,72 4,84 2 0, (1581) ,36 12,72 8,56 3 1, (2022) ,27 12,72 5,16 4 2, (1566) ,36 12,72 8,65 5 3, (-1847) ,27 12,72 4,84 1 0, ,54 2 0, ,54 3 1, ,00 4 2, ,54 5 3, ,54 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 17 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1818) ,72 12,72 6,00 2 0, (-1536) ,72 12,72 7,26 3 1, (-1847) ,72 12,72 5,65

115 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) , ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 17 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1818) ,72 12,72 6,00 2 0, (-1542) ,72 12,72 7,23 3 1, (-1843) ,72 12,72 5,67 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 18 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (1724) ,72 12,72 5,18 2 0, (-1368) ,72 12,72 6,58 3 1, (-1843) ,72 12,72 4,84 4 2, (-1427) ,72 12,72 6,29 5 3, (1724) ,72 12,72 5,18 1 0, ,54 2 0, ,00 3 1, ,00 4 2, ,00 5 3, ,54 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 18 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm

116 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) , (-1851) ,27 12,72 4,83 2 0, (1585) ,36 12,72 8,54 3 1, (2027) ,27 12,72 5,15 4 2, (1570) ,36 12,72 8,62 5 3, (-1851) ,27 12,72 4,83 1 0, ,54 2 0, ,54 3 1, ,00 4 2, ,54 5 3, ,54 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 18 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1827) ,72 12,72 5,97 2 0, (-1541) ,72 12,72 7,24 3 1, (-1851) ,72 12,72 5,64 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 18 - SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1827) ,72 12,72 5,97 2 0, (-1546) ,72 12,72 7,22 3 1, (-1847) ,72 12,72 5,66 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00

117 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 115 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 19 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (1734) ,72 12,72 5,18 2 0, (-1360) ,72 12,72 6,67 3 1, (-1836) ,72 12,72 4,88 4 2, (-1419) ,72 12,72 6,37 5 3, (1734) ,72 12,72 5,18 1 0, ,54 2 0, ,00 3 1, ,00 4 2, ,00 5 3, ,54 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 19 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1859) ,27 12,72 4,83 2 0, (1577) ,36 12,72 8,62 3 1, (2019) ,27 12,72 5,19 4 2, (1562) ,36 12,72 8,70 5 3, (-1859) ,27 12,72 4,82 1 0, ,54 2 0, ,54 3 1, ,00 4 2, ,54 5 3, ,54 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 19 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1859) ,72 12,72 5,84 2 0, (-1511) ,72 12,72 7,43 3 1, (-1859) ,72 12,72 5,61

118 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) , ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 19 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo ] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1855) ,72 12,72 5,86 2 0, (-1516) ,72 12,72 7,40 3 1, (-1855) ,72 12,72 5,63 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 20 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (1726) ,72 12,72 5,21 2 0, (-1354) ,72 12,72 6,69 3 1, (-1828) ,72 12,72 4,90 4 2, (-1413) ,72 12,72 6,40 5 3, (1726) ,72 12,72 5,20 1 0, ,54 2 0, ,00 3 1, ,00 4 2, ,00 5 3, ,54 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 20 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm

119 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) , (-1855) ,27 12,72 4,84 2 0, (1574) ,36 12,72 8,64 3 1, (2014) ,27 12,72 5,20 4 2, (1558) ,36 12,72 8,73 5 3, (-1855) ,27 12,72 4,83 1 0, ,54 2 0, ,54 3 1, ,00 4 2, ,54 5 3, ,54 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 20 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1849) ,72 12,72 5,87 2 0, (-1507) ,72 12,72 7,45 3 1, (-1855) ,72 12,72 5,62 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 20 - SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo] Altezza sezione H = 22,00 cm 1 0, (-1849) ,72 12,72 5,87 2 0, (-1512) ,72 12,72 7,42 3 1, (-1851) ,72 12,72 5,64 1 0, ,00 2 0, ,00 3 1, ,00

120 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 118 Verifiche combinazioni SLE Simbologia adottata ed unità di misura N Indice sezione X Ascissa/Ordinata sezione, espresso in m M Momento flettente, espresso in kgm V Taglio, espresso in kg N Sforzo normale, espresso in kg A fi Area armatura inferiore, espressa in cmq A fs Area armatura superiore, espressa in cmq fi Tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore, espresse in kg/cmq fs Tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore, espresse in kg/cmq c Tensione nel calcestruzzo, espresse in kg/cmq c Tensione tangenziale nel calcestruzzo, espresse in kg/cmq Area armature trasversali nella sezione, espressa in cmq A sw Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 21 - SLE (Quasi Permanente)] Altezza sezione H = 22,00 cm N X M N A fi A fs fs fi c 1 0, ,72 12,72 160,1 838,9 29,7 2 0, ,72 12,72 510,8 101,8 18,5 3 1, ,72 12,72 900,8 171,1 31,8 4 2, ,72 12,72 511,5 101,9 18,5 5 3, ,72 12,72 160,4 840,7 29,8 N X V c A sw 1 0, ,20 2,54 2 0, ,21 0,00 3 1, ,09 0,00 4 2, ,44 0,00 5 3, ,21 2,54 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 21 - SLE (Quasi Permanente)] Altezza sezione H = 22,00 cm N X M N A fi A fs fs fi c 1 0, ,27 12,72 904,8 164,9 31,4 2 0, ,36 12,72 111,7 330,7 15,9 3 1, ,27 12,72 196,4 834,7 32,7 4 2, ,36 12,72 109,5 323,7 15,6 5 3, ,27 12,72 905,1 165,0 31,4 N X V c A sw 1 0, ,77 2,54

121 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) , ,04 2,54 3 1,72-6 0,00 0,00 4 2, ,06 2,54 5 3, ,77 2,54 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 21 - SLE (Quasi Permanente)] Altezza sezione H = 22,00 cm N X M N A fi A fs fs fi c 1 0, ,72 12,72 668,6 203,4 30,2 2 0, ,72 12,72 584,5 181,5 26,7 3 1, ,72 12,72 764,2 207,7 32,4 N X V c A sw 1 0, ,41 0,00 2 0, ,10 0,00 3 1, ,43 0,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 21 - SLE (Quasi Permanente)] Altezza sezione H = 22,00 cm N X M N A fi A fs fs fi c 1 0, ,72 12,72 669,9 203,8 30,2 2 0, ,72 12,72 584,9 181,7 26,7 3 1, ,72 12,72 764,0 207,9 32,4 N X V c A sw 1 0, ,42 0,00 2 0, ,10 0,00 3 1, ,43 0,00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 22 - SLE (Frequente)] Altezza sezione H = 22,00 cm N X M N A fi A fs fs fi c 1 0, ,72 12,72 242,8 1323,5 46,0 2 0, ,72 12,72 866,5 161,7 30,4 3 1, ,72 12, ,4 271,3 51,5 4 2, ,72 12,72 868,3 162,0 30,4 5 3, ,72 12,72 243,5 1327,9 46,2

122 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 120 N X V c A sw 1 0, ,11 2,54 2 0, ,93 0,00 3 1, ,13 0,00 4 2, ,28 0,00 5 3, ,13 2,54 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 22 - SLE (Frequente)] Altezza sezione H = 22,00 cm N X M N A fi A fs fs fi c 1 0, ,27 12, ,6 299,9 57,0 2 0, ,36 12,72 202,0 596,4 28,7 3 1, ,27 12,72 351,7 1491,2 58,6 4 2, ,36 12,72 198,3 584,3 28,1 5 3, ,27 12, ,3 300,1 57,0 N X V c A sw 1 0, ,72 2,54 2 0, ,00 2,54 3 1, ,01 0,00 4 2, ,03 2,54 5 3, ,74 2,54 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 22 - SLE (Frequente)] Altezza sezione H = 22,00 cm N X M N A fi A fs fs fi c 1 0, ,72 12, ,9 317,6 46,8 2 0, ,72 12, ,4 313,2 46,7 3 1, ,72 12, ,3 372,9 58,8 N X V c A sw 1 0, ,29 0,00 2 0, ,36 0,00 3 1, ,81 0,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 22 - SLE (Frequente)] Altezza sezione H = 22,00 cm N X M N A fi A fs fs fi c

123 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) , ,72 12, ,1 318,7 47,0 2 0, ,72 12, ,4 313,9 46,8 3 1, ,72 12, ,7 373,3 58,8 N X V c A sw 1 0, ,29 0,00 2 0, ,35 0,00 3 1, ,81 0,00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n 23 - SLE (Rara)] Altezza sezione H = 22,00 cm N X M N A fi A fs fs fi c 1 0, ,72 12,72 380,5 2131,1 73,2 2 0, ,72 12, ,5 261,3 50,2 3 1, ,72 12, ,2 438,3 84,4 4 2, ,72 12, ,0 261,9 50,3 5 3, ,72 12,72 382,1 2140,0 73,5 N X V c A sw 1 0, ,29 2,54 2 0, ,13 0,00 3 1, ,20 0,00 4 2, ,67 0,00 5 3, ,33 2,54 Verifica sezioni traverso [Combinazione n 23 - SLE (Rara)] Altezza sezione H = 22,00 cm N X M N A fi A fs fs fi c 1 0, ,27 12, ,2 525,0 99,7 2 0, ,36 12,72 352,5 1039,2 50,0 3 1, ,27 12,72 610,6 2585,4 101,6 4 2, ,36 12,72 346,2 1018,7 49,1 5 3, ,27 12, ,6 525,2 99,8 N X V c A sw 1 0, ,98 2,54 2 0, ,26 2,54 3 1, ,02 0,00 4 2, ,31 2,54 5 3, ,02 2,54

124 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 122 Verifica sezioni piedritto sinistro [Combinazione n 23 - SLE (Rara)] Altezza sezione H = 22,00 cm N X M N A fi A fs fs fi c 1 0, ,72 12, ,2 507,9 74,6 2 0, ,72 12, ,9 532,7 80,0 3 1, ,72 12, ,4 648,2 102,7 N X V c A sw 1 0, ,08 0,00 2 0, ,79 0,00 3 1, ,44 0,00 Verifica sezioni piedritto destro [Combinazione n 23 - SLE (Rara)] Altezza sezione H = 22,00 cm N X M N A fi A fs fs fi c 1 0, ,72 12, ,5 510,0 74,9 2 0, ,72 12, ,0 534,1 80,2 3 1, ,72 12, ,3 649,1 102,8 N X V c A sw 1 0, ,09 0,00 2 0, ,78 0,00 3 1, ,44 0,00

125 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 123 Verifiche fessurazione Simbologia adottata ed unità di misura N Indice sezione X i Ascissa/Ordinata sezione, espresso in m M p Momento, espresse in kgm M n Momento, espresse in kgm w k Ampiezza fessure, espresse in mm w lim Apertura limite fessure, espresse in mm s Distanza media tra le fessure, espresse in mm sm Deformazione nelle fessure, espresse in [%] Verifica fessurazione fondazione [Combinazione n 21 - SLE (Quasi Permanente)] N X A fi A fs Mp Mn M w w lim s m sm 1 0,11 12,72 12, ,00 0,30 0,00 0, ,92 12,72 12, ,00 0,30 0,00 0, ,72 12,72 12, ,07 0,30 187,46 0, ,52 12,72 12, ,00 0,30 0,00 0, ,33 12,72 12, ,00 0,30 0,00 0,00000 Verifica fessurazione traverso [Combinazione n 21 - SLE (Quasi Permanente)] N X A fi A fs Mp Mn M w w lim s m sm 1 0,11 15,27 12, ,07 0,30 187,60 0, ,90 20,36 12, ,00 0,30 0,00 0, ,72 15,27 12, ,05 0,30 131,83 0, ,55 20,36 12, ,00 0,30 0,00 0, ,33 15,27 12, ,07 0,30 187,60 0,00023 Verifica fessurazione piedritto sinistro [Combinazione n 21 - SLE (Quasi Permanente)] N X A fi A fs Mp Mn M w w lim s m sm 1 0,11 12,72 12, ,00 0,30 0,00 0, ,84 12,72 12, ,00 0,30 0,00 0, ,58 12,72 12, ,05 0,30 187,46 0,00015 Verifica fessurazione piedritto destro [Combinazione n 21 - SLE (Quasi Permanente)] N X A fi A fs Mp Mn M w w lim s m sm 1 0,11 12,72 12, ,00 0,30 0,00 0, ,84 12,72 12, ,00 0,30 0,00 0, ,58 12,72 12, ,05 0,30 187,46 0,00015 Verifica fessurazione fondazione [Combinazione n 22 - SLE (Frequente)] N X A fi A fs Mp Mn M w w lim s m sm 1 0,11 12,72 12, ,13 0,40 148,56 0, ,92 12,72 12, ,00 0,40 0,00 0,00000

126 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) ,72 12,72 12, ,19 0,40 187,46 0, ,52 12,72 12, ,00 0,40 0,00 0, ,33 12,72 12, ,13 0,40 148,56 0,00050 Verifica fessurazione traverso [Combinazione n 22 - SLE (Frequente)] N X A fi A fs Mp Mn M w w lim s m sm 1 0,11 15,27 12, ,21 0,40 187,60 0, ,90 20,36 12, ,03 0,40 111,89 0, ,72 15,27 12, ,14 0,40 131,83 0, ,55 20,36 12, ,00 0,40 0,00 0, ,33 15,27 12, ,21 0,40 187,60 0,00067 Verifica fessurazione piedritto sinistro [Combinazione n 22 - SLE (Frequente)] N X A fi A fs Mp Mn M w w lim s m sm 1 0,11 12,72 12, ,10 0,40 187,46 0, ,84 12,72 12, ,10 0,40 187,46 0, ,58 12,72 12, ,17 0,40 187,46 0,00054 Verifica fessurazione piedritto destro [Combinazione n 22 - SLE (Frequente)] N X A fi A fs Mp Mn M w w lim s m sm 1 0,11 12,72 12, ,10 0,40 187,46 0, ,84 12,72 12, ,10 0,40 187,46 0, ,58 12,72 12, ,17 0,40 187,46 0,00054 Verifica fessurazione fondazione [Combinazione n 23 - SLE (Rara)] N X A fi A fs Mp Mn M w w lim s m sm 1 0,11 12,72 12, ,24 100,00 148,56 0, ,92 12,72 12, ,18 100,00 187,46 0, ,72 12,72 12, ,35 100,00 187,46 0, ,52 12,72 12, ,18 100,00 187,46 0, ,33 12,72 12, ,24 100,00 148,56 0,00094 Verifica fessurazione traverso [Combinazione n 23 - SLE (Rara)] N X A fi A fs Mp Mn M w w lim s m sm 1 0,11 15,27 12, ,42 100,00 187,60 0, ,90 20,36 12, ,08 100,00 111,89 0, ,72 15,27 12, ,26 100,00 131,83 0, ,55 20,36 12, ,08 100,00 111,89 0, ,33 15,27 12, ,42 100,00 187,60 0,00131 Verifica fessurazione piedritto sinistro [Combinazione n 23 - SLE (Rara)]

127 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 125 N X A fi A fs Mp Mn M w w lim s m sm 1 0,11 12,72 12, ,21 100,00 187,46 0, ,84 12,72 12, ,24 100,00 187,46 0, ,58 12,72 12, ,35 100,00 187,46 0,00111 Verifica fessurazione piedritto destro [Combinazione n 23 - SLE (Rara)] N X A fi A fs Mp Mn M w w lim s m sm 1 0,11 12,72 12, ,21 100,00 187,46 0, ,84 12,72 12, ,24 100,00 187,46 0, ,58 12,72 12, ,35 100,00 187,46 0,00111

128 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 126 Inviluppo spostamenti nodali Inviluppo spostamenti fondazione X [m] u Xmin [cm] u Xmax [cm] u Ymin [cm] u Ymax [cm] 0,11-0,0007 0,0010 0,0790 0,4392 0,92-0,0008 0,0009 0,0588 0,2974 1,72-0,0009 0,0008 0,0487 0,2308 2,52-0,0010 0,0007 0,0588 0,2992 3,27-0,0010 0,0006 0,0790 0,4429 Inviluppo spostamenti traverso X [m] u Xmin [cm] u Xmax [cm] u Ymin [cm] u Ymax [cm] 0,11-0,0008 0,0014 0,0795 0,4426 0,90-0,0008 0,0011 0,0971 0,6199 1,72-0,0009 0,0009 0,1063 0,7150 2,55-0,0009 0,0009 0,0969 0,6200 3,33-0,0009 0,0008 0,0795 0,4464 Inviluppo spostamenti piedritto sinistro Y [m] u Xmin [cm] u Xmax [cm] u Ymin [cm] u Ymax [cm] 0,11-0,0007 0,0010 0,0790 0,4392 0,84-0,0580-0,0057 0,0793 0,4409 1,58-0,0008 0,0014 0,0795 0,4426 Inviluppo spostamenti piedritto destro Y [m] u Xmin [cm] u Xmax [cm] u Ymin [cm] u Ymax [cm] 0,11-0,0010 0,0006 0,0790 0,4429 0,84 0,0057 0,0581 0,0793 0,4447 1,58-0,0009 0,0008 0,0795 0,4464 Inviluppo sollecitazioni nodali Inviluppo sollecitazioni fondazione X [m] M min [kgm] M max [kgm] V min [kg] V max [kg] N min [kg] N max [kg] 0, , , , , Inviluppo sollecitazioni traverso X [m] M min [kgm] M max [kgm] V min [kg] V max [kg] N min [kg] N max [kg] 0, , , , ,

129 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 127 Inviluppo sollecitazioni piedritto sinistro Y [m] M min [kgm] M max [kgm] V min [kg] V max [kg] N min [kg] N max [kg] 0, , , Inviluppo sollecitazioni piedritto destro Y [m] M min [kgm] M max [kgm] V min [kg] V max [kg] N min [kg] N max [kg] 0, , , Inviluppo pressioni terreno Inviluppo pressioni sul terreno di fondazione X [m] tmin [kg/cmq] 0,11 0,32 1,76 tmax [kg/cmq] 0,92 0,24 1,19 1,72 0,19 0,92 2,52 0,24 1,20 3,33 0,32 1,77 Inviluppo verifiche stato limite ultimo (SLU) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Altezza sezione H = 22,00 cm X A fi A fs CS 0,11 12,72 12,72 1,41 0,92 12,72 12,72 1,62 1,72 12,72 12,72 1,22 2,52 12,72 12,72 1,56 3,33 12,72 12,72 1,41 X V Rd V Rsd V Rcd A sw 0, ,54 0, ,00 1, ,00 2, ,00 3, ,54 Verifica sezioni traverso (Inviluppo)

130 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 128 Altezza sezione H = 22,00 cm X A fi A fs CS 0,11 15,27 12,72 1,04 0,90 20,36 12,72 1,77 1,72 15,27 12,72 1,13 2,55 20,36 12,72 1,79 3,33 15,27 12,72 1,04 X V Rd V Rsd V Rcd A sw 0, ,54 0, ,54 1, ,00 2, ,54 3, ,54 Verifica sezioni piedritto sinistro (Inviluppo) Altezza sezione H = 22,00 cm Y A fi A fs CS 0,11 12,72 12,72 1,82 0,84 12,72 12,72 1,54 1,58 12,72 12,72 1,19 Y V Rd V Rsd V Rcd A sw 0, ,00 0, ,00 1, ,00 Verifica sezioni piedritto destro (Inviluppo) Altezza sezione H = 22,00 cm Y A fi A fs CS 0,11 12,72 12,72 1,81 0,84 12,72 12,72 1,54 1,58 12,72 12,72 1,19 Y V Rd V Rsd V Rcd A sw 0, ,00 0, ,00 1, ,00 Inviluppo verifiche stato limite esercizio (SLE)

131 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 129 Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Altezza sezione H = 22,00 cm X A fi A fs c fi fs 0,11 12,72 12,72 73, ,14 380,49 0,92 12,72 12,72 50,20 261, ,49 1,72 12,72 12,72 84,38 438, ,18 2,52 12,72 12,72 50,32 261, ,00 3,33 12,72 12,72 73, ,97 382,06 X c A sw 0,11-8,3 2,54 0,92-3,1 0,00 1,72 0,2 0,00 2,52 3,7 0,00 3,33 8,3 2,54 Verifica sezioni traverso (Inviluppo) Altezza sezione H = 22,00 cm X A fi A fs c fi fs 0,11 15,27 12,72 99,71 524, ,23 0,90 20,36 12,72 50, ,18 352,51 1,72 15,27 12,72 101, ,43 610,64 2,55 20,36 12,72 49, ,68 346,23 3,33 15,27 12,72 99,76 525, ,63 X c A sw 0,11 8,0 2,54 0,90 7,3 2,54 1,72 0,0 0,00 2,55-7,3 2,54 3,33-8,0 2,54 Verifica sezioni piedritto sinistro (Inviluppo) Altezza sezione H = 22,00 cm Y A fi A fs c fi fs 0,11 12,72 12,72 74,62 507, ,18 0,84 12,72 12,72 80,00 532, ,89 1,58 12,72 12,72 102,73 648, ,39 Y c A sw 0,11 0,4 0,00 0,84-0,8 0,00 1,58-1,4 0,00

132 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 130 Verifica sezioni piedritto destro (Inviluppo) Altezza sezione H = 22,00 cm Y A fi A fs c fi fs 0,11 12,72 12,72 74,93 510, ,54 0,84 12,72 12,72 80,16 534, ,97 1,58 12,72 12,72 102,79 649, ,33 Y c A sw 0,11-0,4 0,00 0,84 0,8 0,00 1,58 1,4 0,00

133 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 131 Schema Strutturale Area ed Inerzia elementi Destinazione Area [cmq] Inerzia [cm^4] Fondazione 2200, ,33 Piedritto sinistro 2200, ,33 Piedritto destro 2200, ,33 Traverso 2200, ,33 Simbologia adottata ed unità di misura N indice elemento N i indice nodo iniziale elemento N j indice nodo finale elemento (X i, Y i ) coordinate nodo iniziale, espresse in cm (X j, Y j ) coordinate nodo finale, espresse in cm Dest appartenenza elemento N N i N j X i Y i X j Y j Dest ,00 11,00 16,50 11,00 Fond ,50 11,00 22,00 11,00 Fond ,00 11,00 32,00 11,00 Fond ,00 11,00 42,00 11,00 Fond ,00 11,00 52,00 11,00 Fond ,00 11,00 62,00 11,00 Fond ,00 11,00 72,00 11,00 Fond ,00 11,00 82,00 11,00 Fond ,00 11,00 92,00 11,00 Fond ,00 11,00 102,00 11,00 Fond ,00 11,00 112,00 11,00 Fond ,00 11,00 122,00 11,00 Fond ,00 11,00 132,00 11,00 Fond ,00 11,00 142,00 11,00 Fond ,00 11,00 152,00 11,00 Fond ,00 11,00 162,00 11,00 Fond ,00 11,00 172,00 11,00 Fond ,00 11,00 182,00 11,00 Fond ,00 11,00 192,00 11,00 Fond ,00 11,00 202,00 11,00 Fond ,00 11,00 212,00 11,00 Fond ,00 11,00 222,00 11,00 Fond ,00 11,00 232,00 11,00 Fond ,00 11,00 242,00 11,00 Fond ,00 11,00 252,00 11,00 Fond ,00 11,00 262,00 11,00 Fond ,00 11,00 272,00 11,00 Fond ,00 11,00 282,00 11,00 Fond ,00 11,00 292,00 11,00 Fond ,00 11,00 302,00 11,00 Fond ,00 11,00 312,00 11,00 Fond ,00 11,00 322,00 11,00 Fond ,00 11,00 327,50 11,00 Fond ,50 11,00 333,00 11,00 Fond ,00 11,00 11,00 20,19 PiedL ,00 20,19 11,00 29,38 PiedL ,00 29,38 11,00 38,56 PiedL ,00 38,56 11,00 47,75 PiedL

134 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) ,00 47,75 11,00 56,94 PiedL ,00 56,94 11,00 66,13 PiedL ,00 66,13 11,00 75,31 PiedL ,00 75,31 11,00 84,50 PiedL ,00 84,50 11,00 93,69 PiedL ,00 93,69 11,00 102,88 PiedL ,00 102,88 11,00 112,06 PiedL ,00 112,06 11,00 121,25 PiedL ,00 121,25 11,00 130,44 PiedL ,00 130,44 11,00 139,62 PiedL ,00 139,62 11,00 148,81 PiedL ,00 148,81 11,00 158,00 PiedL ,00 11,00 333,00 20,19 PiedR ,00 20,19 333,00 29,38 PiedR ,00 29,38 333,00 38,56 PiedR ,00 38,56 333,00 47,75 PiedR ,00 47,75 333,00 56,94 PiedR ,00 56,94 333,00 66,13 PiedR ,00 66,13 333,00 75,31 PiedR ,00 75,31 333,00 84,50 PiedR ,00 84,50 333,00 93,69 PiedR ,00 93,69 333,00 102,88 PiedR ,00 102,88 333,00 112,06 PiedR ,00 112,06 333,00 121,25 PiedR ,00 121,25 333,00 130,44 PiedR ,00 130,44 333,00 139,62 PiedR ,00 139,62 333,00 148,81 PiedR ,00 148,81 333,00 158,00 PiedR ,00 158,00 22,00 158,00 Trav ,00 158,00 35,70 158,00 Trav ,70 158,00 49,40 158,00 Trav ,40 158,00 63,10 158,00 Trav ,10 158,00 76,79 158,00 Trav ,79 158,00 90,49 158,00 Trav ,49 158,00 102,75 158,00 Trav ,75 158,00 115,00 158,00 Trav ,00 158,00 127,25 158,00 Trav ,25 158,00 139,51 158,00 Trav ,51 158,00 150,34 158,00 Trav ,34 158,00 161,17 158,00 Trav ,17 158,00 172,00 158,00 Trav ,00 158,00 183,16 158,00 Trav ,16 158,00 194,33 158,00 Trav ,33 158,00 205,49 158,00 Trav ,49 158,00 217,75 158,00 Trav ,75 158,00 230,00 158,00 Trav ,00 158,00 242,25 158,00 Trav ,25 158,00 254,51 158,00 Trav ,51 158,00 268,01 158,00 Trav ,01 158,00 281,50 158,00 Trav ,50 158,00 295,00 158,00 Trav ,00 158,00 308,50 158,00 Trav ,50 158,00 322,00 158,00 Trav ,00 158,00 333,00 158,00 Trav ,00 11,00 11,00-89,00 MollaF ,50 11,00 16,50-89,00 MollaF ,00 11,00 22,00-89,00 MollaF ,00 11,00 32,00-89,00 MollaF ,00 11,00 42,00-89,00 MollaF

135 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) ,00 11,00 52,00-89,00 MollaF ,00 11,00 62,00-89,00 MollaF ,00 11,00 72,00-89,00 MollaF ,00 11,00 82,00-89,00 MollaF ,00 11,00 92,00-89,00 MollaF ,00 11,00 102,00-89,00 MollaF ,00 11,00 112,00-89,00 MollaF ,00 11,00 122,00-89,00 MollaF ,00 11,00 132,00-89,00 MollaF ,00 11,00 142,00-89,00 MollaF ,00 11,00 152,00-89,00 MollaF ,00 11,00 162,00-89,00 MollaF ,00 11,00 172,00-89,00 MollaF ,00 11,00 182,00-89,00 MollaF ,00 11,00 192,00-89,00 MollaF ,00 11,00 202,00-89,00 MollaF ,00 11,00 212,00-89,00 MollaF ,00 11,00 222,00-89,00 MollaF ,00 11,00 232,00-89,00 MollaF ,00 11,00 242,00-89,00 MollaF ,00 11,00 252,00-89,00 MollaF ,00 11,00 262,00-89,00 MollaF ,00 11,00 272,00-89,00 MollaF ,00 11,00 282,00-89,00 MollaF ,00 11,00 292,00-89,00 MollaF ,00 11,00 302,00-89,00 MollaF ,00 11,00 312,00-89,00 MollaF ,00 11,00 322,00-89,00 MollaF ,50 11,00 327,50-89,00 MollaF ,00 11,00 333,00-89,00 MollaF ,00 11,00-89,00 11,00 MollaPL ,00 20,19-89,00 20,19 MollaPL ,00 29,38-89,00 29,38 MollaPL ,00 38,56-89,00 38,56 MollaPL ,00 47,75-89,00 47,75 MollaPL ,00 56,94-89,00 56,94 MollaPL ,00 66,13-89,00 66,13 MollaPL ,00 75,31-89,00 75,31 MollaPL ,00 84,50-89,00 84,50 MollaPL ,00 93,69-89,00 93,69 MollaPL ,00 102,88-89,00 102,88 MollaPL ,00 112,06-89,00 112,06 MollaPL ,00 121,25-89,00 121,25 MollaPL ,00 130,44-89,00 130,44 MollaPL ,00 139,62-89,00 139,62 MollaPL ,00 148,81-89,00 148,81 MollaPL ,00 158,00-89,00 158,00 MollaPL ,00 11,00 433,00 11,00 MollaPR ,00 20,19 433,00 20,19 MollaPR ,00 29,38 433,00 29,38 MollaPR ,00 38,56 433,00 38,56 MollaPR ,00 47,75 433,00 47,75 MollaPR ,00 56,94 433,00 56,94 MollaPR ,00 66,13 433,00 66,13 MollaPR ,00 75,31 433,00 75,31 MollaPR ,00 84,50 433,00 84,50 MollaPR ,00 93,69 433,00 93,69 MollaPR ,00 102,88 433,00 102,88 MollaPR ,00 112,06 433,00 112,06 MollaPR

136 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) ,00 121,25 433,00 121,25 MollaPR ,00 130,44 433,00 130,44 MollaPR ,00 139,62 433,00 139,62 MollaPR ,00 148,81 433,00 148,81 MollaPR ,00 158,00 433,00 158,00 MollaPR Computo dei ferri Diametro [mm] Lunghezza [m] Peso [kg] 18,00 154,32 308,33 10,00 0,00 0,00 8,00 15,60 6,16 Computo delle quantità Volume calcestruzzo in fondazione mc 0.95 Volume calcestruzzo in elevazione mc 1.55 Acciaio per armature Kg

137 SERV.IN. Ingegneria S.r.l. (Capogruppo) DOLMEN S.r.l. Dott. Geol. Mauro Pompei (Mandanti) 135 Dichiarazioni secondo N.T.C (punto 10.2) Analisi e verifiche svolte con l'ausilio di codici di calcolo Il sottoscritto, in qualità di calcolatore delle opere in progetto, dichiara quanto segue. Tipo di analisi svolta L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico. La verifica della sicurezza degli elementi strutturali è stata valutata con i metodi della scienza delle costruzioni. La struttura viene discretizzata in elementi tipo trave. Per simulare il comportamento del terreno di fondazione e di rinfianco vengono inserite delle molle alla Winkler non reagenti a trazione L'analisi che viene effettuata è un analisi al passo per tener conto delle molle che devono essere eliminate (molle in trazione). L analisi fornisce i risultati in termini di spostamenti. Dagli spostamenti si risale alle sollecitazioni nodali ed alle pressioni sul terreno. Il calcolo degli scatolari viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo delle pressioni in calotta (per gli scatolari ricoperti da terreno); - Calcolo della spinta del terreno; - Calcolo delle sollecitazioni sugli elementi strutturali (fondazione, piedritti e traverso); - Progetto delle armature e relative verifiche dei materiali. L'analisi strutturale sotto le azioni sismiche è condotta con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni del capitolo 7 del DM 14/01/2008. La verifica delle sezioni degli elementi strutturali è eseguita con il metodo degli Stati Limite. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta. Origine e caratteristiche dei codici di calcolo Titolo SCAT - Analisi Strutture Scatolari Versione 10.0 Produttore Aztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS) Utente Dolmen S.r.l. Licenza AIU19631Y Affidabilità dei codici di calcolo Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l'affidabilità. La documentazione fornita dal produttore del software contiene un'esauriente descrizione delle basi teoriche, degli algoritmi impiegati e l'individuazione dei campi d'impiego. La società produttrice Aztec Informatica srl ha verificato l'affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi prova in cui i risultati dell'analisi numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche. Modalità di presentazione dei risultati La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di calcolo tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità. La relazione di calcolo illustra in modo esaustivo i dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma tabellare. Informazioni generali sull'elaborazione Il software prevede una serie di controlli automatici che consentono l'individuazione di errori di modellazione, di non rispetto di limitazioni geometriche e di armatura e di presenza di elementi non verificati. Il codice di calcolo consente di visualizzare e controllare, sia in forma grafica che tabellare, i dati del modello strutturale, in modo da avere una visione consapevole del comportamento corretto del modello strutturale. Giudizio motivato di accettabilità dei risultati I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli dal sottoscritto utente del software. Tale valutazione ha compreso il confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali. Inoltre sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati, si è valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni. In base a quanto sopra, io sottoscritto asserisco che l'elaborazione è corretta ed idonea al caso specifico, pertanto i risultati di calcolo sono da ritenersi validi ed accettabili.

138 136 Ditta: Comune: Progettista: Direttore dei Lavori: Impresa: Progetto: Elemento Vasca di prima pioggia 245X365X300H Quartu S.Elena Ing. Luciano Biggio Ing. Luciano Biggio N.B. A vantaggio della sicurezza la vasca è calcolato come se fosse uno scatolare chiuso con fondazione e soletta incastrata sulle due pareti che si fronteggiano sulla luce più corta. In poche parole non si tiene conto del contributo dato dalla presenza di tutte le 4 pareti laterali ma solo di 2 di esse che si fronteggiano. Inoltre, per essere certi di comprendere tutti i casi relativi ai diersi affondamenti della piastra di base si è assunta l altezza di affondamento massimo di 4,5 m cui corrisponde un ricoprimento sulla soletta di 1,5 m. Progetto: Vasca interrata Normative di riferimento - Legge nr del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996