1. PREMESSA CRITERI GENERALI DI PROGETTAZIONE METODOLOGIE DI CALCOLO UTILIZZATE PER IL DIMENSIONAMENTO DEGLI IMPIANTI...

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1 INDICE 1. PREMESSA CRITERI GENERALI DI PROGETTAZIONE METODOLOGIE DI CALCOLO UTILIZZATE PER IL DIMENSIONAMENTO DEGLI IMPIANTI IMPIANTI DI CLIMATIZZAZIONE DIMENSIONAMENTO RETI IDRICHE DIMENSIONAMENTO RETI DI SCARICO DATI TECNICI DI PROGETTO IMPIANTI DI CLIMATIZZAZIONE CARATTERISTICHE MATERIALI E IMPIANTI IMPIANTI DI CLIMATIZZAZIONE DISPERSIONI TERMICHE DIMENSIONAMENTO CANALI DIMENSIONAMENTO TERMINALI AERAULICI DIMENSIONAMENTO RETI IDRAULICHE FLUIDI TERMOVETTORI /06 3.IM.RC MAGGIO 2006 MA LP 1

2 1. PREMESSA La presente relazione definisce i metodi di calcolo seguiti nella progettazione esecutiva degli impianti meccanici relativi al restauro ed alla riqualificazione funzionale del complesso La Versiliana ubicato nel Comune di Pietrasanta (LU). Parte integrante di questo documento, soprattutto per la descrizione delle funzioni nei singoli locali del complesso e le caratteristiche prestazionali delle apparecchiature previste in sede di progetto, sono gli elaborati di progetto costituiti dagli schemi funzionali, dalle piante con la rappresentazione delle reti di distribuzione e la disposizione delle apparecchiature. 115/06 3.IM.RC MAGGIO 2006 MA LP 2

3 2. CRITERI GENERALI DI PROGETTAZIONE Le soluzioni proposte, nel rispetto della normativa e legislazione vigente, sono caratterizzate dall affidabilità, dalla economicità di gestione e dal contenimento dei consumi energetici. Nelle scelte progettuali sono stati considerati i seguenti fattori: - semplicità di funzionamento per ottenere una notevole affidabilità del sistema e dei sui componenti; - massima standardizzazione dei componenti per avere la garanzia di una futura facile reperibilità sia in caso di modifiche che di sostituzione in fase manutentiva o per invecchiamento; - frazionabilità di ogni sezione del sistema per ottenere una gestione flessibile, economica e di facile controllo; - adattabilità degli impianti alle strutture dell edificio soprattutto nell ottica di garantire una facile accessibilità durante le operazioni di manutenzione e controllo; - sicurezza degli impianti nell utilizzo da parte degli utenti. 115/06 3.IM.RC MAGGIO 2006 MA LP 3

4 3. METODOLOGIE DI CALCOLO UTILIZZATE PER IL DIMENSIONAMENTO DEGLI IMPIANTI 3.1 IMPIANTI DI CLIMATIZZAZIONE Nella progettazione degli impianti di climatizzazione è stato calcolato il fabbisogno termico e frigorifero dell intero complesso assumendo quali dati tecnici quelli indicati successivamente. I calcoli termici sono stati effettuati in conformità alle norme UNI e UNI FA 101, alla Legge n. 10 del 09/01/1991 D.P.R. n. 412 del 26/08/1993 e successive norme UNI richiamate (10344, 10339, etc.). I calcoli del fabbisogno frigorifero sono stati effettuati secondo il metodo Carrier. Per il dimensionamento dei canali è stata di norma adottata la versione 2-11 Carrier che utilizza la metodologia riportata sul ASHRAE FUNDAMENTALS HANDBOOK (Duct Design). Per il dimensionamento delle reti dei fluidi (acqua calda e acqua refrigerata) sono stati utilizzati i programmi Carrier System Design Manual. Qui di seguito riportiamo alcune regole progettuali a carattere generale, conformi alle norme sopracitate, a cui ci siamo attenuti nella stesura del progetto: - circuiti di distribuzione fluidi caldi, freddi e caldi-freddi a servizio degli impianti di riscaldamento e condizionamento: la determinazione dei diametri delle tubazioni è stata effettuata in modo da non superare la velocità di 1.8 m/s con perdite di carico per attrito comunque non superiori a 25 mm di colonna di acqua a metro lineare; eventuali perdite di carico ulteriormente occorrenti per una equilibratura delle diramazioni secondarie saranno affidate a valvole di taratura del tipo a perdita prestabilita; non saranno adottati diametri inferiori al ½. - Radiatori: la selezione è stata effettuata sulla base delle rese stabilite dalla norma UNI EN Reti di distribuzione aria: il dimensionamento delle canalizzazioni adducenti aria sia di mandata che di espulsione è stato effettuato rispettando i seguenti limiti massimi di velocità: per portata da mc/h a mc/h: 15 m/s per portata da mc/h a mc/h: 12 m/s per portata da mc/h a mc/h: 8 m/s per portata da 6000 mc/h a 9000 mc/h: 7 m/s per portata da 4000 mc/h a 5000 mc/h: 6 m/s per portata da 2000 mc/h a 3500 mc/h: 5 m/s per portata da 1000 mc/h a 1900 mc/h: 4 m/s per portata inferiore a 1000 mc/h: 3 m/s 115/06 3.IM.RC MAGGIO 2006 MA LP 4

5 - Differenze di temperatura massime previste negli impianti a tutt aria in corrispondenza delle condizione di regime ai massimi carichi disperdenti (inverno) e di apporto (estate): fase scaldante: T immissione T ambiente = +12 C fase raffreddante: T immissione T ambiente = +11 C 3.2 DIMENSIONAMENTO RETI IDRICHE Secondo Norma UNI 9182 Impianti di alimentazione e distribuzione dell acqua fredda e calda; criteri di progettazione, collaudo e gestione. Portate nominali e pressioni dei rubinetti di erogazione: Apparecchio Portata l/s Pressione minima kpa Lavabi 0,10 50 Bidet 0,10 50 Vasi a cassetta 0,10 50 Vasi con flussometro 1, Doccia 0,15 50 Orinatoio 0,10 50 Beverino 0,05 50 Idrantino ½ 0, Determinazione della portata massima contemporanea Secondo il metodo delle unità di carico (UC), corrispondente alla portata convenzionale di un punto di espansione, definito per i vari utilizzatori della tabella A. Il rapporto fra unità di carico e la portata d acqua è riportata nella tabella B, relativa alle condizioni di utilizzo più gravose (edifici per comunità, ospedali etc.). Nella tabella C sono riportati i massimi valori di velocità ammessa nelle tubazioni di circuiti aperti. TABELLA A - Unità di carico (UC) per le utenze idriche: Apparecchio singolo Alimentazione Unità di carico Acqua fredda Acqua calda Totale Lavabi miscelatore 1,50 1,50 2,00 Bidet miscelatore 1,50 1,50 2,00 Doccia miscelatore 3,00 3,00 4,00 Vaso cassetta 5, ,00 Vaso passo rapido 10, ,00 Orinatoio rubinetto a vela 0, ,75 115/06 3.IM.RC MAGGIO 2006 MA LP 5

6 TABELLA B - Determinazione della portata massima contemporanea per utenze delle abitazioni private e degli edifici collettivi (alberghi, ospedali, scuole, caserme, centri sportivi e simili) con vasi a cassetta: Unità di carico (UC) Portata (l/s) Unità di carico (UC) Portata (l/s) Unità di carico (UC) Portata (l/s) 6 0, , ,50 8 0, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,15 TABELLA C - Massima velocità ammessa nei circuiti aperti: Diametro ( ) Velocità (m/s) ½ 0,7 ¾ 0,9 1 1,2 1 ¼ 1,5 1 ½ 1, ½ 2,3 3 2,4 >4 2,5 115/06 3.IM.RC MAGGIO 2006 MA LP 6

7 3.3 DIMENSIONAMENTO RETI DI SCARICO Per il dimensionamento delle reti di scarico delle acqua reflue e meteoriche nell ambito del complesso edilizio, si fa riferimento alla norma UNI EN Sistemi di scarico funzionanti a gravità all interno degli edifici, nel seguito si riportano alcuni dati di sintesi desunti dalla norma in oggetto. Il dimensionamento delle reti di scarico delle acque reflue a gravità è basato sul metodo delle unità di scarico (DU), definite nella Tabella D di seguito riportata: TABELLA D Unità di scarico Apparecchio sanitario Sistema 1 DU l/s Sistema II DU l/s Sistema III DU l/s Sistema IV DU l/s Lavabo, bidet 0,5 0,3 0,3 0,3 Doccia senza tappo 0,6 0,4 0,4 0,4 Doccia con tappo 0,8 0,5 1,3 0,5 Orinatoio con cassetta 0,8 0,5 0,4 0,5 Orinatoio a parete 0,2* 0,2* 0,2* 0,2* Vasca da bagno 0,8 0,6 1,3 0,5 Lavello da cucina 0,8 0,6 1,3 0,5 Lavastoviglie (domestica) 0,8 0,6 0,2 0,5 Lavatrice, carico max. 6 kg 0,8 0,6 0,6 0,5 Lavatrice, carico max. 12 kg 1,5 1,2 1,2 1,0 WC, capacità cassetta 6,0 lt. 2,0 1,8 da 1,2 a 1,7 *** 2,0 WC, capacità cassetta 7,5 lt. 2,0 1,8 da 1,4 a 1,8 *** 2,0 WC, capacità cassetta 9,0 lt. 2,5 2,0 da 1,6 a 2,0 *** 2,5 Pozzetto a terra DN 100 2,0 1,2-1,3 * Per persona *** A seconda del tipo di cassetta (valido unicamente per WC a cacciata con cassetta e sifone) - Non utilizzata o dati mancanti I sistemi di scarico riportati in tabella sono quelli definiti dalla norma UNI e precisamente: Sistema I Sistema di scarico con colonna di scarico unica e diramazioni di scarico riempite parzialmente Gli apparecchi sanitari sono connessi a diramazioni di scarico riempite parzialmente. Tali diramazioni sono dimensionate per un grado di riempimento uguale a 0,5 (50%) e sono connesse ad un unica colonna di scarico. 115/06 3.IM.RC MAGGIO 2006 MA LP 7

8 Sistema II Sistema III Sistema IV Sistema di scarico con colonna di scarico unica e diramazioni di scarico di piccolo diametro Gli apparecchi sanitari sono connessi a diramazioni di scarico di piccolo diametro. Tali diramazioni sono dimensionate per un grado di riempimento uguale a 0,7 (70%) e sono connesse ad un unica colonna di scarico. Sistema di scarico con colonna di scarico unica e diramazioni di scarico riempite a piena sezione Gli apparecchi sanitari sono connessi a diramazioni di scarico riempite a piena sezione. Tali diramazioni sono dimensionate per un grado di riempimento uguale a 1,0 (100%) e ciascuna di esse è connessa separatamente ad un unica colonna di scarico. Sistema di scarico con colonne di scarico separate I sistemi di scarico I, II e III possono a loro volta essere divisi in una colonna per le acque nere a servizio di WC e orinatoi e una colonna per acque grigie a servizio di tutti gli altri apparecchi CALCOLO DELLE PORTATE ACQUE REFLUE (Q ww ) Il valore Q ww equivale alla portata di acque reflue prevista per un impianto di scarico, in parte e nell intero sistema, al quale sono raccordati unicamente apparecchi sanitari domestici: Q ww = K DU dove: K Q ww è la portata acque reflue (l/s) K è il coefficiente di frequenza ΣDU è la somma delle unità di scarico Coefficiente di frequenza (K) Nel prospetto seguente sono riportati i coefficienti di frequenza tipo relativi al differente utilizzo degli apparecchi. Utilizzo degli apparecchi Coefficiente K Uso intermittente,per esempio in abitazioni, locande, uffici 0,5 Uso frequente, per esempio in ospedali, scuole, ristoranti, alberghi 0,7 Uso molto frequente, per esempio in bagni e/o docce pubbliche 1,0 Uso speciale, per esempio laboratori 1,2 Regole per il calcolo La capacità massima ammessa per le tubazioni (Qmax) deve corrispondere, come minimo, al valore di Q ww, calcolato come sopra. 115/06 3.IM.RC MAGGIO 2006 MA LP 8

9 Per comodità nella Tabella E sono riportati alcuni valore di Q ww, calcolati con diversi coefficienti di frequenza (K) e somme di unità di scarico (DU). TABELLA E Portata di acque reflue (Q ww ) Somma delle unità di scarico ΣDU K 0,5 K 0,7 K 1,0 K 1,2 Q ww Q ww Q ww Q ww l/s l/s l/s l/s 10 1,6 2,2 3,2 3,8 12 1,7 2,4 3,5 4,2 14 1,9 2,6 3,7 4,5 16 2,0 2,8 4,0 4,8 18 2,1 3,0 4,2 5,1 20 2,2 3,1 4,5 5,4 25 2,5 3,5 5,0 6,0 30 2,7 3,8 5,5 6,6 35 3,0 4,1 5,9 7,1 40 3,2 4,4 6,3 7,6 45 3,4 4,7 6,7 8,0 50 3,5 4,9 7,1 8,5 60 3,9 5,4 7,7 9,3 70 4,2 5,9 8,4 10,0 80 4,5 6,3 8,9 10,7 90 4,7 6,6 9,5 11, ,0 7,0 10,0 12, ,2 7,3 10,5 12, ,5 7,7 11,0 13, ,7 8,0 11,4 13, ,9 8,3 11,8 14, ,1 8,6 12,2 14, ,3 8,9 12,6 15, ,5 9,1 13,0 15, ,7 9,4 13,4 16, , ,8 16, ,6 9,9 14,1 17, ,4 10,4 14,8 17, ,7 10,8 15,5 18, ,1 11,3 16,1 19, ,4 11,7 16,7 20, ,7 12,1 17,3 20, ,9 12,5 17,9 21, ,2 12,9 18,4 22, ,5 13,3 19,00 22,8 115/06 3.IM.RC MAGGIO 2006 MA LP 9

10 Somma delle unità di scarico ΣDU K 0,5 K 0,7 K 1,0 K 1, ,7 13,6 19,5 23, ,0 14,0 20,00 24,0 Diametri minimi reti di scarico e di ventilazione primaria, secondaria ed unitaria: a) diametri interni minimi delle pilette e dei sifoni: lavabo, bidet, doccia diam. 1 ¼ lavello diam. 1 ½ b) diametri esterni minimi delle diramazioni di scarico: lavabo, bidet, doccia mm 40 lavello mm 50 vaso mm 110 c) diametri esterni minimi delle colonne di scarico: acque nere mm 110 acque bianche mm 63 d) diametri esterni minimi delle colonne di ventilazione primaria: uguali a quelli previsti delle rispettive colonne di scarico e) diametri esterni minimi delle colonne di ventilazione secondaria: acque nere mm 70 acque bianche mm 50 f) diametri esterni minimi delle colonne di ventilazione unitaria: lavabo, bidet, doccia mm 32 lavello mm 40 vaso mm 50 g) altezza massima di riempimento dei collettori orizzontali di scarico: h/d = 0,7 (70%) 115/06 3.IM.RC MAGGIO 2006 MA LP 10

11 4. DATI TECNICI DI PROGETTO Il dimensionamento degli impianti è stato effettuato in modo da garantire tutte le prestazioni richieste, alle condizioni sotto indicate, nel rispetto di tutte le caratteristiche funzionali precisate nel progetto. I valori termoigrometrici interni ed esterni, nonché le condizioni di carico cui gli impianti dovranno far fronte, riportate nel presente paragrafo, costituiranno termini di riferimento in sedi di collaudo per le verifiche delle prestazioni degli impianti nell ambito delle tolleranze precisate. 4.1 IMPIANTI DI CLIMATIZZAZIONE CONDIZIONI TERMOIGROMETRICHE ESTERNE DI PROGETTO - Estate temperatura 34 C umidità relativa 50% - Inverno temperatura 0 C umidità relativa 80% AFFOLLAMENTI - Uffici 1 persona/10m² - Sale espositive 1 persona/7m² - Zona museale 1 persona/7m² - Libreria 1 persona/10m² - Altri locali trascurabili ENERGIA DISSIPATA NEGLI AMBIENTI - Illuminazione uffici e libreria 20 W/mq. - Sale espositive e zona museale 15 W/mq CONDIZIONI TERMOIGROMETRICHE INTERNE Le condizioni termoigrometriche da raggiungere e mantenere nei locali climatizzati durante il funzionamento invernale ed estivo sono le seguenti: inverno estate - Uffici 20 C n.c. 26 C n.c. - Libreria 20 C 50% 26 C 50% - Sale espositive Villa 20 C 50% 27 C 50% - Zona museale Fabbrica dei Pinoli 20 C 50% 27 C 50% - servizi igienici 21 C /06 3.IM.RC MAGGIO 2006 MA LP 11

12 4.1.5 TOLLERANZE AMMESSE - temperatura: ± 1 C - umidità relativa: ± 5% RICAMBI ARIA ESTERNA - Libreria 6 vol. amb/h - Sale espositive Villa 5 vol. amb/h - Zona museale Fabbrica dei Pinoli 6 vol. amb/h - Altri locali (ventilazione naturale) 0,5 vol. amb/h - Servizi igienici (ove ventilazione forzata) 10 vol. amb/h CARATTERISTICA DEI FLUIDI - acqua calda circuiti batterie radianti di preriscaldo, radiatori e fan-coils T= 45 C - salto termico 5 C - acqua calda circuiti postriscaldo T= 45 C - salto termico 5 C - acqua refrigerata circuito batterie radianti CDZ fan-coils T= 7 C salto termico 5 C CARATTERISTICHE FILTRAZIONE ARIA PRIMARIA E PRESSIONE AMBIENTE Prefiltro: classe M, efficienza 80/90% ponderale Filtro: classe A, efficienza 60/80% atmosferico PRESSIONE MASSIMA DI ESERCIZIO DELLE TUBAZIONI E DEL VALVOLAME - Acqua riscaldamento e refrigerata 600 KPa - Acqua sanitaria KPa - Acqua antincendio KPa PRESSIONE DI PROVA A FREDDO DELLE TUBAZIONI - Acqua riscaldamento e refrigerata KPa - Acqua sanitaria ed antincendio KPa RUMOROSITÀ DEGLI IMPIANTI I limiti massimi di rumorosità, da rispettare con tutti gli impianti funzionanti alle condizioni nominali, in accordo con il D.M. 1 marzo 1991, sono i seguenti: - tutti i locali con presenza continua di persone (misurati al centro del locale): 40dbA. - altri locali con presenza saltuaria di persone: 42 dba 115/06 3.IM.RC MAGGIO 2006 MA LP 12

13 Tolleranze ammesse sulla misura del rumore: ± 1dbA 4.2 CARATTERISTICHE MATERIALI E IMPIANTI PRESSIONE MASSIMA DI ESERCIZIO DELLE TUBAZIONI E DEL VALVOLAME - Acqua riscaldamento e refrigerata 600 KPa - Acqua sanitaria KPa - Acqua antincendio KPa PRESSIONE DI PROVA A FREDDO DELLE TUBAZIONI - Acqua riscaldamento e refrigerata KPa - Acqua sanitaria ed antincendio KPa RUMOROSITÀ DEGLI IMPIANTI I limiti massimi di rumorosità, da rispettare con tutti gli impianti funzionanti alle condizioni nominali, in accordo con il D.M. 1 marzo 1991, sono i seguenti: - tutti i locali con presenza continua di persone (misurati al centro del locale): 40dbA. - altri locali con presenza saltuaria di persone: 42 dba Tolleranze ammesse sulla misura del rumore: ± 1dbA CARATTERISTICHE DEI MATERIALI PER TUBAZIONI Sigla Fluido Materiale Norma SCB-SCN Acque reflue interne P.E.H.D UNI EN 1519 edificio SCB-SCN Acque reflue condotte PVC UNI EN 1401 interrate AF Acqua potabile fredda Acciaio zincato/ Multistrato UNI EN10255 serie media UNI ACS Acqua calda sanitaria Acciaio zincato/ Multistrato UNI EN serie media UNI AFI Acqua fredda interrata PEHD PN10 EN (UNI 10910) AI Acqua per idranti PEHD. PN16 EN (UNI 10910) antincendio AC Acqua calda Acciaio nero UNI EN10255 serie media UNI EN AR Acqua refrigerata Acciaio nero UNI EN10255 serie media UNI EN /06 3.IM.RC MAGGIO 2006 MA LP 13

14 5. IMPIANTI DI CLIMATIZZAZIONE 5.1 DISPERSIONI TERMICHE Il dimensionamento dell impianto termico relativo ai singoli locali è stato effettuato sulla base dei dati di progetto e delle metodologie indicate procedendo al calcolo delle dispersioni termiche invernali. Sulla base dei coefficienti di trasmissione determinati, le dispersioni per trasmissione vengono calcolate sulla base della relazione: Qd = S K t (W) in cui: S è la superficie della fonte disperdente (m2) K è il coefficiente di trasmissione termica (W/m2 C) t è la differenza di temperatura interna ed esterna nelle condizioni di progetto invernale. L influenza delle diverse esposizioni e stata considerata applicando i seguenti coefficienti correttivi al calcolo delle dispersioni: Nord: +20% Ovest: +10% Est: +15% Sud : +5% Il fabbisogno termico del singolo ambiente viene pertanto ad essere espresso da: Q t = Q d (W) Il fabbisogno termico aggiuntivo relativo al riscaldamento dell aria di rinnovo per portarla nelle condizioni interne di progetto (Qa) viene calcolato separatamente, secondo la seguente relazione: Q a = C p xm a x t w) x(1 η ) ( r dove: Wh - C p = 0,35 è il calore specifico dell aria 3 m C - M a è la portata d aria di rinnovo (mc/h) 115/06 3.IM.RC MAGGIO 2006 MA LP 14

15 - t è la differenza di temperatura fra le condizioni interne e quelle esterne di progetto - η r è la efficienza (%) del recuperatore di calore che, nel caso di recuperatori a batteria, assumiamo pari al 40%. La richiesta termica complessiva (Q t ), sulla base della quale viene determinata la potenzialità del generatore di calore risulta pertanto dalla somma delle dispersioni dei singoli locali e del fabbisogno termico dell aria nelle varie unità di trattamento aria. Q t Qd + = Qa FABBISOGNO TERMICO I fabbisogni termici calcolati secondo le metodologie sopra esposte, suddivisi per impianto, sono i seguenti: - Radiatori: 5,5 kw - Fan-coil: 26 kw - Impianto a tutt aria (con funzionamento a tutt aria esterna ed efficienza recuperatore pari al 40%) 202 kw Totale fabbisogno termico edificio 233,5 kw Per sopperire al fabbisogno termico totale è stata installata una pompa di calore della potenza termica di 274 kw FABBISOGNO FRIGORIFERO I fabbisogni frigoriferi calcolati nelle condizioni di progetto estive per coprire i carichi sensibili e latenti e suddivisi per impianto considerando un fattore di contemporaneità dell 85% per tenere conto delle diverse esposizioni dei locali, risultano essere i seguenti: - Fan-coil: 26 kw - Impianto a tutt aria 220 kw Totale fabbisogno frigorifero 246 kw Per sopperire al fabbisogno frigorifero totale è stata installata una pompa di calore condensata ad aria avente potenza frigorifera pari a 250 kw. 115/06 3.IM.RC MAGGIO 2006 MA LP 15

16 5.2 DIMENSIONAMENTO CANALI Il dimensionamento dei canali a bassa velocità ( 7m / s) è stato eseguito con il metodo a perdita di carico costante; fissata la velocità del canale principale immediatamente a valle del ventilatore e nota la portata dell aria, è stato determinato il valore della perdita di carico in questo tratto di canale e tale valore è stato poi mantenuto costante per il dimensionamento del percorso critico di canalizzazione (adducente al diffusore più lontano e sfavorito). La prevalenza statica utile del ventilatore viene pertanto scelta maggiore od uguale alla perdite di carico relativa al percorso critico precedentemente individuato. In particolare la perdita di carico viene determinata come segue: dove: + p = p xl p (Pa) t lin - p lin = (Pa/m) è la perdita di carico lineare stabilita, ricavata dal diagramma di Moody; - L (m) è la differenza totale del percorso critico; p (Pa) è la perdita di carico relativa a resistenze accidentali (curve, allargamenti - i e restringimenti, diramazioni etc.); - n è il numero di resistenze accidentali presenti lungo il percorso critico. I valori delle perdite di carico localizzate vengono calcolate con la relazione: = p C xp (Pa) o v i dove: 2 V - P v = p ( Pa) è la pressione dinamica del flusso d aria alla velocità V (m/s) che, 2 nel caso dell aria in condizioni standard assume la relazione: p v = 0,602 V 2 essendo p= 1,204 kg/m 3 ; - C o è il coefficiente adimensionale caratteristico delle resistenze accidentali, ricavabile dalla letteratura tecnica (cfr. ASHRAE F.H. Duct design fitting loss coefficients). 115/06 3.IM.RC MAGGIO 2006 MA LP 16

17 5.3 DIMENSIONAMENTO TERMINALI AERAULICI La velocità dell aria nelle zone occupate dalle persone non dovrà risultare superiore a 0,15 m/s a livello uomo (1,5 m da terra); pertanto il lancio e la velocità di uscita dai terminali non dovranno superare i limiti più sotto riportati. La velocità dell aria in uscita dalle bocchette di mandata non supererà i 2 3 m/s per le bocchette poste in prossimità delle persone e 4 5 m/s per quelle poste in zone più remote. Per le griglie di ripresa la velocità dell aria non dovrà superare valori intorno a 1 2 m/s anche per contenere la rumorosità, mentre la velocità dell aria misurata sulle griglie di presa dell aria esterna e su quelle di espulsione, non supererà i 3 m/s. 5.4 DIMENSIONAMENTO RETI IDRAULICHE FLUIDI TERMOVETTORI Per il dimensionamento delle tubazioni si è fatto riferimento ad appositi diagrammi, disponibile nella letteratura tecnica dove la caduta di pressione fluido in una tubazione è espressa dalla relazione: dove: p = caduta di pressione (Pa o kpa) f = coefficiente di attrito adimensionale l = lunghezza della tubazione, m d = diametro interno della tubazione, m p= densità del fluido (kg/m 3 ) v = velocità media del fluido (m/s) 2 l v p = fx xpx (1) d 2 Il coefficiente di attrito f per moto turbolenti è funzione del numero di Reynolds Re del fluido in questione, della scabrosità della superficie e del diametro della tubazione. Il calcolo della caduta di pressione attraverso raccordi, valvole etc. è stato effettuato secondo il metodo della lunghezza equivalente; per ogni tipo e diametro di raccordo, valvole è assegnata determinata una lunghezza equivalente. Moltiplicando tale lunghezza equivalente per la perdita di carico unitaria relativa ad una tubazione delle stesso diametro (del raccordo o della valvola), percorsa dalla stessa portata di fluido, è stata determinata la caduta di pressione desiderata. Le 115/06 3.IM.RC MAGGIO 2006 MA LP 17

18 tubazioni sono state generalmente dimensionate per perdite di carico comprese tra 15 e 300 Pa/m. Applicando questo metodo di calcolo la lunghezza totale della tubazione, espressa in (1) diventa la lunghezza virtuale che tiene conto delle lunghezze equivalente relative alle varie perdite localizzate. Le tubazioni, a seconda del fluido trasportato, sono state dimensionate per i seguenti valori indicativi delle velocità di convogliamento, in funzione sia delle perdite di carico ammissibili nel circuito che del livello di rumorosità che si intende mantenere nell impianto: - rete principale orizzontale di distribuzione, velocità compresa fra 0,8 e 1,5 m/s; - rete secondaria di distribuzione, velocità compresa fra 0,4 e 0,8 m/s. 115/06 3.IM.RC MAGGIO 2006 MA LP 18