INDICE ANALITICO RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI 1. PREMESSA 2. DESCRIZIONE DEGLI INTERVENTI 3. CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA DEL TERRENO

Transcript

1

2

3 INDICE ANALITICO RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI 1. PREMESSA 2. DESCRIZIONE DEGLI INTERVENTI 3. CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA DEL TERRENO 4. RISCHIO SISMICO 5. RISCHIO IDROGEOLOGICO 6. FONDAZIONI PREVISTE 7. VERIFICHE GEOTECNICHE DELLE FONDAZIONI 1

4 2

5 RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI 1. PREMESSA La presente relazione sostituisce la relazione geotecnica di cui al deposito 1093/2018 in quanto è stata redatta integrazione alla relazione geologica già depositata come richiesto dalla Commissione con prot PMT/SEDIL/C/ECA 1093/ DESCRIZIONE DEGLI INTERVENTI STATO DI FATTO L edificio della scuola primaria è costituito da tre corpi di fabbrica, un corpo (B) a due piani fuori terra che ospita le aule, un corpo (A) ad un piano che ospita la mensa e un porticato di collegamento alla scuola secondaria (C). Il complesso ha dimensioni massime circa 85*30m (compreso portico). Le strutture sono costituite da fondazioni in c.a., strutture verticali ed orizzontali metalliche. corpo C corpo A corpo B Individuazione dei vari lotti Il corpo A, delle dimensioni di circa 20.40*36m, è collegato attraverso un passaggio coperto (corpo C) di dimensioni pari a circa 3.60*18m al vecchio edificio in uso (ora secondarie di primo grado ). Trattasi di edificio ad un piano con fondazioni in calcestruzzo armato, strutture in elevazione costituite da telai in carpenteria metallicai e copertura piana metallica con manto in lamiera grecata, soprastante isolamento, guaina e protezione in ghiaino; i tamponamenti perimetrali sono in pannelli prefabbricati in calcestruzzo dello spessore di 20cm, alleggeriti nella parte centrale. Il corpo B è un edificio contiguo (giunto sismico verso il lotto primo) a due piani, realizzato in due lotti, delle dimensioni di circa 30.27m*25.20m, costituito dai locali servizi, biblioteca, aule, atrio-disimpegno, vano scale e 3

6 ascensore e le aule. Strutturalmente si compone di fondazioni in calcestruzzo armato, elevazione del gruppo scale e ascensore in c. a. e telai in carpenteria metallica; il solaio di piano è in lamiera grecata completata da getto integrativo di calcestruzzo armato con rete, la copertura è piana in lamiera grecata, soprastante isolamento, guaina e protezione in ghiaino ; i tamponamenti sono in pannelli prefabbricati in calcestruzzo armato alleggerito dello spessore di 20cm. Parte del lato nord è tamponato anche con pannellature in lamiera di acciaio coibentata (monopanel). PROGETTO Il progetto prevede il mantenimento dei fabbricati esistenti e la realizzazione di un insieme di opere necessarie per l'adeguamento sismico dei fabbricati in classe IV, come richiesto dall'amministrazione Comunale. Di seguito si riportano in sintesi i principali interventi in progetto per ciascuno dei corpi di fabbrica. Lotto 1, denominato nel seguito "Corpo A" - Inserimento di controventature verticali (cfr tav. S2); -Rinforzo delle strutture di fondazione ove necessario (cfr. Tav S1); - Inserimento di controventi metallici a livello dell'impalcato di copertura (cfr. Tav S4); - Rinforzo delle travi del solaio del livello 1 ove necessario (cfr. Tav S4); Lotti 2-3 denominato nel seguito "Corpo B" - Modifica della struttura metallica dei frangisole esistente sul lato Sud-Ovest e Nord-Est, smontaggio e spostamento delle scale esterne di sicurezza; - Sostituzione dei controventi interni esistenti con nuovi profili metallici e rinforzo pareti in corrispondenza del vano scale, vano ascensore e delle pareti perimetrali (cfr tav. S2); - Rinforzo delle strutture di fondazione ove necessario (cfr. Tav S1); - Realizzazione di telai metallici esterni al fabbricato con funzione controventante e relative opere di fondazione; - Rinforzo delle travi del solaio del livello 1 ove necessario (cfr. Tav S4); - Rinforzo delle travi del solaio del livello 2 ove necessario con inserimento di controventature orizzontali (cfr. Tav S5); Corpo di collegamento denominato "Corpo C" - Inserimento di controventi verticali ed orizzontali in copertura. Per quanto riguarda la normativa sismica l intervento sarà inquadrabile come intervento di ADEGUAMENTO di edificio esistente ai sensi del capitolo 8 del D.M

7 3. CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA DEL TERRENO Le informazioni sostanziali per la caratterizzazione geotecnica del terreno di sedime sono desunte dalla relazione geologica allegata alla presente integrazione, redatta dal dott. geol. Paolo Floreani. La caratterizzazione geotecnica del sito è stata desunta da rilievi di superficie, due prove penetrometriche dinamiche e una prospezione sismica (HVSR) oltre alla prospezione sismica MASW già eseguita in occasione della redazione della relazione geologica già depositata. Al di sotto di uno strato superficiale di alterazione, costituito da sabbie in matrice limosa con scarsa ghiaia, dello spessore di circa 200 cm, si rinvengono sedimenti alluvionali classificabili come ghiaie e sabbie con diffusi ciottoli. In tali sedimenti si possono trovare lenti decimetriche costituite da sabbia pulita. I clasti sono eterometrici, a spigoli subarrotondati o arrotondati e di natura prevalentemente calcareo-dolomitica. Si esclude la presenza di livelli limosi e limo-argillosi così come la presenza di livelli cementati fino alla profondità di circa 30 m dal p.c.. 5

8 Tali parametri sono stati definiti per i sedimenti presenti nel sottosuolo all esterno degli edifici esistenti. Al di sotto degli edifici il loro carico ha prodotto un consolidamento dei sedimenti a contatto con le fondazioni e manufatti esistenti. 4. RISCHIO SISMICO La progettazione strutturale degli interventi è stata svolta in conformità alle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14/01/2008 che prevedono l impiego del metodo semiprobabilistico agli stati limite, con valutazione sia degli stati limite ultimi che di esercizio, che si possono verificare durante la vita nominale di cui al 2.4 del D.M. 14/01/2008. La vita nominale, la classe d uso e il periodo di riferimento per l azione sismica, sono stati scelti in conformità al D.M. 14/01/2008 e della normativa regionale vigente. In particolare si sono assunti: V N = 50 anni vita nominale Classe d'uso IV C u = 1,0 coefficiente d'uso V R =V N C u = 100 periodo di riferimento per l'azione sismica Cat del sottosuolo B Cat. topografica T1 ST 1 Sulla base di tali scelte e considerando i dati riportati nelle relazioni geologica riguardanti la categoria del sottosuolo pari a B e la categoria topografica pari a T1, risultano i seguenti parametri di riferimento per le analisi di risposta sismica. 6

9 5. RISCHIO IDROGEOLOGICO Sul territorio esaminato non si rinvengono corsi d'acqua significativi, ma solo limitati fossi di scarico per le acque meteoriche. L'argine di sponda destra del Torre è posto a circa 1000 m ad Est della zona indagata. La falda si rinviane in questa zona tra i 25 m, in periodi di piena, e i 40 m nel periodo di magra. 6. FONDAZIONI PREVISTE Le fondazioni esistenti sono costituite da plinti e travi di fondazione in c.a., oltre che platee in corrispondenza del vano ascensore. Per i nuovi corpi è prevista una fondazione a platea, di adeguato spessore per contrastare le azioni sismiche, sostenuta da pali in corrispondenza dei plinti esistenti, per non gravare sui plinti esistenti. 7

10 7. VERIFICHE GEOTECNICHE DELLE FONDAZIONI In base alla caratterizzazione del terreno di cui al capitolo 3, considerando i parametri geotecnici relativi allo strato di terreno interessato, per le dimensioni e per le profondità d interesse progettuale, si riportano i valori delle pressioni limite relative per l approccio 2 previsto dalla vigente normativa. FONDAZIONE NASTRIFORME ESISTENTE CONDIZIONE DI CARICO: NON SISMICA TERRENI CONSOLIDATI CONDIZIONI DRENATE ' 0 PRESENZA FALDA trascurabile (b+d>profondità falda) Parametri geomeccanici Relazioni di calcolo k = 19,0 kn/m 3 q ult = q lim / R k,sat = 19,0 kn/m 3 q lim = c cn c + q qn q + 1/2 B'N k ' = kn/m 3 c =s c z c c k ' = 2 kpa s c =1 Ф k' = 32,0 z c =1-0,32k h ' tanф k = 0,624 N c = (N q -1)cotgФ q =s q z q Parametri geometrici s q =1 B = 0,60 m z q =(1-k h /tan ') 0,35 D = 0,50 m q = D N q = e πtanф tan 2 (45 +Ф/2) =s z Forze di progetto s =1 n SLU = 54,00 kn/m z =(1-k h /tan ') 0,35 a/g= 0,00 N = 2(N q -1)tan(Ф) k h = 0,00 m=m L =1 Q ult =q ult B k h = s a/g 8

11 Approccio 1 Approccio 2 Comb. A1 Comb. A2 A1+M1+R2 A2+M2+R2 A1+M1+R3 M = Mc = 1 1,25 1 MtanФ = 1 1,25 1 d = [kn/m 3 ] 19,0 19,0 19,0 d,sat = [kn/m 3 ] 19,0 19,0 19,0 d ' = [kn/m 3 ] 9,0 9,0 9,0 c d = [kpa] 2,0 1,6 2,0 Ф d = 32,0 26,6 32 tanф d = 0,624 0,500 0,624 s c = 1,000 1,000 1,000 z c = 1,000 1,000 1,000 c = 1,000 1,000 1,000 s q = 1,000 1,000 1,000 z q = 1,000 1,000 1,000 q = 1,000 1,000 1,000 s = 1,000 1,000 1,000 z = 1,000 1,000 1,000 = 1,000 1,000 1,000 q = [kpa] 9,50 9,50 9,50 N q = 28,5 14,0 28,52 N c = 44,0 28,6 44,04 N = 27,5 11,5 27,49 R = 1 1,8 2,3 q lim = [kpa] 515,7 244,4 515,7 q ult = [kpa] 515,7 135,8 224,2 [dan/cm 2 ] 5,16 1,36 2,24 Verifiche in termini di tensioni limite in base all'approccio 2: max = 0,90 dan/cm 2 max /q ult = 0,401 9

12 CONDIZIONE DI CARICO: SISMICA TERRENI CONSOLIDATI CONDIZIONI DRENATE ' 0 PRESENZA FALDA trascurabile (b+d>profondità falda) Parametri geomeccanici Relazioni di calcolo k = 19,0 kn/m 3 q ult = q lim / R k,sat = 19,0 kn/m 3 q lim = c cn c + q qn q + 1/2 B'N k ' = kn/m 3 c =s c z c ' c k = 0 kpa s c =1 Ф k' = 32,0 z c =1-0,32k h ' tanф k = 0,624 N c = (N q -1)cotgФ q =s q z q Parametri geometrici s q =1 B = 0,60 m z q =(1-k h /tan ') 0,35 D = 0,50 m q = D N q = e πtanф tan 2 (45 +Ф/2) =s z Forze di progetto s =1 n SLU = 88,80 kn/m z =(1-k h /tan ') 0,35 a/g= 0,258 N = 2(N q -1)tan(Ф) m=m L =1 s = 0,28 Q ult =q ult B k h = 0,071 k h = s a/g Approccio 1 Approccio 2 Comb. A1 Comb. A2 A1+M1+R2 A2+M2+R2 A1+M1+R3 M = Mc = 1 1,25 1 MtanФ = 1 1,25 1 d = [kn/m 3 ] 19,0 19,0 19,0 d,sat = [kn/m 3 ] 19,0 19,0 19,0 d ' = [kn/m 3 ] 9,0 9,0 9,0 c d = [kpa] 0,0 0,0 0,0 Ф d = 32,0 26,

13 tanф d = 0,624 0,500 0,624 s c = 1,000 1,000 1,000 z c = 0,977 0,977 0,977 c = 0,977 0,977 0,977 s q = 1,000 1,000 1,000 z q = 0,959 0,948 0,959 q = 0,959 0,948 0,959 s = 1,000 1,000 1,000 z = 0,959 0,948 0,959 = 0,959 0,948 0,959 q = [kpa] 9,50 9,50 9,50 N q = 28,5 14,0 28,52 N c = 44,0 28,6 44,04 N = 27,5 11,5 27,49 R = 1 1,8 2,3 q lim = [kpa] 409,9 188,2 409,9 q ult = [kpa] 409,9 104,5 178,2 [dan/cm 2 ] 4,10 1,05 1,78 Verifiche in termini di tensioni limite in base all'approccio 2: max = 1,48 dan/cm2 max /q ult = 0,830 FONDAZIONE NUOVA ESTERNA CONDIZIONE DI CARICO: NON SISMICA TERRENI NON CONSOLIDATI CONDIZIONI DRENATE ' 0 PRESENZA FALDA trascurabile (b+d>profondità falda) Parametri geomeccanici Relazioni di calcolo k = 17,0 kn/m 3 q ult = q lim / R k,sat = 17,0 kn/m 3 q lim = c cn c + q qn q + 1/2 B'N k ' = kn/m 3 c =s c z c ' c k = 0 kpa s c =1 Ф k' = 28,0 z c =1-0,32k h ' tanф k = 0,531 N c = (N q -1)cotgФ 11

14 q =s q z q Parametri geometrici s q =1 B = 3,00 m z q =(1-k h /tan ') 0,35 D = 0,80 m q = D N q = e πtanф tan 2 (45 +Ф/2) =s z Forze di progetto s =1 n SLU = 180,00 kn/m z =(1-k h /tan ') 0,35 a/g= 0,00 N = 2(N q -1)tan(Ф) k h = 0,00 m=m L =1 Q ult =q ult B k h = s a/g Approccio 1 Approccio 2 Comb. A1 Comb. A2 A1+M1+R2 A2+M2+R2 A1+M1+R3 M = Mc = 1 1,25 1 MtanФ = 1 1,25 1 d = [kn/m 3 ] 17,0 17,0 17,0 d,sat = [kn/m 3 ] 17,0 17,0 17,0 d ' = [kn/m 3 ] 7,0 7,0 7,0 c d = [kpa] 0,0 0,0 0,0 Ф d = 28,0 23,0 28 tanф d = 0,531 0,425 0,531 s c = 1,000 1,000 1,000 z c = 1,000 1,000 1,000 c = 1,000 1,000 1,000 s q = 1,000 1,000 1,000 z q = 1,000 1,000 1,000 q = 1,000 1,000 1,000 s = 1,000 1,000 1,000 z = 1,000 1,000 1,000 = 1,000 1,000 1,000 q = [kpa] 13,60 13,60 13,60 N q = 19,0 9,3 18,95 N c = 33,0 21,5 33,00 N = 16,3 6,8 16,30 12

15 R = 1 1,8 2,3 q lim = [kpa] 673,4 300,9 673,4 q ult = [kpa] 673,4 167,1 292,8 [dan/cm 2 ] 6,73 1,67 2,93 Verifiche in termini di tensioni limite in base all'approccio 2: max = 0,60 dan/cm2 max /q ult = 0,205 CONDIZIONE DI CARICO: SISMICA TERRENI NON CONSOLIDATI CONDIZIONI DRENATE ' 0 PRESENZA FALDA trascurabile (b+d>profondità falda) Parametri geomeccanici Relazioni di calcolo k = 17,0 kn/m 3 q ult = q lim / R k,sat = 17,0 kn/m 3 q lim = c cn c + q qn q + 1/2 B'N k ' = kn/m 3 c =s c z c ' c k = 0 kpa s c =1 Ф ' k = 28,0 z c =1-0,32k h ' tanф k = 0,531 N c = (N q -1)cotgФ q =s q z q Parametri geometrici s q =1 B = 3,00 m z q =(1-k h /tan ') 0,35 D = 0,80 m q = D N q = e πtanф tan 2 (45 +Ф/2) =s z Forze di progetto s =1 n SLU = 300,00 kn/m z =(1-k h /tan ') 0,35 a/g= 0,258 N = 2(N q -1)tan(Ф) m=m L =1 s = 0,28 Q ult =q ult B k h = 0,071 k h = s a/g 13

16 Approccio 1 Approccio 2 Comb. A1 Comb. A2 A1+M1+R2 A2+M2+R2 A1+M1+R3 M = Mc = 1 1,25 1 MtanФ = 1 1,25 1 d = [kn/m 3 ] 17,0 17,0 17,0 d,sat = [kn/m 3 ] 17,0 17,0 17,0 d ' = [kn/m 3 ] 7,0 7,0 7,0 c d = [kpa] 0,0 0,0 0,0 Ф d = 28,0 23,0 28 tanф d = 0,531 0,425 0,531 s c = 1,000 1,000 1,000 z c = 0,977 0,977 0,977 c = 0,977 0,977 0,977 s q = 1,000 1,000 1,000 z q = 0,951 0,938 0,951 q = 0,951 0,938 0,951 s = 1,000 1,000 1,000 z = 0,951 0,938 0,951 = 0,951 0,938 0,951 q = [kpa] 13,60 13,60 13,60 N q = 19,0 9,3 18,95 N c = 33,0 21,5 33,00 N = 16,3 6,8 16,30 R = 1 1,8 2,3 q lim = [kpa] 640,3 282,2 640,3 q ult = [kpa] 640,3 156,8 278,4 [dan/cm 2 ] 6,40 1,57 2,78 Verifiche in termini di tensioni limite in base all'approccio 2: max = 1,00 dan/cm2 max /q ult = 0,359 14

17 Per il calcolo delle massime pressioni trasmesse al terreno si è utilizzato un modello di calcolo agli elementi finiti di tipo tridimensionale, atto a rappresentare in modo adeguato le effettive distribuzioni di massa e di rigidezze. Maggiori dettagli riguardanti tale modello sono riportati nella relazione di calcolo delle strutture allegata al presente progetto. 15

18 Pressioni massime sul terreno CORPO A (invariato) : che interagisce col terreno. Ind.: indice del nodo. : situazione in cui si verifica la pressione minima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione minima. uz: spostamento massimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione minima sul terreno del nodo. [dan/cm²] Pressione massima: situazione in cui si verifica la pressione massima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione massima. uz: spostamento minimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione massima sul terreno del nodo. [dan/cm²] Compressione estrema massima al nodo di indice 192, di coordinate x = 3614, y = 766, z = 0, nel contesto SLV 5. Spostamento estremo minimo al nodo di indice 192, di coordinate x = 3614, y = 766, z = 0, nel contesto SLV 5. 2 SLV

19 3 SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU

20 99 SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLV

21 187 SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLV SLV SLU SLV SLU SLV SLU SLV SLU SLV SLU SLU SLU SLV SLU SLV SLU SLU SLU SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU

22 275 SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU

23 363 SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU

24 451 SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU

25 539 SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU

26 627 SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU

27 715 SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU

28 803 SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU

29 891 SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU

30 979 SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV

31 1067 SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLU

32 1155 SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLV SLU SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU

33 1248 SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU

34 CORPO B (la variazione riguarda la dimensione delle fondazioni sezione 5b.f) Pressioni massime sul terreno : che interagisce col terreno. Ind.: indice del nodo. : situazione in cui si verifica la pressione minima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione minima. uz: spostamento massimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione minima sul terreno del nodo. [dan/cm²] Pressione massima: situazione in cui si verifica la pressione massima nel nodo. Cont.: nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione massima. uz: spostamento minimo verticale del nodo. [cm] Valore: pressione massima sul terreno del nodo. [dan/cm²] 32

35 Compressione estrema massima al nodo di indice 1145, di coordinate x = 2010, y = 1438, z = 0, nel contesto SLV 15. Spostamento estremo minimo al nodo di indice 1145, di coordinate x = 2010, y = 1438, z = 0, nel contesto SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLV SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLU SLV