PROGETTO DI RESTAURO PAESAGGISTICO MEDIANTE L UTILIZZO DI TERRE E ROCCE DA SCAVO PROVENIENTI DAI LAVORI DI RECUPERO AMBIENTALE E SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DI UN AREA IN FRANA A RIDOSSO DELLE PISTE DA SCI LOCALITA PIERFAONE-SELLATA COMUNE DI ABRIOLA (PZ) R ELAZIONE G EOLOGICA Pag. 1 di 23 INDICE 1. Premessa... 2 2. Inquadramento Geografico... 4 3. Analisi dei vincoli del P.A.I.... 6 4. Inquadramento Geologico... 7 5. Caratteristiche geomorfologiche e idrogeologiche... 9 6. Indagini Consultate... 11 6.1 Sondaggi a carotaggio continuo... 11 6.2.1 Indagine sismica tipo MASW... 12 6.2.2 Analisi di laboratorio... 13 7. Modello geologico tecnico del sottosuolo... 14 8. Caratterizzazione Sismica... 17 9. Verifiche di stabilità del versante... 19 10. opere da realizzare... 20 11. Conclusioni... 21
PROGETTO DI RESTAURO PAESAGGISTICO MEDIANTE UTILIZZO DELLE TERRE E ROCCE DA SCAVO PROVENIENTI DAI LAVORI DI RECUPERO AMBIENTALE E SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DI UN AREA IN FRANA A RIDOSSO DELLE PISTE DA SCI IN LOCALITA' PIERFAONE-SELLATA. R ELAZIONE G EOLOGICA Pag. 2 di 23 1. PREMESSA Il comune di Abriola ha affidato allo scrivente l incarico di redigere la relazione geologica relativa al progetto di PROGETTO DI RESTAURO PAESAGGISTICO MEDIANTE L UTILIZZO DI TERRE E ROCCE DA SCAVO PROVENIENTI DAI LAVORI DI RECUPERO AMBIENTALE E SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DI UN AREA IN FRANA A RIDOSSO DELLE PISTE DA SCI LOCALITA PIERFAONE-SELLATA, al fine di individuare i meccanismi d innesco e le soluzioni progettuali per sistemazione della porzione di versante interessato dal movimento franoso. Nella presente relazione, verranno descritti i caratteri litostratigrafici, geologici, geomorfologici, geotecnici, idrogeologici e sismici nonché le soluzioni progettuali necessarie per la messa in sicurezza dell area in parola. I dati sono stati acquisiti mediante rilevamento geologico geomorfologico, da un dettagliato studio aerofotogrammetrico con l ausilio di foto aeree, inoltre è stata consultata una campagna di indagini geognostiche e geofisiche eseguite per il progetto Interventi di completamento delle infrastrutture turistiche a servizio della stazione sciistica in località Pierfaone dal Geologo Franco Romaniello allo scopo di individuare la geometria e la profondità del piano di scorrimento e per caratterizzare il terreno sia dal punto di vista geotecnico che sismico. Lo studio è stato eseguito seguendo le prescrizioni contenute nel: D.M. 14 gennaio 2008 Norme Tecniche per le Costruzioni; Circolare 2 febbraio 2009 C.S.LL.PP. Istruzioni per l applicazione delle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008 - ; L.R. 38/97 Eurocodice 8; Eurocodice 7.1, 7.2, 7.3; Il Piano Stralcio per la Difesa dal Rischio Idrogeologico redatto dall Autorità di Bacino Interregionale della Basilicata. L interpretazione critica dei dati ottenuti ha permesso di produrre degli elaborati grafici di sintesi, allegati al progetto, comprendenti: Cartografie tematiche GEO 01 - Carta Geolitologica in scala 1:1000; GEO 02 Sezione geologica in scala 1:1000; GEO 03 - Carta Geomorfologica in scala 1:1000; Engineering Geology srl Via del Gallitello, 90/A - 85100 Potenza Tel 0971 26378 fax 0971 1940737
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PROGETTO DI RESTAURO PAESAGGISTICO MEDIANTE UTILIZZO DELLE TERRE E ROCCE DA SCAVO PROVENIENTI DAI LAVORI DI RECUPERO AMBIENTALE E SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DI UN AREA IN FRANA A RIDOSSO DELLE PISTE DA SCI IN LOCALITA' PIERFAONE-SELLATA. R ELAZIONE G EOLOGICA Pag. 6 di 23 3. ANALISI DEI VINCOLI DEL P.A.I. La fattibilità dell intervento è stata confrontata con le prescrizioni contenute nel Piano Stralcio per l Assetto Idrogeologico (P.A.I.) redatto dall Autorità Interregionale di Bacino della Basilicata competente nel territorio in esame. Così come si evince dalla figura sottostante nell area in oggetto non esiste alcun areale di Rischio da Frane. Fig 2 Stralcio della Carta del Rischio da frana redatto dall AdB Basilicata Engineering Geology srl Via del Gallitello, 90/A - 85100 Potenza Tel 0971 26378 fax 0971 1940737
PROGETTO DI RESTAURO PAESAGGISTICO MEDIANTE UTILIZZO DELLE TERRE E ROCCE DA SCAVO PROVENIENTI DAI LAVORI DI RECUPERO AMBIENTALE E SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DI UN AREA IN FRANA A RIDOSSO DELLE PISTE DA SCI IN LOCALITA' PIERFAONE-SELLATA. R ELAZIONE G EOLOGICA Pag. 7 di 23 4. INQUADRAMENTO GEOLOGICO Il territorio comunale di Abriola ricade interamente nel foglio al 100.000 della Carta Geologica d Italia n 199 Potenza. Il modello geologico regionale di regola utilizzato per l interpretazione strutturale di quest area è quello a falde di ricoprimento, elaborato dall Università degli Studi di Napoli (D Argenio, Pescatore e Scandone, 1973), aggiornato alle nuove vedute che si sono sviluppate nell ultimo decennio e che riguardano soprattutto la posizione geometrica di alcune unità geologiche dell Appennino meridionale. Nell area d indagine, vista a scala regionale, affiorano, generalmente sovrapposte, sequenze Mesozoico-Terziarie coeve ma di facies diversa, appartenenti a differenti unità paleogeografiche; quindi, è possibile distinguere, procedendo dall interno verso l esterno, ossia da occidente ad oriente, cinque unità paleogeografiche e nell ambito di esse sono state riconosciute le singole unità litostratigrafiche: Piattaforma Campano-Lucana Bacino di Lagonegro Piattaforma Abruzzese-Campana Bacino Molisano Piattaforma Apula Nel Langhiano, nel Tortoniano e nel Pliocene Medio queste Unità paleogeografiche furono interessate da fasi tettoniche cui seguì dal Pliocene medio-superiore dei movimenti orogenetici s.s. che hanno portato al sollevamento tuttora in atto della catena. Il rilevamento geologico, esteso ad un areale più ampio rispetto a quello del progetto, evidenzia la presenza di due formazioni ascrivibili alla Serie Calcareo-Silico-Marnosa ; i terreni di età recente o attuali sono stati rinvenuti solo lungo il fosso della Valle, mentre lungo i versanti sono stati distinti e cartografati detriti di versante. Di seguito verranno descritte in dettaglio le unità litostratigrafiche osservate e cartografate (seguendo l ordine dal più antico al più recente): Formazione di M. Facito: Questa formazione rappresenta la parte basale della Serie Calcareo-Silico-Marnosa ed è costituita da un alternanza di sedimenti terrigeni in facies di flysch intercalati, a vari livelli, da calcari massicci di colore bianco-grigiastro che vengono Engineering Geology srl Via del Gallitello, 90/A - 85100 Potenza Tel 0971 26378 fax 0971 1940737
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PROGETTO DI RESTAURO PAESAGGISTICO MEDIANTE UTILIZZO DELLE TERRE E ROCCE DA SCAVO PROVENIENTI DAI LAVORI DI RECUPERO AMBIENTALE E SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DI UN AREA IN FRANA A RIDOSSO DELLE PISTE DA SCI IN LOCALITA' PIERFAONE-SELLATA. R ELAZIONE G EOLOGICA Pag. 12 di 23 La campagna di indagini è stata eseguita dalla ditta Rizzoni S.r.l. di potenza Di seguito si riporta in dettaglio la stratigrafia del sottosuolo: Stratigrafia sondaggio S1 E stato realizzato nella zona di monte della frana interessata dalla nicchia di distacco del movimento e si è approfondito fino a m.15. Il profilo stratigrafico riscontrato ha evidenziato uno spessore di circa 3.00 metri di materiale detritico di riporto costituito da limi argillosi e ghiaiosi bruno rossastri a cui fa seguito fino a mt. 6.30 delle argille limose a struttura scagliosa bruno rossastre, prevalentemente nerastre doo i 4.50 metri. Quindi fino a fine foro è presente una successione di argille limose a struttura scagliosa rossastre con calcareniti grigiastre. Sono stati prelevati n. 2 campioni indisturbati rispettivamente a mt. 3.00 e a m. 10.00 e di seguito sono state eseguite n. 2 prove SPT in avanzamento che hanno fatto registrare i seguenti valori : SPT mt. 3.50-3.95 ( 7-13-24 ) mt. 10.50-10.95 ( 17-36-50). Stratigrafia sondaggio S2 Dalla colonna stratigrafica riscontrata si può dedurre anche in tale sondaggio sono presenti circa 3 metri di detrito caratterizzato da argille di colore brunastro con elementi marnosi e calcarenitici. 4,50 15,00 m Argilliti scagliose fittemente laminate di colore variabile dal grigio scuro al grigio chiaro con all interno livelli di spessore variabile dal decimetro al centimetro di marne grigio-azzurre e calcilutiti. I depositi si presentano asciutti, compatti e estremamente consistenti. Successivamente e fino a fine foro sono presenti delle argille limose a struttura scagliosa di colore variabile dal grigio verdastro al rossastro in cui sono presenti livelli di marne grigiastre prevalenti nella parte finale 6.2.1 INDAGINE SISMICA TIPO MASW Il modello del terreno ricavato dal processo di elaborazione, dello stendimento R1, vede l individuazione di tre sismostrati separati da articolati rifrattori. La velocità delle onde P rilevate sono le seguenti: nel primo sismostrato 642 m/s, nel secondo sismostrato 1482 m/s e nel terzo 1714. La Masw eseguita lungo lo stendimento R1 ha evidenziato una velocità media di propagazione delle onde S entro i primi 30 m tenendo conto degli spessori degli strati è pari a: Vs30 = 398 m/s (si veda il modulo riassuntivo) nella prova M1. Tale dato permette di classificare il terreno di Engineering Geology srl Via del Gallitello, 90/A - 85100 Potenza Tel 0971 26378 fax 0971 1940737
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PROGETTO DI RESTAURO PAESAGGISTICO MEDIANTE UTILIZZO DELLE TERRE E ROCCE DA SCAVO PROVENIENTI DAI LAVORI DI RECUPERO AMBIENTALE E SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DI UN AREA IN FRANA A RIDOSSO DELLE PISTE DA SCI IN LOCALITA' PIERFAONE-SELLATA. R ELAZIONE G EOLOGICA Pag. 16 di 23 I parametri geotecnici che meglio la descrivono derivano dalla media dei parametri geotecnici eseguita sui campioni S1C1, S1C2 prelevati durante l esecuzione dei sondaggi.. PARAMETRI CARATTERISTICI Peso di Volume n KN/mc r C KN/m 2 Cr KN/m 2 19,27 19,00 15 12,5 6,13 Engineering Geology srl Via del Gallitello, 90/A - 85100 Potenza Tel 0971 26378 fax 0971 1940737
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PROGETTO DI RESTAURO PAESAGGISTICO MEDIANTE UTILIZZO DELLE TERRE E ROCCE DA SCAVO PROVENIENTI DAI LAVORI DI RECUPERO AMBIENTALE E SISTEMAZIONE IDROGEOLOGICA DI UN AREAA IN FRANA A RIDOSSO DELLE PISTE DA SCI IN LOCALITA' PIERFAONE-SELLATA. Pag. 20 di 23 RE LAZIONE G E OLOGICA 10. OPERE DA REALIZZAREE Per poter assicurare la stabilitàà del versante e la fruibilità dellaa pista da sci s si consiglia la prosecuzione della gabbionata (circa 50 m) eseguita nell area posta a valle del tratto interessato dallaa frana, la rimozione della coltre dii frana attualmente presente sulla pista da sci. La profondità a cuii attestare l opera sulla base del modello geologico tecnico allegato in modoo da assicurare la stabilità del complesso opera fondazione deve essere maggiore di 3.50 m dall attuale p.c.... Inoltre al fine di evitare l infiltrazione delle acque di corrivazione si prescrive la realizzazione di una canaletta di raccolta delle acque a montee della attuale nicchia di distacco. Canaletta di raccolta acque Gabbionata Carta con l ubicazione delle Opere da realizzare Engineeringg Geology srl Via del Gallitello, 90/A - 85100 Potenza Tel 0971 26378 fax 0971 1940737
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± Inquadramento generale scala 1:10.000 Area interessata dalla frana Area interessata dalla frana 0 325 650 m
Stralcio PAI AdB Basilicata ± scala 1:5.000 Legenda RISCHIO FRANA AdB Basilicata R1 R2 R3 R4 Area interessata dalla frana Area interessata dalla frana 0 160 320 m
± 1379.0 Carta geolitologica scala 1:1.000 Legenda Detrito di frana 136 argilliti, marne argillose con aspetto caotico inglobanti pezzame lapideo di natura calcarea e calcareo-marnosa. Fm Monte Facito (membro terrigeno) Argille ed argille marnose di colore variabile dal grigio al marrone fino al rosso verdastro alternate a livelli marnosi. A Flysch Galestrino Argilloscisti grigi e bruni, spesso con patina giallastra; galestri con intercalazioni di calcari marnosi siliciferi. Faglie dirette A' Faglie presunta 1382.7 Traccia di sezione geologica Area interessata dalla frana 1409.6 0 30 60 m
1379.0 Carta Geomorfologica scala 1:1.000 1364.1 Legenda Reticolo idrografico Area di dosso morfologico A traccia della Verifica di stabilità 1382.7 A' Nicchia di distacco Direzione di movimento Corpo di frana Accumulo 1409.6 0 30 60 m
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SLOPE Relazione di calcolo Definizione Per pendio s intende una porzione di versante naturale il cui profilo originario è stato modificato da interventi artificiali rilevanti rispetto alla stabilità. Per frana s intende una situazione di instabilità che interessa versanti naturali e coinvolgono volumi considerevoli di terreno. Introduzione all'analisi di stabilità La risoluzione di un problema di stabilità richiede la presa in conto delle equazioni di campo e dei legami costitutivi. Le prime sono di equilibrio, le seconde descrivono il comportamento del terreno. Tali equazioni risultano particolarmente complesse in quanto i terreni sono dei sistemi multifase, che possono essere ricondotti a sistemi monofase solo in condizioni di terreno secco, o di analisi in condizioni drenate. Nella maggior parte dei casi ci si trova a dover trattare un materiale che se saturo è per lo meno bifase, ciò rende la trattazione delle equazioni di equilibrio notevolmente complicata. Inoltre è praticamente impossibile definire una legge costitutiva di validità generale, in quanto i terreni presentano un comportamento non-lineare già a piccole deformazioni, sono anisotropi ed inoltre il loro comportamento dipende non solo dallo sforzo deviatorico ma anche da quello normale. A causa delle suddette difficoltà vengono introdotte delle ipotesi semplificative: 1. Si usano leggi costitutive semplificate: modello rigido perfettamente plastico. Si assume che la resistenza del materiale sia espressa unicamente dai parametri coesione ( c ) e angolo di resistenza al taglio ( ), costanti per il terreno e caratteristici dello stato plastico; quindi si suppone valido il criterio di rottura di Mohr-Coulomb. 2. In alcuni casi vengono soddisfatte solo in parte le equazioni di equilibrio. Metodo di Bishop (1955) Con tale metodo non viene trascurato nessun contributo di forze agenti sui blocchi e fu il primo a descrivere i problemi legati ai metodi convenzionali. Le equazioni usate per risolvere il problema sono: F y 0, M 0 0 Criterio di rottura ci bi F = sec i Wi ui bi Xi tan i 1 tan i tan i / F Wi sin i I valori di F e di X per ogni elemento che soddisfano questa equazione danno una soluzione rigorosa al problema. Come prima approssimazione conviene porre X = 0 ed iterare per il calcolo del fattore di sicurezza, tale procedimento è noto come metodo di Bishop ordinario, gli errori commessi rispetto al metodo completo sono di circa 1 %. Metodo di Janbu (1967) Janbu estese il metodo di Bishop a superfici di scorrimento di forma qualsiasi. Quando vengono trattate superfici di scorrimento di forma qualsiasi il braccio delle forze cambia (nel caso delle superfici circolari resta costante e pari al raggio). A tal motivo risulta più conveniente valutare l equazione del momento rispetto allo spigolo di ogni blocco. ci b + (Wi F = - u 2 sec i i bi + Xi ) tan i 1 tan i tan i / F ΣWi tan αi 1
SLOPE Azioni sul concio i-esimo secondo le ipotesi di Janbu e rappresentazione d'insieme dell'ammasso Assumendo X i = 0 si ottiene il metodo ordinario. Janbu propose inoltre un metodo per la correzione del fattore di sicurezza ottenuto con il metodo ordinario secondo la seguente: Fcorretto f0 F dove f 0 è riportato in grafici funzione di geometria e parametri geotecnici. Tale correzione è molto attendibile per pendii poco inclinati. Metodo di Bell (1968) cio. 2
SLOPE Analisi di stabilità dei pendii con: BISHOP lungo a sezione A-A pre opera ======================================================================== Lat./Long. 40,507177/15,76369 Normativa NTC 2008 Numero di strati 2,0 Numero dei conci 40,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,1 Coefficiente parziale resistenza 1,0 Parametri geotecnici da usare. Angolo di attrito: Picco Analisi Condizione drenata Superficie di forma circolare ======================================================================== Maglia dei Centri ======================================================================== Ascissa vertice sinistro inferiore xi 24,56 m Ordinata vertice sinistro inferiore yi 91,61 m Ascissa vertice destro superiore xs 93,01 m Ordinata vertice destro superiore ys 118,82 m Passo di ricerca 10,0 Numero di celle lungo x 10,0 Numero di celle lungo y 10,0 ======================================================================== Coefficienti sismici [N.T.C.] ======================================================================== Dati generali Tipo opera: 2 - Opere ordinarie Classe d'uso: Classe II Vita nominale: 50,0 [anni] Vita di riferimento: 50,0 [anni] Parametri sismici su sito di riferimento Categoria sottosuolo: Categoria topografica: B T2 S.L. Stato limite TR Tempo ritorno [anni] ag [m/s²] F0 [-] TC* [sec] S.L.O. 30,0 0,58 2,36 0,28 S.L.D. 50,0 0,77 2,35 0,29 S.L.V. 475,0 2,44 2,31 0,36 S.L.C. 975,0 3,35 2,32 0,39 Coefficienti sismici orizzontali e verticali Opera: Stabilità dei pendii e Fondazioni S.L. Stato limite amax [m/s²] beta [-] kh [-] kv [sec] S.L.O. 0,8352 0,2 0,017 0,0085 S.L.D. 1,1088 0,2 0,0226 0,0113 S.L.V. 3,426 0,28 0,0978 0,0489 S.L.C. 4,3535 0,28 0,1243 0,0622 Coefficiente azione sismica orizzontale 0,0978 Coefficiente azione sismica verticale 0,0489 3
SLOPE Vertici profilo Nr X y (m) (m) 1 27,31 62,35 2 30,47 63,3 3 35,62 64,86 4 36,85 65,58 5 38,43 66,23 6 39,55 66,52 7 41,82 66,94 8 42,67 67,1 9 45,42 67,12 10 46,88 67,95 11 47,94 68,17 12 50,83 68,78 13 54,1 69,47 14 57,52 70,18 15 58,44 70,36 16 62,43 71,16 17 66,87 72,0 18 70,11 72,57 19 73,8 73,22 20 78,43 73,8 21 82,84 74,34 22 86,06 74,73 23 88,62 75,23 24 89,14 75,45 25 89,29 75,53 26 89,98 76,07 27 90,95 76,7 28 92,27 77,36 29 94,5 78,24 30 96,55 78,96 31 97,7 79,35 Falda Nr. X (m) y (m) 1 27,31 62,34 2 30,47 63,29 3 35,62 64,85 4 36,85 65,57 5 38,43 66,22 6 39,55 66,51 7 41,82 66,93 8 42,67 67,09 9 45,42 67,11 10 46,88 67,94 11 47,94 68,16 12 50,83 68,77 13 54,1 69,46 14 57,52 70,17 15 58,44 70,35 16 62,43 71,15 4
SLOPE Vertici strato...1 N 17 66,87 71,99 18 70,11 72,56 19 73,8 73,21 20 78,43 73,79 21 82,84 74,33 22 86,06 74,72 23 88,62 75,22 24 89,14 75,44 25 89,29 75,52 26 89,98 76,06 27 90,95 76,69 28 92,27 77,35 29 94,5 78,23 30 96,55 78,95 31 97,7 79,34 X (m) y (m) 1 27,31 62,35 2 30,47 63,3 3 35,61 64,85 4 35,66 64,86 5 36,46 64,88 6 37,68 64,91 7 38,22 64,93 8 39,87 64,97 9 42,14 65,13 10 43,22 65,2 11 44,58 65,3 12 45,89 65,39 13 47,56 65,51 14 49,37 65,68 15 51,63 65,94 16 53,08 66,1 17 55,71 66,47 18 57,37 66,73 19 58,74 66,95 20 60,26 67,23 21 61,77 67,54 22 62,93 67,78 23 64,36 68,07 24 65,31 68,27 25 67,1 68,63 26 70,0 69,3 27 72,31 69,89 28 74,93 70,63 29 77,02 71,22 30 78,69 71,77 31 80,86 72,48 32 82,89 73,15 33 84,7 73,75 34 86,66 74,49 35 88,62 75,23 36 88,62 75,23 37 89,01 75,4 38 89,1 75,43 5
SLOPE 39 89,15 75,46 40 89,29 75,53 41 89,45 75,65 42 89,58 75,76 43 89,76 75,89 44 89,86 75,97 45 89,98 76,07 46 90,22 76,23 47 90,47 76,39 48 90,6 76,47 49 90,86 76,64 50 91,06 76,76 51 91,37 76,91 52 91,75 77,1 53 92,13 77,29 54 92,57 77,48 55 93,05 77,67 56 93,39 77,8 57 93,88 78,0 58 94,25 78,14 59 94,69 78,31 60 95,22 78,5 61 95,72 78,67 62 96,19 78,84 63 96,64 78,99 64 97,21 79,19 65 97,7 79,35 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno ======================================================================== Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione parametri geotecnici terreno Si ======================================================================= = Stratigrafia Strato Coesione (kn/m²) Coesione non drenata (kn/m²) Angolo resistenza al taglio ( ) Peso unità di volume (kn/m³) Peso saturo (kn/m³) Litologia 1 4,90 19 18,32 20,59 UG1 2 12,5 15 19,27 21 UG2 Risultati analisi pendio [A2+M2+R2] ======================================================================== Fs minimo individuato 0,75 Ascissa centro superficie 51,94 m Ordinata centro superficie 107,94 m Raggio superficie 41,42 m ======================================================================== B: Larghezza del concio; Alfa: Angolo di inclinazione della base del concio; Li: Lunghezza della base del concio; Wi: Peso del concio; Ui: Forze derivanti dalle pressioni neutre; Ni: forze agenti normalmente alla direzione di scivolamento; Ti: forze agenti parallelamente alla superficie di scivolamento; Fi: Angolo di attrito; c: coesione. 6
SLOPE xc = 51,943 yc = 107,939 Rc = 41,419 Fs=0,751 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Nr. B Alfa Li Wi Kh Wi Kv Wi c Fi Ui N'i Ti m ( ) m (kn) (kn) (kn) (kn/m²) ( ) (kn) (kn) (kn) -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 0,46-9,4 0,47 0,38 0,04 0,02 3,92 15,4 0,2 0,7 2,7 2 1,02-8,3 1,03 9,43 0,92 0,46 3,92 15,4 4,4 6,2 7,7 3 0,44-7,3 0,45 8,77 0,86 0,43 3,92 15,4 4,1 5,2 4,2 4 1,05-6,3 1,06 27,95 2,73 1,37 3,92 15,4 13,2 16,1 11,4 5 0,74-5,0 0,74 23,78 2,33 1,16 3,92 15,4 11,2 13,4 8,8 6 0,74-4,0 0,75 27,27 2,67 1,33 3,92 15,4 12,9 15,1 9,4 7 0,74-3,0 0,74 30,37 2,97 1,48 3,92 15,4 14,4 16,5 10,0 8 0,67-2,0 0,67 30,06 2,94 1,47 3,92 15,4 14,3 16,1 9,4 9 0,81-1,0 0,81 39,16 3,83 1,91 3,92 15,4 18,6 20,8 11,9 10 0,74 0,1 0,74 38,43 3,76 1,88 3,92 15,4 18,3 20,1 11,3 11 0,74 1,1 0,74 40,7 3,98 1,99 3,92 15,4 19,3 21,1 11,6 12 0,96 2,3 0,96 55,68 5,45 2,72 3,92 15,4 26,4 28,6 15,5 13 0,53 3,3 0,53 31,69 3,1 1,55 3,92 15,4 15,0 16,2 8,7 14 0,74 4,2 0,75 46,23 4,52 2,26 3,92 15,4 21,9 23,4 12,5 15 0,74 5,3 0,75 47,64 4,66 2,33 3,92 15,4 22,6 24,0 12,7 16 0,74 6,3 0,75 48,85 4,78 2,39 3,92 15,4 23,2 24,4 12,8 17 0,67 7,3 0,67 44,71 4,37 2,19 3,92 15,4 21,2 22,2 11,7 18 0,92 8,4 0,93 62,67 6,13 3,06 3,92 15,4 29,8 30,9 16,2 19 0,64 9,5 0,65 44,21 4,32 2,16 3,92 15,4 21,0 21,6 11,3 20 0,74 10,4 0,76 51,41 5,03 2,51 3,92 15,4 24,4 25,0 13,1 21 0,74 11,5 0,76 51,5 5,04 2,52 3,92 15,4 24,5 24,9 13,1 22 0,74 12,5 0,76 51,34 5,02 2,51 3,92 15,4 24,4 24,7 13,0 23 0,74 13,6 0,77 50,98 4,99 2,49 3,92 15,4 24,2 24,4 12,9 24 0,37 14,4 0,39 25,43 2,49 1,24 3,92 15,4 12,1 12,1 6,5 25 1,11 15,5 1,15 74,4 7,28 3,64 3,92 15,4 35,3 35,3 19,0 26 0,74 16,8 0,78 48,28 4,72 2,36 3,92 15,4 22,9 22,7 12,4 27 0,74 17,9 0,78 46,89 4,59 2,29 3,92 15,4 22,3 21,9 12,1 28 0,74 19,0 0,79 45,23 4,42 2,21 3,92 15,4 21,4 21,1 11,8 29 1,1 20,3 1,17 63,31 6,19 3,1 3,92 15,4 30,1 29,2 16,8 30 0,39 21,4 0,42 21,28 2,08 1,04 3,92 15,4 10,1 9,7 5,8 31 0,74 22,3 0,8 38,69 3,78 1,89 3,92 15,4 18,4 17,6 10,7 32 0,74 23,4 0,81 35,9 3,51 1,76 3,92 15,4 17,0 16,2 10,2 33 0,74 24,5 0,82 32,84 3,21 1,61 3,92 15,4 15,6 14,6 9,6 34 0,62 25,5 0,69 24,86 2,43 1,22 3,92 15,4 11,8 10,9 7,6 35 0,87 26,7 0,97 30,54 2,99 1,49 3,92 15,4 14,5 13,0 9,8 36 0,74 27,9 0,84 22,0 2,15 1,08 3,92 15,4 10,4 9,0 7,7 37 0,74 29,1 0,85 17,81 1,74 0,87 3,92 15,4 8,4 6,9 7,0 38 0,74 30,3 0,86 13,31 1,3 0,65 3,92 15,4 6,3 4,5 6,2 39 0,59 31,4 0,69 7,17 0,7 0,35 3,92 15,4 3,4 1,8 4,3 40 0,89 32,6 1,06 4,27 0,42 0,21 3,92 15,4 2,0-0,6 5,3 7
W.T. 1 (A) Sezione A-A' Pre opera 1,21 1,17 1,18 1,2 1,14 1 0,76 0,8 0,82 0,85 1,06 1,34 1,57 1,86 1,62 1,18 1,16 1,17 1,18 1,11 0,95 0,76 0,8 0,82 0,85 1,11 1,36 1,58 1,72 1,49 1,17 1,16 1,15 1,17 1,09 0,95 0,75 0,79 0,82 0,85 1,13 1,39 1,6 1,61 1,38 1,16 1,13 1,15 1,15 1,08 0,93 0,75 0,79 0,81 0,85 1,16 1,41 1,63 1,49 1,14 1,14 1,15 1,15 1,06 0,9 0,75 0,79 0,82 0,97 1,22 1,44 1,67 1,14 1,12 1,13 1,15 1,04 0,86 0,75 0,79 0,82 1,01 1,27 1,48 1,56 1,15 1,12 1,13 1,11 1,02 0,77 0,75 0,79 0,82 1,06 1,3 1,59 1,5 1,13 1,12 1,13 1,12 1,02 0,76 0,75 0,79 0,82 1,11 1,32 1,53 1,42 1,13 1,11 1,11 1,1 1,02 0,76 0,75 0,8 0,82 1,16 1,35 1,49 1,11 1,1 1,11 1,08 0,98 0,76 0,75 0,8 0,83 1,19 1,4 1,42 1,11 1,09 0,97 0,75 0,95 1,49 UG1 g=18,32kn/m³ Fi=19 c=4,90 kn/m² UG2 g=19,27kn/m³ Fi=15 c=12,5 kn/m²
SLOPE Analisi di stabilità dei pendii con: BISHOP lungo la sezione A-A post opera ======================================================================== Lat./Long. 40,507177/15,76369 Normativa NTC 2008 Numero di strati 2,0 Numero dei conci 40,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,3 Coefficiente parziale resistenza 1,0 Parametri geotecnici da usare. Angolo di attrito: Picco Analisi Condizione drenata Superficie di forma circolare ======================================================================== Maglia dei Centri ======================================================================== Ascissa vertice sinistro inferiore xi 37,67 m Ordinata vertice sinistro inferiore yi 80,05 m Ascissa vertice destro superiore xs 66,35 m Ordinata vertice destro superiore ys 99,88 m Passo di ricerca 10,0 Numero di celle lungo x 10,0 Numero di celle lungo y 10,0 ======================================================================== Coefficienti sismici [N.T.C.] ======================================================================== Dati generali Tipo opera: 2 - Opere ordinarie Classe d'uso: Classe II Vita nominale: 50,0 [anni] Vita di riferimento: 50,0 [anni] Parametri sismici su sito di riferimento Categoria sottosuolo: Categoria topografica: B T2 S.L. Stato limite TR Tempo ritorno [anni] ag [m/s²] F0 [-] TC* [sec] S.L.O. 30,0 0,58 2,36 0,28 S.L.D. 50,0 0,77 2,35 0,29 S.L.V. 475,0 2,44 2,31 0,36 S.L.C. 975,0 3,35 2,32 0,39 Coefficienti sismici orizzontali e verticali Opera: Stabilità dei pendii e Fondazioni S.L. Stato limite amax [m/s²] beta [-] kh [-] kv [sec] S.L.O. 0,8352 0,2 0,017 0,0085 S.L.D. 1,1088 0,2 0,0226 0,0113 S.L.V. 3,426 0,28 0,0978 0,0489 S.L.C. 4,3535 0,28 0,1243 0,0622 Coefficiente azione sismica orizzontale 0,0978 8
SLOPE Coefficiente azione sismica verticale 0,0489 Vertici profilo Nr X y (m) (m) 1 27,31 62,35 2 30,47 63,3 3 34,36 64,48 4 36,06 64,87 5 43,9 65,25 6 46,72 65,45 7 52,35 66,02 8 55,71 66,47 9 58,05 66,84 10 61,77 67,54 11 64,36 68,07 12 66,2 68,45 13 67,1 68,63 14 68,15 68,87 15 68,15 67,75 16 71,15 67,75 17 71,15 69,6 18 71,14 70,56 19 71,34 70,57 20 71,74 70,87 21 81,36 72,65 22 83,09 73,22 23 84,7 73,75 24 86,66 74,49 25 88,11 75,04 26 88,82 75,31 27 89,29 75,53 28 90,1 76,15 29 90,86 76,64 30 91,94 77,19 31 92,81 77,57 32 94,07 78,07 33 95,47 78,58 34 96,55 78,96 35 97,7 79,35 Falda Nr. X (m) y (m) 1 27,31 62,34 2 30,47 63,29 3 34,36 64,47 4 36,06 64,86 5 43,9 65,24 6 46,72 65,44 7 52,35 66,01 8 55,71 66,46 9 58,05 66,83 10 61,77 67,53 11 64,36 68,06 12 66,2 68,44 9
SLOPE Vertici strato...1 N 13 67,1 68,62 14 68,15 68,86 15 68,15 67,74 16 71,15 67,74 17 71,15 69,59 18 71,14 70,55 19 71,34 70,56 20 71,74 70,86 21 81,36 72,64 22 83,09 73,21 23 84,7 73,74 24 86,66 74,48 25 88,11 75,03 26 88,82 75,3 27 89,29 75,52 28 90,1 76,14 29 90,86 76,63 30 91,94 77,18 31 92,81 77,56 32 94,07 78,06 33 95,47 78,57 34 96,55 78,95 35 97,7 79,34 X (m) y (m) 1 27,31 62,35 2 29,09 62,88 3 30,47 63,3 4 31,78 63,7 5 32,82 64,01 6 33,86 64,32 7 34,36 64,48 8 35,21 64,67 9 36,06 64,87 10 38,01 64,96 11 40,8 65,1 12 43,48 65,23 13 47,19 65,49 14 49,73 65,75 15 54,03 66,24 16 58,05 66,84 17 61,16 67,43 18 62,94 67,78 19 64,09 68,01 20 65,28 68,26 21 66,86 68,58 22 67,36 68,69 23 67,86 68,81 24 68,15 68,87 25 68,15 67,75 26 71,15 67,75 27 71,15 69,6 28 72,31 69,89 29 73,85 70,33 30 75,22 70,71 31 76,9 71,2 10
SLOPE 32 78,28 71,63 33 79,36 71,99 34 79,91 72,17 35 80,43 72,34 36 80,88 72,49 37 81,34 72,65 38 81,51 72,7 39 82,22 72,93 40 83,38 73,32 41 84,28 73,61 42 85,15 73,92 43 86,31 74,36 44 87,01 74,62 45 87,82 74,93 46 88,47 75,17 47 88,79 75,3 48 89,29 75,53 49 89,92 76,01 50 90,1 76,15 51 90,48 76,39 52 90,86 76,64 53 91,3 76,87 54 91,82 77,13 55 92,7 77,52 56 94,07 78,07 57 95,47 78,58 58 96,73 79,02 59 97,7 79,35 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno ======================================================================== Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione parametri geotecnici terreno Si ======================================================================= = Stratigrafia Strato Coesione (kn/m²) Coesione non drenata (kn/m²) Angolo resistenza al taglio ( ) Peso unità di volume (kn/m³) Peso saturo (kn/m³) Litologia 1 4,90 19 18,32 20,59 UG1 2 12,5 15 19,27 21 UG2 Muri di sostegno - Caratteristiche geometriche N x (m) y (m) Base mensola a valle (m) Base mensola a monte (m) Altezza muro (m) Spessore testa (m) Spessore base (m) Peso specifico (kn/m³) 1 71,16 67,75 0 0 3 3 3 18 Risultati analisi pendio [A2+M2+R2] ======================================================================== Fs minimo individuato 2,02 Ascissa centro superficie 66,35 m 11