PROVE PENETROMETRICHE

COMUNE DI MENTANA ROMA di Abballe Laboratorio autorizzato dal Ministero Infrastrutture e Trasporti DPR 380/01 Art. 59 Circolare 7619/STC del 08/09/010 Concessione per l'esecuzione e NUOVO ISTITUTO COMPRENSIVO VIA BRUNELLESCHI PROVE PENETROMETRICHE

PROVA PENETROMETRICA DINAMICA Committente: Comune di Mentana Cantiere: Via Brunelleschi Località: Mentana (RM) Codice commessa: 0091 Numero certificati allegati: 3 Caratteristiche Tecniche-Strumentali Sonda: Deep Drill SP00-SM Rif. Norme DIN 4094 Peso Massa battente 73 Kg Altezza di caduta libera 0.75 m Peso sistema di battuta 30 Kg Diametro punta conica 50.46 mm Area di base punta 0 cm² Lunghezza delle aste 0.9 m Peso aste a metro 5 Kg/m Profondità giunzione prima asta 0.80 m Avanzamento punta 0.30 m Numero colpi per punta N(30) Coeff. 1.199 Rivestimento/fanghi No Angolo di apertura punta 60 TECNOGEO SAS (Comune di Mentana-Via Brunelleschi-Mentana (RM) ) 1

PROVE PENETROMETRICHE DINAMICHE CONTINUE (DYNAMIC PROBING) DPSH DPM (... scpt ecc.) Note illustrative - Diverse tipologie di penetrometri dinamici La prova penetrometrica dinamica consiste nell infiggere nel terreno una punta conica (per tratti consecutivi ) misurando il numero di colpi N necessari. Le Prove Penetrometriche Dinamiche sono molto diffuse ed utilizzate nel territorio da geologi e geotecnici, data la loro semplicità esecutiva, economicità e rapidità di esecuzione. La loro elaborazione, interpretazione e visualizzazione grafica consente di catalogare e parametrizzare il suolo attraversato con un immagine in continuo, che permette anche di avere un raffronto sulle consistenze dei vari livelli attraversati e una correlazione diretta con sondaggi geognostici per la caratterizzazione stratigrafica. La sonda penetrometrica permette inoltre di riconoscere abbastanza precisamente lo spessore delle coltri sul substrato, la quota di eventuali falde e superfici di rottura sui pendii, e la consistenza in generale del terreno. L utilizzo dei dati, ricavati da correlazioni indirette e facendo riferimento a vari autori, dovrà comunque essere trattato con le opportune cautele e, possibilmente, dopo esperienze geologiche acquisite in zona. Elementi caratteristici del penetrometro dinamico sono i seguenti: - peso massa battente M - altezza libera caduta H - punta conica: diametro base cono D, area base A (angolo di apertura ) - avanzamento (penetrazione) - presenza o meno del rivestimento esterno (fanghi bentonitici). Con riferimento alla classificazione ISSMFE (1988) dei diversi tipi di penetrometri dinamici (vedi tabella sotto riportata) si rileva una prima suddivisione in quattro classi (in base al peso M della massa battente) : - tipo LEGGERO (DPL) - tipo MEDIO (DPM) - tipo PESANTE (DPH) - tipo SUPERPESANTE (DPSH) Classificazione ISSMFE dei penetrometri dinamici: Tipo Sigla di riferimento peso della massa M (kg) prof.max indagine battente Leggero DPL (Light) M 10 8 Medio DPM (Medium) 10<M <40 0-5 Pesante DPH (Heavy) 40M <60 5 Super pesante (Super DPSH M60 5 Heavy) penetrometri in uso in Italia In Italia risultano attualmente in uso i seguenti tipi di penetrometri dinamici (non rientranti però nello Standard ISSMFE): - DINAMICO LEGGERO ITALIANO (DL-30) (MEDIO secondo la classifica ISSMFE) massa battente M = 30 kg, altezza di caduta H = 0.0 m, avanzamento = 10 cm, punta conica (=60-90 ), diametro D 35.7 mm, area base cono A=10 cm ² rivestimento / fango bentonitico : talora previsto; (Comune di Mentana-Via Brunelleschi-Mentana (RM) )

60 ), indicazioni; ( = previsto. - DINAMICO LEGGERO ITALIANO (DL-0) (MEDIO secondo la classifica ISSMFE) massa battente M = 0 kg, altezza di caduta H=0.0 m, avanzamento = 10 cm, punta conica (= 60-90 ), diametro D 35.7 mm, area base cono A=10 cm² rivestimento / fango bentonitico : talora previsto; - DINAMICO PESANTE ITALIANO (SUPERPESANTE secondo la classifica ISSMFE) massa battente M = 73 kg, altezza di caduta H=0.75 m, avanzamento =30 cm, punta conica ( = diametro D = 50.8 mm, area base cono A=0.7 cm ² rivestimento: previsto secondo precise - DINAMICO SUPERPESANTE (Tipo EMILIA) massa battente M=63.5 kg, altezza caduta H=0.75 m, avanzamento =0-30 cm, punta conica conica con Nspt 60-90 ) diametro D = 50.5 mm, area base cono A = 0 cm ², rivestimento / fango bentonitico : talora Poiché la prova penetrometrica standard (SPT) rappresenta, ad oggi, uno dei mezzi più diffusi ed economici per ricavare informazioni dal sottosuolo, la maggior parte delle correlazioni esistenti riguardano i valori del numero di colpi Nspt ottenuto con la suddetta prova, pertanto si presenta la necessità di rapportare il numero di colpi di una prova dinamica con Nspt. Il passaggio viene dato da: Dove: Nspt = t N in cui Q è l energia specifica per colpo e Qspt è quella riferita alla prova SPT. L energia specifica per colpo viene calcolata come segue: in cui M = peso massa battente; M = peso aste; H A = altezza di caduta; = area base punta conica; = passo di avanzamento. t Q Q SPT M H Q A M M ' Valutazione resistenza dinamica alla punta Rpd Formula Olandesi Rpd M H M H N AeM P A M P Rpd e M P = resistenza dinamica punta (area A); = infissione media per colpo (/ N); = peso massa battente (altezza caduta H); = peso totale aste e sistema battuta. Calcolo di (N 1)60 (Comune di Mentana-Via Brunelleschi-Mentana (RM) ) 3

(N1)60 è il numero di colpi normalizzato definito come segue: (N1)60=CN N60 con CN=(Pa/ vo) CN<1.7 Pa=101.3 kpa (Liao e Whitman 1986) N60=NSPT (ER/60) Cs Cr Cd ER/60:Rendimento del sistema di infissione normalizzato al 60%. Cs: Parametro funzione della controcamicia (1. se assente). Cd: Funzione del diametro del foro (1 se compreso tra 65-115mm). Cr: Parametro di correzione funzione della lunghezza delle aste. Metodologia di Elaborazione. Le elaborazioni sono state effettuate mediante un programma di calcolo automatico Dynamic Probing della GeoStru Software. Il programma calcola il rapporto delle energie trasmesse (coefficiente di correlazione con SPT) tramite le elaborazioni proposte da Pasqualini 1983 - Meyerhof 1956 - Desai 1968 - Borowczyk-Frankowsky 1981. Permette inoltre di utilizzare i dati ottenuti dall effettuazione di prove penetrometriche per estrapolare utili informazioni geotecniche e geologiche. Una vasta esperienza acquisita, unitamente ad una buona interpretazione e correlazione, permettono spesso di ottenere dati utili alla progettazione e frequentemente dati maggiormente attendibili di tanti dati bibliografici sulle litologie e di dati geotecnici determinati sulle verticali litologiche da poche prove di laboratorio eseguite come rappresentazione generale di una verticale eterogenea disuniforme e/o complessa. In particolare consente di ottenere informazioni su: - l andamento verticale e orizzontale degli intervalli stratigrafici, - la caratterizzazione litologica delle unità stratigrafiche, - i parametri geotecnici suggeriti da vari autori in funzione dei valori del numero dei colpi e delle resistenza alla punta. Valutazioni statistiche e correlazioni Elaborazione Statistica Permette l elaborazione statistica dei dati numerici di Dynamic Probing, utilizzando nel calcolo dei valori rappresentativi dello strato considerato un valore inferiore o maggiore della media aritmetica dello strato (dato comunque maggiormente utilizzato); i valori possibili in immissione sono : Media Media aritmetica dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Media minima Valore statistico inferiore alla media aritmetica dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Massimo Valore massimo dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Minimo Valore minimo dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Scarto quadratico medio Valore statistico di scarto dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Media deviata Valore statistico di media deviata dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Media + s Media + scarto (valore statistico) dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. (Comune di Mentana-Via Brunelleschi-Mentana (RM) ) 4

Media - s Media - scarto (valore statistico) dei valori del numero di colpi sullo strato considerato. Distribuzione normale R.C. Il valore di Nspt,k viene calcolato sulla base di una distribuzione normale o gaussiana, fissata una probabilità di non superamento del 5%, secondo la seguente relazione: Nspt, dove snspt è la deviazione standard di Nspt k Nspt, 1. 645 medio Distribuzione normale R.N.C. Il valore di Nspt,k viene calcolato sulla base di una distribuzione normale o gaussiana, fissata una probabilità di non superamento del 5%, trattando i valori medi di Nspt distribuiti normalmente: dove n è il numero di letture. Nspt n Nspt, k Nspt, medio 1.645 Nspt / Pressione ammissibile Pressione ammissibile specifica sull interstrato (con effetto di riduzione energia per svergolamento aste o no) calcolata secondo le note elaborazioni proposte da Herminier, applicando un coefficiente di sicurezza (generalmente = 0-) che corrisponde ad un coefficiente di sicurezza standard delle fondazioni pari a 4, con una geometria fondale standard di larghezza pari a 1 mt. ed immorsamento d = 1 mt.. Correlazioni geotecniche terreni incoerenti Liquefazione Permette di calcolare utilizzando dati Nspt il potenziale di liquefazione dei suoli (prevalentemente sabbiosi). Attraverso la relazione di SHI-MING (198), applicabile a terreni sabbiosi, la liquefazione risulta possibile solamente se Nspt dello strato considerato risulta inferiore a Nspt critico calcolato con l'elaborazione di SHI-MING. Correzione Nspt in presenza di falda Nspt corretto = 15 + 0.5 (Nspt - 15) Nspt è il valore medio nello strato La correzione viene applicata in presenza di falda solo se il numero di colpi è maggiore di 15 (la correzione viene eseguita se tutto lo strato è in falda). Angolo di Attrito Peck-Hanson-Thornburn-Meyerhof 1956 - valida per terreni non molli a prof. < 5 mt.; correlazione valida per sabbie e ghiaie rappresenta valori medi. - storica molto usata, valevole per prof. < 5 mt. per terreni sopra falda e < 8 mt. per terreni in falda (tensioni < 8-10 t/mq) Meyerhof 1956 - Correlazioni valide per terreni argillosi ed argillosi-marnosi fessurati, terreni di riporto sciolti e coltri detritiche (da modifica sperimentale di dati). Sowers 1961)- Angolo di attrito in gradi valido per sabbie in genere (cond. ottimali per prof. < 4 mt. sopra falda e < 7 mt. per terreni in falda) >5 t/mq. De Mello - valida per terreni prevalentemente sabbiosi e sabbioso-ghiaiosi (da modifica sperimentale di dati) con angolo di attrito < 38. Malcev 1964 - Angolo di attrito in gradi valido per sabbie in genere (cond. ottimali per prof. > m. e per valori di angolo di attrito < 38 ). Schmertmann 1977- Angolo di attrito (gradi) per vari tipi litologici (valori massimi). N.B. valori spesso troppo ottimistici poiché desunti da correlazioni indirette da Dr %. Shioi-Fukuni 198 (ROAD BRIDGE SPECIFICATION) Angolo di attrito in gradi valido per sabbie - sabbie fini o limose e limi siltosi (cond. ottimali per prof. di prova > 8 mt. sopra falda e > 15 mt. per terreni in falda) >15 t/mq. (Comune di Mentana-Via Brunelleschi-Mentana (RM) ) 5

Shioi-Fukuni 198 (JAPANESE NATIONALE RAILWAY) Angolo di attrito valido per sabbie medie e grossolane fino a ghiaiose. Angolo di attrito in gradi (Owasaki & Iwasaki) valido per sabbie - sabbie medie e grossolane-ghiaiose (cond. ottimali per prof. > 8 mt. sopra falda e > 15 mt. per terreni in falda) s>15 t/mq. Meyerhof 1965 - valida per terreni per sabbie con % di limo < 5% a profondità < 5 mt. e con % di limo > 5% a profondità < 3 mt. Mitchell e Katti (1965) - valida per sabbie e ghiaie. Densità relativa (%) Gibbs & Holtz () correlazione valida per qualunque pressione efficace, per ghiaie Dr viene sovrastimato, per limi sottostimato. Skempton (1986) elaborazione valida per limi e sabbie e sabbie da fini a grossolane NC a qualunque pressione efficace, per ghiaie il valore di Dr % viene sovrastimato, per limi sottostimato. Meyerhof (). Schultze & Menzenbach (1961) per sabbie fini e ghiaiose NC, metodo valido per qualunque valore di pressione efficace in depositi NC, per ghiaie il valore di Dr % viene sovrastimato, per limi sottostimato. Modulo Di Young (Ey) Terzaghi - elaborazione valida per sabbia pulita e sabbia con ghiaia senza considerare la pressione efficace. Schmertmann (1978), correlazione valida per vari tipi litologici. Schultze-Menzenbach, correlazione valida per vari tipi litologici. D'Appollonia ed altri (1970), correlazione valida per sabbia, sabbia SC, sabbia NC e ghiaia Bowles (198), correlazione valida per sabbia argillosa, sabbia limosa, limo sabbioso, sabbia media, sabbia e ghiaia. Modulo Edometrico Begemann (1974) elaborazione desunta da esperienze in Grecia, correlazione valida per limo con sabbia, sabbia e ghiaia Buismann-Sanglerat, correlazione valida per sabbia e sabbia argillosa. Farrent (1963) valida per sabbie, talora anche per sabbie con ghiaia (da modifica sperimentale di dati). Menzenbach e Malcev valida per sabbia fine, sabbia ghiaiosa e sabbia e ghiaia. Stato di consistenza Classificazione. 1977 Peso di Volume Gamma Meyerhof ed altri, valida per sabbie, ghiaie, limo, limo sabbioso. Peso di volume saturo Terzaghi-Peck Modulo di poisson Classificazione. Potenziale di liquefazione (Stress Ratio) Seed-Idriss 1978-1981. Tale correlazione è valida solamente per sabbie, ghiaie e limi sabbiosi, rappresenta il rapporto tra lo sforzo dinamico medio e la tensione verticale di consolidazione per la valutazione del potenziale di liquefazione delle sabbie e terreni sabbio-ghiaiosi attraverso grafici degli autori. Velocità onde di taglio Vs (m/sec) Tale correlazione è valida solamente per terreni incoerenti sabbiosi e ghiaiosi. Modulo di deformazione di taglio (G) Ohsaki & Iwasaki elaborazione valida per sabbie con fine plastico e sabbie pulite. Robertson e Campanella (1983) e Imai & Tonouchi (198) elaborazione valida soprattutto per sabbie e per tensioni litostatiche comprese tra 0,5-4,0 kg/cmq. (Comune di Mentana-Via Brunelleschi-Mentana (RM) ) 6

Modulo di reazione (Ko) Navfac 1971-198 - elaborazione valida per sabbie, ghiaie, limo, limo sabbioso. Resistenza alla punta del Penetrometro Statico (Qc) Robertson 1983 Qc Correlazioni geotecniche terreni coesivi Coesione non drenata Benassi & Vannelli- correlazioni scaturite da esperienze ditta costruttrice Penetrometri SUNDA 1983. Terzaghi-Peck (), correlazione valida per argille sabbiose-siltose NC con Nspt <8, argille limose-siltose mediamente plastiche, argille marnose alterate-fessurate. Terzaghi-Peck (1948). Cu min-max. Sanglerat, da dati Penetr. Statico per terreni coesivi saturi, tale correlazione non è valida per argille sensitive con sensitività > 5, per argille sovraconsolidate fessurate e per i limi a bassa plasticità. Sanglerat, (per argille limose-sabbiose poco coerenti), valori validi per resistenze penetrometriche < 10 colpi, per resistenze penetrometriche > 10 l'elaborazione valida è comunque quella delle "argille plastiche " di Sanglerat. (U.S.D.M.S.M.) U.S. Design Manual Soil Mechanics Coesione non drenata per argille limose e argille di bassa media ed alta plasticità, (Cu-Nspt-grado di plasticità). Schmertmann 1975 Cu (Kg/cmq) (valori medi), valida per argille e limi argillosi con Nc=0 e Qc/Nspt=. Schmertmann 1975 Cu (Kg/cmq) (valori minimi), valida per argille NC. Fletcher 1965 - (Argilla di Chicago). Coesione non drenata Cu (Kg/cmq), colonna valori validi per argille a medio-bassa plasticità. Houston (1960) - argilla di media-alta plasticità. Shioi-Fukuni 198, valida per suoli poco coerenti e plastici, argilla di media-alta plasticità. Begemann. De Beer. Resistenza alla punta del Penetrometro Statico (Qc) Robertson 1983 Qc Modulo Edometrico-Confinato (Mo) Stroud e Butler (1975) - per litotipi a media plasticità, valida per litotipi argillosi a media-medio-alta plasticità - da esperienze su argille glaciali. Stroud e Butler (1975), per litotipi a medio-bassa plasticità (IP< 0), valida per litotipi argillosi a medio-bassa plasticità (IP< 0) - da esperienze su argille glaciali. Vesic (1970) correlazione valida per argille molli (valori minimi e massimi). Trofimenkov (1974), Mitchell e Gardner Modulo Confinato -Mo (Eed) (Kg/cmq)-, valida per litotipi argillosi e limosi-argillosi (rapporto Qc/Nspt=1.5-.0). Buismann- Sanglerat, valida per argille compatte ( Nspt <30) medie e molli ( Nspt <4) e argille sabbiose (Nspt=6-1). Modulo Di Young (EY) Schultze-Menzenbach - (Min. e Max.), correlazione valida per limi coerenti e limi argillosi con I.P. >15 D'Appollonia ed altri (1983) - correlazione valida per argille sature-argille fessurate. Stato di consistenza Classificazione. 1977 Peso di Volume Meyerhof ed altri, valida per argille, argille sabbiose e limose prevalentemente coerenti. Peso di volume saturo Meyerhof ed altri. (Comune di Mentana-Via Brunelleschi-Mentana (RM) ) 7

PROVA... Nr.1 Strumento utilizzato... Deep Drill SP00-SM Prova eseguita in data 1/01/015 Profondità prova 11.40 mt Falda non rilevata Certificato Nr. 133 del 3/0/015 Codice commessa nr. 0091 Tipo elaborazione Nr. Colpi: Medio Profondità Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda Chi Res. dinamica ridotta Res. dinamica Pres. ammissibile con riduzione Herminier - Olandesi Pres. ammissibile Herminier - Olandesi 0.30 5 0.853 6.30 30.84 1.31 1.54 0.60 7 0.847 36.57 43.17 1.83.16 0.90 7 0.84 34.73 41.6 1.74.06 1.0 18 0.786 83.43 106.11 4.17 5.31 1.50 17 0.781 78.9 100.1 3.91 5.01 1.80 1 0.76 86.10 118.55 4.31 5.93.10 0 0.77 87.1 11.90 4.36 5.65.40 4 0.717 97.16 135.48 4.86 6.77.70 6 0.713 100.37 140.81 5.0 7.04 3.00 5 0.709 95.95 135.39 4.80 6.77 3.30 4 0.705 91.59 19.98 4.58 6.50 3.60 8 0.701 10.13 145.71 5.11 7.9 3.90 5 0.697 90.71 130.10 4.54 6.51 4.0 4 0.694 86.64 14.90 4.33 6.4 4.50 4 0.690 8.98 10.0 4.15 6.01 4.80 6 0.687 89.47 130. 4.47 6.51 5.10 7 0.684 9.50 135.3 4.6 6.76 5.40 8 0.681 9.05 135.16 4.60 6.76 5.70 9 0.678 94.94 139.98 4.75 7.00 6.00 30 0.675 97.8 144.81 4.89 7.4 6.30 8 0.673 87.76 130.43 4.39 6.5 6.60 7 0.670 84.31 15.77 4. 6.9 6.90 6 0.668 80.90 11.11 4.04 6.06 7.0 6 0.666 77.89 117.0 3.89 5.85 7.50 9 0.663 86.59 130.5 4.33 6.53 7.80 31 0.611 85.9 139.53 4.6 6.98 8.10 3 0.609 84.88 139.3 4.4 6.97 8.40 31 0.607 81.96 134.97 4.10 6.75 8.70 34 0.605 89.61 148.03 4.48 7.40 9.00 3 0.603 81.4 134.91 4.07 6.75 9.30 33 0.60 83.71 139.13 4.19 6.96 9.60 3 0.600 80.94 134.91 4.05 6.75 9.90 46 0.548 103.06 187.99 5.15 9.40 10.0 48 0.547 107. 196.16 5.36 9.81 10.50 57 0.545 16.95 3.94 6.35 11.65 10.80 78 0.543 168.06 309.7 8.40 15.46 11.10 91 0.54 195.50 360.8 9.77 18.04 11.40 90 0.540 19.80 356.85 9.64 17.84 Prof. Strato NPDM Rd Tipo 0.9 6.33 38.43 Incoerente - coesivo 9.6 6.79 130.39 Incoerente - coesivo 10.5 50.33 05.7 Incoerente - coesivo 11.4 86.33 34.31 Incoerente - coesivo Clay Fraction (%) Peso unità di volume Peso unità di volume saturo Tensione efficace Coeff. di correlaz. con Nspt (N1)60 Descrizion e 0 1.86 1.9 0.08.04 10 Terreno 0..44 1.1 0.83 7 Strato 1 0.5.5.19 0.79 50 Strato 0.5.5.4 0.75 84 Strato 3 (Comune di Mentana-Via Brunelleschi-Mentana (RM) ) 8

STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.1 TERRENI COESIVI Coesione non drenata Cu 10 0.90 Terzaghi-Peck 0.68 [] - Strato 1 7 9.60 Terzaghi-Peck 1.8 [3] - Strato 50 10.50 Terzaghi-Peck 3.38 [4] - Strato 3 84 11.40 Terzaghi-Peck 5.67 Modulo Edometrico Eed 10 0.90 Stroud e Butler (1975) 45.88 [] - Strato 1 7 9.60 Stroud e Butler (1975) 13.88 [3] - Strato 50 10.50 Stroud e Butler (1975) 9.40 [4] - Strato 3 84 11.40 Stroud e Butler (1975) 385.39 Modulo di Young Ey 10 0.90 Apollonia 100.00 [] - Strato 1 7 9.60 Apollonia 70.00 [3] - Strato 50 10.50 Apollonia 500.00 [4] - Strato 3 84 11.40 Apollonia 840.00 Classificazione AGI Classificazione 10 0.90. (1977) CONSISTENTE [] - Strato 1 7 9.60. (1977) MOLTO CONSISTENTE [3] - Strato 50 10.50. (1977) ESTREM. CONSISTENTE [4] - Strato 3 84 11.40. (1977) ESTREM. CONSISTENTE 10 0.90 Meyerhof ed altri 1.97 [] - Strato 1 7 9.60 Meyerhof ed altri.13 [3] - Strato 50 10.50 Meyerhof ed altri.50 [4] - Strato 3 84 11.40 Meyerhof ed altri.50 saturo saturo 10 0.90 Meyerhof ed altri.17 [] - Strato 1 7 9.60 Meyerhof ed altri.8 [3] - Strato 50 10.50 Meyerhof ed altri.50 [4] - Strato 3 84 11.40 Meyerhof ed altri.50 TERRENI INCOERENTI Densità relativa Densità relativa (%) 10 0.90 10 Gibbs & Holtz 39.4 [] - Strato 1 7 9.60 7 Gibbs & Holtz 44.16 (Comune di Mentana-Via Brunelleschi-Mentana (RM) ) 9

[3] - Strato 50 10.50 50 Gibbs & Holtz [4] - Strato 3 84 11.40 84 Gibbs & Holtz 47.57 58.6 Angolo di resistenza al taglio Angolo d'attrito ( ) 10 0.90 10 Meyerhof (1956) 17.86 [] - Strato 1 7 9.60 7 Shioi-Fukuni 35.1 (198) [3] - Strato 50 10.50 50 Shioi-Fukuni 4.39 (198) [4] - Strato 3 84 11.40 84 Shioi-Fukuni (198) 50.5 Modulo di Young Modulo di Young 10 0.90 10 Bowles (198) 80.00 [] - Strato 1 7 9.60 7 Bowles (198) 134.40 [3] - Strato 50 10.50 50 Bowles (198) 08.00 [4] - Strato 3 84 11.40 84 Bowles (198) 316.80 Modulo Edometrico Modulo Edometrico 10 0.90 10 Begemann (1974) 48.00 [] - Strato 1 7 9.60 7 Begemann (1974) 8.9 [3] - Strato 50 10.50 50 Begemann (1974) 130.17 [4] - Strato 3 84 11.40 84 Begemann (1974) 00.00 Classificazione AGI 10 0.90 10 Classificazione [] - Strato 1 7 9.60 7 Classificazione [3] - Strato 50 10.50 50 Classificazione [4] - Strato 3 84 11.40 84 Classificazione Classificazione AGI POCO MODERATAME NTE MOLTO Gamma 10 0.90 10 Meyerhof ed altri 1.73 [] - Strato 1 7 9.60 7 Meyerhof ed altri.10 [3] - Strato 50 10.50 50 Meyerhof ed altri.4 [4] - Strato 3 84 11.40 84 Meyerhof ed altri.50 (Comune di Mentana-Via Brunelleschi-Mentana (RM) ) 10

saturo 10 0.90 10 Terzaghi-Peck [] - Strato 1 7 9.60 7 Terzaghi-Peck [3] - Strato 50 10.50 50 Terzaghi-Peck [4] - Strato 3 84 11.40 84 Terzaghi-Peck Gamma Saturo 1.9.50.50.50 Modulo di deformazione a taglio dinamico G 10 0.90 10 Ohsaki & Iwasaki 680.17 [] - Strato 1 7 9.60 7 Ohsaki & Iwasaki 1446.95 [3] - Strato 50 10.50 50 Ohsaki & Iwasaki 311.18 [4] - Strato 3 84 11.40 84 Ohsaki & Iwasaki 348.3 Modulo di reazione Ko Ko 10 0.90 10 Navfac 1971-198.10 [] - Strato 1 7 9.60 7 Navfac 1971-198 5.18 [3] - Strato 50 10.50 50 Navfac 1971-198 8.18 [4] - Strato 3 84 11.40 84 Navfac 1971-198 11.93 PROVA... Nr. Strumento utilizzato... Deep Drill SP00-SM Prova eseguita in data 1/01/015 Profondità prova 9.90 mt Falda non rilevata Certificato Nr. 134 del 3/0/015 Codice commessa nr. 0091 Tipo elaborazione Nr. Colpi: Medio Profondità Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda Chi Res. dinamica ridotta Res. dinamica Pres. ammissibile con riduzione Herminier - Olandesi Pres. ammissibile Herminier - Olandesi 0.30 0.853 10.5 1.34 0.53 0.6 0.60 4 0.847 0.90 4.67 1.04 1.3 0.90 14 0.79 65.3 8.53 3.7 4.13 1.0 15 0.786 69.5 88.4 3.48 4.4 1.50 16 0.781 73.68 94.3 3.68 4.7 1.80 18 0.776 78.88 101.61 3.94 5.08.10 18 0.77 78.41 101.61 3.9 5.08.40 17 0.767 73.6 95.97 3.68 4.80.70 16 0.763 66.10 86.65 3.30 4.33 3.00 17 0.759 69.85 9.07 3.49 4.60 3.30 19 0.755 77.66 10.90 3.88 5.14 3.60 1 0.701 76.60 109.9 3.83 5.46 3.90 0 0.747 77.77 104.08 3.89 5.0 4.0 0 0.744 77.41 104.08 3.87 5.0 (Comune di Mentana-Via Brunelleschi-Mentana (RM) ) 11

4.50 0.690 76.06 110.19 3.80 5.51 4.80 0 0.737 73.83 100.17 3.69 5.01 5.10 4 0.684 8. 10.0 4.11 6.01 5.40 19 0.731 67.05 91.71 3.35 4.59 5.70 1 0.678 68.75 101.37 3.44 5.07 6.00 0 0.75 70.04 96.54 3.50 4.83 6.30 6 0.673 81.49 11.11 4.07 6.06 6.60 4 0.670 74.94 111.80 3.75 5.59 6.90 8 0.668 87.1 130.43 4.36 6.5 7.0 30 0.666 89.88 135.03 4.49 6.75 7.50 31 0.613 85.59 139.53 4.8 6.98 7.80 33 0.611 90.79 148.53 4.54 7.43 8.10 34 0.609 90.18 148.03 4.51 7.40 8.40 36 0.607 95.18 156.74 4.76 7.84 8.70 44 0.555 106.38 191.57 5.3 9.58 9.00 48 0.553 11.01 0.37 5.60 10.1 9.30 43 0.55 100.0 181.9 5.00 9.06 9.60 65 0.550 150.71 74.04 7.54 13.70 9.90 90 0.548 01.65 367.80 10.08 18.39 Prof. Strato NPDM Rd Tipo 0.6 3 18.51 Incoerent e - coesivo 8.4.7 110.57 Incoerent e - coesivo 9.3 45 191.74 Incoerent e - coesivo 9.9 77.5 30.9 Incoerent e - coesivo Clay Fraction (%) Peso unità di volume Peso unità di volume saturo Tensione efficace Coeff. di correlaz. con Nspt Nspt Descrizio ne 0 1.67 1.87 0.05 1. 5 Terreno 0.13.7 0.93 1. 4 Strato 1 0.5.5 1.87 1. 45 Strato 0.5.5.06 1. 78 Strato 3 STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr. TERRENI COESIVI Coesione non drenata Cu 5 0.60 Terzaghi-Peck 0.31 [] - Strato 1 4 8.40 Terzaghi-Peck 1.6 [3] - Strato 45 9.30 Terzaghi-Peck 3.04 [4] - Strato 3 78 9.90 Terzaghi-Peck 5.7 Modulo Edometrico Eed 5 0.60 Stroud e Butler (1975).94 [] - Strato 1 4 8.40 Stroud e Butler (1975) 110.11 [3] - Strato 45 9.30 Stroud e Butler (1975) 06.46 [4] - Strato 3 78 9.90 Stroud e Butler (1975) 357.86 (Comune di Mentana-Via Brunelleschi-Mentana (RM) ) 1

Modulo di Young Ey 5 0.60 Apollonia 50.00 [] - Strato 1 4 8.40 Apollonia 40.00 [3] - Strato 45 9.30 Apollonia 450.00 [4] - Strato 3 78 9.90 Apollonia 780.00 Classificazione AGI Classificazione 5 0.60. (1977) MODERAT. CONSISTENTE [] - Strato 1 4 8.40. (1977) MOLTO CONSISTENTE [3] - Strato 45 9.30. (1977) ESTREM. CONSISTENTE [4] - Strato 3 78 9.90. (1977) ESTREM. CONSISTENTE 5 0.60 Meyerhof ed altri 1.76 [] - Strato 1 4 8.40 Meyerhof ed altri.11 [3] - Strato 45 9.30 Meyerhof ed altri.50 [4] - Strato 3 78 9.90 Meyerhof ed altri.50 saturo saturo 5 0.60 Meyerhof ed altri 1.88 [] - Strato 1 4 8.40 Meyerhof ed altri.0 [3] - Strato 45 9.30 Meyerhof ed altri.50 [4] - Strato 3 78 9.90 Meyerhof ed altri.50 TERRENI INCOERENTI Densità relativa 5 0.60 5 Gibbs & Holtz [] - Strato 1 4 8.40 4 Gibbs & Holtz [3] - Strato 45 9.30 45 Gibbs & Holtz [4] - Strato 3 78 9.90 78 Gibbs & Holtz Densità relativa (%) 5.94 43.98 47.98 60.04 Angolo di resistenza al taglio Angolo d'attrito ( ) 5 0.60 5 Meyerhof (1956) 16.43 [] - Strato 1 4 8.40 4 Shioi-Fukuni 33.97 (198) [3] - Strato 45 9.30 45 Shioi-Fukuni 40.98 (198) [4] - Strato 3 78 9.90 78 Shioi-Fukuni (198) 49.1 (Comune di Mentana-Via Brunelleschi-Mentana (RM) ) 13

Modulo di Young Modulo di Young 5 0.60 5 Bowles (198) 64.00 [] - Strato 1 4 8.40 4 Bowles (198) 14.80 [3] - Strato 45 9.30 45 Bowles (198) 19.00 [4] - Strato 3 78 9.90 78 Bowles (198) 97.60 Modulo Edometrico Modulo Edometrico 5 0.60 5 Begemann (1974) 37.73 [] - Strato 1 4 8.40 4 Begemann (1974) 76.76 [3] - Strato 45 9.30 45 Begemann (1974) 119.90 [4] - Strato 3 78 9.90 78 Begemann (1974) 187.68 Classificazione AGI 5 0.60 5 Classificazione [] - Strato 1 4 8.40 4 Classificazione [3] - Strato 45 9.30 45 Classificazione [4] - Strato 3 78 9.90 78 Classificazione Classificazione AGI POCO MODERATAME NTE MOLTO Gamma 5 0.60 5 Meyerhof ed altri 1.54 [] - Strato 1 4 8.40 4 Meyerhof ed altri.06 [3] - Strato 45 9.30 45 Meyerhof ed altri. [4] - Strato 3 78 9.90 78 Meyerhof ed altri.50 saturo 5 0.60 5 Terzaghi-Peck [] - Strato 1 4 8.40 4 Terzaghi-Peck [3] - Strato 45 9.30 45 Terzaghi-Peck [4] - Strato 3 78 9.90 78 Terzaghi-Peck Gamma Saturo 1.89.47.50.50 Modulo di deformazione a taglio dinamico G 5 0.60 5 Ohsaki & Iwasaki 401.64 [] - Strato 1 4 8.40 4 Ohsaki & Iwasaki 133.06 [3] - Strato 45 9.30 45 Ohsaki & Iwasaki 133.33 [4] - Strato 3 78 9.90 78 Ohsaki & Iwasaki 340.48 (Comune di Mentana-Via Brunelleschi-Mentana (RM) ) 14

Modulo di reazione Ko Ko 5 0.60 5 Navfac 1971-198 0.99 [] - Strato 1 4 8.40 4 Navfac 1971-198 4.7 [3] - Strato 45 9.30 45 Navfac 1971-198 7.51 [4] - Strato 3 78 9.90 78 Navfac 1971-198 11.93 PROVA... Nr.3 Strumento utilizzato... Deep Drill SP00-SM Prova eseguita in data 1/01/015 Profondità prova 9.60 mt Falda non rilevata Certificato Nr. 135 del 3/0/015 Codice commessa nr. 0091 Tipo elaborazione Nr. Colpi: Medio Profondità Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda Chi Res. dinamica ridotta Res. dinamica Pres. ammissibile con riduzione Herminier - Olandesi Pres. ammissibile Herminier - Olandesi 0.30 6 0.853 31.56 37.01 1.58 1.85 0.60 6 0.847 31.35 37.01 1.57 1.85 0.90 8 0.84 39.69 47.16 1.98.36 1.0 1 0.836 59.16 70.74.96 3.54 1.50 15 0.781 69.08 88.4 3.45 4.4 1.80 16 0.776 70.1 90.3 3.51 4.5.10 16 0.77 69.70 90.3 3.48 4.5.40 17 0.767 73.6 95.97 3.68 4.80.70 19 0.763 78.49 10.90 3.9 5.14 3.00 0 0.759 8.17 108.31 4.11 5.4 3.30 0 0.755 81.74 108.31 4.09 5.4 3.60 1 0.701 76.60 109.9 3.83 5.46 3.90 0.697 79.8 114.49 3.99 5.7 4.0 4 0.694 86.64 14.90 4.33 6.4 4.50 7 0.690 93.35 135.3 4.67 6.76 4.80 5 0.687 86.03 15.1 4.30 6.6 5.10 4 0.684 8. 10.0 4.11 6.01 5.40 3 0.681 75.61 111.0 3.78 5.55 5.70 3 0.678 75.9 111.0 3.76 5.55 6.00 4 0.675 78.5 115.85 3.91 5.79 6.30 8 0.673 87.76 130.43 4.39 6.5 6.60 9 0.670 90.56 135.09 4.53 6.75 6.90 8 0.668 87.1 130.43 4.36 6.5 7.0 7 0.666 80.89 11.5 4.04 6.08 7.50 30 0.663 89.58 135.03 4.48 6.75 7.80 34 0.611 93.54 153.03 4.68 7.65 8.10 4 0.559 10.6 18.86 5.11 9.14 8.40 44 0.557 106.75 191.57 5.34 9.58 8.70 68 0.555 164.41 96.06 8. 14.80 9.00 75 0.553 175.01 316.0 8.75 15.81 9.30 79 0.55 183.75 333.06 9.19 16.65 9.60 89 0.550 06.35 375. 10.3 18.76 (Comune di Mentana-Via Brunelleschi-Mentana (RM) ) 15

Prof. Strato NPDM Rd Tipo 0.9 6.67 40.39 Incoerent e - coesivo 7.8.78 114.6 Incoerent e - coesivo 8.4 43 187.1 Incoerent e - coesivo 9.6 77.75 330.14 Incoerent e - coesivo Clay Fraction (%) Peso unità di volume Peso unità di volume saturo Tensione efficace Coeff. di correlaz. con Nspt Nspt Descrizio ne 0 1.86 1.9 0.08 1. 10 Terreno 0.13.8 0.9 1. 4 Strato 1 0.5.5 1.71 1. 44 Strato 0.5.5 1.94 1. 89 Strato 3 STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.3 TERRENI COESIVI Coesione non drenata Cu 10 0.90 Terzaghi-Peck 0.68 [] - Strato 1 4 7.80 Terzaghi-Peck 1.6 [3] - Strato 44 8.40 Terzaghi-Peck.97 [4] - Strato 3 89 9.60 Terzaghi-Peck 6.01 Modulo Edometrico Eed 10 0.90 Stroud e Butler (1975) 45.88 [] - Strato 1 4 7.80 Stroud e Butler (1975) 110.11 [3] - Strato 44 8.40 Stroud e Butler (1975) 01.87 [4] - Strato 3 89 9.60 Stroud e Butler (1975) 408.33 Modulo di Young Ey 10 0.90 Apollonia 100.00 [] - Strato 1 4 7.80 Apollonia 40.00 [3] - Strato 44 8.40 Apollonia 440.00 [4] - Strato 3 89 9.60 Apollonia 890.00 Classificazione AGI Classificazione 10 0.90. (1977) CONSISTENTE [] - Strato 1 4 7.80. (1977) MOLTO CONSISTENTE [3] - Strato 44 8.40. (1977) ESTREM. CONSISTENTE [4] - Strato 3 89 9.60. (1977) ESTREM. CONSISTENTE 10 0.90 Meyerhof ed altri 1.97 [] - Strato 1 4 7.80 Meyerhof ed altri.11 (Comune di Mentana-Via Brunelleschi-Mentana (RM) ) 16

[3] - Strato 44 8.40 Meyerhof ed altri.50 [4] - Strato 3 89 9.60 Meyerhof ed altri.50 saturo saturo 10 0.90 Meyerhof ed altri.17 [] - Strato 1 4 7.80 Meyerhof ed altri.0 [3] - Strato 44 8.40 Meyerhof ed altri.50 [4] - Strato 3 89 9.60 Meyerhof ed altri.50 TERRENI INCOERENTI Densità relativa 10 0.90 10 Gibbs & Holtz [] - Strato 1 4 7.80 4 Gibbs & Holtz [3] - Strato 44 8.40 44 Gibbs & Holtz [4] - Strato 3 89 9.60 89 Gibbs & Holtz Densità relativa (%) 39.4 44.37 49.05 64.93 Angolo di resistenza al taglio Angolo d'attrito ( ) 10 0.90 10 Meyerhof (1956) 17.86 [] - Strato 1 4 7.80 4 Shioi-Fukuni 33.97 (198) [3] - Strato 44 8.40 44 Shioi-Fukuni 40.69 (198) [4] - Strato 3 89 9.60 89 Shioi-Fukuni (198) 51.54 Modulo di Young Modulo di Young 10 0.90 10 Bowles (198) 80.00 [] - Strato 1 4 7.80 4 Bowles (198) 14.80 [3] - Strato 44 8.40 44 Bowles (198) 188.80 [4] - Strato 3 89 9.60 89 Bowles (198) 33.80 Modulo Edometrico Modulo Edometrico 10 0.90 10 Begemann (1974) 48.00 [] - Strato 1 4 7.80 4 Begemann (1974) 76.76 [3] - Strato 44 8.40 44 Begemann (1974) 117.84 [4] - Strato 3 89 9.60 89 Begemann (1974) 10.7 Classificazione AGI Classificazione AGI 10 0.90 10 Classificazione POCO [] - Strato 1 4 7.80 4 Classificazione MODERATAME (Comune di Mentana-Via Brunelleschi-Mentana (RM) ) 17

[3] - Strato 44 8.40 44 Classificazione [4] - Strato 3 89 9.60 89 Classificazione NTE MOLTO Gamma 10 0.90 10 Meyerhof ed altri 1.73 [] - Strato 1 4 7.80 4 Meyerhof ed altri.06 [3] - Strato 44 8.40 44 Meyerhof ed altri. [4] - Strato 3 89 9.60 89 Meyerhof ed altri.50 saturo 10 0.90 10 Terzaghi-Peck [] - Strato 1 4 7.80 4 Terzaghi-Peck [3] - Strato 44 8.40 44 Terzaghi-Peck [4] - Strato 3 89 9.60 89 Terzaghi-Peck Gamma Saturo 1.9.47.50.50 Modulo di deformazione a taglio dinamico G 10 0.90 10 Ohsaki & Iwasaki 680.17 [] - Strato 1 4 7.80 4 Ohsaki & Iwasaki 133.06 [3] - Strato 44 8.40 44 Ohsaki & Iwasaki 097.1 [4] - Strato 3 89 9.60 89 Ohsaki & Iwasaki 358.3 Modulo di reazione Ko Ko 10 0.90 10 Navfac 1971-198.10 [] - Strato 1 4 7.80 4 Navfac 1971-198 4.7 [3] - Strato 44 8.40 44 Navfac 1971-198 7.39 [4] - Strato 3 89 9.60 89 Navfac 1971-198 11.93 (Comune di Mentana-Via Brunelleschi-Mentana (RM) ) 18

TECNOGEO sas Via Reggimento 6 0305 M.S.G.Campano Fr Italy www.tecnogeo.net Laboratorio autorizzato dal Ministero Infrastrutture e Trasporti DPR 380/01 Art. 59 Circolare 7619/STC del 08/09/010 Concessione per l'esecuzione e certificazione di indagini geognostiche prelievo di campioni e prove in situ Decreto n 4894 del 8/04/1 PROVA PENETROMETRICA DINAMICA Nr.1 Strumento utilizzato... Deep Drill SP00-SM Certificato Nr. 133 del 3/0/015 Codice commessa nr. 0091 Committente: Comune di Mentana Data: 1/01/015 Cantiere: Via Brunelleschi Località: Mentana (RM) Scala 1:55 Numero di colpi penetrazione punta Rpd Interpretazione Stratigrafica 0 5 10150530354045505560657075808590 0 39. 78.4 117.6 156.8 196.0 0.00 Terreno 1 90 cm 1 1 90.0 Strato 1 3 3 4 4 5 5 870 cm 6 6 7 7 8 8 9 9 960.0 Strato 10 10 3 90 cm 1050.0 Strato 3 11 11 4 90 cm 1140.0 GEOL. NORMAN ABBALLE

TECNOGEO sas Via Reggimento 6 0305 M.S.G.Campano Fr Italy www.tecnogeo.net Laboratorio autorizzato dal Ministero Infrastrutture e Trasporti DPR 380/01 Art. 59 Circolare 7619/STC del 08/09/010 Concessione per l'esecuzione e certificazione di indagini geognostiche prelievo di campioni e prove in situ Decreto n 4894 del 8/04/1 PROVA PENETROMETRICA DINAMICA Nr. Strumento utilizzato... Deep Drill SP00-SM Certificato Nr. 134 del 3/0/015 Codice commessa nr. 0091 Committente: Comune di Mentana Data: 1/01/015 Cantiere: Via Brunelleschi Località: Mentana (RM) Scala 1:48 Numero di colpi penetrazione punta Rpd Interpretazione Stratigrafica 0 5 101505303540455055606570758085 0 40.4 80.8 11. 161.6 0.0 1 0.00 60 cm Terreno 60.0 Strato 1 1 1 3 3 4 4 780 cm 5 5 6 6 7 7 8 8 840.0 Strato 9 9 3 90 cm 4 930.0 60 cm Strato 3 990.0 GEOL. NORMAN ABBALLE

TECNOGEO sas Via Reggimento 6 0305 M.S.G.Campano Fr Italy www.tecnogeo.net Laboratorio autorizzato dal Ministero Infrastrutture e Trasporti DPR 380/01 Art. 59 Circolare 7619/STC del 08/09/010 Concessione per l'esecuzione e certificazione di indagini geognostiche prelievo di campioni e prove in situ Decreto n 4894 del 8/04/1 PROVA PENETROMETRICA DINAMICA Nr.3 Strumento utilizzato... Deep Drill SP00-SM Certificato Nr. 135 del 3/0/015 Codice commessa nr. 0091 Committente: Comune di Mentana Data: 1/01/015 Cantiere: Via Brunelleschi Località: Mentana (RM) Scala 1:47 Numero di colpi penetrazione punta Rpd Interpretazione Stratigrafica 0 5 101505303540455055606570758085 0 41.4 8.8 14. 165.6 07.0 0.00 Terreno 1 90 cm 1 1 90.0 Strato 1 3 3 4 4 690 cm 5 5 6 6 7 7 780.0 8 8 3 60 cm Strato 840.0 Strato 3 9 9 4 10 cm 960.0 GEOL. NORMAN ABBALLE