RISTRUTTURAZIONE STRUTTURALE ED ADEGUAMENTO FUNZIONALE A FINI TURISTICO-RICREATIVI DEL VIVAIO REGIONALE PASCUL SITO IN COMUNE DI TARCENTO"

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1 oggetto "RISTRUTTURAZIONE STRUTTURALE ED ADEGUAMENTO FUNZIONALE A FINI TURISTICO-RICREATIVI DEL VIVAIO REGIONALE PASCUL SITO IN COMUNE DI TARCENTO" CUP D75J CIG committente via Sabbadini 31 REGIONE AUTONOMA FRIULI VENEZIA GIULIA Udine Direzione centrale attività produttive, commercio, cooperazione, risorse agricole e forestali Servizio gestione forestale e produzione legnosa tel. 0432/ fax 0432/ s.gestioneforestale.agrifor@regione.fvg.it il RUP C. Fisc p.iva: progetto architettonico - coordinamento generale - sicurezza in progettazione via A.Bergamas 37 ing. Davide Rigonat Gradisca d'isonzo GO tel./fax 0481/ arch. Irene La Rosa info@studio3in.it arch itet tu ra & urbanistica p.iva: progetto strutturale via C.Battisti 6 ing. Enrico Englaro Gradisca d'isonzo GO tel. 0481/ fax 0481/ enrico.englaro@gmail.com p.iva: progetto impianti idro-termo sanitari via del Makò 33 Engineering Tools S.r.l. ing Cordenons (PN) tel. 0434/ fax 0434/ Stefano Bellinger info@engtools.eu p.iva: progetto acustico via Matteotti 6 ing. Francesco Terpin Cordenons (PN) tel. 328/ francesco,terpin@ .it p.iva: progetto impianti elettrici - sicurezza in esecuzione via della Piantalonga 8 per. ind. Bruno Benincà Fiume Veneto (PN) tel. 348/ bruno.beninca@virgilio.it p.iva: titolo tav Relazione illustrativa e di calcolo delle strutture (elaborato unico che comprende la relazione geotecnica) fase revisione data ESECUTIVO 13 / 12 / 2013 scala rev. 00 S04

2 RELAZIONE TECNICO-ILLUSTRATIVA E DI CALCOLO DELLE STRUTTURE (NTC di cui al D.M L64/74 - L.1086/71) Oggetto: Committente: Progettista delle strutture: Livello prog. : Ristrutturazione strutturale ed adeguamento funzionale a fini turistico-ricreativi del vivaio regionale Pascul sito in Comune di Tarcento. Regione Autonoma Friuli Venezia Giulia ing. Enrico Englaro via Battisti Gradisca d Isonzo cod. Fisc. NGL NRC 65H19 L424N Ordine degli Ingegneri di Gorizia posizione N. 647 PROGETTO ESECUTIVO Documenti: RELAZIONE ILLUSTRATIVA E DI CALCOLO DELLE STRUTTURE pag. 1 RELAZIONE ILLUSTRATIVA SUI MATERIALI pag. 89 RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI pag. 91 PIANO DI MANUTENZIONE DELLE STRUTTURE pag. 95 DESCRIZIONE DELLA STRUTTURA Si tratta della costruzione di un edificio destinato ad accogliere uffici, laboratori, servizi e spazi didattici di pertinenza del vivaio forestale Pascul di Tarcento sito in località Pradandons lungo la strada regionale n.356 Nimis-Tarcento. Si tratta di un edificio di nuova costruzione, isolato da ogni altra edificazione, che sorgerà al posto dell edificio esistente che ormai in disuso sarà completamente demolito. Il progetto prevede la realizzazione di un fabbricato a pianta rettangolare di 22,00 x 9,60 m che si eleva, solo parzialmente, per due livelli fuori terra, senza piani interrati. La struttura sarà costituita da pannelli portanti multistrato in legno lamellare a strati incrociati tipo X-LAM. Si prevedono pannelli a tre strati con spessore totale di 12cm per le pareti perimetrali e interne portanti, pannelli a cinque strati con spessore totale di 18,4 cm per i solai di orizzontamento. Le due falde di copertura (sfalsate) della parte di edificio che si eleva per due piani saranno costituite da un orditura in travetti bilama C24 con sezione 14x24cm posti a interasse di circa 70cm. Le fondazioni saranno di tipo continuo superficiale in calcestruzzo armato gettato in opera poste in corrispondenza delle pareti principali in legno multistrato. Nei calcoli di dimensionamento si è fatto riferimento alle schede tecniche BSP crossplan Kaufmann di cui all omologazione tecnica ETA-09/0036. I calcoli sono stati elaborati con il prgramma agli elementi finiti MasterSap AMV, in licenza al sottoscritto progettista delle strutture, e mediante specifici fogli di calcolo predisposti da sottoscritto per le verifiche delle strutture in legno X-LAM. Sostanzialmente il fabbricato si configura come una struttura a pannelli portanti, con solaio di orizzontamento rigido. Il calcolo sismico della struttura viene eseguito mediante analisi lineare dinamica modale. I pannelli delle pareti portanti in legno saranno fissati alle fondazioni in c.a. mediante staffe angolari, tasselli meccanici per cls e chiodi ad aderenza migliorata o viti per legno autofilettanti. Le strutture in elevazione saranno tutte collegate tra loro mediante ferramenta specifica per collegamenti legno-legno con viti e chiodi ad aderenza migliorata. Il progetto prevede anche la realizzazione di una passerella della lunghezza complessiva di 8,9 m in acciaio per il collegamento tra l edificio e il pastino retrostante verso monte. Si tratta di una struttura indipendente staccata dall edificio principale in progetto. 1 di 98

3 Di seguito vengono esposti i calcoli esecutivi del progetto che definiscono compiutamente la struttura nel complesso e in tutte le sue parti. I calcoli e le verifiche fanno riferimento alle dimensioni e alle sezioni riportate nei disegni esecutivi del progetto delle strutture (tavole S01 S02 S03). Schema del modello agli elementi finiti edificio NORMATIVA DI RIFERIMENTO. Decreto del Presidente della Repubblica 6 giugno 2001, n. 380 (Gazz. Uff.,20 ottobre 2001, n. 245) Testo unico delle disposizioni legislative e regolamentari in materia edilizia. Legge 5 novembre 1971, n.1086 Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato normale, precompresso ed a struttura metallica. Legge 2 febbraio 1974, n. 64 (in Gazz. Uff., 21 marzo, n. 76) Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. Decreto Ministeriale 14 gennaio 2008 Norme tecniche per le costruzioni Circolare 2 febbraio 2009 n S.O. n.27 G.U. n.47 del Istruzioni per l applicazione delle Nuove norme tecniche per le costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008 Legge regionale 9 maggio 1988, n.27 Norme sull osservanza delle disposizioni sismiche ed attuazione dell art. 20 della Legge 10 dicembre 1981, n.741. Decreto del Presidente della Giunta Regionale 5 aprile 1989 n 0164/Pres. Regolamento di esecuzione della Legge Regionale 9 maggio 1988 n 27 Legge regionale 11 agosto 2009, n.16 Norme per la costruzione in zona sismica e per la tutela fisica del territorio. 2 di 98

4 ANALISI DEI CARICHI Premessa Si assume il carico variabile di esercizio della categoria B2 su tutto il solaio del primo livello in relazione alle funzioni previste per gli spazi dell edificio, anche sulla copertura piana a verde. La spinta orizzontale per tutti i parapetti a quota corrimano è stata considerata pari a quella della categoria C2. In favore di sicurezza, anche se non si tratta di ambienti suscettibili di affollamento, considerata la funzione pubblica dell edificio e in accordo con la Committenza, l opera è stata progettata in classe d uso III. Solaio primo livello S2.1 tetto piano a verde Pacchetto verde pensile tipo SEIC Massetto pendenze 0,14x1000 = Cartongesso intradosso Totale permanenti portati Pannello solaio X-LAM sp=18.4cm Carico variabile Cat. B2 (tab. 3.1.II NTC/08) 275 dan/m2 140 dan/m2 25 dan/m2 440 dan/m2 108 dan/m2 300 dan/m2 Solaio primo livello S2.2 locali interni Pareti divisorie Piastrelle Massetto sottofondo 0,05x2200 = Isolamento acustico e guaine Caldana isocal 0,06x600 = Cartongesso intradosso Totale permanenti portati Pannello solaio X-LAM sp=18.4cm Carico variabile Cat. B2 (tab. 3.1.II NTC/08) 80 dan/m2 30 dan/m2 110 dan/m2 5 dan/m2 35 dan/m2 25 dan/m2 285 dan/m2 108 dan/m2 300 dan/m2 Solaio primo livello S2.2 balconi nord e sud Piastrelle Massetto sottofondo 0,05x2200 = Isolamento e guaine Isolante termico inlana di roccia 0,12x120 = Rasatura finitura intradosso 30 dan/m2 110 dan/m2 5 dan/m2 15 dan/m2 10 dan/m2 3 di 98

5 Totale permanenti portati Pannello solaio X-LAM sp=18.4cm Carico variabile Cat. C2 (tab. 3.1.II NTC/08) 170 dan/m2 108 dan/m2 400 dan/m2 Spinta orizzontale sui parapetti Carico variabile orizzontale a quota corrimano 200 dan/m Peso pareti perimetrali Rivestimento esterno in doghe legno Pannello Rockwall 0,12x155 = Pannello parete in X-LAM 0,12x600= Lastre di fibrogesso con telaio supporto Totale permanenti pareti perimetrali 15 dan/m2 19 dan/m2 72 dan/m2 20 dan/m2 126 dan/m2 Nel programma di calcolo (dove il peso proprio delle strutture è calcolato dalla procedura in base alla loro effettiva geometria) può essere definito per il legno un peso unitario fittizio che poi il programma utilizza per tutti gli elementi in legno X-LAM pari a 126/0,12 = 1050 dan/m3. Nel caso di pareti con rivestimento decorativo in geopietra il peso unitario delle pareti 1600 dan/m3. Tale valore viene assunto per tutte le pareti. Falde di copertura in legno Manto di coppi in laterizio Guaine e pannello di supporto in OSB Isolamento tipo Isosystem Isovent 0,12x165= Tavolato perlinato Travetti di copertura 14x24 passo 70cm Totale permanenti copertura Pendenza di 19 totale permanenti 60 dan/m2 15 dan/m2 20 dan/m2 15 dan/m2 25 dan/m2 135 dan/m2 143 dan/m2 Variabile neve zona Alpina I (qsk=155 dan/m2, µ1=0,8) 124 dan/m2 Solaio passerella posteriore S2.3 Piano di calpestio in grigliato antitacco 60 dan/m2 Peso del piano di impalcato e dei parapetti 90 dan/m2 (si precisa che il peso proprio di tutti gli elementi strutturali viene computato direttamente dal programma di calcolo delle strutture, pertanto verrà inserito come dato di input solo il peso del grigliato) Totale permanenti portati 150 dan/m2 Carico variabile Cat. C2 (tab. 3.1.II NTC/08) Neve 400 dan/m2 124 dan/m2 Non si riportano, nella presente relazione, le valutazioni eseguite sulla spinta del vento poiché essa comporta effetti minori di quelli da sisma. 4 di 98

6 SOFTWARE DI CALCOLO E VALIDAZIONE (D.M ) TIPO DI ANALISI, METODOLOGIA DI CALCOLO E VERIFICA, STRUMENTI USATI E LICENZA D USO. E stato utilizzata un analisi dinamica lineare nel rispetto delle norme indicate in precedenza. Le procedure di verifica adottate seguono il metodo degli stati limite ultimo / esercizio secondo quanto previsto dal D.M Norme Tecniche delle Costruzioni. L analisi di tipo numerico con modellazione spaziale agli elementi finiti è stata realizzata mediante il programma di calcolo MasterSap 2009 SP2.2 Rel.21.32, prodotto da Studio Software AMV di Ronchi dei Legionari (Gorizia - Italia). Il software MasterSap è concesso in licenza d uso al sottoscritto ing. Enrico Englaro che ha redatto il presente calcolo (N. Licenze d uso dei vari moduli del programma: 28398/1S, 33102). SCHEMATIZZAZIONE STRUTTURALE E MODELLAZIONE DEL TERRENO La struttura e il suo comportamento sotto le azioni statiche e dinamiche sono stati adeguatamente valutati, sono stati interpretati e trasferiti nel modello che si caratterizza per la sua impostazione completamente tridimensionale. A tal fine ai nodi strutturali possono convergere diverse tipologie di elementi, che corrispondono nel codice numerico di calcolo in altrettante tipologie di elementi finiti. Travi e pilastri, ovvero componenti in cui una dimensione prevale sulle altre due, vengono modellati con elementi beam, il cui comportamento può essere opportunamente perfezionato attraverso alcune opzioni quali quelle in grado di definire le modalità di connessione all estremità. I vincoli con il mondo esterno vengono rappresentati, nei casi più semplici (apparecchi d appoggio, cerniere, carrelli), con elementi in grado di definire le modalità di vincolo e le rigidezze nello spazio. Questi elementi, coniugati con i precedenti, consentono di modellare i casi più complessi ma più frequenti di interazione con il terreno, realizzabile tipicamente mediante fondazioni, pali, platee nonché attraverso una combinazione di tali situazioni. Il comportamento del terreno è sostanzialmente rappresentato tramite una schematizzazione lineare alla Winkler, principalmente caratterizzabile attraverso una opportuna costante di sottofondo, che può essere anche variata nella superficie di contatto fra struttura e terreno e quindi essere in grado di descrivere anche situazioni più complesse. INFORMAZIONI INTEGRATIVE SULL USO DEL CODICE DI CALCOLO Codice di calcolo adottato, solutore e affidabilità dei risultati In base a quanto richiesto al par del D.M (Norme Tecniche per le Costruzioni) il produttore e distributore Studio Software AMV s.r.l. rende disponibili esaurienti dati relativi al solutore numerico e, più in generale, alla procedura di analisi e dimensionamento MasterSap. Si fa presente che sul sito ( è disponibile sia il manuale teorico del solutore sia il documento comprendente i numerosi esempi di validazione. Verifica semplificata manuale taglio sismico totale E stato eseguito un calcolo manuale dell azione tagliante totale alla base del fabbricato nell ipotesi di analisi statica lineare considerando le masse totali previste nella combinazione di calcolo sismica. Tale verifica ha fornito prima della modellazione completa della struttura una verifica preliminare della attendibilità del codice di calcolo e della correttezza del modello. I risultati manuali hanno dato buona corrispondenza con quelli del programma. Verifiche degli elementi strutturali in legno Le verifiche sono eseguite mediante fogli di calcolo predisposti dal sottoscritto in base alle NTC 2008 e sulla base delle indicazioni dell Eurocodice EC5 UNI EN e succ. agg. e delle ETA specifiche per i pannelli X-LAM presi in considerazione (BSP Crossplan ETA 09/0036). MATERIALI - calcestruzzo durabile con classe di resistenza 25/30 a base di cemento tipo 325 per fondazioni e strutture in elevazione Classe di resistenza 25/30 Condizioni ambientali ordinarie: classe di esposizione XC2 (fondazioni) classe di consistenza S4 copriferro minimo (da esterno staffa) 25mm resistenza di calcolo: f cd = (R ck * 0.83) / γ c - inerti costituiti da sabbia e ghiaia di fiume lavati 5 di 98

7 Dosati con opportuna granulometria e privi di impurità a norma di legge; acqua di pozzo artesiano o acquedotto rispondente ai requisiti di legge. - acciaio per cemento armato in tondino B450C ad aderenza migliorata, controllato in stabilimento tensione caratteristica di snervamento f yk 450 N/mm 2 tensione caratteristica di rottura f tk 540 N/mm 2 - connessioni per legno, staffe, angolari ed elementi di giunzione in acciaio S235 JR UNI EN zincato (marcatura CE sulla base di ETAG15 e conformità ETA - come da schede tecniche allegate alla relazione sui materiali). - carpenteria metallica in acciaio S 235 e S275 secondo UNI per laminati, UNI e UNI per tubolari strutturali. - bullonerie in classe 8.8, saldature secondo UNI EN 4063:2001 per carpenteria in acciaio. - bullonerie e viterie per legno (HBS, VGS, KKF) in classe almeno 4.6 come da schede tecniche allegate alla relazione sui materiali. - chiodi per legno tipo Anker come da schede tecniche allegate alla relazione sui materiali. - legno massiccio : gli elementi strutturali in legno massiccio X-LAM sono assimilabili in classe di resistenza C24, secondo UNI EN 338 e UNI EN 14081: Resistenza caratteristica a flessione fm,k 24 MPa Resistenza caratteristica a trazione parallela alla fibratura ft,0,k 14 MPa Resistenza caratteristica a trazione perpendicolare alla fibratura ft,90,k 0,5 MPa Resistenza caratteristica a compressione parallela alla fibratura fc,0,k 21 MPa Resistenza caratteristica a compressione perpendicolare alla fibratura fc,90,k 2,5 MPa Resistenza caratteristica a taglio fv,k 2,5 MPa Resistenza caratteristica a taglio per rolling shear fv,r,k 1,0 MPa Modulo elastico medio parallelo alle fibre E0,mean 11 GPa Modulo elastico caratteristico parallelo alle fibre E0,05 7,4 GPa Modulo elastico medio perpendicolare alle fibre E90,mean 0,37 GPa Modulo di taglio medio Gmean 0,69 GPa In ogni caso nei calcoli si fa riferimento alle caratteristiche specifiche del prodotto espresse nel relativo ETA 09/ legno lamellare gli elementi strutturali in legno lamellare sono in classe di resistenza GL24h secondo UNI EN 1194 e UNI EN 14080: Resistenza caratteristica a flessione fm,k 24 MPa Resistenza caratteristica a trazione parallela alla fibratura ft,0,k 16,5 MPa Resistenza caratteristica a trazione perpendicolare alla fibratura ft,90,k 0,4 MPa Resistenza caratteristica a compressione parallela alla fibratura fc,0,k 24 MPa Resistenza caratteristica a compressione perpendicolare alla fibratura fc,90,k 2,7 MPa Resistenza caratteristica a taglio fv,k 2,7 MPa Resistenza caratteristica a taglio per rolling shear fv,r,k 1,0 MPa Modulo elastico medio parallelo alle fibre E0,mean 11,6 GPa Modulo elastico caratteristico parallelo alle fibre E0,05 9,4 GPa Modulo elastico medio perpendicolare alle fibre E90,mean 0,39 GPa Modulo di taglio medio Gmean 0,72 GPa 6 di 98

8 SICUREZZA SISMICA Il calcolo e la verifica delle strutture in oggetto viene eseguito secondo l approccio 1 (punto NTC) INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro SLV edificio dinamica Intestazione del lavoro Tipo di struttura Tipo di analisi Tipo di soluzione Unita' di misura delle forze Unita' di misura delle lunghezze Normativa SLV edificio dinamica Nello Spazio Statica e dinamica Lineare dan cm NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione Classe d'uso costruzione Vita di riferimento Spettro di risposta Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10 Tempo di ritorno del sisma Localita' 50 anni III 75 anni Stato limite ultimo 712 anni ag/g F Tc 0.34 Categoria del suolo Fattore topografico 1 Tarcento coordinate lon; lat B STATO LIMITE ULTIMO Coefficiente di smorzamento 5% Eccentricita' accidentale 5% Numero di frequenze 96 Fattore q di struttura per sisma orizzontale Qor = 1.5 Duttilita Bassa Duttilita Il fattore di struttura di riferimento indicato nella norma (NTC 7.7.3) per strutture in pannelli di parete con diaframmi incollati, collegati mediante chiodi e bulloni è q 0 = 2 per strutture in legno in bassa duttilità B. L edificio non è regolare in altezza pertanto è senz altro applicabile il coefficiente K R = 0,8 (NTC 7.3.1) quindi q = q 0 *K R = 1,6. Tuttavia, pur essendo anche rispettate le prescrizioni sulle caratteristiche dissipative degli elementi di giunzione, per il coefficiente di struttura si adotta il valore cautelativo q = 1,5. PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0 Sisma verticale Fattore di struttura qv per sisma verticale 1.5 Combinazione dei modi Presente CQC Combinazione componenti azioni sismiche Eurocodice 8 λ 0.3 µ 0.3 SEZIONI RETTANGOLARI Codice Base H di 98

9 CARICHI PER ELEMENTI TRAVE, TRAVE DI FONDAZIONE E RETICOLARE Carico distribuito con riferimento globale Z, agente sulla lunghezza reale Descrizione Cod. Cond. Carico Tipo Azione/categoria Val. iniz. Dist.iniz. nodo I Val. finale Dist.fin. nodo I Aliq.inerz. Aliq.inerz. SLD Peso proprio pannelli XLAM h = 18 cm 1 Condizione peso proprio Permanente: Peso Proprio Permanente tetto Permanente: Permanente 2 Condizione verde S2.1 portato Permanente solaio Permanente: Permanente 3 Condizione interno S2.2 portato Categoria B2 Uffici aperti al pubblico 4 Condizione 2 Variabile: Uffici Permanente Permanente: Permanente 5 Condizione copertura a falde portato Neve Zona I Alpina 6 Condizione 3 Variabile: Neve Permanente solaio balconi S2.2. Categoria C2 balconi 7 Condizione 1 Permanente: Permanente portato Condizione 2 Variabile: Balconi LISTA MATERIALI UTILIZZATI Codice Descrizione Mod. elast. Coef. Poisson Peso unit. Dil. term. Aliq. inerz. Rigid. taglio Rigid. fless. 1 Legno +1.00e e Calcestruzzo +2.84e e senza p.p. Legno +1.00e e Acciaio +2.10e e ELEMENTO FINITO: TRAVE Numero gruppo Descrizione gruppo 1 travi e cordoli primo livello 2 travi colmo copertura alta 3 colonne piano primo 4 colonne piano secondo 5 travi colmo copertura bassa 6 piastre angolari 7 travi banchina copertura alta 8 travi banchina copertura bassa ELEMENTO FINITO: PIASTRA Numero gruppo Descrizione gruppo 1 2 XLAM pareti piano primo XLAM pareti piano secondo ELEMENTO FINITO: TRAVE DI FONDAZIONE Numero gruppo Descrizione gruppo 1 fondazioni continue COMBINAZIONI DI CARICO NORMATIVA: NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI - D.M. 14/01/2008 (STATICO E SISMICO) COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 1 Dinamica Azione sismica: Presente Torsione: 2 Statica (approccio 1 azioni A1) Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio Permanente: Permanente portato Condizione Variabile: Uffici Condizione Variabile: Balconi Condizione Variabile: Neve Condizione Azione sismica: Sisma assente Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio Permanente: Permanente portato Condizione Variabile: Uffici Condizione di 98

10 Variabile: Balconi Condizione Variabile: Neve Condizione Statica (approccio 1 azioni A2) Azione sismica: Sisma assente Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio Permanente: Permanente portato Condizione Variabile: Uffici Condizione Variabile: Balconi Condizione Variabile: Neve Condizione COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'ESERCIZIO Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 3 Rara Tipologia: Rara Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio Permanente: Permanente portato Condizione Variabile: Uffici Condizione Variabile: Balconi Condizione Variabile: Neve Condizione Frequente Tipologia: Frequente Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio Permanente: Permanente portato Condizione Variabile: Uffici Condizione Variabile: Balconi Condizione Variabile: Neve Condizione Quasi permanente Tipologia: Quasi permanente Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio Permanente: Permanente portato Condizione Variabile: Uffici Condizione Variabile: Balconi Condizione Variabile: Neve Condizione COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI DANNO Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 6 S.L.D. Azione sismica: Presente Torsione: Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio Permanente: Permanente portato Condizione Variabile: Uffici Condizione Variabile: Balconi Condizione Variabile: Neve Condizione TABELLA MASSE ECCITATE TRASLAZIONE CENTRO DELLE MASSE: +EX FREQUENZE PROPRIE DI OSCILLAZIONE MASSA ECCITATA Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: e e e Progressiva +7.61e e e Modo: e e e Progressiva +7.85e e e Modo: e e e Progressiva +8.13e e e Modo: e e e Progressiva +9.17e e e Modo: e e e Progressiva +9.19e e e Modo: e e e Progressiva +9.34e e e Modo: e e e Progressiva +9.34e e e Modo: e e e Progressiva +9.35e e e Modo: e e e Progressiva +1.06e e e Modo: e e e Progressiva +1.07e e e Modo: e e e Progressiva +1.08e e e di 98

11 Modo: e e e Progressiva +1.10e e e Modo: e e e Progressiva +1.14e e e Modo: e e e Progressiva +1.14e e e Modo: e e e Progressiva +1.14e e e Modo: e e e Progressiva +1.21e e e Modo: e e e Progressiva +1.29e e e Modo: e e e Progressiva +1.29e e e Modo: e e e Progressiva +1.30e e e Modo: e e e Progressiva +1.47e e e Modo: e e e Progressiva +1.59e e e Modo: e e e Progressiva +1.59e e e Modo: e e e Progressiva +1.60e e e Modo: e e e Progressiva +1.60e e e Modo: e e e Progressiva +1.60e e e Modo: e e e Progressiva +1.60e e e Modo: e e e Progressiva +1.64e e e Modo: e e e Progressiva +1.64e e e Modo: e e e Progressiva +1.64e e e Modo: e e e Progressiva +1.65e e e Modo: e e e Progressiva +1.65e e e Modo: e e e Progressiva +1.69e e e Modo: e e e Progressiva +1.70e e e Modo: e e e Progressiva +1.71e e e Modo: e e e Progressiva +1.71e e e Modo: e e e Progressiva +1.72e e e Modo: e e e Progressiva +1.73e e e Modo: e e e Progressiva +1.73e e e Modo: e e e Progressiva +1.73e e e Modo: e e e Progressiva +1.73e e e Modo: e e e Progressiva +1.81e e e Modo: e e e Progressiva +1.81e e e Modo: e e e Progressiva +1.81e e e Modo: e e e Progressiva +1.81e e e Modo: e e e Progressiva +1.81e e e Modo: e e e Progressiva +1.82e e e Modo: e e e Progressiva +1.85e e e Modo: e e e Progressiva +1.85e e e Modo: e e e Progressiva +1.85e e e Modo: e e e Progressiva +1.85e e e Modo: e e e Progressiva +1.86e e e di 98

13 Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.05e e e MASSA TOTALE ECCITABILE Direzione X Direzione Y Direzione Z +2.22e e e+002 TRASLAZIONE CENTRO DELLE MASSE: -EX MASSA ECCITATA Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: e e e Progressiva +5.44e e e Modo: e e e Progressiva +5.51e e e Modo: e e e Progressiva +8.69e e e Modo: e e e Progressiva +9.11e e e Modo: e e e Progressiva +9.21e e e Modo: e e e Progressiva +9.35e e e Modo: e e e Progressiva +9.35e e e Modo: e e e Progressiva +9.36e e e Modo: e e e Progressiva +1.04e e e Modo: e e e Progressiva +1.04e e e Modo: e e e Progressiva +1.05e e e Modo: e e e Progressiva +1.07e e e Modo: e e e Progressiva +1.10e e e Modo: e e e Progressiva +1.10e e e Modo: e e e Progressiva +1.10e e e Modo: e e e Progressiva +1.22e e e Modo: e e e Progressiva +1.30e e e Modo: e e e Progressiva +1.30e e e Modo: e e e Progressiva +1.31e e e Modo: e e e Progressiva +1.51e e e Modo: e e e Progressiva +1.60e e e Modo: e e e Progressiva +1.60e e e Modo: e e e Progressiva +1.61e e e Modo: e e e Progressiva +1.61e e e Modo: e e e Progressiva +1.61e e e Modo: e e e Progressiva +1.61e e e Modo: e e e Progressiva +1.64e e e Modo: e e e Progressiva +1.64e e e Modo: e e e Progressiva +1.64e e e Modo: e e e Progressiva +1.65e e e di 98

15 Modo: e e e Progressiva +1.94e e e Modo: e e e Progressiva +1.94e e e Modo: e e e Progressiva +1.97e e e Modo: e e e Progressiva +1.97e e e Modo: e e e Progressiva +1.99e e e Modo: e e e Progressiva +2.00e e e Modo: e e e Progressiva +2.00e e e Modo: e e e Progressiva +2.00e e e Modo: e e e Progressiva +2.00e e e Modo: e e e Progressiva +2.01e e e Modo: e e e Progressiva +2.01e e e Modo: e e e Progressiva +2.01e e e Modo: e e e Progressiva +2.03e e e Modo: e e e Progressiva +2.03e e e Modo: e e e Progressiva +2.03e e e Modo: e e e Progressiva +2.03e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.05e e e MASSA TOTALE ECCITABILE Direzione X Direzione Y Direzione Z +2.22e e e+002 TRASLAZIONE CENTRO DELLE MASSE: +EY MASSA ECCITATA Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: e e e Progressiva +5.28e e e Modo: e e e Progressiva +5.38e e e Modo: e e e Progressiva +7.94e e e Modo: e e e Progressiva +9.03e e e Modo: e e e Progressiva +9.08e e e Modo: e e e Progressiva +9.23e e e Modo: e e e Progressiva +9.23e e e Modo: e e e Progressiva +9.23e e e Modo: e e e di 98

16 Progressiva +1.03e e e Modo: e e e Progressiva +1.03e e e Modo: e e e Progressiva +1.04e e e Modo: e e e Progressiva +1.07e e e Modo: e e e Progressiva +1.10e e e Modo: e e e Progressiva +1.10e e e Modo: e e e Progressiva +1.10e e e Modo: e e e Progressiva +1.20e e e Modo: e e e Progressiva +1.30e e e Modo: e e e Progressiva +1.30e e e Modo: e e e Progressiva +1.31e e e Modo: e e e Progressiva +1.53e e e Modo: e e e Progressiva +1.61e e e Modo: e e e Progressiva +1.61e e e Modo: e e e Progressiva +1.61e e e Modo: e e e Progressiva +1.61e e e Modo: e e e Progressiva +1.61e e e Modo: e e e Progressiva +1.62e e e Modo: e e e Progressiva +1.65e e e Modo: e e e Progressiva +1.65e e e Modo: e e e Progressiva +1.65e e e Modo: e e e Progressiva +1.65e e e Modo: e e e Progressiva +1.66e e e Modo: e e e Progressiva +1.69e e e Modo: e e e Progressiva +1.71e e e Modo: e e e Progressiva +1.72e e e Modo: e e e Progressiva +1.72e e e Modo: e e e Progressiva +1.72e e e Modo: e e e Progressiva +1.73e e e Modo: e e e Progressiva +1.74e e e Modo: e e e Progressiva +1.74e e e Modo: e e e Progressiva +1.74e e e Modo: e e e Progressiva +1.82e e e Modo: e e e Progressiva +1.82e e e Modo: e e e Progressiva +1.82e e e Modo: e e e Progressiva +1.82e e e Modo: e e e Progressiva +1.82e e e Modo: e e e Progressiva +1.83e e e Modo: e e e Progressiva +1.85e e e Modo: e e e Progressiva +1.85e e e Modo: e e e di 98

18 Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.05e e e MASSA TOTALE ECCITABILE Direzione X Direzione Y Direzione Z +2.22e e e+002 TRASLAZIONE CENTRO DELLE MASSE: -EY MASSA ECCITATA Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: e e e Progressiva +7.92e e e Modo: e e e Progressiva +8.16e e e Modo: e e e Progressiva +8.80e e e Modo: e e e Progressiva +9.29e e e Modo: e e e Progressiva +9.34e e e Modo: e e e Progressiva +9.48e e e Modo: e e e Progressiva +9.49e e e Modo: e e e Progressiva +9.49e e e Modo: e e e Progressiva +1.08e e e Modo: e e e Progressiva +1.08e e e Modo: e e e Progressiva +1.09e e e Modo: e e e Progressiva +1.11e e e Modo: e e e Progressiva +1.14e e e Modo: e e e Progressiva +1.14e e e Modo: e e e Progressiva +1.14e e e Modo: e e e Progressiva +1.22e e e Modo: e e e Progressiva +1.29e e e Modo: e e e Progressiva +1.29e e e Modo: e e e Progressiva +1.30e e e Modo: e e e Progressiva +1.45e e e Modo: e e e Progressiva +1.58e e e Modo: e e e Progressiva +1.59e e e Modo: e e e Progressiva +1.59e e e Modo: e e e Progressiva +1.59e e e Modo: e e e Progressiva +1.59e e e Modo: e e e Progressiva +1.59e e e Modo: e e e Progressiva +1.63e e e Modo: e e e di 98

20 Progressiva +1.94e e e Modo: e e e Progressiva +1.94e e e Modo: e e e Progressiva +1.94e e e Modo: e e e Progressiva +1.94e e e Modo: e e e Progressiva +1.94e e e Modo: e e e Progressiva +1.98e e e Modo: e e e Progressiva +1.98e e e Modo: e e e Progressiva +1.99e e e Modo: e e e Progressiva +2.00e e e Modo: e e e Progressiva +2.00e e e Modo: e e e Progressiva +2.00e e e Modo: e e e Progressiva +2.00e e e Modo: e e e Progressiva +2.01e e e Modo: e e e Progressiva +2.01e e e Modo: e e e Progressiva +2.01e e e Modo: e e e Progressiva +2.03e e e Modo: e e e Progressiva +2.03e e e Modo: e e e Progressiva +2.03e e e Modo: e e e Progressiva +2.03e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e Progressiva +2.04e e e Modo: e e e MASSA TOTALE ECCITABILE Direzione X Direzione Y Direzione Z +2.22e e e di 98

21 Verifica SLD deformabilità e danneggiabilità ( NTC) di seguito si riporta l output grafico delle deformazioni relative evidenziate nei due elementi (colonne) maggiormente significativi per ognuno dei due livelli. Le deformazioni relative massime sono del 0,2 per mille dell altezza del primo livello fuori terra (<< del 3 per mille - verificato) Verifica SLO deformabilità e danneggiabilità 0,002 (2/3*0, NTC) di seguito si riporta l output grafico delle deformazioni relative evidenziate nei due elementi (colonne) maggiormente significativi per ognuno dei due livelli. Le deformazioni relative massime sono del 0,16 per mille dell altezza del primo livello fuori terra (<< del 2 per mille - verificato). 20 di 98

22 VERIFICA ELEMENTI STRUTTURALI le verifiche degli elementi strutturali negli Stati Limite considerati vengono eseguite secondo l approccio 1 comb. 1 (punto NTC) Schema delle pareti sismo resistenti principali Di seguito si riportano le sollecitazioni N, V, e M (in sunto dai tabulati di output del programma) relative alle pareti maggiormente sollecitate e le relative verifiche. Asse strutturale X1 Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 1 legno Descrizione: XLAM pareti piano primo Maschio num. M1 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m - l 1A l 1B l 1C l 1D Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 1 legno Descrizione: XLAM pareti piano primo Maschio num. M2 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m l 1A l 1B l 1C l 1D di 98

23 l 1E l 1F l 1G l 1H l 1I l 1J l 1K l 1L l 1M l 1N l 1O l 1P l 1Q l 1R l 1S l 1T l 1U l 1V l 1W l 1Z l l l l A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W Z l 1E l 1F l 1G l 1H l 1I l 1J l 1K l 1L l 1M l 1N l 1O l 1P l 1Q l 1R l 1S l 1T l 1U l 1V l 1W l 1Z l l l l A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W Z Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 1 legno Descrizione: XLAM pareti piano primo Maschio num. M3 Descrizione: Maschio murario n. 3 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m l 1A l 1B l 1C l 1D l 1E l 1F l 1G l 1H l 1I l 1J l 1K l 1L l 1M l 1N l 1O l 1P l 1Q l 1R l 1S l 1T l 1U Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 1 legno Descrizione: XLAM pareti piano primo Maschio num. M4 Descrizione: Maschio murario n. 4 altezza calcolata: P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m l 1A l 1B l 1C l 1D l 1E l 1F l 1G l 1H l 1I l 1J l 1K l 1L l 1M l 1N l 1O l 1P l 1Q l 1R l 1S l 1T l 1U di 98

24 l 1V l 1W l 1Z l l l l l 1V l 1W l 1Z l l l l A B C E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W Z A B C D E F G H I J K L M O P Q R S T U V W Z Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 1 legno Descrizione: XLAM pareti piano primo Maschio num. M5 Descrizione: Maschio murario n. 5 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m l 1A l 1B l 1C l 1D l 1E l 1F l 1G l 1H l 1I l 1J l 1K l 1L l 1M l 1N l 1O l 1P l 1Q l 1R l 1S l 1T l 1U l 1V l 1W l 1Z l l l l A B C D E F G H I J di 98

25 0 1K L M N O P Q R S T U V W Z Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 2 legno Descrizione: XLAM pareti piano secondo Maschio num. M20 (= M21) altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m l 1A l 1B l 1C l 1D l 1E l 1F l 1G l 1H l 1I l 1J l 1K l 1L l 1M l 1N l 1O l 1P l 1Q l 1R l 1S l 1T l 1U l 1V l 1W l 1Z l l l l A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W Z Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 2 legno Descrizione: XLAM pareti piano secondo Maschio num. M22 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m l 1A l 1B l 1C l 1D l 1E l 1F l 1G l 1H l 1I l 1J l 1K l 1L l 1M l 1N l 1O l 1P l 1Q l 1R l 1S l 1T l 1U l 1V l 1W l 1Z l l l l A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W Z di 98

26 Nelle verifiche di tutti i pannelli parete XLAM, in favore di sicurezza, pur essendo l azione sismica di tipo istantaneo, si considera un k mod = 0,8 tipico di azioni di media durata. Pannello parete filo asse X1 (BSP crossplan) cm sez. cm 125 x 11,8 maschio M1 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 125 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 trasv. t2 long. t3 trasv. t3 long. t4 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 1,41 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 76,99 kn Momento per presso-flessione M Ezd 10,78 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 129,72 kn Taglio sollecitante V Ed 29,27 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,07 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,79 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,11 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,53 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 1,33 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,06 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 0,45 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 0,88 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,33 1 VERO Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (7699/2)+(141/1,2) = 3966 dan (<5147 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppia di K3) Taglio 2927/2 = 1463 dan (< 2947 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppia di K4) 25 di 98

27 Pannello parete filo asse X1 (BSP crossplan) cm sez. cm 547 x 11,8 maschio M2 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 547 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 trasv. t2 long. t3 trasv. t3 long. t4 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 95,51 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 116,28 kn Momento per presso-flessione M Ezd 86,59 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 365,02 kn Taglio sollecitante V Ed 172,33 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,25 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,27 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,06 1 VERO Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (11628/6)+(9551/4,8) = 3927 dan (<5147 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppia di K3) Taglio 17233/8 = 2154 dan (< 2947 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppia di K4) 26 di 98

28 Pannello parete filo asse X1 (BSP crossplan) cm sez. cm 148 x 11,8 maschio M3 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 148 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 32,37 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 47,48 kn Momento per presso-flessione M Ezd 19,38 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 260,11 kn Taglio sollecitante V Ed 77,11 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 1,14 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,41 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,14 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,68 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 2,25 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,09 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 1,00 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 1,95 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,73 1 VERO Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello) Trazione (4748/3)+(3237/1,2) = 4280 dan (<5147 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppia di K3) Taglio 7711/3 = 2570 dan (< 2947 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppia di K4) 27 di 98

29 Pannello parete filo asse X1 (BSP crossplan) cm sez. cm 165 x 11,8 maschio M4 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 165 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 6,05 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 98,69 kn Momento per presso-flessione M Ezd 12,63 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 219,51 kn Taglio sollecitante V Ed 53,69 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,17 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,77 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,12 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,36 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 1,71 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,05 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 0,63 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 1,22 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,46 1 VERO Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (9869/3)+(605/1,2) = 3793 dan (<5147 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppie di K3) Taglio 5369/2 = 2685 dan (< 2947 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppie di K4) 28 di 98

30 Pannello parete filo asse X1 (BSP crossplan) cm sez. cm 165 x 11,8 maschio M5 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 165 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 16,10 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 47,50 kn Momento per presso-flessione M Ezd 5,94 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 226,34 kn Taglio sollecitante V Ed 92,00 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,45 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,37 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,08 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,17 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 1,76 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,04 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 1,07 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 2,09 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,78 1 VERO Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (4750/2)+(1610/1,2) = 3716 dan (<5147 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppie di K3) Taglio 9200/4 = 2300 dan (< 2947 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppie di K4) Per tutti le altre pareti X-LAM del piano terra risultano verificati gli interassi suddetti degli ancoraggi K3 e K4. 29 di 98

31 Pannello parete filo asse X1 (BSP crossplan) cm sez. cm 132 x 11,8 maschio M20 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 132 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 2,96 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 91,48 kn Momento per presso-flessione M Ezd 4,94 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 174,55 kn Taglio sollecitante V Ed 50,34 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,13 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,89 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,13 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,22 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 1,70 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,04 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 0,73 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 1,43 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,54 1 VERO 30 di 98

32 Pannello parete filo asse X1 (BSP crossplan) cm sez. cm 430 x 11,8 maschio M22 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 430 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 28,27 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 83,80 kn Momento per presso-flessione M Ezd 8,85 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 177,75 kn Taglio sollecitante V Ed 134,22 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,12 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,25 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,04 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,04 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 0,53 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,01 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 0,60 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 1,17 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,44 1 VERO Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3 o K5) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K6 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (8380/4)+(2827/3,6) = 2880 dan (<5147 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppie di K3 oppure K3+K5) Taglio 13422/4 = 3356 dan (< 5054 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppie di K6) 31 di 98

33 Asse strutturale X2 Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 1 legno Descrizione: XLAM pareti piano primo Maschio num. M6 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m l 1A l 1B l 1C l 1D l 1E l 1F l 1G l 1H l 1I l 1J l 1K l 1L l 1M l 1N l 1O l 1P l 1Q l 1R l 1S l 1T l 1U l 1V l 1W l 1Z l l l l A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W Z di 98

34 Pannello parete filo asse X2 (BSP crossplan) cm sez. cm 753 x 11,8 maschio M6 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 753 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 0,00 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 0,00 kn Momento per presso-flessione M Ezd 141,68 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 457,13 kn Taglio sollecitante V Ed 225,26 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,00 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,00 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,00 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,19 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 0,78 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,02 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 0,58 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 1,12 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,42 1 VERO Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello) Taglio 22526/8 = 2816 dan (< 2947 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppie di K4) 33 di 98

35 Asse strutturale X3 Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 1 legno Descrizione: XLAM pareti piano primo Maschio num. 7 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m l 1A l 1B l 1C l 1D l 1E l 1F l 1G l 1H l 1I l 1J l 1K l 1L l 1M l 1N l 1O l 1P l 1Q l 1R l 1S l 1T l 1U l 1V l 1W l 1Z l l l l A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W Z di 98

37 Asse strutturale X4 Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 1 legno Descrizione: XLAM pareti piano primo Maschio num. M8 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m l 1A l 1B l 1C l 1D l 1E l 1F l 1G l 1H l 1I l 1J l 1K l 1L l 1M l 1N l 1O l 1P l 1Q l 1R l 1S l 1T l 1U l 1V l 1W l 1Z l l l l A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W Z Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 1 legno Descrizione: XLAM pareti piano primo Maschio num. M9 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m l 1A l 1B l 1C l 1D l 1E l 1F l 1G l 1H l 1I l 1J l 1K l 1L l 1M l 1N l 1O l 1P l 1Q l 1R l 1S l 1T l 1U l 1V l 1W l 1Z l l l l A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W Z di 98

38 Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 1 legno Descrizione: XLAM pareti piano primo Maschio num. M10 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m l 1A l 1B l 1C l 1D l 1E l 1F l 1G l 1H l 1I l 1J l 1K l 1L l 1M l 1N l 1O l 1P l 1Q l 1R l 1S l 1T l 1U l 1V l 1W l 1Z l l l l A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W Z Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 1 legno Descrizione: XLAM pareti piano primo Maschio num. M11 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m l 1A l 1B l 1C l 1D l 1E l 1F l 1G l 1H l 1I l 1J l 1K l 1L l 1M l 1N l 1O l 1P l 1Q l 1R l 1S l 1T l 1U l 1V l 1W l 1Z l l l l A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W Z Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 1 legno Descrizione: XLAM pareti piano primo Maschio num. M12 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m l 1A l 1B l 1C di 98

39 l 1D l 1E l 1F l 1G l 1H l 1I l 1J l 1K l 1L l 1M l 1N l 1O l 1P l 1Q l 1R l 1S l 1T l 1U l 1V l 1W l 1Z l l l l A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W Z di 98

40 Pannello parete filo asse X4 (BSP crossplan) cm sez. cm 294 x 11,8 maschio M8 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 294 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 18,11 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 8,86 kn Momento per presso-flessione M Ezd 26,85 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 121,87 kn Taglio sollecitante V Ed 60,87 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,16 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,04 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,02 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,24 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 0,53 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,02 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 0,40 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 0,78 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,29 1 VERO Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,6 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (886/2)+(1811/2,4) = 1197 dan (<5147 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppie di K3) Taglio 6087/4 = 1522 dan (< 2947 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppie di K4) Per tutte le altre pareti X-LAM del piano terra risultano verificati gli interassi suddetti degli ancoraggi K3 e K4. 39 di 98

43 Pannello parete filo asse X4 (BSP crossplan) cm sez. cm 371 x 11,8 maschio M11 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 371 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 80,19 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 1,65 kn Momento per presso-flessione M Ezd 102,29 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 187,86 kn Taglio sollecitante V Ed 104,15 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,45 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,01 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,04 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,57 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 0,65 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,05 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 0,54 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 1,05 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,39 1 VERO Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (165/3)+(8019/3,6) = 2283 dan (< 5147 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppie K3) Taglio 10415/4 = 2604 dan (< 2947 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppie di K4) 42 di 98

44 Pannello parete filo asse X4 (BSP crossplan) cm sez. cm 204 x 11,8 maschio M12 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 204 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 12,82 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 35,63 kn Momento per presso-flessione M Ezd 17,81 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 188,37 kn Taglio sollecitante V Ed 64,90 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,24 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,22 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,05 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,33 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 1,18 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,04 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 0,61 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 1,19 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,45 1 VERO Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (2563/2)+(1282/1,2) = 2850 dan (<5147 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppie di K3) Taglio 6490/3 = 2163 dan (< 2947 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppie di K4) 43 di 98

45 Asse strutturale Y1 Asse strutturale Y2 Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 1 legno Descrizione: XLAM pareti piano primo Maschio num. M13 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m l 1A l 1B l 1C l 1D l 1E l 1F l 1G l 1H l 1I l 1J l 1K l 1L l 1M l 1N l 1O l 1P l 1Q l 1R l 1S l 1T l 1U l 1V l 1W l 1Z l l l l A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 1 legno Descrizione: XLAM pareti piano primo Maschio num. M14 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m l 1A l 1B l 1C l 1D l 1E l 1F l 1G l 1H l 1I l 1J l 1K l 1L l 1M l 1N l 1O l 1P l 1Q l 1R l 1S l 1T l 1U l 1V l 1W l 1Z l l l l A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T di 98

46 0 1U V W Z U V W Z Pannello parete filo asse Y1 (BSP crossplan) cm sez. cm 783 x 11,8 maschio M13 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 783 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 107,15 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 7,88 kn Momento per presso-flessione M Ezd 139,51 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 329,89 kn Taglio sollecitante V Ed 147,93 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,13 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,01 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,01 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,18 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 0,54 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,02 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 0,36 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 0,71 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,27 1 VERO Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (788/7)+(10715/7,2) = 1600 dan (<5147 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppie di K3) Taglio 14793/7 = 2113 dan (< 2947 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppie di K4) 45 di 98

47 Pannello parete filo asse Y2 (BSP crossplan) cm sez. cm 903 x 11,8 maschio M14 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 903 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 20,28 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 87,45 kn Momento per presso-flessione M Ezd 65,81 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 543,90 kn Taglio sollecitante V Ed 283,57 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,02 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,12 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,02 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,06 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 0,77 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,01 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 0,60 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 1,18 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,44 1 VERO Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (8747/4)+(2028/8,4) = 2428 dan (<5147 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppia di K3) Taglio 28357/11 = 2578 dan (< 2947 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppia di K4) 46 di 98

48 Asse strutturale Y3 Asse strutturale Y4 Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 1 legno Descrizione: XLAM pareti piano primo Maschio num. M15 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m l 1A l 1B l 1C l 1D l 1E l 1F l 1G l 1H l 1I l 1J l 1K l 1L l 1M l 1N l 1O l 1P l 1Q l 1R l 1S l 1T l 1U l 1V l 1W l 1Z l l l l A B C D Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 1 legno Descrizione: XLAM pareti piano primo Maschio num. M16 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m l 1A l 1B l 1C l 1D l 1E l 1F l 1G l 1H l 1I l 1J l 1K l 1L l 1M l 1N l 1O l 1P l 1Q l 1R l 1S l 1T l 1U l 1V l 1W l 1Z l l l l A B C D di 98

49 0 1E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W Z E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W Z Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 2 legno Descrizione: XLAM pareti piano secondo Maschio num. M26 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m 0 1A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W Z Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 2 legno Descrizione: XLAM pareti piano secondo Maschio num. M27 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m 0 1A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W Z di 98

50 Pannello parete filo asse Y4 (BSP crossplan) cm sez. cm 306 x 11,8 maschio M15 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 306 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 33,77 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 22,57 kn Momento per presso-flessione M Ezd 50,53 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 203,65 kn Taglio sollecitante V Ed 40,12 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,28 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,09 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,03 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,42 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 0,85 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,04 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 0,25 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 0,49 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,18 1 VERO Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (2257/2)+(3377/3,6) = 2066 dan (<5147 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppia di K3) Taglio 4012/2 = 2006 dan (< 2947 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppia di K4) 49 di 98

51 Pannello parete filo asse Y3 (BSP crossplan) cm sez. cm 232 x 11,8 maschio M16 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 232 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 12,40 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 30,84 kn Momento per presso-flessione M Ezd 4,99 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 246,57 kn Taglio sollecitante V Ed 64,15 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,18 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,17 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,04 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,07 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 1,36 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,02 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 0,53 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 1,04 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,39 1 VERO 50 di 98

52 Pannello parete filo asse Y3 (BSP crossplan) cm sez. cm 591 x 11,8 maschio M26 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 591 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 198,94 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 162,39 kn Momento per presso-flessione M Ezd 272,92 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 320,61 kn Taglio sollecitante V Ed 205,88 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,44 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,35 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,08 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,60 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 0,70 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,05 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 0,67 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 1,31 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,49 1 VERO Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3 o K5) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K6 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (16239/10)+(19894/5,7) = 5114 dan (<5147 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppie di K3) Taglio 20588/6 = 3431 dan (< 5054 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppia di K6) 51 di 98

53 Pannello parete filo asse Y3 (BSP crossplan) cm sez. cm 122 x 11,8 maschio M27 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 122 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 0,00 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 0,00 kn Momento per presso-flessione M Ezd 1,00 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 65,12 kn Taglio sollecitante V Ed 19,34 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,00 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,00 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,00 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,05 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 0,68 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,01 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 0,30 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 0,59 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,22 1 VERO 52 di 98

54 Asse strutturale Y5 Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 1 legno Descrizione: XLAM pareti piano primo Maschio num. M17 Altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m l 1A l 1B l 1C l 1D l 1E l 1F l 1G l 1H l 1I l 1J l 1K l 1L l 1M l 1N l 1O l 1P l 1Q l 1R l 1S l 1T l 1U l 1V l 1W l 1Z l l l l A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 1 legno Descrizione: XLAM pareti piano primo Maschio num. M18 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m l 1A l 1B l 1C l 1D l 1E l 1F l 1G l 1H l 1I l 1J l 1K l 1L l 1M l 1N l 1O l 1P l 1Q l 1R l 1S l 1T l 1U l 1V l 1W l 1Z l l l l A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S di 98

55 0 1T U V W Z T U V W Z Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 2 legno Descrizione: XLAM pareti piano secondo Maschio num. M28 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m 0 1A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W Z Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 2 legno Descrizione: XLAM pareti piano secondo Maschio num. M29 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m 0 1A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W Z di 98

56 Pannello parete filo asse Y5 (BSP crossplan) cm sez. cm 253 x 11,8 maschio M17 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 253 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 17,34 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 56,47 kn Momento per presso-flessione M Ezd 13,59 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 324,81 kn Taglio sollecitante V Ed 91,18 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,21 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,29 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,05 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,16 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 1,65 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,03 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 0,69 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 1,35 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,51 1 VERO Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello Trazione (5647/3)+(1734/2,4) = 2605 dan (<5147 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppia di K3) Taglio 9118/4 = 2279 dan (< 2947 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppie di K4) 55 di 98

57 Pannello parete filo asse Y5 (BSP crossplan) cm sez. cm 563 x 11,8 maschio M18 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 563 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 0,00 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 0,00 kn Momento per presso-flessione M Ezd 33,98 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 514,28 kn Taglio sollecitante V Ed 238,95 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,00 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,00 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,00 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,08 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 1,17 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,02 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 0,82 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 1,59 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,60 1 VERO Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Taglio 23895/9 = 2655 dan (< 2947 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppia di K4) 56 di 98

58 Pannello parete filo asse Y5 (BSP crossplan) cm sez. cm 275 x 11,8 maschio M28 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 275 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 24,16 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 30,99 kn Momento per presso-flessione M Ezd 4,21 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 128,22 kn Taglio sollecitante V Ed 84,83 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,25 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,14 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,04 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,04 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 0,60 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,01 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 0,59 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 1,16 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,43 1 VERO Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3 o K5) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K6 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (3099/2)+(2416/2,4) = 2556 dan (<5147 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppia di K3) Taglio 8483/3 = 2827 dan (< 5054 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppia di K6) 57 di 98

59 Pannello parete filo asse Y5 (BSP crossplan) cm sez. cm 184 x 11,8 maschio M29 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 184 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 0,00 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 6,30 kn Momento per presso-flessione M Ezd 4,86 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 105,02 kn Taglio sollecitante V Ed 18,17 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,00 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,04 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,01 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,11 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 0,73 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,01 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 0,19 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 0,37 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,14 1 VERO Asse strutturale Y8 58 di 98

60 Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 1 legno Descrizione: XLAM pareti piano primo Maschio num. M19 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m l 1A l 1B l 1C l 1D l 1E l 1F l 1G l 1H l 1I l 1J l 1K l 1L l 1M l 1N l 1O l 1P l 1Q l 1R l 1S l 1T l 1U l 1V l 1W l 1Z l l l l Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 1 legno Descrizione: XLAM pareti piano secondo Maschio num. M30 altezza calcolata: cm P c. Fx V My Mz o c s dan dan * m 0 1A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W Z A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W Z di 98

61 Pannello parete filo asse Y8 (BSP crossplan) cm sez. cm 903 x 11,8 maschio M19 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 903 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 0,00 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 0,00 kn Momento per presso-flessione M Ezd 219,08 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 544,78 kn Taglio sollecitante V Ed 245,44 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,00 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,00 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,00 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,21 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 0,77 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,02 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 0,52 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 1,02 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,38 1 VERO Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Taglio 24544/10 = 2454 dan (< 2947 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi coppia di K4) 60 di 98

62 Pannello parete filo asse Y8 (BSP crossplan) cm sez. cm 283 x 11,8 maschio M30 MATERIALI Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85% Tipo di materiale Legno massiccio ETA - 09/0036 coefficiente parziale di sicurezza γ m 1,50 cfr. tabella 4.4.III coefficiente correttivo k mod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto X d = k mod X k / γ m flessione f m,k 24,0 N/mm 2 flessione f m,d 12,8 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,k 5,0 N/mm 2 taglio parallelo alle fibre f v,90,d 2,7 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,k 14,0 N/mm 2 trazione parallela alle fibre f t,0,d 7,5 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,k 21,0 N/mm 2 compressione parallela alle fibre f c,0,d 11,2 N/mm 2 modulo elast parallelo E 0,mean N/mm 2 modulo elastico parallelo E 0, N/mm 2 modulo elastico tangenziale medio G 090,mean 250 N/mm 2 massa volumica ρ k 350 N/mm 2 GEOMETRIA del pannello parete Forma sezione RETTANGOLARE Coefficiente di forma k m 0,7 base del pannello (unitaria) b 283 cm Area sezione reagente Σt i A z,net ,00 mm 2 spessore del pannello t tot 11,8 cm Area sezione reagente Σt i A x,net ,00 mm 2 long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z W z,net mm 3 trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z J z,net mm 4 long. t2 3,9 VERIFICHE SLU Calcolo sollecitazioni Momento per tenso-flessione M Ezd 6,58 knm momento attorno all'asse z Carico assiale trazione N ed 9,46 kn Momento per presso-flessione M Ezd 7,06 knm momento attorno all'asse z Carico assiale compressione N ed 58,32 kn Taglio sollecitante V Ed 35,02 kn Verifica a tenso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,06 N/mm 2 M Ezd / W z,net trazione assiale lungo x σ t,0,d 0,04 N/mm 2 N Ed / A net (σ t,0,d / f t,0,d ) + σ m,z,d / f m,d = 0,01 1 VERO Verifica a presso-flessione flessione piano x-y σ m,z,d 0,07 N/mm 2 M Ezd / W z,net compressione assiale lungo x σ c,0,d 0,26 N/mm 2 N Ed / A net (σ c,0,d / f c,0,d ) 2 + σ m,z,d / f m,d = se M ezd =0 (σ c,0,d / f c,0,d ) = 0,01 1 VERO Verifica a taglio Tensione tangenziale massima 0,24 N/mm 2 1,5 V Ed / A z,net τ d = max di 0,46 N/mm 2 1,5 V Ed / A x,net τ d / f v,090,d = 0,17 1 VERO Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3 o K5) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K6 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (946/3)+(658/2,4) = 588 dan (<5147 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi K3+K5) Taglio 3502/2 = 1751 dan (< 2527 dan vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi singoli K6) 61 di 98

63 Verifica elementi di ancoraggio di base dei pannelli parete X-LAM si considerano i seguenti parametri per il calcolo delle resistenze di progetto γ m =1, 50 per le unioni (tabella 4.4.III NTC) Classe di servizio 2 (umidità materiale normalmente < 85% a 20 ) k mod = 1,0 per le unioni relative alla azione sismica istantanea (tabella 4.4.IV NTC) L ancoraggio dei pannelli alla loro base (su calcestruzzo al piano terra e su legno al primo piano) è costituito da elementi a staffa (pos. K3) in acciaio per la ripresa degli sforzi di trazione da sollevamento e da elementi angolari (pos. K4) metallici per la ripresa degli sforzi di taglio. Ciascun ancoraggio è inteso costituito da una coppia di elementi contrapposti e leggermente sfalsati da ogni lato del pannello: pos. K3 staffe tipo Rothoblaas WHT340 fissate con 20 chiodi Anker φ4x60 (chiodatura totale) ai pannelli e da una barra φ16x190 fissata con resina vinilestere alla fondazione in c.a. Resistenza singolo connettore (chiodo) R k,conn = 1,93 kn Si considera γ m =1,5 per la chiodatura (viti) su legno con k mod = 1,0 Resistenza dell ancoraggio composto da due staffe (lato legno) 2*(1,93*20)*1,0 / 1,50 = 51,47 kn Si considera γ m =1,25 per staffa in acciaio con i fori Resistenza dell ancoraggio composto da due staffe (lato acciaio) 2*(42) / 1,25 = 67,2 kn 62 di 98

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