RELAZIONE TECNICA SULLE STRUTTURE (Regolamento D.P.R. 207/10 Art. 35)

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2 ins i ngegneria eme Studio Associato di Ingegneria Civile ed Ambientale Ing. Roberto Mattasoglio, Ing. Donald Agliaudi, Ing. M. Luisa Gallo C.so Roma, VARALLO (VC) - Tel./fax P. IVA RELAZIONE TECNICA SULLE STRUTTURE (Regolamento D.P.R. 207/10 Art. 35) 1. PREMESSA I manufatti ai fini strutturali previsti nel presente progetto sono muri di sostegno in c.a caratterizzati da fondazioni speciali e collocati all interno degli interventi: - INTERVENTO A: FRAZIONE PILETTA; - INTERVENTO B: STRADA COMUNALE COGGIOLA-VIERA-RIVO. 2. DESCRIZIONE DELL OPERA 2.1 Descrizione generale dell opera INTERVENTO A: FRAZIONE PILETTA Il progetto prevede la realizzazione di un tratto di muro di sostegno alla berlinese di lunghezza pari a 20 m. La zona di intervento è individuata dalle seguenti coordinate geografiche: LATITUDINE (WGS84): 45 41'03" LONGITUDINE (WGS84): 08 11'52" ALTITUDINE: 575 m slm Il nuovo muro di sostegno avrà struttura in c.a. con fondazione di larghezza di 1,20 m e altezza di 0,40 m, mentre il fusto, dello spessore di 0,3 m in sommità e di 0,65 m alla base, avrà altezza fuori terra pari a 3,50 m. Il manufatto sarà di tipo berlinese ovvero dotato di fondazioni speciali costituite da micropali aventi lunghezza 6 m, disposti su due file sfalsate ad interasse 1,0 m e da tiranti attivi aventi interasse medio di 3 m, lunghezza complessiva 12 m, lunghezza bulbo di ancoraggio 8 m, che raggiungeranno il retrostante substrato roccioso, secondo le indicazioni provenienti dai sondaggi e dalla relazione geologica con indicazione geotecnica. I micropali verranno realizzati con foratura Ø 140 mm, inserimento di armatura tubolare in acciaio Ø 108 mm spessore mm 8 e successiva iniezione con malta cementizia fino ad un massimo di due volte il volume teorico risultante dalla perforazione. I tiranti attivi saranno in trefolo, con doppia guaina ed iniezioni ripetute, realizzati con perforazione non inferiore a Ø 90 mm e saranno capaci di 30 t, mentre la tesatura sarà pari a 24 t. Saranno completi di piastre di ancoraggio delle testate e di relativa armatura e dadi di bloccaggio. INTERVENTO B: STRADA COMUNALE COGGIOLA-VIERA-RIVO Il progetto prevede la realizzazione di un tratto di muro di sostegno alla berlinese di lunghezza pari a 9 m. La zona di intervento è individuata dalle seguenti coordinate geografiche: LATITUDINE (WGS84): 45 41'39" LONGITUDINE (WGS84): 08 10'40,5" ALTITUDINE: 650 m slm Interventi di prima messa in sicurezza abitati Fraz. Cena pag. 1

3 ins i ngegneria eme Studio Associato di Ingegneria Civile ed Ambientale Ing. Roberto Mattasoglio, Ing. Donald Agliaudi, Ing. M. Luisa Gallo Il nuovo muro di sostegno avrà struttura in c.a. con fondazione di larghezza di 1,00 m e altezza di 0,40 m, mentre il fusto, dello spessore di 0,4 m, avrà altezza fuori terra pari a 2,00 m. Il manufatto sarà di tipo berlinese ovvero dotato di fondazioni speciali costituite da micropali aventi lunghezza 6 m, disposti su due file sfalsate ad interasse 1,40 m e da tiranti attivi aventi interasse di 3,50 m, lunghezza complessiva 12 m, lunghezza bulbo di ancoraggio 8 m, che raggiungeranno il retrostante substrato roccioso, secondo le indicazioni provenienti dai sondaggi e dalla relazione geologica con indicazione geotecnica. I micropali verranno realizzati con foratura Ø 140 mm, inserimento di armatura tubolare in acciaio Ø 108 mm spessore mm 8 e successiva iniezione con malta cementizia fino ad un massimo di due volte il volume teorico risultante dalla perforazione. I tiranti attivi saranno in trefolo, con doppia guaina ed iniezioni ripetute, realizzati con perforazione non inferiore a Ø 90 mm e saranno capaci di 30 t, mentre la tesatura sarà pari a 9,5 t. Saranno completi di piastre di ancoraggio delle testate e di relativa armatura e dadi di bloccaggio. 2.2 Prestazioni attese. Con riferimento alla Vita Nominale di cui capitolo 2, par. 2.4, punto Tab. 2.4.I del D.M , le strutture in esame avranno Vita Nominale VN = 50 anni (tipo 2). Per quanto riguarda invece la Classe d Uso di cui al capitolo 2, par. 2.4, punto del sopracitato D.M., l uso delle strutture prevede normale affollamento, senza contenuti pericolosi per l ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali essenziali, pertanto le strutture sono inquadrabili in Classe II. 2.3 Classificazione dell intervento Si precisa che le presenti opere risultano di limitata importanza strutturale rientranti in quelle indicate all Allegato 2 della D.G.R. N del , per le quali non si rende necessario effettuare il collaudo statico;. 3. NORMATIVA DI RIFERIMENTO I calcoli riportati nella presente relazione sono stati condotti secondo la normativa vigente ed in particolare: - Legge 5/11/1971 n. 1086: Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica ; - D.M. 11/03/1988: Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione ; - D.M. LL.PP. 14/02/1992 n. 55: Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche ; - D.M. 9/01/1996: Norme tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche ; - D.M. 16/01/1996: Norme Tecniche relative ai Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi ; - CIRCOLARE MINISTERO DEI LAVORI PUBBLICI 4 LUGLIO 1996, N. 156AA.GG./STC: Istruzioni per l applicazione delle Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi di cui al D.M. 16/01/1996 ; - CIRCOLARE MINISTERO DEI LAVORI PUBBLICI 10 Aprile 1997, N. 65/AA.GG.: Istruzioni per l applicazione delle Norme Tecniche per le Costruzioni in Zone Sismiche di cui al D.M. 16/01/1996 ; - Legge 01/02/1974 n: 64: Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. D.M. LL.PP. 16/01/1996 n. 19: Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche ; - CNR-UNI 10024/86 del 23/07/1986: Analisi di strutture mediante elaboratore: impostazione e Interventi di prima messa in sicurezza abitati Fraz. Cena pag. 2

4 ins i ngegneria eme Studio Associato di Ingegneria Civile ed Ambientale Ing. Roberto Mattasoglio, Ing. Donald Agliaudi, Ing. M. Luisa Gallo redazione delle relazioni di calcolo ; - D.M. 14/01/2008: Norme Tecniche per le Costruzioni ; - Circolare Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti 02/02/2009: Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14/01/ MATERIALI DA IMPIEGARSI 1. Calcestruzzo. Il progetto prevede, in entrambe le aree di cantiere, l utilizzo di calcestruzzo a prestazione garantita, in accordo alla UNI EN 206-1, avente le caratteristiche riportate nello schema seguente: N progr. Campi di impiego Sottofondazioni Tipo 1 (cls non strutturale) Tipo 2 Fondazioni e murature in c.a. (UNI prosp. 1) Classi esp. Ambientale XC0 XC2 Classe resistenza (N/mm 2 ) C (X/Y) oppure Rck C12/15 Rck 15 C25/30 Rck 30 (UNI prosp. 4) Rapp. (a/c) max Contenuto minimo di cemento kg/m 3 Contenuto di aria (%) D MAX (indicare solo per classi XF2, XF3 e XF4) mm Classe di consistenza al getto Tipo di cemento (solo se necessario) , S4-2. Acciaio L acciaio per c.a. impiegato in entrambe le aree di cantiere sarà di tipo B450C. I micropali saranno realizzati, per entrambi i muri di sostegno, con tubi s.s. di grosso spessore laminati a caldo UNI 7729 FE 510/C (ST 52.2) diam. mm 108 sp. mm 8 (dan/m 19,70). 5. ANALISI DEI CARICHI Materiali, Elementi e Carichi Agenti Unità di misura Valore del carico INT. A: FRAZIONE PILETTA Conglomerato cementizio armato dan / m Carico della neve dan / m INT. B: STRADA COMUNALE COGGIOLA-VIERA Conglomerato cementizio armato dan / m Sovraccarico variabile strada comunale dan / m Carico della neve dan / m Interventi di prima messa in sicurezza abitati Fraz. Cena pag. 3

5 ins i ngegneria eme Studio Associato di Ingegneria Civile ed Ambientale Ing. Roberto Mattasoglio, Ing. Donald Agliaudi, Ing. M. Luisa Gallo 6. METODO DI CALCOLO Le strutture descritte, di cui ai disegni di progetto allegati, sono state calcolate e progettate a norma delle vigenti disposizioni di legge, secondo i canoni della Scienza delle Costruzioni ed in base alle più sfavorevoli condizioni di carico. I calcoli strutturali sono stati eseguiti ai sensi del D.M D.M. 1996, con verifiche condotte agli stati limite. Le verifiche statiche e sismiche sono state condotte con software prodotto dalla ditta AZTEC Informatica denominato MAX per le verifiche di muri di sostegno in c.a. dotati di fondazioni speciali (micropali e tiranti). Il dettaglio delle verifiche è riportato nel seguito. 7. PARAMETRI GEOTECNICI Sono stati valutati in conformità alle risultanze di cui alla Relazione geologica con indicazioni geotecniche allegata a firma del dott. Marco Zantonelli di Borgosesia cui si rimanda, sulla base di indagine geognostica comprendente l esecuzione di n. 2 sondaggi a carotaggio continuo, monitorati con inclinometri (il primo in frazione Piletta in corrispondenza dell intervento, il secondo in frazione Viera poco a monte dell area interessata dall intervento). Per quanto riguarda la caratterizzazione sismica, in riferimento alla Normativa utilizzata per i calcoli, si è adottato come unico parametro il coefficiente di intensità sismica pari al 7%. 8. ESITO DELLE ANALISI E DELLE VERIFICHE SULLE STRUTTURE RISULTANTI DAI CALCOLI Si rimanda al dettaglio delle verifiche riportato in allegato. 9. CONCLUSIONI Sulla base di quanto sopra riportato risulta che le caratteristiche, qualità e dosature dei materiali previsti sono tali da assicurare condizioni di sicurezza superiori o uguali a quelli previsti dai calcoli e dalla vigente normativa. Il progettista e D.L. delle strutture ing. Donald Agliaudi Interventi di prima messa in sicurezza abitati Fraz. Cena pag. 4

6 ALLEGATO (esito delle analisi e delle verifiche sulle strutture risultanti dai calcoli)

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8 Normative di riferimento - Legge nr del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996 Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali Calcolo della spinta sul muro Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione ρ rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta. Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta ε l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e β l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a ε' = ε + θ β' = β + θ dove θ = arctg(c) essendo C il coefficiente di intensità sismica. Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da dove il coefficiente A vale S = AS' - S

9 cos 2 (β + θ) A = cos 2 βcosθ Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta deve essere applicato ad una distanza dalla base pari a 2/3 dell'altezza del muro stesso. Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali che si destano per effetto del sisma. Tale forza viene valutata come F i = CW dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma. Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a η g La Normativa Italiana (D.M. 1988) impone che η g>=1.3 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50. Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula: c ib i Σ n i ( + [W icosα i-u il i]tgφ i ) cosα i η = Σ n iw isinα i dove n è il numero delle strisce considerate, b i e α i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima e c i e φ i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre u i ed l i rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (l i = b i/cosα i ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava η. Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati. Analisi dei pali Per l'analisi della capacità portante dei pali occorre determinare alcune caratteristiche del terreno in cui si va ad operare. In particolare bisogna conoscere l'angolo d'attrito φ e la coesione c. Per pali soggetti a carichi trasversali è necessario conoscere il modulo di reazione laterale o il modulo elastico laterale. La capacità portante di un palo solitamente viene valutata come somma di due contributi: portata di base (o di punta) e portata per attrito laterale lungo il fusto. Cioè si assume valida l'espressione: Q T = Q P + Q L - W P dove: Q T portanza totale del palo Q P portanza di base del palo Q L portanza per attrito laterale del palo peso proprio del palo W P e le due componenti Q P e Q L sono calcolate in modo indipendente fra loro. Dalla capacità portante del palo si ricava il carico ammissibile del palo Q A applicando il coefficiente di sicurezza della portanza alla punta η p ed il coefficiente di sicurezza della portanza per attrito laterale η l. Palo compresso: Palo teso: Q A = Q p / η p + Q l / η l - W p Q A = Q l / η l + W p Capacità portante di punta In generale la capacità portante di punta viene calcolata tramite l'espressione: Q P = A P(cN' c + qn' q + 1/2BγN' γ) dove A P è l'area portante efficace della punta del palo, c è la coesione, q è la pressione geostatica alla quota della punta del palo, γ è il peso specifico del terreno, D è il diametro del palo ed i coefficienti N' c N' q N' g sono i coefficienti delle formule della capacità portante corretti per tener conto degli effetti di forma e di profondità. Possono essere utilizzati sia i coefficienti di Hansen che quelli di Vesic con i corrispondenti fattori correttivi per la profondità e la forma.

10 Il parametro η che compare nell'espressione assume il valore: 1 + 2K 0 η = quando si usa la formula di Vesic e viene posto uguale ad 1 per le altre formule. K 0 rappresenta il coefficiente di spinta a riposo che può essere espresso come: K 0 = 1 - sinφ. Capacità portante per resistenza laterale La resistenza laterale è data dall'integrale esteso a tutta la superficie laterale del palo delle tensioni tangenziali palo-terreno in condizioni limite: dove τ a è dato dalla nota relazione di Coulomb τ a = c a + σ htgδ Q L = integrale Sτ ads dove c a è l'adesione palo-terreno, δ è l'angolo di attrito palo-terreno, γ è il peso specifico del terreno, z è la generica quota a partire dalla testa del palo, L e P sono rispettivamente la lunghezza ed il perimetro del palo, K s è il coefficiente di spinta che dipende dalle caratteristiche meccaniche e fisiche del terreno dal suo stato di addensamento e dalle modalità di realizzazione del palo. Portanza trasversale dei pali - Analisi ad elementi finiti Nel modello di terreno alla Winkler il terreno viene schematizzato come una serie di molle elastiche indipendenti fra di loro. Le molle che schematizzano il terreno vengono caratterizzate tramite una costante elastica K espressa in Kg/cm 2 /cm che rappresenta la pressione (in Kg/cm 2 ) che bisogna applicare per ottenere l'abbassamento di 1 cm. Nel metodo degli elementi finiti occorre discretizzare il particolare problema. Nel caso specifico il palo viene suddiviso in un certo numero di elementi di eguale lunghezza. Ogni elemento è caratterizzato da una sezione avente area ed inerzia coincidente con quella del palo. Il terreno viene schematizzato come una serie di molle orizzontali che reagiscono agli spostamenti nei due versi. La rigidezza assiale della singola molla è proporzionale alla costante di Winkler orizzontale del terreno, al diametro del palo ed alla lunghezza dell'elemento. La molla, però, non viene vista come un elemento infinitamente elastico ma come un elemento con comportamento del tipo elastoplastico perfetto (diagramma sforzi-deformazioni di tipo bilatero). Essa presenta una resistenza crescente al crescere degli spostamenti fino a che l'entità degli spostamenti si mantiene al di sotto di un certo spostamento limite, X max oppure fino a quando non si raggiunge il valore della pressione limite. Superato tale limite non si ha un incremento di resistenza. E' evidente che assumendo un comportamento di questo tipo ci si addentra in un tipico problema non lineare che può essere risolto solo mediante una analisi al passo. Questa modellazione presenta il notevole vantaggio di poter schematizzare tutti quei comportamenti individuati da Broms e che sarebbe impossibile trattare in un modello numerico. In particolare risulta automatico analizzare casi in cui si ha insufficiente portanza non per rottura del palo ma per rottura del terreno (vedi il caso di un palo molto rigido in un terreno molle). Determinazione degli scarichi sul palo. Gli scarichi sui pali vengono determinati mediante il metodo delle rigidezze. La piastra di fondazione viene considerata infinitamente rigida (3 gradi di libertà) ed i pali vengono considerati incastrati o incernierati (la scelta del vincolo viene fatta dall'utente nella tabella CARATTERISTICHE del sottomenu PALI) a tale piastra. Viene effettuata una prima analisi di ogni palo di ciascuna fila (i pali di ogni fila hanno le stesse caratteristiche) per costruire una curva carichi-spostamenti del palo. Questa curva viene costruita considerando il palo elastico. Si tratta, in definitiva, della matrice di rigidezza del palo Ke, costruita imponendo traslazioni e rotazioni unitarie per determinare le corrispondenti sollecitazioni in testa al palo. Nota la matrice di rigidezza di ogni palo si assembla la matrice globale (di dimensioni 3x3) della palificata, K. A questo punto, note le forze agenti in fondazione (N, T, M) si possono ricavare gli spostamenti della piastra (abbassamento, traslazione e rotazione) e le forze che si scaricano su ciascun palo. Infatti indicando con p il vettore dei carichi e con u il vettore degli spostamenti della piastra abbiamo: u = K -1 p Noti gli spostamenti della piastra, e quindi della testa dei pali, abbiamo gli scarichi su ciascun palo. Allora per ciascun palo viene effettuata un'analisi elastoplastica incrementale (tramite il metodo degli elementi finiti) che, tenendo conto della plasticizzazione del terreno, calcola le sollecitazioni in tutte le sezioni del palo., le caratteristiche del terreno (rappresentate da Kh) sono tali che se non è possibile raggiungere l'equilibrio si ha collasso per rottura del terreno.

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12 INTERVENTO A: FRAZIONE PILETTA Normativa D.M Stati Limite Spinte e verifiche secondo : - D.M. 11/03/ D.M. 16/01/1996 Coefficienti di sicurezza Carichi verticali (portanza alla punta) 3,00 Carichi verticali (portanza attrito laterale) 2,50 Carichi orizzontali 2,00 Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 3,50 [m] Spessore in sommità 0,30 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0,65 [m] Inclinazione paramento esterno 5,70 [ ] Inclinazione paramento interno 0,00 [ ] Lunghezza del muro 20,00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0,15 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0,40 [m] Lunghezza totale fondazione 1,20 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [ ] Spessore fondazione 0,40 [m] Spessore magrone 0,10 [m] Descrizione pali di fondazione Pali a sezione generica in acciaio Numero di file di pali 2 Vincolo pali/fondazione Incastro Tipo di portanza Portanza laterale e portanza di punta Simbologia adottata N numero d'ordine della fila X ascissa della fila misurata dallo spigolo di monte della fondazione espressa in [m] nr. Numero di pali della fila D diametro equivalente dei pali della fila espresso in [cm] L lunghezza dei pali della fila espressa in [m] alfa inclinazione dei pali della fila rispetto alla verticale espressa in [ ] ALL allineamento dei pali della fila rispetto al baricentro della fondazione (CENTRATI o SFALSATI) A area della sezione espressa in [cmq] J momento d'inerzia della sezione espresso in [cm^4] W modulo di resistenza della sezione espresso in [cm^3] N X nr. D L alfa ALL A J W 1 0, ,00 6,00 10,00 Centrati 25,13 316,17 58,55 2 0, ,00 6,00-10,00 Sfalsati 25,13 316,17 58,55 Descrizione tiranti di ancoraggio Numero di file di tiranti 1 Tiranti attivi armati con trefoli Angolo d'attrito tirante-terreno ( ) Aderenza tirante-terreno kg/cmq 5,00 Coefficiente di sicurezza 2.00 Coefficiente di espansione laterale 1.00 Superficie di ancoraggio: ANGOLO DI ROTTURA Coefficiente di spinta: SPINTA A RIPOSO Coefficiente di cadute di tensione 1.30 Simbologia adottata N numero d'ordine della fila Y ordinata della fila misurata dalla testa del muro espressa in [m] Nr. numero di tiranti della fila D diametro della perforazione espresso in [cm]

13 alfa inclinazione dei tiranti della fila rispetto all'orizzontale espressa in [ ] ALL allineamento dei tiranti della fila (CENTRATI o SFALSATI) At area del singolo trefolo espressa in [cmq] nt numero di trefoli del tirante T tiro iniziale espresso in [kg] N Y nr. D alfa ALL At nt T 1 2,35 7 9,00 10,00 Centrati 3, ,0 Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500,0 [kg/mc] Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione R bk 305,9 [kg/cmq] Modulo elastico E ,55 [kg/cmq] Acciaio Tipo B450C Tensione ammissibile σ fa 4588,0 [kg/cmq] Tensione di snervamento σ fa 4588,0 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i pali Tipo Fe 430 Tensione ammissibile σ fa 1900,0 [kg/cmq] Tensione di snervamento σ fa 2800,0 [kg/cmq] Malta utilizzata per i tiranti Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione R bk 300 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τ c0 6,0 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τ c1 18,3 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i tiranti Tipo Precomp Tensione ammissibile σ fa [kg/cmq] Tensione di snervamento σ fa [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 10,00 3,75 20,56 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 30,00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,00 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γs Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [ ] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] ca Descrizione γ γ s φ δ c c a Terreno ricopriment ,000 0,000 Terreno d'alteraz ,000 0,000 Roccia alterata ,500 0,000

14 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [ ] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm 2 /cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 2,50 28,00 0,00 0,50 Terreno ricopriment 2 1,75 29,60 0,36 1,00 Terreno d'alteraz 3 6,00 29,60 30,00 4,00 Roccia alterata Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Qi Intensità del carico per x=xi espressa in [kg/m] Qf Intensità del carico per x=xf espressa in [kg/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n 1 (Neve) D Profilo X i=0,00 X f=10,00 Q i=226,00 Q f=226,00 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata C Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n 1 - SLU C Peso proprio 1.00 Spinta terreno 1.00 Combinazione n 2 - SLU C Peso proprio 1.00 Spinta terreno 1.00 Neve 1.00 Combinazione n 3 - SLU - Sismica C Peso proprio 1.00 Spinta terreno 1.00 Combinazione n 4 - SLU - Sismica C Peso proprio 1.00 Spinta terreno 1.00 Neve 1.00 Combinazione n 5 - Quasi Permanente (SLE) C Peso proprio 1.00 Spinta terreno 1.00 Combinazione n 6 - Frequente (SLE) C Peso proprio 1.00 Spinta terreno 1.00 Neve 0.20

15 Combinazione n 7 - Rara (SLE) C Peso proprio 1.00 Spinta terreno 1.00 Neve 1.00 Combinazione n 8 - Quasi Permanente (SLE) - Sismica C Peso proprio 1.00 Spinta terreno 1.00 Combinazione n 9 - Frequente (SLE) - Sismica C Peso proprio 1.00 Spinta terreno 1.00 Neve 0.20 Combinazione n 10 - Rara (SLE) - Sismica C Peso proprio 1.00 Spinta terreno 1.00 Neve 1.00 Impostazioni analisi pali Numero elementi palo 40 Tipo carico palo Distribuito Calcolo della portanza metodo di Terzaghi Criterio di rottura del sistema terreno-palo Pressione limite passiva con moltiplicatore pari a 1,00 Andamento pressione verticale Geostatica Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Coefficienti per le sollecitazioni sul muro Coefficiente partecipazione spinta terreno 1.50 Coefficiente partecipazione peso proprio+terreno 1.40 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Poco aggressive Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Poco sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w 1 = 0.20 w 2 = 0.30 w 3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni Combinazione di carico Impostazioni avanzate Rara σ c < 0.60 f ck - σ f < 0.80 f yk Quasi permanente σ c < 0.45 f ck

16 Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CSSTAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 SLU-DM96 - [1] ,70 2 SLU-DM96 - [2] ,67 3 SLU-DM96 - [3] Orizzontale ,45 4 SLU-DM96 - [4] Orizzontale ,43 5 SLEQ - [1] SLEF - [1] SLER - [1] SLEQ - [1] Orizzontale SLEF - [1] Orizzontale SLER - [1] Orizzontale Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Fellenius Spinta attiva Sisma Coefficiente di intensità sismica (percento) 7.00 Forma diagramma incremento sismico Triangolare con vertice in basso Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0 Lunghezza del muro 20,00 [m] Peso muro Baricentro del muro 5352,74 [kg] X=-0,24 Y=-2,35 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 0,40 Y = -3,90 Punto superiore superficie di spinta X = 0,40 Y = 0,15 Altezza della superficie di spinta 4,05 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [ ] COMBINAZIONE n 1 Valore della spinta statica 5793,62 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 5467,14 [kg] Componente verticale della spinta statica 1917,40 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,40 [m] Y = -2,34 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 19,33 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 46,51 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 2519,51 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,20 [m] Y = -1,76 [m] Sforzo tiranti in direzione X -6363,37 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 1122,03 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,53 [m] Y = -2,35 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale -896,23 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 10911,68 [kg]

17 Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 8510,42 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 17990,75 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 10911,68 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione -896,23 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,27 [m] Lunghezza fondazione reagente 0,99 [m] Risultante in fondazione 10948,43 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) -4,70 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -2936,89 [kgm] Coefficiente di sicurezza a stabilità globale 2.70 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 1 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -2,67 Y[m]= 2,67 Raggio del cerchio R[m]= 13,07 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -9,46 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 10,34 Larghezza della striscia dx[m]= 0,79 Coefficiente di sicurezza C= 2.70 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α( ) Wsinα b/cosα φ c u ΣW i= ,61 [kg] ΣW isinα i= ,03 [kg] ΣW icosα itanφ i= ,95 [kg] Σc ib i/cosα i= ,64 [kg]

18 Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 1 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = Altezza(m) = 3.50 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0, , , , , ,68 2 0, , , , , ,29 3 0, , , , , ,25 4 0, , , , , ,86 5 0, , , , , ,18 6 0,57-432, ,49-874, , ,84 7 0,69 0, ,99-815, , ,47 8 0,80 0, ,07-860, , ,50 9 0,92 0, ,87-939, , , ,03 0, , , , , ,15 0, , , , , ,27 0, , , , , ,39 0, , ,21 0, , ,50 0, , ,26 0, , ,62 0, , ,59 0, , ,74 0, , ,12 0, , ,85 0, , ,84 0, , ,97 0, , ,73 0, , ,09 0,00 845, ,09 0, , ,21 0,00 667, ,83 0, , ,33 0,00 515, ,74 0, , ,44 0,00 388, ,82 0, , ,56 0,00 286,38-871,54 0, , ,68 0,00 205,20-667,39 0,00 982, ,79 0,00 143,23-494,60 0,00 826, ,91 0,00 97,27-358,74 0,00 678, ,03-12,41 64,46-248,13 0,00 533, ,15-16,79 42,46-160,40 0,00 391, ,27-14,91 27,63-105,36 0,00 257, ,38-9,04 16,44-87,02 23,14 126, ,50-0,78 0,16-78,81 34,08 0,00 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0, , , ,08 2 0,23 0, , , ,47 3 0,46-94,64 396, , ,91 4 0,69-611,08 16, , ,43 5 0,92-886,22 0, , ,53 6 1, ,97 0, , ,83 7 1, ,18 0, ,22 645,52 8 1, ,31 0,00-639, ,87 9 1, ,36 0, , , ,08-886,89 0, , , ,31-612,04 14, , , ,54-95,93 394, , , ,77 0, , , , ,00 0, , , , ,23 0, , , , ,46-97,73 391, , , ,69-614,82 9, , , ,92-890,72 0, , , , ,37 0, , , , ,66 0, ,06 661, , ,06 0,00-617, , , ,62 0, , , ,08-897,96 0, , ,15

19 24 5,31-625,27 0, , , ,54-111,73 371, , , ,77 0, , , , ,00 0, , , , ,23 0, , , , ,46-129,80 349, , , ,69-653,04 0, , , ,92-936,21 0, , , , ,34 0, , , , ,42 0, ,02 707, , ,06 0,00-585, , , ,62 0, , , ,08-997,03 0, , , ,31-734,78 0, , , ,54-226,86 289, , , ,77 0, , , , ,00 0, , , , ,25 0, , , , ,50-130,73 417, , , ,75-345,97 144, , , ,00-24,84 0, ,37 499,34 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 1 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = Altezza(m) = 1.20 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00 0,00 0,31-4,93 0,00 2 0,05-1,64 0,00-72,28 0,00 3 0,10-6,88 0,00-146,51 0,00 4 0,15-15,79 0,00-216,37 0,00 5 0,80-764, , , ,26 6 0,84-579, , , ,59 7 0,88-426,07 208, , ,87 8 0,95-931,52 63, , ,42 9 1,01-765,60 70, , , ,06-271,03 60, ,26 416, ,11-151,39 46, ,54 0, ,15-61,81 27, ,62 85, ,20 0,00 3,11-639,17 340,15 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00-857,70 0, , ,92 2 0,07-517,39 0, , ,26 3 0,16-145,98 192, , ,07 4 0,25-0,02 192, , ,58 5 0,34-0,04 230, , ,79 6 0,43-0,26 273, ,73 376,62 7 0,50-0,19 277,44-325,29 325,29 8 0,57-0,26 273,16-376, ,73 9 0,66-0,04 230, , , ,75-0,02 192, , , ,84-145,98 192, , , ,94-517,39 0, , , ,00-857,70 0, , , ,06-517,39 0, , , ,16-145,98 192, , , ,25-0,02 192, , , ,34-0,04 230, , , ,44-0,26 273, ,73 376, ,50-0,19 277,44-325,29 325, ,56-0,26 273,16-376, ,73

20 21 1,66-0,04 230, , , ,75-0,02 192, , , ,84-145,98 192, , , ,94-517,39 0, , , ,00-857,70 0, , , ,06-517,39 0, , , ,16-145,98 192, , , ,25-0,02 192, , , ,34-0,04 230, , , ,44-0,26 273, ,73 376, ,50-0,19 277,44-325,29 325, ,56-0,26 273,16-376, , ,66-0,04 230, , , ,75-0,02 192, , , ,84-145,98 192, , , ,94-517,39 0, , , ,00-857,70 0, , , ,06-517,39 0, , , ,16-145,98 192, , , ,25-0,02 192, , , ,34-0,04 230, , , ,44-0,26 273, ,73 376, ,50-0,19 277,44-325,29 325, ,56-0,26 273,16-376, , ,66-0,04 230, , , ,75-0,02 192, , , ,84-145,98 192, , , ,94-517,39 0, , , ,00-857,70 0, , , ,07-517,39 0, , , ,16-145,98 192, , , ,25-0,02 192, , , ,34-0,04 230, , , ,44-0,26 273, ,73 376, ,50-0,19 277,44-325,29 325, ,57-0,26 273,16-376, , ,66-0,04 230, , , ,75-0,02 192, , , ,84-145,98 192, , , ,94-517,39 0, , , ,00-857,70 0, , , ,07-517,39 0, , , ,16-145,98 192, , , ,25-0,02 192, , , ,34-0,04 230, , , ,44-0,26 273, ,73 376, ,50-0,19 277,44-325,30 325, ,57-0,26 273,16-376, , ,66-0,04 230, , , ,75-0,02 192, , , ,84-145,98 192, , , ,94-517,39 0, , , ,00-857,70 0, , , ,07-517,39 0, , , ,16-145,98 192, , , ,25-0,02 192, , , ,34-0,04 230, , , ,44-0,26 273, ,78 376, ,50-0,19 277,43-325,36 325, ,57-0,26 273,14-376, , ,66-0,04 230, , , ,75-0,02 192, , , ,84-146,02 192, , , ,94-517,41 0, , , ,00-857,71 0, , , ,07-517,42 0, , , ,16-146,09 192, , , ,25-0,02 192, , , ,34-0,04 230, , , ,44-0,26 272, ,86 373, ,50-0,19 277,14-326,74 323, ,57-0,26 272,82-377, ,58

21 93 7,66-0,04 230, , , ,75-0,02 192, , , ,84-146,82 191, , , ,94-517,76 0, , , ,00-857,92 0, , , ,06-517,92 0, , , ,16-148,23 191, , , ,25-0,02 191, , , ,34-0,04 226, , , ,44-0,26 268, ,03 323, ,50-0,19 271,44-353,51 292, ,56-0,26 266,27-389, , ,66-0,04 221, , , ,75-0,02 188, , , ,84-163,76 189, , , ,94-525,48 0, , , ,00-862,84 0, , , ,06-530,66 0, , , ,16-199,04 182, , , ,25-0,02 164, , , ,34-0,04 155, ,74 999, ,44-0,26 158, ,20 191, ,50-0,17 145, ,04 138, ,56-0,20 131, ,93 50, ,65-0,03 106,02-734,42 83, ,74-0,02 82,72-623,85 155, ,83-0,03 62,74-641,37 206, ,91-2,34 48,22-666,87 13, ,00 0,00 7,13-591,70 8,84 Analisi dei pali Combinazione n 1 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] -896,2 Verticale [kg] 10911,7 Momento [kgm] 2936,9 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] -0,03497 Verticale [cm] 0,06662 Rotazione [ ] 0,06516 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] Calcolo della portanza τm σp Nc, Nq, Nγ N'c, N'q, N'γ Pl Pp Pt Pa tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza per attrito e aderenza laterale in [kg] portanza di punta in [kg] portanza totale in [kg] portanza ammissibile in [kg] Fila N c N' c N q N' q N γ N' γ τ m σ p Fila P l P p P t P a

22 Verifica a punzonamento della fondazione D Hf Sl N τc diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (HfΠD) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N τ c 1 13,0 40,0 1633, , ,0 390, , ,11 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 1 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Tu taglio ultimo espresso in [kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,27 2 0, , ,53 3 0, , ,51 4 0, , ,92 5 0, , ,32 6 0, , ,61 7 0, , ,93 8 1, , ,76 9 1, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,00

23 Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0, , ,54 2 0, , ,52 3 0, , ,23 4 0, , ,13 5 0, , ,18 6 0, , ,80 7 0, , ,61 8 1, , ,74 9 1, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,00 Analisi dei tiranti Combinazione n 1 Nr. Nt D α N Lf L σf numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D α N L f L σ f 1 7 9, ,72 8, ,9 COMBINAZIONE n 2 Valore della spinta statica 6208,31 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 5861,65 [kg] Componente verticale della spinta statica 2045,52 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,40 [m] Y = -2,29 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 19,24 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 46,38 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 2609,91 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,20 [m] Y = -1,76 [m] Sforzo tiranti in direzione X -6363,37 [kg]