REGIONE SICILIANA. Dipartimento Regionale delle Infrastrutture, della Mobilità e dei Trasporti COMUNE DI CAMPOFIORITO

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2 REGIONE SICILIANA Dipartimento Regionale delle Infrastrutture, della Mobilità e dei Trasporti COMUNE DI CAMPOFIORITO Intervento per la realizzazione di un Centro per le attività sportive e motorie per diversamente abili Relazione tecnica del progetto strutturale della piscina coperta PREMESSA La presente relazione tecnica si riferisce alle strutture in legno lamellare della piscina. Per utili richiami si rimanda alla specifica Relazione illustrativa e agli elaborati grafici del progetto. Per quanto riguarda gli aspetti geologici si è fatto riferimento alla relazione geologico tecnica e sismica a firma del Dott. Paolo Ciulla relativa alla realizzazione di un Centro per le attività sportive e motorie per diversamente abili nel comune di Campofiorito (in catasto al foglio n 12 p.lla 879). ASPETTI GEOTECNICI Dalla relazione citata in Premessa, a cui si rimanda, sono state desunte le seguenti caratteristiche: - Area urbanizzata ubicata nella parte Sud-Est dell abitato di Campofiorito; - Versante con esposizione a Nord-Ovest e pendenza variabile da 10 a 4 a pianeggiante; - Substrato di sedime del campo di calcio in parte in rilevato (lato nord) e in parte in scavo (lato sud). Il tutto protetto da muri perimetrali con recinzione; - Latitudine 37, ; - Longitudine 13,269928; - Quota altimetrica del sito di progetto 665 m slm.; Parametri geotecnici da considerare per il calcolo della portanza delle fondazioni: - peso specifico γ = 1,8 t/m3; - coesione c = 1,5 t/m2; - angolo di attrito interno ϕ = 26 gradi; - contenuto d acqua w = 24%.

3 Il territorio del comune di Campofiorito (PA) ricade in zona sismica di seconda categoria S=9 come da D.M. 23 settembre 1981 Aggiornamento delle zone sismiche della regione Sicilia pubblicato nella (G.U.R.I. 14 NOVEMBRE 1981, N. 314) e del vigente D.M. del 14 gennaio 2008 pubblicato nella Gazzetta Ufficiale n. 29 nel S.O. n. 30 alla G.U. 4 febbraio 2008 n. 29 con la Circolare 02 febbraio 2009 n. 617/C.S.LL.PP. pubblicata su S.O. n. 27 alla G.U. n. 26 febbraio 2009, n. 47. La categoria litostratigrafica del suolo di fondazione ha dato una velocità media delle Vs30 = 273 m/s che lo fa appartenere alla C (depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o a grana fine mediamente consistenti con 180 m/s < Vs30 < 360 m/s). LA PISCINA SEMIOLIMPIONICA CARATTERISTICHE DELL EDIFICIO La piscina coperta accoglie al suo interno una vasca di dimensioni (12,50x25ml) oltre ai locali di servizio ed alla gradinata per il pubblico collocata parallelamente al lato lungo della vasca. L edificio principale ha forma rettangolare con dimensioni in pianta di m 28,00 * 40,50 e copertura a due falde inclinate; la struttura portante sarà realizzata con portali in legno lamellare aventi interasse di circa 6,80 m collegati da travi in legno lamellare (vedi schema). Per il pre-dimensionamento del telaio si è fatto riferimento allo schema statico di un sistema a tre articolazioni. In aderenza all edificio principale si ha un edificio secondario, sempre di forma rettangolare, che accoglie altre aree di servizio; le dimensioni in pianta sono di m 6,90 * 13,75 e copertura ad una falda; la struttura portante sarà realizzata con telai in legno lamellare aventi lo stesso interasse dell edificio principale. Tutto l edificio è di tipo monopiano con copertura a doppia falda realizzata con pannelli isolanti tipo isopak ancorati alle travi che collegano trasversalmente i telai. La fondazione è a platea nervata, così pure la vasca dove sarà collocata la piscina. Le caratteristiche dell edificio, tenuto conto della sua funzione e del sito di costruzione debbono soddisfare le richieste normative e del committente in merito a: - altezza sul livello del mare : 665 m; - azione sismica: come da ubicazione; - classe d uso: normale affollamento senza contenuti pericolosi per l ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali essenziali; - categoria di sottosuolo: C ; - classe topografica: T1; - sovraccarico accidentale neve e vento : come da ubicazione;

4 Per il pre dimensionamento delle strutture di fondazione si è presa in considerazione la porzione di platea in corrispondenza del pilastro; assimilando tale porzione ad un plinto si è eseguita la verifica della portanza applicandovi le sollecitazioni massime provenienti dal pilastro; infine si è eseguita la verifica dei collegamento tra i plinti applicando alle travi di collegamento gli sforzi di trazione e compressione derivanti dalla normativa. Sono state determinate le armature necessarie per le nervature che collegano i plinti, mentre nelle altre porzioni della piastra potrà utilizzarsi semplicemente una rete elettrosaldata di f 10. Nel seguito vengono riportate le verifiche effettuate con l avvertenza che le stesse costituiscono una indicazione di massima sulla fattibilità dell opera, mentre si rimanda al progetto esecutivo per la definizione di schematizzazioni più affinate, per il dimensionamento degli elementi strutturali e di tutti i dettagli costruttivi. Inoltre il progetto esecutivo potrà adottare schematizzazioni differenti che, mantenendo le caratteristiche peculiari delle opere (dimensioni, materiali, compatibilità con la destinazione d uso, etc..) comportino un diverso dimensionamento dei vari elementi strutturai anche in relazione alle caratteristiche di resistenza dei materiali utilizzati.

5 RELAZIONE PRELIMINARE DI CALCOLO PER LE STRUTTURE DI LEGNO LAMELLARE EDIFICIO PRINCIPALE 1. RELAZIONE TECNICO ILLUSTRATIVA 1.1 Generalità e descrizione dell'opera Realizzazione di una copertura in legno lamellare in comune di Campofiorito, in provincia di Palermo con destinazione d uso edificio sportivo - piscina Tipologia di struttura Località Struttura in legno lamellare in appoggio su fondazioni in CA Campofiorito Pendenza 14 H s.l.m. = m Struttura portante in legno lamellare La struttura in legno è formata portali in legno lamellare creati da un pilastro e da una trave a sezione variabile incastrati tra di loro e con una cerniera al colmo ed al piede pilastro. L orditura secondaria è formata da travi poste ad interasse di 3,5 mt; La controventatura viene affidata a tiranti in acciaio localizzati in due campate ed aventi diametro 16 mm. Il manto di copertura viene affidato ad un pannello sandwich leggero. Allo scopo di costruire un meccanismo statico di un sol pezzo, ove necessario, le parti strutturali vengono saldamente collegate tra di loro mediante idonee piastre metalliche doppie nei giunti d angolo dei portali, non a vista e scarpe di acciaio a T per le strutture secondarie. Si otterrà così un perfetto collegamento tra le varie parti della struttura che soddisferà pienamente la normativa antisismica vigente. 1.2 Criteri di calcolo L analisi strutturale viene effettuata per condizioni di carichi verticali e di sisma ai sensi del D.M. Pagina 1

6 , sempre con il metodo degli stati limite. La valutazione delle sollecitazioni agenti sulla struttura per effetto del peso proprio e delle altre azioni dovute ai carichi permanenti ed accidentali che la interessano, è stata eseguita mediante i metodi classici derivanti dalla Scienza delle Costruzioni. Più precisamente, sono state ritenute valide le ipotesi di base della teoria tecnica della trave per quanto riguarda gli elementi prismatici (travi e pilastri) che costituiscono i telai. Si è proceduto ad un calcolo agli elementi finiti per la valutazione degli stati tensionali nelle parti strutturali staticamente indeterminate, discretizzando le stesse in elementi beam ed utilizzando un modello tridimensionale. La struttura, calcolata mediante l'ausilio dei programmi di calcolo per la verifica dei collegamenti e per la modellazione tridimensionale, verrà studiata considerando una pericolosità sismica come fornita dall Allegato B delle suddette norme (Tabella dei parametri che definiscono l azione sismica) nota la posizione del Comune all interno del reticolo di riferimento oltreché il periodo di ritorno T R da considerare. Con l'entrata in vigore del D.M. 14 gennaio 2008, infatti, la stima della pericolosità sismica, intesa come accelerazione massima orizzontale su suolo rigido (Vs30>800 m/s), viene definita mediante un approccio "sito dipendente" e non più tramite un criterio "zona dipendente". Con l'entrata in vigore del D.M. 14 gennaio 2008 la classificazione sismica del territorio è quindi scollegata dalla determinazione dell'azione sismica di progetto. Pertanto, secondo quanto riportato nell'allegato A del D.M. 14 gennaio 2008, la stima dei parametri spettrali necessari per la definizione dell'azione sismica di progetto viene effettuata calcolandoli direttamente per il sito in esame, utilizzando come riferimento le informazioni disponibili nel reticolo di riferimento (riportato nella tabella 1 nell'allegato B del D.M. 14 gennaio 2008). L edificio, inoltre, rientra secondo il citato Decreto nella II classe d uso (Costruzioni il cui uso preveda normali affollamenti, C u =1,0), mentre si è considerato, a favore di sicurezza, un fattore di sicurezza q=1.50, valevole per strutture con scarsa capacità di dissipazione. La classe d uso considerata è la CLASSE II e vita nominale 50 anni. Nel caso in questione si fa riferimento al metodo semiprobabilistico agli stati limite. Nel caso particolare l esame strutturale, effettuato per gli stati limiti ultimi SLU e di esercizio SLE, viene riferito ai telai costituenti le campate intermedie con esclusione di quelle di testata in quanto per queste ultime potrebbe adottarsi uno schema statico differente con l introduzione di eventuali Pagina 2

7 pilastri intermedi. Inoltre nel progetto esecutivo potranno adottarsi delle schematizzazioni differenti che, mantenendo le caratteristiche peculiari dell edificio (dimensioni, materiali, compatibilità con la destinazione d uso, etc..) comportino un diverso dimensionamento dei vari elementi strutturai anche in relazione alla classe di resistenza di legno lamellare utilizzato; per tale motivo si rimanda al progetto esecutivo per la definizione di schematizzazioni più affinate, per il dimensionamento degli elementi strutturali e di tutti i dettagli costruttivi. Il presente calcolo costituisce pertanto una indicazione di massima sulla fattibilità dell opera e si basa sullo schema rappresentato nella figura seguente in cui si hanno: Portali in legno lamellare formati da due pilastri doppi di sezione variabile 16x80/192 e da due puntoni di falda sezione variabile 20x192/76 incastrati tra di loro e con una cerniera al colmo ed al piede pilastro. L orditura secondaria è invece formata da travi poste ad interasse di 3,5 mt ed aventi sezione 16x48. La controventatura viene affidata a tiranti in acciaio, diametro mm 16 in due campate. 1.3 Normativa di riferimento D.M. del Norme Tecniche relative ai Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi ; Ordinanze della Presidenza del Consiglio dei ministri n. 3274, n ed allegati recanti Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica ; D.M. del Pagina 3

8 Stati limite; Azioni sulle costruzioni; Costruzioni civili ed industriali Costruzioni di legno; Progettazioni per azioni sismiche Requisiti nei confronti degli stati limite; Criteri generali di progettazione e modellazione; Costruzioni di legno; Eurocodice 1 Basi di calcolo ed azioni sulle strutture; Eurocodice 3 Progettazione delle strutture in acciaio; Eurocodice 5 Progettazione delle strutture in legno Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici; Eurocodice 8 Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture. 2. MATERIALI I materiali da porre in opera sono i seguenti: Legno strutturale: Classe di resistenza GL24h e GL28c secondo UNI EN 338 Acciaio per carpenteria metallica S235JR. 3. ANALISI DEI CARICHI La normativa fondamentale a cui far riferimento per la preventiva determinazione dei carichi è il Decreto del Ministero delle Infrastrutture 14 gennaio 2008 (G.U. 4 febbraio 2008, n.29,s.o.n. 30): Nuove norme tecniche per le costruzioni. Laddove la norma fa riferimento a dati suffragati non presenti nel nuovo testo è stata utilizzata la Circolare del Ministero LL.PP. 4 luglio 1996 n.156 (G.U. 16 settembre 1996, n.217, s.o.n. 151): Istruzioni per l applicazione delle norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi. Pesi Propri e Permanenti: Pagina 4

9 Pacchetto di copertura 20 KG/mq + peso proprio strutture Carichi e Sovraccarichi: Sovraccarichi variabili Si riporta qui di seguito la Tabella 3.1.II Valori dei carichi d'esercizio per le diverse categorie di edifici del D.M. 14 gennaio Tabella 3.1. Valori dei carichi d'esercizio per le diverse categorie di edifici Si è andato ad assumere quale sovraccarico variabile: per coperture accessibili per sola manutenzione, quello relativo alla categoria H1. Pagina 5

10 Pressione del vento L azione di pressione del vento può essere determinata secondo quanto previsto dalla normativa come di seguito riportato: p = q b C e C p C d q b Ce C p Cd è la pressione cinetica di riferimento è il coefficiente di esposizione è il coefficiente di forma o aerodinamico è il coefficiente dinamico Poiché la struttura dovrà essere realizzata nella regione Sicilia (zona 4) a quota 660 m s.l.m., a distanza inferiore a 30 Km dalla costa (categoria IV) e in classe di rugosità del terreno 'B' si ottiene: v b, 0 = 28m / s, v b, 660 = 31m / s ρ = q 1,25kg / m ( densità dell'aria) b = ρ vb = 1, = 600N / m = 0,6KN / m 2 Pagina 6

11 Il valore del coefficiente esposizione C per z ( 8.1) > zmin(8m) è assunto pari a: e C e dove ( z) = 1,642 C t è posto pari ad 1, sia per le zone pianeggianti sia per quelle ondulate, collinose e montane. Per il coefficiente di forma C p ( funzione della tipologia e della geometria della costruzione e del suo orientamento rispetto al vento) il suo valore può essere ricavato da dati suffragati da opportuna documentazione; pertanto si ritiene opportuno rifarsi alla Circolare del Ministero LL.PP. 4 luglio 1996 n.156, dalla quale ricaviamo i seguenti dati: p C p ( α ) C = dove α è l'inclinazione sull'orizzontale dell'elemento su cui si vuole calcolare l'azione del vento Nel caso in questione si hanno le inclinazioni: α = ± 5 α = ± 90 da cui si ottiene: p ( 90 ) = C ( 5 ) = C ( + 5 ) = 0, 4 C per gli elementi sottovento p p ( + 90 ) = 0, 8 p C per gli elementi sopravento Quindi si ottiene: p 2 ( 0,4) 1 = 0,39KN 1,60 1,642 / = 0 m per gli elementi sottovento p = 2 2 = 0,49 1,634 0,8 1 0,78KN / m per gli elementi sopravento Pagina 7

12 Carico da neve Il carico della neve sulla copertura è valutato con: q s = µ q i sk C e C t dove: qs è il carico neve sulla copertura; µ i è il coefficiente di forma della copertura; qsk Ce Ct è il valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo; è il coefficiente di esposizione; è il coefficiente termico. Il carico neve al suolo dipende dalle condizioni locali di clima e di esposizione, considerata la variabilità delle precipitazioni nevose da zona a zona. In mancanza di adeguate indagini statistiche, che tengano conto sia dell altezza del manto nevoso che della sua densità, il carico di riferimento neve al suolo, per località poste a quota inferiore a 1500 m s.l.m. sarà dato da valori non inferiori a quelli forniti dalla mappa delle ' Zone di carico da neve '. La costruzione oggetto della relazione si trova in: Zona III - ad una altitudine a S m s.l.m. (a s > 200 m), pertanto il valore caratteristico di riferimento del carico neve sarà: qsk = kn m Pagina 8

13 Il coefficiente di esposizione per classe di topografia 'Normale: aree in cui non è presente una significativa rimozione di neve sulla costruzione prodotta dal vento, a causa del terreno, altre costruzioni o alberi': C e = 1 Il coefficiente termico in assenza di uno specifico e documentato studio, deve essere utilizzato: C t = 1 I valori del coefficiente di forma riportati nella sottostante tabella si riferiscono alle coperture ad una o due falde: Tabella Valori del coefficiente di forma Nella copertura in esame: α = 14 µ i = 0.8 per cui: KN qs = µ i qsk Ce Ct = 0, = m Pagina 9

14 4. VERIFICHE 4.1 VERIFICA TRAVI VALORI DI PROGETTO: Note le caratteristiche meccaniche di progetto, i valori da impiegare in fase di calcolo saranno dati una volte assunte: Coefficiente γ m Valori di k mod per legno massiccio e legno lamellare incollato Stati limite ultimi Durata del Classi di sevizio Combinazioni fondamentali carico legno lamellare 1,45 Permanente 0,60 0,60 0,60 legno massiccio 1,50 Lunga durata 0,70 0,70 0,55 pannelli di particelle o fibre 1,50 Media durata 0,80 0,80 0,65 compensato, pannelli di OSB 1,40 Breve durata 0,90 0,90 0,70 unioni 1,50 Istantaneo 1,00 1,00 0,90 combinazioni eccezionali 1,00 Stati limite di esercizio 1,00 Pagina 10

15 Avremo pertanto: K mod γ m = 0,80 (classe di servizio 1, condizione di carico di media durata); = 1,45 (stato limite ultimo, combinazione di carico fondamentale); f m,d = f m, k k mod f γ t,0,d = m k mod f t,0, k γ m f c,0,d = f c,0, k k mod f γ c,90,d = m k mod f c,90, k γ m f v,d = f v, k mod k γ m Le principali formule impiegate in fase di calcolo saranno: Momento di Inerzia: B H J x = 12 3 B 3 xh J y = 12 Momento Resistente: B H W x = B H W y = 6 Stati limite ultimi Carico distribuito di progetto: ( γ G + γ Q ) qd = i g K q 1k Le sollecitazioni sanno date: M d _ x = q d l 2 cosα 8 M d _ y = q d l 2 senα 8 Pagina 11

16 T d _ x = qdl cosα 2 T d _ y = q d lsenα 2 σ m, x, d = M d _ x W x σ m, y, d = M d _ y W y f σ m, d = kmod f γ m, k M m, x, d σ m, y, d k m f m, d f m, d + < 1,0 VERIFICATO k m σ + f f < 1,0 VERIFICATO m, x, d σ m, y, d m, d m, d k m = 0,70 per sezioni rettangolari T d _ x τ d _ x = 1, 50 b h T d _ y τ d _ y = 1, 50 b h 2 τ d = τ d _ x + f v, d = kmod f γ τ v, k M 2 d _ y τ d f v, d < 1,0 VERIFICATO Stati limite di esercizio Carichi distribuiti di progetto: - carico di progetto azione rara: qd = i ( Gk + Q1 K ) - carico di progetto azione frequente: qd = i ( Gk + Ψ 1,1 Q1K ) - carico di progetto azione quasi permanente: qd = i ( Gk + Ψ 2,1 Q1K ) Pagina 12

17 Deformazioni istantanee: u = qd l E I u inst_r,t u inst_f,t u inst_qp,t Combinazione rara Combinazione frequente Combinazione quasi permanente Deformazioni finali: u fin = uinst _ r, T + uinst _ qp, T kdef < 200 l VERIFICATO k def = 0,60 Verifiche di resistenza al fuoco: Le strutture in legno hanno un buon comportamento al fuoco, se progettate con una sufficiente sezione resistente. Infatti il legno brucia lentamente, la carbonizzazione procede dall'esterno verso l'interno della sezione e progressivamente si forma uno strato di legno carbonizzato che inviluppa e 'isola' la parte centrale non ancora carbonizzata (la conducibilità termica del carbone è circa 5 volte inferiore a quella del legno). La rottura dell'elemento avviene per riduzione della sezione resistente quando la parte non ancora carbonizzata è talmente ridotta da non riuscire più ad assolvere la sua funzione portante, e non per decadimento delle caratteristiche meccaniche del materiale della sezione residua. La copertura di progetto è stata calcolata con una resistenza al fuoco R60, il che significa che l'edificio in esame dovrà avere una stabilità al fuoco, per il generico elemento della costruzione portante o no, tale da conservare la propria resistenza meccanica in corrispondenza di un determinato incendio per 60 minuti. Procediamo quindi al calcolo per lo stato limite ultimo della combinazione eccezionale: F = i G + ψ Q + ψ Q + ψ Q d ( ) 1 21 K1 22 K 2 23 K 3 La normativa europea (EN ) prevede tre metodologie di calcolo : Metodo della sezione efficace; Metodo della resistenza e rigidezza ridotte; Metodi generali di calcolo, con riferimento ai modelli di carbonizzazione, al profilo della temperatura e del gradiente di umidità all'interno della sezione e alla resistenza e rigidezza del materiale legno in funzione della temperatura e dell'umidità. Si deve osservare che tale metodo si rivela di difficile applicabilità Pagina 13

18 Noi procederemo utilizzando la prima metodologia di calcolo (metodo della sezione efficace) che prevede il calcolo di una sezione efficace ottenuta riducendo la sezione iniziale di una 'profondità di def carbonizzazione efficace' così calcolata: d = d + k ef char, n 0 d0 d char, n : è la profondità di carbonizzazione 'ideale', dchar, n = βn t, essendo β n una velocità di carbonizzazione ideale, che include gli effetti (negativi) di fessurazioni e arrotondamento degli spigoli il cui valore, riportato per le conifere in tabella 7.1 (ripresa da EN ): β n = 0,70 per legno lamellare in abete (tabella 7.1); t = 90 è il tempo, espresso in minuti, per il quale l'edificio deve conservare la propria resistenza meccanica. Materiale β n (mm/min) a) Conifere e faggio Legno massiccio con massa volumica caratteristica 290 kg/m 3 0,80 Legno lamellare incollato con massa volumica caratteristica 290 kg/m 3 0,70 b) Latifoglie Legno massiccio o lamellare con massa volumica caratteristica di 290 kg/m 3 0,70 Legno massiccio o lamellare con massa volumica caratteristica 450 kg/m 3 0,55 c) LVL con massa volumica caratteristica 480 kg/m 3 0,70 Tabella 7.1 Valori di velocità di carbonizzazione per legno e materiali derivati k 0 è un coefficiente variabile tra 0 ed 1 Pagina 14

19 k =1 0 per t>20 minuti d0 = 7mm valore massimo di differenza tra sezione residua ed efficace Per avere una R30 si ha: d ef = 0, = 22. 7mm Per avere una R60 si ha: d ef = 0, = 43mm Pagina 15

20 R E L A Z I O N E D I C A L C O L O Sono illustrati con la presente i risultati dei calcoli che riguardano il progetto delle armature, la verifica delle tensioni di lavoro dei materiali e del terreno. NORMATIVA DI RIFERIMENTO I calcoli sono condotti nel pieno rispetto della normativa vigente e, in particolare, la normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo, verifica e progettazione è costituita dalle Norme Tecniche per le Costruzioni, emanate con il D.M. 14/01/2008 pubblicato nel suppl. 30 G.U. 29 del 4/02/2008, nonché la Circolare del Ministero Infrastrutture e Trasporti del 2 Febbraio 2009, n. 617 Istruzioni per l applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni. METODI DI CALCOLO I metodi di calcolo adottati per il calcolo sono i seguenti: 1) Per i carichi statici: METODO DELLE DEFORMAZIONI; 2) Per i carichi sismici: metodo dell ANALISI MODALE o dell ANALISI SISMICA STATICA EQUIVALENTE. Per lo svolgimento del calcolo si è accettata l'ipotesi che, in corrispondenza dei piani sismici, i solai siano infinitamente rigidi nel loro piano e che le masse ai fini del calcolo delle forze di piano siano concentrate alle loro quote. CALCOLO SPOSTAMENTI E CARATTERISTICHE II calcolo degli spostamenti e delle caratteristiche viene effettuato con il metodo degli elementi finiti (F.E.M.). Possono essere inseriti due tipi di elementi: 1) Elemento monodimensionale asta (beam) che unisce due nodi aventi ciascuno 6 gradi di libertà. Per maggiore precisione di calcolo, viene tenuta in conto anche la deformabilità a taglio e quella assiale di questi elementi. Queste aste, inoltre, non sono considerate flessibili da nodo a nodo ma hanno sulla parte iniziale e finale due tratti infinitamente rigidi formati dalla parte di trave inglobata nello spessore del pilastro; questi tratti rigidi forniscono al nodo una dimensione reale. 2) L elemento bidimensionale shell (quad) che unisce quattro nodi nello spazio. Il suo comportamento è duplice, funziona da lastra per i carichi agenti sul suo piano, da piastra per i carichi ortogonali. Assemblate tutte le matrici di rigidezza degli elementi in quella della struttura spaziale, la risoluzione del sistema viene perseguita tramite il metodo di Cholesky. Ai fini della risoluzione della struttura, gli spostamenti X e Y e le rotazioni attorno l'asse verticale Z di tutti i nodi che giacciono su di un impalcato dichiarato rigido sono mutuamente vincolati. RELAZIONE SUI MATERIALI Le caratteristiche meccaniche dei materiali sono descritti nell allegato CAPITOLATO E SPECIFICHE TECNICHE per ciascuna tipologia di materiale utilizzato. ANALISI SISMICA DINAMICA A MASSE CONCENTRATE L analisi sismica dinamica è stata svolta con il metodo dell analisi modale; la ricerca dei modi e delle relative frequenze è stata perseguita con il metodo delle iterazioni nel sottospazio. I modi di vibrazione considerati sono in numero tale da assicurare l eccitazione di più dell 85% della massa totale della struttura. Per ciascuna direzione di ingresso del sisma si sono valutate le forze modali che vengono applicate su ciascun nodo spaziale (tre forze, in direzione X, Y e Z, e tre momenti). Per la verifica della struttura si è fatto riferimento all analisi modale, pertanto sono prima calcolate le sollecitazioni e gli spostamenti modali e poi viene calcolato il loro valore efficace. I valori stampati nei tabulati finali allegati sono proprio i suddetti valori efficaci e pertanto l equilibrio ai nodi perde di significato. I valori delle sollecitazioni sismiche sono combinate linearmente (in somma e in differenza) con quelle per carichi statici per ottenere le sollecitazioni per sisma nelle due direzioni di calcolo. Gli angoli delle direzioni di ingresso dei sismi sono valutati rispetto all asse X del sistema di riferimento globale. Pagina 16

21 UNITÀ DI MISURA Si adottano le seguenti unità di misura: [lunghezze] = m [forze] = kgf / dan [tempo] = sec [temperatura] = C CONVENZIONI SUI SEGNI I carichi agenti sono: 1) Carichi e momenti distribuiti lungo gli assi coordinati; 2) Forze e coppie nodali concentrate sui nodi. Le forze distribuite sono da ritenersi positive se concordi con il sistema di riferimento locale dell asta, quelle concentrate sono positive se concordi con il sistema di riferimento globale. I gradi di libertà nodali sono gli omologhi agli enti forza, e quindi sono definiti positivi se concordi a questi ultimi. SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella caratteristiche statiche dei profili e caratteristiche materiali. Sez. U P A Ax Ay Jx Jy Jt Wx Wy Wt ix iy sver E G lambda Tipo Acciaio ver. gamma Wx Plast. Wy Plast. Wt Plast. Ax Plast. Ay Plast. Iw Num.Rit.Tors : Numero d'archivio della sezione : Perimetro bagnato per metro di sezione : Peso per unità di lunghezza : Area della sezione : Area a taglio in direzione X : Area a taglio in direzione Y : Momento d'inerzia rispetto all'asse X : Momento d'inerzia rispetto all'asse Y : Momento d'inerzia torsionale : Modulo di resistenza a flessione, asse X : Modulo di resistenza a flessione, asse Y : Modulo di resistenza a torsione : Raggio d'inerzia relativo all'asse X : Raggio d'inerzia relativo all'asse Y : Coefficiente per verifica a svergolamento (h/(b*t)) : Modulo di elasticità normale : Modulo di elasticità tangenziale : Valore massimo della snellezza : Tipo di acciaio : -1 = non esegue verifica; 0 = verifica solo aste tese; 1 = verifica completa : peso specifico del materiale : Modulo di resistenza plastica in direzione X : Modulo di resistenza plastica in direzione Y : Modulo di resistenza plastica torsionale : Area a taglio plastica direzione X : Area a taglio plastica direzione Y : Costante di ingobbamento (momento di inerzia settoriale) : Numero di ritegni torsionali Per Norma 1996 valgono anche le seguenti sigle: s amm : Tensione ammissibile fe : Tipo di acciaio (1 = Fe360; 2 = Fe430; 3 = Fe510) Ω : Prospetto per i coefficienti Ω (1 = a; 2 = b; 3 = c; 4 = d Per le sezioni in legno: 5 = latifoglie dure; 6=conifere) Caric. estra : Coefficiente per carico estradossato per la verifica allo svergolamento E.lim. : Eccentricità limite per evitare la verifica allo svergolamento Coeff.'ni' : Coefficiente ni Pagina 17

22 SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'archivio materiali. Materiale N.ro Densità Ex * 1E3 Ni.x Alfa.x Ey * 1E3 Ni.y Alfa.y E11 * 1E3 E12 * 1E3 E13 * 1E3 E22 * 1E3 E23 * 1E3 E33 * 1E3 : Numero identificativo del materiale in esame : Peso specifico del materiale : Modulo elastico in direzione x moltiplicato per 10 al cubo : Coefficiente di Poisson in direzione x : Coefficiente di dilatazione termica in direzione x : Modulo elastico in direzione y moltiplicato per 10 al cubo : Coefficiente di Poisson in direzione y : Coefficiente di dilatazione termica in direzione y : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 1a colonna : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 2a colonna : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 3a colonna : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 2a riga - 2a colonna : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 2a riga - 3a colonna : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 3a riga - 3a colonna SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le aste in elevazione, per quelle di fondazione, per i pilastri e per i setti. Crit.N.ro Elem. %Rig.Tors. Mod. E Poisson Sgmc tauc0 tauc1 Sgmf Om. Gamma Copristaffa Fi min. Fi st. Lar. st. Psc Pos.pol. D arm. Iteraz. Def. Tag. %Scorr.Staf. P.max staffe P.min.staffe tmt min. Ferri parete Ecc.lim. Tipo ver. Fl.rett. Den.X pos. Den.X neg. Den.Y pos. Den.Y neg. %Mag.car. : Numero indicativo del criterio di progetto : Tipo di elemento strutturale : Percentuale di rigidezza torsionale : Modulo di elasticità normale : Coefficiente di Poisson : Tensione massima di esercizio del calcestruzzo : Tensione tangenziale minima : Tensione tangenziale massima : Tensione massima di esercizio dell'acciaio : Coefficiente di omogeneizzazione : Peso specifico del materiale : Distanza tra il lembo esterno della staffa ed il lembo esterno della sezione in calcestruzzo : Diametro minimo utilizzabile per le armature longitudinali : Diametro delle staffe : Larghezza massima delle staffe : Passo di scansione per i diagrammi delle caratteristiche : Numero di posizioni delle armature per la verifica di sezioni poligonali : Passo di incremento dell'armatura per la verifica di sezioni poligonali : Numero massimo di iterazioni per la verifica di sezioni poligonali : Deformabilità a taglio (si, no) : Percentuale di scorrimento da far assorbire alle staffe : Passo massimo delle staffe : Passo minimo delle staffe : Tensione di torsione minima al di sotto del quale non si arma a torsione : Presenza di ferri di parete a taglio : Eccentricità M/N limite oltre la quale la verifica viene effettuata a flessione pura : Tipo di verifica (0 = solo Mx; 1 = Mx e My separate; 2 = deviata) : Flessione retta forzata per sezioni dissimmetriche ma simmetrizzabili(0=no;1= si) : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la copertura del diagramma positivo : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la copertura del diagramma negativo : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la copertura del diagramma positivo : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la copertura del diagramma negativo : Percentuale di maggiorazione dei carichi statici della prima combinazione di carico Pagina 18

23 Linear. Appesi Min. T/sigma Verif.Alette Kwinkl. : Coefficiente descrittivo del comportamento dell'asta: 1 = comportamento lineare sia a trazione che a compressione 2 = comportamento non lineare sia a trazione che a compressione. 3 = comportamento lineare solo a trazione. 4 = comportamento non lineare solo a trazione. 5 = comportamento lineare solo a compressione. 6 = comportamento non lineare solo a compressione. : Flag di disposizione del carico sull'asta (1 = appeso, cioè applicato all'intradosso; 0 = non appeso, cioè applicato all'estradosso) : Verifica minimo T/sigma (1 = si; 0 = no) : Verifica alette travi di fondazione (1 = si; 0 = no) : Costante di sottofondo del terreno Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le verifiche agli stati limite. Cri.Nro : Numero identificativo del criterio di progetto Tipo Elem. : Tipo di elemento: trave di elevazione, trave di fondazione, pilastro, setto, setto elastico ("SHela") fck : Resistenza caratteristica del calcestruzzo fcd : Resistenza di calcolo del calcestruzzo rcd : Resistenza di calcolo a flessione del calcestruzzo (massimo del diagramma parabola rettangolo) fyk : Resistenza caratteristica dell'acciaio fyd : Resistenza di calcolo dell'acciaio Ey : Modulo elastico dell'acciaio ec0 : Deformazione limite del calcestruzzo in campo elastico ecu : Deformazione ultima del calcestruzzo eyu : Deformazione ultima dell'acciaio Ac/At : Rapporto dell'incremento fra l'armatura compressa e quella tesa Mt/Mtu : Rapporto fra il momento torcente di calcolo e il momento torcente resistente ultimo del calcestruzzo al di sotto del quale non si arma a torsione Wra : Ampiezza limite della fessura per combinazioni rare Wfr : Ampiezza limite della fessura per combinazioni frequenti Wpe : Ampiezza limite della fessura per combinazioni permanenti σc Rara : Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni rare σc Perm : Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni permanenti σf Rara : Sigma massima dell'acciaio per combinazioni rare SpRar : Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per combinazioni rare SpPer : Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per combinazioni permanenti Coef.Visc.: : Coefficiente di viscosità SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella coordinate nodi. Nodo3d Coord.X Coord.Y Coord.Z Filo Piano Sism. Peso : Numero del nodo spaziale : Coordinata X del punto nel sistema di riferimento globale : Coordinata Y del punto nel sistema di riferimento globale : Coordinata Z del punto nel sistema di riferimento globale : Numero del filo per individuare le travate in c.a. : Numero del piano rigido di appartenenza del nodo : Peso sismico del nodo; ogni canale di carico è stato moltiplicato per il proprio coefficiente di riduzione del sovraccarico Pagina 19

24 SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella dati di asta spaziale. Asta3d : Numero dell'asta spaziale Filo in. : Numero del filo del nodo iniziale Filo fin. : Numero del filo del nodo finale Q. iniz. : Quota del nodo iniziale Q. fin. : Quota del nodo finale Nod3d iniz. : Numero del nodo iniziale Nod3d fin. : Numero del nodo finale Cr. Pr. : Numero del criterio di progetto per la verifica Sez. N.ro : Numero in archivio della sezione Base x Alt : Per le sezioni rettangolari base ed altezza; per le altre tipologie ingombro massimo della sezione Magr. : Dimensione del magrone per sezioni di fondazione Rot. : Angolo di rotazione della sezione dx : Scostamento in direzione X globale dell'estremo iniziale dell'asta dal nodo iniziale dy : Scostamento in direzione Y globale dell'estremo iniziale dell'asta dal nodo iniziale dz : Scostamento in direzione Z globale dell'estremo iniziale dell'asta dal nodo iniziale dx : Scostamento in direzione X globale dell'estremo finale dell'asta dal nodo finale dy : Scostamento in direzione Y globale dell'estremo finale dell'asta dal nodo finale dz : Scostamento in direzione Z globale dell'estremo finale dell'asta dal nodo finale SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle carichi termici aste, carichi distribuiti aste, carichi concentrati, carichi termici shell e carichi shell. CARICHI ASTE - Asta3d : Numero dell'asta spaziale - Dt : Delta termico costante - ALI.SISMICA : Coefficiente di riduzione del sovraccarico per la condizione in stampa ai fini del calcolo della massa sismica - Riferimento : Sistema di riferimento dei carichi (0 globale ; 1 locale) - Qx : Carico distribuito in direzione X sul nodo iniziale - Qy : Carico distribuito in direzione Y sul nodo iniziale - Qz : Carico distribuito in direzione Z sul nodo iniziale - Qx : Carico distribuito in direzione X sul nodo finale - Qy : Carico distribuito in direzione Y sul nodo finale - Qz : Carico distribuito in direzione Z sul nodo finale - Mt : Momento torcente distribuito CARICHI CONCENTRATI - Nodo3d : Numero del nodo spaziale - Fx : Forza in direzione X nel sistema di riferimento globale - Fy : Forza in direzione Y nel sistema di riferimento globale - Fz : Forza in direzione Z nel sistema di riferimento globale - Mx : Momento in direzione X nel sistema di riferimento globale - My : Momento in direzione Y nel sistema di riferimento globale - Mz : Momento in direzione Z nel sistema di riferimento globale CARICHI SHELL - Shell : Numero dello shell spaziale - Dt : Delta termico costante Pagina 20

25 - Riferimento : Sistema di riferimento delle pressioni e dei carichi distribuiti; verticale è la direzione dell'asse Z del sistema di riferimento globale, normale è la direzione ortogonale all'elemento per le pressioni e ortogonale al lato per i carichi distribuiti. Codici: 0 = pressione verticale e carico normale 1 = pressione normale e carico verticale 2 = pressione normale e carico normale 3 = pressione verticale e carico verticale - P.a : Pressione sul primo vertice dello shell - P.b : Pressione sul secondo vertice dello shell - P.c : Pressione sul terzo vertice dello shell - P.d : Pressione sul quarto vertice dello shell - Q.ab : Carico distribuito sul lato ab - Q.bc : Carico distribuito sul lato bc - Q.cd : Carico distribuito sul lato cd - Q.da : Carico distribuito sul lato da Pagina 21

26 ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE PIATTI UNI PIATTI UNI Sez. Descrizione b s Mat/Tip Sez. Descrizione b s Mat/Tip N.ro mm mm N.ro N.ro mm mm N.ro x ,0 1750, x ,0 1600, x ,0 1450, x ,0 1300, x ,0 1150, x ,0 1000, x85 200,0 850, x36 120,0 360, nastro forato 80,0 1,5 1 ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE PIATTI ACCOPPIATI A DISTANZE DIVERSE Sez. Descrizione b s d Mat. N.ro mm mm mm N.ro 1963 binato 16x ,0 160,0 200,0 101 ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE CARATTERISTICHE STATICHE DEI PROFILI Sez. U P A Ax Ay Jx Jy Jt Wx Wy Wt ix iy sver N.ro m2/m kg/m cmq cmq cmq cm4 cm4 cm4 cm3 cm3 cm3 cm cm 1/cm ,90 150,5 3500, , , , , , , , ,67 50,52 5,77 0, ,60 137,6 3200, , , , , , , , ,80 46,19 5,77 0, ,30 124,7 2900, , , , , , , , ,60 41,86 5,77 0, ,00 111,8 2600, , , , , , , , ,40 37,53 5,77 0, ,70 98,9 2300, , , , , , , , ,20 33,20 5,77 0, ,40 86,0 2000, , , , , , , , ,00 28,87 5,77 0, ,10 73,1 1700, , , , , , , , ,00 24,54 5,77 0, ,96 16,4 432,00 288,00 288, ,0 5184, ,0 2592,00 864,00 576,00 10,39 3,46 0, ,04 194,6 5120, , , , , , , , ,67 18,58 46,19 0, ,16 0,9 1,20 0,80 0,80 0,0 6,4 0,0 0,03 1,60 0,06 0,04 2,31 0,00 ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE DATI PER VERIFICHE EUROCODICE Sez. Descrizione Wx Plastico Wy Plastico Wt Plastico Ax Plastico Ay Plastico Iw N.ro cm3 cm3 cm3 cm2 cm2 cm x , , , , ,00 0, x , , , , ,00 0, x , , , , ,00 0, x , , , , ,00 0, x , , , , ,00 0, x , , , , ,00 0, x , , , , ,00 0, x , , ,00 432,00 432,00 0, binato 16x , , , , ,00 0, nastro forato 0,05 2,40 0,09 1,20 1,20 0,0 ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO CARATTERISTICHE MATERIALE Mat. E G lambda Tipo Verifica Gamma Lung/ Tipo N.ro kg/cmq kg/cmq max Acciaio kg/mc SpLim Profilat ,0 S235 NoVerCompr a Freddo CARATTERISTICHE MATERIALE LEGNO CARATTERISTICHE DEL MATERIALE LEGNO LUNGO LA DIREZIONE DELL'ASTA R E S I S T E N Z E MODULI ELASTICI Classi Fless Traz. Compr Tagl. Medio Caratt Taglio Classe Coeff. Rapp. Mat. ficaz. fmk ft0k fc0k fvk E0 E0,05 G Gamma di Kdef Lung/ N.ro Legno N/mmq kn/mmq kg/mc Serviz x SLE SpLim. 101 GL24h 24,0 16,5 24,0 2,7 11,6 9,4 0, , GL24h 24,0 16,5 24,0 2,7 11,6 9,4 0, , ARCHIVIO MATERIALI PIASTRE: MATRICE ELASTICA Materiale Densita' Ex*1E3 Ni.x Alfa.x Ey*1E3 Ni.y Alfa.y E11*1E3 E12*1E3 E13*1E3 E22*1E3 E23*1E3 E33*1E3 N.ro kg/mc kg/cmq (*1E5) kg/cmq (*1E5) kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq ,20 0, ,20 0, Pagina 22

27 DATI GENERALI DI STRUTTURA P A R A M E T R I S I S M I C I Vita Nominale (Anni) 50 Classe d' Uso TERZA Longitudine Est (Grd) 13, Latitudine Nord (Grd) 37, Categoria Suolo C Coeff. Condiz. Topogr. 1,00000 Sistema Costruttivo Dir.1 Utente Sistema Costruttivo Dir.2 Utente Regolarita' in Altezza NO(KR=.8) Regolarita' in Pianta NO Direzione Sisma (Grd) 0 Sisma Verticale PRESENTE Effetti P/Delta SI Quota di Zero Sismico (m) 0,00000 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.O. Probabilita' Pvr 0,81 Periodo di Ritorno Anni 45,00 Accelerazione Ag/g 0,04 Periodo T'c (sec.) 0,24 Fo 2,39 Fv 0,67 Fattore Stratigrafia'Ss' 1,50 Periodo TB (sec.) 0,14 Periodo TC (sec.) 0,41 Periodo TD (sec.) 1,77 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.D. Probabilita' Pvr 0,63 Periodo di Ritorno Anni 75,00 Accelerazione Ag/g 0,06 Periodo T'c (sec.) 0,27 Fo 2,41 Fv 0,77 Fattore Stratigrafia'Ss' 1,50 Periodo TB (sec.) 0,14 Periodo TC (sec.) 0,43 Periodo TD (sec.) 1,82 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.V. Probabilita' Pvr 0,10 Periodo di Ritorno Anni 712,00 Accelerazione Ag/g 0,15 Periodo T'c (sec.) 0,32 Fo 2,47 Fv 1,30 Fattore Stratigrafia'Ss' 1,48 Periodo TB (sec.) 0,16 Periodo TC (sec.) 0,49 Periodo TD (sec.) 2,21 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.C. Probabilita' Pvr 0,05 Periodo di Ritorno Anni 1462,00 Accelerazione Ag/g 0,20 Periodo T'c (sec.) 0,33 Fo 2,52 Fv 1,52 Fattore Stratigrafia'Ss' 1,40 Periodo TB (sec.) 0,17 Periodo TC (sec.) 0,50 Periodo TD (sec.) 2,40 PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ESPLICITO - D I R. 1 Fattore di struttura 'q' 1,50 COEFFICIENTI DI SICUREZZA PARZIALI DEI MATERIALI Acciaio per carpenteria 1,21 Verif.Instabilita' acciaio: 1,21 Legno per comb. eccez. 1,00 Legno per comb. fondament.: 1,50 Livello conoscenza NUOVA COSTRUZIONE FRP Collasso Tipo 'A' 1,10 FRP Delaminazione Tipo 'A' 1,20 FRP Collasso Tipo 'B' 1,25 FRP Delaminazione Tipo 'B' 1,50 FRP Resist. Press/Fless 1,00 FRP Resist. Taglio/Torsione 1,20 FRP Resist. Confinamento 1,10 COORDINATE DEI NODI IDENT. POSIZIONE NODO ATTRIBUTI Nodo3d Coord.X Coord.Y Coord.Z Filo Piano Peso N.ro (m) (m) (m) N.ro Sism. (t) 1 0,00 0,00 0, ,00 2 0,00 0,00 4, ,75 3 6,80 0,00 0, ,00 4 6,80 0,00 4, , ,60 0,00 0, , ,60 0,00 4, , ,40 0,00 0, , ,40 0,00 4, , ,40 28,00 0, , ,40 28,00 4, , ,60 28,00 0, ,00 Pagina 23

28 COORDINATE DEI NODI IDENT. POSIZIONE NODO ATTRIBUTI Nodo3d Coord.X Coord.Y Coord.Z Filo Piano Peso N.ro (m) (m) (m) N.ro Sism. (t) 12 13,60 28,00 4, , ,80 28,00 0, , ,80 28,00 4, , ,00 28,00 0, , ,00 28,00 4, , ,20 0,00 0, , ,20 0,00 4, , ,20 28,00 0, , ,20 28,00 4, , ,00 2,00 5, , ,80 2,00 5, , ,60 2,00 5, , ,40 2,00 5, , ,00 3,99 5, , ,40 3,99 5, , ,60 3,99 5, , ,80 3,99 5, , ,00 5,99 6, , ,40 5,99 6, , ,60 5,99 6, , ,80 5,99 6, , ,00 8,00 6, , ,40 8,00 6, , ,60 8,00 6, , ,80 8,00 6, , ,00 10,00 7, , ,40 10,00 7, , ,60 10,00 7, , ,80 10,00 7, , ,00 12,00 7, , ,40 12,00 7, , ,60 12,00 7, , ,80 12,00 7, , ,00 14,00 8, , ,40 14,00 8, , ,60 14,00 8, , ,80 14,00 8, , ,00 26,00 5, , ,40 26,00 5, , ,60 26,00 5, , ,80 26,00 5, , ,00 24,00 5, , ,40 24,00 5, , ,60 24,00 5, , ,80 24,00 5, , ,00 22,00 6, , ,40 22,00 6, , ,60 22,00 6, , ,80 22,00 6, , ,00 20,00 6, , ,40 20,00 6, , ,60 20,00 6, , ,80 20,00 6, , ,00 18,00 7, , ,40 18,00 7, , ,60 18,00 7, , ,80 18,00 7, ,65 Pagina 24

29 COORDINATE DEI NODI IDENT. POSIZIONE NODO ATTRIBUTI Nodo3d Coord.X Coord.Y Coord.Z Filo Piano Peso N.ro (m) (m) (m) N.ro Sism. (t) 69 0,00 16,00 7, , ,40 16,00 7, , ,60 16,00 7, , ,80 16,00 7, , ,20 2,00 5, , ,20 3,99 5, , ,20 5,99 6, , ,20 8,00 6, , ,20 10,00 7, , ,20 12,00 7, , ,20 14,00 8, , ,20 26,00 5, , ,20 24,00 5, , ,20 22,00 6, , ,20 20,00 6, , ,20 18,00 7, , ,20 16,00 7, ,41 DATI ASTE SPAZIALI IDENTIFICAZIONE GEOMETRIA SCOST.INIZIALI SCOST. FINALI Asta3d Filo Filo Q.iniz Q.fin. Nod3d Nod3d Cr. Sez. Sigla Sezione Magr. Rot. dx dy dz dx dy dz Cri Tipo Elemento N.ro in. fin. (m) (m) iniz. fin. Pr. N.ro (cm) Grd (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) Geo ai fini sism ,60 0, binato 16x Pilastri ,60 0, binato 16x Pilastri ,60 0, binato 16x Pilastri ,60 0, binato 16x Pilastri ,60 0, binato 16x Pilastri ,60 0, binato 16x Pilastri ,60 0, binato 16x Pilastri ,60 0, binato 16x Pilastri ,60 0, binato 16x Pilastri ,60 0, binato 16x Pilastri ,60 5, x Trave telaio ,60 5, x Trave telaio ,60 5, x Trave telaio ,60 5, x Trave telaio ,10 5, x Trave telaio ,10 5, x Trave telaio ,10 5, x Trave telaio ,10 5, x Trave telaio ,60 6, x Trave telaio ,60 6, x Trave telaio ,60 6, x Trave telaio ,60 6, x Trave telaio ,10 6, x Trave telaio ,10 6, x Trave telaio ,10 6, x Trave telaio ,10 6, x Trave telaio ,60 7, x Trave telaio ,60 7, x Trave telaio ,60 7, x Trave telaio ,60 7, x Trave telaio ,10 7, x Trave telaio ,10 7, x Trave telaio ,10 7, x Trave telaio ,10 7, x Trave telaio ,60 8, x Trave telaio ,60 8, x Trave telaio ,60 8, x Trave telaio ,60 8, x Trave telaio ,60 5, x Trave telaio ,60 5, x Trave telaio ,60 5, x Trave telaio ,60 5, x Trave telaio ,10 5, x Trave telaio ,10 5, x Trave telaio ,10 5, x Trave telaio ,10 5, x Trave telaio ,60 6, x Trave telaio ,60 6, x Trave telaio ,60 6, x Trave telaio ,60 6, x Trave telaio ,10 6, x Trave telaio ,10 6, x Trave telaio ,10 6, x Trave telaio ,10 6, x Trave telaio ,60 7, x Trave telaio ,60 7, x Trave telaio Pagina 25

30 DATI ASTE SPAZIALI IDENTIFICAZIONE GEOMETRIA SCOST.INIZIALI SCOST. FINALI Asta3d Filo Filo Q.iniz Q.fin. Nod3d Nod3d Cr. Sez. Sigla Sezione Magr. Rot. dx dy dz dx dy dz Cri Tipo Elemento N.ro in. fin. (m) (m) iniz. fin. Pr. N.ro (cm) Grd (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) Geo ai fini sism ,60 7, x Trave telaio ,60 7, x Trave telaio ,10 7, x Trave telaio ,10 7, x Trave telaio ,10 7, x Trave telaio ,10 7, x Trave telaio ,60 8, x Trave telaio ,60 8, x Trave telaio ,60 8, x Trave telaio ,60 8, x Trave telaio ,60 4, x Secondario Acc ,60 4, x Secondario Acc ,60 4, x Secondario Acc ,60 4, x Secondario Acc ,60 4, x Secondario Acc ,60 4, x Secondario Acc ,10 8, x Secondario Acc ,10 8, x Secondario Acc ,10 8, x Secondario Acc ,10 5, x Secondario Acc ,60 5, x Secondario Acc ,10 6, x Secondario Acc ,60 6, x Secondario Acc ,10 7, x Secondario Acc ,60 7, x Secondario Acc ,60 7, x Secondario Acc ,10 7, x Secondario Acc ,60 6, x Secondario Acc ,10 6, x Secondario Acc ,60 5, x Secondario Acc ,10 5, x Secondario Acc ,10 5, x Secondario Acc ,60 5, x Secondario Acc ,10 6, x Secondario Acc ,60 6, x Secondario Acc ,10 7, x Secondario Acc ,60 7, x Secondario Acc ,60 7, x Secondario Acc ,10 7, x Secondario Acc ,60 6, x Secondario Acc ,10 6, x Secondario Acc ,60 5, x Secondario Acc ,10 5, x Secondario Acc ,10 5, x Secondario Acc ,60 5, x Secondario Acc ,10 6, x Secondario Acc ,60 6, x Secondario Acc ,10 7, x Secondario Acc ,60 7, x Secondario Acc ,60 7, x Secondario Acc ,10 7, x Secondario Acc ,60 6, x Secondario Acc ,10 6, x Secondario Acc ,60 5, x Secondario Acc ,10 5, x Secondario Acc ,60 8, nastro forato Secondario Acc ,10 4, nastro forato Secondario Acc ,60 8, nastro forato Secondario Acc ,10 4, nastro forato Secondario Acc ,60 8, nastro forato Secondario Acc ,10 4, nastro forato Secondario Acc ,10 4, nastro forato Secondario Acc ,60 8, nastro forato Secondario Acc ,60 8, nastro forato Secondario Acc ,60 8, nastro forato Secondario Acc ,10 4, nastro forato Secondario Acc ,10 4, nastro forato Secondario Acc ,60 5, x Trave telaio ,10 5, x Trave telaio ,60 6, x Trave telaio ,10 6, x Trave telaio ,60 7, x Trave telaio ,10 7, x Trave telaio ,60 8, x Trave telaio ,60 5, x Trave telaio ,10 5, x Trave telaio ,60 6, x Trave telaio ,10 6, x Trave telaio ,60 7, x Trave telaio ,10 7, x Trave telaio ,60 8, x Trave telaio ,60 4, x Secondario Acc ,60 4, x Secondario Acc ,10 8, x Secondario Acc ,10 5, x Secondario Acc ,60 5, x Secondario Acc ,10 6, x Secondario Acc ,60 6, x Secondario Acc ,10 7, x Secondario Acc ,60 7, x Secondario Acc Pagina 26

31 DATI ASTE SPAZIALI IDENTIFICAZIONE GEOMETRIA SCOST.INIZIALI SCOST. FINALI Asta3d Filo Filo Q.iniz Q.fin. Nod3d Nod3d Cr. Sez. Sigla Sezione Magr. Rot. dx dy dz dx dy dz Cri Tipo Elemento N.ro in. fin. (m) (m) iniz. fin. Pr. N.ro (cm) Grd (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) Geo ai fini sism ,60 7, x Secondario Acc ,10 7, x Secondario Acc ,60 6, x Secondario Acc ,10 6, x Secondario Acc ,60 5, x Secondario Acc ,10 5, x Secondario Acc ,60 8, nastro forato Trave telaio ,10 4, nastro forato Trave telaio ,60 8, nastro forato Trave telaio ,10 4, nastro forato Trave telaio VINCOLI INTERNI ASTE VINCOLO NODO INIZIALE VINCOLO NODO FINALE IDENT. RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI COEFFICIENTI BETA Asta3d Cod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Cod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Beta X Beta Y N.ro ice t/m t/m t/m t*m t*m t*m ice t/m t/m t/m t*m t*m t*m 35 I INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 36 I INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 37 I INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 38 I INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 67 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 68 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 69 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 70 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 71 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 72 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 73 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 74 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 75 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 76 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 77 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 78 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 79 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 80 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 81 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 82 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 83 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 84 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 85 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 86 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 87 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 88 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 89 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 90 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 91 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 92 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 93 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 94 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 95 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 96 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 97 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 98 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 99 C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, I INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0, F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0, F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0, F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0, F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0, F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0, F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0, F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0, F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0, F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0, F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0, F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0,70 Pagina 27

32 VINCOLI INTERNI ASTE VINCOLO NODO INIZIALE VINCOLO NODO FINALE IDENT. RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI COEFFICIENTI BETA Asta3d Cod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Cod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Beta X Beta Y N.ro ice t/m t/m t/m t*m t*m t*m ice t/m t/m t/m t*m t*m t*m 149 F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0, F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0, F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0, F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0, C INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO LIBERO F INCASTR INCASTR INCASTR LIBERO LIBERO INCASTR 0,70 0,70 CARICHI DISTRIBUITI ASTE CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 1 ALIQUOTA SISMICA: 100 IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE Asta3d Riferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t ,000 0,000-0,010 0,000 0,000-0,010 0,000 0, ,000 0,000-0,010 0,000 0,000-0,010 0,000 0, ,000 0,000-0,010 0,000 0,000-0,010 0,000 0, ,000 0,000-0,010 0,000 0,000-0,010 0,000 0, ,000 0,000-0,010 0,000 0,000-0,010 0,000 0, ,000 0,000-0,010 0,000 0,000-0,010 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,010 0,000 0,000-0,010 0,000 0, ,000 0,000-0,010 0,000 0,000-0,010 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0,00 Pagina 28

33 CARICHI DISTRIBUITI ASTE CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 1 ALIQUOTA SISMICA: 100 IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE Asta3d Riferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0, ,000 0,000-0,021 0,000 0,000-0,021 0,000 0,00 CARICHI DISTRIBUITI ASTE CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 2 ALIQUOTA SISMICA: 100 IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE Asta3d Riferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t ,000 0,000-0,015 0,000 0,000-0,015 0,000 0, ,000 0,000-0,015 0,000 0,000-0,015 0,000 0, ,000 0,000-0,015 0,000 0,000-0,015 0,000 0, ,000 0,000-0,015 0,000 0,000-0,015 0,000 0, ,000 0,000-0,015 0,000 0,000-0,015 0,000 0, ,000 0,000-0,015 0,000 0,000-0,015 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0,00 Pagina 29

34 CARICHI DISTRIBUITI ASTE CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 2 ALIQUOTA SISMICA: 100 IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE Asta3d Riferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,015 0,000 0,000-0,015 0,000 0, ,000 0,000-0,015 0,000 0,000-0,015 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0, ,000 0,000-0,031 0,000 0,000-0,031 0,000 0,00 CARICHI DISTRIBUITI ASTE CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 3 ALIQUOTA SISMICA: 0 IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE Asta3d Riferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t ,000 0,000-0,121 0,000 0,000-0,121 0,000 0, ,000 0,000-0,121 0,000 0,000-0,121 0,000 0, ,000 0,000-0,121 0,000 0,000-0,121 0,000 0, ,000 0,000-0,121 0,000 0,000-0,121 0,000 0, ,000 0,000-0,121 0,000 0,000-0,121 0,000 0, ,000 0,000-0,121 0,000 0,000-0,121 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,242 0,000 0,000-0,242 0,000 0, ,000 0,000-0,242 0,000 0,000-0,242 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,242 0,000 0,000-0,242 0,000 0, ,000 0,000-0,242 0,000 0,000-0,242 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0,00 Pagina 30

35 CARICHI DISTRIBUITI ASTE CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 3 ALIQUOTA SISMICA: 0 IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE Asta3d Riferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,242 0,000 0,000-0,242 0,000 0, ,000 0,000-0,242 0,000 0,000-0,242 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,121 0,000 0,000-0,121 0,000 0, ,000 0,000-0,121 0,000 0,000-0,121 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,242 0,000 0,000-0,242 0,000 0, ,000 0,000-0,242 0,000 0,000-0,242 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0, ,000 0,000-0,241 0,000 0,000-0,241 0,000 0,00 COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D. DESCRIZIONI Peso Strutturale 1,30 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,50 1,50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Neve h<=1000 0,75 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Var.Coperture 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sisma direz. grd 0 0,00 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00-1,00-1,00-1,00-1,00 0,30 0,30 0,30 0,30-0,30 Sisma direz. grd 90 0,00 0,00 0,30 0,30-0,30-0,30 0,30 0,30-0,30-0,30 1,00 1,00-1,00-1,00 1,00 Sisma verticale 0,00 0,00 0,30-0,30 0,30-0,30 0,30-0,30 0,30-0,30 0,30-0,30 0,30-0,30 0,30 COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D. DESCRIZIONI Peso Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Neve h<=1000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Var.Coperture 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sisma direz. grd 0-0,30-0,30-0,30 0,30 0,30 0,30 0,30-0,30-0,30-0,30-0,30 Sisma direz. grd 90 1,00-1,00-1,00 0,30 0,30-0,30-0,30 0,30 0,30-0,30-0,30 Sisma verticale -0,30 0,30-0,30 1,00-1,00 1,00-1,00 1,00-1,00 1,00-1,00 COMBINAZIONI RARE - S.L.E. DESCRIZIONI 1 2 Peso Strutturale 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 1,00 Var.Neve h<=1000 0,50 1,00 Var.Coperture 1,00 0,00 Sisma direz. grd 0 0,00 0,00 Sisma direz. grd 90 0,00 0,00 Sisma verticale 0,00 0,00 COMBINAZIONI FREQUENTI - S.L.E. DESCRIZIONI 1 2 Peso Strutturale 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 1,00 Var.Neve h<=1000 0,00 0,20 Var.Coperture 0,00 0,00 Sisma direz. grd 0 0,00 0,00 Sisma direz. grd 90 0,00 0,00 Sisma verticale 0,00 0,00 Pagina 31

36 COMBINAZIONI PERMANENTI - S.L.E. DESCRIZIONI 1 Peso Strutturale 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 Var.Neve h<=1000 0,00 Var.Coperture 0,00 Sisma direz. grd 0 0,00 Sisma direz. grd 90 0,00 Sisma verticale 0,00 VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO / LEGNO Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle di verifica aste in acciaio e di verifica aste in legno. Fili N.ro Quota Tratto Cmb N.r N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rd fy rid Rap % Sez.N Ac Qn Asta : Sulla prima riga numero del filo del nodo iniziale, sulla terza quello del nodo finale : Sulla prima riga quota del nodo iniziale, sulla terza quota del nodo finale : Se una trave è suddivisa in più tratti sulla prima riga è riportato il numero del tratto, sulla terza il numero di suddivisioni della trave : Numero della combinazione per la quale si Š avuta la condi zione più gravosa (rapporto di verifica massimo). La combinazione 0, se presente, si riferisce alle verifiche delle aste in legno, costruita con la sola presenza dei carichi permanenti (1.3*G *G2). Seguono le caratteristiche associate alla combinazione: : Sforzo normale di calcolo : Momento flettente di calcolo asse vettore X locale : Momento flettente di calcolo asse vettore Y locale : Taglio di calcolo in direzione dell'asse X locale : Taglio di calcolo in direzione dell'asse Y locale : Torsione di calcolo : Sforzo normale resistente ridotto per presenza dell'azione tagliante : Momento flettente resistente con asse vettore X locale ridotto per presenza di azione tagliante. Per le sezioni di classe 3 è sempre il momento limite elastico, per quelle di classe 1 e 2 è il momento plastico. Se inoltre la tipologia della sezione è doppio T, tubo tondo, tubo rettangolare e piatto, il momento è ridotto dall'eventuale presenza dello sforzo normale : Momento flettente resistente con asse vettore Y locale ridotto per presenza di azione tagliante. Vale quanto riportato per il dato precedente : Taglio resistente plastico in direzione dell'asse X locale : Taglio resistente plastico in direzione dell'asse X locale : Torsione resistente : Resistenza di calcolo del materiale ridotta per presenza dell'azione tagliante : Rapporto di verifica moltiplicato per 100. Sezione verificata per valori minori o uguali a 100. La formula utilizzata in verifica è la n.ro 6.41 di EC3. Tale formula nel caso di sezione a doppio T coincide con la formula del DM 2008 n.ro : Numero di archivio della sezione : Coefficiente di amplificazione dei carichi statici. Sostituisce il dato 'Sez.N.' se l'incremento dei carichi statici è maggiore di 1 : Carico distribuito normale all'asse della trave in kg/m, incluso il peso proprio : Numerazione dell'asta Per le strutture dissipative, nei pilastri, sono stati tenuti in conto i fattori di sovraresistenza riportati nella Tab delle NTC L'ultima riga delle quattro relative a ciascuna asta, si riferisce ai valori utili ad effettuare le verifiche di instabilità: l β*l clas. ε : Lunghezza della trave : Lunghezza libera di inflessione : Classe di verifica della trave : (235/fy)^(1/2). Se il valore e' maggiore di 1 significa che il programma ha classificato la sezione, originariamente di classe 4, come sezione di Pagina 32

37 Lmd R%pf R%ft Wmax Wrel Wlim classe 3 secondo il comma (9) del punto dell'ec3 in base alla tensione di compressione massima. Per tali aste non sono state effettuate le verifiche di instabilita' come previsto nel comma (10) dell'ec3 (vedi anche pto C ). : Snellezza lambda : Rapporto di verifica per l instabilità alla presso-flessione moltiplicato per 100 determinato dalla formula [C4.2.32]. Sezione verificata per valori minori o uguali a 100 : Rapporto di verifica per l instabilità flesso-torsionale moltiplicato per 100 determinato dalla formula [C4.2.36] : Spostamento massimo : Spostamento relativo, depurato dalla traslazione rigida dei nodi : Spostamento limite Gli spostamenti Wmax e Wrel, essendo legati alle verifiche di esercizio, sono calcolati combinando i canali di carico con i coefficienti delle matrici SLE. Per una più agevole comprensione del significato dei dati Wmax e Wrel, si può fare riferimento alla figura seguente: Quindi ai fini della verifica è sufficiente che risulti Wrel<=Wlim, essendo del tutto normale che l asta possa risultare verificata anche con Wmax>Wlim. Se: Rap % : 111 La sezione non verifica per taglio elevato Rap % : 444 Sezione non verificata in automatico perché di classe 4 Per le sezioni in legno vengono modificate le seguenti colonne: N Rd σ n MxV.Rd σm x MyV.Rd σm y VxplRd τ x VyplRd τ y T Rd τm t fy rid Rapp. Fless Rap % Rapp.Taglio clas. KcC : Tensione normale dovuta a sforzo normale : Tensione normale dovuta a momento Mx : Tensione normale dovuta a momento My : Tensione tangenziale dovuta a taglio Tx : Tensione tangenziale dovuta a taglio Ty : Tensione tangenziale da momento torcente : Rapporto di verifica per la flessione composta secondo le formule del DM 2008 [4.4.6a], [4.4.6b], [4.4.7a], [4.4.7b]. Viene riportato il valore più alto fra tutte le varie combinazioni e si intende verificato, come tutti gli altri rapporti, se il valore è minore di uno : Rapporto di verifica per il taglio o la torsione secondo le formule del DM 2008 [4.4.8], [4.4.9] avendo sovrapposto gli effetti con la [4.4.10] nel caso di taglio e torsione agenti contemporaneamente : Coefficiente di instabilità di colonna (K crit,c ) determinato dalle formule del DM 2008 [4.4.15] Pagina 33

38 lmd KcM R%pf Rx R%ft Ry : Coefficiente di instabilità di trave (K crit,m ) determinato dalle formule del DM 2008 [4.4.12] : Rapporto globale di verifica di instabilità che tiene in conto sia dell instabilità di colonna che quella di trave; il coefficiente Km è applicato al termine del momento Y : Rapporto globale di verifica di instabilità che tiene in conto sia dell instabilità di colonna che quella di trave; il coefficiente Km è applicato al termine del momento X Gli spostamenti Wmax e Wrel sono calcolati secondo le formule [2.2] e [2.3] dell Eurocodice 5. In particolare si sommano gli spostamenti istantanei delle combinazioni SLE Rare con quelli a tempo infinito delle combinazioni SLE Quasi Permanenti. Quindi indicando con U P gli spostamenti istantanei dei carichi permanenti e con U Q quelli dei carichi variabili lo spostamento finale vale: U fin = U P + K def * U P + U Q + K def * ø 2 * U Q Pagina 34

39 FREQUENZE E MASSE ECCITATE SISMA N.ro 1 SISMA N.ro 2 SISMA N.ro 3 Massa Perc. Massa Perc. Massa Perc. Eccitat Totale Modo Pulsazione Periodo Smorz Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Massa Mod Perc. Massa Mod Perc. Massa Mod Perc. N.ro (rad/sec) (sec) Mod(%) SLO SLD SLV X SLV Y SLV Z SLC Ecc. (t) Ecc. (t) Ecc. (t) 1 8,059 0, ,0 0,080 0,112 0,230 0,230 0,025 0,449 33,59 0,71 0,00 0,00 0,00 0,00 2 8,684 0, ,0 0,087 0,121 0,247 0,247 0,027 0,484 1,16 0,02 0,00 0,00 0,00 0, ,053 0, ,0 0,154 0,202 0,366 0,366 0,072 0,700 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,982 0, ,0 0,154 0,202 0,366 0,366 0,087 0,700 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,308 0, ,0 0,154 0,202 0,366 0,366 0,091 0,700 0,00 0,00 32,68 0,69 0,00 0, ,528 0, ,0 0,154 0,202 0,366 0,366 0,101 0,700 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,768 0, ,0 0,154 0,202 0,366 0,366 0,115 0,700 0,00 0,00 1,74 0,04 0,00 0, ,177 0, ,0 0,154 0,202 0,364 0,364 0,122 0,685 5,96 0,13 0,00 0,00 0,00 0, ,135 0, ,0 0,154 0,202 0,361 0,361 0,125 0,675 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,828 0, ,0 0,154 0,202 0,359 0,359 0,127 0,668 0,01 0,00 0,99 0,02 0,00 0, ,629 0, ,0 0,151 0,192 0,339 0,339 0,131 0,613 0,00 0,00 0,00 0,00 8,92 0, ,227 0, ,0 0,149 0,189 0,335 0,335 0,131 0,602 0,01 0,00 0,00 0,00 0,03 0, ,909 0, ,0 0,148 0,187 0,334 0,334 0,131 0,597 0,01 0,00 0,00 0,00 0,02 0, ,782 0, ,0 0,145 0,183 0,330 0,330 0,131 0,586 0,00 0,00 0,00 0,00 0,75 0, ,933 0, ,0 0,137 0,174 0,320 0,320 0,131 0,558 0,10 0,00 0,00 0,00 0,43 0, ,047 0, ,0 0,137 0,174 0,320 0,320 0,131 0,557 0,15 0,00 0,00 0,00 0,23 0, ,331 0, ,0 0,136 0,172 0,318 0,318 0,131 0,551 0,09 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,331 0, ,0 0,133 0,169 0,315 0,315 0,131 0,542 0,00 0,00 0,00 0,00 1,41 0, ,317 0, ,0 0,131 0,167 0,312 0,312 0,131 0,534 0,01 0,00 0,00 0,00 0,02 0, ,269 0, ,0 0,128 0,163 0,308 0,308 0,131 0,522 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,512 0, ,0 0,125 0,159 0,304 0,304 0,131 0,511 0,04 0,00 0,00 0,00 0,28 0, ,840 0, ,0 0,124 0,158 0,302 0,302 0,131 0,506 0,18 0,00 0,00 0,00 0,56 0, ,889 0, ,0 0,123 0,157 0,301 0,301 0,131 0,503 1,07 0,02 0,00 0,00 0,21 0, ,714 0, ,0 0,122 0,156 0,300 0,300 0,131 0,500 0,01 0,00 0,00 0,00 0,20 0, ,833 0, ,0 0,122 0,156 0,300 0,300 0,131 0,500 0,01 0,00 0,00 0,00 11,15 0, ,571 0, ,0 0,122 0,155 0,299 0,299 0,131 0,498 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,671 0, ,0 0,122 0,155 0,299 0,299 0,131 0,497 0,00 0,00 0,00 0,00 0,67 0, ,819 0, ,0 0,120 0,153 0,297 0,297 0,131 0,491 0,47 0,01 0,00 0,00 0,01 0, ,979 0, ,0 0,115 0,147 0,290 0,290 0,131 0,472 0,07 0,00 0,00 0,00 0,01 0, ,657 0, ,0 0,113 0,144 0,287 0,287 0,131 0,464 1,20 0,03 0,00 0,00 0,01 0, ,064 0, ,0 0,113 0,144 0,287 0,287 0,131 0,463 0,02 0,00 0,00 0,00 2,83 0, ,392 0, ,0 0,112 0,143 0,286 0,286 0,131 0,460 0,01 0,00 0,00 0,00 2,66 0, ,644 0, ,0 0,110 0,141 0,284 0,284 0,131 0,454 0,14 0,00 0,00 0,00 0,02 0, ,375 0, ,0 0,107 0,137 0,280 0,280 0,131 0,443 0,00 0,00 7,45 0,16 0,00 0, ,529 0, ,0 0,107 0,136 0,279 0,279 0,131 0,440 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,906 0, ,0 0,106 0,136 0,279 0,279 0,131 0,439 1,71 0,04 0,00 0,00 0,00 0, ,894 0, ,0 0,106 0,135 0,278 0,278 0,131 0,436 0,00 0,00 0,29 0,01 0,00 0, ,768 0, ,0 0,105 0,135 0,277 0,277 0,131 0,435 0,63 0,01 0,00 0,00 0,00 0, ,519 0, ,0 0,105 0,134 0,276 0,276 0,131 0,432 0,48 0,01 0,00 0,00 0,00 0, ,015 0, ,0 0,101 0,130 0,272 0,272 0,131 0,419 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,261 0, ,0 0,100 0,128 0,270 0,270 0,131 0,415 0,00 0,00 1,34 0,03 0,00 0, ,131 0, ,0 0,100 0,128 0,270 0,270 0,131 0,413 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,843 0, ,0 0,099 0,127 0,269 0,269 0,131 0,412 0,00 0,00 1,23 0,03 0,00 0, ,727 0, ,0 0,096 0,124 0,265 0,265 0,129 0,401 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,154 0, ,0 0,094 0,120 0,262 0,262 0,125 0,391 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,105 0, ,0 0,093 0,120 0,261 0,261 0,124 0,390 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,699 0, ,0 0,091 0,117 0,258 0,258 0,121 0,380 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,550 0, ,0 0,091 0,116 0,258 0,258 0,120 0,379 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,816 0, ,0 0,089 0,115 0,256 0,256 0,118 0,374 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,086 0, ,0 0,089 0,114 0,255 0,255 0,117 0,372 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,029 0, ,0 0,088 0,113 0,254 0,254 0,115 0,367 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,139 0, ,0 0,087 0,112 0,253 0,253 0,115 0,366 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,111 0, ,0 0,087 0,112 0,253 0,253 0,114 0,364 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,584 0, ,0 0,086 0,111 0,252 0,252 0,113 0,361 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,641 0, ,0 0,086 0,111 0,251 0,251 0,113 0,361 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,941 0, ,0 0,085 0,110 0,251 0,251 0,112 0,358 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,421 0, ,0 0,085 0,110 0,250 0,250 0,111 0,357 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,437 0, ,0 0,085 0,109 0,250 0,250 0,111 0,357 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,424 0, ,0 0,085 0,109 0,250 0,250 0,111 0,356 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,423 0, ,0 0,085 0,109 0,250 0,250 0,111 0,355 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,775 0, ,0 0,084 0,108 0,249 0,249 0,110 0,353 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,392 0, ,0 0,084 0,108 0,249 0,249 0,110 0,353 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,540 0, ,0 0,084 0,108 0,248 0,248 0,109 0,352 0,00 0,00 0,67 0,01 0,00 0, ,543 0, ,0 0,084 0,108 0,248 0,248 0,109 0,352 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00 0, ,547 0, ,0 0,084 0,108 0,248 0,248 0,109 0,352 0,00 0,00 0,16 0,00 0,00 0, ,760 0, ,0 0,084 0,108 0,248 0,248 0,109 0,352 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,926 0, ,0 0,083 0,107 0,247 0,247 0,108 0,348 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,738 0, ,0 0,082 0,106 0,246 0,246 0,107 0,345 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,516 0, ,0 0,081 0,105 0,245 0,245 0,105 0,342 0,00 0,00 0,00 0,00 2,76 0, ,536 0, ,0 0,081 0,105 0,245 0,245 0,105 0,342 0,00 0,00 0,00 0,00 0,03 0, ,564 0, ,0 0,081 0,105 0,245 0,245 0,105 0,342 0,00 0,00 0,00 0,00 0,13 0, ,813 0, ,0 0,081 0,104 0,245 0,245 0,105 0,341 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,369 0, ,0 0,080 0,104 0,244 0,244 0,104 0,340 0,00 0,00 0,16 0,00 0,00 0, ,477 0, ,0 0,080 0,103 0,244 0,244 0,104 0,338 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,403 0, ,0 0,080 0,103 0,244 0,244 0,104 0,338 0,00 0,00 0,19 0,00 0,00 0, ,533 0, ,0 0,079 0,102 0,243 0,243 0,102 0,335 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,674 0, ,0 0,079 0,102 0,242 0,242 0,102 0,334 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,693 0, ,0 0,079 0,102 0,242 0,242 0,102 0,333 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,135 0, ,0 0,078 0,101 0,241 0,241 0,101 0,332 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,251 0, ,0 0,078 0,101 0,241 0,241 0,101 0,331 0,00 0,00 0,00 0,00 0,13 0, ,366 0, ,0 0,078 0,101 0,241 0,241 0,101 0,331 0,00 0,00 0,00 0,00 0,60 0, ,479 0, ,0 0,078 0,101 0,241 0,241 0,101 0,330 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,739 0, ,0 0,078 0,101 0,241 0,241 0,100 0,330 0,00 0,00 0,00 0,00 0,65 0, ,126 0, ,0 0,078 0,100 0,240 0,240 0,100 0,328 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,283 0, ,0 0,077 0,100 0,240 0,240 0,100 0,328 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,174 0, ,0 0,077 0,100 0,240 0,240 0,099 0,327 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 Pagina 35

40 FREQUENZE E MASSE ECCITATE SISMA N.ro 1 SISMA N.ro 2 SISMA N.ro 3 Massa Perc. Massa Perc. Massa Perc. Eccitat Totale Modo Pulsazione Periodo Smorz Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Massa Mod Perc. Massa Mod Perc. Massa Mod Perc. N.ro (rad/sec) (sec) Mod(%) SLO SLD SLV X SLV Y SLV Z SLC Ecc. (t) Ecc. (t) Ecc. (t) ,682 0, ,0 0,077 0,100 0,240 0,240 0,099 0,327 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,173 0, ,0 0,077 0,100 0,240 0,240 0,099 0,327 0,00 0,00 0,00 0,00 0,25 0, ,414 0, ,0 0,077 0,100 0,240 0,240 0,099 0,327 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,472 0, ,0 0,077 0,100 0,240 0,240 0,099 0,327 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,945 0, ,0 0,077 0,099 0,239 0,239 0,099 0,326 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,155 0, ,0 0,077 0,099 0,239 0,239 0,099 0,326 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,316 0, ,0 0,076 0,099 0,239 0,239 0,098 0,324 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,545 0, ,0 0,076 0,099 0,239 0,239 0,098 0,324 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,448 0, ,0 0,076 0,099 0,238 0,238 0,098 0,323 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,783 0, ,0 0,076 0,098 0,238 0,238 0,097 0,322 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,363 0, ,0 0,075 0,097 0,237 0,237 0,096 0,320 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,815 0, ,0 0,075 0,097 0,237 0,237 0,096 0,320 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,353 0, ,0 0,075 0,097 0,237 0,237 0,096 0,319 0,00 0,00 0,00 0,00 0,07 0, ,782 0, ,0 0,075 0,097 0,237 0,237 0,096 0,319 0,00 0,00 0,00 0,00 0,08 0, ,866 0, ,0 0,075 0,097 0,237 0,237 0,095 0,318 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,685 0, ,0 0,075 0,097 0,236 0,236 0,095 0,318 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,389 0, ,0 0,075 0,097 0,236 0,236 0,095 0,317 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,441 0, ,0 0,075 0,097 0,236 0,236 0,095 0,317 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,003 0, ,0 0,074 0,096 0,236 0,236 0,095 0,316 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,441 0, ,0 0,074 0,096 0,236 0,236 0,095 0,316 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,845 0, ,0 0,074 0,096 0,236 0,236 0,095 0,316 0,00 0,00 0,12 0,00 0,04 0, ,334 0, ,0 0,074 0,096 0,236 0,236 0,095 0,316 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,545 0, ,0 0,074 0,096 0,236 0,236 0,095 0,316 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,962 0, ,0 0,074 0,096 0,235 0,235 0,094 0,315 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,042 0, ,0 0,074 0,096 0,235 0,235 0,094 0,315 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,862 0, ,0 0,073 0,095 0,235 0,235 0,093 0,312 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,024 0, ,0 0,073 0,095 0,235 0,235 0,093 0,312 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,992 0, ,0 0,073 0,095 0,234 0,234 0,093 0,311 0,00 0,00 0,00 0,00 0,03 0, ,242 0, ,0 0,073 0,095 0,234 0,234 0,093 0,311 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,484 0, ,0 0,073 0,095 0,234 0,234 0,093 0,311 0,00 0,00 0,01 0,00 1,05 0, ,438 0, ,0 0,073 0,094 0,234 0,234 0,092 0,310 0,00 0,00 0,02 0,00 0,01 0, ,879 0, ,0 0,073 0,094 0,234 0,234 0,092 0,309 0,00 0,00 0,03 0,00 0,01 0, ,290 0, ,0 0,072 0,093 0,233 0,233 0,091 0,307 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,037 0, ,0 0,072 0,093 0,233 0,233 0,091 0,307 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,788 0, ,0 0,072 0,093 0,233 0,233 0,091 0,307 0,00 0,00 0,00 0,00 0,11 0, ,740 0, ,0 0,072 0,093 0,232 0,232 0,091 0,306 0,00 0,00 0,00 0,00 0,29 0, ,926 0, ,0 0,071 0,093 0,232 0,232 0,090 0,305 0,00 0,00 0,00 0,00 0,26 0, ,131 0, ,0 0,071 0,092 0,231 0,231 0,089 0,303 0,00 0,00 0,01 0,00 0,81 0, ,206 0, ,0 0,071 0,092 0,231 0,231 0,089 0,303 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,283 0, ,0 0,071 0,092 0,231 0,231 0,089 0,303 0,00 0,00 0,00 0,00 0,02 0, ,433 0, ,0 0,071 0,092 0,231 0,231 0,089 0,302 0,00 0,00 0,00 0,00 0,03 0, ,791 0, ,0 0,071 0,092 0,231 0,231 0,089 0,302 0,00 0,00 0,00 0,00 0,03 0, ,569 0, ,0 0,070 0,091 0,231 0,231 0,089 0,301 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,714 0, ,0 0,070 0,091 0,231 0,231 0,089 0,301 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,851 0, ,0 0,070 0,091 0,231 0,231 0,089 0,301 0,00 0,00 0,03 0,00 0,13 0, ,516 0, ,0 0,070 0,091 0,230 0,230 0,088 0,299 0,00 0,00 0,00 0,00 0,21 0, ,109 0, ,0 0,070 0,090 0,230 0,230 0,087 0,298 0,00 0,00 0,00 0,00 0,25 0, ,683 0, ,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,087 0,297 0,00 0,00 0,00 0,00 0,03 0, ,370 0, ,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,087 0,297 0,00 0,00 0,00 0,00 0,27 0, ,569 0, ,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,087 0,297 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,761 0, ,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,087 0,297 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0, ,779 0, ,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,087 0,297 0,00 0,00 0,01 0,00 0,02 0, ,806 0, ,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,087 0,296 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,826 0, ,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,087 0,296 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,843 0, ,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,087 0,296 0,00 0,00 0,02 0,00 0,01 0, ,380 0, ,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,086 0,296 0,00 0,00 0,00 0,00 3,06 0, ,456 0, ,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,086 0,296 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,531 0, ,0 0,069 0,090 0,229 0,229 0,086 0,296 0,00 0,00 0,00 0,00 0,09 0, ,196 0, ,0 0,069 0,089 0,228 0,228 0,086 0,294 0,00 0,00 0,00 0,00 0,17 0, ,596 0, ,0 0,069 0,089 0,228 0,228 0,086 0,294 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,996 0, ,0 0,069 0,089 0,228 0,228 0,086 0,294 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0, ,259 0, ,0 0,069 0,089 0,228 0,228 0,086 0,294 0,00 0,00 0,00 0,00 0,34 0, ,670 0, ,0 0,069 0,089 0,228 0,228 0,086 0,294 0,00 0,00 0,00 0,00 0,02 0, ,473 0, ,0 0,068 0,089 0,228 0,228 0,086 0,293 0,00 0,00 0,00 0,00 0,04 0,00 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO + VERIFICA S.L.E. VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota Tra Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rd fy rid Rap ASTA N.ro (m) tto N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*m Kg/cmq % Nover. 1 4, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= , ,0 63,8 mm Nover. 9 8, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= , ,0 63,8 mm Nover. 8 4, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= , ,5 63,8 mm Nover. 9 8, nastro for qn= Pagina 36

41 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO + VERIFICA S.L.E. VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota Tra Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rd fy rid Rap ASTA N.ro (m) tto N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*m Kg/cmq % Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= , ,4 63,8 mm Nover. 2 4, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= , ,0 63,8 mm Nover. 10 8, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= , ,3 63,8 mm Nover. 10 8, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= , ,9 63,8 mm Nover. 7 4, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= , ,9 63,8 mm Nover. 3 4, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= , ,5 63,8 mm Nover. 6 4, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= , ,3 63,8 mm Nover. 11 8, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,2 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= , ,3 63,8 mm Nover. 11 8, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= , ,5 63,8 mm Nover. 5 4, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= , ,5 63,8 mm Nover. 12 8, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= , ,4 63,8 mm Nover. 4 4, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,2 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= , ,5 63,8 mm Nover. 12 8, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,2 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Wmax/rel/lim= , ,8 63,8 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO Per Sisma S.L.V. Per Sisma S.L.D. Mat. Clas Comb Classe durata Kmod Gamma fmd fcd ftd fvd Kmod Gamma fmd fcd ftd fvd N.ro Serv N.ro di riferimento kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq Permanente 0,50 1,50 80,0 80,0 55,0 9,0 0,50 1,50 80,0 80,0 55,0 9,0 1 Media Durata 0,65 1,50 104,0 104,0 71,5 11,7 0,65 1,50 104,0 104,0 71,5 11,7 2 Media Durata 0,65 1,50 104,0 104,0 71,5 11,7 0,65 1,50 104,0 104,0 71,5 11,7 3 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 4 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 5 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 6 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 7 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 8 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 9 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 10 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 11 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 12 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 13 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 14 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 Pagina 37

42 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO Per Sisma S.L.V. Per Sisma S.L.D. Mat. Clas Comb Classe durata Kmod Gamma fmd fcd ftd fvd Kmod Gamma fmd fcd ftd fvd N.ro Serv N.ro di riferimento kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq 15 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 16 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 17 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 18 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 19 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 20 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 21 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 22 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 23 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 24 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 25 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24,3 26 Istantaneo 0,90 1,50 144,0 144,0 99,0 16,2 0,90 1,00 216,0 216,0 148,5 24, Permanente 0,60 1,50 96,0 96,0 66,0 10,8 0,60 1,50 96,0 96,0 66,0 10,8 1 Media Durata 0,80 1,50 128,0 128,0 88,0 14,4 0,80 1,50 128,0 128,0 88,0 14,4 2 Media Durata 0,80 1,50 128,0 128,0 88,0 14,4 0,80 1,50 128,0 128,0 88,0 14,4 3 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 4 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 5 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 6 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 7 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 8 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 9 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 10 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 11 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 12 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 13 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 14 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 15 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 16 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 17 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 18 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 19 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 20 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 21 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 22 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 23 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 24 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 25 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 26 Istantaneo 1,00 1,50 160,0 160,0 110,0 18,0 1,00 1,00 240,0 240,0 165,0 27,0 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO + VERIFICA S.L.E. VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σmx σmy τx τy τmt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Sez.N , ,38 0,30 binato 16x qn= ,19 0,30 Asta: 1 1 0, ,00 0,30 Instab.:l= 460,0 β*l= 460, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,41 Ry= 0,41 Wmax/rel/lim= 3,49 3,49 15,33 mm Sez.N , ,65 0,54 binato 16x qn= ,30 0,54 Asta: 2 2 0, ,05 0,54 Instab.:l= 460,0 β*l= 460, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,69 Ry= 0,69 Wmax/rel/lim= 5,44 5,44 15,33 mm Sez.N , ,65 0,54 binato 16x qn= ,30 0,54 Asta: 3 3 0, ,05 0,54 Instab.:l= 460,0 β*l= 460, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,70 Ry= 0,70 Wmax/rel/lim= 5,59 5,59 15,33 mm Sez.N , ,65 0,54 binato 16x qn= ,30 0,54 Asta: 4 4 0, ,05 0,54 Instab.:l= 460,0 β*l= 460, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,69 Ry= 0,69 Wmax/rel/lim= 5,41 5,41 15,33 mm Sez.N , ,65 0,54 binato 16x qn= ,30 0,54 Asta: 5 5 0, ,05 0,54 Instab.:l= 460,0 β*l= 460, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,69 Ry= 0,69 Wmax/rel/lim= 5,39 5,39 15,33 mm Sez.N , ,65 0,54 binato 16x qn= ,30 0,54 Asta: 6 6 0, ,05 0,54 Instab.:l= 460,0 β*l= 460, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,70 Ry= 0,70 Wmax/rel/lim= 5,58 5,58 15,33 mm Sez.N , ,65 0,54 binato 16x qn= ,30 0,54 Asta: 7 7 0, ,05 0,54 Instab.:l= 460,0 β*l= 460, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,69 Ry= 0,69 Wmax/rel/lim= 5,40 5,40 15,33 mm Pagina 38

43 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO + VERIFICA S.L.E. VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σmx σmy τx τy τmt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Sez.N , ,38 0,30 binato 16x qn= ,19 0,30 Asta: 8 8 0, ,00 0,30 Instab.:l= 460,0 β*l= 460, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,41 Ry= 0,41 Wmax/rel/lim= 3,49 3,49 15,33 mm Sez.N , ,36 0,30 binato 16x qn= ,17 0,30 Asta: , ,03 0,30 Instab.:l= 460,0 β*l= 460, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,38 Ry= 0,38 Wmax/rel/lim= 3,28 3,28 15,33 mm Sez.N , ,36 0,30 binato 16x qn= ,17 0,30 Asta: , ,03 0,30 Instab.:l= 460,0 β*l= 460, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,38 Ry= 0,38 Wmax/rel/lim= 3,26 3,26 15,33 mm Sez.N , ,09 0,65 20x175 qn= ,06 0,65 Asta: , ,05 0,65 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,45 Ry= 0,33 Wmax/rel/lim= 0,72 0,21 6,87 mm Sez.N , ,14 0,80 20x175 qn= ,09 0,80 Asta: , ,06 0,80 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,81 Ry= 0,59 Wmax/rel/lim= 1,54 0,34 6,87 mm Sez.N , ,14 0,79 20x175 qn= ,09 0,79 Asta: , ,06 0,79 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,82 Ry= 0,60 Wmax/rel/lim= 1,57 0,35 6,87 mm Sez.N , ,15 0,80 20x175 qn= ,11 0,80 Asta: , ,08 0,80 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,81 Ry= 0,59 Wmax/rel/lim= 1,53 0,34 6,87 mm Sez.N , ,08 0,65 20x160 qn= ,09 0,65 Asta: , ,10 0,65 Instab.:l= 205,6 β*l= 143, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,34 Ry= 0,25 Wmax/rel/lim= 2,51 0,14 6,85 mm Sez.N , ,07 0,71 20x160 qn= ,07 0,71 Asta: , ,09 0,71 Instab.:l= 205,6 β*l= 143, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,61 Ry= 0,45 Wmax/rel/lim= 3,66 0,24 6,85 mm Sez.N , ,11 0,70 20x160 qn= ,10 0,70 Asta: , ,10 0,70 Instab.:l= 205,6 β*l= 143, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,62 Ry= 0,45 Wmax/rel/lim= 3,58 0,25 6,85 mm Sez.N , ,11 0,71 20x160 qn= ,10 0,71 Asta: , ,10 0,71 Instab.:l= 205,6 β*l= 143, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,61 Ry= 0,45 Wmax/rel/lim= 3,65 0,24 6,85 mm Sez.N , ,10 0,48 20x145 qn= ,11 0,48 Asta: , ,12 0,48 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,22 Ry= 0,17 Wmax/rel/lim= 5,71 0,07 6,87 mm Sez.N , ,10 0,52 20x145 qn= ,11 0,52 Asta: , ,12 0,52 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,39 Ry= 0,30 Wmax/rel/lim= 8,90 0,12 6,87 mm Sez.N , ,09 0,52 20x145 qn= ,10 0,52 Asta: , ,13 0,51 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,40 Ry= 0,30 Wmax/rel/lim= 8,85 0,12 6,87 mm Sez.N , ,12 0,53 20x145 qn= ,13 0,53 Asta: , ,13 0,53 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,39 Ry= 0,30 Wmax/rel/lim= 8,89 0,12 6,87 mm Sez.N , ,14 0,30 20x130 qn= ,14 0,30 Asta: , ,16 0,30 Instab.:l= 206,7 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,16 Ry= 0,20 Wmax/rel/lim= 9,17 0,02 6,89 mm Sez.N , ,14 0,32 20x130 qn= ,15 0,32 Asta: , ,17 0,32 Instab.:l= 206,7 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,22 Ry= 0,18 Wmax/rel/lim= 14,50 0,03 6,89 mm Pagina 39

44 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO + VERIFICA S.L.E. VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σmx σmy τx τy τmt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Sez.N , ,16 0,32 20x130 qn= ,15 0,32 Asta: , ,15 0,32 Instab.:l= 206,7 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,21 Ry= 0,18 Wmax/rel/lim= 14,53 0,03 6,89 mm Sez.N , ,15 0,33 20x130 qn= ,15 0,33 Asta: , ,15 0,33 Instab.:l= 206,7 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,22 Ry= 0,18 Wmax/rel/lim= 14,50 0,03 6,89 mm Sez.N , ,20 0,12 20x115 qn= ,19 0,12 Asta: , ,17 0,13 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,18 Ry= 0,23 Wmax/rel/lim= 12,12 0,10 6,87 mm Sez.N , ,21 0,15 20x115 qn= ,21 0,04 Asta: , ,27 0,04 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,36 Ry= 0,28 Wmax/rel/lim= 19,19 0,18 6,87 mm Sez.N , ,21 0,13 20x115 qn= ,20 0,13 Asta: , ,26 0,15 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,35 Ry= 0,27 Wmax/rel/lim= 19,34 0,18 6,87 mm Sez.N , ,21 0,13 20x115 qn= ,20 0,04 Asta: , ,27 0,03 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,36 Ry= 0,28 Wmax/rel/lim= 19,20 0,18 6,87 mm Sez.N , ,20 0,07 20x100 qn= ,18 0,07 Asta: , ,14 0,02 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,19 Ry= 0,23 Wmax/rel/lim= 13,93 0,17 6,87 mm Sez.N , ,31 0,04 20x100 qn= ,30 0,04 Asta: , ,28 0,04 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,40 Ry= 0,31 Wmax/rel/lim= 21,86 0,30 6,87 mm Sez.N , ,30 0,02 20x100 qn= ,29 0,03 Asta: , ,27 0,04 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,39 Ry= 0,31 Wmax/rel/lim= 22,18 0,29 6,87 mm Sez.N , ,30 0,03 20x100 qn= ,30 0,03 Asta: , ,28 0,03 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,40 Ry= 0,31 Wmax/rel/lim= 21,90 0,30 6,87 mm Sez.N , ,16 0,14 20x85 qn= ,09 0,14 Asta: , ,00 0,15 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,23 Ry= 0,18 Wmax/rel/lim= 14,51 0,11 6,87 mm Sez.N , ,33 0,27 20x85 qn= ,18 0,28 Asta: , ,01 0,29 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,43 Ry= 0,35 Wmax/rel/lim= 22,35 0,20 6,87 mm Sez.N , ,31 0,27 20x85 qn= ,17 0,27 Asta: , ,01 0,28 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,42 Ry= 0,33 Wmax/rel/lim= 22,88 0,19 6,87 mm Sez.N , ,32 0,27 20x85 qn= ,17 0,28 Asta: , ,01 0,29 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,43 Ry= 0,34 Wmax/rel/lim= 22,42 0,19 6,87 mm Sez.N , ,41 0,16 20x175 qn= ,33 0,16 Asta: , ,05 0,24 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,45 Ry= 0,33 Wmax/rel/lim= 0,72 0,21 6,87 mm Sez.N , ,75 0,41 20x175 qn= ,59 0,40 Asta: , ,43 0,39 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,81 Ry= 0,59 Wmax/rel/lim= 1,53 0,34 6,87 mm Sez.N , ,75 0,60 20x175 qn= ,60 0,60 Asta: , ,44 0,59 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,82 Ry= 0,60 Wmax/rel/lim= 1,57 0,35 6,87 mm Sez.N , ,75 0,41 Pagina 40

45 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO + VERIFICA S.L.E. VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σmx σmy τx τy τmt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio 20x175 qn= ,59 0,40 Asta: , ,43 0,39 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,81 Ry= 0,59 Wmax/rel/lim= 1,53 0,34 6,87 mm Sez.N , ,30 0,13 20x160 qn= ,22 0,13 Asta: , ,06 0,21 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,34 Ry= 0,25 Wmax/rel/lim= 2,53 0,15 6,87 mm Sez.N , ,54 0,31 20x160 qn= ,39 0,31 Asta: , ,24 0,30 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,61 Ry= 0,45 Wmax/rel/lim= 3,71 0,24 6,87 mm Sez.N , ,54 0,52 20x160 qn= ,40 0,52 Asta: , ,25 0,51 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,62 Ry= 0,45 Wmax/rel/lim= 3,61 0,25 6,87 mm Sez.N , ,54 0,32 20x160 qn= ,39 0,31 Asta: , ,24 0,31 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,61 Ry= 0,45 Wmax/rel/lim= 3,71 0,24 6,87 mm Sez.N , ,18 0,11 20x145 qn= ,09 0,15 Asta: , ,10 0,15 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,22 Ry= 0,17 Wmax/rel/lim= 5,74 0,07 6,87 mm Sez.N , ,31 0,23 20x145 qn= ,18 0,22 Asta: , ,05 0,22 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,39 Ry= 0,30 Wmax/rel/lim= 8,94 0,12 6,87 mm Sez.N , ,32 0,43 20x145 qn= ,19 0,42 Asta: , ,06 0,42 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,40 Ry= 0,30 Wmax/rel/lim= 8,88 0,12 6,87 mm Sez.N , ,31 0,23 20x145 qn= ,18 0,23 Asta: , ,05 0,22 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,39 Ry= 0,30 Wmax/rel/lim= 8,95 0,12 6,87 mm Sez.N , ,11 0,21 20x130 qn= ,11 0,21 Asta: , ,12 0,21 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,13 Ry= 0,16 Wmax/rel/lim= 9,18 0,02 6,87 mm Sez.N , ,13 0,26 20x130 qn= ,12 0,25 Asta: , ,12 0,25 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,22 Ry= 0,18 Wmax/rel/lim= 14,52 0,03 6,87 mm Sez.N , ,10 0,31 20x130 qn= ,02 0,31 Asta: , ,13 0,30 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,21 Ry= 0,18 Wmax/rel/lim= 14,54 0,03 6,87 mm Sez.N , ,11 0,26 20x130 qn= ,13 0,26 Asta: , ,14 0,25 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,22 Ry= 0,18 Wmax/rel/lim= 14,54 0,03 6,87 mm Sez.N , ,14 0,28 20x115 qn= ,14 0,28 Asta: , ,13 0,28 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,18 Ry= 0,14 Wmax/rel/lim= 12,13 0,10 6,87 mm Sez.N , ,13 0,35 20x115 qn= ,13 0,35 Asta: , ,13 0,35 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,36 Ry= 0,28 Wmax/rel/lim= 19,21 0,18 6,87 mm Sez.N , ,17 0,34 20x115 qn= ,16 0,34 Asta: , ,15 0,34 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,35 Ry= 0,27 Wmax/rel/lim= 19,35 0,18 6,87 mm Sez.N , ,16 0,34 20x115 qn= ,16 0,34 Asta: , ,15 0,34 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,36 Ry= 0,28 Wmax/rel/lim= 19,24 0,18 6,87 mm Sez.N , ,14 0,36 20x100 qn= ,12 0,36 Pagina 41

46 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO + VERIFICA S.L.E. VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σmx σmy τx τy τmt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Asta: , ,10 0,36 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,21 Ry= 0,16 Wmax/rel/lim= 13,94 0,17 6,87 mm Sez.N , ,17 0,42 20x100 qn= ,15 0,42 Asta: , ,12 0,42 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,40 Ry= 0,31 Wmax/rel/lim= 21,87 0,30 6,87 mm Sez.N , ,17 0,43 20x100 qn= ,15 0,43 Asta: , ,12 0,43 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,39 Ry= 0,31 Wmax/rel/lim= 22,19 0,29 6,87 mm Sez.N , ,17 0,44 20x100 qn= ,15 0,44 Asta: , ,12 0,44 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,40 Ry= 0,31 Wmax/rel/lim= 21,92 0,30 6,87 mm Sez.N , ,11 0,46 20x85 qn= ,06 0,46 Asta: , ,01 0,46 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,22 Ry= 0,18 Wmax/rel/lim= 14,51 0,11 6,87 mm Sez.N , ,15 0,56 20x85 qn= ,08 0,56 Asta: , ,01 0,56 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,43 Ry= 0,34 Wmax/rel/lim= 22,36 0,19 6,87 mm Sez.N , ,16 0,56 20x85 qn= ,09 0,56 Asta: , ,01 0,56 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,42 Ry= 0,33 Wmax/rel/lim= 22,88 0,19 6,87 mm Sez.N , ,14 0,56 20x85 qn= ,08 0,56 Asta: , ,01 0,56 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,43 Ry= 0,33 Wmax/rel/lim= 22,43 0,19 6,87 mm Sez.N , ,00 0,20 12x36 qn= ,40 0,00 Asta: , ,00 0,20 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,42 Ry= 0,29 Wmax/rel/lim= 10,65 10,11 22,67 mm Sez.N , ,00 0,20 12x36 qn= ,40 0,00 Asta: , ,00 0,20 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,42 Ry= 0,29 Wmax/rel/lim= 10,66 10,11 22,67 mm Sez.N , ,01 0,20 12x36 qn= ,40 0,00 Asta: , ,01 0,20 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,42 Ry= 0,30 Wmax/rel/lim= 10,84 10,11 22,67 mm Sez.N , ,01 0,20 12x36 qn= ,40 0,00 Asta: , ,01 0,20 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,42 Ry= 0,30 Wmax/rel/lim= 10,83 10,11 22,67 mm Sez.N , ,00 0,20 12x36 qn= ,40 0,00 Asta: , ,00 0,20 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,42 Ry= 0,30 Wmax/rel/lim= 10,83 10,11 22,67 mm Sez.N , ,00 0,20 12x36 qn= ,40 0,00 Asta: , ,00 0,20 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,42 Ry= 0,30 Wmax/rel/lim= 10,83 10,11 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,58 Wmax/rel/lim= 33,65 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,60 Wmax/rel/lim= 37,09 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,60 Wmax/rel/lim= 37,07 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Pagina 42

47 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO + VERIFICA S.L.E. VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σmx σmy τx τy τmt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 19,89 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 22,59 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 26,47 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 30,72 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 34,36 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 36,52 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 36,51 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 34,35 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 30,73 18,72 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 26,47 18,72 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,75 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,79 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 22,54 18,68 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,75 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,79 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 19,87 18,68 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,75 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,79 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 19,87 18,68 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,75 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,79 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 22,54 18,68 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 26,46 18,72 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 30,73 18,72 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 34,36 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 36,53 18,71 22,67 mm Pagina 43

48 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO + VERIFICA S.L.E. VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σmx σmy τx τy τmt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 36,53 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 34,37 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 30,73 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 26,48 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 22,59 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 19,89 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 19,73 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 21,91 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 25,03 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 28,44 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 31,38 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 33,15 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 33,15 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 31,37 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 28,44 18,72 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 25,02 18,72 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,75 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,79 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 21,87 18,68 22,67 mm Pagina 44

49 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO + VERIFICA S.L.E. VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σmx σmy τx τy τmt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,75 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,79 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 19,70 18,68 22,67 mm Sez.N , ,10 0,51 20x175 qn= ,06 0,51 Asta: , ,04 0,51 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,45 Ry= 0,33 Wmax/rel/lim= 0,92 0,20 6,87 mm Sez.N , ,06 0,39 20x160 qn= ,06 0,39 Asta: , ,08 0,39 Instab.:l= 205,6 β*l= 143, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,34 Ry= 0,25 Wmax/rel/lim= 2,13 0,14 6,85 mm Sez.N , ,10 0,22 20x145 qn= ,11 0,22 Asta: , ,12 0,22 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,22 Ry= 0,17 Wmax/rel/lim= 5,22 0,07 6,87 mm Sez.N , ,16 0,12 20x130 qn= ,16 0,11 Asta: , ,17 0,11 Instab.:l= 206,7 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,16 Ry= 0,19 Wmax/rel/lim= 8,55 0,02 6,89 mm Sez.N , ,18 0,22 20x115 qn= ,16 0,22 Asta: , ,15 0,22 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,18 Ry= 0,22 Wmax/rel/lim= 11,35 0,11 6,87 mm Sez.N , ,20 0,15 20x100 qn= ,20 0,15 Asta: , ,20 0,14 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,19 Ry= 0,23 Wmax/rel/lim= 13,01 0,17 6,87 mm Sez.N , ,23 0,55 20x85 qn= ,12 0,55 Asta: , ,01 0,55 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,22 Ry= 0,28 Wmax/rel/lim= 13,41 0,11 6,87 mm Sez.N , ,08 0,55 20x175 qn= ,05 0,55 Asta: , ,03 0,55 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,45 Ry= 0,33 Wmax/rel/lim= 0,91 0,20 6,87 mm Sez.N , ,08 0,46 20x160 qn= ,08 0,46 Asta: , ,08 0,46 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,34 Ry= 0,25 Wmax/rel/lim= 2,15 0,14 6,87 mm Sez.N , ,08 0,34 20x145 qn= ,08 0,34 Asta: , ,09 0,34 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,22 Ry= 0,17 Wmax/rel/lim= 5,25 0,07 6,87 mm Sez.N , ,11 0,20 20x130 qn= ,11 0,20 Asta: , ,13 0,20 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,13 Ry= 0,16 Wmax/rel/lim= 8,56 0,02 6,87 mm Sez.N , ,16 0,06 20x115 qn= ,15 0,06 Asta: , ,14 0,06 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,19 Ry= 0,15 Wmax/rel/lim= 11,37 0,11 6,87 mm Sez.N , ,17 0,15 20x100 qn= ,11 0,17 Asta: , ,05 0,17 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,21 Ry= 0,16 Wmax/rel/lim= 13,02 0,17 6,87 mm Sez.N , ,17 0,14 20x85 qn= ,09 0,15 Asta: , ,00 0,15 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,23 Ry= 0,18 Wmax/rel/lim= 13,42 0,11 6,87 mm Sez.N , ,00 0,20 12x36 qn= ,40 0,00 Asta: , ,00 0,20 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,42 Ry= 0,29 Wmax/rel/lim= 10,54 10,11 22,67 mm Sez.N , ,00 0,20 12x36 qn= ,40 0,00 Asta: , ,00 0,20 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,42 Ry= 0,29 Wmax/rel/lim= 10,53 10,11 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 Pagina 45

50 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO + VERIFICA S.L.E. VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σmx σmy τx τy τmt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,58 Wmax/rel/lim= 33,25 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,75 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,79 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 19,57 18,68 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,75 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,79 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 21,70 18,68 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 24,82 18,72 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 28,20 18,72 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 31,09 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 32,81 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 32,82 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 31,10 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 28,20 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 24,83 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 21,75 18,71 22,67 mm Sez.N , ,00 0,37 12x36 qn= ,76 0,00 Asta: , ,00 0,37 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,80 Ry= 0,56 Wmax/rel/lim= 19,59 18,71 22,67 mm STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota Tra Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rd fy rid Rap ASTA N.ro (m) tto N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*m Kg/cmq % Nover. 1 4, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 9 8, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 8 4, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 9 8, Pagina 46

51 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota Tra Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rd fy rid Rap ASTA N.ro (m) tto N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*m Kg/cmq % nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 2 4, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 10 8, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 10 8, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 7 4, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 3 4, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 6 4, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 11 8, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,2 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= Rft= 0 Nover. 11 8, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 5 4, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 12 8, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,3 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 4 4, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,2 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 Nover. 12 8, nastro for qn= Asta: , Instab.:l= 1595,2 β*l= 1116, cl= 3 ε= 1,00 lmd= 0 Rpf= 0 Rft= 0 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - LEGNO VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σmx σmy τx τy τmt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Sez.N , ,05 0,05 binato 16x qn= ,03 0,05 Asta: 1 1 0, ,00 0,05 Instab.:l= 460,0 β*l= 460, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N , ,07 0,07 binato 16x qn= ,03 0,07 Asta: 2 2 0, ,01 0,07 Instab.:l= 460,0 β*l= 460, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,07 Sez.N , ,07 0,07 binato 16x qn= ,03 0,07 Asta: 3 3 0, ,01 0,07 Instab.:l= 460,0 β*l= 460, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,08 Ry= 0,08 Sez.N , ,07 0,07 Pagina 47

52 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - LEGNO VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σmx σmy τx τy τmt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio binato 16x qn= ,03 0,07 Asta: 4 4 0, ,01 0,07 Instab.:l= 460,0 β*l= 460, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,07 Sez.N , ,07 0,06 binato 16x qn= ,03 0,06 Asta: 5 5 0, ,01 0,06 Instab.:l= 460,0 β*l= 460, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,07 Sez.N , ,07 0,07 binato 16x qn= ,03 0,07 Asta: 6 6 0, ,01 0,07 Instab.:l= 460,0 β*l= 460, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,08 Ry= 0,08 Sez.N , ,07 0,06 binato 16x qn= ,03 0,06 Asta: 7 7 0, ,01 0,06 Instab.:l= 460,0 β*l= 460, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,07 Sez.N , ,05 0,05 binato 16x qn= ,03 0,05 Asta: 8 8 0, ,00 0,05 Instab.:l= 460,0 β*l= 460, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N , ,05 0,05 binato 16x qn= ,02 0,05 Asta: , ,01 0,05 Instab.:l= 460,0 β*l= 460, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N , ,05 0,05 binato 16x qn= ,02 0,05 Asta: , ,01 0,05 Instab.:l= 460,0 β*l= 460, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N , ,05 0,14 20x175 qn= ,04 0,14 Asta: , ,03 0,14 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N , ,08 0,17 20x175 qn= ,06 0,17 Asta: , ,04 0,17 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,09 Ry= 0,07 Sez.N , ,08 0,17 20x175 qn= ,06 0,17 Asta: , ,04 0,17 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,09 Ry= 0,07 Sez.N , ,08 0,17 20x175 qn= ,06 0,17 Asta: , ,04 0,17 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,09 Ry= 0,07 Sez.N , ,03 0,14 20x160 qn= ,03 0,14 Asta: , ,02 0,14 Instab.:l= 205,6 β*l= 143, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,03 Sez.N , ,05 0,15 20x160 qn= ,04 0,15 Asta: , ,03 0,15 Instab.:l= 205,6 β*l= 143, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,05 Sez.N , ,05 0,15 20x160 qn= ,04 0,15 Asta: , ,03 0,15 Instab.:l= 205,6 β*l= 143, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,05 Sez.N , ,05 0,16 20x160 qn= ,04 0,16 Asta: , ,03 0,15 Instab.:l= 205,6 β*l= 143, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,05 Sez.N , ,03 0,11 20x145 qn= ,03 0,11 Asta: , ,03 0,10 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,04 Sez.N , ,04 0,11 20x145 qn= ,03 0,11 Asta: , ,03 0,11 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N , ,04 0,11 20x145 qn= ,03 0,11 Pagina 48

53 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - LEGNO VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σmx σmy τx τy τmt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Asta: , ,03 0,11 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,04 0,11 20x145 qn= ,03 0,11 Asta: , ,03 0,11 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N , ,03 0,06 20x130 qn= ,03 0,06 Asta: , ,04 0,06 Instab.:l= 206,7 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,05 Sez.N , ,03 0,07 20x130 qn= ,04 0,07 Asta: , ,04 0,07 Instab.:l= 206,7 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,06 Sez.N , ,03 0,07 20x130 qn= ,04 0,07 Asta: , ,04 0,07 Instab.:l= 206,7 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,06 Sez.N , ,04 0,07 20x130 qn= ,03 0,07 Asta: , ,04 0,07 Instab.:l= 206,7 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,06 Sez.N , ,05 0,03 20x115 qn= ,05 0,03 Asta: , ,05 0,03 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,06 Sez.N , ,05 0,03 20x115 qn= ,05 0,03 Asta: , ,05 0,03 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,07 Sez.N , ,05 0,03 20x115 qn= ,05 0,03 Asta: , ,05 0,03 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,07 Sez.N , ,05 0,03 20x115 qn= ,05 0,03 Asta: , ,05 0,03 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,06 Sez.N , ,05 0,02 20x100 qn= ,05 0,02 Asta: , ,03 0,02 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,06 Sez.N , ,06 0,03 20x100 qn= ,05 0,03 Asta: , ,04 0,02 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,08 Sez.N , ,06 0,02 20x100 qn= ,05 0,02 Asta: , ,04 0,02 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,08 Sez.N , ,06 0,02 20x100 qn= ,05 0,02 Asta: , ,04 0,02 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,07 Sez.N , ,04 0,02 20x85 qn= ,02 0,03 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N , ,05 0,04 20x85 qn= ,02 0,04 Asta: , ,00 0,04 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N , ,05 0,04 20x85 qn= ,03 0,04 Asta: , ,00 0,04 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N , ,05 0,03 20x85 qn= ,02 0,04 Asta: , ,00 0,04 Pagina 49

54 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - LEGNO VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σmx σmy τx τy τmt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,06 Sez.N , ,06 0,04 20x175 qn= ,04 0,05 Asta: , ,03 0,05 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N , ,08 0,02 20x175 qn= ,06 0,07 Asta: , ,04 0,07 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,09 Ry= 0,07 Sez.N , ,08 0,02 20x175 qn= ,06 0,07 Asta: , ,04 0,07 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,09 Ry= 0,07 Sez.N , ,08 0,01 20x175 qn= ,06 0,07 Asta: , ,04 0,07 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,09 Ry= 0,07 Sez.N , ,03 0,05 20x160 qn= ,02 0,05 Asta: , ,02 0,05 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,03 Sez.N , ,06 0,06 20x160 qn= ,05 0,06 Asta: , ,03 0,06 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,05 Sez.N , ,06 0,07 20x160 qn= ,05 0,06 Asta: , ,03 0,06 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,05 Sez.N , ,06 0,06 20x160 qn= ,05 0,06 Asta: , ,03 0,06 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,05 Sez.N , ,03 0,04 20x145 qn= ,02 0,04 Asta: , ,01 0,03 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,04 Sez.N , ,04 0,05 20x145 qn= ,03 0,05 Asta: , ,02 0,05 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,04 Sez.N , ,05 0,06 20x145 qn= ,03 0,05 Asta: , ,02 0,05 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,04 Sez.N , ,04 0,05 20x145 qn= ,03 0,05 Asta: , ,02 0,05 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,04 Sez.N , ,03 0,05 20x130 qn= ,03 0,05 Asta: , ,03 0,05 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,04 Sez.N , ,03 0,06 20x130 qn= ,02 0,06 Asta: , ,03 0,06 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N , ,02 0,05 20x130 qn= ,03 0,05 Asta: , ,04 0,05 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N , ,02 0,06 20x130 qn= ,03 0,06 Asta: , ,04 0,06 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N , ,04 0,06 20x115 qn= ,04 0,06 Asta: , ,04 0,06 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,05 Pagina 50

55 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - LEGNO VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σmx σmy τx τy τmt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Sez.N , ,04 0,08 20x115 qn= ,04 0,08 Asta: , ,04 0,08 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,06 Sez.N , ,04 0,07 20x115 qn= ,04 0,07 Asta: , ,05 0,07 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,06 Sez.N , ,04 0,08 20x115 qn= ,04 0,08 Asta: , ,05 0,08 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,06 Sez.N , ,04 0,08 20x100 qn= ,03 0,08 Asta: , ,03 0,08 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,06 Sez.N , ,05 0,09 20x100 qn= ,05 0,09 Asta: , ,04 0,09 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,07 Sez.N , ,05 0,09 20x100 qn= ,05 0,09 Asta: , ,04 0,09 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,07 Sez.N , ,05 0,10 20x100 qn= ,05 0,10 Asta: , ,04 0,10 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,07 Sez.N , ,03 0,10 20x85 qn= ,02 0,10 Asta: , ,00 0,10 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,05 Sez.N , ,05 0,12 20x85 qn= ,03 0,12 Asta: , ,00 0,12 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,06 Sez.N , ,05 0,12 20x85 qn= ,03 0,12 Asta: , ,00 0,12 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,06 Sez.N , ,05 0,12 20x85 qn= ,03 0,12 Asta: , ,00 0,12 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,06 Sez.N , ,00 0,02 12x36 qn= ,04 0,00 Asta: , ,00 0,02 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,03 Sez.N , ,00 0,02 12x36 qn= ,04 0,00 Asta: , ,00 0,02 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,03 Sez.N , ,00 0,02 12x36 qn= ,04 0,00 Asta: , ,00 0,02 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,03 Sez.N , ,00 0,02 12x36 qn= ,04 0,00 Asta: , ,00 0,02 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,03 Sez.N , ,00 0,02 12x36 qn= ,04 0,00 Asta: , ,00 0,02 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,03 Sez.N , ,00 0,02 12x36 qn= ,04 0,00 Asta: , ,00 0,02 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,03 Pagina 51

56 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - LEGNO VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σmx σmy τx τy τmt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,05 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 Pagina 52

57 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - LEGNO VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σmx σmy τx τy τmt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Pagina 53

58 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - LEGNO VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σmx σmy τx τy τmt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,05 0,11 20x175 qn= ,04 0,11 Asta: , ,03 0,11 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,05 Sez.N , ,03 0,09 20x160 qn= ,03 0,09 Asta: , ,02 0,09 Instab.:l= 205,6 β*l= 143, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,03 Sez.N , ,03 0,05 20x145 qn= ,03 0,05 Asta: , ,03 0,05 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,04 Sez.N , ,04 0,03 20x130 qn= ,04 0,02 Asta: , ,04 0,02 Instab.:l= 206,7 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,05 Sez.N , ,04 0,05 20x115 qn= ,04 0,05 Asta: , ,04 0,05 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,06 Sez.N , ,05 0,03 20x100 qn= ,05 0,03 Asta: , ,05 0,03 Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,06 Sez.N , ,06 0,12 20x85 qn= ,03 0,12 Asta: , ,00 0,12 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,07 Sez.N , ,05 0,12 20x175 qn= ,03 0,12 Asta: , ,02 0,12 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N , ,03 0,10 20x160 qn= ,02 0,10 Asta: , ,02 0,10 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,03 Sez.N , ,03 0,07 20x145 qn= ,02 0,07 Asta: , ,02 0,07 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,04 Sez.N , ,02 0,04 20x130 qn= ,03 0,04 Asta: , ,03 0,04 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,04 Sez.N , ,04 0,01 20x115 qn= ,04 0,01 Asta: , ,04 0,01 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,05 Sez.N , ,05 0,03 20x100 qn= ,04 0,04 Asta: , ,02 0,04 Pagina 54

59 STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.D. - LEGNO VERIFICHE ASTE IN LEGNO DATI DI Fili Quota Trat Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd σn σmx σmy τx τy τmt Rapp. Rapp. ASTA N.ro (m) to N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) (kg/cmq) Fless Taglio Instab.:l= 206,1 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,05 Ry= 0,06 Sez.N , ,03 0,02 20x85 qn= ,02 0,02 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 206,2 β*l= 144, KcC= 0,99 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,03 Sez.N , ,00 0,02 12x36 qn= ,04 0,00 Asta: , ,00 0,02 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,03 Sez.N , ,00 0,02 12x36 qn= ,04 0,00 Asta: , ,00 0,02 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,04 Ry= 0,03 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 0,20 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,05 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,05 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,07 Ry= 0,05 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,05 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Sez.N , ,00 0,03 12x36 qn= ,06 0,00 Asta: , ,00 0,03 Instab.:l= 680,0 β*l= 476, KcC= 1,00 KcM= 1,00 Rx= 0,06 Ry= 0,04 Pagina 55

60 VERIFICA ORDITURA SECONDARIA 16/48 Carattetistiche materiali Classe di resistenza legno : GL24h Classe di servizio legno : 3 Dati struttura Sezione rettangolare Base B = 16.0 cm altezza H = 48.0 cm Area sezione = cm2 Modulo di resistenza asse forte Wx-x = cm3 Modulo di inerzia asse forte Jx-x = cm4 Resistenza al fuoco = 30.0 min. Velocità di carbonizzazione = 0.8 mm/min. sezione ridotta: base B = 9.8 cm altezza H = 44.9 cm Area sezione = cm2 Modulo di resistenza asse forte Wx-x = cm3 Modulo di inerzia asse forte Jx-x = cm4 Dati schema strutturale Lunghezza trave = cm Dati carichi Peso proprio trave (medio in proiezione) = 35.3 dan/m Carichi permanenti = 34.2 dan/mq Carico neve = dan/mq Pagina 56