comprensiva dell Illustrazione sintetica degli elementi essenziali del progetto strutturale

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1 OGGETTO: RIPRISTINO CON RAFFORZAMENTO LOCALE DELLA CASERMA DEI VIGILI DEL FUOCO - CENTO (FE) PROPRIETÀ: COMUNE DI CENTO Settore Lavori Pubblici e Assetto del Territorio DOCUMENTO: 2.RELAZIONE DI CALCOLO comprensiva dell Illustrazione sintetica degli elementi essenziali del progetto strutturale PROGETTISTA STRUTTURALE: DOTT. ING. VANDELLI ADRIANO COMMITTENTE: COMUNE DI CENTO Settore Lavori Pubblici e Assetto del Territorio 1 COOPROCON Soc. Coop. Sede di: Pavullo nel Frignano (MO) Via Giardini Sud, 52 tel fax Sede di: Modena Str. Vignolese, 1175/6 tel fax studio@cooprocon.it

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4 RELAZIONE DI CALCOLO 1_Premessa pag. 4 2_Illustrazione sintetica degli elementi essenziali del progetto strutturale pag. 10 3_Verifiche pag. 23 2

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6 1_Premessa L edificio in esame, il distaccamento dei Vigili del Fuoco, è ubicato nel Comune di Cento, Via Risorgimento n 50 ed identificato catastalmente al foglio 47, mappale del med comune. Planimetria Il fabbricato è di proprietà del Comune di Cento ed è adibito a caserma dei Vigili del Fuoco. La presente relazione riguarda il progetto definitivo-esecutivo per il rinforzo locale del distaccamento dei Vigili del Fuoco. Contestualmente si risponde anche alla richiesta di integrazioni e chiarimenti di seguito riportata. Il tempo intercorso dalla ricezione della richiesta è stato necessario per adempiere al primo punto della richiesta stessa, ovvero ripristinare la corrispondenza e conformità tra stato di fatto e legittimato con il catasto. Si riporta di seguito la richiesta di integrazioni/chiarimenti. 4

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9 In merito a quanto concerne i punti della richiesta: 1) Il Comune di Cento ha proceduto a rendere conforme lo stato legittimato e di fatto con quello catastale 2) Si sono assunti nei calcoli VN=50 e Cu=2 3) Il progetto definitivo-esecutivo riguarda interventi di rinforzo locale 4) Si veda punto precedente 5) In base a quanto già sovraesposto la modellazione fatta nel progetto preliminare sostanzialmente decade, in quanto viene sostituita dalle verifiche di rinforzo locale L intervento di rinforzo locale riguarda la messa in opera di catene per evitare ribaltamenti di paramenti murari, per effetto di azioni sismiche, del Castello per le esercitazioni e della Caserma. Il Castello per le esercitazioni è una struttura a torre che assolve il compito di simulare una porzione di facciata di edificio di quattro piani e viene utilizzato dai vigili per effettuare appunto esercitazioni. Vi sono accanto due paramenti non vincolati ad altri elementi strutturali verticali o orizzontali, di questi uno non arriva a terra ma è appoggiato sulla copertura dell autorimessa. Inizialmente il paramento scaricava a terra, ma quando è stato realizzato l ampliamento dell autorimessa è stata demolita la porzione finale di tale pannello. Dagli incontri avuti con i vigili del fuoco, a cui era presente anche il Comandante del distaccamento, è emerso che il paramento parzialmente demolito non serve più per le esercitazioni e data la sua grande criticità, poiché in caso di sisma è probabile un suo ribaltamento con gravi conseguenze per le strutture sottostanti, si è scelto di progettarne la demolizione poiché vincolarlo ad altre strutture per scongiurarne il crollo risulterebbe di difficile realizzazione e molto più costoso. Nell autorimessa e nel sottotetto sono presenti travi prefabbricati semplicemente appoggiate, pertanto si è optato per fissaggi che impediscano la perdita dell appoggio con conseguente crollo della copertura in caso di evento sismico. Nel sottotetto sono presenti pilastri in muratura, per i quali è prevista una cerchiatura metallica. Di seguito si riportano i prospetti e sezioni architettoniche che sintetizzano i principali interventi, si rimanda alle tavole architettoniche, degli elaborati grafici esecutivi e del rilievo per le specifiche e i dettagli. 7

10 Pianta piano terra Prospetto nord-ovest su strada 8

11 Sezione A-A Sezione B-B 9

12 2_Illustazione sintetica degli elementi essenziali del progetto strutturale a) DESCRIZIONE DEL CONTESTO - edilizio: edificio isolato, nato da ampliamenti che si sono succeduti nel tempo per adattarlo alle esigente dei Vigili del Fuoco, come descritto nella tavola 01R -geologico: si è fatto riferimento alla relazione geologica del Dott. Geol. Giorgio Masotti che illustra la presenza di una successione stratigrafica costituita da depositi prevalentemente coesivi (argille e argille limose) sino alla profondità di 15 m intercalati da sottili livelli sabbiosi, profondità dalla quale è presente un livello sabbioso sino a 20 m - morfologico e idrogeologico: sito con inclinazione <15. b) DESCRIZIONE GENERALE DELLA STRUTTURA - struttura in elevazione: muratura portante con eccezione di alcuni elementi in calcestruzzo armato nella zona dell autorimessa - tipologia di intervento: intervento locale - destinazione d uso previste: caserma dei vigili del fuoco - vincoli imposti da progetto architettonico: nessuno c) NORMATIVA TECNICA E RIFERIMENTI TECNICI UTILIZZATI D.M. 14/01/2008 Norme tecniche per le costruzioni. Circolare 2 febbraio 2009 n.617 Istruzioni per l applicazione NTC 2008 d) DEFINIZIONE DEI PARAMETRI DI PROGETTO - Vn (Vita Nominale): 50 anni - classe d uso: IV (Cu=2.0) - Vr (periodo di riferimento): categoria di sottosuolo: S2 - categoria topografica: T1 (coefficiente di amplificazione topografica St = 1) - zona sismica del sito: 3 - azioni considerate: i pesi propri sono stati valutati in accordo con le indicazioni fornite da NTC2008, in base alle indagini in sito e alla ricerca storico-archivistica, nonché tenendo presente le tipologie costruttive tipiche dell epoca 10

13 Tab. 3.1.I peso proprio del solaio 3 kn/m 2 pesi portati 2 kn/m 2 peso proprio del solaio di copertura 2.2 kn/m 2 manto di copertura 0.8 kn/m 2 carico accidentale zone comuni 3 kn/m 2 (uffici, sala riunioni e aree limitrofe) carico accidentale camere 2 kn/m 2 (aree ad uso esclusivo dei Vigili del Fuoco) carico accidentale neve 1 kn/m 2 carico accidentale sottotetto 0.5 kn/m 2 11

14 Tab. 3.1.II - eventuali scenari di azioni eccezionali considerate: nessuno e) DESCRIZIONE DEI MATERIALI E DEI PRODOTTI PER USO STRUTTURALE - Carpenteria metallica: S275 Tipo S275; fyk = 275 N/mm 2 ; ftk = 430 N/mm 2 In sede di progettazione si possono assumere convenzionalmente i seguenti valori nominali proprietà del materiale: modulo elastico E = N/mm2 modulo di elasticità trasversale G = E / [2 (1 + ν)] N/mm2 coefficiente di Poisson ν = 0,3 coefficiente di espansione termica lineare α = 12 x 10-6 per C-1 (per T fino a 100 C) densità ρ = 7850 kg/m3 Bulloni e tasselli Classe 8.8, fyb = 649 N/mm 2 ; ftk = 800 N/mm 2 12

15 f) CRITERI DI PROGETTAZIONE La presente relazione riguarda la progettazione di interventi locali atti a rinforzare la struttura esistente. Si sono studiati i possibili meccanismi locali che si verificano nelle pareti murarie prevalentemente per azioni perpendicolari al piano. Le verifiche sono state effettuate tramite l analisi limite dell equilibrio, secondo l approccio cinematico, basato sulla scelta del meccanismo di collasso e la valutazione dell azione orizzontale che attiva tale meccanismo. Nell analisi cinematica le strutture murarie sono considerate costituite da macroelementi indeformabili (corpi rigidi) e si è valutata la condizione limite di equilibrio dei macroelementi sollecitati dal sisma. Si è poi implementata l analisi con il tiro catene per individuare l intervento che evitasse l innescarsi nel cinematismo. Nelle coperture in cui sono presenti travi prefabbricate semplicemente appoggiate e non vi sono connessioni tra gli elementi, questo può provocare durante un sisma la perdita dell appoggio con conseguenti crolli dell impalcato. Pertanto si sono progettati vincoli efficaci tra travi ed elementi strutturali verticali che non aumento la rigidezza della struttura e non cambiano lo schema statico esistente. La categoria di sottosuolo è S2 Depositi di terreni suscettibili a liquefazione, di argille sensitive o qualsiasi altra categoria di sottosuolo è stato effettuato dal Dott. Geol. Masotti un Studio di Risposta Sismica Locale, poiché non è possibile applicare l approccio semplificato NTC2008. Si riporta la sintesi dei parametri dello spettro elaborato dal geologo con lo Studio della Risposta Sismica Locale. Spettro 13

16 a g F eta 1 S 1.71 C c 1 T b T c T d 3.01 g) INDICAZIONE DELLE PRINCPALI COMBINAZIONI DELLE AZIONI Vita Nominale, Classe d Uso e periodo di riferimento La vita nominale di un opera strutturale VN è intesa come il numero di anni nel quale la struttura, purché soggetta alla manutenzione ordinaria, deve potere essere usata per lo scopo al quale è destinata. Tipo di costruzione: 2 - Opere ordinarie, ponti, opere infrastrutturali e dighe di dimensioni contenute o di importanza normale NV 50 anni Classe d uso: Classe II Costruzioni il cui uso preveda normali affilamenti. Periodo di riferimento per l azione sismica: Le azioni sismiche su ciascuna costruzione vengono valutate in relazione ad un periodo di riferimento VR che si ricava, per ciascun tipo di costruzione, moltiplicandone la vita nominale VN per il coefficiente d uso CU : VR = 100 anni Tabella: Valori dei coefficienti d uso. Stato limite ultimo Per la situazione permanente e transitoria si verifica che l azione sollecitante di calcolo Sd sia inferiore alla resistenza ultima di calcolo Rd. Le azioni sollecitanti di calcolo vanno calcolate secondo la seguente formulazione: dove: 14

17 G1 è il peso proprio di tutti gli elementi strutturali; G2 è il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali; P è il valore azioni di precompressione; Qk1 è il valore caratteristico dell azione variabile base di ogni combinazione; Qki i valori caratteristici azioni variabili tra loro indipendenti; γg1 = 1,3 (1,0 se il suo contributo aumenta la sicurezza); γg2 = 1,5 (0 se il suo contributo aumenta la sicurezza); γq = 1,5 (0 se il suo contributo aumenta la sicurezza); ψ0i = coefficiente di combinazione allo stato limite ultimo da determinarsi sulla base di considerazioni statiche Stato limite di esercizio Per le verifiche di stati limite di esercizio si fa riferimento alle seguenti combinazioni di carico: combinazione rara: combinazione frequente: combinazione quasi permanente: Stato limite in combinazione sismica Le azioni sollecitanti di calcolo vanno calcolate secondo la formulazione: dove: E è il valore dell azione sismica per lo stato limite in esame; Gli effetti dell azione sismica saranno valutati tenendo conto masse associate ai carichi gravitazionali. 15

18 Tabella: Coefficienti di combinazione h) INDICAZIONE DEL METODO DI ANALISI Si è verificato lo stato pre-intervento, valutando le carenze a livello locale presenti nel fabbricato. Si è poi proceduto alle verifiche post-intervento. Le verifiche sono state condotte a seconda della tipologia di intervento secondo le analisi descritte nel paragrafo f). i) CRITERI DI VERIFICA INDAGATI, IN PRESENZA DI AZIONE SISMICA Per la progettazione catene si è utilizzata l analisi limite dell equilibrio secondo l approccio cinematico. Individuati i meccanismi locali significati per l edificio si è concettualmente trasformata quella parte della costruzione in un sistema labile (catena cinematica), attraverso l individuazione di corpi rigidi. Si è valutata, mediante un analisi cinematica lineare, il moltiplicatore di collasso che comporta l attivazione del meccanismo. Il moltiplicatore di collasso orizzontale che porta all attivazione del meccanismo locale di danno è ottenuto applicando ai blocchi rigidi, che compongono la catena cinematica, tutte le forze verticali che entrano in gioco (pesi propri e portati, sovraccarichi, ecc.) applicate nei loro baricentri e le forze orizzontali. Assegnando una rotazione virtuale al generico blocco è possibile determinare, in funzione della geometria della struttura, il moltiplicatore di collasso attraverso il Principio dei Lavori Virtuali, uguagliando il lavoro totale eseguito dalle forze esterne ed interne applicate al sistema in corrispondenza dell atto di moto virtuale. 16

19 Se nello stato di fatto la verifica non risultava soddisfatta si è inserito il contributo dato dall inserimento di catene per verificare positivamente lo stato di progetto determinando la tipologia e le caratteristiche dell intervento. In merito a quanto concerne gli elementi prefabbricati costituenti le coperture, si sono progettati fissaggi per evitare la perdita d appoggio in caso di evento sismico. L approccio utilizzato è quello suggerito dalle linee di indirizzo per interventi locali e globali su edifici industriali monopiano non progettati con criteri antisismici, redatte dal Gruppo di Lavoro Agibilità Sismica dei Capannoni Industriali in collaborazione con la Federazione Regionale Ordini Ingegneri dell Emilia Romagna. Nei seguenti calcoli esecutivi, le analisi sono state condotte agli stati limite ultimi. j) RAPPRESENTAZIONI (DEFORMATE SOLLECITAZIONI) Questo paragrafo non è significativo per il caso specifico. Giudizio motivato di accettabilità dei risultati Per comprovare la validità del codice di calcolo si è svolto manualmente uno dei cinematismi analizzati, in particolare quello relativo al Castello per le Esercitazione che è l intervento chiaramente più delicato data la particolare criticità. 17

20 Il valore ottenuto con il software di calcolo è 0.35, quindi comparabile come ordine di grandezza e pertanto la verifica manuale è soddisfatta. k) CARATTERISTICHE CODICE DI CALCOLO La maggior parte dei calcoli non ha richiesto software particolari. Per le verifiche non si sono utilizzati codici di calcolo preconfezionati ma ci si è avvalsi di un foglio di calcolo opportunamente predisposto Per quanto concerne la valutazione e la verifica dei meccanismo locali si è utilizzato il programma denominato C.I.N.E. 18

21 l) OPERE DI FONDAZIONE Questo paragrafo non è significativo per il caso specifico. m) CATEGORIA DI INTERVENTO (ES) - Categoria d intervento: intervento locale -Motivazioni: si veda la premessa 19

22 n) STRUTTURA ESISTENTE (ES) -Tipo di struttura: la struttura in elevazione è costituita da muratura portante di due tipologie, come indicato nella tavola 03R, ad eccezione di alcuni elementi in c.c.a. -Interventi realizzati nel tempo: la struttura ha subito negli anni successivi ampliamenti per adeguarsi alle necessità della Caserma dei Vigili del Fuoco di cui si è ricostruita la sequenza cronologica nella tavola 01R -Vulnerabilità riscontrate: una criticità deriva della storia stessa dell edificio e dagli interventi che ha subito, infatti risulta costituito da un aggregazione di ampliamenti realizzati in momento differenti. La pianta del fabbricato è a L, non di forma ottimale dal punto di vista sismico. Il castello, utilizzato per le esercitazioni, ha altezza molto differente dal restante fabbricato e presenta prolungamenti dei setti murari, uno di questi non poggia a terra e scarica sul solaio di copertura, pertanto si è deciso di demolirlo poiché non è un elemento utile per le esercitazioni (come illustratoci dal Comandante dei Vigili del Fuoco) e chiaramente è molto critico (vedere sezione B-B dello stato di fatto nella tavola 02A). Altre irregolarità in altezza sono dovute ad orizzontamenti sfalsati, che risultano probabilmente la causa lesioni riscontrate (vedere sezione A-A tavola 02A e tavola 02R). o) PROPRIETA MECCANICHE DEI MATERIALI (ES) Allo scopo di conseguire una maggior conoscenza caratteristiche dei materiali della struttura portante si sono eseguite indagini in sito. Per quanto concerne la struttura in calcestruzzo armato sono state eseguite prove di tipo non distruttivo su tutti i pilastri. Con lo sclerometro sono state effettuate più misurazioni per ottenere valori maggiormente attendibili della resistenza e si è individuato un calcestruzzo di classe C25/30. 20

23 Curva sclerometrica La struttura in muratura era in alcuni punti in vista poiché l intonaco si è probabilmente scrostato o sgretolato negli anni, inoltre si è rimosso l intonaco in alcuni paramenti per individuare la tipologia dei materiali utilizzati e la tessitura muraria. Si è riscontrato che la maggior parte della struttura è in mattoni pieni e malta di calce, mentre l ampliamento a nord dell autorimessa e sua successiva sopraelevazione sono stati realizzati in blocchi forati (nella tavola 02R è riportata una sintesi indagini effettuate). Tab. C8A

24 Sulla base degli approfondimenti effettuati nelle fasi conoscitive si è il individuato il livello di conoscenza, che in questo caso specifico è LC1. Nell appendice al capitolo 8 della Circolare 2 febbraio 2009 n 617 capitolo C8A.1.A.4 il livello di conoscenza LC1. Si intende raggiunto quando siano stati effettuati il rilievo geometrico, verifiche in sito limitate sui dettagli costruttivi ed indagini in situ limitate sulle proprietà dei materiali in quanto la documentazione e gli elaborati del progetto e dei relativi interventi sul fabbricato risultano molto esigui e le indagini fatte non consentono di individuare le caratteristiche meccaniche dei materiali. Questo livello di confidenza impone di acquisire come resistenze dei materiali i valori minimi degli intervalli riportati in Tab. C8A.2.1 per la tipologia muraria in considerazione e i valori medi dei moduli elastici degli intervalli riportati nella precedentemente citata tabella. Il fattore di confidenza corrispondente è FC=1.35 e funge da coefficiente parziale di sicurezza. p) RISULTATI PIU SIGNIFICATIVI (ES) Vedere capitolo seguente. 22

25 3_Verifiche Meccanismi locali In base alle tipologie costruttive e materiche, nonché a quelle dimensionali e geometriche si sono individuate i paramenti che presentavano maggiori criticità e su di essi sono state eseguite le verifiche a ribaltamento semplice o a cuneo diagonale in base alla tipologia di meccanismo che si è considerato più probabile che si verificasse. Di seguito si riportano le piante dove sono indicate le porzioni di muratura analizzate con i rispettivi cinematismi presi in considerazione nell analisi. Pianta piano terra 23

26 Pianta piano primo Legenda cinematismi 24

27 RIBALTAMENTO DI CUNEO DIAGONALE (Castello per le esercitazioni) Schema di calcolo 25

28 Stato di fatto CARATTERIZZAZIONE GEOMETRICA DEI MACROELEMENTI DATI INIZIALI Elevazione Spessore della parete al piano i- s i [m] Altezza di interpiano al h i [m] Braccio orizzontale del carico del solaio al rispetto alla cerniera cilindrica d i [m] Braccio orizzontale dell'azione di archi o volte al rispetto alla cerniera cilindrica d Vi [m] Quota del baricentro della parete al piano i- y Gi [m] Quota del punto di applicazione di azioni trasmesse da archi o volte al h Vi [m] Distanza orizzontale del baricentro del cuneo di controvento al rispetto alla cerniera cilindrica x GOi [m] Quota del baricentro del cuneo di controvento al y GOi [m] Braccio orizzontale del carico del solaio sul cuneo di controvento al rispetto alla cerniera cilindrica d Oi [m] Elevazione Peso proprio della parete al W i [kn] Peso proprio del cuneo di controvento al W Oi [kn] Carico trasmesso dal solaio al piano i- P Si [kn] Carico trasmesso dal solaio sul cuneo di controvento al P SOi [kn] AZIONI SUI MACROELEMENTI Spinta statica della copertura P H [kn] Componente verticale della spinta di archi o volte al piano i- F Vi [kn] Componente orizzontale della spinta di archi o volte al piano i- F Hi [kn] Azione del tirante al T i [kn] Arretramento della cerniera attorno alla quale avviene il ribaltamento rispetto al lembo esterno della parete [m] DATI DI CALCOLO Peso proprio pareti Peso proprio del cuneo di controvento Carico dei solai Carico dei solai sui cunei di controvento Azione di archi o volte Azione dei tiranti Inerzia pareti MOMENTO DELLE AZIONI STABILIZZANTI Inerzia dei cunei di controvento MOMENTO DELLE AZIONI RIBALTANTI Inerzia dei solai Inerzia dei solai sui cunei di controvento Inerzia di archi o volte Spinta statica di archi o volte Spinta statica della copertura MOLTIPLI- CATORE a 0 Valore di a 0 Fattore di Confidenza FC Massa partecipante M* Frazione massa partecipante e* Accelerazione spettrale a 0 * [m/sec 2 ] CALCOLO DELLE PGA PER LA VERIFICA DELLO STATO LIMITE DI SALVAGUARDIA DELLA VITA CIRCOLARE N. 617 DEL ISTRUZIONI PER L'APPLICAZIONE DELLE NTC PARAMETRI DI CALCOLO Fattore di struttura q Coefficiente di amplificazione topografica S T Categoria suolo di fondazione PGA di riferimento a g(p VR) [g] Fattore di amplificazione massima dello spettro F O Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro T C* [sec] Fattore di smorzamento h Quota di base del macroelemento rispetto alla fondazione [m] Altezza della struttura H [m] Coefficiente di amplificazione stratigrafica S S Coefficiente C C Fattore di amplificazione locale del suolo di fondazione S Numero di piani dell'edificio N Coefficiente di partecipazione modale g Primo periodo di vibrazione dell'intera struttura T 1 [sec] D Baricentro linee di vincolo Z [m] y(z) = Z/H a g(slv) (C8A.4.9) S e(t 1) (C8A.4.10) PGA-SLV a g(slv) min(c8a.4.9; C8A.4.10) <0.207 pertanto il cinematismo si attiva, è quindi necessario inserire catene per impedire il ribaltamento. 26

29 DETERMINAZIONE DEL TIRO DELLA CATENA CARETTERISTICHE GEOMETRICHE PARAMETRI MECCANICI TIRO DELLA CATENA Area della sezione trasversale del tirante A S [mm 2 ] Altezza della piastra di ancoraggio del tirante a [cm] Larghezza della piastra di ancoraggio del tirante b [cm] Spessore della parete su cui è ancorato il tirante t [cm] Angolo di attrito della muratura b [ ] Area della zona di contatto della muratura con la piastra di ancoraggio del tirante A 1 [cm 2 ] Distanza del bordo della piastra dal più prossimo lato libero della parete su cui è ancorata [m] Area di ripartizione azioni di compressione A 2 [cm 2 ] (A 2 /A 1 ) 2 Percentuale del contributo del taglio sulle facce laterali per il calcolo di T 2 [%] Fattore di confidenza F C Coefficiente parziale di sicurezza sulla resistenza a compressione della muratura g M Resistenza di calcolo dei tiranti f d,s [N/mm 2 ] Resistenza media a compressione della muratura f m [N/cm 2 ] Resistenza media a taglio della muratura t 0 [N/cm 2 ] Tensione di calcolo a compresione della muratura f d,m [N/cm 2 ] Resistenza di calcolo a taglio della muratura f v d,m [N/cm 2 ] Resistenza dei tiranti allo sneravamento T 1 [kn] Resistenza al punzonamento della muratura nelle zone di ancoraggio T 2 [kn] Resistenza alla pressione di contatto sulla muratura T 3 [kn] Massimo tiro esplicabile dalla catena T [kn] % Schema di riferimento Formulazione di calcolo Stato di progetto 27

30 CARATTERIZZAZIONE GEOMETRICA DEI MACROELEMENTI DATI INIZIALI Elevazione Spessore della parete al piano i- s i [m] Altezza di interpiano al h i [m] Braccio orizzontale del carico del solaio al rispetto alla cerniera cilindrica d i [m] Braccio orizzontale dell'azione di archi o volte al rispetto alla cerniera cilindrica d Vi [m] Quota del baricentro della parete al piano i- y Gi [m] Quota del punto di applicazione di azioni trasmesse da archi o volte al h Vi [m] Distanza orizzontale del baricentro del cuneo di controvento al rispetto alla cerniera cilindrica x GOi [m] Quota del baricentro del cuneo di controvento al y GOi [m] Braccio orizzontale del carico del solaio sul cuneo di controvento al rispetto alla cerniera cilindrica d Oi [m] Elevazione Peso proprio della parete al W i [kn] Peso proprio del cuneo di controvento al W Oi [kn] Carico trasmesso dal solaio al piano i- P Si [kn] AZIONI SUI MACROELEMENTI Carico trasmesso dal solaio sul cuneo di controvento al P SOi [kn] Spinta statica della copertura P H [kn] Componente verticale della spinta di archi o volte al piano i- F Vi [kn] Componente orizzontale della spinta di archi o volte al piano i- F Hi [kn] Azione del tirante al T i [kn] Arretramento della cerniera attorno alla quale avviene il ribaltamento rispetto al lembo esterno della parete [m] DATI DI CALCOLO Peso proprio pareti Peso proprio del cuneo di controvento Carico dei solai Carico dei solai sui cunei di controvento Azione di archi o volte Azione dei tiranti Inerzia pareti MOMENTO DELLE AZIONI STABILIZZANTI Inerzia dei cunei di controvento MOMENTO DELLE AZIONI RIBALTANTI Inerzia dei solai Inerzia dei solai sui cunei di controvento Inerzia di archi o volte Spinta statica di archi o volte Spinta statica della copertura MOLTIPLI- CATORE a 0 Valore di a 0 Fattore di Confidenza FC Massa partecipante M* Frazione massa partecipante e* Accelerazione spettrale a 0 * [m/sec 2 ] CALCOLO DELLE PGA PER LA VERIFICA DELLO STATO LIMITE DI SALVAGUARDIA DELLA VITA CIRCOLARE N. 617 DEL ISTRUZIONI PER L'APPLICAZIONE DELLE NTC PARAMETRI DI CALCOLO Fattore di struttura q Coefficiente di amplificazione topografica S T Categoria suolo di fondazione PGA di riferimento a g(p VR) [g] Fattore di amplificazione massima dello spettro F O Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro T C* [sec] Fattore di smorzamento h Quota di base del macroelemento rispetto alla fondazione [m] Altezza della struttura H [m] Coefficiente di amplificazione stratigrafica S S Coefficiente C C Fattore di amplificazione locale del suolo di fondazione S Numero di piani dell'edificio N Coefficiente di partecipazione modale g Primo periodo di vibrazione dell'intera struttura T 1 [sec] D Baricentro linee di vincolo Z [m] y(z) = Z/H a g(slv) (C8A.4.9) S e(t 1) (C8A.4.10) PGA-SLV a g(slv) min(c8a.4.9; C8A.4.10) > VERIFICATO 28

31 RIBALTAMENTO SEMPLICE (Caserma, zona uffici e camere) Esempio schema Schema di calcolo 29

32 Stato di fatto Elevazione Altezza fasce murarie Quota del sottofinestra [m] Quota del soprafinestra [m] GEOMETRIA DELLA FACCIATA (*) Larghezza della fascia sottofinestra al netto aperture [m] Larghezza fasce murarie Larghezza della fascia intermedia al netto aperture [m] Larghezza della fascia soprafinestra al netto aperture [m] Peso specifico della muratura g i [kn/m 3 ] Arretramento della cerniera attorno alla quale avviene il ribaltamento rispetto al lembo esterno della parete [m] CARATTERIZZAZIONE GEOMETRICA DEI MACROELEMENTI DATI INIZIALI Elevazione Spessore della parete al piano i- s i [m] Altezza di interpiano al h i [m] Braccio orizzontale del carico del solaio al rispetto alla cerniera cilindrica d i [m] Braccio orizzontale dell'azione di archi o volte al rispetto alla cerniera cilindrica d Vi [m] Quota del punto di applicazione di azioni trasmesse da archi o volte al h Vi [m] Quota del baricentro della parete al piano i- y Gi [m] Quota del baricentro della parete al piano i- (**) y Gi [m] AZIONI SUI MACROELEMENTI Elevazione Peso proprio della parete al W i [kn] Peso proprio della parete al (**) W i [kn] Carico trasmesso dal solaio al piano i- P Si [kn] Spinta statica della copertura P H [kn] Componente verticale della spinta di archi o volte al piano i- F Vi [kn] Componente orizzontale della spinta di archi o volte al piano i- F Hi [kn] Azione del tirante al T i [kn] MOMENTO DELLE AZIONI STABILIZZANTI DATI DI CALCOLO Peso proprio pareti Carico dei solai Azione di archi o volte Azione dei tiranti MOMENTO DELLE AZIONI RIBALTANTI Inerzia pareti Inerzia dei solai Inerzia di archi o volte Spinta statica di archi o volte Spinta statica della copertura MOLTIPLI- CATORE a 0 Valore di a 0 Fattore di Confidenza FC Massa partecipante M* Frazione massa partecipante e* Accelerazione spettrale a 0 * [m/sec 2 ] N.C N.C. - N.C N.C. 30

33 CALCOLO DELLE PGA PER LA VERIFICA DELLO STATO LIMITE DI SALVAGUARDIA DELLA VITA CIRCOLARE N. 617 DEL ISTRUZIONI PER L'APPLICAZIONE DELLE NTC PARAMETRI DI CALCOLO Fattore di struttura q Coefficiente di amplificazione topografica S T Categoria suolo di fondazione PGA di riferimento a g (P VR ) [g] Fattore di amplificazione massima dello spettro F O Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro T C * [sec] Fattore di smorzamento h Altezza della struttura H [m] Coefficiente di amplificazione stratigrafica S S Coefficiente C C Fattore di amplificazione locale del suolo di fondazione S Numero di piani dell'edificio N Coefficiente di partecipazione modale g Primo periodo di vibrazione dell'intera struttura T 1 [sec] D Baricentro linee di vincolo Z [m] y(z) = Z/H a g(slv) (C8A.4.9) S e (T 1 ) (C8A.4.10) PGA-SLV a g(slv) min(c8da.4.9; C8A.4.10) <0.207 e 0.022<0.207 pertanto il cinematismo si attiva, è quindi necessario inserire catene per impedire il ribaltamento. 31

34 DETERMINAZIONE DEL TIRO DELLA CATENA CARETTERISTICHE GEOMETRICHE PARAMETRI MECCANICI TIRO DELLA CATENA Area della sezione trasversale del tirante A S [mm 2 ] Altezza della piastra di ancoraggio del tirante a [cm] Larghezza della piastra di ancoraggio del tirante b [cm] Spessore della parete su cui è ancorato il tirante t [cm] Angolo di attrito della muratura b [ ] Area della zona di contatto della muratura con la piastra di ancoraggio del tirante A 1 [cm 2 ] Distanza del bordo della piastra dal più prossimo lato libero della parete su cui è ancorata [m] Area di ripartizione azioni di compressione A 2 [cm 2 ] (A 2 /A 1 ) 2 Percentuale del contributo del taglio sulle facce laterali per il calcolo di T 2 [%] Fattore di confidenza F C Coefficiente parziale di sicurezza sulla resistenza a compressione della muratura g M Resistenza di calcolo dei tiranti f d,s [N/mm 2 ] Resistenza media a compressione della muratura f m [N/cm 2 ] Resistenza media a taglio della muratura t 0 [N/cm 2 ] Tensione di calcolo a compresione della muratura f d,m [N/cm 2 ] Resistenza di calcolo a taglio della muratura f v d,m [N/cm 2 ] Resistenza dei tiranti allo sneravamento T 1 [kn] Resistenza al punzonamento della muratura nelle zone di ancoraggio T 2 [kn] Resistenza alla pressione di contatto sulla muratura T 3 [kn] Massimo tiro esplicabile dalla catena T [kn] % Schema di riferimento Formulazione di calcolo 32

35 Stato di progetto Elevazione Altezza fasce murarie Quota del sottofinestra [m] Quota del soprafinestra [m] GEOMETRIA DELLA FACCIATA (*) Larghezza della fascia sottofinestra al netto aperture [m] Larghezza fasce murarie Larghezza della fascia intermedia al netto aperture [m] Larghezza della fascia soprafinestra al netto aperture [m] Peso specifico della muratura g i [kn/m 3 ] Arretramento della cerniera attorno alla quale avviene il ribaltamento rispetto al lembo esterno della parete [m] CARATTERIZZAZIONE GEOMETRICA DEI MACROELEMENTI DATI INIZIALI Elevazione Spessore della parete al piano i- s i [m] Altezza di interpiano al h i [m] Braccio orizzontale del carico del solaio al rispetto alla cerniera cilindrica d i [m] Braccio orizzontale dell'azione di archi o volte al rispetto alla cerniera cilindrica d Vi [m] Quota del punto di applicazione di azioni trasmesse da archi o volte al h Vi [m] Quota del baricentro della parete al piano i- y Gi [m] Quota del baricentro della parete al piano i- (**) y Gi [m] Elevazione Peso proprio della parete al W i [kn] Peso proprio della parete al (**) W i [kn] Carico trasmesso dal solaio al piano i- P Si [kn] Spinta statica della copertura P H [kn] Componente verticale della spinta di archi o volte al piano i- F Vi [kn] Componente orizzontale della spinta di archi o volte al piano i- F Hi [kn] Azione del tirante al AZIONI SUI MACROELEMENTI T i [kn] MOMENTO DELLE AZIONI STABILIZZANTI DATI DI CALCOLO Peso proprio pareti Carico dei solai Azione di archi o volte Azione dei tiranti MOMENTO DELLE AZIONI RIBALTANTI Inerzia pareti Inerzia dei solai Inerzia di archi o volte Spinta statica di archi o volte Spinta statica della copertura MOLTIPLI- CATORE a 0 Valore di a 0 Fattore di Confidenza FC Massa partecipante M* Frazione massa partecipante e* Accelerazione spettrale a 0 * [m/sec 2 ] N.C N.C. - N.C N.C. 33

36 CALCOLO DELLE PGA PER LA VERIFICA DELLO STATO LIMITE DI SALVAGUARDIA DELLA VITA CIRCOLARE N. 617 DEL ISTRUZIONI PER L'APPLICAZIONE DELLE NTC PARAMETRI DI CALCOLO Fattore di struttura q Coefficiente di amplificazione topografica S T Categoria suolo di fondazione PGA di riferimento a g (P VR ) [g] Fattore di amplificazione massima dello spettro F O Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro T C * [sec] Fattore di smorzamento h Altezza della struttura H [m] Coefficiente di amplificazione stratigrafica S S Coefficiente C C Fattore di amplificazione locale del suolo di fondazione S Numero di piani dell'edificio N Coefficiente di partecipazione modale g Primo periodo di vibrazione dell'intera struttura T 1 [sec] D Baricentro linee di vincolo Z [m] y(z) = Z/H a g(slv) (C8A.4.9) S e (T 1 ) (C8A.4.10) PGA-SLV a g(slv) min(c8da.4.9; C8A.4.10) > VERIFICATO > VERIFICATO 34

37 RIBALTAMENTO SEMPLICE (Caserma, zona autorimessa e spazi comuni) Esempio schema Schema di calcolo 35

38 Stato di fatto Elevazione Altezza fasce murarie Quota del sottofinestra [m] Quota del soprafinestra [m] GEOMETRIA DELLA FACCIATA (*) Larghezza della fascia sottofinestra al netto aperture [m] Larghezza fasce murarie Larghezza della fascia intermedia al netto aperture [m] Larghezza della fascia soprafinestra al netto aperture [m] Peso specifico della muratura g i [kn/m 3 ] Arretramento della cerniera attorno alla quale avviene il ribaltamento rispetto al lembo esterno della parete [m] CARATTERIZZAZIONE GEOMETRICA DEI MACROELEMENTI DATI INIZIALI Elevazione Spessore della parete al piano i- s i [m] Altezza di interpiano al h i [m] Braccio orizzontale del carico del solaio al rispetto alla cerniera cilindrica d i [m] Braccio orizzontale dell'azione di archi o volte al rispetto alla cerniera cilindrica d Vi [m] Quota del punto di applicazione di azioni trasmesse da archi o volte al h Vi [m] Quota del baricentro della parete al piano i- y Gi [m] Quota del baricentro della parete al piano i- (**) y Gi [m] AZIONI SUI MACROELEMENTI Elevazione Peso proprio della parete al W i [kn] Peso proprio della parete al (**) W i [kn] Carico trasmesso dal solaio al piano i- P Si [kn] Spinta statica della copertura P H [kn] 0.0 Componente verticale della spinta di archi o volte al piano i- F Vi [kn] Componente orizzontale della spinta di archi o volte al piano i- F Hi [kn] Azione del tirante al T i [kn] MOMENTO DELLE AZIONI STABILIZZANTI DATI DI CALCOLO Peso proprio pareti Carico dei solai Azione di archi o volte Azione dei tiranti MOMENTO DELLE AZIONI RIBALTANTI Inerzia pareti Inerzia dei solai Inerzia di archi o volte Spinta statica di archi o volte Spinta statica della copertura MOLTIPLI- CATORE a 0 Valore di a 0 Fattore di Confidenza FC Massa partecipante M* Frazione massa partecipante e* Accelerazione spettrale a 0 * [m/sec 2 ] N.C N.C. - N.C N.C. 36

39 CALCOLO DELLE PGA PER LA VERIFICA DELLO STATO LIMITE DI SALVAGUARDIA DELLA VITA CIRCOLARE N. 617 DEL ISTRUZIONI PER L'APPLICAZIONE DELLE NTC PARAMETRI DI CALCOLO Fattore di struttura q Coefficiente di amplificazione topografica S T Categoria suolo di fondazione PGA di riferimento a g (P VR ) [g] Fattore di amplificazione massima dello spettro F O Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro T C * [sec] Fattore di smorzamento h Altezza della struttura H [m] Coefficiente di amplificazione stratigrafica S S Coefficiente C C Fattore di amplificazione locale del suolo di fondazione S Numero di piani dell'edificio N Coefficiente di partecipazione modale g Primo periodo di vibrazione dell'intera struttura T 1 [sec] D Baricentro linee di vincolo Z [m] y(z) = Z/H a g(slv) (C8A.4.9) S e (T 1 ) (C8A.4.10) PGA-SLV a g(slv) min(c8da.4.9; C8A.4.10) <0.207 e 0.017<0.207 pertanto il cinematismo si attiva, è quindi necessario inserire catene per impedire il ribaltamento. 37

40 DETERMINAZIONE DEL TIRO DELLA CATENA CARETTERISTICHE GEOMETRICHE PARAMETRI MECCANICI TIRO DELLA CATENA Area della sezione trasversale del tirante A S [mm 2 ] Altezza della piastra di ancoraggio del tirante a [cm] Larghezza della piastra di ancoraggio del tirante b [cm] Spessore della parete su cui è ancorato il tirante t [cm] Angolo di attrito della muratura b [ ] Area della zona di contatto della muratura con la piastra di ancoraggio del tirante A 1 [cm 2 ] Distanza del bordo della piastra dal più prossimo lato libero della parete su cui è ancorata [m] Area di ripartizione azioni di compressione A 2 [cm 2 ] (A 2 /A 1 ) 2 Percentuale del contributo del taglio sulle facce laterali per il calcolo di T 2 [%] Fattore di confidenza F C Coefficiente parziale di sicurezza sulla resistenza a compressione della muratura g M Resistenza di calcolo dei tiranti f d,s [N/mm 2 ] Resistenza media a compressione della muratura f m [N/cm 2 ] Resistenza media a taglio della muratura t 0 [N/cm 2 ] Tensione di calcolo a compresione della muratura f d,m [N/cm 2 ] Resistenza di calcolo a taglio della muratura f v d,m [N/cm 2 ] Resistenza dei tiranti allo sneravamento T 1 [kn] Resistenza al punzonamento della muratura nelle zone di ancoraggio T 2 [kn] Resistenza alla pressione di contatto sulla muratura T 3 [kn] Massimo tiro esplicabile dalla catena T [kn] % Schema di riferimento Formulazione di calcolo 38

41 Stato di progetto Elevazione Altezza fasce murarie Quota del sottofinestra [m] Quota del soprafinestra [m] GEOMETRIA DELLA FACCIATA (*) Larghezza della fascia sottofinestra al netto aperture [m] Larghezza fasce murarie Larghezza della fascia intermedia al netto aperture [m] Larghezza della fascia soprafinestra al netto aperture [m] Peso specifico della muratura g i [kn/m 3 ] Arretramento della cerniera attorno alla quale avviene il ribaltamento rispetto al lembo esterno della parete [m] CARATTERIZZAZIONE GEOMETRICA DEI MACROELEMENTI DATI INIZIALI Elevazione Spessore della parete al piano i- s i [m] Altezza di interpiano al h i [m] Braccio orizzontale del carico del solaio al rispetto alla cerniera cilindrica d i [m] Braccio orizzontale dell'azione di archi o volte al rispetto alla cerniera cilindrica d Vi [m] Quota del punto di applicazione di azioni trasmesse da archi o volte al h Vi [m] Quota del baricentro della parete al piano i- y Gi [m] Quota del baricentro della parete al piano i- (**) y Gi [m] Elevazione Peso proprio della parete al W i [kn] Peso proprio della parete al (**) W i [kn] Carico trasmesso dal solaio al piano i- P Si [kn] Spinta statica della copertura P H [kn] Componente verticale della spinta di archi o volte al piano i- F Vi [kn] Componente orizzontale della spinta di archi o volte al piano i- F Hi [kn] Azione del tirante al AZIONI SUI MACROELEMENTI T i [kn] MOMENTO DELLE AZIONI STABILIZZANTI DATI DI CALCOLO Peso proprio pareti Carico dei solai Azione di archi o volte Azione dei tiranti MOMENTO DELLE AZIONI RIBALTANTI Inerzia pareti Inerzia dei solai Inerzia di archi o volte Spinta statica di archi o volte Spinta statica della copertura MOLTIPLI- CATORE a 0 Valore di a 0 Fattore di Confidenza FC Massa partecipante M* Frazione massa partecipante e* Accelerazione spettrale a 0 * [m/sec 2 ] N.C N.C. - N.C N.C. 39

42 CALCOLO DELLE PGA PER LA VERIFICA DELLO STATO LIMITE DI SALVAGUARDIA DELLA VITA CIRCOLARE N. 617 DEL ISTRUZIONI PER L'APPLICAZIONE DELLE NTC PARAMETRI DI CALCOLO Fattore di struttura q Coefficiente di amplificazione topografica S T Categoria suolo di fondazione PGA di riferimento a g (P VR ) [g] Fattore di amplificazione massima dello spettro F O Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro T C * [sec] Fattore di smorzamento h Altezza della struttura H [m] Coefficiente di amplificazione stratigrafica S S Coefficiente C C Fattore di amplificazione locale del suolo di fondazione S Numero di piani dell'edificio N Coefficiente di partecipazione modale g Primo periodo di vibrazione dell'intera struttura T 1 [sec] D Baricentro linee di vincolo Z [m] y(z) = Z/H a g(slv) (C8A.4.9) S e (T 1 ) (C8A.4.10) PGA-SLV a g(slv) min(c8da.4.9; C8A.4.10) > VERIFICATO > VERIFICATO 40

43 RIBALTAMENTO DI CUNEO DIAGONALE (Caserma, zona uffici e camere) Schema di calcolo 41

44 Stato di fatto CARATTERIZZAZIONE GEOMETRICA DEI MACROELEMENTI DATI INIZIALI Elevazione Spessore della parete al piano i- s i [m] Altezza di interpiano al h i [m] Braccio orizzontale del carico del solaio al rispetto alla cerniera cilindrica d i [m] Braccio orizzontale dell'azione di archi o volte al rispetto alla cerniera cilindrica d Vi [m] Quota del baricentro della parete al piano i- y Gi [m] Quota del punto di applicazione di azioni trasmesse da archi o volte al h Vi [m] Distanza orizzontale del baricentro del cuneo di controvento al rispetto alla cerniera cilindrica x GOi [m] Quota del baricentro del cuneo di controvento al y GOi [m] Braccio orizzontale del carico del solaio sul cuneo di controvento al rispetto alla cerniera cilindrica d Oi [m] Elevazione Peso proprio della parete al W i [kn] Peso proprio del cuneo di controvento al W Oi [kn] Carico trasmesso dal solaio al piano i- P Si [kn] AZIONI SUI MACROELEMENTI Carico trasmesso dal solaio sul cuneo di controvento al P SOi [kn] Spinta statica della copertura P H [kn] Componente verticale della spinta di archi o volte al piano i- F Vi [kn] Componente orizzontale della spinta di archi o volte al piano i- F Hi [kn] Azione del tirante al T i [kn] Arretramento della cerniera attorno alla quale avviene il ribaltamento rispetto al lembo esterno della parete [m] DATI DI CALCOLO Peso proprio pareti Peso proprio del cuneo di controvento Carico dei solai Carico dei solai sui cunei di controvento Azione di archi o volte Azione dei tiranti Inerzia pareti MOMENTO DELLE AZIONI STABILIZZANTI Inerzia dei cunei di controvento MOMENTO DELLE AZIONI RIBALTANTI Inerzia dei solai Inerzia dei solai sui cunei di controvento Inerzia di archi o volte Spinta statica di archi o volte Spinta statica della copertura MOLTIPLI- CATORE a 0 Valore di a 0 Fattore di Confidenza FC Massa partecipante M* Frazione massa partecipante e* Accelerazione spettrale a 0 * [m/sec 2 ] CALCOLO DELLE PGA PER LA VERIFICA DELLO STATO LIMITE DI SALVAGUARDIA DELLA VITA CIRCOLARE N. 617 DEL ISTRUZIONI PER L'APPLICAZIONE DELLE NTC PARAMETRI DI CALCOLO Fattore di struttura q Coefficiente di amplificazione topografica S T Categoria suolo di fondazione PGA di riferimento a g(p VR) [g] Fattore di amplificazione massima dello spettro F O Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro T C* [sec] Fattore di smorzamento h Quota di base del macroelemento rispetto alla fondazione [m] Altezza della struttura H [m] Coefficiente di amplificazione stratigrafica S S Coefficiente C C Fattore di amplificazione locale del suolo di fondazione S Numero di piani dell'edificio N Coefficiente di partecipazione modale g Primo periodo di vibrazione dell'intera struttura T 1 [sec] D Baricentro linee di vincolo Z [m] y(z) = Z/H a g(slv) (C8A.4.9) S e(t 1) (C8A.4.10) PGA-SLV a g(slv) min(c8a.4.9; C8A.4.10) <0.207 pertanto il cinematismo si attiva, è quindi necessario inserire catene per impedire il ribaltamento. 42

45 DETERMINAZIONE DEL TIRO DELLA CATENA CARETTERISTICHE GEOMETRICHE PARAMETRI MECCANICI TIRO DELLA CATENA Area della sezione trasversale del tirante A S [mm 2 ] Altezza della piastra di ancoraggio del tirante a [cm] Larghezza della piastra di ancoraggio del tirante b [cm] Spessore della parete su cui è ancorato il tirante t [cm] Angolo di attrito della muratura b [ ] Area della zona di contatto della muratura con la piastra di ancoraggio del tirante A 1 [cm 2 ] Distanza del bordo della piastra dal più prossimo lato libero della parete su cui è ancorata [m] Area di ripartizione azioni di compressione A 2 [cm 2 ] (A 2 /A 1 ) 2 Percentuale del contributo del taglio sulle facce laterali per il calcolo di T 2 [%] Fattore di confidenza F C Coefficiente parziale di sicurezza sulla resistenza a compressione della muratura g M Resistenza di calcolo dei tiranti f d,s [N/mm 2 ] Resistenza media a compressione della muratura f m [N/cm 2 ] Resistenza media a taglio della muratura t 0 [N/cm 2 ] Tensione di calcolo a compresione della muratura f d,m [N/cm 2 ] Resistenza di calcolo a taglio della muratura f v d,m [N/cm 2 ] Resistenza dei tiranti allo sneravamento T 1 [kn] Resistenza al punzonamento della muratura nelle zone di ancoraggio T 2 [kn] Resistenza alla pressione di contatto sulla muratura T 3 [kn] Massimo tiro esplicabile dalla catena T [kn] % Schema di riferimento Formulazione di calcolo Stato di progetto 43

46 CARATTERIZZAZIONE GEOMETRICA DEI MACROELEMENTI DATI INIZIALI Elevazione Spessore della parete al piano i- s i [m] Altezza di interpiano al h i [m] Braccio orizzontale del carico del solaio al rispetto alla cerniera cilindrica d i [m] Braccio orizzontale dell'azione di archi o volte al rispetto alla cerniera cilindrica d Vi [m] Quota del baricentro della parete al piano i- y Gi [m] Quota del punto di applicazione di azioni trasmesse da archi o volte al h Vi [m] Distanza orizzontale del baricentro del cuneo di controvento al rispetto alla cerniera cilindrica x GOi [m] Quota del baricentro del cuneo di controvento al y GOi [m] Braccio orizzontale del carico del solaio sul cuneo di controvento al rispetto alla cerniera cilindrica d Oi [m] Elevazione Peso proprio della parete al W i [kn] Peso proprio del cuneo di controvento al W Oi [kn] Carico trasmesso dal solaio al piano i- P Si [kn] Carico trasmesso dal solaio sul cuneo di controvento al P SOi [kn] Spinta statica della copertura P H [kn] Componente verticale della spinta di archi o volte al piano i- F Vi [kn] Componente orizzontale della spinta di archi o volte al piano i- F Hi [kn] Azione del tirante al AZIONI SUI MACROELEMENTI T i [kn] Arretramento della cerniera attorno alla quale avviene il ribaltamento rispetto al lembo esterno della parete [m] DATI DI CALCOLO Peso proprio pareti Peso proprio del cuneo di controvento Carico dei solai Carico dei solai sui cunei di controvento Azione di archi o volte Azione dei tiranti Inerzia pareti MOMENTO DELLE AZIONI STABILIZZANTI Inerzia dei cunei di controvento MOMENTO DELLE AZIONI RIBALTANTI Inerzia dei solai Inerzia dei solai sui cunei di controvento Inerzia di archi o volte Spinta statica di archi o volte Spinta statica della copertura MOLTIPLI- CATORE a 0 Valore di a 0 Fattore di Confidenza FC Massa partecipante M* Frazione massa partecipante e* Accelerazione spettrale a 0 * [m/sec 2 ] CALCOLO DELLE PGA PER LA VERIFICA DELLO STATO LIMITE DI SALVAGUARDIA DELLA VITA CIRCOLARE N. 617 DEL ISTRUZIONI PER L'APPLICAZIONE DELLE NTC PARAMETRI DI CALCOLO Fattore di struttura q Coefficiente di amplificazione topografica S T Categoria suolo di fondazione PGA di riferimento a g(p VR) [g] Fattore di amplificazione massima dello spettro F O Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro T C* [sec] Fattore di smorzamento h Quota di base del macroelemento rispetto alla fondazione [m] Altezza della struttura H [m] Coefficiente di amplificazione stratigrafica S S Coefficiente C C Fattore di amplificazione locale del suolo di fondazione S Numero di piani dell'edificio N Coefficiente di partecipazione modale g Primo periodo di vibrazione dell'intera struttura T 1 [sec] D Baricentro linee di vincolo Z [m] y(z) = Z/H a g(slv) (C8A.4.9) S e(t 1) (C8A.4.10) PGA-SLV a g(slv) min(c8a.4.9; C8A.4.10) > VERIFICATO 44

47 Fissaggi travi prefabbricate Zona Autorimessa LOCALITA' CANTIERE COLLEGAMENTO FORMULA SEMPLIFICATA Cento Caserma VVF Trave-Setto fi 1 Sa( T1) wi * 2 g Sovraccarico = 335 dan/mq Interasse elemento = 4.70 ml Carico lineare su elemento = 1,575 dan/ml Peso proprio elemento = 410 dan/ml Tot 1,985 dan/ml Lunghezza elemento = 9.00 ml wi = 17,861 dan T1 = 0.15 Terreno = D Sa(T1) Cento g fi 1 Sa( T1) wi * 2 g = 1,849 dan 45

48 VERIFICA A TAGLIO DELL'ANGOLARE Tipo = fyk = ftk = Ned = S N/mmq 430 N/mmq 1,849 N/mmq N u, Rd N pl, Rd 0,9* A g A* f g net M 2 M 0 yk * f tk = 589,286 dan = 519,756 dan Nt,Rd min. tra Npl,Rd e Nu,Rd = 519,756 dan >> Ned VERIFICA A TAGLIO BULLONE Classe = 8.8 Diametro = 16 mm Area = 201 mmq fub = 800 N/mmq 0,6* fub* Ares Fvrd gmb = 7,145 dan Fed = 924 dan << Fvrd 46

49 47

50 48

51 Travetti sottotetto LOCALITA' CANTIERE COLLEGAMENTO FORMULA SEMPLIFICATA Cento Caserma VVF Trave-Travetto fi 1 Sa( T1) wi * 2 g Sovraccarico = 340 dan/mq Interasse elemento = 2.70 ml Carico lineare su elemento = 918 dan/ml Peso proprio elemento = 210 dan/ml Tot 1,128 dan/ml Lunghezza elemento = 7.50 ml wi = 8,460 dan T1 = 0.23 Terreno = D Sa(T1) Cento g fi 1 Sa( T1) wi * 2 g = 876 dan VERIFICA A TAGLIO ANGOLARE Tipo = fyk = ftk = Ned = S N/mmq 430 N/mmq 876 N/mmq N u, Rd N pl, Rd 0,9* A g A* f g net M 2 M 0 yk * f tk = 589,286 dan = 519,756 dan Nt,Rd min. tra Npl,Rd e Nu,Rd = 519,756 dan >> Ned 49

52 VERIFICA A TAGLIO TASSELLI Classe = 8.8 Diametro = 16 mm Area = 201 mmq fub = 800 N/mmq 0,6* fub* Ares Fvrd gmb = 7,145 dan Fed = 438 dan << Fvrd VERIFICA A TRAZIONE TASSELLI Classe = 8.8 Diametro = 16 mm Area = 201 mmq ftb = 800 N/mmq F t, Rd 0,9* f g tb M 2 * A res = 11,575 dan Frd = 438 dan << Fvrd 50

53 51

54 52

55 Trave di colmo sottotetto LOCALITA' CANTIERE COLLEGAMENTO FORMULA SEMPLIFICATA Cento Caserma VVF Trave-Pilastro fi 1 Sa( T1) wi * 2 g Sovraccarico = 340 dan/mq Interasse elemento = 4.70 ml Carico lineare su elemento = 1,598 dan/ml Peso proprio elemento = 300 dan/ml Tot 1,898 dan/ml Lunghezza elemento = 4.50 ml wi = 8,541 dan T1 = 0.23 Terreno = D Sa(T1) Cento g fi 1 Sa( T1) wi * 2 g = 884 dan VERIFICA A TAGLIO ANGOLARE Tipo = fyk = ftk = Ned = S N/mmq 430 N/mmq 884 N/mmq N u, Rd N pl, Rd 0,9* A g A* f g net M 2 M 0 yk * f tk = 589,286 dan = 519,756 dan Nt,Rd min. tra Npl,Rd e Nu,Rd = 519,756 dan >> Ned 53

56 VERIFICA A TAGLIO TASSELLI Classe = 8.8 Diametro = 16 mm Area = 201 mmq fub = 800 N/mmq 0,6* fub* Ares Fvrd gmb = 7,145 dan Fed = 442 dan << Fvrd VERIFICA A TRAZIONE TASSELLI Classe = 8.8 Diametro = 16 mm Area = 201 mmq ftb = 800 N/mmq F t, Rd 0,9* f g tb M 2 * A res = 11,575 dan Frd = 442 dan << Fvrd 54

57 55