PROGETTO DI INFRASTRUTTURAZIONE DELLA MARGHERIA DELL'ASSIETTA (2.270 m.s.l.m.) nel comune di USSEAUX

Transcript

1 A MARGHERIA DELL ASSIETTA OGGETTO DEL PROGETTO PROGETTO DI INFRASTRUTTURAZIONE DELLA MARGHERIA DELL'ASSIETTA (2.270 m.s.l.m.) nel comune di USSEAUX LOCALIZZAZIONE REGIONE PIEMONTE PROVINCIA DI TORINO COMUNE DI USSEAUX LIVELLO DELLA PROGETTAZIONE OGGETTO DELL ELABORATO AREA DI PROGETTAZIONE GENERALE PROGETTO STRUTTURALE versione data oggetto 0 24/01/ emissione CODICE GENERALE ELABORATO CODICE OPERA LOTTO LIVELLO PROGETTO AREA PROGETTO N ELABORATO VERSIONE CUMA A D PG 1B3 0 DATI PROGETTISTI: TIMBRI FIRME Arch. Stefano Pomero EssePi Studio di Architettura Via Alessandro Volta n Saluzzo (CN) Tel/Fax 0175/ cell 335/ info@essepistudio.it Web COMMITTENZA Comune di Usseaux Via Conte Eugenio Brunetta n Usseaux (TO) Tel 0121/ fax 0121/ P.I C.F PEC usseaux@cert.ruparpiemonte.it IL RESPONSABLE DEL PROCEDIMENTO: Geom. Massimo Alisio

2 SOMMARIO RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO PREMESSA DESCRIZIONE DELLE STRUTTURE NORMATIVA DI RIFERIMENTO MATERIALI UTILIZZATI NELLE OPERE IN OGGETTO VERIFICA DELLE STRUTTURA IN PROGETTO IPOTESI DI CALCOLO ANALISI DEI CARICHI DEFINIZIONE DEI PARAMETRI DI PROGETTO AI SENSI DEL D.M. 14/01/ DESCRIZIONE DEL MODELLO VERIFICA DELLE STRUTTURE VERIFICA DELLE TRAVI DI FONDAZIONE VERIFICA DEI MONTANTI IN LEGNO VERIFICA DEGLI ELEMENTI DI COPERTURA IN LEGNO CONCLUSIONI RELAZIONE SULLE FONDAZIONI PREMESSA NORMATIVA DI RIFERIMENTO CARATTERIZZAZIONE E MODELLAZIONE GEOLOGICA DEL SITO VERIFICA DELLA TRAVATA DI FONDAZIONE CUMA_A_D_PG_1B3_0 2

3 RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO 1. PREMESSA La presente riporta le verifiche sulle strutture dell intervento in oggetto, consistente nella realizzazione di una nuova tettoia. L intervento è classificabile ai sensi delle Norme Tecniche, come nuova costruzione. 2. DESCRIZIONE DELLE STRUTTURE L intervento prevede la realizzazione di una struttura isolata in legno adibita a tettoia aperta, indipendente dall edificio esistente in quanto separata da esso da un giunto strutturale. Le opere strutturali previste, per la nuova tettoia in legno, sono le seguenti: - Realizzazione di travi di fondazione; - Realizzazione della struttura verticale resistente con intelaiatura di pilastri in legno massello; - Realizzazione di travi in legno massello; - Copertura ad orditura lignea con arcarecci di legno massello. Il progetto può essere geometricamente definito come un rettangolo avente dimensioni pari a 2.30 x 6.20 metri circa. 3. NORMATIVA DI RIFERIMENTO Ai L n "Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica. D.M Norme tecniche per le costruzioni Circolare 2 Febbraio 2009, n.617, C.S.LL.PP. 4. MATERIALI UTILIZZATI NELLE OPERE IN OGGETTO I materiali previsti per l intervento sono i seguenti: - Acciaio ad aderenza migliorata tipo B450C; - CEM I 32.5 R, - Conglomerato cementizio Rck 28 gg > 30,0 N/mmq, Classe C25/30, Classe di esposizione ambientale XC2 (per fondazioni), XC1 (tutte le altre strutture) Consistenza S4; - Legno massello, classe C24; - Acciaio per carpenteria S275. I materiali rispondono a quanto previsto dalla N.T. vigente. CUMA_A_D_PG_1B3_0 3

4 5. VERIFICA DELLE STRUTTURA IN PROGETTO Nel seguito vengono proposte le verifiche per le strutture della nuova tettoia in legno. Si evidenzia che viene realizzato il modello per verificare la risposta sismica globale della struttura e per ottenere i valori e la distribuzione delle sollecitazioni che maggiormente corrispondano a quelli effettivamente in esercizio. Per quanto riguarda la verifica della struttura in legno della copertura si farà riferimento ai classici schemi derivanti dalla Scienza delle Costruzioni IPOTESI DI CALCOLO La struttura viene schematizzata attraverso l utilizzo di una orditura a telaio tridimensionale con solai. La struttura è modellata con il metodo degli elementi finiti, applicato a sistemi tridimensionali. I vincoli sono considerati puntuali ed inseriti tramite le sei costanti di rigidezza elastica, oppure come elementi asta poggianti su suolo elastico. Per il calcolo delle sollecitazioni si è fatto ricorso all'elaboratore elettronico utilizzando il programma di calcolo DOLMEN WIN. Le verifiche strutturali sono state condotte secondo il metodo degli stati limite attraverso un analisi sismica lineare di tipo dinamica ANALISI DEI CARICHI Vengono utilizzati per i calcoli i seguenti carichi: COPERTURA peso proprio struttura di copertura 50 dan/m 2 carichi permanenti non strutturali (lamiera coibentata) 20 dan/m 2 carichi variabili 50 dan/m 2 (categoria H1:coperture e sottotetti accessibili per sola manutenzione) Neve (a quota > 1000 m s.l.m.) 1239 dan/m DEFINIZIONE DEI PARAMETRI DI PROGETTO AI SENSI DEL D.M. 14/01/08 Secondo quanto previsto dal cap. 2 e 7 ed ai fini della definizione dei livelli di sicurezza e delle prestazioni attese, alla costruzione sono stati attribuiti i seguenti parametri: - Classe d uso I; - Classe di duttilità bassa B ; - Il Comune di Usseaux si trova in zona sisimica 3S. ANALISI DINAMICA PARAMETRI DI CALCOLO: Calcolo secondo NTC 2008 Modello generale Assi di vibrazione: X Y Combinazione quadratica completa (CQC) CUMA_A_D_PG_1B3_0 4

5 DATI PROGETTO Edificio sito in località USSEAUX ( long lat ) Categoria del suolo di fondazione = B Coeff. di amplificazione stratigrafica Ss = Coeff. di amplificazione topografica ST = S = Vita nominale dell'opera VN = 50 anni Coefficiente d'uso CU = 1.0 Periodo di riferimento VR = 50.0 PVR : probabilità di superamento in VR = 10 % Tempo di ritorno = 474 Coeff. di smorzamento viscoso = 5.0 Valori risultanti per : ag [g/10] Fo TC* Fattore di struttura q = Rapporto spettro di esercizio / spettro di progetto = CONDIZIONI DI RIFERIMENTO COEFFICIENTE PESO RISULTANTE [dan] *** TABELLA AUTOVETTORI *** n PERIODO MASSA ATTIVATA COEFFICIENTI DI CORRELAZIONE [sec] %X %Y %Z n+1 n+2 n+3 n+4 n+5 n+6 n MASSA TOTALE CUMA_A_D_PG_1B3_0 5

6 5.4. DESCRIZIONE DEL MODELLO Nel seguito vengono proposte alcune immagini che descrivono il modello ad elementi finiti utilizzato per la verifica delle strutture. Modello ad elementi finiti con rappresentazione ad aste Modello ad elementi finiti con ingombro dei materiali CUMA_A_D_PG_1B3_0 6

7 Deformata della struttura nel caso statico Deformata della struttura nel caso sisma x CUMA_A_D_PG_1B3_0 7

8 Deformata della struttura nel caso sisma y Schema grafico di distribuzione delle sollecitazioni CUMA_A_D_PG_1B3_0 8

9 6. VERIFICA DELLE STRUTTURE 6.1. VERIFICA DELLE TRAVI DI FONDAZIONE Viene riportato nel seguito il tabulato di calcolo degli elementi oggetto di verifica: VERIFICA TRAVATA IN CEMENTO ARMATO Nome travata : 1 - Travata T001 (fondazione) Metodo di verifica : stati limite (NTC08). -> Duttilita' : bassa con gerarchia. Unita' di misura : cm; dan; dan/m; danm; dan/cm2; deform. %. Unita' particolari : fessure [Wk]:mm - ferri:mm e cm2 - sezioni:cm e derivate. Copriferri (assi) : longitudinali= 3 ; staffe= 2 MATERIALI CLS : Rck =300. ; fck=249. ; fctk= 17.9; fctm= 25.6; Ec= ; gc =1.5 ; fcd=141.1; fbd= 26.9; fctd= 11.9; Ecud=.2% (limit.elastico) ACCIAIO : B450C; ftk=5175. ; fyk=4500. ; Es= ; gs =1.15; fyd=3913. ; ftd(k*fyd)=4500. ; fud=4439.8; Eud=.19% (limit.elastico) TENSIONI E FESSURE MASSIME IN ESERCIZIO GRUPPO : ordinario. CLS : Scls(rara)=149.4; Scls(quasi permanente)=112. ; fbd(esercizio)= 26.9 ACCIAIO : Sacc(rara)=3600.; Coeff.Omogeneizzazione= 15 FESSURE : Wdmax(fre.)=.4 ; Wdmax(q.p.)=.3 [ ]; kt=.4 [EN ]. SLU Nome Descrizione Sest 1. SLU SENZA SISMA SLU con SISMAX PRINC4. 5. SLU con SISMAY PRINC4. 8. SLU FON con SISMAX P4. 9. SLU FON con SISMAY P4. CASI DI CARICO DA MODELLO 3D RARE FREQUENTI QUASI PERMANENTI Nome Descrizione Sest Nome Descrizione Sest Nome Descrizione Sest 10. Rara Frequente Quasi Perm 1. <- SEZIONI UTILIZZATE 3) Rettangolare: 40X25; A=1000.; Jg=52083.; E= DESCRIZIONE CAMPATE Cam. Descriz. S.ini Sez. S.fin Incl. L.assi L.net. lambda K r.ar. lam.max 1 A FLESSIONE: VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO Progressive SE Ar Msd Epscl Epsac Mrd Epscl Epsac Cam x/d Mr/Ms VE > SI ! ! SI !-.017!.048! !SI !SI ! !5.458 SI SI TAGLIO: Progressive Se Vsd VRd VRcd VRsd Asw s ctgt Ve > ! SI SI ! SI ! ! SI ! SI VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - RARE: Progressive Se Ar Momento Scls Sacc As hc,ef Eps% Sr,max Wd Ve > ! SI SI ! -15.6! 675.9! !SI SI CUMA_A_D_PG_1B3_0 9

10 TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - FREQUENTI: Progressive Se Ar Momento Scls Sacc As hc,ef Eps% Sr,max Wd Ve > ! SI SI ! -8.! 348.6! !SI SI TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - QUASI PERMANENTI: Progressive Se Ar Momento Scls Sacc As hc,ef Eps% Sr,max Wd Ve > ! SI SI ! -3.9! 166.9! !SI SI ARMATURE LONGITUDINALI (%=100*Af/Acls - Acls=area intera sezione) Nro Totale % Super. % Barre Infer. % Barre d d14 VERIFICA TRAVATA IN CEMENTO ARMATO Nome travata : 1 - Travata T002 (fondazione) Metodo di verifica : stati limite (NTC08). -> Duttilita' : bassa con gerarchia. Unita' di misura : cm; dan; dan/m; danm; dan/cm2; deform. %. Unita' particolari : fessure [Wk]:mm - ferri:mm e cm2 - sezioni:cm e derivate. Copriferri (assi) : longitudinali= 3 ; staffe= 2 MATERIALI CLS : Rck =300. ; fck=249. ; fctk= 17.9; fctm= 25.6; Ec= ; gc =1.5 ; fcd=141.1; fbd= 26.9; fctd= 11.9; Ecud=.2% (limit.elastico) ACCIAIO : B450C; ftk=5175. ; fyk=4500. ; Es= ; gs =1.15; fyd=3913. ; ftd(k*fyd)=4500. ; fud=4439.8; Eud=.19% (limit.elastico) TENSIONI E FESSURE MASSIME IN ESERCIZIO GRUPPO : ordinario. CLS : Scls(rara)=149.4; Scls(quasi permanente)=112. ; fbd(esercizio)= 26.9 ACCIAIO : Sacc(rara)=3600.; Coeff.Omogeneizzazione= 15 FESSURE : Wdmax(fre.)=.4 ; Wdmax(q.p.)=.3 [ ]; kt=.4 [EN ]. SLU Nome Descrizione Sest 1. SLU SENZA SISMA SLU con SISMAX PRINC4. 5. SLU con SISMAY PRINC4. 8. SLU FON con SISMAX P4. 9. SLU FON con SISMAY P4. CASI DI CARICO DA MODELLO 3D RARE FREQUENTI QUASI PERMANENTI Nome Descrizione Sest Nome Descrizione Sest Nome Descrizione Sest 10. Rara Frequente Quasi Perm 1. <- SEZIONI UTILIZZATE 3) Rettangolare: 40X25; A=1000.; Jg=52083.; E= DESCRIZIONE CAMPATE Cam. Descriz. S.ini Sez. S.fin Incl. L.assi L.net. lambda K r.ar. lam.max FLESSIONE: VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO Progressive SE Ar Msd Epscl Epsac Mrd Epscl Epsac Cam x/d Mr/Ms VE > ! ! !8.896 SI ! SI !SI !-.019!.055! !SI SI > SI !-.017!.05! !SI ! SI !89.28 SI !6.001 SI ! SI ! !SI CUMA_A_D_PG_1B3_0 10

11 SI > ! !SI ! SI !92.52 SI !5.116 SI ! SI !-.017!.05! !SI SI SI > !-.019!.055! ! !SI !SI ! ! !8.896 SI SI TAGLIO: Progressive Se Vsd VRd VRcd VRsd Asw s ctgt Ve > ! ! ! SI SI ! SI ! SI > ! 4245.! ! ! SI SI ! SI > ! SI ! ! ! SI ! SI > ! 4245.! SI ! ! SI ! SI VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - RARE: Progressive Se Ar Momento Scls Sacc As hc,ef Eps% Sr,max Wd Ve > SI SI SI ! SI ! -17.7! 768.4! !SI > ! -16.2! 702.9! !SI ! SI SI > SI ! SI ! -16.2! 702.9! !SI > ! -17.7! 768.4! !SI ! SI SI TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - FREQUENTI: Progressive Se Ar Momento Scls Sacc As hc,ef Eps% Sr,max Wd Ve > SI SI SI ! SI ! -8.9! 387.! !SI > ! -8.2! 354.3! !SI ! SI SI > SI ! SI ! -8.2! 354.3! !SI > ! -8.9! 387.! !SI ! SI SI TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - QUASI PERMANENTI: Progressive Se Ar Momento Scls Sacc As hc,ef Eps% Sr,max Wd Ve > SI SI SI ! SI ! -4.! 175.2! !SI > ! -3.7! 160.7! !SI ! SI SI > SI ! SI ! -3.7! 160.7! !SI > ! -4.! 175.2! !SI ! SI SI ARMATURE LONGITUDINALI (%=100*Af/Acls - Acls=area intera sezione) Nro Totale % Super. % Barre Infer. % Barre d d14 CUMA_A_D_PG_1B3_0 11

12 d14 +2d d d14 +2d d14 +2d14 VERIFICA TRAVATA IN CEMENTO ARMATO Nome travata : 2 - Travata T003 (fondazione) Metodo di verifica : stati limite (NTC08). -> Duttilita' : bassa con gerarchia. Unita' di misura : cm; dan; dan/m; danm; dan/cm2; deform. %. Unita' particolari : fessure [Wk]:mm - ferri:mm e cm2 - sezioni:cm e derivate. Copriferri (assi) : longitudinali= 3 ; staffe= 2 MATERIALI CLS : Rck =300. ; fck=249. ; fctk= 17.9; fctm= 25.6; Ec= ; gc =1.5 ; fcd=141.1; fbd= 26.9; fctd= 11.9; Ecud=.2% (limit.elastico) ACCIAIO : B450C; ftk=5175. ; fyk=4500. ; Es= ; gs =1.15; fyd=3913. ; ftd(k*fyd)=4500. ; fud=4439.8; Eud=.19% (limit.elastico) TENSIONI E FESSURE MASSIME IN ESERCIZIO GRUPPO : ordinario. CLS : Scls(rara)=149.4; Scls(quasi permanente)=112. ; fbd(esercizio)= 26.9 ACCIAIO : Sacc(rara)=3600.; Coeff.Omogeneizzazione= 15 FESSURE : Wdmax(fre.)=.4 ; Wdmax(q.p.)=.3 [ ]; kt=.4 [EN ]. SLU Nome Descrizione Sest 1. SLU SENZA SISMA SLU con SISMAX PRINC4. 5. SLU con SISMAY PRINC4. 8. SLU FON con SISMAX P4. 9. SLU FON con SISMAY P4. CASI DI CARICO DA MODELLO 3D RARE FREQUENTI QUASI PERMANENTI Nome Descrizione Sest Nome Descrizione Sest Nome Descrizione Sest 10. Rara Frequente Quasi Perm 1. <- SEZIONI UTILIZZATE 3) Rettangolare: 40X25; A=1000.; Jg=52083.; E= DESCRIZIONE CAMPATE Cam. Descriz. S.ini Sez. S.fin Incl. L.assi L.net. lambda K r.ar. lam.max 1 A FLESSIONE: VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO Progressive SE Ar Msd Epscl Epsac Mrd Epscl Epsac Cam x/d Mr/Ms VE > SI ! ! SI !-.017!.048! !SI !SI ! !5.458 SI SI TAGLIO: Progressive Se Vsd VRd VRcd VRsd Asw s ctgt Ve > ! SI SI ! SI ! ! SI ! SI VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - RARE: Progressive Se Ar Momento Scls Sacc As hc,ef Eps% Sr,max Wd Ve > ! SI SI ! -15.6! 675.9! !SI SI TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - FREQUENTI: Progressive Se Ar Momento Scls Sacc As hc,ef Eps% Sr,max Wd Ve > ! SI SI ! -8.! 348.6! !SI SI CUMA_A_D_PG_1B3_0 12

13 TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - QUASI PERMANENTI: Progressive Se Ar Momento Scls Sacc As hc,ef Eps% Sr,max Wd Ve > ! SI SI ! -3.9! 166.9! !SI SI ARMATURE LONGITUDINALI (%=100*Af/Acls - Acls=area intera sezione) Nro Totale % Super. % Barre Infer. % Barre d d14 VERIFICA TRAVATA IN CEMENTO ARMATO Nome travata : 3 - Travata T004 (fondazione) Metodo di verifica : stati limite (NTC08). -> Duttilita' : bassa con gerarchia. Unita' di misura : cm; dan; dan/m; danm; dan/cm2; deform. %. Unita' particolari : fessure [Wk]:mm - ferri:mm e cm2 - sezioni:cm e derivate. Copriferri (assi) : longitudinali= 3 ; staffe= 2 MATERIALI CLS : Rck =300. ; fck=249. ; fctk= 17.9; fctm= 25.6; Ec= ; gc =1.5 ; fcd=141.1; fbd= 26.9; fctd= 11.9; Ecud=.2% (limit.elastico) ACCIAIO : B450C; ftk=5175. ; fyk=4500. ; Es= ; gs =1.15; fyd=3913. ; ftd(k*fyd)=4500. ; fud=4439.8; Eud=.19% (limit.elastico) TENSIONI E FESSURE MASSIME IN ESERCIZIO GRUPPO : ordinario. CLS : Scls(rara)=149.4; Scls(quasi permanente)=112. ; fbd(esercizio)= 26.9 ACCIAIO : Sacc(rara)=3600.; Coeff.Omogeneizzazione= 15 FESSURE : Wdmax(fre.)=.4 ; Wdmax(q.p.)=.3 [ ]; kt=.4 [EN ]. SLU Nome Descrizione Sest 1. SLU SENZA SISMA SLU con SISMAX PRINC4. 5. SLU con SISMAY PRINC4. 8. SLU FON con SISMAX P4. 9. SLU FON con SISMAY P4. CASI DI CARICO DA MODELLO 3D RARE FREQUENTI QUASI PERMANENTI Nome Descrizione Sest Nome Descrizione Sest Nome Descrizione Sest 10. Rara Frequente Quasi Perm 1. <- SEZIONI UTILIZZATE 3) Rettangolare: 40X25; A=1000.; Jg=52083.; E= DESCRIZIONE CAMPATE Cam. Descriz. S.ini Sez. S.fin Incl. L.assi L.net. lambda K r.ar. lam.max 1 A A A A FLESSIONE: VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO Progressive SE Ar Msd Epscl Epsac Mrd Epscl Epsac Cam x/d Mr/Ms VE > ! ! !8.809 SI ! SI !SI !-.016!.047! !SI SI > SI !-.015!.044! !SI ! SI !75.47 SI !7.153 SI ! SI ! !SI SI > ! !SI ! SI !74.57 SI !5.981 SI ! SI !-.015!.044! !SI SI SI CUMA_A_D_PG_1B3_0 13

14 > !-.016!.047! ! !SI !SI ! ! !8.809 SI SI TAGLIO: Progressive Se Vsd VRd VRcd VRsd Asw s ctgt Ve > ! ! ! SI SI ! SI ! SI > ! 4245.! SI SI ! ! SI ! SI > ! SI SI ! ! ! SI ! SI > ! 4245.! SI ! ! SI ! SI VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - RARE: Progressive Se Ar Momento Scls Sacc As hc,ef Eps% Sr,max Wd Ve > SI SI SI ! SI ! -15.3! 661.3! !SI > ! -14.3! 621.! !SI ! SI SI > SI ! SI ! -14.3! 621.! !SI > ! -15.3! 661.3! !SI ! SI SI TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - FREQUENTI: Progressive Se Ar Momento Scls Sacc As hc,ef Eps% Sr,max Wd Ve > SI SI SI ! SI ! -7.7! 334.1! !SI > ! -7.2! 314.1! !SI ! SI SI > SI ! SI ! -7.2! 314.1! !SI > ! -7.7! 334.1! !SI ! SI SI TENSIONI DI ESERCIZIO E FESSURAZIONE - QUASI PERMANENTI: Progressive Se Ar Momento Scls Sacc As hc,ef Eps% Sr,max Wd Ve > SI SI SI ! SI ! -3.5! 152.5! !SI > ! -3.3! 143.8! !SI ! SI SI > SI ! SI ! -3.3! 143.8! !SI > ! -3.5! 152.5! !SI ! SI SI ARMATURE LONGITUDINALI (%=100*Af/Acls - Acls=area intera sezione) Nro Totale % Super. % Barre Infer. % Barre d d d14 +2d d d14 +2d d14 +2d14 CUMA_A_D_PG_1B3_0 14

15 6.2. VERIFICA DEI MONTANTI IN LEGNO Viene riportato nel seguito il tabulato di calcolo degli elementi oggetto di verifica: VERIFICA ASTE IN LEGNO - RELAZIONE SINTETICA Lavoro : 18001M Normativa : NTC08 - EC5 (UNI EN ) Unità di misura : cm; dan; dan/cm; dancm; dan/cm2; dan/cm3. Data : 22/01/ :56 Numero aste : 10 RESISTENZE LIMITE RAGGIUNTE (%) : asta sez b h fspfd fsifl fsito fstau % VE si si si si si si si si si si VERIFICA ASTE IN LEGNO Normativa : NTC08 - EC5 (UNI EN ) Unità di misura : cm; dan; dan/cm; dancm; dan/cm2; dan/cm3. Data : 22/01/ :56 Numero aste : 10 MATERIALE Descrizione: Legno massiccio Norma : UNI EN 338 Classe : C20 fmk = 200. ft0k= 120. ft90k=4. fc0k= 190. fc90k=23. fvk = 36. E0m = E005= E90m =3200. Gm = G005= Rok = Rom = DATI [NTC ] Tipo legno : Legno massiccio Riferimento : EN Classe di servizio: 2 ; gm= 1.5 ; kdef= 0.8 ; betac= 0.2 classi di durata Kmod ft0d * fc0d fmd * fvd Casi di carico Permanente Lunga durata non prevista Media durata non prevista Breve durata non prevista Istantaneo , 5 (*) valori per Kh=1 CASI DI CARICO N Descrizione Soll. 1 SLU SENZA SISMA 1 4 SLU con SISMAX PRINC 4 5 SLU con SISMAY PRINC 4 SEZIONI RETTANGOLARI N b h alfa A Jz Jy Jtor Km Ksh VERIFICHE Rettangolare (sezione n. 2; b=20; h=20) ASTA (1-2) 1 Khz= 1 ; Khy= 1 ; Kht= 1 Instabilita' flessionale Instabilita' torsionale As L0 Lam LamRel k kc L0 Scrit LamRel K crit Z Y PROGR.( 1) si si si CUMA_A_D_PG_1B3_0 15

16 ----- PROGR.( 9) si si Rettangolare (sezione n. 2; b=20; h=20) ASTA (4-3) 3 Khz= 1 ; Khy= 1 ; Kht= 1 Instabilita' flessionale Instabilita' torsionale As L0 Lam LamRel k kc L0 Scrit LamRel K crit Z Y PROGR.( 1) si si si PROGR.( 9) si si Rettangolare (sezione n. 2; b=20; h=20) ASTA (5-6) 4 Khz= 1 ; Khy= 1 ; Kht= 1 Instabilita' flessionale Instabilita' torsionale As L0 Lam LamRel k kc L0 Scrit LamRel K crit Z Y PROGR.( 1) si si si PROGR.( 9) si Rettangolare (sezione n. 2; b=20; h=20) ASTA (8-7) 6 Khz= 1 ; Khy= 1 ; Kht= 1 Instabilita' flessionale Instabilita' torsionale As L0 Lam LamRel k kc L0 Scrit LamRel K crit Z Y PROGR.( 1) si CUMA_A_D_PG_1B3_0 16

17 ----- PROGR.( 9) si Rettangolare (sezione n. 2; b=20; h=20) ASTA (9-10) 7 Khz= 1 ; Khy= 1 ; Kht= 1 Instabilita' flessionale Instabilita' torsionale As L0 Lam LamRel k kc L0 Scrit LamRel K crit Z Y PROGR.( 1) si si si PROGR.( 9) si Rettangolare (sezione n. 2; b=20; h=20) ASTA (12-11) 9 Khz= 1 ; Khy= 1 ; Kht= 1 Instabilita' flessionale Instabilita' torsionale As L0 Lam LamRel k kc L0 Scrit LamRel K crit Z Y PROGR.( 1) si si PROGR.( 9) si Rettangolare (sezione n. 2; b=20; h=20) ASTA (13-14) 10 Khz= 1 ; Khy= 1 ; Kht= 1 Instabilita' flessionale Instabilita' torsionale As L0 Lam LamRel k kc L0 Scrit LamRel K crit Z Y PROGR.( 1) si si si PROGR.( 9) CUMA_A_D_PG_1B3_0 17

18 si Rettangolare (sezione n. 2; b=20; h=20) ASTA (16-15) 12 Khz= 1 ; Khy= 1 ; Kht= 1 Instabilita' flessionale Instabilita' torsionale As L0 Lam LamRel k kc L0 Scrit LamRel K crit Z Y PROGR.( 1) si PROGR.( 9) si Rettangolare (sezione n. 2; b=20; h=20) ASTA (17-18) 13 Khz= 1 ; Khy= 1 ; Kht= 1 Instabilita' flessionale Instabilita' torsionale As L0 Lam LamRel k kc L0 Scrit LamRel K crit Z Y PROGR.( 1) si si si PROGR.( 9) si si Rettangolare (sezione n. 2; b=20; h=20) ASTA (20-19) 15 Khz= 1 ; Khy= 1 ; Kht= 1 Instabilita' flessionale Instabilita' torsionale As L0 Lam LamRel k kc L0 Scrit LamRel K crit Z Y PROGR.( 1) si si si PROGR.( 9) CUMA_A_D_PG_1B3_0 18

19 si si Schema grafico di verifica dei montanti in legno VERIFICA DEGLI ELEMENTI DI COPERTURA IN LEGNO In calce alla presente sono allegate le verifiche dei seguenti elementi in legno: - Travi; - Arcarecci. 7. CONCLUSIONI Con la presente relazione tecnica e di calcolo si sono verificate le strutture previste in progetto, sulla base delle norme vigenti. I risultati sono stati raggiunti e le verifiche previste dalle norme in materia strutturale sono soddisfatte. CUMA_A_D_PG_1B3_0 19

20 RELAZIONE SULLE FONDAZIONI 1. PREMESSA La presente riporta le verifiche sulle fondazioni riguardo all intervento in oggetto. Sarà presa in analisi la trave di fondazione più sollecitata dell edificio tettoia. 2. NORMATIVA DI RIFERIMENTO L n "Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica. D.M Norme tecniche per le costruzioni Circolare 2 febbraio 2009, n.617, C.S.LL.PP. 3. CARATTERIZZAZIONE E MODELLAZIONE GEOLOGICA DEL SITO Ai sensi del paragrafo delle Norme Tecniche per le Costruzioni, nel caso di costruzioni o di interventi di modesta rilevanza, che ricadano in zone ben conosciute dal punto di vista geotecnico, la progettazione può essere basata sull esperienza e sulle conoscenze disponibili, ferma restando la piena responsabilità del progettista su ipotesi e scelte progettuali. In questo caso, essendo l opera di modesta entità e avendo già constatato in interventi simili la qualità del terreno, per le verifiche sismiche viene scelta una categoria di terreno di tipo B. La massima pressione agente sul terreno, derivante dal modello tridimensionale di verifica, è pari a 0,6 dan/cm2; valore accettabile per il tipo di intervento. CUMA_A_D_PG_1B3_0 20

21 4. VERIFICA DELLA TRAVATA DI FONDAZIONE Valutazione della stabilità, capacità portante e resistenza a scorrimento di una fondazione superficiale Rappresentazione della fondazione. Descrizione dei Casi di calcolo e riassunto dei risultati. Segue il riassunto dei Casi di calcolo analizzati. I dettagli di ciascun Caso (sollecitazioni, verifiche, ecc.) sono specificati nei paragrafi successivi. Indici e nomi dei casi di carico Elenco delle verifiche eseguite per ciascun caso Sisma Caso Nome Sestetti Ver. dren. Ver. non dren. Ver. equ. Ver. upl. Coef. sism. SLU SENZA 1 SISMA (SLU 1-1 Si No Si No Non sismico Appr.2) 1-1 Caso 1-1 Nodo 9 2 SLU con k SISMAX PRINC 2-1 Si No Si No h,x = 0.04, k h,y = 0.01 (SLU Appr.2) 2-1 Caso 4-2 Nodo 17 3 SLU con k SISMAY PRINC 3-1 Si No Si No h,x = 0.01, k h,y = 0.04 (SLU Appr.2) 3-1 Caso 5-3 Nodo 17 4 SLU FON con k SISMAX P 4-1 Si No Si No h,x = 0.04, k h,y = 0.01 (SLU Appr.2) 4-1 Caso 8-2 Nodo 17 5 SLU FON con k SISMAY P 5-1 Si No Si No h,x = 0.01, k h,y = 0.04 (SLU Appr.2) 5-1 Caso 9-3 Nodo 17 CUMA_A_D_PG_1B3_0 21

22 La seguente tabella elenca i coefficienti di sicurezza parziali, applicati alle caratteristiche meccaniche del terreno, alla capacità portante, alla resistenza a scorrimento e del terreno, per ciascun Caso di calcolo. Caso G1,fav G1,sfa G2,fav G2,sfa Qi,fav Qi,sfa Caso c' R;v R;h R;e R;equ R;upl Segue la tabella riassuntiva di tutte le verifiche a ribaltamento. Fondazione Fondazione e Sottofondo Caso Rd [dan*m] Ed [dan*m] Verifica Rd [dan*m] Ed [dan*m] Verifica SI (2668.9/255.2 = SI (4351.6/459.4 = >= 1.0) 9.47 >= 1.0) SI (606.6/13.4 = SI (1177.8/24.1 = >= 1.0) >= 1.0) SI (773.8/134.4 = SI (1428.6/241.9 = >= 1.0) 5.91 >= 1.0) SI (645.6/18.5 = SI (1236.2/33.3 = >= 1.0) >= 1.0) SI (829.5/151.6 = SI (1512.1/272.9 = >= 1.0) 5.54 >= 1.0) Segue la tabella riassuntiva di tutte le verifiche di capacità portante, i dettagli sono riportati nei paragrafi successivi. Cond. drenate Cond. non drenate Caso Ed [dan] Rd [dan] Verifica Ed [dan] Rd [dan] Verifica SI ( / Verifica non richiesta. = 2.62 >= 1.0) SI ( /3926 Verifica non richiesta. = >= 1.0) SI ( / = Verifica non richiesta >= 1.0) SI ( / = Verifica non richiesta >= 1.0) SI ( / = Verifica non richiesta >= 1.0) Segue la tabella riassuntiva di tutte le verifiche di resistenza a scorrimento, i dettagli sono riportati nei paragrafi successivi. Cond. drenate Cond. non drenate Caso Ed [dan] Rd [dan] Verifica Ed [dan] Rd [dan] Verifica SI (7675.2/2042 = Verifica non richiesta >= 1.0) SI (3691.4/107 = Verifica non richiesta >= 1.0) SI (4006.2/1075 = Verifica non richiesta >= 1.0) SI (3764.8/148 = Verifica non richiesta >= 1.0) SI (4111/1213 = Verifica non richiesta >= 1.0) Descrizione del metodo di calcolo. CUMA_A_D_PG_1B3_0 22

23 Il calcolo della capacità portante viene eseguito secondo la formula trinomia, considerando separatamente i contributi dovuti alla coesione, al sovraccarico laterale ed al peso del terreno. Per le verifiche in condizioni drenate, si utilizzano i coefficienti di capacità portante Nq (Prandtl, 1921), Nc (Reissner, 1924), N (Vesic, 1973), i coefficienti correttivi dovuti alla forma della fondazione (s, Meyerhof, 1951 e 1963), all'approfondimento (d, Brinch Hansen, 1970), all'inclinazione del carico (i, Vesic, 1973), all'inclinazione del piano di posa (b, Vesic, 1973), all'inclinazione del piano campagna (g, Vesic, 1973), e all'azione sismica (h - Maugeri e Novità, 2004). Nel caso di terreno eterogeneo (litologie differenti, presenza di falda), i parametri meccanici utilizzati nel calcolo sono ottenuti come media ponderata dei valori rinvenuti all'interno del cuneo di rottura. La resistenza a scorrimento, viene ottenuta sommando i contributi del carico normale al piano di posa moltiplicato per il coefficiente d'attrito, e dell'area del piano di posa (eventualmente ridotta per carico verticale eccentrico) per l'adesione fondazione-terreno. In condizioni drenate, l'attrito fondazione terreno è assunto pari all'angolo di resistenza al taglio del terreno moltiplicato per il coefficiente 0.75, l'adesione fondazione terreno è trascurata (assunta pari a 0). Si considera il contributo della pressione del terreno a lato della fondazione. La resistenza laterale del terreno è assunta pari alla resistenza passiva disponibile moltiplicata per Descrizione della fondazione. La fondazione ha piano di posa rettangolare, con lato X di 60 [cm], lato Y di 620 [cm], e centro alla quota z = -55 [cm]. Il piano di posa è orizzontale. Descrizione del terreno. La stratigrafia è omogenea, presenta un solo strato n. nome z i [cm] z f [cm] d [dan/m 3 ] t [dan/m 3 ] c' [dan/cm 2 ] ' [ ] 1 Sabbia La stratigrafia non contiene una falda Verifiche in condizioni drenate. Sollecitazioni al piano di posa. Si riportano di seguito le componenti della sollecitazione applicata e la distanza del punto di applicazione dal centro del piano di posa della fondazione. Rispetto al sistema di rif. globale: Caso Fx [dan] Fy [dan] Fz [dan] Mx [dan*m] My [dan*m] dx [cm] dy [cm] dz [cm] Rispetto al sistema di rif. locale (centro piano di posa): Caso Hx [dan] Hy [dan] Vz [dan] Mx [dan*m] My [dan*m] dx [cm] dy [cm] dz [cm] Le sollecitazioni applicate provocano un'eccentricità lungo X (max = 5.41 [cm]), percio' le verifiche vengono eseguite sulla fondazione ridotta rettangolare. Caso ecc. X [cm] ecc. Y [cm] Asse B Asse L asse X asse Y asse X asse Y asse X asse Y asse X asse Y asse X asse Y CUMA_A_D_PG_1B3_0 23

24 Capacità portante. Le seguenti tabelle elencano il valore dell'angolo di resistenza al taglio, del peso di volume alleggerito, della coesione efficace, del sovraccarico alleggerito, e dei fattori e coefficienti introdotti nel calcolo della capacità portante. Caso [ ] ' [dan/m 3 ] N s d i q'lim, b i l b g h [dan/cm 2 ] Caso c' c' [dan/cm 2 ] N c s c d c i bc i lc b c g c h c Caso q' [dan/cm 2 ] N q s q d q i bq i lq b q g q h q Segue il confronto fra la pressione limite ed applicata. Caso R;v q' lim [dan/cm 2 ] A [m 2 ] Rd [dan] Ed [dan] Verifica Scorrimento. q'lim,c [dan/cm 2 ] q'lim,q [dan/cm 2 ] SI ( / = 2.62 >= 1.0) SI ( /3926 = >= 1.0) SI ( / = 5.27 >= 1.0) SI ( / = >= 1.0) SI ( / = 4.71 >= 1.0) Le seguenti tabelle elencano il valore dell'angolo di resistenza al taglio, della coesione efficace, dell'attrito e dell'aderenza fondazione-terreno, e della resistenza disponibile sul piano di posa e sulle pareti laterali. Caso c' [ ] c' [dan/cm 2 ] [ ] a [dan/cm 2 ] R;h R;e Rh [dan] Re [dan] Segue il confronto fra la resistenza a scorrimento e l'azione applicata. Caso Rd [dan] Ed [dan] Verifica SI (7675.2/2042 = 3.76 >= 1.0) SI (3691.4/107 = >= 1.0) SI (4006.2/1075 = 3.73 >= 1.0) SI (3764.8/148 = >= 1.0) SI (4111/1213 = 3.39 >= 1.0) CUMA_A_D_PG_1B3_0 24