COMUNE DI BAGNOLO PIEMONTE

REGIONE PIEMONTE PROVINCIA DI CUNEO COMUNE DI BAGNOLO PIEMONTE PROGETTO DI COLTIVAZIONE CAVA IN LOCALITA BRICCO VOLTI LOTTI 28 1A- 1 2 5 FUORI CORSO VERIFICHE GEOTECNICO-STRUTTURALI DI MURI DI SOSTEGNO IN BLOCCHI DI CAVA E ANALISI DI STABILITA DEI PENDII Committente: Ditta MANAVELLA F.lli S.n.c. ELABORATO N. 3 APRILE 2012 Elaborato redatto da Dott. Ing. Samuele RANCURELLO Via Valle Po, 32 12030 Sanfront (CN) Tel. 0121 69308/6233 Cell. 338 9326431 Fax 0121 609560 03/2012_BrcVlt

Cava località Bricco Volti, Lotti 28-1/A-1-2-5FC Relazione di calcolo Bagnolo P.te (CN) - 1 - Gennaio 2012 1. INTRODUZIONE Le verifiche che seguono sono finalizzate alla valutazione delle condizioni di stabilità di alcune scogliere in blocchi di cava in progetto in località Bricco Volti nel Comune di Bagnolo Piemonte in Provincia di Cuneo. Il documento costituisce la relazione di calcolo geotecnico-strutturale dei muri di sostegno nell ambito del progetto di coltivazione della Cava in località Bricco Volti Lotti 28, 1/A, 2, 5a su incarico della ditta Fratelli Manavella. I muri oggetto di verifica vengono raggruppati per tipologie e per geometria: muri in blocchi di cava (h max 3,00 m) a contenimento della coltre eluviocolluviale (vedi Allegato 1); muri (h max 3,00 m) a contenimento degli accumuli derivanti dagli sfridi lungo i versanti (vedi Allegato 2); muro in blocchi (h max 3,00 m) a singola fila per realizzazione pista di accesso al cantiere superiore (Allegato 3); muri in blocchi (h max 3,00 m) a doppia fila per realizzazione pista di accesso al cantiere superiore (Allegato 4); muri in blocchi (h max 3,00 m) di controripa per realizzazione della pista di accesso al ciglio di cava (Allegato 5). Per quanto riguarda i muri a doppia fila per la realizzzione della pista di accesso al cantiere superiore viene anche eseguita un analisi di stabilità globale del pendio per tenere conto dell interazione delle due strutture. Le verifiche di stabilità ottemperano alle disposizioni del D.M. 14.01.2008 (Norme Tecniche per le Costruzioni). 1.1 Limitazioni dello studio I risultati ottenuti nel corso di questo studio sono basati su una serie di informazioni topografiche, geologiche ed idrogeologiche che sono state utilizzate nelle analisi di stabilità. Non si assume alcuna responsabilità per ciò che riguarda eventuali omissioni, informazioni errate e dati incompleti ricevuti da terzi e non verificabili, in particolare per quanto concerne la geometria delle strutture, i parametri geotecnici di rocce/terreni e idrogeologici del sottosuolo. Ing. Samuele Rancurello 1

Cava località Bricco Volti, Lotti 28-1/A-1-2-5FC Relazione di calcolo Bagnolo P.te (CN) - 2 - Gennaio 2012 2. NORMATIVA DI RIFERIMENTO 2.1 Struttura - Norme tecniche per le costruzioni DM 14/01/2008 - Istruzioni per l applicazione delle Nuove norme tecniche per le costruzioni di cui al D.M. 14.1.2008 2.2 Carichi e sovraccarichi - Norme tecniche per le costruzioni DM 14/01/2008 2.3 Terreni e fondazioni - Norme tecniche per le costruzioni DM 14/01/2008 3. PRESTAZIONI DI PROGETTO, CLASSE DELLA STRUTTURA, VITA UTILE E PROCEDURE DI QUALITÀ Le prestazioni della struttura e le condizioni per la sua sicurezza sono state individuate comunemente dal progettista e dal committente. A tal fine è stata posta attenzione al tipo della struttura, al suo uso e alle possibili conseguenze di azioni anche accidentali; particolare rilievo è stato dato alla sicurezza delle persone. Risulta così definito l insieme degli stati limite riscontrabili nella vita della struttura ed è stato accertato, in fase di dimensionamento, che essi non siano superati. 3.1 Vita nominale [DM2008, par. 2.4.1] Per le strutture in oggetto è stata prevista una vita nominale V N di 50 anni, nei quali la struttura sarà utilizzata per lo scopo di progettazione, purchè sia soggetta a manutenzione ordinaria. 3.2 Classi d uso [DM2008, par. 2.4.2] In presenza di azioni sismiche, con riferimento alle conseguenze di una interruzione di operatività o in un eventuale collasso, la struttura è stata considerata cautelativamente di CLASSE II. 3.3 Periodo di riferimento per l azione sismica [DM2008, par. 2.4.3] L azione sismica di progetto viene valutata in relazione ad un periodo di riferimento V R calcolato con la seguente relazione: V R = V N * C u = 50 * 1 = 50 anni Dove: - C u : classe d uso. Ing. Samuele Rancurello 2

Cava località Bricco Volti, Lotti 28-1/A-1-2-5FC Relazione di calcolo Bagnolo P.te (CN) - 3 - Gennaio 2012 4. CARATTERI GEOMORFOLOGICI DEL SITO Per quanto riguarda l area di intervento si identifica una categoria topografica di classe T2 ai sensi del paragrafo 3.2.2 del D.M. 14.1.2008 (pendio con inclinazione i > 15 ). 5. PARAMETRI GEOTECNICI E IDROGEOLOGICI Per quanto riguarda i parametri geotecnici del terreno e delle rocce si è fatto riferimento ai parametri forniti dal geologo Francesco Lombardo: - Sfridi di cava angolo d attrito f= 40 ; peso specifico g = 1,9 t/m 3 ; coesione c =0 t/m 2. - Coltre eluvio colluviale angolo d attrito f= 33 ; peso specifico g = 1,8 t/m 3 ; coesione c = 0,2 t/m 2. - Ssubstrato roccioso compatto angolo d attrito f= 37 ; peso specifico g = 2,65 t/m 3 ; coesione c = 2,0 t/m 2. Dal punto di vista idrogeologico non viene segnalata, la presenza di circolazione idrica né sorgenti o affioramenti della superficie piezometrica. 6. INQUADRAMENTO SISMICO Per quanto concerne la classificazione sismica (paragrafo 3.2.2 del D.M. 14.01.08) non sono state eseguite indagini e prove geofisiche poiché nel caso di costruzioni o di interventi di modesta rilevanza, che ricadano in zone ben conosciute dal punto di vista geotecnico, la progettazione può essere basata sull esperienza e sulle conoscenze disponibili (paragrafo 6.2.2 del D.M. 14.01.2008). Sulla base della stratigrafia è stata assegnata la classe A corrispondente ad Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi caratterizzati da valori di Vs,30 superiori a 800 m/s, eventualmente comprendenti in superficie uno strato di alterazione, con spessore massimo pari a 3 m. Ing. Samuele Rancurello 3

Cava località Bricco Volti, Lotti 28-1/A-1-2-5FC Relazione di calcolo Bagnolo P.te (CN) - 4 - Gennaio 2012 7. VERIFICHE DI RESISTENZA Per quanto riguarda le verifiche geotecniche delle scogliere (Appendice 1) il calcolo è stato eseguito secondo le seguenti fasi (D.M. 14 gennaio 2008): - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità del pendio - Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione e verifica in diverse sezioni al ribaltamento, allo scorrimento ed allo schiacciamento. Alle resistenze calcolate vengono applicate le indicazioni del D.M. 14 gennaio 2008 (Norme tecniche per le costruzioni). Vengono utilizzati i coefficienti di sicurezza parziali di seguito elencati (Tabella 1), secondo l'approccio 2 delle N.T.C. 14.01.2008. Tabella1: coefficienti di sicurezza parziali. Ing. Samuele Rancurello 4

Cava località Bricco Volti, Lotti 28-1/A-1-2-5FC Relazione di calcolo Bagnolo P.te (CN) - 5 - Gennaio 2012 Per quanto concerne la valutazione della risposta sismica del sito (coefficiente k h ) si sono seguite le indicazioni dei paragrafi 7.11.5.1 e 7.11.3.1 del D.M. 14/01/2008 facendo riferimento allo spettro di risposta indicato in Figura 3. Figura 3: spettro sismico SLV e SLD di progetto. Ing. Samuele Rancurello 5

Cava località Bricco Volti, Lotti 28-1/A-1-2-5FC Relazione di calcolo Bagnolo P.te (CN) - 6 - Gennaio 2012 La verifica è eseguita considerando un carico distribuito accidentale di 600 kg/m 2 (carico di neve - Figura 4) e di 2000 kg/m 2 sulle piste di accesso per tenere conto del transito dei mezzi di cava. Figura 4: carico di neve ai sensi del D.M. 14.01.2008. Tutte le verifiche sono riportate per esteso in Appendice 1 e hanno dato esito positivo con coefficienti di sicurezza soddisfacenti e superiori ai limiti imposti dalla normativa vigente. 8. ANALISI DI STABILITA GLOBALE DEL PENDIO Per l'analisi di stabilità del pendio si sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo : Metodo di JANBU COMPLETO (C) Metodo di BELL (L) Metodo di MORGENSTERN (M) Metodo di SARMA (S) Metodo di MAKSIMOVIC (V) Per quanto concerne la valutazione della risposta sismica del sito si è fatto riferimento allo spettro di risposta indicato in Figura 3. La descrizione dei metodi di calcolo e i risultati finali sono riportati in Appendice 2. La verifica viene eseguita in corrispondenza del doppio muro posto a sostegno della pista di accesso al cantiere superiore (Figura 5). Ing. Samuele Rancurello 6

Cava località Bricco Volti, Lotti 28-1/A-1-2-5FC Relazione di calcolo Bagnolo P.te (CN) - 7 - Gennaio 2012. Figura 5: verifica di stabilità globale del pendio. Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. In particolare si esamina un numero di superfici che dipende dalle impostazioni fornite e che sono riportate nella corrispondente sezione (Appendice 2). Il processo iterativo permette di determinare il coefficiente di sicurezza di tutte le superfici analizzate che risulta in tutti i casi superiore al valore limite imposto dalla normativa vigente. Ing. Samuele Rancurello 7

Cava località Bricco Volti, Lotti 28-1/A-1-2-5FC Relazione di calcolo Bagnolo P.te (CN) - 8 - Gennaio 2012 INDICE 1. INTRODUZIONE...1 1.1 Limitazioni dello studio...1 2. Normativa di riferimento...2 2.1 Struttura...2 2.2 Carichi e sovraccarichi...2 2.3 Terreni e fondazioni...2 3. Prestazioni di progetto, classe della struttura, vita utile e procedure di qualità...2 3.1 Vita nominale [DM2008, par. 2.4.1]...2 3.2 Classi d uso [DM2008, par. 2.4.2]...2 3.3 Periodo di riferimento per l azione sismica [DM2008, par. 2.4.3]...2 4. CARATTERI GEOMORFOLOGICI DEL SITO...3 5. PARAMETRI GEOTECNICI E IDROGEOLOGICI...3 6. INQUADRAMENTO SISMICO...3 7. VERIFICHE DI RESISTENZA...4 8. ANALISI DI STABILITA GLOBALE DEL PENDIO...6 APPENDICI Appendice 1 Appendice 2 Verifiche geotecnico-strutturali. Analisi di stabilità globale del pendio ALLEGATI GRAFICI Allegato 1 Allegato 2 Allegato 3 Allegato 4 Allegato 5 Muri in blocchi di cava (H max 3,00 m) a contenimento della coltre eluvio-colluviale Muri (H max 3,00 m) a contenimento degli accumuli derivanti dagli sfridi di cava lungo i versanti Muri in blocchi di cava (H max 3,00 m) a singola fila per realizzazione pista di accesso al cantiere superiore Muri in blocchi di cava (H max 3,00 m) a doppia fila per realizzazione pista di accesso al cantiere superiore Muri in blocchi di cava (H max 3,00 m) per realizzazione pista di accesso al ciglio di cava Ing. Samuele Rancurello 8

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 1 APPENDICE 1

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 2 Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale - Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione e verifica in diverse sezioni al ribaltamento, allo scorrimento ed allo schiacciamento. Normative di riferimento - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009 Istruzioni per l'applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008.

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 3 Calcolo della spinta sul muro Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze. I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali γ. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1- M1 nelle quali vengono incrementati i carichi permanenti e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e lasciati inalterati i carichi. Operando in tal modo si ottengono valori delle spinte (azioni) maggiorate e valori di resistenza ridotti e pertanto nelle verifiche globali è possibile fare riferimento a coefficienti di sicurezza unitari. Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione ρ rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb.

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 4 Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta. Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe- Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta ε l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e β l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a ε' = ε + θ β' = β + θ dove θ = arctg(k h /(1±k v )) essendo k h il coefficiente sismico orizzontale e k v il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di k h. In presenza di falda a monte, θ assume le seguenti espressioni: Terreno a bassa permeabilità θ = arctg[(γ sat /(γ sat -γ w ))*(k h /(1±k v ))] Terreno a permeabilità elevata θ = arctg[(γ/(γ sat -γ w ))*(k h /(1±k v ))] Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da dove il coefficiente A vale S = AS' - S cos 2 (β + θ) A = cos 2 βcosθ In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di θ. Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico.

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 5 Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come F ih = k h W F iv = ±k v W dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma. Verifica a ribaltamento La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante M r ) ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante M s ) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e verificare che il rapporto M s /M r sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza η r. Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare η r >= 1.0. Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza M s >= η r M r Il momento ribaltante M r è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito terra-muro δ è positivo, ribaltante se δ è negativo. δ è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi contribuiscono al momento stabilizzante. Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali. Verifica a scorrimento Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento F r e la risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro F s risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza η s Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare η s >=1.0

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 6 F r >= η s F s Le forze che intervengono nella F s sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione. La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con δ f l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con c a l'adesione terrenofondazione e con B r la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come F r = N tg δ f + c a B r La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento. Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, δ f, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di δ f pari all'angolo d'attrito del terreno di fondazione. Verifica al carico limite Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve essere superiore a η q. Cioè, detto Q u, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere: Q u >= η q R Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare η q >=1.0 Terzaghi ha proposto la seguente espressione per il calcolo della capacità portante di una fondazione superficiale. q u = cn c s c + qn q + 0.5BγN γ s γ La simbologia adottata è la seguente: c φ γ B D q coesione del terreno in fondazione; angolo di attrito del terreno in fondazione; peso di volume del terreno in fondazione; larghezza della fondazione; profondità del piano di posa; pressione geostatica alla quota del piano di posa. I fattori di capacità portante sono espressi dalle seguenti relazioni:

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 7 e 2(0.75π-φ/2)tg(φ) N q = 2cos 2 (45 + φ/2) N c = (N q - 1)ctgφ tgφ K pγ N γ = ( - 1 ) 2 cos 2 φ I fattori di forma s c e s γ che compaiono nella espressione di q u dipendono dalla forma della fondazione. In particolare valgono 1 per fondazioni nastriformi o rettangolari allungate e valgono rispettivamente 1.3 e 0.8 per fondazioni quadrate. termine K pγ che compare nell'espressione di N γ non ha un'espressione analitica. Pertanto si assume per N γ l'espressione proposta da Meyerof N γ = (N q - 1)tg(1.4*φ) Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a η g Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare η g >=1.0 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50. Si adotta per la verifica di stabilità globale il metodo di Bishop. Il coefficiente di sicurezza nel metodo di Bishop si esprime secondo la seguente formula: c i b i +(W i -u i b i )tgφ i Σ i ( ) m η = Σ i W i sinα i

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 8 dove il termine m è espresso da tgφ i tgα i m = (1 + ) cosα i η In questa espressione n è il numero delle strisce considerate, b i e α i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima, c i e φ i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia ed u i è la pressione neutra lungo la base della striscia. L'espressione del coefficiente di sicurezza di Bishop contiene al secondo membro il termine m che è funzione di η. Quindi essa viene risolta per successive approsimazioni assumendo un valore iniziale per η da inserire nell'espressione di m ed iterare finquando il valore calcolato coincide con il valore assunto.

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 9 Normativa N.T.C. 2008 Simbologia adottata γ Gsfav γ Gfav γ Qsfav γ Qfav γ tanφ' γ c' γ cu γ qu γ γ Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole γ Gfav 0.90 1.00 1.00 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1.10 1.30 1.00 Variabili Favorevole γ Qfav 0.00 0.00 0.00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1.50 1.50 1.30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1.00 1.25 Coesione efficace γ c' 1.00 1.25 Resistenza non drenata γ cu 1.00 1.40 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1.00 1.60 Peso dell'unità di volume γ γ 1.00 1.00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole γ Gfav 1.00 1.00 1.00 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1.00 1.00 1.00 Variabili Favorevole γ Qfav 0.00 0.00 0.00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1.00 1.00 1.00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1.00 1.25 Coesione efficace γ c' 1.00 1.25 Resistenza non drenata γ cu 1.00 1.40

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 10 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1.00 1.60 Peso dell'unità di volume γ γ 1.00 1.00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali γ R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1.00 1.00 1.40 Scorrimento 1.00 1.00 1.10 Resistenza del terreno a valle 1.00 1.00 1.40 Stabilità globale 1.10 Coeff. di combinazione Ψ 0 = 0.70 Ψ 1 = 0.50 Ψ 2 = 0.20

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 11 MURI IN BLOCCHI DI CAVA (Hmax 3,00 m) A CONTENIMENTO DELLA COLTRE ELUVIO-COLLUVIALE Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a gravità in pietrame Altezza del paramento 3.00 [m] Spessore in sommità 1.10 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 1.50 [m] Inclinazione paramento esterno 7.60 [ ] Inclinazione paramento interno 0.00 [ ] Lunghezza del muro 10.00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0.00 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0.00 [m] Lunghezza totale fondazione 1.50 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0.00 [ ] Spessore fondazione 0.00 [m] Spessore magrone 0.00 [m]

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 12 Materiali utilizzati per la struttura Pietrame Peso specifico 2000.0 [kg/mc] Tensione ammissibile a compressione σ c 30.0 [kg/cmq] Angolo di attrito interno φ p 45.00 [ ] Resistenza a taglio τ p 0.0 [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 3.00 1.73 29.97 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0.00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0.00 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γ s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [ ] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] c a Descrizione γ γ s φ δ c c a Eluvio-colluviale 1800 1800 33.00 22.00 0.020 0.013 Roccia compatta 2650 2650 37.00 24.67 0.200 0.000

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 13 Stratigrafia Terreno spingente: Terreno di fondazione: Eluvio-colluviale Roccia compatta

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 14 Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] F x Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] F y Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Q i Intensità del carico per x=x i espressa in [kg/m] Q f D / C Intensità del carico per x=x f espressa in [kg/m] Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n 1 (Condizione 1) C Paramento X=-0.55 Y=0.00 F x =0.00 F y =660.00 M=0.00 D Profilo X i =0.00 X f =3.00 Q i =600.00 Q f =600.00

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 15 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata γ Ψ C Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n 1 SLU (Approccio 2) Peso proprio 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 2 EQU Peso proprio 1.10 1.00 1.10 Spinta terreno 1.10 1.00 1.10 Combinazione n 3 STAB Combinazione n 4 SLU (Approccio 2) Peso proprio 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno 1.30 1.00 1.30 Condizione 1 1.50 1.00 1.50 Combinazione n 5 EQU Peso proprio 1.10 1.00 1.10 Spinta terreno 1.10 1.00 1.10 Condizione 1 1.50 1.00 1.50 Combinazione n 6 STAB Condizione 1 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 7 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo Combinazione n 8 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 16 Combinazione n 9 EQU - Sisma Vert. positivo Combinazione n 10 EQU - Sisma Vert. negativo Combinazione n 11 STAB - Sisma Vert. positivo Combinazione n 12 STAB - Sisma Vert. negativo Combinazione n 13 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 14 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 15 EQU - Sisma Vert. positivo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 16 EQU - Sisma Vert. negativo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 17 STAB - Sisma Vert. positivo Condizione 1 1.00 0.20 0.20

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 17 Combinazione n 18 STAB - Sisma Vert. negativo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 19 SLE (Quasi Permanente) Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 20 SLE (Frequente) Condizione 1 1.00 0.50 0.50 Combinazione n 21 SLE (Rara) Condizione 1 1.00 1.00 1.00 Impostazioni di analisi Impostazioni avanzate Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 18 Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CS SCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CS RIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CS QLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CS STAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] -- 1.23 -- 37.10 -- 2 EQU - [1] -- -- 2.13 -- -- 3 STAB - [1] -- -- -- -- 1.61 4 A1-M1 - [2] -- 1.16 -- 28.45 -- 5 EQU - [2] -- -- 1.75 -- -- 6 STAB - [2] -- -- -- -- 1.60 7 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo 1.22 -- 35.66 -- 8 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo 1.23 -- 37.37 -- 9 EQU - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- 1.10 -- -- 10 EQU - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- 1.10 -- -- 11 STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1.50 12 STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1.51 13 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo 1.22 -- 34.35 -- 14 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale negativo 1.22 -- 35.99 -- 15 EQU - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- 1.07 -- -- 16 EQU - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- 1.08 -- -- 17 STAB - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1.50 18 STAB - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1.51 19 SLEQ - [1] -- 1.67 -- 41.96 -- 20 SLEF - [1] -- 1.62 -- 39.84 -- 21 SLER - [1] -- 1.55 -- 36.35 --

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 19 Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo del carico limite Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Terzaghi metodo di Bishop Spinta attiva Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 1.34 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione (β m ) 0.29 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 4.75 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 2.38 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.53 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione (β m ) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 1.30 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 0.65 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 50.0 Lunghezza del muro 10.00 [m] Peso muro Baricentro del muro 7800.86 [kg] X=-0.66 Y=-1.58 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 0.00 Y = -3.00

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 20 Punto superiore superficie di spinta X = 0.00 Y = 0.00 Altezza della superficie di spinta 3.00 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [ ] COMBINAZIONE n 4 Valore della spinta statica 4479.57 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 4153.38 [kg] Componente verticale della spinta statica 1678.08 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = -1.95 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 22.00 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53.33 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 990 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 4153.38 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 10468.93 [kg] Resistenza passiva a valle del muro 0.00 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 10468.93 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 4153.38 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.21 [m] Risultante in fondazione 11262.73 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 21.64 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 2153.22 [kgm] Carico ultimo della fondazione 297834.74 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.50 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.2718 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.1238 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante N c = 70.07 N' c = 70.07 N q = 53.80 N' q = 53.80 N γ = 67.10 N' γ = 67.10 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.16 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 28.45

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 21 Sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni Combinazione n 4 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumendo una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] σ p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento Nr. Y H N M T e σ p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 110.00 990 0 0 0.00 0.09 545 0 99.90 99.90 2 0.15 112.00 1423-11 11 0.81 0.12 814 1 123.78 1354.81 3 0.30 114.00 1864-24 44 1.29 0.15 1111 5 42.16 246.39 4 0.45 116.00 2312-35 99 1.49 0.18 1437 15 23.43 96.09 5 0.60 118.01 2768-40 175 1.44 0.22 1792 35 15.78 50.86 6 0.75 120.01 3232-36 275 1.13 0.25 2178 69 11.76 31.70 7 0.90 122.01 3704-21 397 0.57 0.30 2595 119 9.33 21.85 8 1.05 124.01 4183 9 542 0.22 0.34 3045 189 7.72 16.12 9 1.20 126.01 4670 58 711 1.25 0.39 3529 283 6.57 12.49 10 1.35 128.01 5165 130 903 2.51 0.45 4047 403 5.72 10.03 11 1.50 130.01 5668 226 1118 4.00 0.52 4600 555 5.07 8.30 12 1.65 132.02 6178 352 1357 5.70 0.59 5190 740 4.55 7.01 13 1.80 134.02 6697 510 1619 7.62 0.67 5817 963 4.14 6.04 14 1.95 136.02 7223 704 1900 9.75 0.76 6479 1227 3.80 5.28 15 2.10 138.02 7756 936 2191 12.06 0.86 7173 1533 3.54 4.68 16 2.25 140.02 8298 1206 2491 14.53 0.96 7897 1884 3.33 4.19 17 2.40 142.02 8847 1516 2798 17.14 1.07 8653 2281 3.16 3.79 18 2.55 144.02 9404 1867 3112 19.86 1.19 9440 2724 3.02 3.47 19 2.70 146.03 9969 2261 3436 22.68 1.32 10260 3215 2.90 3.19 20 2.85 148.03 10542 2698 3781 25.60 1.45 11121 3756 2.79 2.96 COMBINAZIONE n 15 Valore della spinta statica 4695.10 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 4467.53 [kg] Componente verticale della spinta statica 1444.00 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = -2.15 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.91 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 38.05 [ ]

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 22 Incremento sismico della spinta 10689.60 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = -2.15 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 31.21 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro 370.82 [kg] Inerzia verticale del muro 185.41 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 6 [kg] Componente dir. Y 132 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 15016.10 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 12849.90 [kg] Resistenza passiva a valle del muro 0.00 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 13029.08 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 13973.26 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 12849.90 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 15016.10 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.68 [m] Risultante in fondazione 19763.68 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 49.45 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 8695.07 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.07

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 23 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 17 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -0.96 Y[m]= 2.16 Raggio del cerchio R[m]= 5.25 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -1.97 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 4.28 Larghezza della striscia dx[m]= 0.25 Coefficiente di sicurezza C= 1.50 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α( ) Wsinα b/cosα φ c u 1 546.05 79.18 536.33 1.33 27.45 0.016 0.000 2 915.55 68.21 850.15 0.67 27.45 0.016 0.000 3 1095.41 61.66 964.11 0.53 27.45 0.016 0.000 4 1219.05 56.32 1014.45 0.45 27.45 0.016 0.000 5 1309.58 51.66 1027.17 0.40 27.45 0.016 0.000 6 1403.67 47.44 1033.94 0.37 27.45 0.016 0.000 7 1456.74 43.54 1003.53 0.34 27.45 0.016 0.000 8 1492.27 39.88 956.84 0.33 27.45 0.016 0.000 9 1515.84 36.41 899.69 0.31 27.45 0.016 0.000 10 1529.08 33.08 834.65 0.30 27.45 0.016 0.000 11 1533.16 29.88 763.81 0.29 27.45 0.016 0.000 12 1529.00 26.78 688.87 0.28 27.45 0.016 0.000 13 1517.29 23.76 611.30 0.27 27.45 0.016 0.000 14 1498.58 20.81 532.35 0.27 27.45 0.016 0.000 15 1473.30 17.91 453.18 0.26 27.45 0.016 0.000 16 1441.80 15.07 374.79 0.26 27.45 0.016 0.000 17 1404.35 12.26 298.15 0.26 27.45 0.016 0.000 18 1492.32 9.48 245.73 0.25 30.59 0.141 0.000 19 1521.91 6.72 178.09 0.25 31.08 0.160 0.000 20 1664.63 3.98 115.49 0.25 31.08 0.160 0.000 21 1537.88 1.25 33.43 0.25 31.08 0.160 0.000

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 24 22 1430.97-1.48-37.07 0.25 31.08 0.160 0.000 23 617.92-4.22-45.44 0.25 31.08 0.160 0.000 24 36.80-6.96-4.46 0.25 31.08 0.160 0.000 25 7.88-9.72-1.33 0.25 30.25 0.127 0.000 ΣW i = 31191.04 [kg] ΣW i sinα i = 13327.77 [kg] ΣW i tanφ i = 16879.52 [kg] Σtanα i tanφ i = 10.03

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 25 Inviluppo sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumento una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] σ p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento Nr. Y H Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0.00 110.00 0 990 0 0 0 6 2 0.15 112.00 333 1423-11 0 0 37 3 0.30 114.00 672 1864-24 -2 0 101 4 0.45 116.00 1017 2312-35 -2 1 195 5 0.60 118.01 1368 2768-43 9 11 320 6 0.75 120.01 1725 3232-50 42 37 476 7 0.90 122.01 2087 3704-59 110 78 741 8 1.05 124.01 2456 4183-66 224 137 1124 9 1.20 126.01 2831 4670-67 399 213 1599 10 1.35 128.01 3212 5165-60 649 306 2166 11 1.50 130.01 3598 5668-42 985 417 2810 12 1.65 132.02 3991 6178-10 1420 545 3519 13 1.80 134.02 4390 6697 39 1963 692 4321 14 1.95 136.02 4794 7223 108 2630 856 5233 15 2.10 138.02 5205 7756 198 3439 1038 6257 16 2.25 140.02 5622 8298 312 4406 1234 7398 17 2.40 142.02 6044 8847 453 5548 1443 8659 18 2.55 144.02 6473 9404 621 6885 1669 10046 19 2.70 146.03 6907 9969 821 8436 1914 11563 20 2.85 148.03 7347 10542 1055 10219 2177 13218 21 3.00 150.03 7794 11122 1324 12257 2459 15016 Nr. Y H e σ p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 110.00 0.00 0.06 545 0 99.90 99.90 2 0.15 112.00 0.83 0.08 814 2 1127.0714965.56 3 0.30 114.00 1.45 0.11 1111 12 146.24 1222.26 4 0.45 116.00 1.88 0.13 1437 34 52.08 289.25 5 0.60 118.01 2.10 0.15 1792 73 28.27 115.48 6 0.75 120.01 2.09 0.18 2178 132 18.63 60.59 7 0.90 122.01 1.86 0.20 2595 217 13.64 37.25 8 1.05 124.01 1.41 0.23 3045 333 10.67 25.35 9 1.20 126.01 0.73 0.27 3529 521 8.72 18.49

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 26 10 1.35 128.01 0.18 0.30 4047 802 7.36 14.18 11 1.50 130.01 1.30 0.35 4600 1175 6.36 11.30 12 1.65 132.02 2.64 0.39 5190 1648 5.60 9.27 13 1.80 134.02 4.20 0.45 5817 2235 5.00 7.79 14 1.95 136.02 5.96 0.51 6479 2950 4.52 6.67 15 2.10 138.02 7.93 0.57 7173 3811 4.13 5.80 16 2.25 140.02 10.08 0.64 7897 4833 3.83 5.11 17 2.40 142.02 12.39 0.72 8714 6036 3.60 4.56 18 2.55 144.02 14.83 0.80 9838 7437 3.41 4.12 19 2.70 146.03 17.38 0.89 11060 9056 3.25 3.75 20 2.85 148.03 20.05 0.98 12383 10913 3.10 3.44 Modello geotecnico

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 27 Inviluppo pressioni sul paramento Inviluppo pressioni in fondazione

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 28 Verifica di stabilità globale

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 29 MURI (Hmax 3,00 m) A CONTENIMENTO DEGLI ACCUMULI DERIVANTI DAGLI SFRIDI LUNGO I VERSANTI Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a gravità in pietrame Altezza del paramento 3.00 [m] Spessore in sommità 1.10 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 1.30 [m] Inclinazione paramento esterno 3.80 [ ] Inclinazione paramento interno 0.00 [ ] Lunghezza del muro 10.00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0.00 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0.00 [m] Lunghezza totale fondazione 1.30 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0.00 [ ] Spessore fondazione 0.00 [m] Spessore magrone 0.00 [m]

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 30 Materiali utilizzati per la struttura Pietrame Peso specifico 2000.0 [kg/mc] Tensione ammissibile a compressione σ c 30.0 [kg/cmq] Angolo di attrito interno φ p 45.00 [ ] Resistenza a taglio τ p 0.0 [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 3.00 1.73 29.97 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0.00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0.00 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γ s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [ ] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] c a Descrizione γ γ s φ δ c c a Sfridi cava 1900 1900 40.00 26.67 0.000 0.000 Roccia compatta 2650 2650 37.00 24.67 0.200 0.000

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 31 Stratigrafia Terreno spingente: Terreno di fondazione: Sfridi cava Roccia compatta

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 32 Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] F x Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] F y Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Q i Intensità del carico per x=x i espressa in [kg/m] Q f D / C Intensità del carico per x=x f espressa in [kg/m] Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n 1 (Condizione 1) C Paramento X=-0.55 Y=0.00 F x =0.00 F y =660.00 M=0.00 D Profilo X i =0.00 X f =3.00 Q i =600.00 Q f =600.00

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 33 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata γ Ψ C Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n 1 SLU (Approccio 2) Peso proprio 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 2 EQU Peso proprio 1.10 1.00 1.10 Spinta terreno 1.10 1.00 1.10 Combinazione n 3 STAB Combinazione n 4 SLU (Approccio 2) Peso proprio 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno 1.30 1.00 1.30 Condizione 1 1.50 1.00 1.50 Combinazione n 5 EQU Peso proprio 1.10 1.00 1.10 Spinta terreno 1.10 1.00 1.10 Condizione 1 1.50 1.00 1.50 Combinazione n 6 STAB Condizione 1 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 7 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo Combinazione n 8 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 34 Combinazione n 9 EQU - Sisma Vert. positivo Combinazione n 10 EQU - Sisma Vert. negativo Combinazione n 11 STAB - Sisma Vert. positivo Combinazione n 12 STAB - Sisma Vert. negativo Combinazione n 13 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 14 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 15 EQU - Sisma Vert. positivo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 16 EQU - Sisma Vert. negativo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 17 STAB - Sisma Vert. positivo Condizione 1 1.00 0.20 0.20

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 35 Combinazione n 18 STAB - Sisma Vert. negativo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 19 SLE (Quasi Permanente) Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 20 SLE (Frequente) Condizione 1 1.00 0.50 0.50 Combinazione n 21 SLE (Rara) Condizione 1 1.00 1.00 1.00 Impostazioni di analisi Impostazioni avanzate Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 36 Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CS SCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CS RIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CS QLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CS STAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] -- 1.30 -- 26.42 -- 2 EQU - [1] -- -- 1.76 -- -- 3 STAB - [1] -- -- -- -- 1.72 4 A1-M1 - [2] -- 1.23 -- 20.28 -- 5 EQU - [2] -- -- 1.50 -- -- 6 STAB - [2] -- -- -- -- 1.72 7 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo 1.24 -- 23.79 -- 8 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo 1.23 -- 24.64 -- 9 EQU - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- 1.42 -- -- 10 EQU - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- 1.39 -- -- 11 STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1.60 12 STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1.61 13 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo 1.24 -- 22.74 -- 14 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale negativo 1.22 -- 23.54 -- 15 EQU - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- 1.39 -- -- 16 EQU - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- 1.37 -- -- 17 STAB - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1.60 18 STAB - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1.61 19 SLEQ - [1] -- 1.60 -- 29.34 -- 20 SLEF - [1] -- 1.56 -- 27.69 -- 21 SLER - [1] -- 1.50 -- 25.25 --

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 37 Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo del carico limite Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Terzaghi metodo di Bishop Spinta attiva Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 1.34 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione (β m ) 0.29 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 4.75 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 2.38 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.53 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione (β m ) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 1.30 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 0.65 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 50.0 Lunghezza del muro 10.00 [m] Peso muro Baricentro del muro 7197.78 [kg] X=-0.60 Y=-1.54 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 0.00 Y = -3.00

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 38 Punto superiore superficie di spinta X = 0.00 Y = 0.00 Altezza della superficie di spinta 3.00 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [ ] COMBINAZIONE n 4 Valore della spinta statica 4230.59 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 3780.59 [kg] Componente verticale della spinta statica 1898.68 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = -1.89 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 26.67 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 57.61 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 990 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 3780.59 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 10086.46 [kg] Resistenza passiva a valle del muro 0.00 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 10086.46 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 3780.59 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.25 [m] Risultante in fondazione 10771.70 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 20.55 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 2517.26 [kgm] Carico ultimo della fondazione 204542.96 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.6808 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante N c = 70.07 N' c = 70.07 N q = 53.80 N' q = 53.80 N γ = 67.10 N' γ = 67.10 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.23 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 20.28

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 39 Sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni Combinazione n 4 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumendo una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] σ p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento Nr. Y H N M T e σ p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 110.00 990 0 0 0.00 0.09 545 0 99.90 99.90 2 0.15 111.00 1421-3 45 0.20 0.13 820 3 31.47 256.69 3 0.30 111.99 1856 0 106 0.01 0.17 1113 14 17.55 77.73 4 0.45 112.99 2294 11 182 0.49 0.21 1424 36 12.63 39.91 5 0.60 113.99 2737 33 273 1.19 0.26 1753 70 10.02 25.19 6 0.75 114.98 3183 67 380 2.09 0.31 2101 118 8.38 17.75 7 0.90 115.98 3634 116 502 3.18 0.36 2469 184 7.24 13.39 8 1.05 116.97 4088 182 640 4.45 0.43 2855 270 6.39 10.58 9 1.20 117.97 4546 267 793 5.88 0.50 3261 377 5.73 8.65 10 1.35 118.97 5008 375 961 7.49 0.58 3687 508 5.21 7.25 11 1.50 119.96 5474 507 1145 9.26 0.67 4133 666 4.78 6.20 12 1.65 120.96 5944 665 1345 11.18 0.76 4600 853 4.42 5.39 13 1.80 121.96 6417 852 1559 13.27 0.87 5087 1070 4.12 4.75 14 1.95 122.95 6895 1069 1789 15.51 0.99 5596 1321 3.85 4.23 15 2.10 123.95 7376 1320 2035 17.90 1.11 6126 1608 3.62 3.81 16 2.25 124.94 7861 1607 2296 20.44 1.25 6678 1933 3.42 3.46 17 2.40 125.94 8351 1931 2572 23.13 1.40 7252 2298 3.25 3.16 18 2.55 126.94 8844 2296 2863 25.96 1.57 7847 2705 3.09 2.90 19 2.70 127.93 9341 2703 3163 28.93 1.78 8461 3157 2.95 2.68 20 2.85 128.93 9841 3152 3470 32.03 2.02 9093 3654 2.84 2.49 COMBINAZIONE n 14 Valore della spinta statica 2749.66 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2457.18 [kg] Componente verticale della spinta statica 1234.04 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = -1.98 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 26.67 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 55.42 [ ]

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 40 Incremento sismico della spinta 480.45 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = -1.98 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 51.33 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro 342.15 [kg] Inerzia verticale del muro -171.07 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 6 [kg] Componente dir. Y 132 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 3234.95 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 8608.37 [kg] Resistenza passiva a valle del muro 0.00 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 8608.37 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 3234.95 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.25 [m] Risultante in fondazione 9196.14 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 20.60 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 2180.94 [kgm] Carico ultimo della fondazione 202609.06 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.19 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.4482 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante N c = 70.07 N' c = 70.07 N q = 53.80 N' q = 53.80 N γ = 67.10 N' γ = 67.10 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.22 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 23.54

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 41 Sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni Combinazione n 14 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumendo una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] σ p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento Nr. Y H N M T e σ p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 110.00 132 0 6 0.00 0.01 73 0 21.04 99.90 2 0.15 111.00 563 2 40 0.27 0.05 321 3 14.22 98.45 3 0.30 111.99 998 7 87 0.70 0.09 587 13 11.47 46.62 4 0.45 112.99 1436 18 149 1.28 0.14 869 30 9.67 28.89 5 0.60 113.99 1879 38 224 2.02 0.18 1168 58 8.38 20.19 6 0.75 114.98 2325 68 314 2.91 0.23 1485 98 7.41 15.14 7 0.90 115.98 2776 110 418 3.95 0.29 1819 153 6.64 11.91 8 1.05 116.97 3230 166 536 5.14 0.35 2172 224 6.03 9.69 9 1.20 117.97 3688 239 668 6.48 0.42 2543 314 5.52 8.09 10 1.35 118.97 4150 330 814 7.96 0.49 2932 425 5.10 6.90 11 1.50 119.96 4616 442 975 9.58 0.57 3341 559 4.74 5.97 12 1.65 120.96 5086 577 1149 11.35 0.66 3768 718 4.43 5.25 13 1.80 121.96 5559 737 1338 13.26 0.75 4215 905 4.16 4.66 14 1.95 122.95 6037 924 1540 15.30 0.86 4682 1120 3.92 4.18 15 2.10 123.95 6518 1140 1757 17.48 0.97 5168 1367 3.71 3.78 16 2.25 124.94 7003 1387 1988 19.80 1.09 5675 1648 3.52 3.44 17 2.40 125.94 7493 1667 2233 22.25 1.23 6203 1965 3.36 3.16 18 2.55 126.94 7986 1982 2491 24.82 1.38 6751 2319 3.21 2.91 19 2.70 127.93 8483 2335 2761 27.53 1.55 7318 2712 3.07 2.70 20 2.85 128.93 8983 2727 3042 30.35 1.76 7905 3148 2.95 2.51 COMBINAZIONE n 16 Valore della spinta statica 4049.28 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 3757.36 [kg] Componente verticale della spinta statica 1509.61 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = -1.97 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 21.89 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 46.29 [ ]

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 42 Incremento sismico della spinta 1160.60 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = -1.97 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 38.41 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro 342.15 [kg] Inerzia verticale del muro -171.07 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 6 [kg] Componente dir. Y 132 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5182.71 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 9101.00 [kg] Resistenza passiva a valle del muro 0.00 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 5594.68 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 7646.97 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 9101.00 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5182.71 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.42 [m] Risultante in fondazione 10473.24 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 29.66 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 3859.99 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.37

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 43 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 17 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -0.96 Y[m]= 2.16 Raggio del cerchio R[m]= 5.25 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -1.97 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 4.28 Larghezza della striscia dx[m]= 0.25 Coefficiente di sicurezza C= 1.60 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α( ) Wsinα b/cosα φ c u 1 576.38 79.18 566.13 1.33 33.87 0.000 0.000 2 966.41 68.21 897.38 0.67 33.87 0.000 0.000 3 1156.27 61.66 1017.67 0.53 33.87 0.000 0.000 4 1286.78 56.32 1070.81 0.45 33.87 0.000 0.000 5 1382.34 51.66 1084.23 0.40 33.87 0.000 0.000 6 1480.17 47.44 1090.29 0.37 33.87 0.000 0.000 7 1536.01 43.54 1058.14 0.34 33.87 0.000 0.000 8 1573.51 39.88 1008.93 0.33 33.87 0.000 0.000 9 1598.39 36.41 948.68 0.31 33.87 0.000 0.000 10 1612.36 33.08 880.11 0.30 33.87 0.000 0.000 11 1616.67 29.88 805.42 0.29 33.87 0.000 0.000 12 1612.28 26.78 726.39 0.28 33.87 0.000 0.000 13 1599.92 23.76 644.59 0.27 33.87 0.000 0.000 14 1580.17 20.81 561.34 0.27 33.87 0.000 0.000 15 1553.49 17.91 477.84 0.26 33.87 0.000 0.000 16 1520.24 15.07 395.18 0.26 33.87 0.000 0.000 17 1480.70 12.26 314.36 0.26 33.87 0.000 0.000 18 1501.61 9.48 247.26 0.25 31.46 0.138 0.000 19 1523.16 6.72 178.24 0.25 31.08 0.160 0.000 20 1666.44 3.98 115.62 0.25 31.08 0.160 0.000 21 1539.96 1.25 33.48 0.25 31.08 0.160 0.000

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 44 22 1325.42-1.48-34.33 0.25 31.08 0.160 0.000 23 134.41-4.22-9.89 0.25 31.08 0.160 0.000 24 31.90-6.96-3.87 0.25 31.08 0.160 0.000 25 7.85-9.72-1.33 0.25 31.73 0.123 0.000 ΣW i = 31862.82 [kg] ΣW i sinα i = 14072.68 [kg] ΣW i tanφ i = 20873.40 [kg] Σtanα i tanφ i = 12.96

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 45 Inviluppo sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumento una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] σ p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento Nr. Y H Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0.00 110.00 0 990 0 0 0 6 2 0.15 111.00 331 1421-3 2 8 68 3 0.30 111.99 666 1856-1 10 31 157 4 0.45 112.99 1003 2294 1 31 68 266 5 0.60 113.99 1344 2737 7 69 115 395 6 0.75 114.98 1687 3183 21 127 173 544 7 0.90 115.98 2034 3634 43 207 243 714 8 1.05 116.97 2383 4088 74 312 325 904 9 1.20 117.97 2736 4546 117 445 419 1114 10 1.35 118.97 3091 5008 172 610 525 1344 11 1.50 119.96 3449 5474 243 809 643 1590 12 1.65 120.96 3811 5944 330 1043 772 1847 13 1.80 121.96 4175 6417 435 1315 914 2114 14 1.95 122.95 4542 6895 561 1626 1067 2390 15 2.10 123.95 4912 7376 710 1978 1232 2732 16 2.25 124.94 5286 7861 881 2370 1409 3103 17 2.40 125.94 5662 8351 1079 2805 1598 3500 18 2.55 126.94 6041 8844 1303 3293 1798 3921 19 2.70 127.93 6423 9341 1557 3883 2007 4366 20 2.85 128.93 6809 9841 1841 4539 2226 4837 21 3.00 129.93 7197 10346 2156 5266 2457 5332 Nr. Y H e σ p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 110.00 0.00 0.06 545 0 99.90 99.90 2 0.15 111.00 0.20 0.09 820 5 32.10 263.57 3 0.30 111.99 0.00 0.12 1113 22 18.01 80.51 4 0.45 112.99 0.45 0.15 1424 53 12.97 41.44 5 0.60 113.99 1.12 0.19 1753 102 10.29 26.16 6 0.75 114.98 1.98 0.23 2101 172 8.60 18.42 7 0.90 115.98 3.03 0.27 2469 267 7.42 13.87 8 1.05 116.97 4.25 0.32 2855 388 6.54 10.95 9 1.20 117.97 5.64 0.37 3261 539 5.86 8.93

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 46 10 1.35 118.97 7.19 0.43 3687 723 5.32 7.48 11 1.50 119.96 8.91 0.50 4133 943 4.88 6.39 12 1.65 120.96 10.78 0.57 4600 1200 4.51 5.55 13 1.80 121.96 12.82 0.65 5087 1497 4.19 4.88 14 1.95 122.95 15.00 0.73 5596 1835 3.92 4.34 15 2.10 123.95 17.34 0.83 6126 2215 3.69 3.90 16 2.25 124.94 19.83 0.93 6678 2638 3.48 3.54 17 2.40 125.94 22.46 1.04 7252 3105 3.30 3.23 18 2.55 126.94 25.24 1.17 7847 3618 3.14 2.96 19 2.70 127.93 28.16 1.32 8461 4180 3.00 2.74 20 2.85 128.93 31.20 1.50 9093 4866 2.88 2.54 Modelo geotecnico

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 47 Inviluppo delle sollecitazioni sul paramento. Inviluppo delle sollecitazioni in fondazione.

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 48 Verifica di stabilità globale.

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 49 MURO IN BLOCCHI (Hmax 3,00 m) A SINGOLA FILA PER REALIZZAZIONE PISTA DI ACCESSO AL CANTIERE SUPERIORE Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a gravità in pietrame Altezza del paramento 3.00 [m] Spessore in sommità 1.10 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 1.50 [m] Inclinazione paramento esterno 7.60 [ ] Inclinazione paramento interno 0.00 [ ] Lunghezza del muro 10.00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0.00 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0.00 [m] Lunghezza totale fondazione 1.50 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0.00 [ ] Spessore fondazione 0.00 [m] Spessore magrone 0.00 [m]

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 50 Materiali utilizzati per la struttura Pietrame Peso specifico 2000.0 [kg/mc] Tensione ammissibile a compressione σ c 30.0 [kg/cmq] Angolo di attrito interno φ p 45.00 [ ] Resistenza a taglio τ p 0.0 [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 16.30 9.25 29.57 2 20.30 9.25 0.00 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0.00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0.00 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γ s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [ ] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] c a Descrizione γ γ s φ δ c c a Sfridi cava 1900 1900 40.00 26.67 0.000 0.000

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 51 Roccia compatta 2650 2650 37.00 24.67 0.200 0.000 Stratigrafia Terreno spingente: Terreno di fondazione: Sfridi cava Roccia compatta

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 52 Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] F x Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] F y Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Q i Intensità del carico per x=x i espressa in [kg/m] Q f D / C Intensità del carico per x=x f espressa in [kg/m] Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n 1 (Condizione 1) C Paramento X=-0.55 Y=0.00 F x =0.00 F y =660.00 M=0.00 D Profilo X i =0.00 X f =16.30 Q i =600.00 Q f =600.00 D Profilo X i =16.30 X f =20.30 Q i =2000.00 Q f =2000.00

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 53 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata γ Ψ C Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n 1 SLU (Approccio 2) Peso proprio 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 2 EQU Peso proprio 1.10 1.00 1.10 Spinta terreno 1.10 1.00 1.10 Combinazione n 3 STAB Combinazione n 4 SLU (Approccio 2) Peso proprio 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno 1.30 1.00 1.30 Condizione 1 1.50 1.00 1.50 Combinazione n 5 EQU Peso proprio 1.10 1.00 1.10 Spinta terreno 1.10 1.00 1.10 Condizione 1 1.50 1.00 1.50 Combinazione n 6 STAB Condizione 1 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 7 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo Combinazione n 8 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 54 Combinazione n 9 EQU - Sisma Vert. positivo Combinazione n 10 EQU - Sisma Vert. negativo Combinazione n 11 STAB - Sisma Vert. positivo Combinazione n 12 STAB - Sisma Vert. negativo Combinazione n 13 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 14 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 15 EQU - Sisma Vert. positivo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 16 EQU - Sisma Vert. negativo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 17 STAB - Sisma Vert. positivo Condizione 1 1.00 0.20 0.20

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 55 Combinazione n 18 STAB - Sisma Vert. negativo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 19 SLE (Quasi Permanente) Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 20 SLE (Frequente) Condizione 1 1.00 0.50 0.50 Combinazione n 21 SLE (Rara) Condizione 1 1.00 1.00 1.00 Impostazioni di analisi Impostazioni avanzate Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 56 Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CS SCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CS RIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CS QLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CS STAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] -- 1.41 -- 36.68 -- 2 EQU - [1] -- -- 2.26 -- -- 3 STAB - [1] -- -- -- -- 1.77 4 A1-M1 - [2] -- 1.30 -- 29.79 -- 5 EQU - [2] -- -- 1.87 -- -- 6 STAB - [2] -- -- -- -- 1.71 7 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo 1.33 -- 33.90 -- 8 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo 1.32 -- 35.24 -- 9 EQU - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- 1.82 -- -- 10 EQU - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- 1.77 -- -- 11 STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1.64 12 STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1.65 13 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo 1.31 -- 32.65 -- 14 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale negativo 1.29 -- 33.92 -- 15 EQU - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- 1.76 -- -- 16 EQU - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- 1.72 -- -- 17 STAB - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1.63 18 STAB - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1.64 19 SLEQ - [1] -- 1.72 -- 39.54 -- 20 SLEF - [1] -- 1.67 -- 37.76 -- 21 SLER - [1] -- 1.60 -- 35.10 --

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 57 Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo del carico limite Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Terzaghi metodo di Bishop Spinta attiva Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 1.34 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione (β m ) 0.29 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 4.75 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 2.38 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.53 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione (β m ) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 1.30 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 0.65 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 50.0 Lunghezza del muro 10.00 [m] Peso muro Baricentro del muro 7800.86 [kg] X=-0.66 Y=-1.58 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 0.00 Y = -3.00

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 58 Punto superiore superficie di spinta X = 0.00 Y = 0.00 Altezza della superficie di spinta 3.00 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [ ] COMBINAZIONE n 4 Valore della spinta statica 4242.09 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 3790.87 [kg] Componente verticale della spinta statica 1903.84 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = -1.90 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 26.67 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54.97 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 990 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 3790.87 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 10694.70 [kg] Resistenza passiva a valle del muro 0.00 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 10694.70 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 3790.87 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.17 [m] Risultante in fondazione 11346.69 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 19.52 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 1794.41 [kgm] Carico ultimo della fondazione 318562.66 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.50 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.1912 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.2345 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante N c = 70.07 N' c = 70.07 N q = 53.80 N' q = 53.80 N γ = 67.10 N' γ = 67.10 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.30 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 29.79

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 59 Sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni Combinazione n 4 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumendo una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] σ p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento Nr. Y H N M T e σ p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 110.00 990 0 0 0.00 0.09 545 0 99.90 99.90 2 0.15 112.00 1423-9 45 0.63 0.12 834 3 31.86 263.99 3 0.30 114.00 1864-14 105 0.77 0.16 1151 14 17.82 81.25 4 0.45 116.00 2312-14 180 0.61 0.19 1495 35 12.86 42.36 5 0.60 118.01 2768-6 270 0.22 0.23 1868 69 10.25 27.14 6 0.75 120.01 3232 12 376 0.37 0.27 2271 117 8.60 19.39 7 0.90 122.01 3704 42 497 1.14 0.32 2704 182 7.46 14.83 8 1.05 124.01 4183 87 633 2.09 0.37 3168 267 6.61 11.87 9 1.20 126.01 4670 149 784 3.19 0.43 3663 373 5.95 9.82 10 1.35 128.01 5165 229 951 4.44 0.49 4191 503 5.43 8.33 11 1.50 130.01 5668 331 1133 5.84 0.55 4752 659 5.00 7.21 12 1.65 132.02 6178 456 1330 7.38 0.62 5348 844 4.65 6.34 13 1.80 134.02 6697 606 1543 9.06 0.70 5978 1059 4.34 5.65 14 1.95 136.02 7223 785 1770 10.86 0.79 6644 1307 4.08 5.08 15 2.10 138.02 7756 993 2013 12.80 0.87 7346 1591 3.85 4.62 16 2.25 140.02 8298 1233 2271 14.86 0.97 8085 1912 3.65 4.23 17 2.40 142.02 8847 1508 2545 17.04 1.07 8862 2273 3.48 3.90 18 2.55 144.02 9404 1819 2833 19.34 1.18 9678 2676 3.32 3.62 19 2.70 146.03 9969 2169 3137 21.76 1.29 10534 3124 3.18 3.37 20 2.85 148.03 10542 2560 3456 24.29 1.41 11429 3618 3.05 3.16 COMBINAZIONE n 14 Valore della spinta statica 2735.95 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2444.93 [kg] Componente verticale della spinta statica 1227.89 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = -1.98 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 26.67 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54.97 [ ]

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 60 Incremento sismico della spinta 493.77 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = -1.98 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 51.06 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro 370.82 [kg] Inerzia verticale del muro -185.41 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 6 [kg] Componente dir. Y 132 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 3263.27 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 9196.94 [kg] Resistenza passiva a valle del muro 0.00 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 9196.94 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 3263.27 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.18 [m] Risultante in fondazione 9758.72 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 19.54 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 1654.26 [kgm] Carico ultimo della fondazione 311951.36 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.50 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.0540 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.1720 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante N c = 70.07 N' c = 70.07 N q = 53.80 N' q = 53.80 N γ = 67.10 N' γ = 67.10 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.29 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 33.92

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 61 Sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni Combinazione n 14 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumendo una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] σ p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento Nr. Y H N M T e σ p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 110.00 132 0 6 0.00 0.01 73 0 21.04 99.90 2 0.15 112.00 565 0 40 0.04 0.05 327 3 14.26 100.20 3 0.30 114.00 1006 1 87 0.12 0.09 607 13 11.54 48.21 4 0.45 116.00 1454 6 149 0.44 0.13 914 30 9.76 30.33 5 0.60 118.01 1910 17 225 0.91 0.17 1247 58 8.49 21.51 6 0.75 120.01 2374 36 315 1.52 0.21 1609 98 7.53 16.36 7 0.90 122.01 2846 65 420 2.27 0.26 1999 153 6.78 13.04 8 1.05 124.01 3325 105 538 3.17 0.31 2418 225 6.18 10.75 9 1.20 126.01 3812 160 671 4.19 0.36 2867 315 5.68 9.09 10 1.35 128.01 4307 231 818 5.35 0.42 3348 427 5.27 7.84 11 1.50 130.01 4810 319 979 6.64 0.48 3859 562 4.91 6.87 12 1.65 132.02 5320 428 1155 8.05 0.55 4403 721 4.61 6.10 13 1.80 134.02 5839 559 1345 9.58 0.62 4980 909 4.34 5.48 14 1.95 136.02 6365 715 1548 11.23 0.70 5591 1125 4.11 4.97 15 2.10 138.02 6898 896 1767 12.99 0.78 6235 1374 3.90 4.54 16 2.25 140.02 7440 1106 1999 14.87 0.87 6916 1656 3.72 4.18 17 2.40 142.02 7989 1347 2246 16.86 0.96 7632 1974 3.56 3.87 18 2.55 144.02 8546 1620 2506 18.95 1.06 8384 2331 3.41 3.60 19 2.70 146.03 9111 1927 2781 21.15 1.17 9174 2727 3.28 3.36 20 2.85 148.03 9684 2271 3071 23.46 1.28 10002 3166 3.15 3.16 COMBINAZIONE n 16 Valore della spinta statica 4058.60 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 3766.01 [kg] Componente verticale della spinta statica 1513.09 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = -1.98 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 21.89 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 46.28 [ ]

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 62 Incremento sismico della spinta 1110.82 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = -1.98 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 39.21 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro 370.82 [kg] Inerzia verticale del muro -185.41 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 6 [kg] Componente dir. Y 132 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5173.84 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 9674.66 [kg] Resistenza passiva a valle del muro 0.00 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 5596.84 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 9609.15 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 9674.66 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5173.84 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.34 [m] Risultante in fondazione 10971.22 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 28.14 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 3245.07 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.72

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 63 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 17 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -0.96 Y[m]= 2.16 Raggio del cerchio R[m]= 5.25 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -1.97 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 4.28 Larghezza della striscia dx[m]= 0.25 Coefficiente di sicurezza C= 1.63 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α( ) Wsinα b/cosα φ c u 1 588.26 79.18 577.80 1.33 33.87 0.000 0.000 2 979.39 68.21 909.42 0.67 33.87 0.000 0.000 3 1170.33 61.66 1030.05 0.53 33.87 0.000 0.000 4 1301.93 56.32 1083.42 0.45 33.87 0.000 0.000 5 1398.57 51.66 1096.97 0.40 33.87 0.000 0.000 6 1470.82 47.44 1083.41 0.37 33.87 0.000 0.000 7 1524.44 43.54 1050.17 0.34 33.87 0.000 0.000 8 1563.04 39.88 1002.22 0.33 33.87 0.000 0.000 9 1589.01 36.41 943.11 0.31 33.87 0.000 0.000 10 1604.07 33.08 875.59 0.30 33.87 0.000 0.000 11 1609.46 29.88 801.83 0.29 33.87 0.000 0.000 12 1606.16 26.78 723.64 0.28 33.87 0.000 0.000 13 1594.89 23.76 642.56 0.27 33.87 0.000 0.000 14 1576.23 20.81 559.94 0.27 33.87 0.000 0.000 15 1550.64 17.91 476.96 0.26 33.87 0.000 0.000 16 1518.47 15.07 394.72 0.26 33.87 0.000 0.000 17 1480.03 12.26 314.22 0.26 33.87 0.000 0.000 18 1501.60 9.48 247.26 0.25 31.46 0.138 0.000 19 1523.16 6.72 178.24 0.25 31.08 0.160 0.000 20 1666.44 3.98 115.62 0.25 31.08 0.160 0.000 21 1539.96 1.25 33.48 0.25 31.08 0.160 0.000

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 64 22 1433.03-1.48-37.12 0.25 31.08 0.160 0.000 23 619.63-4.22-45.57 0.25 31.08 0.160 0.000 24 37.07-6.96-4.49 0.25 31.08 0.160 0.000 25 7.85-9.72-1.33 0.25 31.73 0.123 0.000 ΣW i = 32454.49 [kg] ΣW i sinα i = 14052.10 [kg] ΣW i tanφ i = 21229.65 [kg] Σtanα i tanφ i = 12.96

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 65 Inviluppo sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumento una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] σ p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento Nr. Y H Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0.00 110.00 0 990 0 0 0 6 2 0.15 112.00 333 1423-9 0 8 67 3 0.30 114.00 672 1864-14 5 31 154 4 0.45 116.00 1017 2312-14 17 68 261 5 0.60 118.01 1368 2768-11 41 114 387 6 0.75 120.01 1725 3232-8 79 171 534 7 0.90 122.01 2087 3704 2 140 241 700 8 1.05 124.01 2456 4183 20 226 322 886 9 1.20 126.01 2831 4670 50 338 415 1093 10 1.35 128.01 3212 5165 90 478 520 1319 11 1.50 130.01 3598 5668 141 650 636 1564 12 1.65 132.02 3991 6178 206 856 764 1830 13 1.80 134.02 4390 6697 288 1099 904 2116 14 1.95 136.02 4794 7223 387 1383 1055 2421 15 2.10 138.02 5205 7756 506 1710 1219 2747 16 2.25 140.02 5622 8298 646 2084 1394 3097 17 2.40 142.02 6044 8847 808 2506 1581 3495 18 2.55 144.02 6473 9404 996 2980 1779 3918 19 2.70 146.03 6907 9969 1210 3526 1989 4364 20 2.85 148.03 7347 10542 1451 4143 2211 4835 21 3.00 150.03 7794 11122 1723 4827 2445 5329 Nr. Y H e σ p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 110.00 0.00 0.06 545 0 99.90 99.90 2 0.15 112.00 0.62 0.09 834 5 32.50 271.07 3 0.30 114.00 0.76 0.11 1151 21 18.28 84.16 4 0.45 116.00 0.62 0.14 1495 52 13.22 43.99 5 0.60 118.01 0.26 0.17 1868 100 10.53 28.19 6 0.75 120.01 0.30 0.20 2271 169 8.83 20.12 7 0.90 122.01 1.03 0.24 2704 261 7.65 15.37 8 1.05 124.01 1.93 0.27 3168 380 6.77 12.28 9 1.20 126.01 2.99 0.32 3663 528 6.09 10.15

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 66 10 1.35 128.01 4.20 0.36 4191 709 5.55 8.60 11 1.50 130.01 5.55 0.41 4752 925 5.11 7.43 12 1.65 132.02 7.04 0.47 5348 1179 4.74 6.52 13 1.80 134.02 8.67 0.52 5978 1475 4.43 5.80 14 1.95 136.02 10.43 0.59 6644 1815 4.16 5.22 15 2.10 138.02 12.31 0.65 7346 2202 3.92 4.74 16 2.25 140.02 14.32 0.72 8085 2640 3.72 4.33 17 2.40 142.02 16.46 0.80 8862 3131 3.53 3.99 18 2.55 144.02 18.71 0.88 9678 3678 3.37 3.70 19 2.70 146.03 21.07 0.97 10534 4284 3.23 3.45 20 2.85 148.03 23.55 1.06 11429 4953 3.10 3.23 Modello geotecnico.

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 67 Inviluppo delle sollecitazioni sul paramento. Inviluppo delle sollecitazioni in fondazione.

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 68 Verifica di stabilità globale.

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 69 MURI IN BLOCCHI (Hmax 3,00 m) A DOPPIA FILA PER REALIZZAZIONE PISTA DI ACCESSO AL CANTIERE SUPERIORE MURO DI VALLE Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a gravità in pietrame Altezza del paramento 3.00 [m] Spessore in sommità 1.20 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 1.60 [m] Inclinazione paramento esterno 7.60 [ ] Inclinazione paramento interno 0.00 [ ] Lunghezza del muro 10.00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0.00 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0.00 [m] Lunghezza totale fondazione 1.60 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0.00 [ ] Spessore fondazione 0.00 [m] Spessore magrone 0.00 [m]

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 70 Materiali utilizzati per la struttura Pietrame Peso specifico 2000.0 [kg/mc] Tensione ammissibile a compressione σ c 30.0 [kg/cmq] Angolo di attrito interno φ p 45.00 [ ] Resistenza a taglio τ p 0.0 [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 1.60 0.00 0.00 2 2.90 2.90 65.85 3 9.65 5.95 24.32 4 19.30 12.20 32.93 5 23.30 12.20 0.00 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0.00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0.00 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γ s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [ ] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] c a

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 71 Descrizione γ γ s φ δ c c a Sfrido cava 1900 1900 40.00 26.67 0.000 0.000 Roccia compatta 2650 2650 37.00 24.67 0.200 0.000 Stratigrafia Terreno spingente: Terreno di fondazione: Sfrido cava Roccia compatta

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 72 Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] F x Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] F y Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Q i Intensità del carico per x=x i espressa in [kg/m] Q f D / C Intensità del carico per x=x f espressa in [kg/m] Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n 1 (Condizione 1) C Paramento X=-0.55 Y=0.00 F x =0.00 F y =660.00 M=0.00 D Profilo X i =0.00 X f =19.30 Q i =600.00 Q f =600.00 D Profilo X i =19.30 X f =23.30 Q i =2000.00 Q f =2000.00

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 73 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata γ Ψ C Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n 1 SLU (Approccio 2) Peso proprio 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 2 EQU Peso proprio 1.10 1.00 1.10 Spinta terreno 1.10 1.00 1.10 Combinazione n 3 STAB Combinazione n 4 SLU (Approccio 2) Peso proprio 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno 1.30 1.00 1.30 Condizione 1 1.50 1.00 1.50 Combinazione n 5 EQU Peso proprio 1.10 1.00 1.10 Spinta terreno 1.10 1.00 1.10 Condizione 1 1.50 1.00 1.50 Combinazione n 6 STAB Condizione 1 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 7 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo Combinazione n 8 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 74 Combinazione n 9 EQU - Sisma Vert. positivo Combinazione n 10 EQU - Sisma Vert. negativo Combinazione n 11 STAB - Sisma Vert. positivo Combinazione n 12 STAB - Sisma Vert. negativo Combinazione n 13 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 14 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 15 EQU - Sisma Vert. positivo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 16 EQU - Sisma Vert. negativo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 17 STAB - Sisma Vert. positivo Condizione 1 1.00 0.20 0.20

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 75 Combinazione n 18 STAB - Sisma Vert. negativo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 19 SLE (Quasi Permanente) Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 20 SLE (Frequente) Condizione 1 1.00 0.50 0.50 Combinazione n 21 SLE (Rara) Condizione 1 1.00 1.00 1.00 Impostazioni di analisi Impostazioni avanzate Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 76 Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CS SCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CS RIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CS QLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CS STAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] -- 1.23 -- 37.28 -- 2 EQU - [1] -- -- 1.92 -- -- 3 STAB - [1] -- -- -- -- 1.64 4 A1-M1 - [2] -- 1.13 -- 30.98 -- 5 EQU - [2] -- -- 1.66 -- -- 6 STAB - [2] -- -- -- -- 1.61 7 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo 1.14 -- 33.88 -- 8 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo 1.12 -- 35.20 -- 9 EQU - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- 1.53 -- -- 10 EQU - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- 1.50 -- -- 11 STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1.53 12 STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1.54 13 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo 1.12 -- 32.79 -- 14 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale negativo 1.10 -- 34.06 -- 15 EQU - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- 1.50 -- -- 16 EQU - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- 1.46 -- -- 17 STAB - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1.53 18 STAB - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1.54 19 SLEQ - [1] -- 1.50 -- 40.21 -- 20 SLEF - [1] -- 1.46 -- 38.59 -- 21 SLER - [1] -- 1.39 -- 36.13 --

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 77 Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo del carico limite Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Terzaghi metodo di Bishop Spinta attiva Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 1.34 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione (β m ) 0.29 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 4.75 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 2.38 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.53 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione (β m ) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 1.30 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 0.65 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 50.0 Lunghezza del muro 10.00 [m] Peso muro Baricentro del muro 8400.86 [kg] X=-0.70 Y=-1.57 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 0.00 Y = -3.00

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 78 Punto superiore superficie di spinta X = 0.00 Y = 0.00 Altezza della superficie di spinta 3.00 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [ ] COMBINAZIONE n 4 Valore della spinta statica 5350.32 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 4781.22 [kg] Componente verticale della spinta statica 2401.22 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = -2.00 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 26.67 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 51.57 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 990 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 4781.22 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 11792.08 [kg] Resistenza passiva a valle del muro 0.00 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 11792.08 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 4781.22 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.15 [m] Risultante in fondazione 12724.51 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 22.07 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 1808.15 [kgm] Carico ultimo della fondazione 365317.94 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.60 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.1605 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.3132 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante N c = 70.07 N' c = 70.07 N q = 53.80 N' q = 53.80 N γ = 67.10 N' γ = 67.10 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.13 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 30.98

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 79 Sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni Combinazione n 4 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumendo una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] σ p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento Nr. Y H N M T e σ p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 120.00 990-49 0 5.00 0.06 643 0 99.90 99.90 2 0.15 122.00 1462-61 11 4.19 0.10 960 1 128.74 1703.59 3 0.30 124.00 1942-74 47 3.82 0.13 1312 5 41.14 279.82 4 0.45 126.00 2429-85 96 3.52 0.16 1692 15 25.27 110.49 5 0.60 128.01 2924-94 155 3.20 0.19 2099 34 18.87 61.69 6 0.75 130.01 3427-97 224 2.84 0.23 2533 62 15.32 40.66 7 0.90 132.01 3938-95 302 2.41 0.27 2996 102 13.02 29.48 8 1.05 134.01 4456-85 391 1.91 0.30 3488 154 11.39 22.72 9 1.20 136.01 4982-67 490 1.34 0.34 4009 219 10.18 18.27 10 1.35 138.01 5516-38 605 0.69 0.39 4565 301 9.11 15.17 11 1.50 140.01 6058 18 968 0.29 0.44 5319 415 6.26 12.82 12 1.65 142.02 6607 141 1512 2.13 0.51 6231 602 4.37 10.36 13 1.80 144.02 7165 330 1908 4.60 0.59 7069 860 3.76 8.22 14 1.95 146.02 7730 565 2224 7.31 0.69 7879 1170 3.48 6.73 15 2.10 148.02 8302 841 2540 10.13 0.79 8718 1527 3.27 5.71 16 2.25 150.02 8883 1160 2872 13.06 0.90 9600 1933 3.09 4.97 17 2.40 152.02 9471 1525 3222 16.10 1.02 10524 2390 2.94 4.40 18 2.55 154.02 10067 1937 3588 19.24 1.14 11491 2900 2.81 3.96 19 2.70 156.03 10671 2399 3970 22.48 1.28 12503 3467 2.69 3.61 20 2.85 158.03 11283 2914 4368 25.83 1.41 13559 4092 2.58 3.31 COMBINAZIONE n 14 Valore della spinta statica 3459.01 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 3091.08 [kg] Componente verticale della spinta statica 1552.40 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = -2.06 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 26.67 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 51.03 [ ]

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 80 Incremento sismico della spinta 870.48 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = -2.06 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 48.40 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro 399.34 [kg] Inerzia verticale del muro -199.67 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 6 [kg] Componente dir. Y 132 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 4274.58 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 10276.26 [kg] Resistenza passiva a valle del muro 0.00 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 10276.26 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 4274.58 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.18 [m] Risultante in fondazione 11129.85 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 22.59 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 1855.03 [kgm] Carico ultimo della fondazione 349966.26 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.60 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.0768 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.2075 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante N c = 70.07 N' c = 70.07 N q = 53.80 N' q = 53.80 N γ = 67.10 N' γ = 67.10 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.10 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 34.06

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 81 Sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni Combinazione n 14 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumendo una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] σ p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento Nr. Y H N M T e σ p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 120.00 132-7 6 5.00 0.01 86 0 21.04 99.90 2 0.15 122.00 604-7 34 1.23 0.05 382 3 17.95 133.37 3 0.30 124.00 1084-8 74 0.74 0.08 705 11 14.66 65.45 4 0.45 126.00 1571-7 125 0.42 0.12 1054 26 12.57 41.22 5 0.60 128.01 2066-2 186 0.08 0.16 1429 49 11.11 29.31 6 0.75 130.01 2569 8 257 0.32 0.20 1832 82 10.00 22.38 7 0.90 132.01 3080 24 338 0.79 0.24 2262 126 9.12 17.90 8 1.05 134.01 3598 48 429 1.33 0.28 2720 184 8.40 14.81 9 1.20 136.01 4124 81 529 1.96 0.33 3207 255 7.79 12.56 10 1.35 138.01 4658 124 645 2.67 0.38 3727 343 7.22 10.87 11 1.50 140.01 5200 191 942 3.67 0.43 4397 459 5.52 9.58 12 1.65 142.02 5749 309 1360 5.37 0.50 5181 632 4.23 8.19 13 1.80 144.02 6307 476 1673 7.55 0.58 5919 861 3.77 6.88 14 1.95 146.02 6872 682 1956 9.93 0.66 6662 1133 3.51 5.88 15 2.10 148.02 7444 926 2253 12.43 0.76 7444 1448 3.30 5.14 16 2.25 150.02 8025 1209 2568 15.07 0.86 8268 1810 3.12 4.57 17 2.40 152.02 8613 1535 2901 17.82 0.97 9133 2220 2.97 4.11 18 2.55 154.02 9209 1907 3250 20.70 1.08 10041 2681 2.83 3.75 19 2.70 156.03 9813 2325 3615 23.70 1.20 10992 3195 2.71 3.44 20 2.85 158.03 10425 2794 3997 26.80 1.33 11987 3766 2.61 3.18 COMBINAZIONE n 16 Valore della spinta statica 5640.56 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 5233.92 [kg] Componente verticale della spinta statica 2102.86 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = -1.95 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 21.89 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 45.32 [ ]

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 82 Incremento sismico della spinta 2169.32 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = -1.95 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 37.33 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro 399.34 [kg] Inerzia verticale del muro -199.67 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 6 [kg] Componente dir. Y 132 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 7652.45 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 11244.79 [kg] Resistenza passiva a valle del muro 0.00 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 8411.58 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 12320.54 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 11244.79 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 7652.45 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.45 [m] Risultante in fondazione 13601.67 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 34.24 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 5088.48 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.46

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 83 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 17 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -0.97 Y[m]= 2.18 Raggio del cerchio R[m]= 5.27 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -1.99 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 4.15 Larghezza della striscia dx[m]= 0.25 Coefficiente di sicurezza C= 1.53 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α( ) Wsinα b/cosα φ c u 1 1362.17 71.98 1295.34 0.79 33.87 0.000 0.000 2 1607.06 64.55 1451.11 0.57 33.87 0.000 0.000 3 1770.62 58.86 1515.45 0.48 33.87 0.000 0.000 4 1892.62 54.00 1531.21 0.42 33.87 0.000 0.000 5 1987.26 49.67 1514.88 0.38 33.87 0.000 0.000 6 1978.07 45.69 1415.49 0.35 33.87 0.000 0.000 7 1833.50 41.98 1226.45 0.33 33.87 0.000 0.000 8 1674.87 38.48 1042.18 0.31 33.87 0.000 0.000 9 1504.99 35.14 866.27 0.30 33.87 0.000 0.000 10 1325.28 31.93 701.01 0.29 33.87 0.000 0.000 11 1184.98 28.84 571.54 0.28 33.87 0.000 0.000 12 1225.24 25.83 533.82 0.27 33.87 0.000 0.000 13 1277.21 22.90 496.90 0.27 33.87 0.000 0.000 14 1322.32 20.02 452.79 0.26 33.87 0.000 0.000 15 1360.97 17.21 402.57 0.26 33.87 0.000 0.000 16 1393.48 14.43 347.22 0.25 33.87 0.000 0.000 17 1424.60 11.69 288.55 0.25 33.62 0.014 0.000 18 1485.25 8.97 231.59 0.25 31.08 0.160 0.000 19 1500.77 6.28 164.04 0.25 31.08 0.160 0.000 20 1642.85 3.59 102.98 0.25 31.08 0.160 0.000 21 1515.46 0.92 24.34 0.25 31.08 0.160 0.000

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 84 22 1493.40-1.75-45.64 0.25 31.08 0.160 0.000 23 860.27-4.43-66.40 0.25 31.08 0.160 0.000 24 101.50-7.11-12.57 0.25 31.08 0.160 0.000 25 7.59-9.81-1.29 0.25 31.73 0.123 0.000 ΣW i = 34732.31 [kg] ΣW i sinα i = 16049.84 [kg] ΣW i tanφ i = 22717.12 [kg] Σtanα i tanφ i = 10.72

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 85 Inviluppo sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumento una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] σ p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento Nr. Y H Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0.00 120.00 0 990-49 0 0 6 2 0.15 122.00 363 1462-61 0 4 36 3 0.30 124.00 732 1942-74 0 18 84 4 0.45 126.00 1107 2429-85 4 40 144 5 0.60 128.01 1488 2924-94 13 70 215 6 0.75 130.01 1875 3427-97 30 108 299 7 0.90 132.01 2267 3938-95 60 153 403 8 1.05 134.01 2666 4456-85 106 206 625 9 1.20 136.01 3071 4982-67 218 266 1334 10 1.35 138.01 3482 5516-38 443 339 2067 11 1.50 140.01 3898 6058 8 752 555 2537 12 1.65 142.02 4321 6607 72 1121 868 2956 13 1.80 144.02 4750 7165 173 1550 1097 3398 14 1.95 146.02 5184 7730 302 2043 1302 3866 15 2.10 148.02 5625 8302 457 2604 1518 4360 16 2.25 150.02 6072 8883 642 3237 1747 4880 17 2.40 152.02 6524 9471 857 3944 1990 5425 18 2.55 154.02 6983 10067 1105 4731 2246 5994 19 2.70 156.03 7447 10671 1388 5600 2515 6588 20 2.85 158.03 7917 11283 1708 6556 2797 7206 21 3.00 160.03 8394 11902 2066 7601 3091 7849 Nr. Y H e σ p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 120.00 5.00 0.04 643 0 99.90 99.90 2 0.15 122.00 4.01 0.07 960 3 128.48 1696.79 3 0.30 124.00 3.61 0.09 1312 11 41.76 284.02 4 0.45 126.00 3.31 0.12 1692 28 25.80 113.07 5 0.60 128.01 3.02 0.14 2099 55 19.30 63.36 6 0.75 130.01 2.68 0.17 2533 93 15.67 41.82 7 0.90 132.01 2.29 0.20 2996 145 13.32 30.33 8 1.05 134.01 1.82 0.23 3488 214 11.65 23.37 9 1.20 136.01 1.28 0.26 4009 356 10.40 18.78

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 86 10 1.35 138.01 0.66 0.29 4565 615 9.30 15.58 11 1.50 140.01 0.28 0.33 5319 963 6.38 13.15 12 1.65 142.02 2.06 0.38 6231 1375 4.46 10.60 13 1.80 144.02 4.45 0.45 7069 1851 3.84 8.40 14 1.95 146.02 7.07 0.52 7879 2395 3.56 6.88 15 2.10 148.02 9.80 0.59 8718 3012 3.34 5.83 16 2.25 150.02 12.65 0.68 9600 3705 3.15 5.07 17 2.40 152.02 15.61 0.76 10524 4477 2.99 4.50 18 2.55 154.02 18.68 0.86 11491 5333 2.86 4.04 19 2.70 156.03 21.85 0.96 12503 6277 2.73 3.68 20 2.85 158.03 25.12 1.06 13559 7311 2.62 3.38 Modello geotecnico.

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 87 Inviluppo sollecitazioni sul paramento. Inviluppo sollecitazioni in fondazione.

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 88 Verifica di stabilità globale del singolo muro.

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 89 MURI IN BLOCCHI (Hmax 3,00 m) A DOPPIA FILA PER REALIZZAZIONE PISTA DI ACCESSO AL CANTIERE SUPERIORE MURO DI MONTE Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a gravità in pietrame Altezza del paramento 3.00 [m] Spessore in sommità 1.10 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 1.30 [m] Inclinazione paramento esterno 3.80 [ ] Inclinazione paramento interno 0.00 [ ] Lunghezza del muro 10.00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0.00 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0.00 [m] Lunghezza totale fondazione 1.30 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0.00 [ ] Spessore fondazione 0.00 [m] Spessore magrone 0.00 [m]

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 90 Materiali utilizzati per la struttura Pietrame Peso specifico 2000.0 [kg/mc] Tensione ammissibile a compressione σ c 30.0 [kg/cmq] Angolo di attrito interno φ p 45.00 [ ] Resistenza a taglio τ p 0.0 [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 16.30 9.25 29.57 2 20.30 9.25 0.00 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0.00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0.00 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γ s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [ ] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] c a Descrizione γ γ s φ δ c c a Sfrido cava 1900 1900 40.00 26.67 0.000 0.000

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 91 Sfrido cava 1900 1900 40.00 26.67 0.000 0.000 Stratigrafia Terreno spingente: Terreno di fondazione: Sfrido cava Sfrido cava

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 92 Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] F x Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] F y Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Q i Intensità del carico per x=x i espressa in [kg/m] Q f D / C Intensità del carico per x=x f espressa in [kg/m] Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n 1 (Condizione 1) C Paramento X=-0.55 Y=0.00 F x =0.00 F y =660.00 M=0.00 D Profilo X i =0.00 X f =16.30 Q i =600.00 Q f =600.00 D Profilo X i =16.30 X f =20.30 Q i =2000.00 Q f =2000.00

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 93 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata γ Ψ C Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n 1 SLU (Approccio 2) Peso proprio 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 2 EQU Peso proprio 1.10 1.00 1.10 Spinta terreno 1.10 1.00 1.10 Combinazione n 3 STAB Combinazione n 4 SLU (Approccio 2) Peso proprio 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno 1.30 1.00 1.30 Condizione 1 1.50 1.00 1.50 Combinazione n 5 EQU Peso proprio 1.10 1.00 1.10 Spinta terreno 1.10 1.00 1.10 Condizione 1 1.50 1.00 1.50 Combinazione n 6 STAB Condizione 1 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 7 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo Combinazione n 8 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 94 Combinazione n 9 EQU - Sisma Vert. positivo Combinazione n 10 EQU - Sisma Vert. negativo Combinazione n 11 STAB - Sisma Vert. positivo Combinazione n 12 STAB - Sisma Vert. negativo Combinazione n 13 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 14 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 15 EQU - Sisma Vert. positivo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 16 EQU - Sisma Vert. negativo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 17 STAB - Sisma Vert. positivo Condizione 1 1.00 0.20 0.20

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 95 Combinazione n 18 STAB - Sisma Vert. negativo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 19 SLE (Quasi Permanente) Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 20 SLE (Frequente) Condizione 1 1.00 0.50 0.50 Combinazione n 21 SLE (Rara) Condizione 1 1.00 1.00 1.00 Impostazioni di analisi Impostazioni avanzate Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 96 Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CS SCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CS RIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CS QLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CS STAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] -- 1.44 -- 15.28 -- 2 EQU - [1] -- -- 1.79 -- -- 3 STAB - [1] -- -- -- -- 1.30 4 A1-M1 - [2] -- 1.34 -- 11.77 -- 5 EQU - [2] -- -- 1.48 -- -- 6 STAB - [2] -- -- -- -- 1.26 7 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo 1.37 -- 13.78 -- 8 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo 1.36 -- 14.28 -- 9 EQU - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- 1.45 -- -- 10 EQU - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- 1.42 -- -- 11 STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1.21 12 STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1.21 13 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo 1.35 -- 13.12 -- 14 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale negativo 1.34 -- 13.58 -- 15 EQU - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- 1.41 -- -- 16 EQU - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- 1.38 -- -- 17 STAB - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1.21 18 STAB - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1.20 19 SLEQ - [1] -- 1.76 -- 16.95 -- 20 SLEF - [1] -- 1.71 -- 16.00 -- 21 SLER - [1] -- 1.64 -- 14.61 --

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 97 Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo del carico limite Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Terzaghi metodo di Bishop Spinta attiva Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 1.34 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione (β m ) 0.29 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 4.75 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 2.38 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.53 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione (β m ) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 1.30 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 0.65 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 50.0 Lunghezza del muro 10.00 [m] Peso muro Baricentro del muro 7197.78 [kg] X=-0.60 Y=-1.54 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 0.00 Y = -3.00

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 98 Punto superiore superficie di spinta X = 0.00 Y = 0.00 Altezza della superficie di spinta 3.00 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [ ] COMBINAZIONE n 4 Valore della spinta statica 4242.09 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 3790.87 [kg] Componente verticale della spinta statica 1903.84 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = -1.90 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 26.67 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54.97 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 990 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 3790.87 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 10091.62 [kg] Resistenza passiva a valle del muro 0.00 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 10091.62 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 3790.87 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.25 [m] Risultante in fondazione 10780.15 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 20.59 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 2477.23 [kgm] Carico ultimo della fondazione 118732.27 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.21 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.6646 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante N c = 95.66 N' c = 95.66 N q = 81.27 N' q = 81.27 N γ = 119.01 N' γ = 119.01 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.34 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 11.77

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 99 Sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni Combinazione n 4 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumendo una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] σ p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento Nr. Y H N M T e σ p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 110.00 990 0 0 0.00 0.09 545 0 99.90 99.90 2 0.15 111.00 1421-3 45 0.20 0.13 819 3 31.82 259.39 3 0.30 111.99 1856 0 105 0.00 0.17 1112 14 17.75 78.53 4 0.45 112.99 2294 11 180 0.47 0.21 1423 35 12.77 40.31 5 0.60 113.99 2737 32 270 1.16 0.25 1752 69 10.13 25.44 6 0.75 114.98 3183 65 376 2.05 0.31 2099 117 8.47 17.92 7 0.90 115.98 3634 114 497 3.12 0.36 2465 182 7.32 13.52 8 1.05 116.97 4088 179 633 4.37 0.43 2851 267 6.46 10.68 9 1.20 117.97 4546 263 784 5.79 0.50 3256 373 5.80 8.73 10 1.35 118.97 5008 370 951 7.38 0.58 3681 503 5.27 7.32 11 1.50 119.96 5474 500 1133 9.13 0.66 4126 659 4.83 6.26 12 1.65 120.96 5944 656 1330 11.03 0.76 4591 844 4.47 5.44 13 1.80 121.96 6417 840 1543 13.09 0.87 5077 1059 4.16 4.79 14 1.95 122.95 6895 1055 1770 15.30 0.98 5584 1307 3.89 4.27 15 2.10 123.95 7376 1303 2013 17.67 1.10 6112 1591 3.66 3.84 16 2.25 124.94 7861 1586 2271 20.18 1.24 6662 1912 3.46 3.48 17 2.40 125.94 8351 1907 2545 22.83 1.39 7234 2273 3.28 3.18 18 2.55 126.94 8844 2267 2833 25.63 1.56 7828 2676 3.12 2.93 19 2.70 127.93 9341 2669 3137 28.58 1.76 8445 3124 2.98 2.70 20 2.85 128.93 9841 3116 3456 31.66 2.00 9084 3618 2.85 2.51 COMBINAZIONE n 14 Valore della spinta statica 2735.95 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2444.93 [kg] Componente verticale della spinta statica 1227.89 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = -1.98 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 26.67 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54.97 [ ]

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 100 Incremento sismico della spinta 493.77 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = -1.98 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 51.06 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro 342.15 [kg] Inerzia verticale del muro -171.07 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 6 [kg] Componente dir. Y 132 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 3234.60 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 8608.20 [kg] Resistenza passiva a valle del muro 0.00 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 8608.20 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 3234.60 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.25 [m] Risultante in fondazione 9195.85 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 20.59 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 2167.19 [kgm] Carico ultimo della fondazione 116885.83 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.19 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.4424 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante N c = 95.66 N' c = 95.66 N q = 81.27 N' q = 81.27 N γ = 119.01 N' γ = 119.01 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.34 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 13.58

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 101 Sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni Combinazione n 14 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumendo una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] σ p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento Nr. Y H N M T e σ p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 110.00 132 0 6 0.00 0.01 73 0 21.04 99.90 2 0.15 111.00 563 2 40 0.27 0.05 321 3 14.25 98.58 3 0.30 111.99 998 7 87 0.70 0.09 586 13 11.50 46.71 4 0.45 112.99 1436 18 148 1.27 0.14 868 30 9.70 28.95 5 0.60 113.99 1879 38 223 2.01 0.18 1168 58 8.41 20.24 6 0.75 114.98 2325 67 313 2.89 0.23 1484 98 7.43 15.19 7 0.90 115.98 2776 109 416 3.93 0.29 1818 152 6.67 11.95 8 1.05 116.97 3230 165 534 5.11 0.35 2171 223 6.05 9.72 9 1.20 117.97 3688 238 665 6.44 0.42 2541 313 5.55 8.12 10 1.35 118.97 4150 329 811 7.92 0.49 2930 424 5.12 6.92 11 1.50 119.96 4616 440 970 9.53 0.57 3338 557 4.76 5.99 12 1.65 120.96 5086 574 1144 11.29 0.66 3765 715 4.45 5.26 13 1.80 121.96 5559 733 1331 13.19 0.75 4211 901 4.18 4.68 14 1.95 122.95 6037 919 1533 15.22 0.86 4677 1115 3.94 4.19 15 2.10 123.95 6518 1133 1749 17.39 0.97 5163 1361 3.73 3.79 16 2.25 124.94 7003 1379 1978 19.69 1.09 5669 1641 3.54 3.46 17 2.40 125.94 7493 1658 2222 22.13 1.22 6196 1955 3.37 3.17 18 2.55 126.94 7986 1972 2480 24.69 1.37 6744 2308 3.22 2.92 19 2.70 127.93 8483 2323 2752 27.38 1.55 7312 2700 3.08 2.71 20 2.85 128.93 8983 2713 3037 30.20 1.75 7902 3134 2.96 2.52 COMBINAZIONE n 16 Valore della spinta statica 4058.60 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 3766.01 [kg] Componente verticale della spinta statica 1513.09 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = -1.98 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 21.89 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 46.28 [ ]

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 102 Incremento sismico della spinta 1110.82 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = -1.98 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 39.21 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro 342.15 [kg] Inerzia verticale del muro -171.07 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 6 [kg] Componente dir. Y 132 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5145.17 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 9085.92 [kg] Resistenza passiva a valle del muro 0.00 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 5530.91 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 7627.38 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 9085.92 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5145.17 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.42 [m] Risultante in fondazione 10441.58 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 29.52 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 3806.02 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.38

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 103 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 18 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -2.16 Y[m]= 2.16 Raggio del cerchio R[m]= 5.59 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -4.34 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 3.43 Larghezza della striscia dx[m]= 0.31 Coefficiente di sicurezza C= 1.20 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α( ) Wsinα b/cosα φ c u 1 466.21 79.20 457.95 1.66 33.87 0.000 0.000 2 1056.75 66.76 971.04 0.79 33.87 0.000 0.000 3 1322.56 59.58 1140.45 0.61 33.87 0.000 0.000 4 1499.74 53.74 1209.24 0.53 33.87 0.000 0.000 5 1624.86 48.63 1219.41 0.47 33.87 0.000 0.000 6 1713.53 44.01 1190.44 0.43 33.87 0.000 0.000 7 1774.25 39.72 1133.80 0.40 33.87 0.000 0.000 8 1812.24 35.69 1057.18 0.38 33.87 0.000 0.000 9 1831.00 31.85 966.22 0.37 33.87 0.000 0.000 10 1833.00 28.17 865.27 0.35 33.87 0.000 0.000 11 1820.01 24.61 757.88 0.34 33.87 0.000 0.000 12 1894.13 21.15 683.37 0.33 33.87 0.000 0.000 13 2093.50 17.77 638.84 0.33 33.87 0.000 0.000 14 2014.54 14.45 502.69 0.32 33.87 0.000 0.000 15 1806.65 11.18 350.32 0.32 33.87 0.000 0.000 16 297.40 7.95 41.13 0.31 33.87 0.000 0.000 17 243.03 4.74 20.09 0.31 33.87 0.000 0.000 18 253.12 1.55 6.85 0.31 33.87 0.000 0.000 19 252.98-1.64-7.23 0.31 33.87 0.000 0.000 20 242.60-4.83-20.43 0.31 33.87 0.000 0.000 21 221.90-8.04-31.02 0.31 33.87 0.000 0.000

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 104 22 190.66-11.27-37.26 0.32 33.87 0.000 0.000 23 148.57-14.54-37.30 0.32 33.87 0.000 0.000 24 95.21-17.86-29.20 0.33 33.87 0.000 0.000 25 29.98-21.24-10.86 0.33 33.87 0.000 0.000 ΣW i = 26538.42 [kg] ΣW i sinα i = 13038.86 [kg] ΣW i tanφ i = 17814.70 [kg] Σtanα i tanφ i = 10.67

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 105 Inviluppo sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumento una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] σ p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento Nr. Y H Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0.00 110.00 0 990 0 0 0 6 2 0.15 111.00 331 1421-3 2 8 67 3 0.30 111.99 666 1856-1 10 31 154 4 0.45 112.99 1003 2294 1 30 68 261 5 0.60 113.99 1344 2737 7 67 114 387 6 0.75 114.98 1687 3183 21 124 171 534 7 0.90 115.98 2034 3634 43 202 241 700 8 1.05 116.97 2383 4088 73 304 322 886 9 1.20 117.97 2736 4546 115 435 415 1093 10 1.35 118.97 3091 5008 169 596 520 1319 11 1.50 119.96 3449 5474 239 791 636 1564 12 1.65 120.96 3811 5944 325 1022 764 1830 13 1.80 121.96 4175 6417 429 1293 904 2116 14 1.95 122.95 4542 6895 554 1606 1055 2421 15 2.10 123.95 4912 7376 700 1965 1219 2747 16 2.25 124.94 5286 7861 870 2372 1394 3092 17 2.40 125.94 5662 8351 1065 2831 1581 3477 18 2.55 126.94 6041 8844 1287 3344 1779 3897 19 2.70 127.93 6423 9341 1537 3915 1989 4341 20 2.85 128.93 6809 9841 1819 4545 2211 4809 21 3.00 129.93 7197 10346 2132 5239 2445 5301 Nr. Y H e σ p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 110.00 0.00 0.06 545 0 99.90 99.90 2 0.15 111.00 0.20 0.09 819 5 32.45 266.35 3 0.30 111.99 0.01 0.12 1112 21 18.20 81.34 4 0.45 112.99 0.44 0.15 1423 52 13.11 41.86 5 0.60 113.99 1.09 0.19 1752 100 10.40 26.42 6 0.75 114.98 1.94 0.22 2099 169 8.69 18.60 7 0.90 115.98 2.97 0.27 2465 261 7.50 14.01 8 1.05 116.97 4.18 0.32 2851 380 6.61 11.05 9 1.20 117.97 5.55 0.37 3256 528 5.93 9.02

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 106 10 1.35 118.97 7.08 0.43 3681 709 5.38 7.55 11 1.50 119.96 8.78 0.49 4126 925 4.93 6.45 12 1.65 120.96 10.63 0.56 4591 1179 4.56 5.60 13 1.80 121.96 12.64 0.64 5077 1475 4.24 4.92 14 1.95 122.95 14.80 0.73 5584 1815 3.96 4.38 15 2.10 123.95 17.11 0.82 6112 2202 3.73 3.94 16 2.25 124.94 19.57 0.92 6662 2640 3.52 3.57 17 2.40 125.94 22.17 1.03 7234 3131 3.33 3.26 18 2.55 126.94 24.92 1.16 7828 3678 3.17 2.99 19 2.70 127.93 27.81 1.31 8445 4284 3.02 2.76 20 2.85 128.93 30.84 1.48 9084 4953 2.89 2.56

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 107 Modello geotecnico. Invilupo sollecitazioni sul paramento.

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 108 Inviluppo sollecitazioni in fondazione. Verifica di stabilità globale del singolo muro.

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 109 MURI IN BLOCCHI (Hmax 3,00 m) PER REALIZZAZIONE PISTA DI ACCESSO AL CIGLIO DI CAVA Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a gravità in pietrame Altezza del paramento 3.00 [m] Spessore in sommità 1.20 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 1.50 [m] Inclinazione paramento esterno 5.65 [ ] Inclinazione paramento interno 0.00 [ ] Lunghezza del muro 10.00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0.00 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0.00 [m] Lunghezza totale fondazione 1.50 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0.00 [ ] Spessore fondazione 1.00 [m] Spessore magrone 0.00 [m]

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 110 Materiali utilizzati per la struttura Pietrame Peso specifico 2000.0 [kg/mc] Tensione ammissibile a compressione σ c 30.0 [kg/cmq] Angolo di attrito interno φ p 45.00 [ ] Resistenza a taglio τ p 0.0 [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 9.40 4.10 23.57 2 10.90 4.60 18.43 3 18.90 4.60 0.00 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0.00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0.00 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γ s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [ ] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] c a Descrizione γ γ s φ δ c c a

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 111 Sfridi di cava 1900 2100 40.00 26.67 0.000 0.000 Sfridi di cava 1900 2100 40.00 26.67 0.000 0.000 Stratigrafia Terreno spingente: Terreno di fondazione: Sfridi di cava Sfridi di cava

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 112 Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] F x Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] F y Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Q i Intensità del carico per x=x i espressa in [kg/m] Q f D / C Intensità del carico per x=x f espressa in [kg/m] Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n 1 (Condizione 1) C Paramento X=-0.70 Y=0.00 F x =0.00 F y =900.00 M=0.00 D Profilo X i =0.00 X f =10.90 Q i =600.00 Q f =600.00 D Profilo X i =10.90 X f =18.90 Q i =2000.00 Q f =2000.00

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 113 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata γ Ψ C Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n 1 SLU (Approccio 2) Peso proprio 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 2 EQU Peso proprio 1.10 1.00 1.10 Spinta terreno 1.10 1.00 1.10 Combinazione n 3 STAB Combinazione n 4 SLU (Approccio 2) Peso proprio 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno 1.30 1.00 1.30 Condizione 1 1.50 1.00 1.50 Combinazione n 5 EQU Peso proprio 1.10 1.00 1.10 Spinta terreno 1.10 1.00 1.10 Condizione 1 1.50 1.00 1.50 Combinazione n 6 STAB Condizione 1 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 7 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo Combinazione n 8 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 114 Combinazione n 9 EQU - Sisma Vert. positivo Combinazione n 10 EQU - Sisma Vert. negativo Combinazione n 11 STAB - Sisma Vert. positivo Combinazione n 12 STAB - Sisma Vert. negativo Combinazione n 13 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 14 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 15 EQU - Sisma Vert. positivo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 16 EQU - Sisma Vert. negativo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 17 STAB - Sisma Vert. positivo Condizione 1 1.00 0.20 0.20

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 115 Combinazione n 18 STAB - Sisma Vert. negativo Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 19 SLE (Quasi Permanente) Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 20 SLE (Frequente) Condizione 1 1.00 0.50 0.50 Combinazione n 21 SLE (Rara) Condizione 1 1.00 1.00 1.00 Impostazioni di analisi Impostazioni avanzate Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 116 Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CS SCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CS RIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CS QLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CS STAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] -- 2.02 -- 21.82 -- 2 EQU - [1] -- -- 1.61 -- -- 3 STAB - [1] -- -- -- -- 1.82 4 A1-M1 - [2] -- 1.87 -- 17.00 -- 5 EQU - [2] -- -- 1.40 -- -- 6 STAB - [2] -- -- -- -- 1.75 7 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo 1.84 -- 19.59 -- 8 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo 1.84 -- 20.24 -- 9 EQU - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- 1.37 -- -- 10 EQU - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- 1.35 -- -- 11 STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1.67 12 STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1.66 13 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo 1.81 -- 18.68 -- 14 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale negativo 1.81 -- 19.28 -- 15 EQU - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- 1.34 -- -- 16 EQU - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- 1.32 -- -- 17 STAB - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1.66 18 STAB - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1.65 19 SLEQ - [1] -- 2.33 -- 25.25 -- 20 SLEF - [1] -- 2.28 -- 23.93 -- 21 SLER - [1] -- 2.19 -- 21.95 --

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 117 Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo del carico limite Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Terzaghi metodo di Bishop Spinta attiva Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 1.34 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione (β m ) 0.29 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 4.75 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 2.38 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.53 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione (β m ) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 1.30 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 0.65 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 50.0 Lunghezza del muro 10.00 [m] Peso muro Baricentro del muro 11083.98 [kg] X=-0.70 Y=-2.08 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 0.00 Y = -4.00

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 118 Punto superiore superficie di spinta X = 0.00 Y = 0.00 Altezza della superficie di spinta 4.00 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [ ] COMBINAZIONE n 4 Valore della spinta statica 6277.93 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 5610.00 [kg] Componente verticale della spinta statica 2817.85 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = -2.56 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 26.67 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 57.25 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 1350 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5610.00 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 15251.83 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -2839.83 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 15251.83 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5610.00 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.35 [m] Risultante in fondazione 16250.86 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 20.19 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 5303.84 [kgm] Carico ultimo della fondazione 259327.71 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.20 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 2.5379 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante N c = 95.66 N' c = 95.66 N q = 81.27 N' q = 81.27 N γ = 119.01 N' γ = 119.01 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.87 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 17.00

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 119 Sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni Combinazione n 4 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumendo una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] σ p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento Nr. Y H N M T e σ p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 120.00 1350 135 0 10.00 0.17 675 0 99.90 99.90 2 0.15 121.48 1821 126 39 6.92 0.20 1007 3 46.59 364.08 3 0.30 122.97 2298 120 92 5.24 0.23 1361 12 25.10 109.83 4 0.45 124.45 2780 120 157 4.32 0.27 1739 31 17.67 56.30 5 0.60 125.94 3268 127 236 3.88 0.31 2141 60 13.82 35.53 6 0.75 127.42 3762 143 329 3.80 0.35 2567 102 11.44 25.05 7 0.90 128.90 4262 170 435 3.99 0.39 3018 160 9.80 18.91 8 1.05 130.39 4767 211 554 4.42 0.44 3494 234 8.61 14.96 9 1.20 131.87 5279 266 686 5.04 0.49 3995 326 7.69 12.24 10 1.35 133.36 5796 339 832 5.84 0.55 4523 440 6.96 10.28 11 1.50 134.84 6318 430 992 6.81 0.61 5078 577 6.37 8.80 12 1.65 136.32 6847 543 1164 7.93 0.68 5660 738 5.88 7.67 13 1.80 137.81 7381 678 1350 9.19 0.75 6269 927 5.47 6.76 14 1.95 139.29 7921 839 1549 10.59 0.83 6906 1144 5.11 6.04 15 2.10 140.78 8467 1026 1762 12.11 0.91 7572 1392 4.81 5.44 16 2.25 142.26 9019 1242 1988 13.77 1.00 8267 1673 4.54 4.94 17 2.40 143.74 9576 1489 2227 15.54 1.10 8991 1989 4.30 4.52 18 2.55 145.23 10140 1768 2480 17.44 1.20 9746 2342 4.09 4.16 19 2.70 146.71 10709 2082 2746 19.44 1.31 10530 2734 3.90 3.85 20 2.85 148.20 11283 2433 3025 21.56 1.43 11346 3166 3.73 3.58 COMBINAZIONE n 13 Valore della spinta statica 4213.96 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 3765.62 [kg] Componente verticale della spinta statica 1891.44 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = -2.65 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 26.67 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 57.25 [ ]

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 120 Incremento sismico della spinta 808.35 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = -2.65 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 54.22 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro 526.88 [kg] Inerzia verticale del muro 263.44 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 9 [kg] Componente dir. Y 180 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5023.40 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 13781.69 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -2184.48 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 13781.69 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5023.40 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.35 [m] Risultante in fondazione 14668.66 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 20.03 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 4833.39 [kgm] Carico ultimo della fondazione 257412.06 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.19 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 2.3103 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante N c = 95.66 N' c = 95.66 N q = 81.27 N' q = 81.27 N γ = 119.01 N' γ = 119.01 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.81 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 18.68

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 121 Sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni Combinazione n 13 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumendo una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] σ p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento Nr. Y H N M T e σ p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 120.00 180 18 9 10.00 0.02 90 0 21.04 99.90 2 0.15 121.48 651 19 42 2.85 0.06 387 4 15.42 106.08 3 0.30 122.97 1128 22 88 1.92 0.10 706 13 12.76 53.16 4 0.45 124.45 1610 29 147 1.80 0.14 1048 31 10.95 34.03 5 0.60 125.94 2098 42 218 2.02 0.18 1412 58 9.61 24.33 6 0.75 127.42 2592 64 302 2.46 0.23 1799 97 8.59 18.57 7 0.90 128.90 3092 95 398 3.07 0.27 2210 149 7.77 14.81 8 1.05 130.39 3597 138 507 3.83 0.32 2644 217 7.10 12.19 9 1.20 131.87 4109 194 628 4.72 0.38 3104 302 6.54 10.28 10 1.35 133.36 4626 266 762 5.74 0.44 3588 406 6.07 8.84 11 1.50 134.84 5148 354 908 6.88 0.50 4097 531 5.67 7.71 12 1.65 136.32 5677 462 1067 8.14 0.57 4632 679 5.32 6.82 13 1.80 137.81 6211 590 1238 9.51 0.64 5194 852 5.02 6.10 14 1.95 139.29 6751 742 1422 10.98 0.71 5782 1051 4.75 5.50 15 2.10 140.78 7297 917 1618 12.57 0.80 6397 1279 4.51 5.00 16 2.25 142.26 7849 1119 1827 14.26 0.88 7040 1537 4.30 4.58 17 2.40 143.74 8406 1349 2048 16.05 0.98 7711 1828 4.10 4.22 18 2.55 145.23 8970 1609 2282 17.94 1.08 8410 2152 3.93 3.91 19 2.70 146.71 9539 1901 2528 19.93 1.18 9138 2513 3.77 3.64 20 2.85 148.20 10113 2226 2787 22.01 1.29 9896 2911 3.63 3.40 COMBINAZIONE n 16 Valore della spinta statica 5801.38 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 5383.03 [kg] Componente verticale della spinta statica 2163.08 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.00 [m] Y = -2.65 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 21.89 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 51.00 [ ]

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 122 Incremento sismico della spinta 882.46 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.00 [m] Y = -2.65 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 46.81 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 0.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.00 [m] Y = 0.00 [m] Inerzia del muro 526.88 [kg] Inerzia verticale del muro -263.44 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 0.00 [kg] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 9 [kg] Componente dir. Y 180 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 6737.30 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 13492.66 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -1671.16 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 9652.28 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 12747.12 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 13492.66 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 6737.30 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.52 [m] Risultante in fondazione 15081.21 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 26.53 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 7003.04 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.32

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 123 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 18 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -1.88 Y[m]= 2.82 Raggio del cerchio R[m]= 7.07 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -5.92 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 5.18 Larghezza della striscia dx[m]= 0.44 Coefficiente di sicurezza C= 1.65 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α( ) Wsinα b/cosα φ c u 1 792.20 77.15 772.36 2.00 33.87 0.000 0.000 2 1850.71 64.99 1677.21 1.05 33.87 0.000 0.000 3 2381.27 57.40 2006.05 0.82 33.87 0.000 0.000 4 2743.31 51.19 2137.65 0.71 33.87 0.000 0.000 5 3004.80 45.74 2152.10 0.64 33.87 0.000 0.000 6 3195.11 40.79 2087.39 0.59 33.87 0.000 0.000 7 3330.26 36.19 1966.32 0.55 33.87 0.000 0.000 8 3420.15 31.84 1804.48 0.52 33.87 0.000 0.000 9 3471.37 27.70 1613.43 0.50 33.87 0.000 0.000 10 3488.51 23.70 1402.30 0.48 33.87 0.000 0.000 11 3474.89 19.83 1178.60 0.47 33.87 0.000 0.000 12 3483.18 16.04 962.69 0.46 33.87 0.000 0.000 13 3624.51 12.33 774.18 0.45 33.87 0.000 0.000 14 3873.98 8.67 584.23 0.45 33.87 0.000 0.000 15 2952.96 5.05 259.94 0.45 33.87 0.000 0.000 16 1057.90 1.45 26.70 0.44 33.87 0.000 0.000 17 1050.55-2.15-39.44 0.44 33.87 0.000 0.000 18 1024.65-5.76-102.80 0.45 33.87 0.000 0.000 19 974.84-9.39-159.00 0.45 33.87 0.000 0.000 20 900.50-13.06-203.42 0.46 33.87 0.000 0.000 21 800.68-16.78-231.14 0.46 33.87 0.000 0.000

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 124 22 673.98-20.58-236.89 0.47 33.87 0.000 0.000 23 518.54-24.47-214.82 0.49 33.87 0.000 0.000 24 331.75-28.50-158.28 0.51 33.87 0.000 0.000 25 110.11-32.68-59.45 0.53 33.87 0.000 0.000 ΣW i = 52530.70 [kg] ΣW i sinα i = 20000.41 [kg] ΣW i tanφ i = 35262.80 [kg] Σtanα i tanφ i = 7.94

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 125 Inviluppo sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumento una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] σ p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento Nr. Y H Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0.00 120.00 0 1350 0 135 0 9 2 0.15 121.48 362 1821-1 128 7 54 3 0.30 122.97 729 2298-4 127 27 125 4 0.45 124.45 1100 2780-7 135 59 212 5 0.60 125.94 1475 3268-7 155 99 315 6 0.75 127.42 1855 3762-3 188 150 434 7 0.90 128.90 2240 4262 8 238 211 569 8 1.05 130.39 2629 4767 27 306 282 720 9 1.20 131.87 3022 5279 56 395 363 887 10 1.35 133.36 3420 5796 97 508 455 1071 11 1.50 134.84 3822 6318 152 646 557 1271 12 1.65 136.32 4228 6847 215 813 669 1487 13 1.80 137.81 4639 7381 290 1010 791 1719 14 1.95 139.29 5055 7921 381 1240 924 1967 15 2.10 140.78 5475 8467 489 1506 1067 2231 16 2.25 142.26 5899 9019 617 1809 1220 2511 17 2.40 143.74 6328 9576 765 2152 1383 2808 18 2.55 145.23 6761 10140 936 2538 1557 3121 19 2.70 146.71 7199 10709 1130 2968 1741 3450 20 2.85 148.20 7641 11283 1349 3446 1935 3795 21 3.00 149.68 8087 11864 1594 3974 2140 4156 Nr. Y H e σ p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 120.00 10.00 0.11 675 0 99.90 99.90 2 0.15 121.48 6.64 0.14 1007 4 47.20 373.38 3 0.30 122.97 4.90 0.16 1361 17 25.55 113.59 4 0.45 124.45 3.96 0.19 1739 42 18.01 58.38 5 0.60 125.94 3.53 0.22 2141 81 14.09 36.85 6 0.75 127.42 3.45 0.25 2567 137 11.66 25.95 7 0.90 128.90 3.64 0.28 3018 212 9.98 19.57 8 1.05 130.39 4.06 0.32 3494 309 8.76 15.46 9 1.20 131.87 4.67 0.36 3995 429 7.82 12.63

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 126 10 1.35 133.36 5.46 0.40 4523 576 7.08 10.59 11 1.50 134.84 6.41 0.45 5078 751 6.47 9.06 12 1.65 136.32 7.50 0.50 5660 958 5.97 7.88 13 1.80 137.81 8.74 0.55 6269 1198 5.55 6.94 14 1.95 139.29 10.12 0.61 6906 1474 5.18 6.19 15 2.10 140.78 11.62 0.68 7572 1789 4.87 5.57 16 2.25 142.26 13.25 0.74 8267 2144 4.60 5.06 17 2.40 143.74 14.99 0.82 8991 2543 4.35 4.62 18 2.55 145.23 16.86 0.89 9746 2987 4.14 4.25 19 2.70 146.71 18.84 0.98 10530 3480 3.95 3.93 20 2.85 148.20 20.92 1.06 11346 4023 3.77 3.65

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 127 Modello geotecnico di riferimento. Geometria del muro.

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 128 Modello di calcolo e carichi applicati. Inviluppo sollecitazioni sul paramento.

Aztec Informatica * MAX 10.0 Apendice 1 129 Inviluppo sollecitazioni in fondazione. Verifica di stabilità globale del pendio.

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 1 APPENDICE 2

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 2 Normative di riferimento - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009 Istruzioni per l'applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008.

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 3 Descrizione metodo di calcolo La verifica alla stabilità del pendio deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a 1.10. Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. In particolare il programma esamina un numero di superfici che dipende dalle impostazioni fornite e che sono riportate nella corrispondente sezione. Il processo iterativo permette di determinare il coefficiente di sicurezza di tutte le superfici analizzate. Nella descrizione dei metodi di calcolo si adotterà la seguente simbologia: l lunghezza della base della striscia α angolo della base della striscia rispetto all'orizzontale b larghezza della striscia b=l x cos(α) φ angolo di attrito lungo la base della striscia c coesione lungo la base della striscia γ peso di volume del terreno u pressione neutra W peso della striscia N sforzo normale alla base della striscia T sforzo di taglio alla base della striscia E s, E d forze normali di interstriscia a sinistra e a destra X s, X d forze tangenziali di interstriscia a sinistra e a destra E a, E b forze normali di interstriscia alla base ed alla sommità del pendio X variazione delle forze tangenziali sulla striscia X =X d -X s E variazione delle forze normali sulla striscia E =E d -E s Metodo di Janbu (completo) Il coefficiente di sicurezza nel metodo di Janbu completo si esprime secondo la seguente formula: c i b i + (W i - X i - u i l i ) tg φ Σ i ( ) (1 + tan 2 α i ) 1 + (tan α i tan φ) / F F = (E a - E b ) Σ i (W i - X i )tanα i In questa espressione n è il numero delle strisce considerate, b i e α i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima, c i e φ i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia ed u i è la pressione neutra lungo la base della striscia, E a ed E b rappresentano le eventuali forze orizzontali agli estremi della superficie di scorrimento analizzata, X i è la variazione delle forze di taglio di interstriscia. La soluzione del problema avviene per successive approssimazioni assumendo un valore iniziale per F da inserire nel secondo membro dell'espressione in modo da determinare un secondo valore dall'espressione. L'iterazione va avanti finquando i valori del coefficiente calcolati in due passi di iterazione successivi risultano coincidenti.

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 4 Metodo di Bell Bell suppone nota l'andamento della pressione normale lungo la superficie di rottura ed assume per la σ i la seguente espressione σ i = C 1 (1-K y )W i cosα i /l i +C 2 f(x,y) La funzione f(x,y) è espressa in funzione delle coordinate della striscia x n -x i f(x,y) = sin 2π x n -x 0 Per pareggiare il numero delle equazioni con il numero delle incognite introduce l'ulteriore incognita C 3 come moltiplicatore della coesione. Tale incognita dovrà essere in soluzione pari all'unità. Il coefficiente di sicurezza nel metodo di Bell si ottiene dalla risoluzione del seguente sistema di equazioni non lineari, nelle incognite C 1, C 2 e C 3, ottenuto scrivendo l'equilibrio dell'intera massa alla traslazione orizzontale, verticale ed alla rotazione: M 11 C 1 + M 12 C 2 + M 13 C 3 = V 1 M 21 C 1 + M 22 C 2 + M 23 C 3 = V 2 M 31 C 1 + M 32 C 2 + M 33 C 3 = V 3 dove i coefficienti del sistema si ricavano dalle equazioni di equilibrio e valgono: M 11 = (1 - K y ) [Σ i W i cos 2 α i tg φ i - F Σ i cos α i sin α i ] M 12 = Σ i f i b i tg φ i - F Σ i f i b i tg α i M 13 = Σ i c i b i M 21 = (1 - K y ) [Σ i W i cos α i sin α i tg φ i + F Σ i W i cos 2 α i ] M 22 = Σ i f i b i tg α i tg φ i + F Σ i f i b i M 23 = Σ i c i b i tg α i M 31 = (1 - K y ) [Σ i (W i cos 2 α i tg φ i ) y ci + Σ i (W i cos α i sin α i tg φ i ) x ci ) + F [Σ i (W i cos 2 α i ) x ci - Σ i (W i cos α i sin α i ) y ci ]] M 32 = Σ i (f i b i tg φ i ) y ci + Σ i (f i b i tg α i tg φ i ) x ci - F [Σ i (f i b i tg α i ) y ci + Σ i (f i b i ) x ci ] M 33 = Σ i (c i b i ) y ci + Σ i (c i b i tg α i ) x ci V 1 = Σ i u i b i tg φ i + F(K x Σ i W i - X) V 2 = Σ i u i b i tg α i tg φ i + F[(1 - K y ) Σ i W i + Z] V 3 = Σ i (u i b i tg φ i ) y ci + Σ i (u i b i tg α i tg φ i ) x ci + F [K x Σ i W i y cgi + (1 - K y ) Σ i W i x cgi - X y x - Z x y ] La ricerca del fattore di sicurezza avviene operando sul coefficiente C 3. Si comincia da due valori di F che individuano un intervallo all'interno del quale si può ritenere sia compreso il coefficiente di sicurezza soluzione del problema. Risolvendo il sistema si ricavano i due corrispondenti valori di C 3 e quindi si reitera prendendo come nuovo valore quello derivante dall'interpolazione: 1 - C 3f F = F f + (F f - F i ) C 3f - C 3i

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 5 dove gli indici i ed f stanno rispettivamente per iniziale e finale. L'iterazione si può fermare quando la differenza tra l'ultimo F ricavato ed il penultimo è abbastanza piccola, oppure quando la differenza di C 3 dall'unità può essere ritenuta trascurabile. Metodo di Morgenstern e Price Nel metodo Morgenstern e Price le forze normali e tangenziali di interstriscia sono legate fra di loro dalla relazione X=λ f(x) E dove f(x) è una funzione di forma definita in modo che f(x) <=1 e λ è un parametro scalare che si ricava dal processo di soluzione. Il coefficiente si ottiene dalla risoluzione del seguente sistema di equazioni differenziali: de (K x + L) + K E = N x + P dx de d X = y - (E y t ) dx dx le cui condizioni al contorno sono: E(x) = E a quando x = x 0 E(x) = E b quando x = x n x0 M = E (y - y t ) = (X - E dy / dx) dx = 0 xn I termini del sistema sono dati da: tg φ K = λ k ( + A) F tg φ tg φ L = λ m ( + A) + A - 1 F F tg φ tg φ N = p [A + - r u (1 + A 2 ) ] F F tg φ tg φ c P = q [A + - r u (1 + A 2 ) ] + [1 + A 2 ] F F F nelle quali k ed m sono i due parametri assegnati striscia per striscia per definire il rapporto tra la risultante delle forze tangenziali, X, all'interfaccia e quella delle pressioni normali, E, mentre la

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 6 variabile λ è introdotta per pareggiare il numero delle equazioni e quello delle incognite oltre che utile per tarare la funzione lineare tra le forze di interstriscia X ed E. Nella formulazione di Morgenstern-Price, il peso e la superficie di scorrimento, sono espresse come funzioni lineari della x. Inoltre il termine r u è il coefficiente adimensionale che tiene conto della pressione neutra ed è definito dalla relazione: r u = u w /W b. Lo schema iterativo che permette di determinare il coefficiente di sicurezza è il seguente: si assegnano due valori ad F ed a λ; si calcolano M i ed E i dalle equazioni riportate; si calcolano δλ e δf; si incrementano λ = λ + δλ ed F = F + δf; si controlla la convergenza nel qual caso si ferma l'iterazione altrimenti si torna al punto 2. dove gli incrementi per λ ed F sono espressi da: de n dm n M n - E n df df δλ = de n dm n dm n de n - dλ df dλ df dm n de n E n - M n df df δλ = de n dm n dm n de n - dλ df dλ df dove M n ed E n sono i valori di M ed E all'ultima striscia. Metodo di Sarma Il metodo di Sarma permette di determinare un determinato valore per un'accelerazione orizzontale uniforme che sarà la causa del cedimento del pendio(accelerazione critica k). Per determinare un coefficiente di sicurezza ordinario, si opera riducendo i parametri di resistenza del terreno fino a quando si richiede un fattore di accelerazione orizzontale pari a zero. Le equazioni da prendere in considerazione sono: l'equazione di equilibrio alla traslazione orizzontale e verticale nonché l'equazione di equilibrio dei momenti. Di seguito vengono riportate le equazioni. Condizioni di equilibrio alla traslazione orizzontale e verticale: N i cos α i + T i sin α i = W i - X i T i cos α i - N i sin α i = k W i + E i Dalla prima di questa relazione insieme al criterio di Mohr-Coulomb, che mette in relazione le forze N e T:

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 7 T i = (N i - U i ) tan φ i + c i b i / cos α i si ottiene l'espressione per la sostituzione di entrambe le forze N e T nella seconda equazione cioè: La seconda equazione diventa: (W i - X i - c i b i tan α i + U i tan φ i sin α i ) cos φ i N i = cos α i cos φ i + sin φ i sin α i (W i - X i - U i cos α i ) sin φ i - c i b i cos α i T i = cos α i cos φ i + sin φ i sin α i la quale fornisce un'espressione per la massima forza sismica orizzontale che può essere sopportata KW i che è la seguente: nella quale D i ha l'espressione: kw i = D i - E i - X i tan (φ i - α i ) c i b i cos φ i / cos α i + U i sin φ i D i = W i tan (φ i - α i ) + cos φ i cos α i + sin φ i sin α i Tutte le grandezze contrassegnate con il pedice i sono da intendersi riferite alla striscia i-esima. A questo punto i valori ottenuti per tutte le strisce possono essere sommati per ottenere la forza sismica orizzontale totale kσw i. Fatto ciò si trova che la somma Σ E deve essere nulla. Anche Σ X deve esserlo, ma quando i termini individuali vengono moltiplicati per un diverso coefficiente si ottiene un risultato diverso da zero. Quindi: Σ X i tan (φ i - α i ) + ΣkW i = ΣD i (A) L'espressione dell'equilibrio del momento rispetto al centro di gravità della massa che scivola è data da: Σ(T i cos α i - N i sin α i )(y i - y g ) + Σ(N i cos α i + T i sin α i ) (x i - x g ) = 0 Nell'espressione x i ed y i sono le coordinate del punto medio della base della striscia. Con la scelta del punto al quale è riferita l'espressione dei momenti, si annullano le somme di W e KW. Inoltre le forze di interstriscia non danno momento. La condizione del momento, tenendo conto dell'espressione (A) e della relazione di Mohr-Coulomb, può essere riscritta come: Σ X i [(y i - y g ) tan (φ i - α i ) + (x i - x g )] = ΣW i (x i - x g ) + ΣD i (y i - y g ) Sarma definisce ogni X nella forma: X = λψ i

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 8 in cui ψ i è noto e Σψ i = 0. A questo punto le due equazioni che permettono la soluzione del problema sono: λσψ i tan (φ i - α i ) + k ΣW i = ΣD i λσψ i [(y i - y g ) tan (φ i - α i ) + (x i - x g )] = ΣW i (x i - x g ) + ΣD i (y i - y g ) Da queste due equazioni si ricavano: ΣW i (x i - x g ) + ΣD bi (y i - y g ) λ = Σψ i [(y i - y g ) tan (φ i - α g ) + (x i - x g )] (ΣD i - λσψ bi tan (φ i - α i ) k = ΣW i La funzione ψ viene definita da Sarma in funzione delle caratteristiche del terreno e dello stato tensionale locale lungo le interfacce delle strisce. Metodo di Maksimovic Nel metodo Maksimovic le forze normali e tangenziali di interstriscia sono legate fra di loro dalla relazione X=λ f(x) E dove f(x) è una funzione di forma definita in modo che f(x) <=1 e λ è un parametro scalare che si ricava dal processo di soluzione. Il coefficiente di sicurezza nel metodo di Maksimovic si ottiene risolvendo il seguente sistema di equazioni non lineari nelle incognite λ ed F : E d (1+aλ d )=E s (1+aλ s )-(1/F) u b(1-a tgα)+(1/f) c b(1-a tgα)+h+av R d =R s -(b/2)tgα(e d +E s )-(b/2)λ(f d E d +f s E s )+H h h le cui condizioni al contorno sono: E(0) = E a quando x = x 0 E(n) = E b quando x = x n In queste espressioni: c ed u coesione e pressione neutra alla base della striscia H ed h h risultante delle forze orizzontali e relativo punto di applicazione V risultante delle forze verticali E s, E d forze normali di interstriscia a sinistra ed a destra f s, f d valori della funzione f(x) a sinistra ed a destra mentre il parametro a è definito come a=(tgφ/f-tgα)/(1+tgφ/f tgα) Il processo di soluzione consiste nel risolvere il sistema di equazioni a partire da una coppia di valori F 0 λ 0 ed iterando mediante uno schema alla Newton-Raphson fino ad ottenere i valori di convergenza

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 9 de n dm n M n - E n df df δλ = de n dm n dm n de n - dλ df dλ df dm n de n E n - M n df df df = de n dm n dm n de n - dλ df dλ df

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 10 Simbologia adottata Nr. Descrizione γ γ w φ c φ u c u Descrizione terreno Indice del terreno Descrizione terreno Peso di volume del terreno espresso in kg/mc Peso di volume saturo del terreno espresso in kg/mc Angolo d'attrito interno 'efficace' del terreno espresso in gradi Coesione 'efficace' del terreno espressa in kg/cmq Angolo d'attrito interno 'totale' del terreno espresso gradi Coesione 'totale' del terreno espressa in kg/cmq Nr. Descrizione γ γ w φ' c' φ u c u 1 Substrato roccioso 2650 2650 37.00 0.200 0.00 0.000 2 Sfridi di cava 1900 1900 40.00 0.000 0.00 0.000 Simbologia e convenzioni di segno adottate Profilo del piano campagna L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra e l'ordinata positiva verso l'alto. Nr. Identificativo del punto X Ascissa del punto del profilo espressa in m Y Ordinata del punto del profilo espressa in m Nr. X [m] Y [m] 1 0.00 6.95 2 10.03 7.06 3 11.70 12.42 4 13.34 12.52 5 14.54 12.53 6 14.55 12.72 7 14.64 15.52 8 17.35 15.55 9 17.44 18.25 10 33.92 27.77 11 37.17 27.82 12 42.13 28.52 13 51.18 33.52 14 60.22 38.52 15 66.14 39.02 16 66.15 39.03 17 69.79 41.70 Descrizione stratigrafia Simbologia e convenzioni di segno adottate Gli strati sono descritti mediante i punti di contorno (in senso antiorario) e l'indice del terreno di cui è costituito Strato N 1 costituito da terreno n 1 (Substrato roccioso)

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 11 Coordinate dei vertici dello strato n 1 N X[m] Y[m] 1 14.55 12.72 2 14.54 12.53 3 13.34 12.52 4 11.70 12.42 5 10.03 7.06 6 0.00 6.95 7 0.00 0.00 8 69.79 0.00 9 69.79 41.70 10 66.15 39.03 11 53.80 13.71 12 34.22 13.12 Strato N 2 costituito da terreno n 2 (Sfridi di cava) Coordinate dei vertici dello strato n 2 N X[m] Y[m] 1 66.15 39.03 2 66.14 39.02 3 60.22 38.52 4 51.18 33.52 5 42.13 28.52 6 37.17 27.82 7 33.92 27.77 8 17.44 18.25 9 17.35 15.55 10 14.64 15.52 11 14.55 12.72 12 34.22 13.12 13 53.80 13.71 Carichi sul profilo Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra. Nr. Identificativo del sovraccarico agente X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in m Per carico concentrato ascissa del punto di applicazione espressa in m X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in m V i Intensità del carico espressa in kg/m per x=x i Per carico concentrato intensità del carico espressa in kg V f Intensità del carico espressa in kg/m per x=x f

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 12 Nr. Tipo carico X i [m] X f [m] V i V f 1 DISTRIBUITO 33.92 37.92 2000 2000 2 DISTRIBUITO 60.22 64.22 2000 2000 Interventi inseriti Numero interventi inseriti 2 Gradonatura - Gradoni Ascissa sul profilo 16.00 m Grado di sicurezza desiderato a monte 1.30 Numero gradoni 1 Allineamento MONTE Base gradone 1.40 m Altezza gradone 3.00 m Altezza gradonatura 3.00 m Altezza fondazione 0.10 m Altezza totale 3.10 m Lunghezza fondazione valle 0.00 m Lunghezza fondazione monte 0.00 m Lunghezza fondazione totale 1.40 m Inclinazione 0.000 Peso di volume 2000 kg/mc Altezza di scavo 3.00 m Gradonatura - Gradoni Ascissa sul profilo 18.00 m Grado di sicurezza desiderato a monte 1.30 Numero gradoni 1 Allineamento MONTE Base gradone 1.20 m Altezza gradone 3.00 m Altezza gradonatura 3.00 m Altezza fondazione 0.10 m Altezza totale 3.10 m Lunghezza fondazione valle 0.00 m Lunghezza fondazione monte 0.00 m Lunghezza fondazione totale 1.20 m Inclinazione 0.000 Peso di volume 2000 kg/mc Altezza di scavo 3.00 m

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 13 Risultati analisi Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo : Metodo di JANBU COMPLETO (C) Metodo di BELL (L) Metodo di MORGENSTERN (M) Metodo di SARMA (S) Metodo di MAKSIMOVIC (V) Impostazioni analisi Normativa : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008 Coefficienti di partecipazione caso statico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γ Gfav 1.00 1.00 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1.30 1.00 Variabili Favorevole γ Qfav 0.00 0.00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1.50 1.30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1.00 1.25 Coesione efficace γ c' 1.00 1.25 Resistenza non drenata γ cu 1.00 1.40 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1.00 1.60 Peso dell'unità di volume γ γ 1.00 1.00 Coefficienti di partecipazione caso sismico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γ Gfav 1.00 1.00 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1.00 1.00 Variabili Favorevole γ Qfav 0.00 0.00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1.00 1.00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1.00 1.25 Coesione efficace γ c' 1.00 1.25 Resistenza non drenata γ cu 1.00 1.40 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1.00 1.60

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 14 Peso dell'unità di volume γ γ 1.00 1.00 Sisma Accelerazione al suolo a g = 1.346 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione (β s ) 0.27 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β s *St*S) = 4.45 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 2.22 Coefficiente di sicurezza richiesto 1.10 Le superfici sono state analizzate per i casi: [PC] [A2M2] Sisma verticale: verso il basso - verso l'alto Analisi condotta in termini di tensioni efficaci Presenza di carichi distribuiti Impostazioni interventi Influenza interventi: Variazione forze di interstriscia. Resistenza interventi calcolata dal programma. Coefficiente sicurezza resistenza interventi 1.25 Impostazioni delle superfici di rottura Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X 0 = 6.00 Y 0 = 24.00 Passo maglia [m]: dx = 3.00 dy = 3.00 Numero passi : Nx = 7 Ny = 7 Raggio [m]: R = 3.00 Si utilizza un raggio variabile con passo dr=2.00 [m] ed un numero di incrementi pari a 5 Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 1.00 m - freccia inferiore a 0.50 m - volume inferiore a 2.00 mc Numero di superfici analizzate 21 Coefficiente di sicurezza minimo 1.131 Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 1

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 15 Quadro sintetico coefficienti di sicurezza Metodo Nr. superfici FS min S min FS max S max JANBU COMPLETO 21 1.131 1 1.591 21 BELL 92 1.130 1 3.344 75 MORGENSTERN 96 1.131 1 3.449 75 SARMA 92 1.106 1 3.013 31 MAKSIMOVIC 92 1.131 1 3.435 75

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 16 Caratteristiche delle superfici analizzate Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto N numero d'ordine della superficie cerchio C x ascissa x del centro [m] C y ordinata y del centro [m] R raggio del cerchio espresso in m x v, y v ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (valle) espresse in m x m, y m ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (monte) espresse in m V volume interessato dalla superficie espresso [cmq] C s coefficiente di sicurezza caso caso di calcolo N C x C y R x v y v x m y m V C s caso 1 21.00 30.00 9.00 22.39 21.11 28.01 24.36 2.64 1.131 (C) [A2M2] 1.130 (L) 1.131 (M) 1.106 (S) 1.131 (V) 2 21.00 30.00 9.00 22.39 21.11 28.01 24.36 2.64 1.135 (C) [A2M2] 1.135 (L) 1.136 (M) 1.106 (S) 1.136 (V) 3 18.00 30.00 11.00 18.79 19.03 27.11 23.84 7.14 1.172 (C) [A2M2] 1.172 (L) 1.174 (M) 1.141 (S) 1.174 (V) 4 18.00 30.00 11.00 18.79 19.03 27.11 23.84 7.14 1.177 (C) [A2M2] 1.177 (L) 1.179 (M) 1.141 (S) 1.179 (V) 5 24.00 33.00 11.00 23.93 22.00 33.56 27.56 11.32 1.221 (C) [A2M2] 1.219 (L) 1.222 (M) 1.181 (S) 1.222 (V) 6 24.00 33.00 11.00 23.93 22.00 33.56 27.56 11.32 1.226 (C) [A2M2] 1.224 (L) 1.227 (M)

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 17 1.181 (S) 1.227 (V) 7 24.00 27.00 5.00 23.93 22.00 28.36 24.56 2.43 1.226 (C) [A2M2] 1.224 (L) 1.227 (M) 1.185 (S) 1.227 (V) 8 24.00 27.00 5.00 23.93 22.00 28.36 24.56 2.43 1.231 (C) [A2M2] 1.228 (L) 1.233 (M) 1.185 (S) 1.232 (V) 9 21.00 27.00 7.00 20.50 20.02 27.30 23.94 6.40 1.268 (C) [A2M2] 1.264 (L) 1.270 (M) 1.221 (S) 1.270 (V) 10 21.00 27.00 7.00 20.50 20.02 27.30 23.94 6.40 1.273 (C) [A2M2] 1.269 (L) 1.275 (M) 1.221 (S) 1.275 (V) 11 24.00 30.00 9.00 22.44 21.14 32.46 26.93 16.62 1.361 (C) [A2M2] 1.350 (L) 1.360 (M) 1.297 (S) 1.361 (V) 12 21.00 30.00 9.00 22.39 21.11 28.01 24.36 2.64 1.413 (C) [PC] 1.413 (L) 1.414 (M) 1.306 (S) 1.414 (V) 13 21.00 30.00 9.00 22.39 21.11 28.01 24.36 2.64 1.419 (C) [PC] 1.419 (L) 1.420 (M) 1.306 (S) 1.420 (V) 14 18.00 30.00 11.00 18.79 19.03 27.11 23.84 7.14 1.465 (C) [PC] 1.465 (L) 1.467 (M) 1.348 (S) 1.467 (V)

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 18 15 18.00 30.00 11.00 18.79 19.03 27.11 23.84 7.14 1.472 (C) [PC] 1.471 (L) 1.473 (M) 1.348 (S) 1.473 (V) 16 24.00 33.00 11.00 23.93 22.00 33.56 27.56 11.32 1.526 (C) [PC] 1.523 (L) 1.528 (M) 1.396 (S) 1.528 (V) 17 24.00 33.00 11.00 23.93 22.00 33.56 27.56 11.32 1.532 (C) [PC] 1.529 (L) 1.534 (M) 1.396 (S) 1.534 (V) 18 24.00 27.00 5.00 23.93 22.00 28.36 24.56 2.43 1.532 (C) [PC] 1.529 (L) 1.534 (M) 1.401 (S) 1.534 (V) 19 24.00 27.00 5.00 23.93 22.00 28.36 24.56 2.43 1.538 (C) [PC] 1.536 (L) 1.541 (M) 1.401 (S) 1.541 (V) 20 21.00 27.00 7.00 20.50 20.02 27.30 23.94 6.40 1.584 (C) [PC] 1.581 (L) 1.587 (M) 1.443 (S) 1.588 (V) 21 21.00 27.00 7.00 20.50 20.02 27.30 23.94 6.40 1.591 (C) [PC] 1.587 (L) 1.594 (M) 1.443 (S) 1.594 (V) 2.294 (L) 2.361 (M) 2.093 (S) 2.368 (V) 1.884 (L) 1.797 (M) 1.756 (S) 1.809 (V)

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 19 1.687 (L) 1.700 (M) 1.535 (S) 1.701 (V) 2.665 (L) 2.774 (M) 2.445 (S) 2.775 (V) 2.396 (M) 1.717 (L) 1.624 (M) 2.294 (S) 1.645 (V) 1.855 (L) 1.783 (M) 1.657 (S) 1.793 (V) 1.918 (L) 1.951 (M) 1.802 (S) 1.958 (V) 1.668 (L) 1.704 (M) 1.597 (S) 1.708 (V) 3.337 (L) 3.426 (M) 3.013 (S) 3.426 (V) 1.541 (L) 1.566 (M) 1.475 (S) 1.568 (V) 2.132 (L) 2.219 (M) 2.057 (S) 2.220 (V) 1.980 (L) 2.016 (M) 1.799 (S) 2.019 (V)

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 20 1.570 (L) 1.484 (M) 1.520 (S) 1.496 (V) 1.954 (L) 1.951 (M) 1.858 (S) 1.959 (V) 2.431 (L) 2.537 (M) 2.336 (S) 2.535 (V) 2.516 (L) 2.580 (M) 2.371 (S) 2.594 (V) 1.584 (L) 1.613 (M) 1.516 (S) 1.616 (V) 1.962 (L) 1.855 (M) 1.841 (S) 1.870 (V) 1.692 (L) 1.705 (M) 1.539 (S) 1.706 (V) 1.916 (M) 2.670 (L) 2.741 (M) 2.543 (S) 2.740 (V) 1.484 (L) 1.427 (M) 1.401 (S) 1.434 (V) 1.620 (L) 1.611 (M) 1.541 (S) 1.615 (V)

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 21 1.835 (L) 1.889 (M) 1.759 (S) 1.894 (V) 1.926 (L) 1.957 (M) 1.749 (S) 1.960 (V) 3.039 (L) 3.171 (M) 2.770 (S) 3.168 (V) 2.181 (L) 2.151 (M) 1.964 (S) 2.162 (V) 2.025 (L) 2.014 (M) 1.827 (S) 2.019 (V) 2.443 (L) 2.439 (M) 2.213 (S) 2.448 (V) 2.086 (L) 2.130 (M) 1.896 (S) 2.135 (V) 2.093 (L) 2.140 (M) 1.896 (S) 2.143 (V) 1.374 (L) 1.299 (M) 1.550 (S) 1.316 (V) 1.745 (L) 1.721 (M) 1.650 (S) 1.729 (V)

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 22 1.507 (L) 1.437 (M) 1.456 (S) 1.447 (V) 2.013 (L) 2.064 (M) 1.988 (S) 2.075 (V) 1.540 (L) 1.568 (M) 1.518 (S) 1.572 (V) 1.534 (L) 1.561 (M) 1.518 (S) 1.567 (V) 1.354 (L) 1.364 (M) 1.301 (S) 1.365 (V) 1.359 (L) 1.370 (M) 1.301 (S) 1.370 (V) 2.018 (L) 2.075 (M) 1.988 (S) 2.081 (V) 2.675 (L) 2.789 (M) 2.445 (S) 2.784 (V) 1.933 (L) 1.966 (M) 1.749 (S) 1.967 (V) 1.744 (L) 1.729 (M) 1.650 (S) 1.731 (V) 1.949 (L)

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 23 1.864 (M) 1.841 (S) 1.861 (V) 3.049 (L) 3.191 (M) 2.770 (S) 3.179 (V) 2.444 (L) 2.452 (M) 2.213 (S) 2.452 (V) 1.500 (L) 1.444 (M) 1.456 (S) 1.443 (V) 1.988 (L) 2.026 (M) 1.799 (S) 2.027 (V) 1.356 (L) 1.306 (M) 1.550 (S) 1.301 (V) 1.355 (L) 1.366 (M) 1.297 (S) 1.366 (V) 2.408 (M) 1.848 (L) 1.792 (M) 1.657 (S) 1.789 (V) 3.344 (L) 3.449 (M) 3.013 (S) 3.435 (V) 2.028 (L) 2.024 (M) 1.827 (S) 2.024 (V) 2.302 (L)

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 24 2.373 (M) 2.093 (S) 2.376 (V) 1.842 (L) 1.898 (M) 1.759 (S) 1.901 (V) 1.694 (L) 1.708 (M) 1.535 (S) 1.708 (V) 1.623 (L) 1.619 (M) 1.541 (S) 1.619 (V) 1.478 (L) 1.434 (M) 1.401 (S) 1.432 (V) 2.675 (L) 2.759 (M) 2.543 (S) 2.748 (V) 1.926 (M) 2.439 (L) 2.553 (M) 2.336 (S) 2.543 (V) 1.695 (L) 1.632 (M) 2.294 (S) 1.626 (V) 2.180 (L) 2.162 (M) 1.964 (S) 2.164 (V) 1.874 (L) 1.805 (M) 1.756 (S) 1.804 (V) 2.523 (L)

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 25 2.594 (M) 2.371 (S) 2.602 (V) 1.955 (L) 1.961 (M) 1.858 (S) 1.962 (V) 1.699 (L) 1.713 (M) 1.539 (S) 1.713 (V) 1.590 (L) 1.620 (M) 1.516 (S) 1.622 (V) 1.925 (L) 1.960 (M) 1.802 (S) 1.965 (V) 1.675 (L) 1.712 (M) 1.597 (S) 1.715 (V) 1.547 (L) 1.573 (M) 1.475 (S) 1.574 (V) 2.140 (L) 2.231 (M) 2.057 (S) 2.227 (V) 1.559 (L) 1.491 (M) 1.520 (S) 1.489 (V)

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 26 Analisi della superficie critica Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N numero d'ordine della striscia X s ascissa sinistra della striscia espressa in m Y ss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Y si ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m X g ascissa del baricentro della striscia espressa in m Y g ordinata del baricentro della striscia espressa in m α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq L sviluppo della base della striscia espressa in m(l=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg E s, E d forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg X s, X d forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg ID Indice della superficie interessata dall'intervento Analisi della superficie 1 - coefficienti parziali caso A2M2 e sisma verso l'alto Numero di strisce 20 Coordinate del centro X[m]= 21.00 Y[m]= 30.00 Raggio del cerchio R[m]= 9.00 Intersezione a valle con il profilo topografico X v [m]= 22.39 Y v [m]= 21.11 Intersezione a monte con il profilo topografico X m [m]= 28.01 Y m [m]= 24.36 Coefficiente di sicurezza C S = 1.131 Geometria e caratteristiche strisce N X s Y ss Y si X d Y ds Y di X g Y g L α φ c 1 22.39 21.11 21.11 22.67 21.27 21.16 22.57 21.18 0.29 9.77 33.87 0.00 2 22.67 21.27 21.16 22.95 21.43 21.21 22.82 21.27 0.29 11.59 33.87 0.00 3 22.95 21.43 21.21 23.23 21.59 21.28 23.10 21.38 0.29 13.43 33.87 0.00 4 23.23 21.59 21.28 23.51 21.76 21.36 23.38 21.50 0.29 15.27 33.87 0.00 5 23.51 21.76 21.36 23.79 21.92 21.44 23.66 21.62 0.29 17.14 33.87 0.00 6 23.79 21.92 21.44 24.07 22.08 21.54 23.94 21.75 0.30 19.02 33.87 0.00 7 24.07 22.08 21.54 24.35 22.24 21.65 24.22 21.88 0.30 20.93 33.87 0.00 8 24.35 22.24 21.65 24.64 22.41 21.77 24.50 22.02 0.31 22.86 33.87 0.00 9 24.64 22.41 21.77 24.92 22.57 21.90 24.78 22.16 0.31 24.82 33.87 0.00 10 24.92 22.57 21.90 25.20 22.73 22.04 25.06 22.31 0.32 26.80 33.87 0.00 11 25.20 22.73 22.04 25.48 22.89 22.19 25.34 22.47 0.32 28.83 33.87 0.00 12 25.48 22.89 22.19 25.76 23.06 22.36 25.62 22.63 0.33 30.89 33.87 0.00

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 27 13 25.76 23.06 22.36 26.04 23.22 22.55 25.90 22.80 0.34 33.01 33.87 0.00 14 26.04 23.22 22.55 26.32 23.38 22.74 26.18 22.97 0.34 35.17 33.87 0.00 15 26.32 23.38 22.74 26.60 23.54 22.96 26.46 23.16 0.35 37.39 33.87 0.00 16 26.60 23.54 22.96 26.89 23.71 23.19 26.74 23.35 0.37 39.68 33.87 0.00 17 26.89 23.71 23.19 27.17 23.87 23.45 27.02 23.55 0.38 42.05 33.87 0.00 18 27.17 23.87 23.45 27.45 24.03 23.72 27.30 23.76 0.39 44.51 33.87 0.00 19 27.45 24.03 23.72 27.73 24.19 24.02 27.58 23.98 0.41 47.08 33.87 0.00 20 27.73 24.19 24.02 28.01 24.36 24.36 27.82 24.19 0.44 49.78 33.87 0.00 Forze applicate sulle strisce [JANBU COMPLETO] N W Q N T U E s E d X s X d 1 30 0 33 19 0 0 12 0-6 2 89 0 96 57 0 12 45-6 -25 3 142 0 150 89 0 45 90-25 -52 4 191 0 194 115 0 90 142-52 -83 5 234 0 231 137 0 142 194-83 -115 6 272 0 260 154 0 194 243-115 -145 7 304 0 282 167 0 243 285-145 -171 8 330 0 298 177 0 285 318-171 -192 9 350 0 308 183 0 318 339-192 -205 10 365 0 312 185 0 339 348-205 -211 11 372 0 311 185 0 348 343-211 -209 12 373 0 304 181 0 343 325-209 -198 13 366 0 292 174 0 325 295-198 -181 14 351 0 275 163 0 295 254-181 -157 15 327 0 251 149 0 254 206-157 -127 16 294 0 222 132 0 206 152-127 -94 17 251 0 186 110 0 152 99-94 -61 18 196 0 143 85 0 99 50-61 -31 19 128 0 92 55 0 50 14-31 -9 20 45 0 33 19 0 14 0-9 0 Forze applicate sulle strisce [BELL] N W Q N T U E s E d X s X d 1 30 0 30 18 0 0 11 0-3 2 89 0 88 52 0 11 41-3 -13 3 142 0 140 83 0 41 83-13 -29 4 191 0 186 110 0 83 132-29 -51 5 234 0 225 134 0 132 183-51 -77 6 272 0 258 153 0 183 231-77 -105

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 28 7 304 0 284 169 0 231 274-105 -134 8 330 0 304 181 0 274 308-134 -162 9 350 0 317 188 0 308 330-162 -185 10 365 0 323 192 0 330 339-185 -204 11 372 0 322 191 0 339 335-204 -214 12 373 0 315 187 0 335 317-214 -216 13 366 0 300 178 0 317 287-216 -207 14 351 0 280 166 0 287 246-207 -189 15 327 0 253 150 0 246 197-189 -161 16 294 0 219 130 0 197 144-161 -125 17 251 0 180 107 0 144 92-125 -85 18 196 0 135 80 0 92 46-85 -45 19 128 0 84 50 0 46 13-45 -13 20 45 0 28 17 0 13 0-13 0 Forze applicate sulle strisce [MORGENSTERN] N W Q N T U E s E d X s X d 1 30 0 35 21 0 0 13 0-8 2 89 0 98 58 0 13 47-8 -29 3 142 0 151 89 0 47 94-29 -57 4 191 0 195 116 0 94 147-57 -89 5 234 0 231 137 0 147 200-89 -122 6 272 0 260 154 0 200 250-122 -152 7 304 0 282 167 0 250 293-152 -179 8 330 0 297 177 0 293 326-179 -199 9 350 0 307 182 0 326 348-199 -212 10 365 0 312 185 0 348 356-212 -217 11 372 0 310 184 0 356 351-217 -214 12 373 0 304 180 0 351 333-214 -203 13 366 0 292 173 0 333 302-203 -184 14 351 0 275 163 0 302 261-184 -159 15 327 0 251 149 0 261 211-159 -129 16 294 0 222 132 0 211 156-129 -95 17 251 0 187 111 0 156 101-95 -62 18 196 0 144 85 0 101 52-62 -31 19 128 0 93 55 0 52 15-31 -9 20 45 0 33 19 0 15 0-9 0 Forze applicate sulle strisce [SARMA] N W Q N T U E s E d X s X d

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 29 1 30 0 39 23 0 0 15 0-12 2 89 0 107 63 0 15 51-12 -40 3 142 0 161 95 0 51 100-40 -76 4 191 0 205 121 0 100 154-76 -115 5 234 0 239 141 0 154 209-115 -151 6 272 0 265 157 0 209 259-151 -181 7 304 0 285 169 0 259 301-181 -204 8 330 0 299 177 0 301 333-204 -218 9 350 0 308 182 0 333 354-218 -223 10 365 0 311 184 0 354 362-223 -220 11 372 0 310 184 0 362 356-220 -208 12 373 0 305 180 0 356 338-208 -189 13 366 0 294 174 0 338 308-189 -165 14 351 0 279 165 0 308 266-165 -137 15 327 0 257 152 0 266 216-137 -107 16 294 0 230 136 0 216 161-107 -77 17 251 0 195 116 0 161 105-77 -48 18 196 0 152 90 0 105 54-48 -24 19 128 0 100 59 0 54 15-24 -7 20 45 0 35 21 0 15 0-7 0 Forze applicate sulle strisce [MAKSIMOVIC] N W Q N T U E s E d X s X d 1 30 0 35 21 0 0 13 0-8 2 89 0 99 59 0 13 46-8 -28 3 142 0 153 91 0 46 92-28 -56 4 191 0 199 118 0 92 143-56 -88 5 234 0 235 140 0 143 196-88 -120 6 272 0 265 157 0 196 245-120 -149 7 304 0 288 171 0 245 287-149 -175 8 330 0 304 180 0 287 319-175 -195 9 350 0 314 187 0 319 340-195 -208 10 365 0 319 189 0 340 348-208 -213 11 372 0 318 189 0 348 343-213 -210 12 373 0 311 185 0 343 326-210 -199 13 366 0 299 177 0 326 296-199 -180 14 351 0 281 167 0 296 255-180 -156 15 327 0 257 153 0 255 206-156 -126 16 294 0 227 135 0 206 153-126 -93 17 251 0 190 113 0 153 99-93 -60 18 196 0 147 87 0 99 50-60 -31 19 128 0 95 56 0 50 14-31 -9 20 45 0 33 20 0 14 0-9 0

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 30 Modello geotecnico di riferimento.

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Appendice 2 31 Maglia dei centri con relativi coefficienti di sicurezza. Superfici di rottura indagate.

ALLEGATI GRAFICI