Muro in c.a. tipo 1. Normative di riferimento

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1 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 1 Muro in c.a. tipo 1 Normative di riferimento - Legge nr del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali

2 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 2 Calcolo della spinta sul muro Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze. I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali γ. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1- M1 nelle quali vengono incrementati i carichi permanenti e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e lasciati inalterati i carichi. Operando in tal modo si ottengono valori delle spinte (azioni) maggiorate e valori di resistenza ridotti e pertanto nelle verifiche globali è possibile fare riferimento a coefficienti di sicurezza unitari. Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione ρ rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta.

3 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 3 Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe- Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta ε l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e β l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a ε' = ε + θ β' = β + θ dove θ = arctg(k h /(1±k v )) essendo k h il coefficiente sismico orizzontale e k v il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di k h. In presenza di falda a monte, θ assume le seguenti espressioni: Terreno a bassa permeabilità θ = arctg[(γ sat /(γ sat -γ w ))*(k h /(1±k v ))] Terreno a permeabilità elevata θ = arctg[(γ/(γ sat -γ w ))*(k h /(1±k v ))] Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da dove il coefficiente A vale S = AS' - S cos 2 (β + θ) A = cos 2 βcosθ In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di θ. Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico. Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come F ih = k h W F iv = ±k v W

4 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 4 dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma. Verifica a ribaltamento La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante M r ) ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante M s ) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e verificare che il rapporto M s /M r sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza η r. Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare η r >= 1.0. Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza M s >= η r M r Il momento ribaltante M r è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito terra-muro δ è positivo, ribaltante se δ è negativo. δ è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi contribuiscono al momento stabilizzante. Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali. Verifica a scorrimento Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento F r e la risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro F s risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza η s Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare η s >=1.0 F r >= η s F s

5 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 5 Le forze che intervengono nella F s sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione. La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con δ f l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con c a l'adesione terrenofondazione e con B r la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come F r = N tg δ f + c a B r La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento. Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, δ f, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di δ f pari all'angolo d'attrito del terreno di fondazione. Verifica al carico limite Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve essere superiore a η q. Cioè, detto Q u, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere: Q u >= η q R Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare η q >=1.0 Si adotta per il calcolo del carico limite in fondazione il metodo di MEYERHOF. L'espressione del carico ultimo è data dalla relazione: Q u = c N c d c i c + qn q d q i q + 0.5γBN γ d γ i γ In questa espressione c φ γ B D q coesione del terreno in fondazione; angolo di attrito del terreno in fondazione; peso di volume del terreno in fondazione; larghezza della fondazione; profondità del piano di posa; pressione geostatica alla quota del piano di posa. I vari fattori che compaiono nella formula sono dati da: A = e π tg φ N q = A tg 2 (45 +φ/2)

6 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 6 N c = (N q - 1) ctg φ N γ = (N q - 1) tg (1.4φ) Indichiamo con K p il coefficiente di spinta passiva espresso da: K p = tg 2 (45 +φ/2) I fattori d e i che compaiono nella formula sono rispettivamente i fattori di profondità ed i fattori di inclinazione del carico espressi dalle seguenti relazioni: Fattori di profondità D d q = K p B d q = d γ = 1 per φ = 0 D d q = d γ = K p per φ > 0 B Fattori di inclinazione Indicando con θ l'angolo che la risultante dei carichi forma con la verticale ( espresso in gradi ) e con φ l'angolo d'attrito del terreno di posa abbiamo: i c = i q = (1 - θ /90) 2 θ i γ = (1 - ) 2 per φ > 0 φ i γ = 0 per φ = 0 Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a η g

7 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 7 Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare η g >=1.0 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50. Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula: c i b i Σ n i ( + [W i cosα i -u i l i ]tgφ i ) cosα i η = Σ n iw i sinα i dove n è il numero delle strisce considerate, b i e α i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima e c i e φ i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre u i ed l i rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (l i = b i /cosα i ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava η. Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.

8 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 8 Normativa N.T.C Simbologia adottata γ Gsfav γ Gfav γ Qsfav γ Qfav γ tanφ' γ c' γ cu γ qu γ γ Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole γ Gfav 0,90 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,10 1,30 1,00 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,50 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,00 1,00 1,00 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,00 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40

9 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 9 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali γ R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10 Coeff. di combinazione Ψ 0 = 0,70 Ψ 1 = 0,50 Ψ 2 = 0,20

10 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 10 Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 3,10 [m] Spessore in sommità 0,40 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0,40 [m] Inclinazione paramento esterno 0,00 [ ] Inclinazione paramento interno 0,00 [ ] Lunghezza del muro 1,00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 1,00 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0,20 [m] Lunghezza totale fondazione 1,60 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [ ] Spessore fondazione 0,40 [m] Spessore magrone 0,10 [m]

11 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 11 Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico Resistenza caratteristica a compressione R bk Acciaio Tipo Tensione ammissibile σ fa 2500,0 [kg/mc] 300,0 [kg/cmq] B450C 2600,0 [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 5,00 0,00 0,00 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,10 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γ s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [ ] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] c a Descrizione γ γ s φ δ c c a Rilevato ,000 0,000 Terreno coesivo ,000 0,000

12 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 12 Terreno coesivo ,610 0,610 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [ ] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm 2 /cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 2,00 0,00 0,00 0,00 Rilevato 2 1,10 0,00 0,00 0,00 Terreno coesivo 1 3 1,00 0,00 1,85 0,00 Terreno coesivo 2

13 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 13 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata γ Ψ C Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n 1 SLU (Approccio 2) γ Ψ C Peso proprio 1, ,30 Spinta terreno 1, ,30 Combinazione n 2 EQU γ Ψ C Peso proprio 1, ,10 Spinta terreno 1, ,10 Combinazione n 3 STAB γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 4 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 5 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 6 EQU - Sisma Vert. negativo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 7 EQU - Sisma Vert. positivo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 8 STAB - Sisma Vert. positivo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 9 STAB - Sisma Vert. negativo γ Ψ C

14 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 14 Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 10 SLE (Quasi Permanente) γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 11 SLE (Frequente) γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 12 SLE (Rara) γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 13 SLE (Quasi Permanente) - Sisma Vert. positivo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 14 SLE (Quasi Permanente) - Sisma Vert. negativo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 15 SLE (Frequente) - Sisma Vert. positivo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 16 SLE (Frequente) - Sisma Vert. negativo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 17 SLE (Rara) - Sisma Vert. positivo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00 Combinazione n 18 SLE (Rara) - Sisma Vert. negativo γ Ψ C Peso proprio 1, ,00 Spinta terreno 1, ,00

15 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 15 Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.50 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w 1 = 0.20 w 2 = 0.30 w 3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure E.C. 2 Verifica delle tensioni Combinazione di carico Rara σ c < 0.60 f ck - σ f < 0.80 f yk Quasi permanente σ c < 0.45 f ck Impostazioni avanzate Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00

16 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 16 Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CS SCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CS RIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CS QLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CS STAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] -- 2, , EQU - [1] , STAB - [1] ,43 4 A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale positivo 1, , A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale negativo 1, , EQU - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- 1, EQU - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- 1, STAB - [2] Orizzontale + Verticale positivo ,99 9 STAB - [2] Orizzontale + Verticale negativo ,16 10 SLEQ - [1] -- 3, , SLEF - [1] -- 3, , SLER - [1] -- 3, , SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale positivo 3, , SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale negativo 3, , SLEF - [1] Orizzontale + Verticale positivo 3, , SLEF - [1] Orizzontale + Verticale negativo 3, , SLER - [1] Orizzontale + Verticale positivo 3, , SLER - [1] Orizzontale + Verticale negativo 3, ,16 --

17 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 17 Sollecitazioni paramento Combinazione n 1 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 201,50 0,41 7,85 3 0,31 403,00 3,25 31,41 4 0,46 604,50 10,96 70,68 5 0,62 806,00 25,97 125,65 6 0, ,50 50,72 196,33 7 0, ,00 87,64 282,72 8 1, ,50 139,17 384,81 9 1, ,00 207,74 502, , ,50 295,79 636, , ,00 405,75 785, , ,50 540,06 950, , ,00 701, , , ,50 891, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,25 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,10 37,03 732,37 3 0,20 144, ,99 4 0,30 318, ,86 5 0,40 552, ,98

18 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo ,50 842, ,34 7 0, , ,94 8 0, , ,80 9 0, , , , , , , , ,85 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,02-1,55-154,70 3 0,04-6,17-307,42 4 0,06-13,83-458,14 5 0,08-24,49-606,88 6 0,10-38,10-753,62 7 0,12-54,62-898,38 8 0,14-74, ,14 9 0,16-96, , ,18-121, , ,20-149, ,49

19 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 19 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 1 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio che è capace di assorbire il cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Nr. Y B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 14,07 14, , ,15 100,00 40,00 14,07 14, , ,31 100,00 40,00 14,07 14, , ,46 100,00 40,00 14,07 14, , ,62 100,00 40,00 14,07 14, , ,78 100,00 40,00 14,07 14, , ,93 100,00 40,00 14,07 14, , ,08 100,00 40,00 14,07 14, , ,24 100,00 40,00 14,07 14, , ,40 100,00 40,00 14,07 14, , ,55 100,00 40,00 14,07 14, , ,71 100,00 40,00 14,07 14, , ,86 100,00 40,00 14,07 14, , ,02 100,00 40,00 14,07 14, , ,17 100,00 40,00 14,07 14, , ,33 100,00 40,00 14,07 14, , ,48 100,00 40,00 14,07 14, , ,63 100,00 40,00 14,07 14, , ,79 100,00 40,00 14,07 14, , ,94 100,00 40,00 14,07 14, , ,10 100,00 40,00 14,07 14, ,

20 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 20 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 1 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8, , ,10 100,00 40,00 8,04 8, , ,20 100,00 40,00 8,04 8, , ,30 100,00 40,00 8,04 8, , ,40 100,00 40,00 8,04 8, , ,50 100,00 40,00 8,04 8, , ,60 100,00 40,00 8,04 8, , ,70 100,00 40,00 8,04 8, , ,80 100,00 40,00 8,04 8, , ,90 100,00 40,00 8,04 8, , ,00 100,00 40,00 8,04 8, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8, , ,02 100,00 40,00 8,04 8, , ,04 100,00 40,00 8,04 8, , ,06 100,00 40,00 8,04 8, , ,08 100,00 40,00 8,04 8, , ,10 100,00 40,00 8,04 8, , ,12 100,00 40,00 8,04 8, , ,14 100,00 40,00 8,04 8, , ,16 100,00 40,00 8,04 8, , ,18 100,00 40,00 8,04 8, , ,20 100,00 40,00 8,04 8, ,

21 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 21 Sollecitazioni paramento Combinazione n 4 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 201,50 2,27 31,93 3 0,31 403,00 10,73 79,87 4 0,46 604,50 27,85 143,81 5 0,62 806,00 56,13 223,75 6 0, ,50 98,04 319,69 7 0, ,00 156,06 431,64 8 1, ,50 232,68 559,58 9 1, ,00 330,36 703, , ,50 451,60 863, , ,00 598, , , ,50 774, , , ,00 981, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,50 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 4 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,10 53, ,84 3 0,20 209, ,15 4 0,30 455, ,93 5 0,40 783, ,18

22 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo , , ,91 7 0, , ,10 8 0, , ,77 9 0, , , , , , , , ,59 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n 4 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,02-1,34-133,80 3 0,04-5,35-267,60 4 0,06-12,04-401,40 5 0,08-21,41-535,20 6 0,10-33,45-669,00 7 0,12-48,17-802,80 8 0,14-65,56-936,60 9 0,16-85, , ,18-108, , ,20-133, ,00

23 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 23 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 4 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio che è capace di assorbire il cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Nr. Y B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 14,07 14, , ,15 100,00 40,00 14,07 14, , ,31 100,00 40,00 14,07 14, , ,46 100,00 40,00 14,07 14, , ,62 100,00 40,00 14,07 14, , ,78 100,00 40,00 14,07 14, , ,93 100,00 40,00 14,07 14, , ,08 100,00 40,00 14,07 14, , ,24 100,00 40,00 14,07 14, , ,40 100,00 40,00 14,07 14, , ,55 100,00 40,00 14,07 14, , ,71 100,00 40,00 14,07 14, , ,86 100,00 40,00 14,07 14, , ,02 100,00 40,00 14,07 14, , ,17 100,00 40,00 14,07 14, , ,33 100,00 40,00 14,07 14, , ,48 100,00 40,00 14,07 14, , ,63 100,00 40,00 14,07 14, , ,79 100,00 40,00 14,07 14, , ,94 100,00 40,00 14,07 14, , ,10 100,00 40,00 14,07 14, ,

24 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 24 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 4 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8, , ,10 100,00 40,00 8,04 8, , ,20 100,00 40,00 8,04 8, , ,30 100,00 40,00 8,04 8, , ,40 100,00 40,00 8,04 8, , ,50 100,00 40,00 8,04 8, , ,60 100,00 40,00 8,04 8, , ,70 100,00 40,00 8,04 8, , ,80 100,00 40,00 8,04 8, , ,90 100,00 40,00 8,04 8, , ,00 100,00 40,00 8,04 8, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8, , ,02 100,00 40,00 8,04 8, , ,04 100,00 40,00 8,04 8, , ,06 100,00 40,00 8,04 8, , ,08 100,00 40,00 8,04 8, , ,10 100,00 40,00 8,04 8, , ,12 100,00 40,00 8,04 8, , ,14 100,00 40,00 8,04 8, , ,16 100,00 40,00 8,04 8, , ,18 100,00 40,00 8,04 8, , ,20 100,00 40,00 8,04 8, ,

25 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 25 Sollecitazioni paramento Combinazione n 5 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 201,50 2,23 31,25 3 0,31 403,00 10,44 77,12 4 0,46 604,50 26,90 137,63 5 0,62 806,00 53,86 212,76 6 0, ,50 93,61 302,52 7 0, ,00 148,40 406,91 8 1, ,50 220,50 525,93 9 1, ,00 312,19 659, , ,50 425,73 807, , ,00 563,38 970, , ,50 727, , , ,00 920, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,56 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 5 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,10 51, ,99 3 0,20 200, ,55 4 0,30 435, ,68 5 0,40 746, ,40

26 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo , , ,68 7 0, , ,54 8 0, , ,97 9 0, , , , , , , , ,72 Sollecitazioni fondazione di monte e Combinazione n 5 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,02-1,34-133,80 3 0,04-5,35-267,60 4 0,06-12,04-401,40 5 0,08-21,41-535,20 6 0,10-33,45-669,00 7 0,12-48,17-802,80 8 0,14-65,56-936,60 9 0,16-85, , ,18-108, , ,20-133, ,00

27 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 27 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 5 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio che è capace di assorbire il cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Nr. Y B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 14,07 14, , ,15 100,00 40,00 14,07 14, , ,31 100,00 40,00 14,07 14, , ,46 100,00 40,00 14,07 14, , ,62 100,00 40,00 14,07 14, , ,78 100,00 40,00 14,07 14, , ,93 100,00 40,00 14,07 14, , ,08 100,00 40,00 14,07 14, , ,24 100,00 40,00 14,07 14, , ,40 100,00 40,00 14,07 14, , ,55 100,00 40,00 14,07 14, , ,71 100,00 40,00 14,07 14, , ,86 100,00 40,00 14,07 14, , ,02 100,00 40,00 14,07 14, , ,17 100,00 40,00 14,07 14, , ,33 100,00 40,00 14,07 14, , ,48 100,00 40,00 14,07 14, , ,63 100,00 40,00 14,07 14, , ,79 100,00 40,00 14,07 14, , ,94 100,00 40,00 14,07 14, , ,10 100,00 40,00 14,07 14, ,

28 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 28 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 5 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8, , ,10 100,00 40,00 8,04 8, , ,20 100,00 40,00 8,04 8, , ,30 100,00 40,00 8,04 8, , ,40 100,00 40,00 8,04 8, , ,50 100,00 40,00 8,04 8, , ,60 100,00 40,00 8,04 8, , ,70 100,00 40,00 8,04 8, , ,80 100,00 40,00 8,04 8, , ,90 100,00 40,00 8,04 8, , ,00 100,00 40,00 8,04 8, , Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fs A fi N u M u CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8, , ,02 100,00 40,00 8,04 8, , ,04 100,00 40,00 8,04 8, , ,06 100,00 40,00 8,04 8, , ,08 100,00 40,00 8,04 8, , ,10 100,00 40,00 8,04 8, , ,12 100,00 40,00 8,04 8, , ,14 100,00 40,00 8,04 8, , ,16 100,00 40,00 8,04 8, , ,18 100,00 40,00 8,04 8, , ,20 100,00 40,00 8,04 8, ,

29 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 29 Sollecitazioni paramento Combinazione n 10 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 155,00 0,31 6,04 3 0,31 310,00 2,50 24,16 4 0,46 465,00 8,43 54,37 5 0,62 620,00 19,98 96,66 6 0,78 775,00 39,01 151,02 7 0,93 930,00 67,42 217,47 8 1, ,00 107,06 296,01 9 1, ,00 159,80 386, , ,00 227,53 489, , ,00 312,12 604, , ,00 415,43 730, , ,00 539,34 869, , ,00 685, , , ,00 858, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,96 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n 10 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,10 27,51 545,20 3 0,20 108, ,51 4 0,30 238, ,94 5 0,40 416, ,47

30 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo ,50 637, ,12 7 0,60 900, ,88 8 0, , ,75 9 0, , , , , , , , ,03 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n 10 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,02-0,97-96,82 3 0,04-3,86-192,44 4 0,06-8,66-286,86 5 0,08-15,33-380,09 6 0,10-23,86-472,12 7 0,12-34,21-562,96 8 0,14-46,37-652,60 9 0,16-60,30-741, ,18-76,00-828, ,20-93,43-914,36

31 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 31 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 10 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] σ fi Nr. Y B H A fs A fi σ c τ c σ fs σ fi 1 0,00 100,00 40,00 14,07 14,07 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 100,00 40,00 14,07 14,07 0,04 0,00-0,51-0,54 3 0,31 100,00 40,00 14,07 14,07 0,08 0,01-0,95-1,15 4 0,46 100,00 40,00 14,07 14,07 0,13 0,02-1,25-1,91 5 0,62 100,00 40,00 14,07 14,07 0,20 0,03-1,33-2,88 6 0,78 100,00 40,00 14,07 14,07 0,29 0,05-1,11-4,15 7 0,93 100,00 40,00 14,07 14,07 0,42 0,07-0,53-5,78 8 1,08 100,00 40,00 14,07 14,07 0,58 0,09 0,83-7,96 9 1,24 100,00 40,00 14,07 14,07 0,83 0,12 4,20-11, ,40 100,00 40,00 14,07 14,07 1,17 0,16 10,85-15, ,55 100,00 40,00 14,07 14,07 1,61 0,19 21,63-20, ,71 100,00 40,00 14,07 14,07 2,15 0,23 36,87-26, ,86 100,00 40,00 14,07 14,07 2,79 0,28 56,79-33, ,02 100,00 40,00 14,07 14,07 3,53 0,32 81,66-42, ,17 100,00 40,00 14,07 14,07 4,41 0,39 112,30-51, ,33 100,00 40,00 14,07 14,07 5,44 0,46 149,82-62, ,48 100,00 40,00 14,07 14,07 6,64 0,53 194,77-75, ,63 100,00 40,00 14,07 14,07 8,02 0,61 247,63-90, ,79 100,00 40,00 14,07 14,07 9,58 0,69 308,91-107, ,94 100,00 40,00 14,07 14,07 11,35 0,78 379,10-125, ,10 100,00 40,00 14,07 14,07 13,34 0,88 458,70-146,63

32 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 32 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 10 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] σ fs Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fi A fs σ c τ c σ fi σ fs 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0,17 0,17 9,95-1,60 3 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0,69 0,34 39,09-6,28 4 0,30 100,00 40,00 8,04 8,04 1,51 0,49 86,34-13,86 5 0,40 100,00 40,00 8,04 8,04 2,64 0,64 150,61-24,18 6 0,50 100,00 40,00 8,04 8,04 4,05 0,77 230,82-37,06 7 0,60 100,00 40,00 8,04 8,04 5,71 0,90 325,90-52,32 8 0,70 100,00 40,00 8,04 8,04 7,62 1,01 434,75-69,79 9 0,80 100,00 40,00 8,04 8,04 9,75 1,12 556,30-89, ,90 100,00 40,00 8,04 8,04 12,09 1,22 689,47-110, ,00 100,00 40,00 8,04 8,04 14,60 1,31 833,17-133,75 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fi A fs σ c τ c σ fi σ fs 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,02 100,00 40,00 8,04 8,04 0,01-0,03-0,06 0,35 3 0,04 100,00 40,00 8,04 8,04 0,02-0,06-0,22 1,40 4 0,06 100,00 40,00 8,04 8,04 0,05-0,09-0,50 3,13 5 0,08 100,00 40,00 8,04 8,04 0,10-0,12-0,89 5,55 6 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0,15-0,15-1,39 8,63 7 0,12 100,00 40,00 8,04 8,04 0,22-0,18-1,99 12,38 8 0,14 100,00 40,00 8,04 8,04 0,29-0,21-2,69 16,78 9 0,16 100,00 40,00 8,04 8,04 0,38-0,24-3,50 21, ,18 100,00 40,00 8,04 8,04 0,48-0,26-4,41 27, ,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0,59-0,29-5,43 33,81

33 Aztec Informatica * MAX 10.0 Relazione di calcolo 33 Verifiche a fessurazione Combinazione n 10 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] M pf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] ε m deformazione media espressa in [%] s m Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N Y A fs A fi M pf M ε m s m w 1 0,00 14,07 14, ,0000 0,00 0, ,15 14,07 14, ,0000 0,00 0, ,31 14,07 14, ,0000 0,00 0, ,46 14,07 14, ,0000 0,00 0, ,62 14,07 14, ,0000 0,00 0, ,78 14,07 14, ,0000 0,00 0, ,93 14,07 14, ,0000 0,00 0, ,08 14,07 14, ,0000 0,00 0, ,24 14,07 14, ,0000 0,00 0, ,40 14,07 14, ,0000 0,00 0, ,55 14,07 14, ,0000 0,00 0, ,71 14,07 14, ,0000 0,00 0, ,86 14,07 14, ,0000 0,00 0, ,02 14,07 14, ,0000 0,00 0, ,17 14,07 14, ,0000 0,00 0, ,33 14,07 14, ,0000 0,00 0, ,48 14,07 14, ,0000 0,00 0, ,63 14,07 14, ,0000 0,00 0, ,79 14,07 14, ,0000 0,00 0, ,94 14,07 14, ,0000 0,00 0, ,10 14,07 14, ,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N Y A fs A fi M pf M ε m s m w 1-1,40 8,04 8, ,0000 0,00 0, ,30 8,04 8, ,0000 0,00 0, ,20 8,04 8, ,0000 0,00 0, ,10 8,04 8, ,0000 0,00 0, ,00 8,04 8, ,0000 0,00 0, ,90 8,04 8, ,0000 0,00 0, ,80 8,04 8, ,0000 0,00 0, ,70 8,04 8, ,0000 0,00 0,000