NORMATIVE DI RIFERIMENTO...

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2 1. PREMESSA NORMATIVE DI RIFERIMENTO CARERISTICHE MATERIALI UTILIZZATI CARERISTICHE STRATI TERRENO DEFINIZIONE DEI PARAMETRI SISMICI CATEGORIA DI SOTTOSUOLO E CONDIZIONI TOPOGRAFICHE COEFFICIENTI SISMICI OPERE IDRAULICHE ANALISI DEI CARICHI Carichi permanenti Carico mobile Frenamento Carico termico Carico idrostatico CALCOLO DEL CARICO SULLA CALOTTA Pressione Geostatica SPINTA SUI PIEDRITTI Spinta in presenza di falda Spinta a Riposo Spinta in presenza di sisma - Formula di Wood STRATEGIA DI SOLUZIONE GEOMETRIE Tombini rettangolari Tombini circolari TOMBINI RETTANGOLARI Condizioni di carico Descrizione combinazioni di carico Tombino 800X Tombino 2000X Tombino 1600X Tombino 2000X Tombino 2500X Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 1 di 180

3 Tombino 3000X TOMBINI CIRCOLARI Condizioni di carico Descrizione combinazioni di carico Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Lay-out dati Tombino D Tombino D Tombino D FONDAZIONI BARRIERE FONOASSORBENTI CRITERI DI CALCOLO ANALISI DEI CARICHI Azione statica del vento Pressione dinamica dovuta ai veicoli Carico dinamico causato dalla rimozione della neve Carichi permanenti Spinta delle terre in condizioni statiche Sovraccarichi accidentali Urto dei veicoli in svio Azioni sismiche BARRIERE FONOASSORBENTI BARRIERE FONOASSORBENTI INTEGRATE MURI DI APPROCCIO CRITERI DI CALCOLO SPINTA DELLE TERRE E CARICHI ACCIDENTALI AZIONE SISMICA VERIFICHE GLOBALI VERIFICA ALLO SCORRIMENTO VERIFICA AL RIBALTAMENTO Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 2 di 180

4 VERIFICA A CARICO LIMITE VERIFICA MURO H=2.10M VERIFICA MURO H=1.60M Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 3 di 180

5 1. PREMESSA Nel presente elaborato sono riportati i criteri progettuali seguiti per il dimensionamento e le verifiche di resistenza dei tombini scatolari e circolari in conglomerato cementizio armato da realizzarsi nell ambito dei lavori inerenti la realizzazione dell asse in progetto. I tombini scatolari presentano sezione di forma rettangolare e circolare ed in entrambi i casi sono di tipo prefabbricato. Le dimensioni interne degli scatolari rettangolari riportati nella presente relazione sono: 200X100, 160X100, 200X150, 250X100, 300x150, 80x80. I tombini di forma circolare presentano sezione costante e diametro interno pari a 60, 80, e 100 cm. Si riportano inoltre le verifiche relative ai cordoli di fondazione delle barriere fonoassorbenti e delle barriere fonoassorbenti integrate disposte lungo il tracciato. 2. NORMATIVE DI RIFERIMENTO Le opere comprese nel presente studio sono conformi alla normativa vigente, e in particolare: - Norme Tecniche 2008 (D.M. 14/01/2008) - Legge nr del 05/11/ Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 4 di 180

6 - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi. - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. - Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio UNI EN :2004: Dispositivi per la riduzione del rumore da traffico stradale Prestazioni non acustiche Parte 1: Prestazioni meccaniche e requisiti di stabilità. 3. CARERISTICHE MATERIALI UTILIZZATI Per la costruzione degli scatolari in calcestruzzo armato si adottano i seguenti materiali: Calcestruzzo per elementi prefabbricati Classe di esposizione XC2 Classe C35/45 Resistenza caratteristica a compressione, R ck 45 [MPa] Resistenza cilindrica caratteristica a compressione, f ck 35 [MPa] Resistenza cilindrica di progetto a compressione, f cd [MPa] Modulo elastico E [MPa] Coefficiente dilatazione termica 1,20E-05 Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 5 di 180

7 Acciaio Classe B450C Tensione di snervamento nominale, f y,nom 450 [MPa] Tensione di rottura nominale, f t,nom 540 [MPa] Tensione di progetto, f yd 391 [MPa] Modulo elastico E [MPa] Coefficiente dilatazione termica 1,20E-05 Calcestruzzo per suola di fondazione opere di mitigazione Classe C25/30 Resistenza cubica a compressione Resistenza cilindrica a compressione 30 MPa 25 Mpa Fattore parziale di resistenza 1,50 Tensione di calcolo 14,17 MPa Modulo elastico MPa Coefficiente di dilatazione termica 1,00 E CARERISTICHE STRATI TERRENO Per quanto riguarda la successione degli strati di terreno che interessano le opere idrauliche, si distinguano tre tipologie riportate di seguito (le caratteristiche assunte si ritengono rappresentative per l intera tratta su cui le opere in progetto saranno realizzate): Strato di ricoprimento Descrizione Terreno di ricoprimento Peso di volume 19,0000 [kn/mc] Peso di volume saturo 21,0000 [kn/mc] Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 6 di 180

8 Angolo di attrito 35,00 [ ] Coesione 0,000 [MPa] Strato di rinfianco Descrizione Terreno di rinfianco Peso di volume 19,0000 [kn/mc] Peso di volume saturo 21,0000 [kn/mc] Angolo di attrito 30,00 [ ] Angolo di attrito terreno struttura 10,00 [ ] Coesione 0,000 [MPa] Costante di Winkler 0,0000 [MPa/mm] Strato di base Descrizione Terreno di base Peso di volume 19,0000 [kn/mc] Peso di volume saturo 21,0000 [kn/mc] Angolo di attrito 30,00 [ ] Angolo di attrito terreno struttura 0,00 [ ] Coesione 0,000 [MPa] Costante di Winkler 0,0300 [MPa/mm] Tensione ammissibile 0,400 [MPa] Il livello della falda viene assunto pari all estradosso del traverso dello scatolare. Per le fondazioni superficiali delle barriere antirumore si è assunta la seguente caratterizzazione geotecnica: Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 7 di 180

9 - Peso specifico del terreno : 19 kn/m 3 ; - Angolo d attrito del terreno : 35 Poiché le profondità dei piani di posa delle fondazioni risultano essere modeste si esclude la presenza di falda DEFINIZIONE DEI PARAMETRI SISMICI L azione sismica adottata fa riferimento ai seguenti parametri: - V N vita nominale dell opera 50 anni - Classe d uso dell opera III - Cu = 1, CATEGORIA DI SOTTOSUOLO E CONDIZIONI TOPOGRAFICHE Ai fini della definizione dell azione sismica di progetto, ed in riferimento alle caratteristiche medie dei terreni interessati dall opera e dalla topografia del territorio, si è assunto: Categoria di sottosuolo C - depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti Categoria topografica inclinazione media i 15 T1 superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con 4.3. COEFFICIENTI SISMICI Sulla base dei parametri di cui al paragrafo precedente sono stati calcolati i coefficienti sismici kh e kv: k h m S S S T a g g 0,16 k v 0,5 k 0,08 h m avendo assunto unitario per opere che non siano in grado di subire spostamenti relativi rispetto al terreno (condizioni k0 di spinta a riposo). Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 8 di 180

10 5. OPERE IDRAULICHE 5.1. ANALISI DEI CARICHI Vengono di seguito riportati i tipi di carico ed azioni esterne agenti sulla struttura: carichi permanenti; carico mobile; variazione termica; carico idrostatico; azione sismica Carichi permanenti I carichi permanenti (pesi propri) e permanenti portati dalla struttura assunti sono: - peso proprio del calcestruzzo armato kn/m 3 ; - peso proprio del terreno di ricoprimento kn/m 3 ; (21.00 kn/m 3 saturo) - peso proprio del terreno di rinfianco e di fondazione kn/m 3 ; (21.00 kn/m 3 saturo) - peso proprio dell acqua kn/m 3 ; - peso proprio della pavimentazione stradale 3.00 kn/m 2 ; I carichi sopra riportati trovano disposizione nello schema seguente: Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 9 di 180

11 Figura 1 Disposizione carichi permanenti (pavimentazione) per tombini rettangolari. Figura 2 Disposizione carichi permanenti (pavimentazione) per tombini circolari Carico mobile Il carico mobile è stato assunto pari a: - carico asse Q1k = 300 kn; Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 10 di 180

12 - carico distribuito q1k = 9 kn/m 2 ; Relativamente ai tombini rettangolari i suddetti carichi sono stati disposti in quattro differenti configurazioni al fine di ottenere le massime sollecitazioni flettenti e taglianti e la massima spinta sui piedritti. Nella disposizione del carico tandem si è tenuto conto della diffusione di questo secondo un angolo pari all angolo d attrito del terreno di ricoprimento. Di conseguenza la stesa per ottenere il massimo taglio non prevede il posizionamento dell asse in corrispondenza del filo interno del piedritto ma in modo che il limite della diffusione arrivi al filo interno del piedritto. Analogamente si è ragionato per determinare la posizione dei carichi tandem al fine di ottenere la massima spinta sui piedritti. Si noti che sono stati applicati i carichi tandem anche al di fuori dell ingombro dello scatolare in quanto si sono considerati come carichi di bordo dell opera. Per i tombini circolari è stata adottata un unica stesa di carico che massimizza gli effetti sulla struttura assialsimmetrica; tale disposizione prevede il posizionamento di un asse in corrispondenza della mezzeria della struttura. Figura 3 Disposizione carichi mobili per massimizzare il momento in campata sul traverso Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 11 di 180

13 (Mobili Traverso M+). Figura 4 Disposizione carichi mobili per massimizzare il momento all appoggio sul traverso (Mobili Traverso M-). Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 12 di 180

14 Figura 5 Disposizione carichi mobili per massimizzare il taglio sul traverso (Mobili Traverso V). Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 13 di 180

15 Figura 6 Disposizione carichi mobili per massimizzare la spinta sui piedritti (Mobili Piedritti). Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 14 di 180

16 Figura 7 Disposizione carichi mobili per massimizzare le sollecitazioni sugli elementi Frenamento L azione del frenamento risulta trascurabile per le strutture in esame in quanto si considera che venga adeguatamente diffusa nel ricoprimento ed inoltre, qualora venisse considerata, dovrebbe essere combinata con i valori frequenti dei carichi variabili verticali (gruppo di azioni 2a) determinando una condizione di carico non dimensionante Carico termico Dato che le opere in progetto sono completamente interrate e all interno vi scorre l acqua si ipotizza un gradiente termico tra la faccia contro terra e la faccia bagnata. Si assume quindi una distribuzione a farfalla di valore pari a +/ Carico idrostatico Il carico idrostatico è stato applicato ai piedritti e alla suola di fondazione nell ipotesi di massimo riempimento come riportato nella figura seguente. Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 15 di 180

17 Figura 8 Carico idrostatico CALCOLO DEL CARICO SULLA CALOTTA Pressione Geostatica In questo caso la pressione in calotta viene calcolata come prodotto tra il peso di volume del terreno per l'altezza del ricoprimento (Spessore dello strato di terreno superiore). Quindi la pressione in calotta è fornita dalla seguente relazione: P v = H Se sul profilo del piano campagna sono presenti dei sovraccarichi, concentrati e/o distribuiti, la diffusione di questi nel terreno avviene secondo un angolo, rispetto alla verticale, pari a SPINTA SUI PIEDRITTI Spinta in presenza di falda Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 16 di 180

18 Nel caso in cui a monte della parete sia presente la falda il diagramma delle pressioni sulla parete risulta modificato a causa della sottospinta che l'acqua esercita sul terreno. Il peso di volume del terreno al di sopra della linea di falda non subisce variazioni. Viceversa al di sotto del livello di falda va considerato il peso di volume di galleggiamento a = sat - w dove sat è il peso di volume saturo del terreno (dipendente dall'indice dei pori) e w è il peso di volume dell'acqua. Quindi il diagramma delle pressioni al di sotto della linea di falda ha una pendenza minore. Al diagramma così ottenuto va sommato il diagramma triangolare legato alla pressione idrostatica esercitata dall'acqua Spinta a Riposo Si assume che sui piedritti agisca la spinta calcolata in condizioni di riposo. Il coefficiente di spinta a riposo è espresso dalla relazione K 0 = 1 - sin dove rappresenta l'angolo d'attrito interno del terreno di rinfianco. Quindi la pressione laterale, ad una generica profondità z e la spinta totale sulla parete di altezza H valgono = z K 0 + p v K 0 S = 1/2 H 2 K 0 + p v K 0 H dove p v è la pressione verticale agente in corrispondenza della calotta Spinta in presenza di sisma - Formula di Wood Spinta del terreno nel caso di strutture rigide. Nel caso di strutture rigide completamente vincolate, in modo tale che non può svilupparsi nel terreno uno stato di spinta attiva, nonché nel caso di muri verticali Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 17 di 180

19 con terrapieno a superficie orizzontale, l incremento dinamico di spinta del terreno può essere calcolato come: P d = H 2 =a g /g*s s * m *S t H è l altezza sulla quale agisce la spinta. Il punto di applicazione va preso a metà altezza STRATEGIA DI SOLUZIONE A partire dal tipo di terreno, dalla geometria e dai sovraccarichi agenti il programma è in grado di conoscere tutti i carichi agenti sulla struttura per ogni combinazione di carico. La struttura scatolare viene schematizzata come un telaio piano e viene risolta mediante il metodo degli elementi finiti (FEM). Più dettagliatamente il telaio viene discretizzato in una serie di elementi connessi fra di loro nei nodi. Il terreno di rinfianco e di fondazione viene invece schematizzato con una serie di elementi molle non reagenti a trazione (modello di Winkler). L'area della singola molla è direttamente proporzionale alla costante di Winkler del terreno e all'area di influenza della molla stessa. A partire dalla matrice di rigidezza del singolo elemento, K e, si assembla la matrice di rigidezza di tutta la struttura K. Tutti i carichi agenti sulla struttura vengono trasformati in carichi nodali(reazioni di incastro perfetto) ed inseriti nel vettore dei carichi nodali p. Indicando con u il vettore degli spostamenti nodali (incogniti), la relazione risolutiva può essere scritta nella forma K u = p Da questa equazione matriciale si ricavano gli spostamenti incogniti u u = K -1 p Noti gli spostamenti nodali è possibile risalire alle sollecitazioni nei vari elementi. Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 18 di 180

20 La soluzione del sistema viene fatta per ogni combinazione di carico agente sullo scatolare. Il successivo calcolo delle armature nei vari elementi viene condotto tenendo conto delle condizioni più gravose che si possono verificare nelle sezioni fra tutte le combinazioni di carico GEOMETRIE Sull asse in progetto sono presenti i seguenti attraversamenti idraulici. SEZIONE RIF. PROGR. (m) QUOTA PIANO STRADA Q.S (m s.m.m.) DIMENSIONE (mm) MATERIALE LUNGHEZZA (m) CARERISTICHE TOMBOTTO QUOTA QUOTA FONDO FONDO SX Q.1 DX (m s.m.m.) Q.2 (m s.m.m.) SPESSORE (m) RICOPRIMENTO (m) X1000 CLS X1000 CLS X800 CLS X1000 CLS X1500 CLS DN 600 CLS DN 800 CLS X1000 CLS DN 800 CLS DN 1000 CLS X1500 CLS X1500 CLS DN 1000 CLS DN 800 CLS X1000 CLS X1000 CLS X1000 CLS DN 1000 CLS DN 1000 CLS DN 1000 CLS DN 1000 CLS DN 1000 CLS DN 600 CLS X1000 CLS DN 600 CLS X1000 CLS Tombini rettangolari Si riporta il dimensionamento dei seguenti tombini rettangolari. SEZIONE RIF. DIMENSIONE (mm) CARERISTICHE TOMBOTTO SPESSORE (m) RICOPRIMENTO DI CALCOLO (m) x x x x x x x Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 19 di 180

21 CARERISTICHE TOMBOTTO SEZIONE RICOPRIMENTO DI RIF. DIMENSIONE (mm) SPESSORE (m) CALCOLO (m) X CARERISTICHE TOMBOTTO SEZIONE RICOPRIMENTO DI RIF. DIMENSIONE (mm) SPESSORE (m) CALCOLO (m) X CARERISTICHE TOMBOTTO SEZIONE RICOPRIMENTO DI RIF. DIMENSIONE (mm) SPESSORE (m) CALCOLO (m) X CARERISTICHE TOMBOTTO SEZIONE RICOPRIMENTO DI RIF. DIMENSIONE (mm) SPESSORE (m) CALCOLO (m) X X CARERISTICHE TOMBOTTO SEZIONE RICOPRIMENTO DI RIF. DIMENSIONE (mm) SPESSORE (m) CALCOLO (m) X Tombini circolari Si riporta il dimensionamento dei seguenti tombini circolari. CARERISTICHE TOMBOTTO SEZIONE RICOPRIMENTO DI RIF. DIMENSIONE (mm) SPESSORE (m) CALCOLO (m) 44 DN DN DN SEZIONE CARERISTICHE TOMBOTTO Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 20 di 180

22 RIF. RICOPRIMENTO DI DIMENSIONE (mm) SPESSORE (m) CALCOLO (m) 53 DN DN DN CARERISTICHE TOMBOTTO SEZIONE RICOPRIMENTO DI RIF. DIMENSIONE (mm) SPESSORE (m) CALCOLO (m) 84 DN DN DN DN DN DN DN TOMBINI RETTANGOLARI Condizioni di carico Convenzioni adottate Origine in corrispondenza dello spigolo inferiore sinistro della struttura Carichi verticali positivi se diretti verso il basso Carichi orizzontali positivi se diretti verso destra Coppie concentrate positive se antiorarie Ascisse X (espresse in m) positive verso destra Ordinate Y (espresse in m) positive verso l'alto Carichi concentrati espressi in kn Coppie concentrate espressi in knm Carichi distribuiti espressi in kn/m Simbologia adottata e unità di misura Forze concentrate Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 21 di 180

23 X Y F y F x M ascissa del punto di applicazione dei carichi verticali concentrati ordinata del punto di applicazione dei carichi orizzontali concentrati componente Y del carico concentrato componente X del carico concentrato momento Forze distribuite X i, X f ascisse del punto iniziale e finale per carichi distribuiti verticali Y i, Y f ordinate del punto iniziale e finale per carichi distribuiti orizzontali V ni V nf V ti V tf D te D ti componente normale del carico distribuito nel punto iniziale componente normale del carico distribuito nel punto finale componente tangenziale del carico distribuito nel punto iniziale componente tangenziale del carico distribuito nel punto finale variazione termica lembo esterno espressa in gradi centigradi variazione termica lembo interno espressa in gradi centigradi Condizione di carico n 1 (Peso Proprio) Condizione di carico n 2 (Spinta terreno sinistra) Condizione di carico n 3 (Spinta terreno destra) Condizione di carico n 4 (Sisma da sinistra) Condizione di carico n 5 (Sisma da destra) Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 22 di 180

24 Condizione di carico n 6 (Spinta falda) Condizione di carico n 7 (Mobili Traverso M+) Condizione di carico n 8 (Mobili Traverso M-) Condizione di carico n 9 (Mobili Traverso V) Condizione di carico n 10 (Mobili Piedritti) Condizione di carico n 11 (Termica +) Condizione di carico n 12 (Pavimentazione) Condizione di carico n 13 (Carico idrostatico) Condizione di carico n 14 (Termica -) Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata C Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Coefficiente totale di partecipazione della condizione Norme Tecniche 2008 Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 23 di 180

25 Simbologia adottata G1sfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti G1fav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti G2sfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti non strutturali G2fav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti non strutturali Q tan ' c' cu qu Coefficiente parziale sulle azioni variabili Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole G1fav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole G1sfav 1,35 1,00 Permanenti non strutturali Favorevole G2fav 0,00 0,00 Permanenti non strutturali Sfavorevole G2sfav 1,50 1,30 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,35 1,15 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 24 di 180

26 Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole G1fav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole G1sfav 1,00 1,00 Permanenti Favorevole G2fav 0,00 0,00 Permanenti Sfavorevole G2sfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole G1fav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole G1sfav 1,35 1,00 Permanenti non strutturali Favorevole G2fav 0,00 0,00 Permanenti non strutturali Sfavorevole G2sfav 1,50 1,30 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,35 1,15 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 25 di 180

27 Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole G1fav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole G1sfav 1,00 1,00 Permanenti Favorevole G2fav 0,00 0,00 Permanenti Sfavorevole G2sfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 Combinazione n 1 SLU (Caso A1-M1) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Mobili Traverso M Termica Pavimentazione Carico idrostatico Combinazione n 2 SLU (Caso A1-M1) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Mobili Traverso M Termica Pavimentazione Carico idrostatico Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 26 di 180

28 Combinazione n 3 SLU (Caso A1-M1) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Traverso M Termica Pavimentazione Combinazione n 4 SLU (Caso A2-M2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Traverso M Termica Pavimentazione Combinazione n 5 SLU (Caso A1-M1) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Traverso M Termica Pavimentazione Combinazione n 6 SLU (Caso A2-M2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Traverso M Termica Pavimentazione Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 27 di 180

29 Combinazione n 7 SLU (Caso A1-M1) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Traverso V Termica Pavimentazione Combinazione n 8 SLU (Caso A2-M2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Traverso V Termica Pavimentazione Combinazione n 9 SLU (Caso A1-M1) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Traverso V Termica Pavimentazione Combinazione n 10 SLU (Caso A2-M2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Traverso V Termica Pavimentazione Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 28 di 180

30 Combinazione n 11 SLU (Caso A1-M1) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Piedritti Termica Pavimentazione Combinazione n 12 SLU (Caso A2-M2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Piedritti Termica Pavimentazione Combinazione n 13 SLU (Caso A1-M1) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Piedritti Termica Pavimentazione Combinazione n 14 SLU (Caso A2-M2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Piedritti Termica Pavimentazione Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 29 di 180

31 Combinazione n 15 SLU (Caso A1-M1) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Piedritti Termica Pavimentazione Combinazione n 16 SLU (Caso A2-M2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Piedritti Termica Pavimentazione Combinazione n 17 SLU (Caso A1-M1) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Piedritti Termica Pavimentazione Combinazione n 18 SLU (Caso A2-M2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Piedritti Termica Pavimentazione Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 30 di 180

32 Combinazione n 19 SLU (Caso A1-M1) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Traverso M Termica Pavimentazione Combinazione n 20 SLU (Caso A1-M1) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Traverso M Termica Pavimentazione Combinazione n 21 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Spinta falda Termica Pavimentazione Combinazione n 22 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Spinta falda Termica Pavimentazione Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 31 di 180

33 Combinazione n 23 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Spinta falda Termica Pavimentazione Combinazione n 24 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Spinta falda Termica Pavimentazione Combinazione n 25 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Spinta falda Termica Pavimentazione Combinazione n 26 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Spinta falda Termica Pavimentazione Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 32 di 180

34 Combinazione n 27 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Spinta falda Termica Pavimentazione Combinazione n 28 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Spinta falda Termica Pavimentazione Combinazione n 29 SLE (Quasi Permanente) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Carico idrostatico Combinazione n 30 SLE (Frequente) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Carico idrostatico Combinazione n 31 SLE (Rara) C Peso Proprio Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 33 di 180

35 Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Carico idrostatico Mobili Traverso M Combinazione n 32 SLE (Rara) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Carico idrostatico Mobili Traverso M Combinazione n 33 SLE (Rara) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Carico idrostatico Mobili Traverso V Combinazione n 34 SLE (Rara) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Carico idrostatico Mobili Piedritti Combinazione n 35 SLE (Rara) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Carico idrostatico Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 34 di 180

36 Termica Combinazione n 36 SLE (Rara) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Carico idrostatico Pavimentazione Combinazione n 37 SLE (Rara) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Carico idrostatico Termica Tombino 800X800 Tale tombino viene verificato per un ricoprimento medio di 0.80m Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 35 di 180

37 Geometria Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 36 di 180

38 Inviluppo sollecitazioni e verifiche Momento SLU Momento SLE Taglio SLU Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 37 di 180

39 Taglio SLE Azione assiale SLU Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 38 di 180

40 Azione assiale SLE Inviluppo sollecitazioni fondazione Inviluppo sollecitazioni nodali X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 39 di 180

41 Inviluppo sollecitazioni traverso X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo sollecitazioni piedritto sinistro Y [m]m min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo sollecitazioni piedritto destro Y [m]m min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo verifiche stato limite ultimo (SLU) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm X A fi A fs CS X V Rd V Rsd V Rcd A sw Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 40 di 180

42 Verifica sezioni traverso (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm X A fi A fs CS X V Rd V Rsd V Rcd A sw Verifica sezioni piedritto sinistro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Y A fi A fs CS Y V Rd V Rsd V Rcd A sw Verifica sezioni piedritto destro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 41 di 180

43 Y A fi A fs CS Y V Rd V Rsd V Rcd A sw Inviluppo verifiche stato limite esercizio (SLE) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm X A fi A fs c fi fs X c A sw Verifica sezioni traverso (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm X A fi A fs c fi fs Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 42 di 180

44 X c A sw Verifica sezioni piedritto sinistro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Y A fi A fs c fi fs Y c A sw Verifica sezioni piedritto destro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Y A fi A fs c fi fs Y c A sw Tombino 2000X1000 Tale tombino viene verificato per un ricoprimento medio di 1,45m Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 43 di 180

45 Geometria Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 44 di 180

46 Inviluppo sollecitazioni e verifiche Momento SLU Momento SLE Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 45 di 180

47 Taglio SLU Taglio SLE Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 46 di 180

48 Azione assiale SLU Azione assiale SLE Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 47 di 180

49 Inviluppo sollecitazioni fondazione Inviluppo sollecitazioni nodali X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo sollecitazioni traverso X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo sollecitazioni piedritto sinistro Y [m]m min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo sollecitazioni piedritto destro Y [m]m min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo verifiche stato limite ultimo (SLU) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm X A fi A fs CS Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 48 di 180

50 X V Rd V Rsd V Rcd A sw Verifica sezioni traverso (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm X A fi A fs CS X V Rd V Rsd V Rcd A sw Verifica sezioni piedritto sinistro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Y A fi A fs CS Y V Rd V Rsd V Rcd A sw Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 49 di 180

51 Verifica sezioni piedritto destro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Y A fi A fs CS Y V Rd V Rsd V Rcd A sw Inviluppo verifiche stato limite esercizio (SLE) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm X A fi A fs c fi fs X c A sw Verifica sezioni traverso (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 50 di 180

52 X A fi A fs c fi fs X c A sw Verifica sezioni piedritto sinistro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Y A fi A fs c fi fs Y c A sw Verifica sezioni piedritto destro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Y A fi A fs c fi fs Y c A sw Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 51 di 180

53 Tombino 1600X1000 Ricoprimento 0.60 m Tale tombino viene verificato per un ricoprimento medio di 0,60m Geometria Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 52 di 180

57 Inviluppo sollecitazioni nodali Inviluppo sollecitazioni fondazione X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo sollecitazioni traverso X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo sollecitazioni piedritto sinistro Y [m]m min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo sollecitazioni piedritto destro Y [m]m min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo verifiche stato limite ultimo (SLU) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm X A fi A fs CS Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 56 di 180

59 Verifica sezioni piedritto destro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Y A fi A fs CS Y V Rd V Rsd V Rcd A sw Inviluppo verifiche stato limite esercizio (SLE) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm X A fi A fs c fi fs X c A sw Verifica sezioni traverso (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 58 di 180

60 X A fi A fs c fi fs X c A sw Verifica sezioni piedritto sinistro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Y A fi A fs c fi fs Y c A sw Verifica sezioni piedritto destro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Y A fi A fs c fi fs Y c A sw Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 59 di 180

61 Ricoprimento 2.30 m Tale tombino viene verificato per un ricoprimento medio di 2.30m Geometria Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 60 di 180

65 Inviluppo sollecitazioni fondazione Inviluppo sollecitazioni nodali X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo sollecitazioni traverso X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo sollecitazioni piedritto sinistro Y [m]m min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo sollecitazioni piedritto destro Y [m]m min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo verifiche stato limite ultimo (SLU) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm X A fi A fs CS Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 64 di 180

67 Verifica sezioni piedritto destro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Y A fi A fs CS Y V Rd V Rsd V Rcd A sw Inviluppo verifiche stato limite esercizio (SLE) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm X A fi A fs c fi fs X c A sw Verifica sezioni traverso (Inviluppo) Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 66 di 180

68 Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm X A fi A fs c fi fs X c A sw Verifica sezioni piedritto sinistro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Y A fi A fs c fi fs Y c A sw Verifica sezioni piedritto destro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Y A fi A fs c fi fs Y c A sw Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 67 di 180

69 Tombino 2000X1500 Tale tombino viene verificato per un ricoprimento medio di 1,60m Geometria Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 68 di 180

72 Azione assiale SLU Azione assiale SLE Inviluppo sollecitazioni nodali Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 71 di 180

73 Inviluppo sollecitazioni fondazione X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo sollecitazioni traverso X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo sollecitazioni piedritto sinistro Y [m]m min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo sollecitazioni piedritto destro Y [m]m min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo verifiche stato limite ultimo (SLU) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm X A fi A fs CS Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 72 di 180

75 Verifica sezioni piedritto destro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Y A fi A fs CS Y V Rd V Rsd V Rcd A sw Inviluppo verifiche stato limite esercizio (SLE) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm X A fi A fs c fi fs X c A sw Verifica sezioni traverso (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm X A fi A fs c fi fs Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 74 di 180

76 X c A sw Verifica sezioni piedritto sinistro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Y A fi A fs c fi fs Y c A sw Verifica sezioni piedritto destro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Y A fi A fs c fi fs Y c A sw Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 75 di 180

77 Tombino 2500X1000 Tale tombino viene verificato per un ricoprimento medio di 1,40m Geometria Inviluppo sollecitazioni e verifiche Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 76 di 180

78 Momento SLU Momento SLE Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 77 di 180

80 Azione assiale SLU Azione assiale SLE Inviluppo sollecitazioni fondazione Inviluppo sollecitazioni nodali X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 79 di 180

81 Inviluppo sollecitazioni traverso X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo sollecitazioni piedritto sinistro Y [m]m min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo sollecitazioni piedritto destro Y [m]m min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo verifiche stato limite ultimo (SLU) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm X A fi A fs CS X V Rd V Rsd V Rcd A sw Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 80 di 180

82 Verifica sezioni traverso (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm X A fi A fs CS X V Rd V Rsd V Rcd A sw Verifica sezioni piedritto sinistro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Y A fi A fs CS Y V Rd V Rsd V Rcd A sw Verifica sezioni piedritto destro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Y A fi A fs CS Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 81 di 180

83 Y V Rd V Rsd V Rcd A sw Inviluppo verifiche stato limite esercizio (SLE) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm X A fi A fs c fi fs X c A sw Verifica sezioni traverso (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm X A fi A fs c fi fs X c A sw Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 82 di 180

84 Verifica sezioni piedritto sinistro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Y A fi A fs c fi fs Y c A sw Verifica sezioni piedritto destro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = mm Y A fi A fs c fi fs Y c A sw Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 83 di 180

85 Tombino 3000X1500 Tale tombino viene verificato per un ricoprimento medio di 1,30m Geometria Inviluppo sollecitazioni e verifiche Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 84 di 180

86 Momento SLU Momento SLE Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 85 di 180

89 Inviluppo sollecitazioni fondazione Inviluppo sollecitazioni nodali X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo sollecitazioni traverso X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo sollecitazioni piedritto sinistro Y [m]m min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo sollecitazioni piedritto destro Y [m]m min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo verifiche stato limite ultimo (SLU) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = m Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 88 di 180

90 X A fi A fs CS X V Rd V Rsd V Rcd A sw Verifica sezioni traverso (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = m X A fi A fs CS X V Rd V Rsd V Rcd A sw Verifica sezioni piedritto sinistro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = m Y A fi A fs CS Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 89 di 180

91 Y V Rd V Rsd V Rcd A sw Verifica sezioni piedritto destro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = m Y A fi A fs CS Y V Rd V Rsd V Rcd A sw Inviluppo verifiche stato limite esercizio (SLE) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = m X A fi A fs c fi fs X c A sw Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 90 di 180

92 Verifica sezioni traverso (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = m X A fi A fs c fi fs X c A sw Verifica sezioni piedritto sinistro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = m Y A fi A fs c fi fs Y c A sw Verifica sezioni piedritto destro (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = m Y A fi A fs c fi fs Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 91 di 180

93 Y c A sw Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 92 di 180

94 5.7. TOMBINI CIRCOLARI Condizioni di carico Convenzioni adottate Origine in corrispondenza dello spigolo inferiore sinistro della struttura Carichi verticali positivi se diretti verso il basso Carichi orizzontali positivi se diretti verso destra Coppie concentrate positive se antiorarie Ascisse X (espresse in m) positive verso destra Ordinate Y (espresse in m) positive verso l'alto Carichi concentrati espressi in kn Coppie concentrate espressi in knm Carichi distribuiti espressi in kn/m Simbologia adottata e unità di misura Forze concentrate X Y F y F x M ascissa del punto di applicazione dei carichi verticali concentrati ordinata del punto di applicazione dei carichi orizzontali concentrati componente Y del carico concentrato componente X del carico concentrato momento Forze distribuite X i, X f ascisse del punto iniziale e finale per carichi distribuiti verticali Y i, Y f ordinate del punto iniziale e finale per carichi distribuiti orizzontali V ni componente normale del carico distribuito nel punto iniziale Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 93 di 180

95 V nf V ti V tf D te D ti componente normale del carico distribuito nel punto finale componente tangenziale del carico distribuito nel punto iniziale componente tangenziale del carico distribuito nel punto finale variazione termica lembo esterno espressa in gradi centigradi variazione termica lembo interno espressa in gradi centigradi Condizione di carico n 1 (Peso Proprio) Condizione di carico n 2 (Spinta terreno sinistra) Condizione di carico n 3 (Spinta terreno destra) Condizione di carico n 4 (Sisma da sinistra) Condizione di carico n 5 (Sisma da destra) Condizione di carico n 6 (Spinta falda) Condizione di carico n 7 (Mobili) Condizione di carico n 8 (Pavimentazione) Condizione di carico n 9 (Termica+) Condizione di carico n 10 (Termica-) Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 94 di 180

96 Condizione di carico n 11 (Idrostatico) Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata C Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Coefficiente totale di partecipazione della condizione Norme Tecniche 2008 Simbologia adottata G1sfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti G1fav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti G2sfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti non strutturali G2fav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti non strutturali Q tan ' c' cu qu Coefficiente parziale sulle azioni variabili Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole G1fav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole G1sfav 1,35 1,00 Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 95 di 180

97 Permanenti non strutturali Favorevole G2fav 0,00 0,00 Permanenti non strutturali Sfavorevole G2sfav 1,50 1,30 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,35 1,15 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume 1,00 1, Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole G1fav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole G1sfav 1,00 1,00 Permanenti Favorevole G2fav 0,00 0,00 Permanenti Sfavorevole G2sfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 96 di 180

98 Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole G1fav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole G1sfav 1,35 1,00 Permanenti non strutturali Favorevole G2fav 0,00 0,00 Permanenti non strutturali Sfavorevole G2sfav 1,50 1,30 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,35 1,15 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume 1,00 1, Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole G1fav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole G1sfav 1,00 1,00 Permanenti Favorevole G2fav 0,00 0,00 Permanenti Sfavorevole G2sfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 97 di 180

99 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 Coeff. di combinazione 0 = 0,00 1 = 0,00 2 = 0,00 Combinazione n 1 SLU (Caso A1-M1) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Pavimentazione Termica Idrostatico Combinazione n 2 SLU (Caso A2-M2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Pavimentazione Termica Idrostatico Combinazione n 3 SLU (Caso A1-M1) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Pavimentazione Termica Idrostatico Combinazione n 4 SLU (Caso A2-M2) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 98 di 180

100 Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Pavimentazione Termica Idrostatico Combinazione n 5 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Spinta falda Pavimentazione Termica Idrostatico Combinazione n 6 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Spinta falda Pavimentazione Termica Idrostatico Combinazione n 7 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Spinta falda Pavimentazione Termica Idrostatico Combinazione n 8 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 99 di 180

101 Spinta terreno destra Sisma da sinistra Spinta falda Pavimentazione Termica Idrostatico Combinazione n 9 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Spinta falda Pavimentazione Termica Idrostatico Combinazione n 10 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Spinta falda Pavimentazione Termica Idrostatico Combinazione n 11 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. positivo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Sisma da sinistra Spinta falda Pavimentazione Termica Idrostatico Combinazione n 12 SLU (Caso A2-M2) - Sisma Vert. negativo C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 100 di 180

102 Spinta terreno destra Sisma da sinistra Spinta falda Pavimentazione Termica Idrostatico Combinazione n 13 SLU (Caso A1-M1) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Pavimentazione Termica Idrostatico Combinazione n 14 SLU (Caso A1-M1) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Mobili Pavimentazione Termica Idrostatico Combinazione n 15 SLE (Quasi Permanente) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Pavimentazione Idrostatico Combinazione n 16 SLE (Frequente) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 101 di 180

103 Pavimentazione Idrostatico Combinazione n 17 SLE (Rara) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Pavimentazione Idrostatico Mobili Combinazione n 18 SLE (Rara) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Pavimentazione Idrostatico Termica Combinazione n 19 SLE (Rara) C Peso Proprio Spinta terreno sinistra Spinta terreno destra Spinta falda Pavimentazione Idrostatico Termica Lay-out dati Nel seguito saranno riportate le analisi strutturali e le verifiche degli elementi strutturali. Per ogni scatolare tipologico verranno forniti in forma grafica e numerica i seguenti dati: geometria (grafico); Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 102 di 180

104 inviluppo delle sollecitazioni flessionali allo SLU; inviluppo delle sollecitazioni assiali allo SLU; inviluppo delle sollecitazioni taglianti allo SLU; verifiche allo SLU per ogni elemento strutturale; In riferimento ai dati di output è adottata la seguente simbologia e unità di misura: Origine in corrispondenza dello spigolo inferiore sinistro della struttura Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti verso destra Le forze verticali sono considerate positive se agenti verso il basso X,Y Coordinate (espresse in m) M V N Afi Afs Asw c fi fs CS Momento flettente agente, espresso in knm Taglio agente, espresso in kn Sforzo normale agente, espresso in kn Area armatura inferiore, espresse in mmq Area armatura superiore, espresse in mmq Area armatura a taglio, espresse in mmq Tensione nel calcestruzzo Tensione nell armatura inferiore Tensione nell armatura superiore Coeff. di sicurezza sezione Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 103 di 180

105 Tombino D60 Ricoprimento 1.00 m La verifica di questo tombino viene eseguita per un ricoprimento medio di 1 m. Geometria Inviluppo sollecitazioni e verifiche Inviluppo sollecitazioni fondazione Inviluppo sollecitazioni nodali X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 104 di 180

106 Inviluppo sollecitazioni traverso X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo verifiche stato limite ultimo (SLU) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = m X A fi A fs CS X V Rd V Rsd V Rcd A sw Incidenza media acciaio = 50 kg/mc Verifica sezioni traverso (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = m X A fi A fs CS Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 105 di 180

107 X V Rd V Rsd V Rcd A sw Incidenza media acciaio = 50 kg/mc Ricoprimento 1.75 m La verifica di questo tombino viene eseguita per un ricoprimento medio di 1.75 m. Geometria Inviluppo sollecitazioni fondazione Inviluppo sollecitazioni nodali X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 106 di 180

109 X V Rd V Rsd V Rcd A sw Incidenza media acciaio = 50 kg/mc Tombino D80 Ricoprimento 1.00 m La verifica di questo tombino viene eseguita per un ricoprimento medio di 1 m Geometria Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 108 di 180

110 Inviluppo sollecitazioni e verifiche Inviluppo sollecitazioni fondazione Inviluppo sollecitazioni nodali X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo sollecitazioni traverso X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo verifiche stato limite ultimo (SLU) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = m X A fi A fs CS X V Rd V Rsd V Rcd A sw Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 109 di 180

111 Incidenza media acciaio = 50 kg/mc Verifica sezioni traverso (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = m X A fi A fs CS X V Rd V Rsd V Rcd A sw Incidenza media acciaio = 50 kg/mc Ricoprimento 1.75 m La verifica di questo tombino viene eseguita per un ricoprimento medio di 1.75 m Geometria Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 110 di 180

112 Inviluppo sollecitazioni e verifiche Inviluppo sollecitazioni fondazione Inviluppo sollecitazioni nodali X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo sollecitazioni traverso X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 111 di 180

113 Inviluppo verifiche stato limite ultimo (SLU) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = m X A fi A fs CS X V Rd V Rsd V Rcd A sw Incidenza media acciaio = 50 kg/mc Verifica sezioni traverso (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = m X A fi A fs CS X V Rd V Rsd V Rcd A sw Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 112 di 180

114 Incidenza media acciaio = 50 kg/mc Tombino D100 Ricoprimento 1.20 m La verifica di questo tombino viene eseguita per il ricoprimento medio di 1.20m. Geometria Inviluppo sollecitazioni e verifiche Inviluppo sollecitazioni fondazione Inviluppo sollecitazioni nodali X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 113 di 180

115 Inviluppo sollecitazioni traverso X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Inviluppo verifiche stato limite ultimo (SLU) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Base sezione Altezza sezione B = 100 cm H = m X A fi A fs CS X V Rd V Rsd V Rcd A sw Incidenza media acciaio = 50 kg/mc Verifica sezioni traverso (Inviluppo) Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = m X A fi A fs CS Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 114 di 180

116 X V Rd V Rsd V Rcd A sw Incidenza media acciaio = 50 kg/mc Ricoprimento 6,70 m La verifica di questo tombino viene eseguita per il ricoprimento medio di 6.70 m. Geometria Inviluppo sollecitazioni e verifiche Inviluppo sollecitazioni fondazione Inviluppo sollecitazioni nodali X [m] M min [knm] M max [knm] V min [kn] V max [kn] N min [kn] N max [kn] Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 115 di 180

118 X V Rd V Rsd V Rcd A sw Incidenza media acciaio = 50 kg/mc Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 117 di 180

119 6. FONDAZIONI BARRIERE FONOASSORBENTI 6.1. CRITERI DI CALCOLO Come previsto dalla vigente normativa, le verifiche geotecniche e strutturali delle opere di sostegno possono essere condotte secondo due approcci. In questo caso è stato scelto l approccio 1, che prevede due combinazioni: Combinazione 1: A1+M1+R1; Combinazione 2: A2+M2+R2. in riferimento alle tabelle presenti in normativa e riportate di seguito. Testo Unico - Tab. 6.2.II - Coefficienti parziali per i parametri del terreno PARAMETRO PARAMETRO AL QUALE APPLICARE IL COEFF. PARZIALE COEFF. PARZIALE m M1 M2 Tangente dell'angolo di resistenza a taglio tan ' k Coesione efficace c' k Resistenza non drenata c uk Peso dell'unità di volume Testo Unico - Tab. 2.6.I - Coefficienti parziali relativi alle azioni per le verifiche agli stati limite ultimi (SLU) AZIONE COEFF. PARZIALE E EQU A1 (STR) A2 (GEO) Permanente sfavorevole G Permanente favorevole Permanente sfavorevole G Permanente favorevole Variabile sfavorevole Q Variabile favorevole Testo Unico - Tab. 6.5.I - Coefficienti parziali per la Resistenza (Rd) Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 118 di 180

120 VERIFICA COEFF. PARZIALE r R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione Scorrimento Resistenza del terreno di valle Per quanto riguarda le verifiche di tipo geotecnico si esegue: verifica a scorrimento rispetto il piano di posa; verifica a ribaltamento; verifica della capacità portante della suola di fondazione. Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 119 di 180

121 6.2. ANALISI DEI CARICHI Azione statica del vento L azione del vento è stata dedotta sulla base del capitolo 3.3 delle nuove Norme Tecniche per le Costruzioni. L azione del vento è data dall espressione: dove: p q - q b è la pressione cinetica di riferimento calcolata come: - v b è la velocità di riferimento del vento; - c e è il coefficiente d esposizione; - c p è il coefficiente di forma; - c d è il coefficiente dinamico q b c e c 1 2 p c 2 b v b Di seguito si riporta il calcolo della pressione del vento per il caso in esame. d Zona 1 Zona geografica v b,0 = m/s a 0 = m k a = /s a s = m Altitudine sul livello del mare del sito v b = m/s Velocità di riferimento IV Categoria di esposizione del sito k r = 0.22 z 0 = 0.30 m z min = 8.00 m c t = 1.00 Coefficiente di topografia c e = 1.63 Coefficiente di esposizione c d = 1.00 Coefficiente dinamico c p = 1.20 Coefficiente di forma Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 120 di 180

122 q b = N/m 2 Pressione cinetica di riferimento q b = 0.39 kn/m 2 Pressione cinetica di riferimento p = 0.77 kn/m 2 Pressione del vento Si assume, a favore di sicurezza, una pressione del vento pari a: p = 1.00 kn/m 2 Pressione del vento Essendo l altezza delle barriere antirumore minore di z min il calcolo della pressione del vento è indipendente dall altezza della barriera stessa Pressione dinamica dovuta ai veicoli La pressione dinamica provocata dal transito dei veicoli può essere determinata in accordo a quanto stabilito al punto A.2.3 della norma tecnica UNI EN :2004. In particolare, per traffico di veicoli all aria aperta alla distanza di 3 m dal dispositivo per la riduzione del rumore e a velocità maggiori di 120 km/h, si assumere una pressione dinamica pari a: q v = 0.80 kn/m 2 Poiché la pressione dinamica e l azione statica del vento possono essere considerate non agire simultaneamente sul dispositivo allora, ai fini delle verifiche, risulta essere dimensionante la pressione di 1.00 kn/m 2 determinata in precedenza Carico dinamico causato dalla rimozione della neve L appendice E della norma tecnica UNI EN :2004 fornisce indicazione per il calcolo del carico dinamico causato dalla rimozione della neve, in funzione della velocità e del tipo di spazzaneve e della distanza della barriera per il rumore dal margine stradale. Il carico dinamico causato dalla pulizia della neve è un carico orizzontale transitorio perpendicolare alla barriera. Il carico deve essere assunto in modo da essere distribuito uniformemente su un area di 2.00m per 2.00m e la forza risultante deve essere localizzata circa 1.50m al di sopra del livello stradale. Si assume che tale carico non agisca simultaneamente al carico da vento. Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 121 di 180

123 Si determina ora il valore di tale carico, ipotizzando un interasse di 3.00m tra i montanti dei pannelli della barriera antirumore. V s = km/h Velocità di spazzamento d = 2.00 m Distanza dal bordo della supeficie spazzata F = kn Carico dinamico h F = 1.50 m Altezza della forza F dal livello stradale q = 3.75 kn/m 2 neve Pressione da carico dinamico dalla rimozione della i = 3.00 m Interasse dei montanti della barriera q = 5.00 kn/m Carico lineare causato dalla rimozione della neve Carichi permanenti I carichi permanenti agenti sul cordolo di fondazione sono: - Peso proprio del cordolo di fondazione; - Peso proprio della barriera antirumore. Per quanto riguarda quest ultimo carico si è assunto un carico distribuito pari a: P b = 4.00 kn/m Spinta delle terre in condizioni statiche Si assume che a monte del cordolo di fondazione possa svilupparsi un regime di spinte attive da calcolarsi utilizzando il coefficiente di spinta attiva determinato da Mueller-Breslau. In particolare: dove: k A cos - è l angolo d attrito del terreno; 2 cos 2 cos sen cos 2 sen cos - 2 è l angolo d inclinazione del paramento interno (verso monte); - è l angolo d attrito muro terreno, assunto pari a circa /3; Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 122 di 180

124 - è l angolo d inclinazione del terrapieno di monte. La risultante della spinta delle terre è determinata come: 1 S k 2 A H 2 in cui è il peso specifico del terreno ed H è l altezza del terreno spingente Sovraccarichi accidentali A tergo del muro si considera agire un sovraccarico accidentale pari a 20 kn/m 2, assimilabile ad un carico distribuito causato dal transito di mezzi pesanti Urto dei veicoli in svio Si considera il carico eccezionale previsto dalla normativa vigente al punto Si considera una forza orizzontale equivalente di collisione di 100 kn. Essa deve essere considerata agente orizzontalmente ad 1.00m sopra il livello del piano di marcia. Questa forza deve essere applicata su una linea lunga 0.50m Azioni sismiche In condizioni sismiche, il calcolo della spinta è stato condotto assumendo i seguenti coefficienti sismici, in analogia a quanto prescritto dalle nuove Norme Tecniche per le Costruzioni per le opere di sostegno: k k h v m a g max 0.5 k h dove: m = coefficiente di riduzione dell accelerazione, pari a 0.24, valutato per un suolo di categoria C con a g (g) compreso tra 0.1 e 0.2. a max = accelerazione orizzontale massima attesa in sito valutata come: a max S a g S S S T a g Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 123 di 180

125 dove S comprende l effetto di amplificazione stratigrafica (S S ) e amplificazione topografica (S T ) valutate in accordo al paragrafo a g = accelerazione orizzontale massima attesa su un sito di riferimento rigido. Il valore è relativo ad un tempo di ritorno di 1898 anni (Vita nominale V N = 100 anni e classe d uso IV C U = 2.0 e probabilità di superamento P VR pari al 10%). Nel caso in esame, si è assunto 0.117g. Si considerano le componenti di inerzia verticale ed orizzontale dei pesi della struttura e del terreno gravante sulla ciabatta di fondazione, applicate nei rispettivi baricentri. La spinta del terreno in condizioni sismiche è calcolata seguendo le indicazioni fornite dall Eurocodice 8 al punto E.3. In particolare: E d kv K H Ews Ewd dove: - H è l altezza del muro; - E ws è la spinta idrostatica dell acqua; - E wd spinta idrodinamica delll acqua; - è il peso specifico del terreno; - K è il coefficiente di spinta del terreno (statica + dinamica). Il coefficiente K può essere determinato con la formula di Mononobe Okabe. L incremento di spinta in condizioni sismiche, inteso come differenza tra la spinta totale in condizioni sismiche (determinata come sopra indicato) e la spinta totale in condizioni statiche, viene applicato nello stesso punto di quella statica poiché si assume che il cordolo sia libero di traslare o di ruotare in testa. Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 124 di 180

126 6.3. BARRIERE FONOASSORBENTI CARERISTICHE GEOMETRICHE DEL CORDOLO DI FONDAZIONE H= 0.80 m Altezza elevazione cordolo S= 0.70 m Spessore suola di fondazione tan = 0.00 Pendenza paramento esterno tan = 0.00 Pendenza paramento interno b= 0.70 m Larghezza sommità cordolo A= 0.60 m Suola di fondazione porzione a valle L= 0.40 m Suola di fondazione porzione a monte tan = 0.00 Inclinazione terrapieno di monte h v = 1.50 m Altezza terreno a valle del muro h dente = 0.00 m Altezza del dente (posizionato sul filo a monte della fondazione) L dente = 0.00 m Larghezza del dente H tot = 1.50 m Altezza totale muro B= 1.70 m Larghezza totale suola di fondazione b 0 = 0.7 m Larghezza muro a spiccato elevazione H 0 = 0.80 m Altezza terreno su suola di fondazione a filo interno fondazione q 1 = 20 kn/m 2 Sovraccarico accidentale q 2 = 0 kn/m 3 Sovraccarico permanente muro= 25 kn/mc Peso specifico del muro STRATIGRAFIA TERRENO Coesione non drenata alla base del muro: cu= 0 kpa Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 125 di 180

127 Angolo di attrito terreno muro alla base del muro: base = Angolo di attrito del terreno alla base del muro: base = Valori caratteristici dei parametri del terreno Valori caratteristici delle spinte H INIZIALE [m da p.c.] H FINALE [m da p.c.] S W [KN] S q1 [KN] S q2 [KN] S A [KN] g [kn/m 3 ] g' [kn/m 3 ] [deg] [deg] Percentuale di Spinta passiva mobilitata a valle del muro 0% T.U.: max 50% AZIONI SISMICHE Forze di inerzia orizzontali e verticali (analisi pseudo-statica) In riferimento al paragrafo del T.U. k h = (a max /g * m k v = 0.5 * k h coefficiente sismico orizzontale coefficiente sisimico verticale dove: assumiamo: a max = accelerazione orizzontale massima del sito = S*a g = S S *S T *a g a g = accelerazione orizzontale massima su sito di riferimento rigido S S = coefficiente di amplificazione stratigrafica S T = coefficiente di amplificazione topografica m = coefficiente di riduzione dell'accelerazione massima a g = g S S = 1.20 S T = 1.00 m = 0.24 In base alle precedenti assunzioni i coefficienti sismici k h e k v assumono i seguenti valori: COEFF. SISMICI k h k v Forze d'inerzia Nel calcolo delle forze d'inerzia (ai fini delle verifiche di stabilità globale e per il calcolo della Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 126 di 180

128 fondazione) si considerano anche i volumi di terreno direttamente gravanti sulla fondazione, mentre NON si considerano per il calcolo delle inerzie lega F x = 1.81 kn Azione sismica agente sul muro in direzione orizzontale F z = 1.06 kn Azione sismica agente sul muro in direzione verticale applicate nel baricentro delle masse calcolato rispetto al piede: x= m y= m La scelta del verso di applicazione delle suddette azioni sismiche sarà realizzata in sede di combinazione delle azioni. Incremento di spinta del terreno Spinte di calcolo del terreno e dell'acqua Secondo il punto E.3 - Appendice E dell'eurocodice UNI EN :2005 E d = 1/2* * *(1±k v )KH 2 + E ws + E wd con: H = Altezza del muro E ws = spinta idrostatica E wd = spinta idrodinamica * = peso specifico terreno K = coefficiente di spinta del terreno (statica + dinamica) Il coefficiente K può essere determinato con la formula di Mononobe Okabe come: 2 sen ( ) K 2 sen( ) sen( ) cos sen sen( ) 1 sen( ) sen( ) 2 Per il muro in esame si è posto: M1 M2 terreno = kn/m 3 ' = valore di calcolo dell'angolo di resistenza a taglio del terreno in condizioni di sforzo efficace (valore ridotto con M2) = valore di calcolo dell'angolo di attrito tra terreno e muro Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 127 di 180

129 = 0 0 angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale della sup. del terrapieno angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale della parete del muro rivolta a monte arctan (k h / (1±k v )) e quindi, utilizzando la formula di Mononobe-Okabe, precedentemente riportata, si ha: M1 M Ka 1,2 = Si determinano ora gli incrementi di spinta del terreno in fase sismica. Per le verifiche globali si ha: M1 M2 h totale = m E d =1/2* * *(1±k v )KH 2 = kn = Altezza terreno su suola di fondazione a filo interno fondazione + spessore suola + altezza dente Risultante delle spinte statiche e dinamiche del terreno S A = kn Spinta del terreno in condizioni statiche = E d -S A = kn Incremento di spinta dovuto al sisma Nel caso di muri di sostegno liberi di ruotare intorno al piede, si può assumere che la forza dinamica agisca nello stesso punto di quella statica x= m y= m Il sistema di riferimento è ubicato nel punto più esterno della suola di fondazione, verso valle. L asse x ha direzione orizzontale mentre l asse y ha direzione verticale. Spinta del vento F Vento = 3.00 kn/m applicato ad una quota di 1.50 m dalla sommità del cordolo di fondazione Spinta della neve F neve = 5.00 kn/m applicato ad una quota di 1.50 m dalla sommità del cordolo di fondazione Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 128 di 180

130 Come anticipato in precedenza il carico dinamico causato dalla rimozione della neve e la spinta del vento non vengono considerati agire in contemporanea per cui si verificano separatamente le due condizioni. Per quanto riguarda il carico derivante dalla rimozione neve: inclinazione piano di posa: 0.00 VERIFICHE GLOBALI VERIFICA ALLO SCORRIMENTO Componenti parallele a piano di scorrimento (positivi valori destabilizzanti) SISMA A1 A2 M1 M2 S A_H = kn Spinta attiva S q1_h = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_h = kn Spinta sovraccarichi permanenti F x = kn Azione sismica sul muro Incremento spinta da _H = kn sisma F neve = kn Neve W M = kn Peso muro W T = kn Peso terreno su ala post. e ant. S A_v = kn Spinta attiva S q1_v = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_v = kn Spinta sovraccarichi permanenti _v = kn Incremento spinta da sisma F z = kn Azione sismica verticale sul muro Spinta passiva a valle del muro S P_valle = kn (30%) S P_dente = kn Spinta passiva a valle del dente Componenti perpendicolari a piano di scorrimento (positivi valori in direzione del piano di scorrimento) SISMA A1 A2 M1 M2 S A_H = kn Spinta attiva S q1_h = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_h = kn Spinta sovraccarichi permanenti F x = kn Azione sismica sul muro _H = kn Incremento spinta da sisma F neve = kn Neve Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 129 di 180

131 W M = kn Peso muro W T = kn Peso terreno su ala post. e ant. S A_v = kn Spinta attiva S q1_v = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_v = kn Spinta sovraccarichi permanenti _v = kn Incremento spinta da sisma F z = kn Azione sismica verticale sul muro Spinta passiva a valle del muro S P_valle = kn (50%) S P_dente = kn Spinta passiva a valle del dente W barriera = kn Peso della barriera I carichi agenti sono combinati utilizzando i coefficienti previsti da D.M. 14/01/2008: Norme Tecniche per le Costruzioni. In particolare: A1 A2 SISMA Spinta terreno Sovraccarico acc Sovraccarico perm Sisma Neve Peso Muro Peso Terreno su ala Attrito alla base del muro M1 M2 base [ ] = cu [kpa]= Combinazione A1+M1+R1 Resistenza allo scorrimento Rd= kn Azioni sollecitanti Sd= kn Rd/R= kn > kn = Sd Combinazione A2+M2+R2 Resistenza allo scorrimento Rd= kn Azioni sollecitanti Sd= kn Rd/R= kn > kn = Sd Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 130 di 180

132 Combinazione SISMA+M2+R2 Resistenza allo scorrimento Rd= kn Azioni sollecitanti Sd= 8.82 kn Rd/R= kn > 8.82 kn = Sd VERIFICA AL RIBALTAMENTO SISMA EQU M1 M2 M A = knm Momento Spinta attiva M q1 = knm Momento Spinta sovraccarichi accidentali M q2 = knm Momento Spinta sovraccarichi permanenti M Fx = knm Momento da F x M Fz = knm Momento da F z M SISMA = knm Momento da Spinta sismica M neve = knm Momento da pressione della neve M M = knm Momento peso muro M T = knm Momento peso terreno su ala posteriore M barriera = knm Momento da peso della barriera Per la verifica a ribaltamento i momenti sono calcolati considerando come punto di rotazione il punto più a valle alla base della fondazione del cordolo. I carichi agenti sono combinati utilizzando i coefficienti previsti da D.M. 14/01/2008: Norme Tecniche per le Costruzioni. In particolare: EQU SISMA Spinta terreno Sovraccarico acc Sovraccarico perm Sisma 0 1 Neve Peso Muro Peso Terreno su ala Combinazione EQU+M2+R2 Momenti stabilizzanti Ms= knm Momenti ribaltanti Mr= knm Ms= kn > knm = Mr Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 131 di 180

133 Combinazione Sisma+M1 Momenti stabilizzanti Ms= knm Momenti ribaltanti Mr= 2.18 knm Ms= kn > 2.18 knm = Mr Combinazione SISMA+M2 Momenti stabilizzanti Ms= knm Momenti ribaltanti Mr= 2.89 knm Ms= kn > 2.89 knm = Mr VERIFICA A CARICO LIMITE Valori caratteristici delle azioni (riferiti al baricentro della fondazione) (M1) (M2) W M = kn Peso muro W T = kn Peso terreno su ala posteriore W T = kn Peso terreno su ala anteriore W q1 = kn Peso sovraccarico accidentale su ala posteriore W q2 = kn Peso sovraccarico permanente su ala posteriore F z = kn Azione sismica sul muro in direz. Vericale S A_v = kn Spinta attiva (componente verticale) S q1v = kn Spinta sovraccarichi (componente verticale) S q2v = kn Spinta sovraccarichi (componente verticale) _v = kn Incremento spinta da sisma (comp. verticale) M q1 = knm Momento Spinta sovraccarichi accidentali M q2 = knm Momento Spinta sovraccarichi permanenti M A = knm Momento spinta attiva M M = knm Momento peso muro M T = knm Momento peso terreno su ala posteriore M Fx = knm Momento da F x M Fz = knm Momento da F z M SISMA = knm Momento da Spinta sismica M neve = knm Momento da pressione della neve W barriera = kn Peso della barriera M barriera = knm Momento da peso della barriera M T = knm Momento peso terreno su ala anteriore SISMA A1 A2 M1 M2 Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 132 di 180

134 N d = kn M d = knm d d = m e d = m B'=B-2e d = m I carichi agenti sono combinati utilizzando i coefficienti previsti da D.M. 14/01/2008: Norme Tecniche per le Costruzioni. In particolare: A1 A2 SISMA Muro Terreno su ala Terreno su ala Sovraccarico acc Sovraccarico perm Sisma Acqua Spinta terreno Neve VALORI CARERISTICI DEI PARAMETRI GEOTECNICI DEL TERRENO k = angolo di attrito del terreno sotto il piano di posa 2_k = 19 = peso di volume effettivo del terreno sotto il piano di posa VALORI DI PROGETTO DEI PARAMETRI GEOTECNICI DEL TERRENO Coefficienti M1 Coefficienti M2 d_1 35 d_2 29 w_d_1 = 10 kn/mc w_d_2 = 10 kn/mc 1_d_1 = 19 kn/mc 1_d_2 = 19 kn/mc 2_d_1 = 19 kn/mc 2_d_2 = 19 kn/mc Per il calcolo del carico limite si adotta il metodo di BRINCH-HANSEN q lim = q' * Nq + 1/2 * g 2 ' * B' * Ng Dove: Nq = (tg (45+f/2)^2 * e^(p*tg(f)) Ng = 2 * (Nq+1) * tg(f) Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 133 di 180

135 m= (2+B/L)/(1+B/L) iq= (1-H/N)^m i = (1-H/N)^(m+1) q' = pressione permanente ai bordi della fondazione Combinazione A1 + M1 Combinazione A2 + M2 Combinazione SISMA + M2 Nq = Nq = Nq = Ng = Ng = Ng = m= 2.0 m= 2.0 m= 2.0 iq= 0.36 iq= iq= ig 0.21 ig ig q' = kn/mq q' = kn/mq q' = kn/mq q lim = 440 kn/mq q lim = 205 kn/mq q lim = 528 kn/mq Carico limite della fondazione: Combinazione A1 + M1 R d = 453 kn R d = q lim *B'x*B'y N d = 99 kn Rd= kn > knm = Nd Combinazione A2 + M2 R d = 186 kn N d = 78 kn Rd= kn > knm = Nd Combinazione SISMA + M2 R d = kn N d = 66 kn Rd= kn > knm = Nd Per quanto riguarda la condizione di carico in cui si considera la pressione del vento: inclinazione piano di posa: 0.00 VERIFICHE GLOBALI VERIFICA ALLO SCORRIMENTO Componenti parallele a piano di scorrimento (positivi valori destabilizzanti) SISMA A1 A2 M1 M2 S A_H = kn Spinta attiva S q1_h = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_h = kn Spinta sovraccarichi permanenti Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 134 di 180

136 F x = kn Azione sismica sul muro _H = kn Incremento spinta da sisma F vento = kn Vento W M = kn Peso muro W T = kn Peso terreno su ala post. e ant. S A_v = kn Spinta attiva S q1_v = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_v = kn Spinta sovraccarichi permanenti _v = kn Incremento spinta da sisma F z = kn Azione sismica verticale sul muro Spinta passiva a valle del muro S P_valle = kn (30%) S P_dente = kn Spinta passiva a valle del dente Componenti perpendicolari a piano di scorrimento (positivi valori in direzione del piano di scorrimento) SISMA A1 A2 M1 M2 S A_H = kn Spinta attiva S q1_h = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_h = kn Spinta sovraccarichi permanenti F x = kn Azione sismica sul muro _H = kn Incremento spinta da sisma F vento = kn Vento W M = kn Peso muro W T = kn Peso terreno su ala post. e ant. S A_v = kn Spinta attiva S q1_v = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_v = kn Spinta sovraccarichi permanenti _v = kn Incremento spinta da sisma F z = kn Azione sismica verticale sul muro Spinta passiva a valle del muro S P_valle = kn (50%) S P_dente = kn Spinta passiva a valle del dente W barriera = kn Peso della barriera I carichi agenti sono combinati utilizzando i coefficienti previsti da D.M. 14/01/2008: Norme Tecniche per le Costruzioni. In particolare: Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 135 di 180

137 A1 A2 SISMA Spinta terreno Sovraccarico acc Sovraccarico perm Sisma Vento Peso Muro Peso Terreno su ala Attrito alla base del muro M1 M2 base [ ] = cu [kpa]= Combinazione A1+M1+R1 Resistenza allo scorrimento Rd= kn Azioni sollecitanti Sd= kn Rd/R= kn > kn = Sd Combinazione A2+M2+R2 Resistenza allo scorrimento Rd= kn Azioni sollecitanti Sd= kn Rd/R= kn > kn = Sd Combinazione SISMA+M2+R2 Resistenza allo scorrimento Rd= kn Azioni sollecitanti Sd= 8.82 kn Rd/R= kn > 8.82 kn = Sd VERIFICA AL RIBALTAMENTO SISMA EQU M1 M2 M A = knm Momento Spinta attiva M q1 = knm Momento Spinta sovraccarichi accidentali M q2 = knm Momento Spinta sovraccarichi permanenti M Fx = knm Momento da F x M Fz = knm Momento da F z Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 136 di 180

138 M SISMA = knm Momento da Spinta sismica M vento = knm Momento da pressione del vento M M = knm Momento peso muro M T = knm Momento peso terreno su ala posteriore M barriera = knm Momento da peso della barriera La verifica a ribaltamento è eseguita considerando come punto di rotazione il punto più a monte (ossia verso il rilevato stradale) alla base della fondazione del cordolo. I carichi agenti sono combinati utilizzando i coefficienti previsti da D.M. 14/01/2008: Norme Tecniche per le Costruzioni. In particolare: EQU SISMA Spinta terreno Sovraccarico acc Sovraccarico perm Sisma 0 1 Vento Peso Muro Peso Terreno su ala Combinazione EQU+M2+R2 Momenti stabilizzanti Ms= knm Momenti ribaltanti Mr= knm Ms= kn > knm = Mr Combinazione Sisma+M1 Momenti stabilizzanti Ms= knm Momenti ribaltanti Mr= 0.79 knm Ms= kn > 0.79 knm = Mr Combinazione SISMA+M2 Momenti stabilizzanti Ms= knm Momenti ribaltanti Mr= 0.79 knm Ms= kn > 0.79 knm = Mr VERIFICA A CARICO LIMITE Valori caratteristici delle azioni (riferiti al baricentro della fondazione) Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 137 di 180

139 (M1) (M2) W M = kn Peso muro W T = kn Peso terreno su ala posteriore W T = kn Peso terreno su ala anteriore W q1 = kn Peso sovraccarico accidentale su ala posteriore W q2 = kn Peso sovraccarico permanente su ala posteriore F z = kn Azione sismica sul muro in direz. Vericale S A_v = kn Spinta attiva (componente verticale) S q1v = kn Spinta sovraccarichi (componente verticale) S q2v = kn Spinta sovraccarichi (componente verticale) _v = kn Incremento spinta da sisma (comp. verticale) M q1 = knm Momento Spinta sovraccarichi accidentali M q2 = knm Momento Spinta sovraccarichi permanenti M A = knm Momento spinta attiva M M = knm Momento peso muro M T = knm Momento peso terreno su ala posteriore M Fx = knm Momento da F x M Fz = knm Momento da F z M SISMA = knm Momento da Spinta sismica M vento = knm Momento da pressione del vento W barriera = kn Peso della barriera M barriera = knm Momento da peso della barriera M T = knm Momento peso terreno su ala anteriore SISMA A1 A2 M1 M2 N d = kn M d = knm d d = m e d = m B'=B-2e d = m I carichi agenti sono combinati utilizzando i coefficienti previsti da D.M. 14/01/2008: Norme Tecniche per le Costruzioni. In particolare: A1 A2 SISMA Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 138 di 180

140 Muro Terreno su ala Terreno su ala Sovraccarico acc Sovraccarico perm Sisma Acqua Spinta terreno Vento VALORI CARERISTICI DEI PARAMETRI GEOTECNICI DEL TERRENO k = angolo di attrito del terreno sotto il piano di posa 2_k = 19 = peso di volume effettivo del terreno sotto il piano di posa VALORI DI PROGETTO DEI PARAMETRI GEOTECNICI DEL TERRENO Coefficienti M1 Coefficienti M2 d_1 35 d_2 29 w_d_1 = 10 kn/mc w_d_2 = 10 kn/mc 1_d_1 = 19 kn/mc 1_d_2 = 19 kn/mc 2_d_1 = 19 kn/mc 2_d_2 = 19 kn/mc Per il calcolo del carico limite si adotta il metodo di BRINCH-HANSEN q lim = q' * Nq + 1/2 * g 2 ' * B' * Ng Dove: Nq = (tg (45+f/2)^2 * e^(p*tg(f)) Ng = 2 * (Nq+1) * tg(f) m= (2+B/L)/(1+B/L) iq= (1-H/N)^m i = (1-H/N)^(m+1) q' = pressione permanente ai bordi della fondazione Combinazione A1 + M1 Combinazione A2 + M2 Combinazione SISMA + M2 Nq = Nq = Nq = Ng = Ng = Ng = m= 2.0 m= 2.0 m= 2.0 iq= 0.42 iq= iq= ig 0.27 ig ig q' = kn/mq q' = kn/mq q' = kn/mq Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 139 di 180

141 q lim = 547 kn/mq q lim = 249 kn/mq q lim = 528 kn/mq Carico limite della fondazione: Combinazione A1 + M1 R d = 655 kn R d = q lim *B'x*B'y N d = 99 kn Rd= kn > knm = Nd Combinazione A2 + M2 R d = 272 kn N d = 78 kn Rd= kn > knm = Nd Combinazione SISMA + M2 R d = kn N d = 66 kn Rd= kn > knm = Nd La struttura in esame, vista anche l incidenza limitata nell ambito dell intero progetto, viene dimensionata unicamente sulla base delle verifiche geotecniche, in base alle quali si possono definire correttamente le dimensioni delle carpenterie. Per le armature sui può assumere un incidenza media di 60 kg/mc. Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 140 di 180

142 6.4. BARRIERE FONOASSORBENTI INTEGRATE Si riportano di seguito le verifiche geotecniche delle fondazioni degli elementi costituenti le opere di mitigazione acustica integrate (barriera acustica + barriera di sicurezza) da collocare lungo l asse stradale. Le fondazioni sono del tipo superficiale. Per le fondazioni delle barriere integrate si assume una geometria analoga a quella delle barriere fonoassorbenti, in cui si incrementa la dimensione della porzione di suola verso monte. Stabilito ciò e considerando che l altezza delle barriere è anche in questo caso pari a 3.00m si considerano soddisfatte le verifiche globali relative ai carichi da vento, da neve e da sovraccarico accidentale. Si esegue perciò ora solamente la verifica relativa al carico eccezionale causato da un veicolo in svio. Per tale condizione si considera la combinazione di carico riporta di seguito (paragrafo della normativa vigente): G 1 G2 Ad 21 Qk1 22 Qk 2 in cui 2 è pari a 0 sia per l azione del vento sia per il carico accidentale uniforme di 20 kn/m CARERISTICHE GEOMETRICHE DEL CORDOLO DI FONDAZIONE H= 0.80 m Altezza elevazione muro S= 0.70 m Spessore suola di fondazione tan = 0.00 Pendenza paramento esterno tan = 0.00 Pendenza paramento interno b= 0.70 m Larghezza sommità muro A= 0.60 m Suola di fondazione porzione a valle Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 141 di 180

143 L= 1.10 m Suola di fondazione porzione a monte tan = 0.00 Inclinazione terrapieno di monte h v = 1.50 m Altezza terreno a valle del muro h dente = 0.00 m Altezza del dente (posizionato sul filo a monte della fondazione) L dente = 0.00 m Larghezza del dente H tot = 1.50 m Altezza totale muro B= 2.40 m Larghezza totale suola di fondazione b 0 = 0.70 m Larghezza muro a spiccato elevazione H 0 = 0.80 m Altezza terreno su suola di fondazione a filo interno fondazione q 1 = 0.00 kn/m 2 Sovraccarico accidentale q 2 = 0.00 kn/m 3 Sovraccarico permanente muro= kn/mc Peso specifico del muro Urto di veicoli in svio Urto: 100 kn distribuita su 0.50 m larghezza diffusione: 3.5 m F svio = kn/m applicato ad una quota di STRATIGRAFIA TERRENO 1.00 m da piano viario Livello falda: h F = 1.50 m da p.c. Coesione non drenata alla base del muro: cu= 0.00 kpa Angolo di attrito terreno muro alla base del muro: base = Angolo di attrito del terreno alla base del muro: base = Valori caratteristici dei parametri del terreno Valori caratteristici delle spinte H INIZIALE [m da p.c.] H FINALE [m da p.c.] S W [KN] S q1 [KN] S q2 [KN] S A [KN] g [kn/m 3 ] g' [kn/m 3 ] [deg] [deg] Percentuale di Spinta passiva mobilitata a valle del muro 0% T.U.: max 50% AZIONI SISMICHE Forze di inerzia orizzontali e verticali (analisi pseudo-statica) In riferimento al paragrafo del T.U. Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 142 di 180

144 k h = (a max /g * m coefficiente sismico orizzontale k v = 0.5 * k h coefficiente sisimico verticale dove: a max = accelerazione orizzontale massima del sito = S*a g = S S *S T *a g a g = accelerazione orizzontale massima su sito di riferimento rigido S S = coefficiente di amplificazione stratigrafica S T = coefficiente di amplificazione topografica m = coefficiente di riduzione dell'accelerazione massima assumiamo: a g = 0.12 g S S = 1.20 S T = 1.00 m = 0.24 In base alle precedenti assunzioni i coefficienti sismici k h e k v assumono i seguenti valori: Forze d'inerzia COEFF. SISMICI k h k v Nel calcolo delle forze d'inerzia (ai fini delle verifiche di stabilità globale e per il calcolo della fondazione) si considerano anche i volumi di terreno direttamente gravanti sulla fondazione, mentre NON si considerano per il calcolo delle inerzie lega W M = 56 kn Peso proprio muro W Tp = kn Peso proprio terreno gravante su suola posteriore muro W Ta = 9.12 kn Peso proprio terreno gravante su suola anteriore muro F x = 2.76 kn Azione sismica agente sul muro in direzione orizzontale F z = 1.38 kn Azione sismica agente sul muro in direzione verticale applicate nel baricentro delle masse calcolato rispetto al piede: x= 1.30 m y= 0.67 m La scelta del verso di applicazione delle suddette azioni sismiche sarà realizzata in sede di combinazione delle azioni. Incremento di spinta del terreno Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 143 di 180

145 Spinte di calcolo del terreno e dell'acqua Secondo il punto E.3 - Appendice E dell'eurocodice UNI EN :2005 E d = 1/2* * *(1±k v )KH 2 + E ws + E wd con: H = Altezza del muro E ws = spinta idrostatica E wd = spinta idrodinamica * = peso specifico terreno K = coefficiente di spinta del terreno (statica + dinamica) Il coefficiente K può essere determinato con la formula di Mononobe Okabe come: 2 sen ( ) K 2 sen( ) sen( ) cos sen sen( ) 1 sen( ) sen( ) 2 Per il muro in esame si è posto: M1 M2 terreno = kn/m 3 ' = valore di calcolo dell'angolo di resistenza a taglio del terreno in condizioni di sforzo efficace (valore ridotto con M2) = 0 0 si trascura l'effetto dell'attrito terra muro nel calcolo della sollecitazione sismica = 0 0 angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale della sup. del terrapieno angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale della parete del muro rivolta a monte arctan (k h / (1±k v )) e quindi, utilizzando la formula di Mononobe-Okabe, precedentemente riportata, si ha: M1 M Ka 1,2 = Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 144 di 180

146 Si determinano ora gli incrementi di spinta del terreno in fase sismica. Per le verifiche globali della spalla si ha: M1 M2 h totale = m E d =1/2* * *(1±k v )KH 2 = kn = Altezza terreno su suola di fondazione a filo interno fondazione + spessore suola + altezza dente Risultante delle spinte statiche e dinamiche del terreno S A = kn Spinta del terreno in condizioni statiche = E d -S A = kn Incremento di spinta dovuto al sisma Nel caso di muri di sostegno liberi di ruotare intorno al piede, si può assumere che la forza dinamica agisca nello stesso punto di quella statica x= m y= m Il sistema di riferimento è ubicato nel punto più esterno della suola di fondazione, verso valle. L asse x ha direzione orizzontale mentre l asse y ha direzione verticale. Si considerano le caratteristiche del terreno ridotte con i coefficiente previsti dalla combinazione M2 e i carichi amplificati secondo la combinazione riportata in precedenza. inclinazione piano di posa: 0.00 VERIFICA ALLO SCORRIMENTO Componenti parallele a piano di scorrimento (positivi carichi destabilizzanti) A2 (M2) SISMA M1 M2 S W = kn Spinta idraulica S A_H = kn Spinta attiva S q1_h = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_h = kn Spinta sovraccarichi permanenti F x = kn Azione sismica sul muro _H = kn Incremento spinta da sisma F svio = kn Urto di veicolo in svio F vento = kn Azione del vento sulla barriera W M = kn Peso muro W Tp = kn Peso terreno su ala posteriore Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 145 di 180

147 W Ta = kn Peso terreno su ala anteriore S A_v = kn Spinta attiva S q1_v = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_v = kn Spinta sovraccarichi permanenti _v = kn Incremento spinta da sisma F z = kn Azione sismica verticale sul muro S P_valle = kn Spinta passiva a valle del muro (0%) S P_dente = kn Spinta passiva a valle del dente (0%) Componenti perpendicolari a piano di scorrimento (positivi carichi verso piano di scorrimento) A2 (M2) SISMA M1 M2 S W = kn Spinta idraulica S A_H = kn Spinta attiva S q1_h = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_h = kn Spinta sovraccarichi permanenti F x = kn Azione sismica sul muro _H = kn Incremento spinta da sisma F svio = kn Urto di veicolo in svio W M = kn Peso muro W Tp = kn Peso terreno su ala posteriore W Ta = kn Peso terreno su ala anteriore S A_v = kn Spinta attiva S q1_v = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_v = kn Spinta sovraccarichi permanenti _v = kn Incremento spinta da sisma F z = kn Azione sismica verticale sul muro S P_valle = kn Spinta passiva a valle del muro (0%) S P_dente = kn Spinta passiva a valle del dente (0%) A2 SISMA Spinta terreno Sovraccarico acc Sovraccarico perm Sisma 0 1 Urto Peso Muro Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 146 di 180

148 STABILIZZANTI RIBALTANTI Variante di Arzago d Adda e Casirate d Adda sulla ex SS N.472 Bergamina Attrito alla base del muro M1 M2 base [ ] = cu [kpa]= Combinazione A2+M2+R2 Resistenza allo scorrimento Rd= kn Azioni sollecitanti Sd= kn Rd/R= kn > kn = Sd Combinazione SISMA+M2+R2 Resistenza allo scorrimento Rd= kn Azioni sollecitanti Sd= kn Rd/R= kn > kn = Sd VERIFICA AL RIBALTAMENTO SISMA EQU M1 M2 M W = knm Momento Spinta idraulica M AH = knm Momento comp. Orizz. Spinta attiva M q1h = knm Momento comp. Orizz. Sp. Sovrac. Accid M q2h = knm Momento comp. Orizz. Sp. Sovrac. Perm M Fx = knm Momento da F x M Fz = knm Momento da F z M SISMA = knm Momento da Spinta sismica M Svio = knm Momento da urto di veicolo in svio M vento = knm Momento da vento su barriera M M = knm Momento peso muro M AV = knm Momento comp. Verticale Spinta attiva M q1v = knm Momento comp. Vert. Sp. Sovrac. Accid M q2v = knm Momento comp. Vert. Sp. Sovrac. Perma M T = knm Momento peso terreno ala posteriore Per la verifica a ribaltamento i momenti sono calcolati considerando come punto di rotazione il punto più a valle alla base della fondazione del cordolo. I carichi agenti sono combinati utilizzando i coefficienti previsti da D.M. 14/01/2008: Norme Tecniche per le Costruzioni. In particolare: Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 147 di 180

149 EQU SISMA Spinta terreno Sovraccarico acc Sovraccarico perm Sisma 0 1 Neve Peso Muro Peso Terreno su ala Combinazione EQU+M2 Momenti stabilizzanti Ms= knm Momenti ribaltanti Mr= knm Ms= kn > knm = Mr Combinazione SISMA+M2 Momenti stabilizzanti Ms= knm Momenti ribaltanti Mr= knm Ms= kn > knm = Mr VERIFICA A CARICO LIMITE Azioni normali (positivi carichi verso il basso) A2 (M2) SISMA M1 M2 W M = kn Peso muro W Tp = kn Peso terreno su ala posteriore W Ta = kn Peso terreno su ala anteriore W q1 = kn Peso sovraccarico accidentale su ala posteriore W q2 = kn Peso sovraccarico permanente su ala posteriore F z = kn Azione sismica sul muro in direz. Vericale S A_v = kn Spinta attiva (componente verticale) S q1v = kn Spinta sovraccarichi acc. (comp. verticale) S q2v = kn Spinta sovraccarichi perm. (comp. verticale) Azioni orizzontali (positivi carichi verso sinistra) Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 148 di 180

150 A2 (M2) SISMA M1 M2 S W = kn Spinta idraulica S A_H = kn Spinta attiva S q1_h = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_h = kn Spinta sovraccarichi permanenti F x = kn Azione sismica sul muro _h = kn Incremento spinta da sisma F svio = kn Urto di veicolo in svio F vento = kn Urto di veicolo in svio Momenti (positivi i momenti destrogiri) A2 (M2) SISMA M1 M2 M W = knm Momento Spinta idraulica M A = knm Momento spinta attiva M q1 = knm Momento Spinta sovraccarichi accidentali M q2 = knm Momento Spinta sovraccarichi permanenti M M = knm Momento peso muro M Tp = knm Momento peso terreno su ala posteriore M Ta = knm Momento peso terreno su ala anteriore M Fx = knm Momento da F x M Fz = knm Momento da F z M SISMA = knm Momento da Spinta sismica M Svio = knm Momento da urto di veicolo in svio M vento = knm Momento da vento su barriera Valori delle azioni (riferiti al baricentro della fondazione) SISMA A2 M1 M2 N d = kn H d = kn M d = knm d d = m Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 149 di 180

151 e d = m B'=B-2e d = m I carichi agenti sono combinati utilizzando i coefficienti previsti da D.M. 14/01/2008: Norme Tecniche per le Costruzioni. In particolare: A2 SISMA Muro 1 1 Terreno su ala 1 1 Terreno su ala 1 1 Sovraccarico acc 0 0 Sovraccarico perm 1 1 Sisma 0 1 Acqua 1 1 Spinta terreno 1 1 Urto 1 0 VALORI CARERISTICI DEI PARAMETRI GEOTECNICI DEL TERRENO k = angolo di attrito del terreno sotto il piano di posa 2_k = = peso di volume effettivo del terreno sotto il piano di posa VALORI DI PROGETTO DEI PARAMETRI GEOTECNICI DEL TERRENO Coefficienti M1 Coefficienti M2 d_1 35 d_2 29 w_d_1 = 10 kn/mc w_d_2 = 10 kn/mc 1_d_1 = 19 kn/mc 1_d_2 = 19 kn/mc 2_d_1 = 19 kn/mc 2_d_2 = 19 kn/mc Per il calcolo del carico limite si adotta il metodo di BRINCH-HANSEN q lim = q' * Nq + 1/2 * g 2 ' * B' * Ng Dove: Nq = (tg (45+f/2)^2 * e^(p*tg(f)) Ng = 2 * (Nq+1) * tg(f) m= (2+B/L)/(1+B/L) iq= (1-H/N)^m i = (1-H/N)^(m+1) q' = pressione permanente ai bordi della fondazione Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 150 di 180

152 Per tener conto dell'incertezza sulla reale dimensione dello strato di reinterro a valle del muro (hv adottato uguale a 1.5 m) si applicano i seguenti coefficenti riduttivi sulla pressione verticale agente a quota di imposta fondazione q0 = 0.5 q0 = 0.75 q0 = 1 Combinazione A2 + M2 Combinazione SISMA + M2 Nq = Nq = Ng = Ng = m= 2.0 m= 1.9 iq= iq= ig ig q' = kn/mq q' = kn/mq q lim = 147 kn/mq q lim = 570 kn/mq Carico limite della fondazione: R d = q lim *B'x*B'y Combinazione A2 + M2 R d = kn N d = kn Rd= kn > knm = Nd Combinazione SISMA + M2 R d = kn N d = kn Rd= kn > knm = Nd La struttura in esame, vista anche l incidenza limitata nell ambito dell intero progetto, viene dimensionata unicamente sulla base delle verifiche geotecniche, in base alle quali si possono definire correttamente le dimensioni delle carpenterie. Per le armature sui può assumere un incidenza media di 60 kg/mc. Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 151 di 180

153 7. MURI DI APPROCCIO Si riportano in questo capitolo le verifiche relative ai muri adiacenti ai tombini idraulici sopra riportati. Tali muri presentano le geometrie riportate nella seguente tabella: Hm Altezza muro (m) Bv Plinto a valle Bs Base Spiccato Bm Plinto a monte B Larghezza plinto Hp Altezza plinto Verranno riportati in relazione le verifiche dei muri di altezza 2.10m e di altezza 1.60m CRITERI DI CALCOLO Le verifiche geotecniche sono state condotte in ottemperanza al DM 14/01/2008, secondo gli approcci 1 o 2. Approccio 1: - Combinazione 1: (A1+M1+R1) - Combinazione 2: (A2+M2+R2) Approccio 2: - Combinazione 1: (A1+M1+R3) tenendo conto dei coefficienti parziali riportati nelle Tabelle 6.2.I, 6.2.II. I coefficienti parziali R da applicare al valore caratteristico R k per ottenere il valore di progetto Rd, sono quelli riportati nella Tabella 6.5.I. Testo Unico - Tab. 6.2.II - Coefficienti parziali per i parametri del terreno PARAMETRO PARAMETRO AL COEFF. PARZIALE m Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 152 di 180

154 QUALE APPLICARE IL COEFF. PARZIALE M1 M2 Tangente dell'angolo di resistenza a taglio tan ' k 1,00 1,25 Coesione efficace c' k 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu k 1,00 1,40 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 Testo Unico - Tab. 2.6.I - Coefficienti parziali relativi alle azioni per le verifiche agli stati limite ultimi (SLU) AZIONE COEFF. PARZIALE E EQU A1 (STR) A2 (GEO) Permanente sfavorevole G1 1,10 1,30 1,00 Permanente favorevole 0,90 1,00 1,00 Permanente sfavorevole G2 1,50 1,50 1,30 Permanente favorevole 0,00 0,00 0,00 Variabile sfavorevole Q 1,50 1,50 1,30 Variabile favorevole 0,00 0,00 0,00 Testo Unico - Tab. 6.5.I - Coefficienti parziali per la Resistenza (Rd) VERIFICA COEFF. PARZIALE r R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,0 1,0 1,40 Scorrimento 1,0 1,0 1,10 Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 153 di 180

155 Resistenza del terreno di valle 1,0 1,0 1,40 Coefficienti parziali relativi alle azioni per le verifiche sismiche AZIONE COEFF. PARZIALE E Permanente G1 1,00 Azione sismica S 1,00 Variabile Q 0,20 Ove possibile è stato applicato l approccio 1: questo non risulta adottabile quando l inclinazione del paramento di monte supera l angolo di attrito del terreno ed in questi casi è stato applicato l approccio 2. Lo stato limite al ribaltamento deve essere trattato come uno stato limite di equilibrio come corpo rigido (EQU) SPINTA DELLE TERRE E CARICHI ACCIDENTALI I muri si considerano soggetti ad uno stato di spinta attiva ed il coefficiente di spinta viene calcolato facendo riferimento alla teoria di Coulomb ed adottando la soluzione di Muller-Breslaw. K A cos 2 cos cos 1 2 sin cos sin i cos i 2, dove: = angolo di attrito del terreno Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 154 di 180

156 = inclinazione del paramento interno rispetto alla verticale = angolo di attrito terreno-muro (assunto pari a /3) i = inclinazione terrapieno rispetto all orizzontale. Anche nei casi in cui l inclinazione del terrapieno di monte presentasse estensione limitata è stata considerato, a favore di sicurezza, un terrapieno inclinato infinitamente esteso. Ai fini della verifica allo scorrimento è possibile considerare una quota della spinta passiva mobilitata a valle del muro (max 50%); il coefficiente di spinta passiva viene calcolato cautelativamente mediante la teoria di Rankine K P tan A tergo del muro è stato considerato un carico accidentale di intensità pari a 20 kn/m 2. Tal carico non è stato considerato come carico stabilizzante sulla suola di fondazione in quanto si assume che questo possa agire fino al filo del plinto AZIONE SISMICA L azione sismica produce due azioni sul muro: una forza dovuta all inerzia del muro ed un incremento di spinta del terreno a tergo del muro. In riferimento al paragrafo del T.U. k h = (a max /g) * m coefficiente sismico orizzontale k v = 0.5 * k h coefficiente sisimico verticale dove: a max = accelerazione orizzontale massima del sito Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 155 di 180

157 = S*a g = S S *S T *a g a g = S S = S T = accelerazione orizzontale massima su sito di riferimento rigido coefficiente di amplificazione stratigrafica coefficiente di amplificazione topografica m = coefficiente di riduzione dell'accelerazione massima =0.24 Detto W il peso del muro la forza d inerzia orizzontale viene calcolata come W*k h ed analogamente quella verticale viene calcolata come W*k v. Per quanto riguarda l incremento di spinta del terreno si fa riferimento all EC8. Secondo il punto E.3 - Appendice E dell'eurocodice UNI EN :2005 E d = 1/2*g * *(1±k v )KH 2 + E ws + E wd con: H = E ws = E wd = * = K = Altezza del muro spinta idrostatica spinta idrodinamica peso specifico terreno coefficiente di spinta del terreno (statica + dinamica) Il coefficiente K può essere determinato con la formula di Mononobe Okabe come: 2 sen ( ) K 2 sen( ) sen( ) cos sen sen( ) 1 sen( ) sen( ) Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 156 di 180 2

158 Dove: = angolo di resistenza del terreno per coefficienti M2 = angolo di attrito terreno-muro = angolo di inclinazione rispetto all orizzontale della superficie del terrapieno = angolo di inclinazione rispetto all orizzontale della parete del muro rivolta a monte kh arctan 1 k v L incremento di spinta viene applicato nello stesso punto della spinta statica VERIFICHE GLOBALI VERIFICA ALLO SCORRIMENTO Per la verifica allo scorrimento, deve essere soddisfatta la seguente espressione: R d N tg( R s ) E d H dove: N = carico verticale totale a quota intradosso fondazione H = carico orizzontale totale a quota intradosso fondazione s = angolo di attrito tra fondazione e terreno Nel caso in esame si è assunto s. Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 157 di 180

159 Il peso del terreno agente sulla suola di fondazione di valle viene calcolato considerando tutto il terreno presente all interno del cuneo di spinta ed applicando le reazioni di equilibrio VERIFICA AL RIBALTAMENTO Per la verifica al ribaltamento, deve essere soddisfatta la seguente espressione: R d M stab E d M rib dove M stab e M rib sono rispettivamente la somma dei momenti stabilizzanti e quelli ribaltanti valutati rispetto allo spigolo di valle del plinto di fondazione VERIFICA A CARICO LIMITE La verifica a carico limite viene eseguita secondo la formula di Brinch-Hansen q lim = q' * Nq + 1/2 * 2 ' * B' * N Dove: Nq N = (tg (45+ /2)^2 * e^(p*tg( )) = 2 * (Nq+1) * tg( ) m= (2+B/L)/(1+B/L) iq= i = q' (1-H/N)^m (1-H/N)^(m+1) = pressione permanente ai bordi della fondazione Per tener conto dell'incertezza sulla reale dimensione dello strato di reinterro a valle del muro (h v adottato uguale a 1 m) si applicano i seguenti coefficenti riduttivi sulla pressione verticale agente a quota di imposta fondazione COMBINAZIONE COEFF. RIDUTTIVO A1+M1 q0 =0,50 Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 158 di 180

160 A2+M2 q0 =0,75 SISMA q0 =1,00 Il carico limite della fondazione viene calcolato moltiplicando la pressione limite q lim per la base del plinto B ridotta in funzione dell eccentricità del carico B =B-2e. d N e B Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 159 di 180

161 7.5. VERIFICA MURO H=2.10M Si riporta la verifica del muro adiacente allo scatolare idraulico alla progressiva , in quanto risulta il più sollecitato rispetto ad altri muri della medesima tipologia. CARERISTICHE GEOMETRICHE MURO H= 2.10 m Altezza elevazione muro S= 0.50 m Spessore suola di fondazione tan = 0.00 Pendenza paramento esterno tan = 0.00 Pendenza paramento interno b= 0.30 m Larghezza sommità muro A= 0.40 m Suola di fondazione porzione a valle L= 1.60 m Suola di fondazione porzione a monte tan = 0.45 Inclinazione terrapieno di monte h v = 0.85 m Altezza terreno a valle del muro Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 160 di 180

162 h dente = 0.00 m Altezza del dente (posizionato sul filo a monte della fondazione) L dente = 0.00 m Larghezza del dente H tot = 2.60 m Altezza totale muro B= 2.30 m Larghezza totale suola di fondazione b 0 = 0.30 m Larghezza muro a spiccato elevazione H 0 = 2.14 m Altezza terreno su suola di fondazione a filo interno fondazione q 1 = kn/m 2 Sovraccarico accidentale q 2 = 0.00 kn/m 3 Sovraccarico permanente muro= kn/mc Peso specifico del muro Testo Unico - Tab. 6.2.II - Coefficienti parziali per i parametri del terreno PARAMETRO AL QUALE COEFF. PARZIALE m PARAMETRO APPLICARE IL COEFF. PARZIALE M1 M2 Tangente dell'angolo di resistenza a tan ' taglio k Coesione efficace c' k Resistenza non drenata c uk Peso dell'unità di volume Testo Unico - Tab. 2.6.I - Coefficienti parziali relativi alle azioni per le verifiche agli stati limite ultimi (SLU) COEFF. PARZIALE AZIONE E EQU A1 (STR) A2 (GEO) Permanente sfavorevole G1 Permanente favorevole Permanente sfavorevole G2 Permanente favorevole Variabile sfavorevole Q Variabile favorevole Testo Unico - Tab. 6.5.I - Coefficienti parziali per la Resistenza (Rd) VERIFICA COEFF. PARZIALE r R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione Scorrimento Resistenza del terreno di valle Coefficienti parziali relativi alle azioni per le verifiche sismiche AZIONE COEFF. PARZIALE E Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 161 di 180

163 Permanente G Azione sismica S 1.00 Variabile Q 0.20 Vento Q 0.00 STRATIGRAFIA TERRENO Livello falda: h F = 1.39 m da p.c. Coesione non drenata alla base del muro: cu= 0.00 kpa Angolo di attrito terreno muro alla base del muro: base = Angolo di attrito del terreno alla base del muro: base = Valori caratteristici dei parametri del terreno Valori caratteristici delle spinte H INIZIALE [m da p.c.] H FINALE [m da p.c.] S W [KN] S q1 [KN] S q2 [KN] S A [KN] g [kn/m 3 ] g' [kn/m 3 ] [deg] [deg] Percentuale di Spinta passiva mobilitata a valle del muro 30% T.U.: max 50% AZIONI SISMICHE Forze di inerzia orizzontali e verticali (analisi pseudo-statica) In riferimento al paragrafo del T.U. k h = (a max /g * m coefficiente sismico orizzontale k v = 0.5 * k h coefficiente sisimico verticale dove: a max = accelerazione orizzontale massima del sito = S*a g = S S *S T *a g a g = accelerazione orizzontale massima su sito di riferimento rigido S S = coefficiente di amplificazione stratigrafica S T = coefficiente di amplificazione topografica m = coefficiente di riduzione dell'accelerazione massima assumiamo: a g = 0.11 g Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 162 di 180

164 S S = 1.50 S T = 1.00 m = 0.24 In base alle precedenti assunzioni i coefficienti sismici k h e k v assumono i seguenti valori: COEFF. SISMICI k h k v Forze d'inerzia Nel calcolo delle forze d'inerzia (ai fini delle verifiche di stabilità globale e per il calcolo della fondazione) si considerano anche i volumi di terreno direttamente gravanti sulla fondazione, mentre NON si considerano per il calcolo delle inerzie lega W M = 44.5 kn Peso proprio muro W Tp = kn Peso proprio terreno gravante su suola posteriore muro W Ta = 2.80 kn Peso proprio terreno gravante su suola anteriore muro F x = 4.11 kn Azione sismica agente sul muro in direzione orizzontale F z = 2.06 kn Azione sismica agente sul muro in direzione verticale applicate nel baricentro delle masse calcolato rispetto al piede: x= 1.25 m y= 1.19 m La scelta del verso di applicazione delle suddette azioni sismiche sarà realizzata in sede di combinazione delle azioni. Incremento di spinta del terreno Spinte di calcolo del terreno e dell'acqua Secondo il punto E.3 - Appendice E dell'eurocodice UNI EN :2005 E d = 1/2* * *(1±k v )KH 2 + E ws + E wd con: H = Altezza del muro E ws = spinta idrostatica E wd = spinta idrodinamica * = peso specifico terreno K = coefficiente di spinta del terreno (statica + dinamica) Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 163 di 180

165 Il coefficiente K può essere determinato con la formula di Mononobe Okabe come: 2 sen ( ) K 2 sen( ) sen( ) cos sen sen( ) 1 sen( ) sen( ) 2 Per il muro in esame si è posto: M1 M2 terreno = kn/m 3 ' = valore di calcolo dell'angolo di resistenza a taglio del terreno in condizioni di sforzo efficace (valore ridotto con M2) = 0 0 si trascura l'effetto dell'attrito terra muro nel calcolo della sollecitazione sismica = angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale della sup. del terrapieno angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale della parete del muro rivolta a monte arctan (k h / (1±k v )) e quindi, utilizzando la formula di Mononobe-Okabe, precedentemente riportata, si ha: M1 M Ka 1,2 = Si determinano ora gli incrementi di spinta del terreno in fase sismica. Per le verifiche globali della spalla si ha: M1 h totale = 2.64 m = Altezza terreno su suola di fondazione a filo interno fondazione + spessore suola + altezza dente E d =1/2* * *(1±k v )KH 2 = kn Risultante delle spinte statiche e dinamiche del terreno S A = kn Spinta del terreno in condizioni statiche = E d -S A = 7.63 kn Incremento di spinta dovuto al sisma Nel caso di muri di sostegno liberi di ruotare intorno al piede, si può assumere che la forza dinamica agisca nello stesso punto di quella statica x= m Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 164 di 180

166 y= m inclinazione piano di posa: 0.00 VERIFICHE GLOBALI VERIFICA ALLO SCORRIMENTO Componenti parallele a piano di scorrimento (positivi carichi destabilizzanti) A1 SISMA (M1) M1 S W = kn Spinta idraulica S A_H = kn Spinta attiva S q1_h = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_h = kn Spinta sovraccarichi permanenti F x = kn Azione sismica sul muro _H = kn Incremento spinta da sisma W M = kn Peso muro W Tp = kn Peso terreno su ala posteriore W Ta = kn Peso terreno su ala anteriore S A_v = kn Spinta attiva S q1_v = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_v = kn Spinta sovraccarichi permanenti _v = kn Incremento spinta da sisma F z = kn Azione sismica verticale sul muro S P_valle = kn Spinta passiva a valle del muro (30%) S P_dente = kn Spinta passiva a valle del dente (30%) Componenti perpendicolari a piano di scorrimento (positivi carichi verso piano di scorrimento) A1 SISMA (M1) M1 S W = kn Spinta idraulica S A_H = kn Spinta attiva S q1_h = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_h = kn Spinta sovraccarichi permanenti F x = kn Azione sismica sul muro _H = kn Incremento spinta da sisma W M = kn Peso muro W Tp = kn Peso terreno su ala posteriore Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 165 di 180

167 STABILIZZANTI RIBALTANTI Variante di Arzago d Adda e Casirate d Adda sulla ex SS N.472 Bergamina W Ta = kn Peso terreno su ala anteriore S A_v = kn Spinta attiva S q1_v = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_v = kn Spinta sovraccarichi permanenti _v = kn Incremento spinta da sisma F z = kn Azione sismica verticale sul muro S P_valle = kn Spinta passiva a valle del muro (30%) S P_dente = kn Spinta passiva a valle del dente (30%) Attrito alla base del muro M1 M2 base [ ] = cu [kpa]= Combinazione A1+M1+R3 Resistenza allo scorrimento Rd= kn Azioni sollecitanti Sd= kn Rd/R= kn > kn = Sd Combinazione SISMA+M1+R3 Resistenza allo scorrimento Rd= kn Azioni sollecitanti Sd= kn Rd/R= kn > kn = Sd VERIFICA AL RIBALTAMENTO SISMA EQU M1 M W = knm Momento Spinta idraulica M AH = knm Momento comp. Orizz. Spinta attiva M q1h = knm Momento comp. Orizz. Sp. Sovrac. Accid M q2h = knm Momento comp. Orizz. Sp. Sovrac. Perm M Fx = knm Momento da F x M Fz = knm Momento da F z M SISMA = knm Momento da Spinta sismica M M = knm Momento peso muro M AV = knm Momento comp. Verticale Spinta attiva M q1v = knm Momento comp. Vert. Sp. Sovrac. Accid M q2v = knm Momento comp. Vert. Sp. Sovrac. Perma M T = knm Momento peso terreno ala posteriore Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 166 di 180

168 Combinazione EQU+M1 Momenti stabilizzanti Ms= knm Momenti ribaltanti Mr= knm Ms= kn > knm = Mr Combinazione Sisma+M1 Momenti stabilizzanti Ms= knm Momenti ribaltanti Mr= knm Ms= kn > knm = Mr VERIFICA A CARICO LIMITE Azioni normali (positivi carichi verso il basso) A1 (M1) SISMA M1 W M = kn Peso muro W Tp = kn Peso terreno su ala posteriore W Ta = kn Peso terreno su ala anteriore W q1 = kn Peso sovraccarico accidentale su ala posteriore W q2 = kn Peso sovraccarico permanente su ala posteriore F z = kn Azione sismica sul muro in direz. Vericale S A_v = kn Spinta attiva (componente verticale) S q1v = kn Spinta sovraccarichi acc. (comp. verticale) S q2v = kn Spinta sovraccarichi perm. (comp. verticale) Azioni orizzontali (positivi carichi verso sinistra) A1 (M1) SISMA M1 S W = kn Spinta idraulica S A_H = kn Spinta attiva S q1_h = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_h = kn Spinta sovraccarichi permanenti F x = kn Azione sismica sul muro _h = kn Incremento spinta da sisma Momenti (positivi i momenti destrogiri) A1 (M1) SISMA M1 M W = knm Momento Spinta idraulica M A = knm Momento spinta attiva Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 167 di 180

169 M q1 = knm Momento Spinta sovraccarichi accidentali M q2 = knm Momento Spinta sovraccarichi permanenti M M = knm Momento peso muro M Tp = knm Momento peso terreno su ala posteriore M Ta = knm Momento peso terreno su ala anteriore M Fx = knm Momento da F x M Fz = knm Momento da F z M SISMA = knm Momento da Spinta sismica Valori delle azioni (riferiti al baricentro della fondazione) SISMA A1 M1 N d = kn H d = kn M d = knm d d = m e d = m B'=B-2e d = m d N e B S VALORI CARERISTICI DEI PARAMETRI GEOTECNICI DEL TERRENO k = angolo di attrito del terreno sotto il piano di posa 2_k = = peso di volume effettivo del terreno sotto il piano di posa VALORI DI PROGETTO DEI PARAMETRI GEOTECNICI DEL TERRENO Coefficienti M1 d_1 35 w_d_1 = 10 kn/mc 1_d_1 = 20 kn/mc 2_d_1 = 20 kn/mc Per il calcolo del carico limite si adotta il metodo di BRINCH-HANSEN q lim = q' * Nq + 1/2 * g 2 ' * B' * Ng Dove: Nq = (tg (45+f/2)^2 * e^(p*tg(f)) Ng = 2 * (Nq+1) * tg(f) m= (2+B/L)/(1+B/L) Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 168 di 180

170 iq= (1-H/N)^m i = (1-H/N)^(m+1) q' = pressione permanente ai bordi della fondazione Per tener conto dell'incertezza sulla reale dimensione dello strato di reinterro a valle del muro (hv adottato uguale a 0.85 m) si applicano i seguenti coefficenti riduttivi sulla pressione verticale agente a quota di imposta fondazione q0 = 0.5 q0 = 1 Combinazione A1 + M1 Combinazione SISMA + M1 Nq = Nq = Ng = Ng = m= 1.9 m= 1.9 iq= 0.39 iq= i 0.23 ig q' = 2.45 kn/mq q' = 4.90 kn/mq q lim = 126 kn/mq q lim = 100 kn/mq Carico limite della fondazione: Combinazione A1 + M1 + R3 R d = kn R d = q lim *B'x*B'y N d = kn Rd/R= kn > knm = Nd Combinazione SISMA + M1 R d = kn N d = kn Rd/R= kn > knm = Nd La struttura in esame, vista anche l incidenza limitata nell ambito dell intero progetto, viene dimensionata unicamente sulla base delle verifiche geotecniche, in base alle quali si possono definire correttamente le dimensioni delle carpenterie. Per le armature sui può assumere un incidenza media di 60 kg/mc in elevazione e 50 kg/mc in fondazione VERIFICA MURO H=1.60M Si riporta la verifica del muro adiacente allo scatolare idraulico alla progressiva , in quanto risulta il più sollecitato rispetto ad altri muri della medesima tipologia. Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 169 di 180

171 Magrone sp. 10 cm CARERISTICHE GEOMETRICHE MURO H= 1.60 m Altezza elevazione muro S= 0.50 m Spessore suola di fondazione tan = 0.00 Pendenza paramento esterno Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 170 di 180

172 tan = 0.00 Pendenza paramento interno b= 0.30 m Larghezza sommità muro A= 0.40 m Suola di fondazione porzione a valle L= 1.60 m Suola di fondazione porzione a monte tan = 0.65 Inclinazione terrapieno di monte h v = 1.15 m Altezza terreno a valle del muro h dente = 0.00 m Altezza del dente (posizionato sul filo a monte della fondazione) L dente = 0.00 m Larghezza del dente H tot = 2.10 m Altezza totale muro B= 2.30 m Larghezza totale suola di fondazione b 0 = 0.30 m Larghezza muro a spiccato elevazione H 0 = 1.67 m Altezza terreno su suola di fondazione a filo interno fondazione q 1 = kn/m 2 Sovraccarico accidentale q 2 = 0.00 kn/m 3 Sovraccarico permanente muro= kn/mc Peso specifico del muro Testo Unico - Tab. 6.2.II - Coefficienti parziali per i parametri del terreno PARAMETRO AL QUALE COEFF. PARZIALE m PARAMETRO APPLICARE IL COEFF. PARZIALE M1 M2 Tangente dell'angolo di resistenza a tan ' taglio k Coesione efficace c' k Resistenza non drenata c uk Peso dell'unità di volume Testo Unico - Tab. 2.6.I - Coefficienti parziali relativi alle azioni per le verifiche agli stati limite ultimi (SLU) COEFF. PARZIALE AZIONE E EQU A1 (STR) A2 (GEO) Permanente sfavorevole G1 Permanente favorevole Permanente sfavorevole G2 Permanente favorevole Variabile sfavorevole Q Variabile favorevole Testo Unico - Tab. 6.5.I - Coefficienti parziali per la Resistenza (Rd) VERIFICA COEFF. PARZIALE r R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione Scorrimento Resistenza del terreno di valle Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 171 di 180

173 Coefficienti parziali relativi alle azioni per le verifiche sismiche AZIONE COEFF. PARZIALE E Permanente G Azione sismica S 1.00 Variabile Q 0.20 Vento Q 0.00 STRATIGRAFIA TERRENO Livello falda: h F = 0.85 m da p.c. Coesione non drenata alla base del muro: cu= 0.00 kpa Angolo di attrito terreno muro alla base del muro: base = Angolo di attrito del terreno alla base del muro: base = Valori caratteristici dei parametri del terreno Valori caratteristici delle spinte H INIZIALE [m da p.c.] H FINALE [m da p.c.] S W [KN] S q1 [KN] S q2 [KN] S A [KN] g [kn/m 3 ] g' [kn/m 3 ] [deg] [deg] Percentuale di Spinta passiva mobilitata a valle del muro 30% T.U.: max 50% AZIONI SISMICHE Forze di inerzia orizzontali e verticali (analisi pseudo-statica) In riferimento al paragrafo del T.U. k h = (a max /g * m k v = 0.5 * k h coefficiente sismico orizzontale coefficiente sisimico verticale dove: a max = accelerazione orizzontale massima del sito = S*a g = S S *S T *a g a g = accelerazione orizzontale massima su sito di riferimento rigido S S = coefficiente di amplificazione stratigrafica S T = coefficiente di amplificazione topografica Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 172 di 180

174 m = coefficiente di riduzione dell'accelerazione massima assumiamo: a g = 0.11 g S S = 1.50 S T = 1.00 m = 0.24 In base alle precedenti assunzioni i coefficienti sismici k h e k v assumono i seguenti valori: COEFF. SISMICI k h k v Forze d'inerzia Nel calcolo delle forze d'inerzia (ai fini delle verifiche di stabilità globale e per il calcolo della fondazione) si considerano anche i volumi di terreno direttamente gravanti sulla fondazione, mentre NON si considerano per il calcolo delle inerzie lega W M = kn Peso proprio muro W Tp = kn Peso proprio terreno gravante su suola posteriore muro W Ta = 5.20 kn Peso proprio terreno gravante su suola anteriore muro F x = 3.41 kn Azione sismica agente sul muro in direzione orizzontale F z = 1.71 kn Azione sismica agente sul muro in direzione verticale applicate nel baricentro delle masse calcolato rispetto al piede: x= 1.24 m y= 0.94 m La scelta del verso di applicazione delle suddette azioni sismiche sarà realizzata in sede di combinazione delle azioni. Incremento di spinta del terreno Spinte di calcolo del terreno e dell'acqua Secondo il punto E.3 - Appendice E dell'eurocodice UNI EN :2005 E d = 1/2* * *(1±k v )KH 2 + E ws + E wd Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 173 di 180

175 con: H = Altezza del muro E ws = spinta idrostatica E wd = spinta idrodinamica * = peso specifico terreno K = coefficiente di spinta del terreno (statica + dinamica) Il coefficiente K può essere determinato con la formula di Mononobe Okabe come: 2 sen ( ) K 2 sen( ) sen( ) cos sen sen( ) 1 sen( ) sen( ) 2 Per il muro in esame si è posto: M1 terreno = 20 kn/m 3 ' = 35 valore di calcolo dell'angolo di resistenza a taglio del terreno in condizioni di sforzo efficace (valore ridotto con M2) = 0 si trascura l'effetto dell'attrito terra muro nel calcolo della sollecitazione sismica = 33 angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale della sup. del terrapieno 90 angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale della parete del muro rivolta a monte arctan (k h / (1±k v )) e quindi, utilizzando la formula di Mononobe-Okabe, precedentemente riportata, si ha: M Ka 1,2 = Si determinano ora gli incrementi di spinta del terreno in fase sismica. Per le verifiche globali della spalla si ha: M1 h totale = 2.17 m = Altezza terreno su suola di fondazione a filo interno fondazione + spessore suola + altezza dente Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 174 di 180

176 E d =1/2* * *(1±k v )KH 2 = kn Risultante delle spinte statiche e dinamiche del terreno S A = kn Spinta del terreno in condizioni statiche = E d -S A = kn Incremento di spinta dovuto al sisma Nel caso di muri di sostegno liberi di ruotare intorno al piede, si può assumere che la forza dinamica agisca nello stesso punto di quella statica x= m y= m inclinazione piano di posa: 0.00 VERIFICHE GLOBALI VERIFICA ALLO SCORRIMENTO Componenti parallele a piano di scorrimento (positivi carichi destabilizzanti) A1 SISMA (M1) M1 S W = kn Spinta idraulica S A_H = kn Spinta attiva S q1_h = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_h = kn Spinta sovraccarichi permanenti F x = kn Azione sismica sul muro _H = kn Incremento spinta da sisma W M = kn Peso muro W Tp = kn Peso terreno su ala posteriore W Ta = kn Peso terreno su ala anteriore S A_v = kn Spinta attiva S q1_v = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_v = kn Spinta sovraccarichi permanenti _v = kn Incremento spinta da sisma F z = kn Azione sismica verticale sul muro S P_valle = kn Spinta passiva a valle del muro (30%) S P_dente = kn Spinta passiva a valle del dente (30%) Componenti perpendicolari a piano di scorrimento (positivi carichi verso piano di scorrimento) A1 SISMA (M1) M1 S W = kn Spinta idraulica Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 175 di 180

177 RIBALTANTI Variante di Arzago d Adda e Casirate d Adda sulla ex SS N.472 Bergamina S A_H = kn Spinta attiva S q1_h = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_h = kn Spinta sovraccarichi permanenti F x = kn Azione sismica sul muro _H = kn Incremento spinta da sisma W M = kn Peso muro W Tp = kn Peso terreno su ala posteriore W Ta = kn Peso terreno su ala anteriore S A_v = kn Spinta attiva S q1_v = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_v = kn Spinta sovraccarichi permanenti _v = kn Incremento spinta da sisma F z = kn Azione sismica verticale sul muro S P_valle = kn Spinta passiva a valle del muro (30%) S P_dente = kn Spinta passiva a valle del dente (30%) Attrito alla base del muro M1 M2 base [ ] = cu [kpa]= Combinazione A1+M1+R3 Resistenza allo scorrimento Rd= kn Azioni sollecitanti Sd= kn Rd/R= kn > kn = Sd Combinazione SISMA+M1+R3 Resistenza allo scorrimento Rd= kn Azioni sollecitanti Sd= kn Rd/R= kn > kn = Sd VERIFICA AL RIBALTAMENTO SISMA EQU M1 M W = knm Momento Spinta idraulica M AH = knm Momento comp. Orizz. Spinta attiva M q1h = knm Momento comp. Orizz. Sp. Sovrac. Accid M q2h = knm Momento comp. Orizz. Sp. Sovrac. Perm M Fx = knm Momento da F x M Fz = knm Momento da F z Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 176 di 180

178 STABILIZZANTI Variante di Arzago d Adda e Casirate d Adda sulla ex SS N.472 Bergamina M SISMA = knm Momento da Spinta sismica M M = knm Momento peso muro M AV = knm Momento comp. Verticale Spinta attiva M q1v = knm Momento comp. Vert. Sp. Sovrac. Accid M q2v = knm Momento comp. Vert. Sp. Sovrac. Perma M T = knm Momento peso terreno ala posteriore Combinazione EQU+M1 Momenti stabilizzanti Ms= knm Momenti ribaltanti Mr= knm Ms= kn > knm = Mr Combinazione Sisma+M1 Momenti stabilizzanti Ms= knm Momenti ribaltanti Mr= knm Ms= kn > knm = Mr VERIFICA A CARICO LIMITE Azioni normali (positivi carichi verso il basso) A1 (M1) SISMA M1 W Tp = kn Peso terreno su ala posteriore W Ta = kn Peso terreno su ala anteriore W q1 = kn Peso sovraccarico accidentale su ala posteriore W q2 = kn Peso sovraccarico permanente su ala posteriore F z = kn Azione sismica sul muro in direz. Vericale S A_v = kn Spinta attiva (componente verticale) S q1v = kn Spinta sovraccarichi acc. (comp. verticale) S q2v = kn Spinta sovraccarichi perm. (comp. verticale) Azioni orizzontali (positivi carichi verso sinistra) A1 (M1) SISMA M1 S W = kn Spinta idraulica S A_H = kn Spinta attiva S q1_h = kn Spinta sovraccarichi accidentali S q2_h = kn Spinta sovraccarichi permanenti Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 177 di 180

179 F x = kn Azione sismica sul muro _h = kn Incremento spinta da sisma Momenti (positivi i momenti destrogiri) A1 (M1) SISMA M1 M W = knm Momento Spinta idraulica M A = knm Momento spinta attiva M q1 = knm Momento Spinta sovraccarichi accidentali M q2 = knm Momento Spinta sovraccarichi permanenti M M = knm Momento peso muro M Tp = knm Momento peso terreno su ala posteriore M Ta = knm Momento peso terreno su ala anteriore M Fx = knm Momento da F x M Fz = knm Momento da F z M SISMA = knm Momento da Spinta sismica Valori delle azioni (riferiti al baricentro della fondazione) A1 SISMA M1 N d = kn H d = kn M d = knm d d = m e d = m B'=B- 2e d = m d N e B S VALORI CARERISTICI DEI PARAMETRI GEOTECNICI DEL TERRENO k = angolo di attrito del terreno sotto il piano di posa 2_k = = peso di volume effettivo del terreno sotto il piano di posa VALORI DI PROGETTO DEI PARAMETRI GEOTECNICI DEL TERRENO Coefficienti M1 d_1 35 w_d_1 = 10 kn/mc Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 178 di 180

180 1_d_1 = 20 kn/mc 2_d_1 = 20 kn/mc Per il calcolo del carico limite si adotta il metodo di BRINCH-HANSEN q lim = q' * Nq + 1/2 * g 2 ' * B' * Ng Dove: Nq = (tg (45+f/2)^2 * e^(p*tg(f)) Ng = 2 * (Nq+1) * tg(f) m= (2+B/L)/(1+B/L) iq= (1-H/N)^m i = (1-H/N)^(m+1) q' = pressione permanente ai bordi della fondazione Per tener conto dell'incertezza sulla reale dimensione dello strato di reinterro a valle del muro (hv adottato uguale a 1.15 m) si applicano i seguenti coefficenti riduttivi sulla pressione verticale agente a quota di imposta fondazione q0 = 0.5 q0 = 1 Combinazione A1 + M1 Combinazione SISMA + M1 Nq = Nq = Ng = Ng = m= 1.9 m= 1.9 iq= 0.30 iq= i 0.16 ig q' = 5.25 kn/mq q' = kn/mq kn/m q lim = 113 kn/mq q lim = 93 q Carico limite della fondazione: Combinazione A1 + M1 + R3 R d = kn R d = q lim *B'x*B'y N d = kn Rd/R= kn > knm = Nd Combinazione SISMA + M1 R d = kn N d = kn Rd/R= kn > knm = Nd La struttura in esame, vista anche l incidenza limitata nell ambito dell intero progetto, viene dimensionata unicamente sulla base delle verifiche geotecniche, in base alle quali si possono definire correttamente le dimensioni delle carpenterie. Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 179 di 180

181 Per le armature sui può assumere un incidenza media di 60 kg/mc in elevazione e 50 kg/mc in fondazione. Codice elaborato:si046p-pd-om-ss-001 Revisione: E Pagina 180 di 180

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