GEOLOGIA GEOTECNICA IDROGEOLOGIA

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1 CENTRO STUDI GEOTECNICI SAS SOCIETA DI GEOLOGIA APPLICATA Dott. Geol. Roberto Zago via Cremona n 1/C PADOVA Tel. 049 / Fax 049 / C.F. e P.I. : Numero REA PD GEOLOGIA GEOTECNICA IDROGEOLOGIA COMMITTENTE : VALENTINI VINICIO VALENTINI RENATO PANIZZOLO NADIA INDAGINE GEOGNOSTICA NEL TERRENO DI FONDAZIONE DELLA PROGETTATA DEMOLIZIONE E NUOVA COSTRUZIONE DI UN FABBRICATO AD USO RESIDENZIALE ED ANNESSO RURALE, SITO IN VIA MARINELLE - COMUNE DI DOLO (VENEZIA)) RELAZIONE GEOTECNICA SULL INDAGINE A

2 Demolizione e nuova costruzione edificio residenziale via Marinelle - comune di Dolo (VE) Relazione geotecnica COMMITTENTE : VALENTINI VINICIO VALENTINI RENATO PANIZZOLO NADIA INDAGINE GEOGNOSTICA NEL TERRENO DI FONDAZIONE DELLA PROGETTATA DEMOLIZIONE E NUOVA COSTRUZIONE DI UN FABBRICATO AD USO RESIDENZIALE ED ANNESSO RURALE, SITO IN VIA MARINELLE - COMUNE DI DOLO (VENEZIA) R E L A Z I O N E G E O T E C N I C A 1 - PREMESSA Per Vs. incarico si è provveduto all'esecuzione di un'indagine geotecnica nel terreno di fondazione della progettata demolizione e nuova costruzione di un fabbricato ad uso residenziale ed annesso rurale, sito in via Marinelle n comune di Dolo (Venezia). L'indagine in sito è stata eseguita allo scopo di esaminare la composizione geotecnica del sottosuolo su cui verranno a gravare i carichi di progetto. Centro Studi Geotecnici Sas - via Cremona 1/C - Padova Pagina 1 di 16

3 Demolizione e nuova costruzione edificio residenziale via Marinelle - comune di Dolo (VE) Relazione geotecnica In generale è da tener presente che tale tipo di indagine, oltre che consigliabile, è anche prevista dalla normativa nazionale, con particolare riferimento a : D.M. LL.PP. del 11/03/1988 Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996 Ordinanza P.C.M. n. 3274del Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica Norme tecniche per le Costruzioni 2008 Norme tecniche per le costruzioni D.M. 14 gennaio 2008 Eurocodice 7 Progettazione geotecnica Parte 1: Regole generali Eurocodice 8 Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture Parte 5 : Fondazioni, strutture di contenimento ed aspetti geotecnici La modalità di esecuzione delle prove geognostiche nel terreno è stata inoltre uniformata ai suggerimenti contenuti nelle "Raccomandazioni sulla programmazione ed esecuzione delle indagini geotecniche" dell'a.g.i. - Associazione Geotecnica Italiana. Foto postazione Cpt2 Foto postazione Cpt3 Centro Studi Geotecnici Sas - via Cremona 1/C - Padova Pagina 2 di 16

4 Demolizione e nuova costruzione edificio residenziale via Marinelle - comune di Dolo (VE) Relazione geotecnica 2 - IMPOSTAZIONE DELL'INDAGINE Nell'area in esame, si è provveduto all esecuzione n 3 prove penetrometriche statiche (denominate Cpt1, Cpt2, Cpt3) ; le prove sono state spinta fino alla profondità di 10.0 m (Cpt1 e Cpt3) e 25.0 m (Cpt2) rispetto al piano d appoggio dello strumento. Si è inoltre provveduto all esecuzione di n 1 sondaggio a carotaggio continuo, spinto fino a 1.4 m di profondità (denominato S1). L'ubicazione dei punti investigati è riportata nella planimetria al termine dell'ultimo capitolo. Come quota zero di partenza delle prove si deve intendere l'attuale piano campagna; tutti i riferimenti di profondità di seguito citati, sono relativi all'inizio prove così definito. Le prove penetrometriche sono state effettuate con un penetrometro statico modello olandese da 10 tonn. di spinta A NORME A.G.I., montato su cingolato. L'indagine penetrometrica consente il rilievo in modo continuo della resistenza a rottura del terreno tramite l'infissione di una punta tipo Begemann; precisamente vengono registrati i seguenti dati: - resistenza alla penetrazione della punta conica o Rp, espressa in kg/cm 2 ; - resistenza all'attrito laterale locale o Rl, espressa in kg/cm 2 ; - resistenza totale alla penetrazione o Rt, espressa in kg. La registrazione delle varie resistenze a rottura del terreno in sito viene effettuata utilizzando una cella idrostatica con quadro di controllo elettronico separato. Centro Studi Geotecnici Sas - via Cremona 1/C - Padova Pagina 3 di 16

5 Demolizione e nuova costruzione edificio residenziale via Marinelle - comune di Dolo (VE) Relazione geotecnica 3 - INDAGINE ESEGUITA : RISULTATI Il risultato dell'indagine è contenuto nelle tabelle riportate al termine dell'ultimo capitolo. Si riportano i dati di lettura di campagna ed i valori trasformati, in kg/cm 2, di Rp ed Rl; un apposito diagramma riguarda invece le valutazioni litologiche derivanti sia dal rapporto Rp/Rl, contenuto nelle tabelle, che dal rapporto Schmertmann. Per ogni punto investigato, si riportano inoltre in istogramma, in funzione della profondità, i dati relativi alla resistenza alla punta (Rp) ed alla resistenza all'attrito laterale locale (Rl); per chiarezza grafica non risulta invece diagrammata la resistenza totale (Rt). Al termine delle prove penetrometriche si è provveduto alla misurazione del livello della falda acquifera all'interno dei fori di prova, ottenendo i seguenti risultati: PROFONDITA' FALDA ACQUIFERA Cpt 1 = m Cpt 2 = m Cpt 3 = m Sondaggio S1 = m CARATTERISTICHE DEL TERRENO DI FONDAZIONE Si riporta di seguito una tabella riassuntiva della situazione geotecnica presente nel sottosuolo, con una suddivisione in livelli omogenei; la tabella contiene dati relativi alla natura del terreno, spessore degli strati, resistenza meccanica, coesione, angolo d'attrito. I parametri riguardanti le resistenze caratteristiche del terreno (ovvero coesione non drenata ed angolo d attrito) sono corretti utilizzando gli opportuni coefficienti (indicati nel D.M. 14 Gennaio aggiornato dalla circolare 617 del 2 Febbraio 2009) inseriti all interno delle due tipologie d approccio di calcolo: a) Approccio 1 combinazione 2 b) Approccio 2 Centro Studi Geotecnici Sas - via Cremona 1/C - Padova Pagina 4 di 16

6 Demolizione e nuova costruzione edificio residenziale via Marinelle - comune di Dolo (VE) Relazione geotecnica CASO A) - Approccio 1 Combinazione 2 PROFONDITA' LIVELLO (m) 1 da p.c. a 0.60 NATURA GEOTECNICA DEL SOTTOSUOLO terreno agricolo + sottostante limi argilloso di colore marron-nocciola, caratterizzato da resistenza molto bassa VALORE DI RESISTENZA ALLA PUNTA Rp (kg/cm 2 ) VALORE CARATT. MEDIO COESIONE cu k (kg/cm 2 ) VALORE DI PROGETTO MEDIO DI COESIONE cu d (kg/cm 2 ) VALORE CARATT. MEDIO ANGOLO D'ATTR. (φ k ) VALORE DI PROGETTO MEDIO ANGOLO D'ATTR. (φ d ) 2 da 0.60 a limo, limo sabbioso tendente a sabbia limosa nocciola e grigio-nocciola, caratterizzata da bassi valori di resistenza ; tale livello risulta immerso in falda acquifera da a livello a mediocre resistenza, attribuibile a terreni di caratteristiche sabbiose e sabbioso-limose da a Cpt1 e Cpt3 = livello a bassa resistenza, attribuibile a terreni di caratteristiche argillose e argilloso-limose, non rilevato nella Cpt2 dove prosegue il terreno sabbioso a media resistenza da a livello a media e medioelevata resistenza, attribuibile a terreni di caratteristiche sabbiose da a livello a bassa resistenza, attribuibile a terreni di caratteristiche limosoargillose da a livello a medio-elevata resistenza, attribuibile a terreni di caratteristiche sabbiose Per il CASO B) - Approccio 2, i parametri di progetto c ud e φ d non subiscono fattori riduttivi, ovvero sono pari rispettivamente a c uk e φ k. L approccio 1 combinazione 2 (colonna M2) e l approccio 2 (colonna M1) riportati nelle seguente tabella, prevedono infatti i seguenti Centro Studi Geotecnici Sas - via Cremona 1/C - Padova Pagina 5 di 16

7 Demolizione e nuova costruzione edificio residenziale via Marinelle - comune di Dolo (VE) Relazione geotecnica coefficienti parziali per correggere i parametri geotecnici caratteristici del terreno ed ottenere i parametri di progetto: Parametro Grandezza alla quale Coefficiente parziale γ M (M1) (M2) applicare il coefficiente parziale Tangente dell angolo di tan φ k γ φ resistenza al taglio Coesione efficace c k γ c Resistenza non drenata c uk γ cu Peso dell unità di γ γ γ volume I parametri di progetto vengo ricavati utilizzando le seguenti equazioni: Cu d = Cu k / γ cu = Cu k / 1.4 ; φ d = arctan (tan(φ k ) / γ φ ) = arctan (tan(φ k ) /1.25) Centro Studi Geotecnici Sas - via Cremona 1/C - Padova Pagina 6 di 16

8 Demolizione e nuova costruzione edificio residenziale via Marinelle - comune di Dolo (VE) Relazione geotecnica 4 - CLASSIFICAZIONE DEL SOTTOSUOLO AI FINI SISMICI 4.1 Aspetti locali L area oggetto dell indagine è ubicata nel comune di DOLO (VE) che in base alle normative vigenti nel campo sismico, risulta essere inserito all interno della Zona 4. In base alle indicazioni progettuali fornite la costruzione in esame appartiene agli edifici di Tipo 2 e Classe d Uso II. Le azioni sismiche sulla costruzione vengono valutate in relazione al valore di V R (vita di riferimento) che viene ottenuto moltiplicando la vita nominale V N per il coefficiente d uso C U. Nel caso in esame i parametri V N e C U sono pari rispettivamente a 50 anni e 1.0; in base a tali valori la vita di riferimento V R, che si ricava da V N * C U, è posta uguale a 50. I valori dei parametri sismici caratteristici del sito si ottengono grazie ad un reticolo di punti (distanziati tra loro 5 km) che copre l intero territorio nazionale. Nel caso in esame, si prende come riferimento il punto di coordinate Long. 12,089 e Lat. 45,408 nel calcolo verranno considerati i 4 nodi prossimi a tale punto. Ciascun nodo presenta specifici valori di parametri sismici in funzione di determinati valori, dettati dalla normativa, del tempo di ritorno (T R ). Siti di riferimento Sito 1 ID: Lat: 45,4265 Lon: 12,0668 Distanza: 2677,739 Sito 2 ID: Lat: 45,4273 Lon: 12,1379 Distanza: 4356,406 Sito 3 ID: Lat: 45,3773 Lon: 12,1391 Distanza: 5199,559 Sito 4 ID: Lat: 45,3765 Lon: 12,0681 Distanza: 3895,505 Il valore di T R è funzione del coefficiente P VR, il quale rappresenta la probabilità che l energia generata da un evento sismico colpisca il sito in esame superando le resistenze dell edificio nel periodo di riferimento. Tale probabilità è legata agli stati limite presi in considerazione e risulta essere: Stati Limite PV R : Probabilità di superamento nel periodo di riferimento V R Stati limite di SLO 81% esercizio SLD 63% Stati limite ultimi SLV 10% SLC 5% Centro Studi Geotecnici Sas - via Cremona 1/C - Padova Pagina 7 di 16

9 Demolizione e nuova costruzione edificio residenziale via Marinelle - comune di Dolo (VE) Relazione geotecnica T R è pari a : T R = - V R / ln (1-P VR ) Nel caso in esame, essendo V R pari a 50 anni, i valori del tempo di ritorno relativi ai vari stati limite saranno: V R P VR T R (anni) 50 81% (SLO) % (SLD) % (SLV) % (SLC) 975 A tali valori di T R corrispondono i seguenti parametri sismici caratteristici: Sito in esame Parametri sismici latitudine: 45,408 Categoria sottosuolo: C longitudine: 12,089 Periodo di riferimento: 50 anni Vita nominale: 50 Coefficiente cu: 1,0 STATI LIMITE Operatività (SLO): Probabilità di superamento: 81 % Tr: 30 [anni] ag: 0,029 g Fo: 2,492 Tc*: 0,206 [s] Danno (SLD): Probabilità di superamento: 63 % Tr: 50 [anni] ag: 0,035 g Fo: 2,520 Tc*: 0,238 [s] Salvaguardia della vita (SLV): Probabilità di superamento: 10 % Tr: 475 [anni] ag: 0,075 g Fo: 2,637 Tc*: 0,353 [s] Centro Studi Geotecnici Sas - via Cremona 1/C - Padova Pagina 8 di 16

10 Demolizione e nuova costruzione edificio residenziale via Marinelle - comune di Dolo (VE) Relazione geotecnica Prevenzione dal collasso (SLC): Probabilità di superamento: 5 % Tr: 975 [anni] ag: 0,095 g Fo: 2,662 Tc*: 0,372 [s] COEFFICIENTI SISMICI stati limite SLO: SLD: SLV: SLC: Ss: 1,500 Cc: 1,770 St: 1,000 Kh: 0,009 Kv: 0,004 Amax: 0,421 Beta: 0,200 Ss: 1,500 Cc: 1,690 St: 1,000 Kh: 0,010 Kv: 0,005 Amax: 0,510 Beta: 0,200 Ss: 1,500 Cc: 1,480 St: 1,000 Kh: 0,022 Kv: 0,011 Amax: 1,099 Beta: 0,200 Ss: 1,500 Cc: 1,460 St: 1,000 Kh: 0,029 Kv: 0,014 Amax: 1,399 Beta: 0, CATEGORIE DI SOTTOSUOLO E CONDIZIONI TOPOGRAFICHE Sulla base della prova penetrometrica Cpt2 eseguita fino alla profondità di circa 25 m, ai fini della valutazione dell azione sismica di progetto, si è notato una moderata prevalenza di terreni appartenenti alla categoria C (valori medi di Vs pari a 264 m/sec). Centro Studi Geotecnici Sas - via Cremona 1/C - Padova Pagina 9 di 16

11 Demolizione e nuova costruzione edificio residenziale via Marinelle - comune di Dolo (VE) Relazione geotecnica Tabella categoria sottosuolo Categoria Descrizione V S30 (m/s) A Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi caratterizzati da valori di V S30 superiori a 800 m/s, eventualmente comprendenti in superficie uno strato di alterazione, con spessore massimo pari a 3 m. N SPT30 C u30 (kpa) > S B C D Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità. Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità. Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità > 50 > < 180 < 15 < E Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m, posti sul substrato di riferimento (con V s > 800 m/s). Come C D S1 S2 Depositi di terreni caratterizzati da valori di V s30 inferiori a 100 m/s, che includono uno strato di almeno 8 m di terreni a grana fina di bassa consistenza, oppure che includono almeno 3 m di torba o di argille altamente organiche. Depositi di terreni suscettibili di liquefazione, di argille sensitive o qualsiasi altra categoria di sottosuolo non classificabile nei tipi precedenti. < (1) (1) (1) Da valutare dopo l esecuzione di studi specifici Dal rilievo di campagna, l area in oggetto è caratterizzata da un andamento pianeggiante della superficie topografica priva di qualsiasi elemento morfologico di rilievo e senza evidenze superficiali della presenza di lineamenti di faglia; la categoria d appartenenza della superficie topografica è T1. Centro Studi Geotecnici Sas - via Cremona 1/C - Padova Pagina 10 di 16

12 Demolizione e nuova costruzione edificio residenziale via Marinelle - comune di Dolo (VE) Relazione geotecnica Categoria T1 T2 T3 T4 Caratteristiche della superficie topografica Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i 15 Pendii con inclinazione media i>15 Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media 15 i 30 Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media i>30 Ne deriva che il fattore di amplificazione topografica S T è posto pari a VERIFICHE ALLA LIQUEFAZIONE I dati ottenuti tramite le prove penetrometriche indicano la presenza di terreni potenzialmente soggetti al fenomeno della liquefazione durante un evento sismico. Tali terreni fanno parte delle categorie limoso-sabbiosa, sabbiosolimosa e sabbiosa; nell ambito delle tre prove Cpt eseguite i terreni con tali caratteristiche sono potenzialmente ad iniziare da circa 1 m di profondità e fino a circa 19 m. L individuazione di queste tipologie di terreno ha reso necessario il calcolo del fattore di sicurezza a liquefazione, mediante la correlazione di Robertson e Write A seguito di tale operazione il fattore di sicurezza (FS L ) ottenuto è risultato essere superiore al valore di 1.25, il che indica una BASSA SUSCETTIBILITA alla liquefazione (vedere seguente tabella). FS L Suscettibilità FS L < 1.00 A: Alta suscettibilità 1.00 <= FS L < 1.25 B: Media suscettibilità FS L >= 1.25 C: Bassa suscettibilità Centro Studi Geotecnici Sas - via Cremona 1/C - Padova Pagina 11 di 16

13 Demolizione e nuova costruzione edificio residenziale via Marinelle - comune di Dolo (VE) Relazione geotecnica 5 - VERIFICHE NEI CONFRONTI DEGLI STATI LIMITE ULTIMI STATO LIMITE DI RIFERIMENTO VERIFICATO : SLV L ipotesi progettuale prevede la realizzazione di un fabbricato residenziale, sviluppata su una pianta pressocchè rettangolare di lati pari a circa 25 m x 36 m, imposta su una fondazione a platea collocata alla profondità di circa 0.6 m. Carichi della struttura dati forniti Al momento non vi sono dati progettuali sull entità e distribuzione dei carichi della struttura. Valutazione carico limite I valori di seguito calcolati del carico limite dovranno successivamente essere rapportati, in sede di dimensionamento delle opere di fondazione, con le reali misure e tipo di fondazione utilizzate. E' importante sottolineare che le dimensioni di seguito utilizzate ai fini della verifica del q lim, non costituiscono in alcun modo un progetto di fondazione; la scelta del tipo di fondazione ed il suo dimensionamento dovrà avvenire in sede del calcolo delle strutture, dal parte del Professionista incaricato. Sulla base di quanto rilevato al termine delle prove penetrometriche è stata individuata la presenza di falda acquifera a profondità di circa m; con i dati a disposizione è da ritenere pertanto che lo scavo delle opere di fondazione sia al limite delle condizioni di immersione in falda. Data la variabilità stagionale del livello freatico, si consiglia comunque di verificare la quota del livello statico della falda acquifera prima dell'inizio lavori. Le valutazioni di seguito esposte si basano sull individuazione del valore della resistenza di progetto R d del terreno oltre il quale si manifestano fenomeni di rottura del terreno di fondazione. Il carico limite q lim di una fondazione superficiale può essere definito con riferimento a quel valore massimo del carico per il quale in nessun punto del sottosuolo si raggiunge la condizione di rottura (metodo di Frolich); oppure con riferimento a quel valore del carico, maggiore del precedente, per il quale il fenomeno di rottura si è esteso ad un ampio volume del suolo (metodo di Prandtl e successivi). La condizione di sicurezza risulta soddisfatta quanto: Centro Studi Geotecnici Sas - via Cremona 1/C - Padova Pagina 12 di 16

14 Demolizione e nuova costruzione edificio residenziale via Marinelle - comune di Dolo (VE) Relazione geotecnica qlim / E d Fattore di Sicurezza e E d R d dove : E d = tensione o carico di progetto R d = resistenza di progetto Il valore del fattore di sicurezza di riferimento da adottare è funzione dell approccio progettuale scelto (Approccio 1 e Approccio 2). Nel presente caso per le verifiche dei carichi limite, si utilizza il seguente metodo: Stati Limite NTC 2008, Approccio 2 (fattore di sicurezza uguale a 2.3). Qualora successivamente si intenda adottare un altra metodologia di approccio (Approccio 1), dovrà esserne data comunicazione e sarà necessario procedere ad un nuovo calcolo. Per giungere alla definizione di Rd occorre definire il carico limite del terreno con le formule tradizionali della geotecnica (Hansen (1970), Terzaghi (1955), Meyerhof (1963), Vesic (1975), Brinch-Hansen (1970)). Nell ottica di una progettazione basata sul metodo degli stati limite, devono essere utilizzati parametri geotecnici opportunamente interpretati (parametri caratteristici Xk) e parametri opportunamente ridotti (parametri di progetto Xd), ottenuti con una stima cautelativa di un dato parametro, in relazione agli stati limite considerati per il progetto. Il carico limite e la resistenza Rd è determinata in modo analitico, con riferimento al valore caratteristico dei vari parametri geotecnici di resistenza del terreno, divisi per i rispettivi coefficienti parziali ym si seguito riportati (tab. 6.2.II delle Norme tecniche per le costruzioni ) : Parametro Grandezza alla quale Coefficiente parziale γ M (M1) (M2) applicare il coefficiente parziale Tangente dell angolo tan φ k γ φ di resistenza al taglio Coesione efficace c k γ c Resistenza non c uk γ cu drenata Peso dell unità di γ γ γ volume Utilizzando la suddivisione geotecnica del sottosuolo riportata a pagina 5, di seguito si procede al calcolo del carico limite del sottosuolo in esame, utilizzando la formula di Brinch - Hansen 1970 (in condizioni drenate), sollecitato dalla seguente tipologia di fondazione : Fondazione a platea - prof. pari a 0.6 m Dimensioni verificate : 25 m x 36 m Centro Studi Geotecnici Sas - via Cremona 1/C - Padova Pagina 13 di 16

15 Demolizione e nuova costruzione edificio residenziale via Marinelle - comune di Dolo (VE) Relazione geotecnica Le dimensioni di larghezza fondazionale sopra indicate sono utilizzate all unico scopo di consentire il calcolo del valore di carico limite (altrimenti non calcolabile) e rappresentano le dimensioni più comunemente utilizzate. Non sono pertanto da interpretare come indirizzi progettuali della struttura fondazionale, compito spettante solo al sig. progettista delle strutture. Di seguito si riporta un esempio dello sviluppo dei cunei di rottura nella sezione della prova Cpt2 e degli strati maggiormente coinvolti. Lo sviluppo dei calcoli carico limite / resistenza di progetto, applicato alle tre prove eseguite, porta a definire valori sostanzialmente simili tra i tre punti verificati Si riporta di seguito uno specchio riassuntivo dei risultati dei calcoli relativi alle tre prove CPT poste in corrispondenza alla prevista struttura ; al termine della relazione si rinvia la consultazione dei rispettivi fogli di calcolo (software Geostru Loadcap) : Centro Studi Geotecnici Sas - via Cremona 1/C - Padova Pagina 14 di 16

16 Demolizione e nuova costruzione edificio residenziale via Marinelle - comune di Dolo (VE) Relazione geotecnica Condizioni drenate q lim (kg/cm 2 ) Rd (kg/cm 2 ) Platea 25 m x 36 m Cpt1 Cpt2 Cpt Il calcolo porta a determinare valori di carico limite /Rd relativamente contenuti, in ragione delle scadente caratteristiche dei livelli 1 e 2, posti in diretto contatto con il corpo fondazione o a quote immediatamente sottostanti. Il maggior valore di Rd nel punto Cpt3 è dovuto ad una relativa maggior consistenza dei livelli limosi posti immediatamente al di sotto della prevista fondazione. E necessario ora procedere alla verifica relativa alla compatibilità dei carichi con la previsione di cedimento. VERIFICA PREVISIONE CEDIMENTI Non disponendo allo stato attuale di reali valori di Ed, è possibile solo ricercare la condizione di compatibilità tra valori di sovraccarico trasferiti dalla fondazione al sottosuolo (definibili massimi) e previsione di cedimento. Relativamente alla fondazione a platea ipotizzata impostata a 0.6 m di profondità, si verifica la risposta del sottosuolo (in termini di cedimento) nei confronti di una pressione alla base fondazione pari a 0.40 kg/cmq (inferiore quindi al valore della resistenza di progetto). Dato che il bulbo di carico interessa un significativo volume di terreno al di sotto della quota d appoggio fondazione, ai fini di poter eseguire un confronto di previsione cedimento tra i tre punti di prova, alle prove Cpt1 e Cpt3 sono stati assegnati ulteriori 9 m di strato sabbioso, in analogia a quanto rilevato nella prova Cpt2. Rinviando alla lettura completa dei report di calcolo per le due prove, riportate al termine della relazione, si espongono nella seguente tabella i risultati dei rispettivi calcoli : Tensione di progetto massima (kg/cm 2) Cedimento (cm) Cpt Cpt Cpt Centro Studi Geotecnici Sas - via Cremona 1/C - Padova Pagina 15 di 16

17 Demolizione e nuova costruzione edificio residenziale via Marinelle - comune di Dolo (VE) Relazione geotecnica Per il punto Cpt1 la previsione di cedimento è più elevata rispetto agli altri due punti, in ragione della presenza in tale punto di uno strato a resistenza molto bassa tra 8-9 m di profondità (non rilevato negli altri due punti di prova). Come si può osservare dallo schema sopra riportato, la previsione di cedimento primario si attesta su valori coerenti con le caratteristiche geotecniche dei terreni rilevati. Dalla stima dei cedimenti ricavati dall applicazione di carichi sopra indicati e sulla base delle dimensioni di fondazione sopra verificate, si ritiene di indicare che il valore di tensione che la fondazione dovrà trasferire al sottosuolo debba essere inferiore al valore di resistenza di progetto (Rd). Per non eccedere nei confronti dei cedimenti, tale tensione dovrà inoltre essere contenuta nei termini sopra riportati. Padova, Gennaio 2013 Dr. Geol. Roberto Zago Centro Studi Geotecnici Sas - via Cremona 1/C - Padova Pagina 16 di 16

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19 Centro Studi Geotecnici S.n.c. Geologia Geotecnica Idrogeologia Via S. Prosdocimo, Padova - Tel Certificato: A-1-13 PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 1 LETTURE DI CAMPAGNA / VALORI DI RESISTENZA committente: Sigg.ri Valentini-Panizzolo - data prova : 19/01/ lavoro: - quota inizio : Piano Campagna - località: Dolo - via Marinelle - prof. falda : 0,80 m da quota inizio - resp. cantiere: - assist. cantiere: - data emiss. : 22/01/2013 prf LP LL Rp RL Rp/Rl m - - Kg/cm² Kg/cm² - prf LP LL Rp RL Rp/Rl m - - Kg/cm² Kg/cm² - 0,20 0, ,0 0,13 45,0 5,20 3,6 5,1 36,0 0,40 90,0 0,40 0,7 0,9 7,0 0,20 35,0 5,40 4,1 4,7 41,0 0,87 47,0 0,60 0,9 1,2 9,0 0,60 15,0 5,60 3,6 4,9 36,0 0,73 49,0 0,80 1,2 2,1 12,0 0,87 14,0 5,80 4,2 5,3 42,0 1,27 33,0 1,00 1,0 2,3 10,0 0,67 15,0 6,00 4,3 6,2 43,0 1,27 34,0 1,20 0,6 1,6 6,0 1,27 5,0 6,20 4,5 6,4 45,0 0,93 48,0 1,40 1,9 3,8 19,0 1,07 18,0 6,40 4,6 6,0 46,0 1,00 46,0 1,60 4,9 6,5 49,0 1,20 41,0 6,60 5,1 6,6 51,0 0,93 55,0 1,80 6,3 8,1 63,0 1,87 34,0 6,80 6,6 8,0 66,0 1,27 52,0 2,00 6,0 8,8 60,0 1,80 33,0 7,00 4,9 6,8 49,0 1,13 43,0 2,20 5,1 7,8 51,0 0,80 64,0 7,20 5,4 7,1 54,0 1,07 51,0 2,40 4,5 5,7 45,0 1,67 27,0 7,40 5,8 7,4 58,0 1,73 33,0 2,60 4,9 7,4 49,0 0,87 57,0 7,60 6,2 8,8 62,0 0,73 85,0 2,80 3,9 5,2 39,0 0,73 53,0 7,80 2,2 3,3 22,0 0,67 33,0 3,00 2,7 3,8 27,0 0,60 45,0 8,00 0,5 1,5 5,0 0,40 12,0 3,20 2,2 3,1 22,0 0,93 24,0 8,20 0,4 1,0 4,0 0,47 9,0 3,40 3,8 5,2 38,0 0,47 81,0 8,40 0,7 1,4 7,0 0,47 15,0 3,60 3,9 4,6 39,0 1,47 27,0 8,60 0,9 1,6 9,0 0,47 19,0 3,80 2,1 4,3 21,0 0,47 45,0 8,80 0,9 1,6 9,0 0,47 19,0 4,00 1,6 2,3 16,0 0,40 40,0 9,00 0,9 1,6 9,0 0,60 15,0 4,20 2,3 2,9 23,0 0,47 49,0 9,20 1,2 2,1 12,0 0,53 22,0 4,40 2,3 3,0 23,0 0,67 34,0 9,40 7,3 8,1 73,0 1,53 48,0 4,60 2,6 3,6 26,0 0,60 43,0 9,60 7,9 10,2 79,0 0,67 118,0 4,80 3,1 4,0 31,0 0,53 58,0 9,80 7,8 8,8 78,0 0,93 84,0 5,00 4,5 5,3 45,0 1,00 45,0 10,00 7,1 8,5 71, PENETROMETRO STATICO tipo da 10 t - (con anello allargatore) - - COSTANTE DI TRASFORMAZIONE Ct = Velocità Avanzamento punta 2 cm/s - punta meccanica tipo Begemann ø = 35.7 mm (area punta 10 cm² - apertura 60 ) - manicotto laterale (superficie 150 cm²) Software by: Dr.D.Merlin /840820

20 Centro Studi Geotecnici S.n.c. Geologia Geotecnica Idrogeologia Via S. Prosdocimo, Padova - Tel Certificato: A-1-13 PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 2 LETTURE DI CAMPAGNA / VALORI DI RESISTENZA committente: Sigg.ri Valentini-Panizzolo - data prova : 19/01/ lavoro: - quota inizio : Piano Campagna - località: Dolo - via Marinelle - prof. falda : 0,89 m da quota inizio - resp. cantiere: - assist. cantiere: - data emiss. : 22/01/2013 prf LP LL Rp RL Rp/Rl m - - Kg/cm² Kg/cm² - prf LP LL Rp RL Rp/Rl m - - Kg/cm² Kg/cm² - 0,20 0, ,0 0,07 60,0 10,20 6,3 7,6 63,0 1,20 53,0 0,40 0,4 0,5 4,0 0,27 15,0 10,40 6,6 8,4 66,0 1,27 52,0 0,60 0,4 0,8 4,0 0,40 10,0 10,60 7,5 9,4 75,0 1,40 54,0 0,80 1,3 1,9 13,0 0,60 22,0 10,80 5,8 7,9 58,0 1,20 48,0 1,00 1,0 1,9 10,0 0,87 12,0 11,00 4,3 6,1 43,0 1,33 32,0 1,20 0,8 2,1 8,0 0,67 12,0 11,20 2,8 4,8 28,0 1,47 19,0 1,40 1,6 2,6 16,0 0,47 34,0 11,40 7,9 10,1 79,0 1,93 41,0 1,60 3,1 3,8 31,0 0,87 36,0 11,60 5,4 8,3 54,0 1,07 51,0 1,80 3,8 5,1 38,0 0,80 47,0 11,80 8,8 10,4 88,0 2,20 40,0 2,00 5,1 6,3 51,0 0,93 55,0 12,00 6,2 9,5 62,0 1,20 52,0 2,20 4,8 6,2 48,0 1,07 45,0 12,20 12,9 14,7 129,0 2,40 54,0 2,40 4,5 6,1 45,0 1,27 36,0 12,40 7,0 10,6 70,0 1,47 48,0 2,60 4,9 6,8 49,0 1,07 46,0 12,60 15,0 17,2 150,0 2,13 70,0 2,80 5,2 6,8 52,0 1,33 39,0 12,80 8,8 12,0 88,0 1,80 49,0 3,00 4,5 6,5 45,0 0,67 67,0 13,00 8,9 11,6 89,0 1,00 89,0 3,20 4,9 5,9 49,0 1,00 49,0 13,20 11,2 12,7 112,0 1,67 67,0 3,40 6,3 7,8 63,0 1,47 43,0 13,40 9,5 12,0 95,0 1,33 71,0 3,60 5,2 7,4 52,0 1,27 41,0 13,60 8,0 10,0 80,0 1,33 60,0 3,80 4,3 6,2 43,0 1,07 40,0 13,80 7,8 9,8 78,0 1,73 45,0 4,00 3,8 5,4 38,0 0,53 71,0 14,00 7,2 9,8 72,0 0,40 180,0 4,20 3,4 4,2 34,0 0,67 51,0 14,20 13,8 14,4 138,0 2,33 59,0 4,40 2,8 3,8 28,0 1,13 25,0 14,40 8,5 12,0 85,0 2,00 42,0 4,60 3,1 4,8 31,0 0,80 39,0 14,60 13,0 16,0 130,0 1,47 89,0 4,80 3,0 4,2 30,0 0,60 50,0 14,80 11,6 13,8 116,0 1,93 60,0 5,00 3,3 4,2 33,0 1,07 31,0 15,00 2,9 5,8 29,0 1,80 16,0 5,20 4,0 5,6 40,0 0,80 50,0 15,20 7,6 10,3 76,0 2,27 34,0 5,40 3,7 4,9 37,0 0,93 40,0 15,40 7,8 11,2 78,0 1,33 58,0 5,60 3,8 5,2 38,0 1,07 36,0 15,60 19,0 21,0 190,0 0,73 259,0 5,80 3,5 5,1 35,0 1,07 33,0 15,80 11,3 12,4 113,0 1,60 71,0 6,00 3,2 4,8 32,0 1,33 24,0 16,00 5,6 8,0 56,0 2,80 20,0 6,20 4,3 6,3 43,0 0,87 50,0 16,20 1,8 6,0 18,0 1,27 14,0 6,40 6,0 7,3 60,0 1,07 56,0 16,40 8,7 10,6 87,0 3,53 25,0 6,60 6,1 7,7 61,0 0,93 65,0 16,60 10,3 15,6 103,0 1,67 62,0 6,80 6,9 8,3 69,0 2,20 31,0 16,80 18,0 20,5 180,0 1,80 100,0 7,00 9,0 12,3 90,0 1,20 75,0 17,00 16,3 19,0 163,0 2,40 68,0 7,20 10,3 12,1 103,0 1,73 59,0 17,20 11,9 15,5 119,0 1,27 94,0 7,40 12,6 15,2 126,0 1,60 79,0 17,40 10,7 12,6 107,0 1,60 67,0 7,60 11,0 13,4 110,0 2,07 53,0 17,60 13,0 15,4 130,0 2,00 65,0 7,80 9,3 12,4 93,0 1,40 66,0 17,80 20,0 23,0 200,0 1,33 150,0 8,00 10,0 12,1 100,0 2,53 39,0 18,00 20,5 22,5 205,0 2,00 102,0 8,20 11,0 14,8 110,0 1,53 72,0 18,20 17,0 20,0 170,0 1,87 91,0 8,40 7,4 9,7 74,0 1,07 69,0 18,40 16,0 18,8 160,0 1,33 120,0 8,60 4,4 6,0 44,0 0,87 51,0 18,60 19,0 21,0 190,0 1,33 142,0 8,80 6,4 7,7 64,0 0,67 96,0 18,80 22,0 24,0 220,0 1,13 194,0 9,00 7,2 8,2 72,0 1,27 57,0 19,00 14,5 16,2 145,0 2,53 57,0 9,20 6,2 8,1 62,0 1,27 49,0 19,20 3,0 6,8 30,0 1,60 19,0 9,40 7,1 9,0 71,0 1,07 67,0 19,40 1,9 4,3 19,0 0,93 20,0 9,60 8,6 10,2 86,0 1,53 56,0 19,60 1,6 3,0 16,0 1,00 16,0 9,80 6,7 9,0 67,0 1,07 63,0 19,80 1,8 3,3 18,0 0,80 22,0 10,00 6,6 8,2 66,0 0,87 76,0 20,00 3,2 4,4 32,0 1,33 24,0 - PENETROMETRO STATICO tipo da 10 t - (con anello allargatore) - - COSTANTE DI TRASFORMAZIONE Ct = Velocità Avanzamento punta 2 cm/s - punta meccanica tipo Begemann ø = 35.7 mm (area punta 10 cm² - apertura 60 ) - manicotto laterale (superficie 150 cm²) Software by: Dr.D.Merlin /840820

21 Centro Studi Geotecnici S.n.c. Geologia Geotecnica Idrogeologia Via S. Prosdocimo, Padova - Tel Certificato: A-1-13 PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 2 LETTURE DI CAMPAGNA / VALORI DI RESISTENZA committente: Sigg.ri Valentini-Panizzolo - data prova : 19/01/ lavoro: - quota inizio : Piano Campagna - località: Dolo - via Marinelle - prof. falda : 0,89 m da quota inizio - resp. cantiere: - assist. cantiere: - data emiss. : 22/01/2013 prf LP LL Rp RL Rp/Rl m - - Kg/cm² Kg/cm² - prf LP LL Rp RL Rp/Rl m - - Kg/cm² Kg/cm² - 20,20 2,5 4,5 25,0 1,40 18,0 22,80 8,3 11,4 83,0 1,73 48,0 20,40 3,4 5,5 34,0 1,27 27,0 23,00 8,0 10,6 80,0 2,07 39,0 20,60 2,5 4,4 25,0 1,00 25,0 23,20 7,5 10,6 75,0 2,73 27,0 20,80 2,7 4,2 27,0 1,07 25,0 23,40 2,3 6,4 23,0 1,33 17,0 21,00 1,9 3,5 19,0 0,87 22,0 23,60 9,6 11,6 96,0 2,67 36,0 21,20 1,3 2,6 13,0 0,87 15,0 23,80 13,0 17,0 130,0 1,33 97,0 21,40 1,8 3,1 18,0 1,00 18,0 24,00 18,0 20,0 180,0 2,00 90,0 21,60 3,0 4,5 30,0 2,20 14,0 24,20 11,8 14,8 118,0 1,33 88,0 21,80 1,7 5,0 17,0 2,87 6,0 24,40 7,8 9,8 78,0 1,67 47,0 22,00 12,6 16,9 126,0 1,20 105,0 24,60 7,4 9,9 74,0 0,60 123,0 22,20 13,8 15,6 138,0 2,20 63,0 24,80 7,6 8,5 76,0 1,00 76,0 22,40 9,3 12,6 93,0 2,27 41,0 25,00 6,3 7,8 63, ,60 10,0 13,4 100,0 2,07 48,0 - PENETROMETRO STATICO tipo da 10 t - (con anello allargatore) - - COSTANTE DI TRASFORMAZIONE Ct = Velocità Avanzamento punta 2 cm/s - punta meccanica tipo Begemann ø = 35.7 mm (area punta 10 cm² - apertura 60 ) - manicotto laterale (superficie 150 cm²) Software by: Dr.D.Merlin /840820

22 Centro Studi Geotecnici S.n.c. Geologia Geotecnica Idrogeologia Via S. Prosdocimo, Padova - Tel Certificato: A-1-13 PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 3 LETTURE DI CAMPAGNA / VALORI DI RESISTENZA committente: Sigg.ri Valentini-Panizzolo - data prova : 19/01/ lavoro: - quota inizio : Piano Campagna - località: Dolo - via Marinelle - prof. falda : 0,59 m da quota inizio - resp. cantiere: - assist. cantiere: - data emiss. : 22/01/2013 prf LP LL Rp RL Rp/Rl m - - Kg/cm² Kg/cm² - prf LP LL Rp RL Rp/Rl m - - Kg/cm² Kg/cm² - 0,20 0, ,0 0,13 30,0 5,20 2,9 4,0 29,0 0,53 54,0 0,40 0,2 0,4 2,0 0,20 10,0 5,40 3,6 4,4 36,0 0,60 60,0 0,60 0,3 0,6 3,0 0,53 6,0 5,60 5,5 6,4 55,0 1,07 52,0 0,80 0,8 1,6 8,0 0,60 13,0 5,80 4,3 5,9 43,0 0,73 59,0 1,00 1,3 2,2 13,0 0,80 16,0 6,00 3,7 4,8 37,0 0,80 46,0 1,20 1,7 2,9 17,0 0,73 23,0 6,20 4,1 5,3 41,0 0,67 61,0 1,40 1,1 2,2 11,0 0,67 16,0 6,40 3,0 4,0 30,0 0,60 50,0 1,60 2,9 3,9 29,0 1,20 24,0 6,60 2,9 3,8 29,0 0,60 48,0 1,80 5,6 7,4 56,0 1,00 56,0 6,80 3,9 4,8 39,0 0,87 45,0 2,00 4,5 6,0 45,0 0,93 48,0 7,00 4,9 6,2 49,0 1,27 39,0 2,20 5,4 6,8 54,0 1,13 48,0 7,20 7,9 9,8 79,0 0,87 91,0 2,40 3,7 5,4 37,0 1,73 21,0 7,40 13,5 14,8 135,0 1,67 81,0 2,60 3,2 5,8 32,0 0,73 44,0 7,60 10,4 12,9 104,0 1,40 74,0 2,80 3,3 4,4 33,0 0,80 41,0 7,80 10,0 12,1 100,0 2,00 50,0 3,00 3,6 4,8 36,0 0,60 60,0 8,00 16,0 19,0 160,0 2,00 80,0 3,20 4,4 5,3 44,0 0,53 82,0 8,20 15,0 18,0 150,0 1,87 80,0 3,40 5,6 6,4 56,0 1,20 47,0 8,40 13,4 16,2 134,0 2,00 67,0 3,60 4,2 6,0 42,0 0,47 90,0 8,60 11,6 14,6 116,0 1,60 73,0 3,80 6,2 6,9 62,0 1,00 62,0 8,80 8,3 10,7 83,0 1,47 57,0 4,00 5,2 6,7 52,0 1,27 41,0 9,00 4,8 7,0 48,0 1,60 30,0 4,20 3,7 5,6 37,0 0,73 50,0 9,20 3,2 5,6 32,0 1,20 27,0 4,40 3,2 4,3 32,0 0,47 69,0 9,40 3,8 5,6 38,0 1,47 26,0 4,60 2,9 3,6 29,0 1,20 24,0 9,60 3,5 5,7 35,0 0,80 44,0 4,80 3,8 5,6 38,0 0,80 47,0 9,80 4,1 5,3 41,0 1,27 32,0 5,00 2,6 3,8 26,0 0,73 35,0 10,00 5,2 7,1 52, PENETROMETRO STATICO tipo da 10 t - (con anello allargatore) - - COSTANTE DI TRASFORMAZIONE Ct = Velocità Avanzamento punta 2 cm/s - punta meccanica tipo Begemann ø = 35.7 mm (area punta 10 cm² - apertura 60 ) - manicotto laterale (superficie 150 cm²) Software by: Dr.D.Merlin /840820

23 Centro Studi Geotecnici S.n.c. Geologia Geotecnica Idrogeologia Via S. Prosdocimo, Padova - Tel Certificato: A-1-13 PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 1 DIAGRAMMA DI RESISTENZA committente: Sigg.ri Valentini-Panizzolo - data prova : 19/01/ lavoro: - quota inizio : Piano Campagna - località: Dolo - via Marinelle - prof. falda : 0,80 m da quota inizio - resp. cantiere: - scala vert.: 1 : assist. cantiere: - data emiss. : 22/01/2013 Rp (kg/cm²) RL (kg/cm²) 0, ,0 2,0 4,0 6,0 falda m 0,0 m 0,80 1,0 1,0 2,0 2,0 3,0 3,0 4,0 4,0 5,0 5,0 6,0 6,0 7,0 7,0 8,0 8,0 9,0 9,0 10,0 10,0 11,0 11,0 12,0 12,0 13,0 13,0 14,0 14,0 15,0 15,0 16,0 16,0 17,0 17,0 18,0 18,0 19,0 19,0 20,0 20,0 21,0 21,0 22,0 22,0 23,0 23,0 24,0 24,0 25,0 25,0 26,0 26,0 27,0 27,0 28,0 28,0 29,0 29,0 30,0 30, ,0 2,0 4,0 6,0 Software by: Dr.D.Merlin /840820

24 Centro Studi Geotecnici S.n.c. Geologia Geotecnica Idrogeologia Via S. Prosdocimo, Padova - Tel Certificato: A-1-13 PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 2 DIAGRAMMA DI RESISTENZA committente: Sigg.ri Valentini-Panizzolo - data prova : 19/01/ lavoro: - quota inizio : Piano Campagna - località: Dolo - via Marinelle - prof. falda : 0,89 m da quota inizio - resp. cantiere: - scala vert.: 1 : assist. cantiere: - data emiss. : 22/01/2013 Rp (kg/cm²) RL (kg/cm²) 0, ,0 2,0 4,0 6,0 0,0 m falda m 0,89 1,0 1,0 2,0 2,0 3,0 3,0 4,0 4,0 5,0 5,0 6,0 6,0 7,0 7,0 8,0 8,0 9,0 9,0 10,0 10,0 11,0 11,0 12,0 12,0 13,0 13,0 14,0 14,0 15,0 15,0 16,0 16,0 17,0 17,0 18,0 18,0 19,0 19,0 20,0 20,0 21,0 21,0 22,0 22,0 23,0 23,0 24,0 24,0 25,0 25,0 26,0 26,0 27,0 27,0 28,0 28,0 29,0 29,0 30,0 30, ,0 2,0 4,0 6,0 Software by: Dr.D.Merlin /840820

25 Centro Studi Geotecnici S.n.c. Geologia Geotecnica Idrogeologia Via S. Prosdocimo, Padova - Tel Certificato: A-1-13 PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 3 DIAGRAMMA DI RESISTENZA committente: Sigg.ri Valentini-Panizzolo - data prova : 19/01/ lavoro: - quota inizio : Piano Campagna - località: Dolo - via Marinelle - prof. falda : 0,59 m da quota inizio - resp. cantiere: - scala vert.: 1 : assist. cantiere: - data emiss. : 22/01/2013 Rp (kg/cm²) RL (kg/cm²) 0, falda 0,0 2,0 4,0 6,0 0,0 m 0,59 m 1,0 1,0 2,0 2,0 3,0 3,0 4,0 4,0 5,0 5,0 6,0 6,0 7,0 7,0 8,0 8,0 9,0 9,0 10,0 10,0 11,0 11,0 12,0 12,0 13,0 13,0 14,0 14,0 15,0 15,0 16,0 16,0 17,0 17,0 18,0 18,0 19,0 19,0 20,0 20,0 21,0 21,0 22,0 22,0 23,0 23,0 24,0 24,0 25,0 25,0 26,0 26,0 27,0 27,0 28,0 28,0 29,0 29,0 30,0 30, ,0 2,0 4,0 6,0 Software by: Dr.D.Merlin /840820

26 Centro Studi Geotecnici S.n.c. Geologia Geotecnica Idrogeologia Via S. Prosdocimo, Padova - Tel Certificato: A-1-13 PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 1 TABELLA PARAMETRI GEOTECNICI committente: Sigg.ri Valentini-Panizzolo - data prova : 19/01/ lavoro: - quota inizio : Piano Campagna - località: Dolo - via Marinelle - prof. falda : 0,80 m da quota inizio - resp. cantiere: - assist. cantiere: - data emiss. : 22/01/2013 NATURA COESIVA NATURA GRANULARE Prof. Rp Rp/Rl Natura Y' p'vo Cu OCR Eu50 Eu25 Mo Dr ø1s ø2s ø3s ø4s ødm ømy Amax/g E'50 E'25 Mo m kg/cm² (-) Litol. t/m³ kg/cm² kg/cm² (-) kg/cm² kg/cm² % ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) (-) kg/cm² kg/cm² 0, /:/: 1,85 0,04 0,30 85, , , /:/: 1,85 0,07 0,35 43, , , //// 1,85 0,11 0,45 36, , //// 0,92 0,13 0,57 40, , //// 0,90 0,15 0,50 28, , *** 0,46 0,16 0,30 14, , //// 0,99 0,18 0,78 40, , :::: 0,92 0, , , :::: 0,94 0, , , :::: 0,93 0, , , :::: 0,92 0, , , /:/: 1,00 0,27 1,50 53, , , :::: 0,92 0, , , :::: 0,90 0, , , :::: 0,87 0, , , /:/: 0,93 0,34 0,85 19, , , :::: 0,90 0, , , /:/: 1,00 0,38 1,30 29, , , :::: 0,85 0, , , /:/: 0,90 0,42 0,70 11, , , :::: 0,86 0, , , :::: 0,86 0, , , :::: 0,87 0, , , :::: 0,88 0, , , :::: 0,91 0, , , :::: 0,89 0, , , :::: 0,90 0, , , :::: 0,89 0, , , :::: 0,90 0, , , :::: 0,91 0, , , :::: 0,91 0, , , :::: 0,91 0, , , :::: 0,92 0, , , :::: 0,94 0, , , :::: 0,92 0, , , :::: 0,92 0, , , :::: 0,93 0, , , :::: 0,94 0, , , :::: 0,86 0, , , *** 0,46 0,77 0,25 1, , *** 0,46 0,78 0,20 1, , *** 0,46 0,79 0,35 2, , //// 0,88 0,80 0,45 3, , //// 0,88 0,82 0,45 3, , //// 0,88 0,84 0,45 2, , //// 0,92 0,86 0,57 3, , :::: 0,96 0, , , :::: 0,97 0, , , :::: 0,96 0, , , :::: 0,95 0, , Software by: Dr.D.Merlin /840820

27 Centro Studi Geotecnici S.n.c. Geologia Geotecnica Idrogeologia Via S. Prosdocimo, Padova - Tel Certificato: A-1-13 PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 2 TABELLA PARAMETRI GEOTECNICI committente: Sigg.ri Valentini-Panizzolo - data prova : 19/01/ lavoro: - quota inizio : Piano Campagna - località: Dolo - via Marinelle - prof. falda : 0,89 m da quota inizio - resp. cantiere: - assist. cantiere: - data emiss. : 22/01/2013 NATURA COESIVA NATURA GRANULARE Prof. Rp Rp/Rl Natura Y' p'vo Cu OCR Eu50 Eu25 Mo Dr ø1s ø2s ø3s ø4s ødm ømy Amax/g E'50 E'25 Mo m kg/cm² (-) Litol. t/m³ kg/cm² kg/cm² (-) kg/cm² kg/cm² % ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) (-) kg/cm² kg/cm² 0, /:/: 1,85 0,04 0,20 51, , , *** 1,85 0,07 0,20 21, , *** 1,85 0,11 0,20 13, , //// 1,85 0,15 0,60 36, , //// 0,90 0,17 0,50 24, , //// 0,86 0,18 0,40 16, , /:/: 0,90 0,20 0,70 29, , , :::: 0,88 0, , , :::: 0,90 0, , , :::: 0,92 0, , , :::: 0,91 0, , , :::: 0,91 0, , , :::: 0,92 0, , , :::: 0,92 0, , , :::: 0,91 0, , , :::: 0,92 0, , , :::: 0,94 0, , , :::: 0,92 0, , , :::: 0,91 0, , , :::: 0,90 0, , , :::: 0,89 0, , , /:/: 0,96 0,47 0,97 15, , , :::: 0,88 0, , , :::: 0,88 0, , , :::: 0,88 0, , , :::: 0,90 0, , , :::: 0,89 0, , , :::: 0,90 0, , , :::: 0,89 0, , , /:/: 0,97 0,62 1,07 12, , , :::: 0,91 0, , , :::: 0,93 0, , , :::: 0,94 0, , , :::: 0,95 0, , , :::: 0,98 0, , , :::: 1,00 0, , , :::: 1,04 0, , , :::: 1,02 0, , , :::: 0,99 0, , , :::: 1,00 0, , , :::: 1,02 0, , , :::: 0,96 0, , , :::: 0,91 0, , , :::: 0,94 0, , , :::: 0,95 0, , , :::: 0,94 0, , , :::: 0,95 0, , , :::: 0,98 0, , , :::: 0,95 0, , , :::: 0,94 1, , , :::: 0,94 1, , , :::: 0,94 1, , , :::: 0,96 1, , , :::: 0,93 1, , , :::: 0,91 1, , , /:/: 0,96 1,12 0,97 5, , , :::: 0,97 1, , , :::: 0,92 1, , , :::: 0,98 1, , , :::: 0,94 1, , , :::: 1,04 1, , , :::: 0,95 1, , , :::: 1,08 1, , , :::: 0,98 1, , , :::: 0,98 1, , , :::: 1,02 1, , , :::: 0,99 1, , , :::: 0,97 1, , , :::: 0,96 1, , , :::: 0,95 1, , , :::: 1,06 1, , , :::: 0,98 1, , , :::: 1,05 1, , , :::: 1,02 1, , , /:/: 0,96 1,49 0,98 3, , , :::: 0,96 1, , , :::: 0,96 1, , , :::: 1,14 1, , , :::: 1,02 1, , , /:/: 1,01 1,59 1,87 7, , , //// 0,98 1,61 0,75 2, , /:/: 1,04 1,63 2,90 12, , , :::: 1,00 1, , , :::: 1,12 1, , , :::: 1,09 1, , , :::: 1,03 1, , , :::: 1,01 1, , , :::: 1,05 1, , , :::: 1,15 1, , , :::: 1,15 1, , , :::: 1,11 1, , , :::: 1,09 1, , , :::: 1,14 1, , , :::: 1,15 1, , , :::: 1,07 1, , , /:/: 0,96 1,94 1,00 2, , , //// 0,99 1,96 0,78 2, , //// 0,96 1,98 0,70 1, , //// 0,98 2,00 0,75 1, , /:/: 0,97 2,01 1,07 2, , Software by: Dr.D.Merlin /840820