S t u d i o. srl. Studio Ar.Tec ingegneria e architettura s.r.l. viale dei mille parma tel fax

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1 S t u d i o Studio Ar.Tec ingegneria e architettura s.r.l. viale dei mille parma tel fax srl studio@studioartecsrl.it

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3 PROGETTO ESECUTIVO RIGUARDANTE LE STRUTTURE 1 ILLUSTRAZIONE SINTETICA DEGLI ELEMENTI ESSENZIALI DEL PROGETTO STRUTTURALE FONDAZIONI CAMPO CALCETTO PREMESSA CARATTERISTICHE DELLA COSTRUZIONE... 3 CARATTERISTICHE DELLE INTERFERENZE CON IL TERRITORIO CIRCOSTANTE... 3 CARATTERISTICHE E RILIEVO TOPOGRAFICO DEL SITO DESCRIZIONE GENERALE DELL OPERA E CRITERI GENERALI DI PROGETTAZIONE, ANALISI E VERIFICA DESCRIZIONE GENERALE DELL OPERA... 4 CRITERI GENERALI DI PROGETTAZIONE... 4 CRITERI GENERALI DI ANALISI E VERIFICA QUADRO NORMATIVO DI RIFERIMENTO ADOTTATO AZIONI DI PROGETTO SULLA COSTRUZIONE VERIFICA DELLE TRAVI DI FONDAZIONE LATO STRUTTURA VERIFICA A CAPACITÀ PORTANTE RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE FONDAZIONI CAMPO CALCETTO PREMESSA CARATTERISTICHE DELLA COSTRUZIONE CARATTERISTICHE DELLE INTERFERENZE CON IL TERRITORIO CIRCOSTANTE CARATTERISTICHE E RILIEVO TOPOGRAFICO DEL SITO DESCRIZIONE GENERALE DELL OPERA E CRITERI GENERALI DI PROGETTAZIONE, ANALISI E VERIFICA DESCRIZIONE GENERALE DELL OPERA CRITERI GENERALI DI PROGETTAZIONE CRITERI GENERALI DI ANALISI E VERIFICA QUADRO NORMATIVO DI RIFERIMENTO ADOTTATO AZIONI DI PROGETTO SULLA COSTRUZIONE

4 2.5 MODELLO NUMERICO ATTESTATO DELL AFFIDABILITÀ DEL CODICE DI CALCOLO E DELLE PROCEDURE IMPLEMENTATE NEI PRODOTTI SOFTWARE AMV LICENZA D USO VERIFICA DELLE TRAVI DI FONDAZIONE LATO STRUTTURA VERIFICA A CAPACITÀ PORTANTE RELAZIONE SUI MATERIALI ELENCO DEI MATERIALI IMPIEGATI E LORO MODALITÀ DI POSA IN OPERA VALORI DI CALCOLO CALCESTRUZZI ACCIAIO PER C.A ELABORATI GRAFICI ESECUTIVI E PARTICOLARI COSTRUTTIVI ELABORATI GRAFICI GENERALI PARTICOLARI COSTRUTTIVI PIANO DI MANUTENZIONE DELLA PARTE STRUTTURALE DELL OPERA RELAZIONE SUI RISULTATI SPERIMENTALI INDAGINI SPECIALISTICHE RELAZIONE GEOLOGICA: INDAGINI, CARATTERIZZAZIONE E MODELLAZIONE GEOLOGICA DEL SITO RELAZIONE GEOTECNICA: INDAGINI, CARATTERIZZAZIONE E MODELLAZIONE DEL VOLUME SIGNIFICATIVO DI TERRENO RELAZIONE SULLA MODELLAZIONE SISMICA CONCERNENTE ALLA PERICOLOSITÀ SISMICA DI BASE

5 1 ILLUSTRAZIONE SINTETICA DEGLI ELEMENTI ESSENZIALI DEL PROGETTO STRUTTURALE FONDAZIONI CAMPO CALCETTO 1.1 PREMESSA. Caratteristiche della costruzione La presente relazione è relativa alla costruzione della nuova copertura del campo di calcetto all interno dell area ludico sportiva Rossana Wade in Alseno capoluogo, Piacenza, PC. I principali parametri per la definizione delle azioni ambientali sulla struttura sono di seguito riportati: Vita nominale (V N): 50 anni Amplificazione topografica (S T): 1,0 Classe d uso della costruzione: IV Zona sismica del sito: III Periodo di riferimento (V R): 100 anni Latitudine: Categoria del sottosuolo: B Longitudine: Categoria topografica (T i): T1 Longitudine: Caratteristiche delle interferenze con il territorio circostante La copertura del campo di calcetto risulta isolata rispetto agli altri edifici presenti all interno dell area. Vista dell area ludico sportiva nello stato di fatto con l individuazione del campo su cui verrà installata la copertura. Caratteristiche e rilievo topografico del sito Si rimanda alla relazione geologica a firma dei dott.geol. Andrea Dadomo integrativa della presente; il terreno in esame, ai fini della definizione dell azione sismica di progetto è classificato in categoria B; L area in esame si presenta con pendenza media i 15, si fa ricorso al coefficiente di amplificazione topografico S T di cui alla tab. 3.2.VI della DM 14/01/2008, ascrivendo il sito in 3

6 esame alla categoria T 1 con valore S T =1.0. Per tutti gli altri aspetti si rimanda direttamente alla relazione geologica sopra citata. In relazione alla verifica che sarà svolta si riportano di seguito in estrema sintesi anche il coefficiente di Winkler adottato pari ad 1.1kg/cm 3 e la stratigrafia di riferimento: 1.2 DESCRIZIONE GENERALE DELL OPERA E CRITERI GENERALI DI PROGETTAZIONE, ANALISI E VERIFICA. Descrizione generale dell opera La struttura in progetto è realizzata con archi in legno che sostengono la copertura realizzata con tessuto in PVC. Gli archi in legno sono collegati alle fondazioni realizzate in calcestruzzo armato caratterizzate da sezione rettangolare. Per il dettaglio sia delle strutture in legno che per quanto concerne le strutture di fondazione si rimanda a quanto contenuto all interno degli elaborati grafici di progetto. Criteri generali di progettazione L oggetto della presente relazione sono le strutture di fondazione realizzate in calcestruzzo armato in opera. I principali aspetti che caratterizzano la progettazione di tali elementi sono i seguenti: a) sono dimensionati sulla base delle sollecitazioni ad essi trasmesse dalla struttura sovrastante, sollecitazioni desunte dalle rispettive relazioni di calcolo. b) devono avere comportamento non dissipativo, indipendentemente dal comportamento strutturale attribuito alla struttura su di esse gravante. Criteri generali di analisi e verifica Criteri di analisi Le analisi saranno svolte mediante analisi agli elementi finiti di opportuni modelli di calcolo che descrivono correttamente il comportamento reale delle fondazioni. Le analisi saranno anche basate su semplici relazioni di scienza e tecnica delle costruzioni implementate all interno di software o fogli di calcolo autoprodotti. Criteri di verifica Le fondazioni verranno verificate sia nel caso statico che nel caso sismico sia lato strutturale che lato terreno così come indicato all interno della normativa tecnica di riferimento. 4

7 Per quanto concerne le verifiche lato terreno saranno svolte le verifiche nei confronti della capacità portante per lo SLU e per lo SLV. Per quanto concerne invece le verifiche lato struttura saranno verificati gli elementi principali soggetti alle azioni dedotte dalle analisi in particolare per lo stato limite ultimo e per quello di salvaguardia della vita. Nel caso delle fondazioni non sono necessarie armature specifiche per ottenere un comportamento duttile, comunque utilizzando un minimo dello 0.2%Ac di armature longitudinali. 1.3 QUADRO NORMATIVO DI RIFERIMENTO ADOTTATO. D.M. 17 gennaio 2018 Aggiornamento delle Nuove Norme tecniche per le costruzioni. Circolare 2 febbraio 2009, n.617. Istruzioni per l applicazione delle Nuove norme tecniche per le costruzioni di cui al decreto ministeriale 14 gennaio AZIONI DI PROGETTO SULLA COSTRUZIONE. Come descritto in precedenza questa relazione riguarda le strutture fondali della copertura del campo di calcetto pertanto per quanto concerne le azioni agenti sulla struttura altre non sono che le reazioni vincolari desunte dalla analisi della struttura lignea. Per il dettaglio quindi delle azioni e della modellazione di questa struttura si rimanda a quanto contenuto all interno della relativa relazione di calcolo. Modello numerico. Le strutture di fondazione come descritto in precedenza sono costituite dai seguenti elementi: Travi perimetrali di fondazione in c.a. gettate in opera caratterizzate da sezione 80x50cm per i lati lunghi e 50x50cm per i lati corti. Si è costruito un opportuno modello di calcolo che potesse cogliere correttamente il comportamento delle travi perimetrali determinando così correttamente le sollecitazioni su tutti gli elementi che costituiscono la fondazione. In particolare il modello è costituito da elementi trave su suolo elastico alla Winkler e da conci rigidi inseriti per tenere conto della eccentricità presente tra il carico derivante dalla struttura lignea posta alla quota estradossale della fondazione ed il baricentro della stessa. Per costruire il modello, svolgere le analisi e le relative verifiche si è scelto di utilizzare il software agli elmeneti finiti Mastersap della AMV software. 5

8 1.5 VERIFICA DELLE TRAVI DI FONDAZIONE LATO STRUTTURA Come descritto in precedenza in progetto sono presenti due tipologie differenti di travi, una caratterizzata da sezione di 80x50cm e l altra caratterizzata da sezione 50x50cm. Il modello di calcolo è dunque il seguente: Vista del modello di calcolo Il coefficiente di Winkler come descritto in precedenza è pari ad 1.1kg/cm 3 Come detto in precedenza si sono inseriti opportuni conci rigidi per considerare correttamente l eccentricità presente tra la posizione di applicazione del carico derivante dalla struttura lignea ed il baricentro della fondazione, in particolare questa eccentricità è pari a 25cm: Vista dei conci rigidi verticali Per ognuna delle posizioni ove sono le piastre di base si è applicato il carico verticale desunto dalla relazione di calcolo della struttura lignea per ognuna delle combinazioni di carico considerate. SI riporta di seguito una immagine rappresentativa: 6

9 Vista dei carichi applicati in corrispondenza delle piastre della struttura lignea ( in questa raffigurazione SLV1) si può notare come gli stessi siano stati correttaemnte applicati al nodo superiore del concio rigido. Si riportano di seguito le combinazioni di carico utilizzate nel dettaglio: COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 1 SLV1 Azione sismica: Sisma assente Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio SLV2 Azione sismica: Sisma assente Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio SLV3 Azione sismica: Sisma assente Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio SLV4 Azione sismica: Sisma assente Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio SLV5 Azione sismica: Sisma assente 6 SLV6 Azione sismica: Sisma assente 7 SLV7 Azione sismica: Sisma assente 8 SLV8 Azione sismica: Sisma assente 9 SLV9 Azione sismica: Sisma assente 10 SLV10 Azione sismica: Sisma assente 11 SLV11 Azione sismica: Sisma assente 12 SLV12 Azione sismica: Sisma assente 13 SLV13 Azione sismica: Sisma assente 7

10 Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 14 SLV14 Azione sismica: Sisma assente 15 SLV15 Azione sismica: Sisma assente I risultati ottenuti sono i seguenti: Sollecitazioni taglianti Fy [kn] Sollecitazioni torcenti Mx [knm] 8

11 Sollecitazioni flettenti Mz [knm] Pressioni sul terreno [kn/m 2 ] Si sono svolte le opportune verifiche considerando questi parametri: L esito delle verifiche è il seguente: 9

12 Indice di resistenza a pressoflessione Indice di resistenza a taglio/torsione La verifica risulta pertanto soddisfatta. Le armature considerate nelle verifiche sono le seguenti: Armatura trasversale/staffe 10

13 Armatura superiore/inferiore Armatura laterale 1.6 VERIFICA A CAPACITÀ PORTANTE Occorre infine determinare se la sollecitazione sul terreno sia da quest ultimo sopportabile. Le caratteristiche del terreno sono state desunte dalla relazione geologica Per il dettaglio si rimanda dunque a quest ultima. In questa sede si riportano solamente le caratteristiche geologiche del terreno di fondazione utilizzate per il calcolo della capacità portante. In particoalre si ha la seguente stratigrafia: E opportuno chiarire che si è deciso di creare un strato di misto cementato dello spessore di 70cm per poter raggiungere la unità B, strato che risente in modo minore delle variazioni volumetriche in relazione alle variazioni di umidità. Sulla base di questi dati si è svolta la verifica a capacità portante con il software di calcolo Califfo. 11

14 La capacità portante di design vale pertanto: /2.3=100.53kPa = kN/m 2 Poiché la pressione sul terreno massima riportata in precedenza è pari a 42.9kPa la verifica risulta soddisfatta. 12

15 2 RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE FONDAZIONI CAMPO CALCETTO 2.1 PREMESSA. Caratteristiche della costruzione La presente relazione è relativa alla costruzione della nuova copertura del campo di calcetto all interno dell area ludico sportiva Rossana Wade in Alseno capoluogo, Piacenza, PC. I principali parametri per la definizione delle azioni ambientali sulla struttura sono di seguito riportati: Vita nominale (V N): 50 anni Amplificazione topografica (S T): 1,0 Classe d uso della costruzione: IV Zona sismica del sito: III Periodo di riferimento (V R): 100 anni Latitudine: Categoria del sottosuolo: B Longitudine: Categoria topografica (T i): T1 Longitudine: Caratteristiche delle interferenze con il territorio circostante La copertura del campo di calcetto risulta isolata rispetto agli altri edifici presenti all interno dell area. Vista dell area ludico sportiva nello stato di fatto con l individuazione del campo su cui verrà installata la copertura. Caratteristiche e rilievo topografico del sito Si rimanda alla relazione geologica a firma dei dott.geol. Andrea Dadomo integrativa della presente; il terreno in esame, ai fini della definizione dell azione sismica di progetto è classificato in 13

16 categoria B; L area in esame si presenta con pendenza media i 15, si fa ricorso al coefficiente di amplificazione topografico S T di cui alla tab. 3.2.VI della DM 14/01/2008, ascrivendo il sito in esame alla categoria T 1 con valore S T =1.0. Per tutti gli altri aspetti si rimanda direttamente alla relazione geologica sopra citata. In relazione alla verifica che sarà svolta si riportano di seguito in estrema sintesi anche il coefficiente di Winkler adottato pari ad 1.1kg/cm 3 e la stratigrafia di riferimento: 2.2 DESCRIZIONE GENERALE DELL OPERA E CRITERI GENERALI DI PROGETTAZIONE, ANALISI E VERIFICA. Descrizione generale dell opera La struttura in progetto è realizzata con archi in legno che sostengono la copertura realizzata con tessuto in PVC. Gli archi in legno sono collegati alle fondazioni realizzate in calcestruzzo armato caratterizzate da sezione rettangolare. Per il dettaglio sia delle strutture in legno che per quanto concerne le strutture di fondazione si rimanda a quanto contenuto all interno degli elaborati grafici di progetto. Criteri generali di progettazione L oggetto della presente relazione sono le strutture di fondazione realizzate in calcestruzzo armato in opera. I principali aspetti che caratterizzano la progettazione di tali elementi sono i seguenti: a) sono dimensionati sulla base delle sollecitazioni ad essi trasmesse dalla struttura sovrastante, sollecitazioni desunte dalle rispettive relazioni di calcolo. b) devono avere comportamento non dissipativo, indipendentemente dal comportamento strutturale attribuito alla struttura su di esse gravante. Criteri generali di analisi e verifica Criteri di analisi Le analisi saranno svolte mediante analisi agli elementi finiti di opportuni modelli di calcolo che descrivono correttamente il comportamento reale delle fondazioni. Le analisi saranno anche basate su semplici relazioni di scienza e tecnica delle costruzioni implementate all interno di software o fogli di calcolo autoprodotti. Criteri di verifica 14

17 Le fondazioni verranno verificate sia nel caso statico che nel caso sismico sia lato strutturale che lato terreno così come indicato all interno della normativa tecnica di riferimento. Per quanto concerne le verifiche lato terreno saranno svolte le verifiche nei confronti della capacità portante per lo SLU e per lo SLV. Per quanto concerne invece le verifiche lato struttura saranno verificati gli elementi principali soggetti alle azioni dedotte dalle analisi in particolare per lo stato limite ultimo e per quello di salvaguardia della vita. Nel caso delle fondazioni non sono necessarie armature specifiche per ottenere un comportamento duttile, comunque utilizzando un minimo dello 0.2%Ac di armature longitudinali. 2.3 QUADRO NORMATIVO DI RIFERIMENTO ADOTTATO. D.M. 17 gennaio 2018 Aggiornamento delle Nuove Norme tecniche per le costruzioni. Circolare 2 febbraio 2009, n.617. Istruzioni per l applicazione delle Nuove norme tecniche per le costruzioni di cui al decreto ministeriale 14 gennaio AZIONI DI PROGETTO SULLA COSTRUZIONE. Come descritto in precedenza questa relazione riguarda le strutture fondali della copertura del campo di calcetto pertanto per quanto concerne le azioni agenti sulla struttura altre non sono che le reazioni vincolari desunte dalla analisi della struttura lignea. Per il dettaglio quindi delle azioni e della modellazione di questa struttura si rimanda a quanto contenuto all interno della relativa relazione di calcolo. Si riportano di seguito uno schema di riferimento del modello di calcolo della struttura e le reazioni vincolari per le diverse combinazioni di carico. Vista del modello di calcolo della struttura in legno 15

18 Vista del modello di calcolo della struttura in legno, numerazione dei vincoli Le combinaizioni di carico considerate sono le segnuenti: COMBINAZIONI CARICHI A1 - S.L.V. / S.L.D. DESCRIZIONI Peso Strutturale 1,30 1,30 1,30 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 PERMANENTI 1,50 1,50 1,50 1,50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 NEVE 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 VENTO 0,00 1,50 0,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 NEVE ASIMMETRICA 0,00 0,75 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 VENTO LONGITUDINALE 0,00 0,00 0,00 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 1,00-1,00-1,00 0,30 0,30-0,30-0,30 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,30-0,30 0,30-0,30 1,00-1,00 1,00-1,00 Si riportano di seguito le reazioni vincolari per ogni singolo nodo nelle diverse combinazioni di carico: REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 1- S.L.V. 1 0,000 4,935 10,783 0,000 0,000 0, ,000 4,980 11,157 0,000 0,000 0, ,000-4,880 10,716 0,000 0,000 0, ,000 4,836 10,627 0,000 0,000 0, ,000-4,980 11,157 0,000 0,000 0, ,000 4,883 10,912 0,000 0,000 0, ,000-4,891 10,826 0,000 0,000 0, ,158 0,025 0,245 0,000 0,000 0, ,166-0,026 0,256 0,000 0,000 0, REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 1- S.L.V. 50 0,000-4,883 11,047 0,000 0,000 0, ,000 4,980 11,157 0,000 0,000 0, ,000-4,980 11,157 0,000 0,000 0, ,000 4,966 10,927 0,000 0,000 0, ,000-4,954 10,878 0,000 0,000 0, ,177 0,028 0,273 0,000 0,000 0, ,171-0,027 0,264 0,000 0,000 0, ,000 4,902 10,722 0,000 0,000 0, ,000-4,914 10,772 0,000 0,000 0, ,180-0,028 0,278 0,000 0,000 0,000

19 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 1- S.L.V. 97 0,158-0,025 0,244 0,000 0,000 0, ,169 0,026 0,261 0,000 0,000 0, ,170 0,027 0,262 0,000 0,000 0,000 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 2- S.L.V. 1 0,000-0,890 5,126 0,000 0,000 0, ,000-0,848 5,359 0,000 0,000 0, ,000-3,958 3,877 0,000 0,000 0, ,000-0,870 5,217 0,000 0,000 0, ,000-3,997 4,091 0,000 0,000 0, ,000-0,848 5,359 0,000 0,000 0, ,000-3,977 3,966 0,000 0,000 0, ,071 0,011 0,110 0,000 0,000 0, ,060-0,009 0,092 0,000 0,000 0, ,000-3,997 4,091 0,000 0,000 0, ,000-0,848 5,359 0,000 0,000 0, ,000-3,997 4,091 0,000 0,000 0, ,000-0,870 5,217 0,000 0,000 0, ,000-3,977 3,966 0,000 0,000 0, ,080 0,012 0,123 0,000 0,000 0, ,068-0,011 0,105 0,000 0,000 0, ,000-0,890 5,126 0,000 0,000 0, ,000-3,958 3,877 0,000 0,000 0, ,068-0,011 0,105 0,000 0,000 0, ,060-0,009 0,092 0,000 0,000 0, ,080 0,012 0,123 0,000 0,000 0, ,071 0,011 0,110 0,000 0,000 0,000 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 3- S.L.V. 1 0,000 2,721 10,655 0,000 0,000 0, ,000 2,775 11,020 0,000 0,000 0, ,000-5,634 8,070 0,000 0,000 0, ,000 2,740 10,735 0,000 0,000 0, ,000-5,682 8,381 0,000 0,000 0, ,000 2,775 11,020 0,000 0,000 0, ,000-5,652 8,151 0,000 0,000 0, ,157 0,025 0,242 0,000 0,000 0, ,123-0,019 0,190 0,000 0,000 0, ,000-5,682 8,381 0,000 0,000 0, ,000 2,775 11,020 0,000 0,000 0, ,000-5,682 8,381 0,000 0,000 0, ,000 2,740 10,735 0,000 0,000 0,000 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 3- S.L.V. 76 0,000-5,652 8,151 0,000 0,000 0, ,171 0,027 0,264 0,000 0,000 0, ,136-0,021 0,209 0,000 0,000 0, ,000 2,721 10,655 0,000 0,000 0, ,000-5,634 8,070 0,000 0,000 0, ,136-0,021 0,209 0,000 0,000 0, ,123-0,019 0,190 0,000 0,000 0, ,171 0,027 0,264 0,000 0,000 0, ,157 0,025 0,242 0,000 0,000 0,000 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 4- S.L.V. 1-0,229-0,351-1,602 0,000 0,006 0, ,004 0,344 1,121 0,000 0,000-0, ,229 0,351-1,602 0,000 0,006-0, ,004 0,993 3,621 0,000 0,000-0, ,004-0,344 1,121 0,000 0,000 0, ,004 0,344 1,121 0,000 0,000 0, ,004-0,993 3,621 0,000 0,000 0, ,837 0,131 1,293 0,000 0,000 0, ,837-0,131 1,293 0,000 0,000 0, ,004-0,344 1,121 0,000 0,000 0, ,004 0,345 1,121 0,000 0,000 0, ,004-0,345 1,121 0,000 0,000 0, ,004-0,295-1,301 0,000 0,000 0, ,004 0,295-1,301 0,000 0,000 0, ,785-0,123-1,211 0,000 0,000 0, ,785 0,123-1,211 0,000 0,000 0, ,004 0,940 3,345 0,000 0,000 0, ,004-0,940 3,345 0,000 0,000 0, ,756-0,118 1,167 0,000 0,000 0, ,719 0,112-1,110 0,000 0,000 0, ,756 0,118 1,167 0,000 0,000 0, ,719-0,112-1,110 0,000 0,000 0,000 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 5- S.L.V. 1 0,000 0,234 0,734 0,000 0,000 0, ,000 0,259 0,843 0,000 0,000 0, ,000-0,234 0,734 0,000 0,000 0, ,000 0,250 0,808 0,000 0,000 0, ,000-0,259 0,843 0,000 0,000 0, ,000 0,259 0,843 0,000 0,000 0, ,000-0,250 0,808 0,000 0,000 0,000 17

20 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 5- S.L.V. 39-0,010 0,001 0,015 0,000 0,000 0, ,010-0,001 0,015 0,000 0,000 0, ,000-0,259 0,843 0,000 0,000 0, ,000 0,259 0,843 0,000 0,000 0, ,000-0,259 0,843 0,000 0,000 0, ,000 0,250 0,808 0,000 0,000 0, ,000-0,250 0,808 0,000 0,000 0, ,013 0,002 0,020 0,000 0,000 0, ,013-0,002 0,020 0,000 0,000 0, ,000 0,234 0,734 0,000 0,000 0, ,000-0,234 0,734 0,000 0,000 0, ,013-0,002 0,020 0,000 0,000 0, ,010-0,001 0,015 0,000 0,000 0, ,013 0,002 0,020 0,000 0,000 0, ,010 0,001 0,015 0,000 0,000 0,000 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 6- S.L.V. 1 0,000 0,234 0,734 0,000 0,000 0, ,000 0,259 0,843 0,000 0,000 0, ,000-0,234 0,734 0,000 0,000 0, ,000 0,250 0,808 0,000 0,000 0, ,000-0,259 0,843 0,000 0,000 0, ,000 0,259 0,843 0,000 0,000 0, ,000-0,250 0,808 0,000 0,000 0, ,010 0,001 0,015 0,000 0,000 0, ,010-0,001 0,015 0,000 0,000 0, ,000-0,259 0,843 0,000 0,000 0, ,000 0,259 0,843 0,000 0,000 0, ,000-0,259 0,843 0,000 0,000 0, ,000 0,250 0,808 0,000 0,000 0, ,000-0,250 0,808 0,000 0,000 0, ,013 0,002 0,020 0,000 0,000 0, ,013-0,002 0,020 0,000 0,000 0, ,000 0,234 0,734 0,000 0,000 0, ,000-0,234 0,734 0,000 0,000 0, ,013-0,002 0,020 0,000 0,000 0, ,010-0,001 0,015 0,000 0,000 0, ,013 0,002 0,020 0,000 0,000 0, ,010 0,001 0,015 0,000 0,000 0,000 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 7- S.L.V. 1 0,000 0,234 0,734 0,000 0,000 0,000 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 7- S.L.V. 12 0,000 0,259 0,843 0,000 0,000 0, ,000-0,234 0,734 0,000 0,000 0, ,000 0,250 0,808 0,000 0,000 0, ,000-0,259 0,843 0,000 0,000 0, ,000 0,259 0,843 0,000 0,000 0, ,000-0,250 0,808 0,000 0,000 0, ,010 0,001 0,015 0,000 0,000 0, ,010-0,001 0,015 0,000 0,000 0, ,000-0,259 0,843 0,000 0,000 0, ,000 0,259 0,843 0,000 0,000 0, ,000-0,259 0,843 0,000 0,000 0, ,000 0,250 0,808 0,000 0,000 0, ,000-0,250 0,808 0,000 0,000 0, ,013 0,002 0,020 0,000 0,000 0, ,013-0,002 0,020 0,000 0,000 0, ,000 0,234 0,734 0,000 0,000 0, ,000-0,234 0,734 0,000 0,000 0, ,013-0,002 0,020 0,000 0,000 0, ,010-0,001 0,015 0,000 0,000 0, ,013 0,002 0,020 0,000 0,000 0, ,010 0,001 0,015 0,000 0,000 0,000 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 8- S.L.V. 1-0,001-0,195-0,511 0,000 0,000 0, ,001 0,342 0,904 0,000 0,000 0, ,001 0,053-0,403 0,000 0,000-0, ,001 0,542 1,952 0,000 0,000 0, ,000-0,175 0,782 0,000 0,000-0, ,001 0,150 0,763 0,000 0,000 0, ,001-0,683 2,048 0,000 0,000-0, ,340 0,053 0,525 0,000 0,000 0, ,342-0,053 0,528 0,000 0,000 0, ,000-0,368 0,923 0,000 0,000-0, ,001 0,349 0,909 0,000 0,000 0, ,001-0,169 0,777 0,000 0,000-0, ,001-0,182-0,431 0,000 0,000 0, ,001 0,044-0,336 0,000 0,000-0, ,320-0,050-0,494 0,000 0,000 0, ,319 0,050-0,492 0,000 0,000 0, ,001 0,524 1,873 0,000 0,000 0, ,001-0,662 1,977 0,000 0,000-0, ,346-0,054 0,534 0,000 0,000 0, ,321 0,050-0,496 0,000 0,000 0, ,344 0,054 0,531 0,000 0,000 0,000 18

21 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 8- S.L.V. 99-0,322-0,050-0,498 0,000 0,000 0,000 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 9- S.L.V. 1-0,001-0,054-0,404 0,000 0,000 0, ,001 0,175 0,782 0,000 0,000 0, ,001 0,195-0,510 0,000 0,000-0, ,001 0,683 2,048 0,000 0,000 0, ,000-0,342 0,904 0,000 0,000-0, ,001 0,368 0,923 0,000 0,000 0, ,001-0,542 1,952 0,000 0,000-0, ,342 0,053 0,527 0,000 0,000 0, ,341-0,053 0,526 0,000 0,000 0, ,000-0,149 0,763 0,000 0,000-0, ,001 0,169 0,777 0,000 0,000 0, ,001-0,349 0,909 0,000 0,000-0, ,001-0,044-0,337 0,000 0,000 0, ,001 0,182-0,430 0,000 0,000-0, ,318-0,050-0,491 0,000 0,000 0, ,321 0,050-0,495 0,000 0,000 0, ,001 0,662 1,978 0,000 0,000 0, ,001-0,524 1,872 0,000 0,000-0, ,344-0,054 0,531 0,000 0,000 0, ,323 0,050-0,498 0,000 0,000 0, ,346 0,054 0,534 0,000 0,000 0, ,321-0,050-0,495 0,000 0,000 0,000 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 10- S.L.V. 1 0,001 0,522 1,872 0,000 0,000-0, ,001 0,342 0,904 0,000 0,000-0, ,001-0,663 1,978 0,000 0,000 0, ,001-0,183-0,432 0,000 0,000-0, ,000-0,175 0,782 0,000 0,000 0, ,001 0,150 0,763 0,000 0,000-0, ,001 0,042-0,335 0,000 0,000 0, ,322-0,050-0,498 0,000 0,000 0, ,321 0,050-0,496 0,000 0,000 0, ,000-0,368 0,923 0,000 0,000 0, ,001 0,348 0,909 0,000 0,000-0, ,001-0,169 0,777 0,000 0,000 0, ,001 0,544 1,953 0,000 0,000-0, ,001-0,681 2,046 0,000 0,000 0, ,344 0,054 0,531 0,000 0,000 0,000 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 10- S.L.V. 81 0,346-0,054 0,535 0,000 0,000 0, ,001-0,193-0,510 0,000 0,000-0, ,001 0,055-0,404 0,000 0,000 0, ,319 0,050-0,492 0,000 0,000 0, ,342-0,053 0,528 0,000 0,000 0, ,320-0,050-0,494 0,000 0,000 0, ,340 0,053 0,525 0,000 0,000 0,000 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 11- S.L.V. 1 0,001 0,664 1,979 0,000 0,000-0, ,001 0,176 0,782 0,000 0,000-0, ,001-0,522 1,871 0,000 0,000 0, ,001-0,042-0,336 0,000 0,000-0, ,000-0,343 0,904 0,000 0,000 0, ,001 0,368 0,923 0,000 0,000-0, ,001 0,183-0,431 0,000 0,000 0, ,321-0,050-0,495 0,000 0,000 0, ,323 0,050-0,499 0,000 0,000 0, ,000-0,149 0,763 0,000 0,000 0, ,001 0,169 0,777 0,000 0,000-0, ,001-0,348 0,909 0,000 0,000 0, ,001 0,681 2,047 0,000 0,000-0, ,001-0,543 1,953 0,000 0,000 0, ,346 0,054 0,534 0,000 0,000 0, ,344-0,054 0,532 0,000 0,000 0, ,001-0,055-0,405 0,000 0,000-0, ,001 0,193-0,509 0,000 0,000 0, ,320 0,050-0,495 0,000 0,000 0, ,340-0,053 0,526 0,000 0,000 0, ,318-0,050-0,491 0,000 0,000 0, ,342 0,053 0,527 0,000 0,000 0,000 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 12- S.L.V. 1 0,000-0,109 0,197 0,000 0,000 0, ,000 0,537 1,046 0,000 0,000 0, ,000-0,362 0,556 0,000 0,000 0, ,000 0,124 1,006 0,000 0,000 0, ,000 0,021 0,640 0,000 0,000 0, ,000-0,105 0,577 0,000 0,000 0, ,000-0,593 1,326 0,000 0,000 0, ,106 0,017 0,164 0,000 0,000 0, ,112-0,017 0,172 0,000 0,000 0,000 19

22 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 12- S.L.V. 50 0,000-0,625 1,109 0,000 0,000 0, ,000 0,558 1,062 0,000 0,000 0, ,000 0,040 0,624 0,000 0,000 0, ,000-0,089 0,294 0,000 0,000 0, ,000-0,370 0,607 0,000 0,000 0, ,090-0,014-0,139 0,000 0,000 0, ,084 0,013-0,129 0,000 0,000 0, ,000 0,112 0,916 0,000 0,000 0, ,000-0,572 1,266 0,000 0,000 0, ,116-0,018 0,179 0,000 0,000 0, ,087 0,014-0,135 0,000 0,000 0, ,109 0,017 0,169 0,000 0,000 0, ,092-0,014-0,143 0,000 0,000 0,000 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 13- S.L.V. 1 0,000 0,362 0,556 0,000 0,000 0, ,000-0,019 0,640 0,000 0,000 0, ,000 0,109 0,198 0,000 0,000 0, ,000 0,593 1,326 0,000 0,000 0, ,000-0,538 1,046 0,000 0,000 0, ,000 0,622 1,109 0,000 0,000 0, ,000-0,124 1,006 0,000 0,000 0, ,111 0,017 0,172 0,000 0,000 0, ,107-0,017 0,165 0,000 0,000 0, ,000 0,107 0,577 0,000 0,000 0, ,000-0,040 0,624 0,000 0,000 0, ,000-0,558 1,062 0,000 0,000 0, ,000 0,370 0,607 0,000 0,000 0, ,000 0,088 0,294 0,000 0,000 0, ,083-0,013-0,129 0,000 0,000 0, ,090 0,014-0,139 0,000 0,000 0, ,000 0,572 1,266 0,000 0,000 0, ,000-0,112 0,916 0,000 0,000 0, ,109-0,017 0,169 0,000 0,000 0, ,093 0,014-0,143 0,000 0,000 0, ,116 0,018 0,178 0,000 0,000 0, ,087-0,014-0,135 0,000 0,000 0,000 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 14- S.L.V. 1 0,000 0,106 0,912 0,000 0,000 0, ,000 0,537 1,046 0,000 0,000 0, ,000-0,577 1,270 0,000 0,000 0,000 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 14- S.L.V. 15 0,000-0,094 0,291 0,000 0,000 0, ,000 0,021 0,640 0,000 0,000 0, ,000-0,105 0,577 0,000 0,000 0, ,000-0,376 0,611 0,000 0,000 0, ,092-0,014-0,143 0,000 0,000 0, ,087 0,014-0,135 0,000 0,000 0, ,000-0,625 1,109 0,000 0,000 0, ,000 0,557 1,062 0,000 0,000 0, ,000 0,040 0,624 0,000 0,000 0, ,000 0,129 1,009 0,000 0,000 0, ,000-0,588 1,322 0,000 0,000 0, ,109 0,017 0,168 0,000 0,000 0, ,116-0,018 0,179 0,000 0,000 0, ,000-0,103 0,202 0,000 0,000 0, ,000-0,357 0,552 0,000 0,000 0, ,084 0,013-0,129 0,000 0,000 0, ,112-0,017 0,172 0,000 0,000 0, ,090-0,014-0,139 0,000 0,000 0, ,106 0,017 0,164 0,000 0,000 0,000 REAZIONI VINCOLARI COMBINAZIONE 15- S.L.V. 1 0,000 0,577 1,270 0,000 0,000 0, ,000-0,019 0,640 0,000 0,000 0, ,000-0,106 0,912 0,000 0,000 0, ,000 0,376 0,610 0,000 0,000 0, ,000-0,538 1,046 0,000 0,000 0, ,000 0,622 1,109 0,000 0,000 0, ,000 0,094 0,291 0,000 0,000 0, ,087-0,014-0,135 0,000 0,000 0, ,092 0,014-0,143 0,000 0,000 0, ,000 0,107 0,577 0,000 0,000 0, ,000-0,040 0,624 0,000 0,000 0, ,000-0,557 1,062 0,000 0,000 0, ,000 0,588 1,322 0,000 0,000 0, ,000-0,129 1,009 0,000 0,000 0, ,116 0,018 0,179 0,000 0,000 0, ,109-0,017 0,169 0,000 0,000 0, ,000 0,357 0,551 0,000 0,000 0, ,000 0,103 0,202 0,000 0,000 0, ,090 0,014-0,139 0,000 0,000 0, ,106-0,017 0,164 0,000 0,000 0, ,084-0,013-0,129 0,000 0,000 0, ,111 0,017 0,172 0,000 0,000 0,000 20

23 2.5 MODELLO NUMERICO. Le strutture di fondazione come descritto in precedenza sono costituite dai seguenti elementi: Travi perimetrali di fondazione in c.a. gettate in opera caratterizzate da sezione 80x50cm per i lati lunghi e 50x50cm per i lati corti. Si è costruito un opportuno modello di calcolo che potesse cogliere correttamente il comportamento delle travi perimetrali determinando così correttamente le sollecitazioni su tutti gli elementi che costituiscono la fondazione. In particolare il modello è costituito da elementi trave su suolo elastico alla Winkler e da conci rigidi inseriti per tenere conto della eccentricità presente tra il carico derivante dalla struttura lignea posta alla quota estradossale della fondazione ed il baricentro della stessa. Per costruire il modello, svolgere le analisi e le relative verifiche si è scelto di utilizzare il software agli elmeneti finiti Mastersap della AMV software di cui si riporta nel seguito la licenza d uso. Attestato dell affidabilità del codice di calcolo e delle procedure implementate nei prodotti Software AMV 21

24 Licenza d uso 22

25 2.6 VERIFICA DELLE TRAVI DI FONDAZIONE LATO STRUTTURA Come descritto in precedenza in progetto sono presenti due tipologie differenti di travi, una caratterizzata da sezione di 80x50cm e l altra caratterizzata da sezione 50x50cm. Il modello di calcolo è dunque il seguente: Vista del modello di calcolo Il coefficiente di Winkler come descritto in precedenza è pari ad 1.1kg/cm 3 Come detto in precedenza si sono inseriti opportuni conci rigidi per considerare correttamente l eccentricità presente tra la posizione di applicazione del carico derivante dalla struttura lignea ed il baricentro della fondazione, in particolare questa eccentricità è pari a 25cm: Vista dei conci rigidi verticali Per ognuna delle posizioni ove sono le piastre di base si è applicato il carico verticale desunto dalla relazione di calcolo della struttura lignea per ognuna delle combinazioni di carico considerate. SI riporta di seguito una immagine rappresentativa: 23

26 Vista dei carichi applicati in corrispondenza delle piastre della struttura lignea ( in questa raffigurazione SLV1) si può notare come gli stessi siano stati correttaemnte applicati al nodo superiore del concio rigido. Si riportano di seguito le combinazioni di carico utilizzate nel dettaglio: COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 1 SLV1 Azione sismica: Sisma assente Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio SLV2 Azione sismica: Sisma assente Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio SLV3 Azione sismica: Sisma assente Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio SLV4 Azione sismica: Sisma assente Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio SLV5 Azione sismica: Sisma assente 6 SLV6 Azione sismica: Sisma assente 7 SLV7 Azione sismica: Sisma assente 8 SLV8 Azione sismica: Sisma assente 9 SLV9 Azione sismica: Sisma assente 10 SLV10 Azione sismica: Sisma assente 11 SLV11 Azione sismica: Sisma assente 12 SLV12 Azione sismica: Sisma assente 13 SLV13 Azione sismica: Sisma assente 14 SLV14 Azione sismica: Sisma assente 24

27 Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 15 SLV15 Azione sismica: Sisma assente I risultati ottenuti sono i seguenti: Sollecitazioni taglianti Fy [kn] Sollecitazioni torcenti Mx [knm] 25

28 Sollecitazioni flettenti Mz [knm] Pressioni sul terreno [kn/m 2 ] Si sono svolte le opportune verifiche considerando questi parametri: L esito delle verifiche è il seguente: 26

29 Indice di resistenza a pressoflessione Indice di resistenza a taglio/torsione La verifica risulta pertanto soddisfatta. Le armature considerate nelle verifiche sono le seguenti: Armatura trasversale/staffe 27

30 Armatura superiore/inferiore Armatura laterale 2.7 VERIFICA A CAPACITÀ PORTANTE Occorre infine determinare se la sollecitazione sul terreno sia da quest ultimo sopportabile. Le caratteristiche del terreno sono state desunte dalla relazione geologica Per il dettaglio si rimanda dunque a quest ultima. In questa sede si riportano solamente le caratteristiche geologiche del terreno di fondazione utilizzate per il calcolo della capacità portante. In particoalre si ha la seguente stratigrafia: E opportuno chiarire che si è deciso di creare un strato di misto cementato dello spessore di 70cm per poter raggiungere la unità B, strato che risente in modo minore delle variazioni volumetriche in relazione alle variazioni di umidità. Sulla base di questi dati si è svolta la verifica a capacità portante con il software di calcolo Califfo. 28

31 La capacità portante di design vale pertanto: /2.3=100.53kPa = kN/m 2 Poiché la pressione sul terreno massima riportata in precedenza è pari a 42.9kPa la verifica risulta soddisfatta. 29

32 30

33 3 RELAZIONE SUI MATERIALI 3.1. ELENCO DEI MATERIALI IMPIEGATI E LORO MODALITÀ DI POSA IN OPERA. I materiali ed i prodotti per uso strutturale utilizzati in questa opera sono: Calcestruzzo per travi di fondazione Rck>30 MPa (C25/30) Acciaio per c.a. in barre B450C 3.2. VALORI DI CALCOLO Calcestruzzi Riferimenti: D.M , par. 11.2; Linee Guida per la messa in opera del calcestruzzo strutturale; UNI EN 206-1/2006; UNI Tipologia strutturale: Fondazioni Classe di resistenza necessaria ai fini statici: 30 N/mm 2 (300 dan/cm 2 ) Condizioni ambientali: Strutture completamente interrate in terreno permeabile. Classe di esposizione: XC2 Rapporto acqua/cemento max: 0.60 Classe di consistenza: S3 (Plastica) Diametro massimo aggregati: 16 mm Prescrizione per il disarmo Indicativamente: pilastri 3-4 giorni; solette modeste giorni; travi, archi giorni, mensole 28 giorni. Per ogni porzione di struttura, il disarmo non può essere eseguito se non previa autorizzazione della Direzione Lavori. Provini da prelevarsi in cantiere n 2cubi di lato 15 cm; un prelievo ogni 100 mc σc28 >= 3* σc adm; Rck 28= Rm 35 kg/cm 2 ; Rmin> Rck 35 kg/cm 2 Parametri caratteristici e tensioni limite per il metodo degli stati limite Tabella riassuntiva per vari R ck R ck f ck f cd f ctm u.m. 31

34 [kg/cm 2 ] [kg/cm 2 ] [kg/cm 2 ] [kg/cm 2 ] [kg/cm 2 ] [kg/cm 2 ] R ck f ck f cd f ctm u.m [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] legenda: f ck (resistenza cilindrica a compressione); f ck = 0.83 R ck; f cd (resistenza di calcolo a compressione); fcd = α cc*f ck/γ c f ctd (resistenza di calcolo a trazione); f ctd = f ctk/γ c; f ctk = 0.7*f ctm; 2/3 f ctm = 0.30*f ck per classi C50/60 f ctm = 2.12*ln[1+f cm/10] per classi > C50/60 Valori indicativi di alcune caratteristiche meccaniche dei calcestruzzi impiegati: Ritiro (valori stimati): 0.25 mm/m (dopo 5 anni, strutture non armate); 0.10mm/m (strutture armate). Rigonfiamento in acqua (valori stimati): 0.20 mm/m (dopo 5 anni in strutture armate). Dilatazione termica: 10*10^(-6) C^(-1). Viscosità ϕ = Acciaio per C.A. (Rif. D.M , par ) 32

35 Acciaio per C.A. B450C f yk tensione nominale di snervamento: 4580 kg/cm 2 ( 450 N/mm 2 ) f tk tensione nominale di rottura: 5500 kg/cm 2 ( 540 N/mm 2 ) f td tensione di progetto a rottura: f yk / γ S = f yk / 1.15 = 3980 kg/cm 2 (= 391 N/mm 2 ) L acciaio dovrà rispettare i seguenti rapporti: f y / f yk < 1.35 f t / f y 1.15 Diametro delle barre: 6 φ 40 mm. E ammesso l uso di acciai forniti in rotoli per diametri 16 mm. Reti e tralicci con elementi base di diametro 6 φ 16 mm. Rapporto tra i diametri delle barre componenti reti e tralicci: φ min/φ max 0.6 Acciaio per C.A. B450A f yk tensione nominale di snervamento: 4580 kg/cm 2 ( 450 N/mm 2 ) f tk tensione nominale di rottura: 5500 kg/cm 2 ( 540 N/mm 2 ) f td tensione di progetto a rottura: f yk / γ S = f yk / 1.15 = 3980 kg/cm 2 (= 391 N/mm 2 ) L acciaio dovrà rispettare i seguenti rapporti: f y / f yk < 1.25 f t / f y 1.05 Diametro delle barre: 5 φ 10 mm. E ammesso l uso di acciai forniti in rotoli per diametri 10 mm. Reti e tralicci con elementi base di diametro 5 φ 10 mm. Rapporto tra i diametri delle barre componenti reti e tralicci: φmin/φmax

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37 4 ELABORATI GRAFICI ESECUTIVI E PARTICOLARI COSTRUTTIVI 4.1 ELABORATI GRAFICI GENERALI Vedere Disegni allegati 4.2 PARTICOLARI COSTRUTTIVI Vedere Disegni allegati 35

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39 5 PIANO DI MANUTENZIONE DELLA PARTE STRUTTURALE DELL OPERA Vedere documento allegato S

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41 6 RELAZIONE SUI RISULTATI SPERIMENTALI INDAGINI SPECIALISTICHE 6.1 RELAZIONE GEOLOGICA: INDAGINI, CARATTERIZZAZIONE E MODELLAZIONE GEOLOGICA DEL SITO Vedere Documento allegato 6.2 RELAZIONE GEOTECNICA: INDAGINI, CARATTERIZZAZIONE E MODELLAZIONE DEL VOLUME SIGNIFICATIVO DI TERRENO Vedere Documento allegato 6.3 RELAZIONE SULLA MODELLAZIONE SISMICA CONCERNENTE ALLA PERICOLOSITÀ SISMICA DI BASE Per quanto concerne gli aspetti sismici della progettazione si rimanda a quanto contenuto all interno della relazione di progettazione della struttura lignea S