G 03 m. OPERE STRUTTURALI Relazione Specialistica. Via Etruria, 23 Roma

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1 Progettista: Arch. Paolo Mori Via Bruno Barilli, Roma tel paolomori.pol@gmail.com Via Etruria, 23 Roma Lavori di demolizione dei Fabbricati n e 9 e realizzazione delle opere di urbanizzazione primaria propedeutiche alla realizzazione di un "polo alloggiativo" - 1 Lotto RESPONSABILE DEL PROCEDIMENTO: Col. g. (p.) Maurizio TICCONI DIRETTORE DELL'ESECUZIONE: Col. g. Gianpaolo DE SIMONE ELABORATO : G 03 m OPERE STRUTTURALI Relazione Specialistica Relazione Geotecnica e sulle Fondazioni SCALA: DATA: AGGIORNAMENTI: 21 maggio 2018

2 LAVORI DI DEMOLIZIONE DEI FABBRICATI N E REALIZZAZIONE DELLE OPERE DI URBANIZZAZIONE PRIMARIA PROPEDEUTICHE ALLA REALIZZAZIONE DI UN POLO ALLOGGIATIVO - I LOTTO - CASERMA G. ZIGNANI IN VIA ETRURIA ROMA. PROGETTO STRUTTURALE RELAZIONE GEOTECNICA E FONDAZIONI VASCA DI LAMINAZIONE Indice: 1. DESCRIZIONE GENERALE OPERA 2. INQUADRAMENTO GEOLOGICO 3. RELAZIONE GEOTECNICA 4. RELAZIONE SULLE FONDAZIONI ESITI DELLE VERIFICHE

3 1. DESCRIZIONE GENERALE OPERA Nell ambito del progetto per LAVORI DI DEMOLIZIONE DEI FABBRICATI N E REALIZZAZIONE DELLE OPERE DI URBANIZZAZIONE PRIMARIA PROPEDETUICHE ALLA REALIZZAZIONE DI UN POLO ALLOGGIATIVO I LOTTO- CASERMA G. ZIGNANI. VIA ETRURIA ROMA, è emersa la necessità di realizzare manufatti in conglomerato cementizio quali una vasca di laminazione, completamente interrata, dotata di un superiore vano tecnico nel quale trovano sistemazione tracciati di impianto. Dalle verifiche idrauliche il livello di scorrimento, unitamente al tirante idraulico e le livellette stabilite, hanno determinato la necessità di una struttura in cemento armato posta a circa (-6.10 m) dal piano di campagna ed un livello massimo di acque meteoriche pari 1.85m su tutta la vasca, oltre a 0.20m di fondo. Il dimensionamento e la verifica della struttura è stata eseguita sulla scorta delle risultanze delle indagini geologiche redatte da GEOSYSTEM a cui si rimanda per la determinazione dei parametri meccanici geotecnici e per la caratterizzazione sismica dei terreni in situ. Per quanto alla scelta della tipologia di vasca, si è progettata una struttura interrata articolata su due livelli con dimensione netta in pianta di circa (8*25) m, organizzata su platea di fondazione in cls poggiata ad idonea quota su massetto (Q.rel estradosso fondaz. = 0.00 m). Dalla piastra di fondazione spiccano le pareti perimetrali irrigidite da setti trasversali sino al primo livello (Q.rel. estr =3.00m), progettato con solaio in predalles. Si prevede inoltre un secondo solaio di copertura in predalles a copertura del manufatto, comunque interrato. Ai fini del dimensionamento, la platea si propone come elemento diffuso di ripratizione dei carichi, elemento irrigidito sia dai setti perimetrali che da quelli trasversali. A favore di sicurezza, si considera inoltre che gli eventuali carichi agenti sulla soletta di fondazione (acqua dai piazzali con intensità di pioggia critica per un altezza di circa 1.85m) saranno uniformemente ripartiti senza determinare distribuzioni di carico disomogenee per cedimenti differenziali della struttura minimi. ( Si veda Diagramma Cedimenti Relativi ). Nel progetto si prevede comunque che in esercizio sia presenta un franco di acqua pari a circa 20 cm sul fondo a garanzia del funzionamento delle valvole di regolazione flusso. Come in NTC 2018, si verifica in APPROCCIO 2, la portanza della struttura di platea di fondazione in condizione drenata in ragione delle situazioni stratigrafiche intercettate e del livello di falda, come riportato nella Relazione geologica redatta da GEOSYSTEM a cui la presente verifica fa riferimento.

4 2. INQUADRAMENTO GEOLOGICO Per quanto all inquadramento geologico, si riporta alle conclusioni Geosystem che riconoscono l area d intervento come ricadente al limite delle Unità delle Pozzolane rosse ed il complesso delle vulcaniti dei distretti Sabatino e Albano ( Fonte Carta geologica di corredo al PRG Comune di Roma Capitale pag. 6 relazione Geosystem). Per quanto all assetto geomorfologico, l area si inquadra all interno degli altopiani di tipo piroclastico e clastico, caratterizzati da sedimenti sabbioso-ghiaiosi con coperture sommitali a spessori variabili ( pag.8). Nella carta di distribuzione dei dissesti di versante nel territorio comunale di Roma ( AMANTI et alii, 2008) non sono riportati dissesti all interno dell area ( pag.10). Nell area di studio, non vengono segnalate cavità sotterranee, come mostrato nella carta delle cavità del Ventriglia ( 2002-fig.9). La falda principale, nella zona d interesse,dovrebbe essere caratetrizzata da una superficie piezometrica rilevabile ad una quota di circa m slm e quindi dovrebbe presentare una soggiacenza media intorno ai m dal piano di campagna pag.13 ). Nel dettaglio, la platea di fondazione della vasca di laminazione è posta a circa m dal p.c., sempre oltre la falda stimata in m dal p.c. Come evidente dalla fig. 8 ( PAI AdB Tevere), l area non rientra all interno del perimetro delle zone a rischio pag.9 ).

5 3. RELAZIONE GEOTECNICA Norme Tecniche per le Costruzioni Istruzioni per l applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni Winkler Winkler Winkler z dz E Steinbrenner STUDIO TECNICO DI ARCHITETTURA ED INGEGNERIA SOFTWARE:C.D.G. - Computer Design Geo Structures - Rel Lic. Nro: 30291

6 q M N V V M N z arc V V V V V u pu E p ur u p Es u s p u V Winkler Tabella 1: PARAMETRI GEOTECNICI Numero elemento Infissione base fondazione dal piano campagna STUDIO TECNICO DI ARCHITETTURA ED INGEGNERIA SOFTWARE:C.D.G. - Computer Design Geo Structures - Rel Lic. Nro: 30291

7 Tipo di tabella (M1/M2) per i coeff. parziali per i parametri del terreno Peso specifico totale di calcolo Angolo di attrito interno di calcolo in gradi Coesione drenata di calcolo Modulo elastico di calcolo Coefficiente di Poisson Pressione litostatica base di fondazione in condizioni drenate Indice di rigidezza Indice di rigidezza critico Coesione non drenata Pressione litostatica base di fondazione in cond. non drenate Tabella 2: COEFFICIENTI DI PORTANZA Numero elemento Coefficiente di portanza di Brinch-Hansen Coefficiente di portanza di Brinch-Hansen Coefficiente di portanza di Brinch-Hansen Coefficiente di inclinazione del terreno Coefficiente di inclinazione del terreno Coefficiente di inclinazione del piano di posa Coefficiente di inclinazione del piano di posa Coefficiente per effetti cinematici Numero della combinazione di carico Coefficiente di inclinazione del carico Coefficiente di inclinazione del carico Coefficiente di inclinazione del carico Coefficiente di affondamento del piano di posa Coefficiente di affondamento del piano di posa Coefficiente di affondamento del piano di posa Coefficiente di forma Coefficiente di forma Coefficiente di forma Coefficiente di punzonamento Coefficiente di punzonamento Coefficiente di punzonamento Tabella 3: PORTANZA (per Risultanti) Numero elemento in numerazione calcolo C.D.Gs. Win Identificativo di input Numero della combinazione a cui si riferiscono i dati che seguono Base di fondazione ridotta lungo x per eccentricità Base di fondazione ridotta lungo y per eccentricità Peso specifico efficace di calcolo Carico limite in condiz. drenate o non drenate comprensivo dei Coeff. Parziali R1/R2/R3 Carico verticale agente Minimo tra i rapporti (QlimV/N) tra la condiz. drenata e quella non drenata per la combinazione in esame Minimo coefficiente di sicurezza Tensione media agente sull' impronta ridotta Tensione limite sull' impronta ridotta Si possono avere i seguenti messaggi: OK = Verifica soddisfatta STUDIO TECNICO DI ARCHITETTURA ED INGEGNERIA SOFTWARE:C.D.G. - Computer Design Geo Structures - Rel Lic. Nro: 30291

8 NONVERIF = Non verifica nei seguenti casi: Coefficiente di sicurezza minore di 1 Se Bx=0 o By=0 per eccentricita' eccessiva dei carichi Se QlimV=0 per inclinazione dei carichi eccessiva a causa di forze orizzontali elevate SCARICA = Verifica soddisfatta:impronta non sollecitata o in trazione DECOMPR = Verifica soddisfatta: lo sforzo agente sull elemento è di trazione, ma la risultante dei carichi agenti sul terreno è di debole compressione per effetto del peso proprio dell elemento stesso. Tabella 3: PORTANZA (per Tensioni) Numero elemento in numerazione calcolo C.D.Gs. Win Identificativo di input Numero della combinazione a cui si riferiscono i dati che seguono Base di fondazione ridotta lungo x per eccentricità Base di fondazione ridotta lungo y per eccentricità Peso specifico efficace di calcolo Tensione limite in condiz. drenate o non drenate Tensione elastica massima sul terreno Minimo tra i rapporti (SgmLimV/SgmTerr) tra la condiz. drenata e quella non drenata per la combinazione in esame Minimo coefficiente di sicurezza Tensione media agente sull' impronta ridotta Tensione limite media sull' impronta ridotta (SgmLimV minima) Si possono avere i seguenti messaggi: OK = Verifica soddisfatta NOVERIF = Non verifica nei seguenti casi: Coefficiente di sicurezza minore di 1 Se Bx=0 o By=0 per eccentricita' eccessiva dei carichi Se SgmLimV=0 per inclinazione dei carichi eccessiva a causa di forze orizzontali elevate SCARICA = Impronta non sollecitata o in trazione DECOMPR = Verifica soddisfatta: lo sforzo agente sull elemento è di trazione, ma la risultante dei carichi agenti sul terreno è di debole compressione per effetto del peso proprio dell elemento stesso. STUDIO TECNICO DI ARCHITETTURA ED INGEGNERIA SOFTWARE:C.D.G. - Computer Design Geo Structures - Rel Lic. Nro: 30291

9 V res N tg A C r g g Coefficienti parziali per i parametri geotecnici (Tabella 6.2.II D.M. 2008) g Coefficienti parziali SLU fondazioni superficiali (Tabella 6.4.I D.M. 2008) r C Numero combinazione a cui si riferisce la verifica Tipo di elemento strutturale: Trave/Plinto/Piastra Numero dell elemento strutturale (numero Travata/Filo/Nodo3D) in base al tipo elemento Scarico verticale g g Coefficiente attrito di progetto g g Adesione di progetto Area ridotta Resistenza allo scorrimento dell' elemento strutturale Azione orizzontale trasmessa dall' elemento strutturale Flag di verifica allo scorrimento del singolo elemento. Se l elemento è collegato al resto della fondazione, la condizione di slittamento del singolo elemento non pregiudica la verifica globale della intera fondazione Somma dei contributi resistenti dei vari elementi strutturali Somma dei contributi delle azioni orizzontali trasmesse dai vari elementi strutturali Flag di verifica globale allo scorrimento della intera fondazione STUDIO TECNICO DI ARCHITETTURA ED INGEGNERIA SOFTWARE:C.D.G. - Computer Design Geo Structures - Rel Lic. Nro: 30291

10 Tabella 1: Moltiplicatori di Collasso Numero della combinazione Valore della risultante delle forze trasmesse dalla fondazione per la combinazione attuale Valore della resistenza del terreno mobilitata in base al moltiplicatore dei carichi attuale Valore del moltiplicatore dei carichi con cui è stato eseguito il calcolo. Poiche' tutti i coefficienti di sicurezza sono gia' stati considerati nei carichi e nelle caratteristiche dei materiali, un moltiplicatore = 1 significa che la verifica di portanza e' soddisfatta. Percentuale delle molle in fase plastica nella combinazione attuale Per moltiplicatori di collasso < 1 mostra NOVERIF, altrimenti OK Tabella 2: Abbassamenti Numero del nodo3d a cui si riferisce la molla elasto-plastica Abbassamento della molla elasto-plastica in corrispondenza del nodo3d Fattore di plasticizzazione della molla: FASE ELASTICA 1 ; FASE PLASTICA > 1 Se il calcolo è stato effettuato con metodo Classico, ovvero con modellazione elastica delle molle, allora la fase plastica viene segnalata con NOVERIF altrimenti viene riportato OK numero del filo fisso in corrispondenza del quale viene calcolato lo stato deformativo numero di combinazione di carico cedimento elastico cedimento edometrico numero del filo fisso in corrispondenza del quale viene calcolato lo stato tensionale quota dalla superficie in corrispondenza della quale viene calcolato lo stato tensionale tensione verticale indotta dai carichi esterni STUDIO TECNICO DI ARCHITETTURA ED INGEGNERIA SOFTWARE:C.D.G. - Computer Design Geo Structures - Rel Lic. Nro: 30291

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26 4. PLATEA DI FONDAZIONE Realizzato lo scavo con inclinazione pari al coefficiente d attrito efficace per ciascuno strato, si procederà alla regolarizzazione del fondo tramite materiale arido costipato su cui disporre un getto di magrone di circa 15 cm. Nell intorno della platea del manufatto in cemento armato, verrà disposto tubo sfinestrato sul perimetro connesso al pozzetto delle acque chiare. Si avrà cura di realizzare il rinterro laterale della vasca per strati compattati, disponendo un telo continuo di tessuto non tessuto prossimo alle pareti di vasca protette da guaina antiradice, volume riempito con materiale arido drenante. Ciò in linea con quanto riportato nella Relazione GEOSYSTEM a pag 11, dove Si consiglia STUDIO TECNICO DI ARCHITETTURA ED INGEGNERIA SOFTWARE:C.D.G. - Computer Design Geo Structures - Rel Lic. Nro: 30291

27 al progettista di avere cura che le oepre in progetto siano dotate di un adeguato sistema di smaltimento delle acque meteoriche e un sistema di drenaggio delle acque a scorrimento superficiale ad evitare: a) qualsiasi azione di ruscellamento superficiale di acque selvagge, inalveandole in idonee canalizzazioni; b) la permeazione e la percolazione all interno del terreno di fondazione 5. STUDIO TECNICO DI ARCHITETTURA ED INGEGNERIA SOFTWARE:C.D.G. - Computer Design Geo Structures - Rel Lic. Nro: 30291