INDICE 1 INTRODUZIONE 3 2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO 3 3 PARAMETRI DEL TERRENO 3 4 PALI: LUNGHEZZA D ONDA 4

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2 INDICE 1 INTRODUZIONE 3 2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO 3 3 PARAMETRI DEL TERRENO 3 4 PALI: LUNGHEZZA D ONDA 4 5 SPINTA DELLE TERRE SPINTA STATICA DEL TERRENO SPINTA DEL TERRENO DOVUTA A SOVRACCARICHI INCREMENTO DI SPINTA PER EFFETTO DEL SISMA 6 6 CALCOLO REAZIONE ORIZZONTALE TERRENO 7 7 CALCOLO PORTATA VERTICALE PALO SINGOLO PORTANZA PER ATTRITO LATERALE CAPACITÀ PORTANTE ALLA BASE VALUTAZIONE DELLA CAPACITÀ PORTANTE VERTICALE 11 pg. 2 di 30

3 1 INTRODUZIONE Nella presente relazione geotecnica sulle fondazioni, relativa al viadotto Gessopalena previsto fra il km e il km circa del 4 lotto dei lavori di sistemazione della strada provinciale n 107 Peligna Casoli - Gessopalena, sono descritti i parametri geotecnici e le ipotesi utilizzati nel calcolo del viadotto. Viste le caratteristiche geotecniche dell area di intervento, si è optato per fondazioni di tipo indiretto (pali trivellati di grande diametro). Inoltre, la relazione sintetizza i risultati dei sondaggi eseguiti nell area interessata dalla costruzione del viadotto (S2 e S4); per ulteriori dettagli si rimanda alla relazione geologica del Dott. Geol. Domenico Pellicciotta. 2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO D.M. 14/01/2008 Norme tecniche per le costruzioni. Circolare n. 617/C.S.LL.PP. Circolare Esplicativa delle NTC PARAMETRI DEL TERRENO I sondaggi e le relative correlazioni hanno condotto alla definizione dei seguenti parametri geotecnici: Tabella 1 Parametri geotecnici sondaggio S2 Strato Profondità [m] γ [kn/m 3 ] Coesione non drenata [kpa] ϕ' [ ] La falda è stata rilevata alla profondità di 8.40 m. Tabella 2 Parametri geotecnici sondaggio S4 Strato Profondità [m] γ [kn/m 3 ] Coesione non drenata [kpa] ϕ' [ ] La falda è stata rilevata alla profondità di 9.80 m. pg. 3 di 30

4 4 PALI: LUNGHEZZA D ONDA La lunghezza del palo λ è: λ = 4 E J k D = 4 = dove: E = modulo elastico del calcestruzzo [kg/cm 2 ]; J = momento d inerzia del palo [cm 4 ]; D = diametro del palo [cm]; 660 cm k = modulo di reazione orizzontale del palo [kg/cm 3 ], pari a: k = Cu x Cf /D = 0.60 x 120/120 = 0.60 kg/cm 3 dove Cu è la coesione non drenata del primo spessore e Cf è un coefficiente (uguale a 120 in accordo con Skempton). In favore di sicurezza, s assume una lunghezza d onda di 8 m. 5 SPINTA DELLE TERRE 5.1 SPINTA STATICA DEL TERRENO La spinta statica dovuta al terreno presente a tergo dell opera è stata calcolata mediante l espressione: F t = 1/ 2 γ h t 2 K a dove h rappresenta la profondità alla quale viene calcolata la spinta, γ t è il peso specifico del terreno e K a è dato dalla teoria di Coulomb: K a con: = cos 2 2 cos ( ϕ β ) sen( ϕ + δ ) sen( ϕ i) β cos( δ + β ) 1 + cos( δ + β ) cos( i β ) pg. 4 di 30

5 β: angolo che l intradosso del muro forma con la verticale; i: inclinazione del terreno a tergo del muro (=0). Tale spinta è applicata a 1/3 dell altezza di riferimento h, ed è inclinata rispetto alla perpendicolare al paramento dell angolo δ, assunto pari a 0. Si ottiene quindi : Ka (φ=35 ) = Nelle combinazioni di carico non sismiche si è applicata, a favore di sicurezza, la spinta a riposo, il cui coefficiente di spinta è il seguente: Ko = 1 sin φ = SPINTA DEL TERRENO DOVUTA A SOVRACCARICHI La spinta per effetto dei sovraccarichi presenti è stata calcolata mediante l espressione: F = q h q K a dove q rappresenta il valore del sovraccarico agente in superficie (kn/m 2 ), h la profondità alla quale viene calcolata la spinta (m) ed il coefficiente K a è calcolato come sopra. Tale spinta è applicata ad ½ dell altezza di riferimento h, ed è inclinata rispetto alla perpendicolare al paramento dell angolo δ, assunto pari a 0. Il valore del sovraccarico q è stato assunto cautelativamente pari a 20 kn/m 2. pg. 5 di 30

6 5.3 INCREMENTO DI SPINTA PER EFFETTO DEL SISMA La zona in cui ricade l opera progettata è classificata sismica, pertanto è stato calcolato l incremento di spinta con l analisi pseudo statica. Essendo le opere da progettare (nel caso specifico le spalle) soggette alla spinta del terreno assimilabili a muri (così come definite al punto 6.5 del D.M. 14/01/2008), si considerano dei coefficienti sismici orizzontale e verticale pari a (punto D.M. 14/01/2008): k h = β m x S x a g k v = ± 0.5 k h dove: β m = coefficiente di riduzione dell accelerazione massima attesa al sito (Tab II) (= 0.24 per suolo tipo C, con a g = 0.195); a max = accelerazione di picco = S x a g = x per cui si ha: k h = 0.24 x x = g k v = ± L incremento sismico è stato poi incrementato del 30 % (par ). Operando a favore di sicurezza, si considera l incremento di spinta dovuta al sisma applicato a metà altezza del muro. pg. 6 di 30

7 6 CALCOLO REAZIONE ORIZZONTALE TERRENO L effetto di contenimento operato dal terreno in cui si trovano immersi i pali, indispensabile nella progettazione di pali sottoposti a sforzi orizzontali, è stato valutato attraverso il calcolo del coefficiente di reazione orizzontale del terreno (Kh). Il valore di Kh può essere ottenuto rapidamente attraverso le diverse correlazioni empiriche esistenti in letteratura. Per terreni coesivi sovraconsolidati (Cu>0.5 Kg/cmq) il valore di Kh viene ricavato dalla formula di Skempton (1951) con la seguente equazione: K h ( Kg / cmc) = Cf Cu / d dove: Cu (Kg/cmc) = coesione non drenata; d (cm) = diametro o larghezza del palo. Cf = coefficiente variabile da 80 a 320 (valore consigliato 120). Nella modellazione della spalla i pali sono stati discretizzati in elementi trave a passo costante di 1 m. L interazione terreno-palo è stata generata inserendo elementi tipo asta-compressa di sezione pari a 10x10 cm in corrispondenza di ogni estremo degli elementi trave. Tali elementi sono in grado di trasmettere solo azioni di compressione e non danno alcun contributo resistente a trazione, quindi riproducono fedelmente l interazione terreno-palo all interfaccia. La lunghezza delle aste compresse è stata calcolata in modo da riprodurre la rigidezza orizzontale del terreno alle varie profondità degli estremi degli elementi trave nel seguente modo: L = E x A / (K h x A i ) Dove: L = lunghezza asta compressa E = modulo elastico asta compressa pg. 7 di 30

8 A = area della sezione dell asta compressa = 100 cm 2 K h = coefficiente di reazione orizzontale del terreno alla profondità considerata A i = D x L trave con D = diametro palo, L trave = lunghezza elemento trave. Nella tabella sottostante si riporta il calcolo della rigidezza del terreno al variare della profondità per le lunghezze delle aste compresse. nh Z testa palo [m] Terreno D palo [cm] E molla [kg/cm 2 ] A molla [cm 2 ] kh [kg/cm 3 ] L [cm] 0 0,5 coesivo ,000 0,00 0,351 1,5 coesivo ,439 94,97 0,351 2,5 coesivo ,731 56,98 0,351 3,5 coesivo ,024 40,70 0,351 4,5 coesivo ,316 31,66 0,351 5,5 coesivo ,609 25,90 0,351 6,5 coesivo ,901 21,92 0,351 7,5 coesivo ,194 18,99 0,351 8,5 coesivo ,486 16,76 0,351 9,5 coesivo ,779 14,99 0,351 10,5 coesivo ,071 13,57 0,351 11,5 coesivo ,364 12,39 0,351 12,5 coesivo ,656 11,40 0,351 13,5 coesivo ,949 10,55 0,351 14,5 coesivo ,241 9,82 0,351 15,5 coesivo ,534 9,19 0,351 16,5 coesivo ,826 8,63 0,351 17,5 coesivo ,119 8,14 0,351 18,5 coesivo ,411 7,70 0,351 19,5 coesivo ,704 7,31 0,351 20,5 coesivo ,996 6,95 0,351 21,5 coesivo ,289 6,63 0,351 22,5 coesivo ,581 6,33 0,351 23,5 coesivo ,874 6,06 0,351 24,5 coesivo ,166 5,81 0,351 25,5 coesivo ,459 5,59 0,351 26,5 coesivo ,751 5,38 0,351 27,5 coesivo ,044 5,18 0,351 28,5 coesivo ,336 5,00 0,351 29,5 coesivo ,629 4,83 0,351 30,5 coesivo ,921 4,67 0,351 31,5 coesivo ,214 4,52 pg. 8 di 30

9 7 CALCOLO PORTATA VERTICALE PALO SINGOLO La capacità portante di progetto Q d dei pali trivellati è pari a: dove Q bm : carico limite di punta; Q sm : carico limite per attrito laterale. Q d Qbm = γ γ t b Qsm + γ γ t s Per i coefficienti di sicurezza parziali si adottano, in accordo col punto del D.M. 14/01/08, i seguenti valori (approccio 2, set R3): γ b = coefficiente di sicurezza sulla portata di punta = 1.35; γ s = coefficiente di sicurezza sulla portata laterale = 1.15 (in compressione); γ s = coefficiente di sicurezza sulla portata laterale = 1.25 (in trazione); γ t = coefficiente di sicurezza sulla portata totale = PORTANZA PER ATTRITO LATERALE Il valore del carico limite per attrito laterale viene ricavato attraverso il seguente calcolo: Q sm = τ π D dz dove τ è la tensione tangenziale per attrito fra terreno e palo. Discretizzando l'integrale in forma di sommatoria dei contributi relativi a ciascuno strato di terreno si ottiene: Q sm = τ π D hi dove h i è lo spessore dell i strato di terreno. pg. 9 di 30

10 Valutando la capacità portante del palo in termini di tensioni efficaci (a lungo termine) e trascurando a titolo precauzionale il termine di coesione, la tensione tangenziale per attrito palo-terreno viene calcolata secondo la seguente metodologia: τ i = σ' vi k 0 tgδ i dove: σ vi = pressione litostatica efficace in corrispondenza della mezzeria dello strato i-esimo; k 0 = 1 sinφ δ i = angolo di attrito palo - terreno = ϕ. Valutando la capacità portante del palo in termini di tensioni totali (a breve termine) la tensione tangenziale per attrito palo-terreno viene calcolata secondo la seguente metodologia: τ i = α C ui dove α è un coefficiente riduttivo di origine sperimentale. 7.2 CAPACITÀ PORTANTE ALLA BASE In termini di tensioni efficaci (a lungo termine) la portanza alla base Q bm vale: Q bm = A b σ' vb N qcrit dove: A b = area della sezione orizzontale del palo [m 2 ]; σ vb = pressione litostatica efficace alla base del palo [kpa]; N qcrit = coefficiente di portanza critico fornito da Berezantzev in funzione dell'angolo di attrito del terreno e del rapporto lunghezza /diametro del palo. Valutando la capacità portante del palo in termini di tensioni totali (a breve termine), la portanza alla base vale: pg. 10 di 30

11 Q bm = A b ( γ H + N C ) c u dove: H = profondità a cui si attesta la base del palo; N c = coefficiente di portanza per coesione; Cu = coesione non drenata alla base del palo. 7.3 VALUTAZIONE DELLA CAPACITÀ PORTANTE VERTICALE I risultati dei calcoli di capacità portante del singolo palo, in termini di tensioni totali ed efficaci, sono riportati nelle seguenti tabelle; i valori della lunghezza dei pali riportati sono quelli effettivi (a partire dalla quota di imposta dei plinti delle pile e della platea delle spalle). Tabella 3 Portata pali L=29 m e L=40 m sondaggi S2 e S4 Sondaggio Tensioni D [mm] L [m] Q bm [kn] Q sm [kn] Q d [kn] S2 Totali S2 Efficaci S4 Totali S4 Efficaci S2 Totali S2 Efficaci S4 Totali S4 Efficaci Tabella 4 Calcolo portata (in compressione) pali L=29 m (tensioni totali) sondaggio S2 PALO STRATO N1 QUOTA IMPOSTA (cm) 0 diametro palo d 120 cm lunghezza strato L strato 300 cm angolo attrito interno terreno φ 0 gradi peso specifico terreno γ 1800 dan/m3 Cu 0 dan/cm3 Nq 0,00 σvl 0,54 dan/cm2 Nγ 0,00 condizioni 2 pg. 11 di 30

12 tipo di terreno 1 tipo di palo 5 µ 0,00 α 0,70 S. 0 dan STRATO N2 quota 300 lunghezza strato L strato 350 cm angolo attrito interno terreno φ 20 gradi peso specifico terreno γ 1900 dan/m3 Cu 0,65 dan/cm3 σvl 1,21 dan/cm2 Nγ 6,55 µ 0,36 α 0,38 S dan STRATO N3 quota 650 lunghezza strato L strato 800 cm angolo attrito interno terreno φ 21 gradi peso specifico terreno γ 900 dan/m3 Cu 0,75 dan/cm3 σvl 1,93 dan/cm2 Nγ 6,91 µ 0,38 S dan STRATO N4 quota 1450 lunghezza strato L strato 1750 cm angolo attrito interno terreno φ 23,5 gradi pg. 12 di 30

13 peso specifico terreno γ 970 dan/m3 Cu 1,95 dan/cm3 σvl 3,62 dan/cm2 Nγ 7,83 µ 0,43 S dan PROFONDITA' PUNTA 3200 L TOT 2900 cm P.PALO dan 1,35 P dan 1,15 S dan Qlim dan coeff sicurezza 1,7 Qammissibile dan Tabella 5 Calcolo portata (in compressione) pali L=29 m (tensioni efficaci) sondaggio S2 PALO STRATO N1 QUOTA IMPOSTA (cm) 0 diametro palo d 120 cm lunghezza strato L strato 300 cm angolo attrito interno terreno φ 0 gradi peso specifico terreno γ 1800 dan/m3 Cu 0 dan/cm3 Nq 0,00 σvl 0,54 dan/cm2 Nγ 0,00 condizioni 1 tipo di terreno 1 tipo di palo 5 pg. 13 di 30

14 µ 0,00 α 0,70 S. 0 dan STRATO N2 quota 300 lunghezza strato L strato 350 cm angolo attrito interno terreno φ 20 gradi peso specifico terreno γ 1900 dan/m3 Cu 0,65 dan/cm3 σvl 1,21 dan/cm2 Nγ 6,55 µ 0,36 α 0,38 S dan STRATO N3 quota 650 lunghezza strato L strato 800 cm angolo attrito interno terreno φ 21 gradi peso specifico terreno γ 900 dan/m3 Cu 0,75 dan/cm3 σvl 1,93 dan/cm2 Nγ 6,91 µ 0,38 S dan STRATO N4 quota 1450 lunghezza strato L strato 1750 cm angolo attrito interno terreno φ 23,5 gradi peso specifico terreno γ 970 dan/m3 Cu 1,95 dan/cm3 σvl 3,62 dan/cm2 Nγ 7,83 pg. 14 di 30

15 µ 0,43 S dan PROFONDITA' PUNTA 3200 L TOT 2900 cm P.PALO dan 1,35 P dan 1,15 S dan Qlim dan coeff sicurezza 1,7 Qammissibile dan Tabella 6 Calcolo portata (in compressione) pali L=40 m (tensioni totali) sondaggio S2 PALO STRATO N1 QUOTA IMPOSTA (cm) 0 diametro palo d 120 cm lunghezza strato L strato 300 cm angolo attrito interno terreno φ 0 gradi peso specifico terreno γ 1800 dan/m3 Cu 0 dan/cm3 Nq 0,00 σvl 0,54 dan/cm2 Nγ 0,00 condizioni 2 tipo di terreno 1 tipo di palo 5 µ 0,00 α 0,70 S. 0 dan STRATO N2 quota 300 lunghezza strato L strato 350 cm pg. 15 di 30

16 angolo attrito interno terreno φ 20 gradi peso specifico terreno γ 1900 dan/m3 Cu 0,65 dan/cm3 σvl 1,21 dan/cm2 Nγ 6,55 µ 0,36 α 0,38 S dan STRATO N3 quota 650 lunghezza strato L strato 800 cm angolo attrito interno terreno φ 21 gradi peso specifico terreno γ 900 dan/m3 Cu 0,75 dan/cm3 σvl 1,93 dan/cm2 Nγ 6,91 µ 0,38 S dan STRATO N4 quota 1450 lunghezza strato L strato 2850 cm angolo attrito interno terreno φ 23,5 gradi peso specifico terreno γ 970 dan/m3 Cu 1,95 dan/cm3 σvl 4,69 dan/cm2 Nγ 7,83 µ 0,43 S dan pg. 16 di 30

17 PROFONDITA' PUNTA 4300 L TOT 4000 cm P.PALO dan 1,35 P dan 1,15 S dan Qlim dan coeff sicurezza 1,7 Qammissibile dan Tabella 7 Calcolo portata (in compressione) pali L=40 m (tensioni efficaci) sondaggio S2 PALO STRATO N1 QUOTA IMPOSTA (cm) 0 diametro palo d 120 cm lunghezza strato L strato 300 cm angolo attrito interno terreno φ 0 gradi peso specifico terreno γ 1800 dan/m3 Cu 0 dan/cm3 Nq 0,00 σvl 0,54 dan/cm2 Nγ 0,00 condizioni 1 tipo di terreno 1 tipo di palo 5 µ 0,00 α 0,70 S. 0 dan STRATO N2 quota 300 lunghezza strato L strato 350 cm angolo attrito interno terreno φ 20 gradi peso specifico terreno γ 1900 dan/m3 Cu 0,65 dan/cm3 σvl 1,21 dan/cm2 pg. 17 di 30

18 Nγ 6,55 µ 0,36 α 0,38 S dan STRATO N3 quota 650 lunghezza strato L strato 800 cm angolo attrito interno terreno φ 21 gradi peso specifico terreno γ 900 dan/m3 Cu 0,75 dan/cm3 σvl 1,93 dan/cm2 Nγ 6,91 µ 0,38 S dan STRATO N4 quota 1450 lunghezza strato L strato 2850 cm angolo attrito interno terreno φ 23,5 gradi peso specifico terreno γ 970 dan/m3 Cu 1,95 dan/cm3 σvl 4,69 dan/cm2 Nγ 7,83 µ 0,43 S dan PROFONDITA' PUNTA 4300 L TOT 4000 cm P.PALO dan 1,35 P dan 1,15 S dan Qlim dan pg. 18 di 30

19 coeff sicurezza 1,7 Qammissibile dan Tabella 8 Calcolo portata (in compressione) pali L=29 m (tensioni totali) sondaggio S4 PALO STRATO N1 QUOTA IMPOSTA (cm) 0 diametro palo d 120 cm lunghezza strato L strato 100 cm angolo attrito interno terreno φ 0 gradi peso specifico terreno γ 1800 dan/m3 Cu 0 dan/cm3 Nq 0,00 σvl 0,18 dan/cm2 Nγ 0,00 condizioni 2 tipo di terreno 1 tipo di palo 5 µ 0,00 α 0,70 S. 0 dan STRATO N2 quota 100 lunghezza strato L strato 750 cm angolo attrito interno terreno φ 26,5 gradi peso specifico terreno γ 1900 dan/m3 Cu 0 dan/cm3 σvl 1,61 dan/cm2 Nγ 8,97 µ 0,50 α 0,70 S dan pg. 19 di 30

20 STRATO N3 quota 850 lunghezza strato L strato 330 cm angolo attrito interno terreno φ 20,5 gradi peso specifico terreno γ 900 dan/m3 Cu 0,65 dan/cm3 σvl 1,90 dan/cm2 Nγ 6,73 µ 0,37 α 0,38 S dan STRATO N4 quota 1180 lunghezza strato L strato 300 cm angolo attrito interno terreno φ 21 gradi peso specifico terreno γ 900 dan/m3 Cu 0,75 dan/cm3 σvl 2,17 dan/cm2 Nγ 6,91 µ 0,38 S dan STRATO N5 quota 1480 lunghezza strato L strato 1520 cm angolo attrito interno terreno φ 23,5 gradi peso specifico terreno γ 970 dan/m3 Cu 1,95 dan/cm3 σvl 3,65 dan/cm2 Nγ 7,83 µ 0,43 pg. 20 di 30

21 S dan PROFONDITA' PUNTA 3000 L TOT 2900 cm P.PALO dan 1,35 P dan 1,15 S dan Qlim dan coeff sicurezza 1,7 Qammissibile dan Tabella 9 Calcolo portata (in compressione) pali L=29 m (tensioni efficaci) sondaggio S4 PALO STRATO N1 QUOTA IMPOSTA (cm) 0 diametro palo d 120 cm lunghezza strato L strato 100 cm angolo attrito interno terreno φ 0 gradi peso specifico terreno γ 1800 dan/m3 Cu 0 dan/cm3 Nq 0,00 σvl 0,18 dan/cm2 Nγ 0,00 condizioni 1 tipo di terreno 1 tipo di palo 5 µ 0,00 α 0,70 S. 0 dan STRATO N2 quota 100 lunghezza strato L strato 750 cm angolo attrito interno terreno φ 26,5 gradi peso specifico terreno γ 1900 dan/m3 Cu 0 dan/cm3 pg. 21 di 30

22 σvl 1,61 dan/cm2 Nγ 8,97 µ 0,50 α 0,70 S dan STRATO N3 quota 850 lunghezza strato L strato 330 cm angolo attrito interno terreno φ 20,5 gradi peso specifico terreno γ 900 dan/m3 Cu 0,65 dan/cm3 σvl 1,90 dan/cm2 Nγ 6,73 µ 0,37 α 0,38 S dan STRATO N4 quota 1180 lunghezza strato L strato 300 cm angolo attrito interno terreno φ 21 gradi peso specifico terreno γ 900 dan/m3 Cu 0,75 dan/cm3 σvl 2,17 dan/cm2 Nγ 6,91 µ 0,38 S dan STRATO N5 quota 1480 lunghezza strato L strato 1520 cm angolo attrito interno terreno φ 23,5 gradi peso specifico terreno γ 970 dan/m3 pg. 22 di 30

23 Cu 1,95 dan/cm3 σvl 3,65 dan/cm2 Nγ 7,83 µ 0,43 S dan PROFONDITA' PUNTA 3000 L TOT 2900 cm P.PALO dan 1,35 P dan 1,15 S dan Qlim dan coeff sicurezza 1,7 Qammissibile dan Tabella 10 Calcolo portata (in compressione) pali L=40 m (tensioni totali) sondaggio S4 PALO STRATO N1 QUOTA IMPOSTA (cm) 0 diametro palo d 120 cm lunghezza strato L strato 100 cm angolo attrito interno terreno φ 0 gradi peso specifico terreno γ 1800 dan/m3 Cu 0 dan/cm3 Nq 0,00 σvl 0,18 dan/cm2 Nγ 0,00 condizioni 2 tipo di terreno 1 tipo di palo 5 pg. 23 di 30

24 µ 0,00 α 0,70 S. 0 dan STRATO N2 quota 100 lunghezza strato L strato 750 cm angolo attrito interno terreno φ 26,5 gradi peso specifico terreno γ 1900 dan/m3 Cu 0 dan/cm3 σvl 1,61 dan/cm2 Nγ 8,97 µ 0,50 α 0,70 S dan STRATO N3 quota 850 lunghezza strato L strato 330 cm angolo attrito interno terreno φ 20,5 gradi peso specifico terreno γ 900 dan/m3 Cu 0,65 dan/cm3 σvl 1,90 dan/cm2 Nγ 6,73 µ 0,37 α 0,38 S dan STRATO N4 quota 1180 lunghezza strato L strato 300 cm angolo attrito interno terreno φ 21 gradi peso specifico terreno γ 900 dan/m3 Cu 0,75 dan/cm3 σvl 2,17 dan/cm2 Nγ 6,91 pg. 24 di 30

25 µ 0,38 S dan STRATO N5 quota 1480 lunghezza strato L strato 2620 cm angolo attrito interno terreno φ 23,5 gradi peso specifico terreno γ 970 dan/m3 Cu 1,95 dan/cm3 σvl 4,71 dan/cm2 Nγ 7,83 µ 0,43 S dan PROFONDITA' PUNTA 4100 L TOT 4000 cm P.PALO dan 1,35 P dan 1,15 S dan Qlim dan coeff sicurezza 1,7 Qammissibile dan Tabella 11 Calcolo portata (in compressione) pali L=40 m (tensioni efficaci) sondaggio S4 PALO STRATO N1 QUOTA IMPOSTA (cm) 0 diametro palo d 120 cm lunghezza strato L strato 100 cm angolo attrito interno terreno φ 0 gradi peso specifico terreno γ 1800 dan/m3 Cu 0 dan/cm3 Nq 0,00 σvl 0,18 dan/cm2 Nγ 0,00 pg. 25 di 30

26 condizioni 1 tipo di terreno 1 tipo di palo 5 µ 0,00 α 0,70 S. 0 dan STRATO N2 quota 100 lunghezza strato L strato 750 cm angolo attrito interno terreno φ 26,5 gradi peso specifico terreno γ 1900 dan/m3 Cu 0 dan/cm3 σvl 1,61 dan/cm2 Nγ 8,97 µ 0,50 α 0,70 S dan STRATO N3 quota 850 lunghezza strato L strato 330 cm angolo attrito interno terreno φ 20,5 gradi peso specifico terreno γ 900 dan/m3 Cu 0,65 dan/cm3 σvl 1,90 dan/cm2 Nγ 6,73 µ 0,37 α 0,38 S dan STRATO N4 quota 1180 pg. 26 di 30

27 lunghezza strato L strato 300 cm angolo attrito interno terreno φ 21 gradi peso specifico terreno γ 900 dan/m3 Cu 0,75 dan/cm3 σvl 2,17 dan/cm2 Nγ 6,91 µ 0,38 S dan STRATO N5 quota 1480 lunghezza strato L strato 2620 cm angolo attrito interno terreno φ 23,5 gradi peso specifico terreno γ 970 dan/m3 Cu 1,95 dan/cm3 σvl 4,71 dan/cm2 Nγ 7,83 µ 0,43 S dan PROFONDITA' PUNTA 4100 L TOT 4000 cm P.PALO dan 1,35 P dan 1,15 S dan Qlim dan coeff sicurezza 1,7 Qammissibile dan Le azioni assiali massime in corrispondenza delle testi dei pali sono le seguenti: - Pali spalle: N max SLU (compressione) = 3468 kn (L=29 m) pg. 27 di 30

28 - Pali spalle: N max SLU (trazione) = kn - Pali spalle: N max SLE (compressione) = 2432 kn - Pali pile: N max SLU (compressione) = 4968 kn (L=40 m) - Pali pile: N max SLU (trazione) = kn - Pali pile: N max SLE (compressione) = 3112 kn Essendo la massima forza di trazione del palo delle spalle minore del peso proprio del palo (1.13x29x25 = kn) si omette la verifica della capacità portante a trazione. Per le pile si riporta invece la verifica a trazione nelle condizioni più gravose (sondaggio S4, tensioni totali): Tabella 12 Calcolo portata (in trazione) pali L=40 m (tensioni totali) sondaggio S4 PALO STRATO N1 QUOTA IMPOSTA (cm) 0 diametro palo d 120 cm lunghezza strato L strato 100 cm angolo attrito interno terreno φ 0 gradi peso specifico terreno γ 1800 dan/m3 Cu 0 dan/cm3 Nq 0,00 σvl 0,18 dan/cm2 Nγ 0,00 condizioni 2 tipo di terreno 1 tipo di palo 5 µ 0,00 α 0,70 S. 0 dan STRATO N2 quota 100 lunghezza strato L strato 750 cm angolo attrito interno terreno φ 26,5 gradi peso specifico terreno γ 1900 dan/m3 pg. 28 di 30

29 Cu 0 dan/cm3 σvl 1,61 dan/cm2 Nγ 8,97 µ 0,50 α 0,70 S dan STRATO N3 quota 850 lunghezza strato L strato 330 cm angolo attrito interno terreno φ 20,5 gradi peso specifico terreno γ 900 dan/m3 Cu 0,65 dan/cm3 σvl 1,90 dan/cm2 Nγ 6,73 µ 0,37 α 0,38 S dan STRATO N4 quota 1180 lunghezza strato L strato 300 cm angolo attrito interno terreno φ 21 gradi peso specifico terreno γ 900 dan/m3 Cu 0,75 dan/cm3 σvl 2,17 dan/cm2 Nγ 6,91 µ 0,38 S dan STRATO N5 quota 1480 lunghezza strato L strato 2620 cm angolo attrito interno terreno φ 23,5 gradi peso specifico terreno γ 970 dan/m3 pg. 29 di 30

30 Cu 1,95 dan/cm3 σvl 4,71 dan/cm2 Nγ 7,83 µ 0,43 S dan PROFONDITA' PUNTA 4100 L TOT 4000 cm P.PALO dan 1,25 S dan coeff sicurezza 1,7 Qlim a Trazione dan Qammissibile a Trazione dan pg. 30 di 30