RELAZIONE IDROGEOLOGICA E VERIFICA DI COMPATIBILITA IDRAULICA

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1 RELAZIONE IDROGEOLOGICA E VERIFICA DI COMPATIBILITA IDRAULICA Località: Comune: Progetto: Richiedente: Marsan Via Marsan MAROSTICA (VI) Ampliamento di un edificio commerciale/artigianale Sig. Minuzzo Sebastiano e ditta Minuzzo Srl Dr. Geol. Lilia Viero Marostica, febbraio 2012

2 INDICE PREMESSA CARATTERISTICHE IDROGRAFICHE E MORFOLOGICHE... 3 ALLEGATO 1 : ESTRATTO PLANIMETRIA DI PROGETTO CARATTERISTICHE SRATIGRAFICHE CARATTERISTICHE IDROGEOLOGICHE DEL SOTTOSUOLO... 5 ALLEGATO 2 : ESTRATTO CARTA IDROGEOLOGICA DELL AREA D INTERVENTO VERIFICA E DIMENSIONAMENTO OPERE DI DRENAGGIO... 7 CALCOLO DELLA PORTATA QMAX DERIVANTE DALLA PRECIPITAZIONE CRITICA... 7 ALLEGATO 3 : CURVE DI POSSIBILITÀ PLUVIOMETRICA A TRE PARAMETRI... 9 DISPERSIONE DELLA PORTATA DALLA COPERTURA DISPERSIONE DELLA PORTATA DAL PARCHEGGIO

3 PREMESSA La presente indagine IDROGEOLOGICA e VERIFICA DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA è stata eseguita in relazione al progetto per l ampliamento di un edificio commerciale/artigianale di proprietà della ditta Minuzzo in via Marsan a Marostica. Pertanto, in ottemperanza a quanto prescritto dal nuovo Piano Regionale di Tutela delle Acque (D.lgs 152/2006) e successive modifiche ed integrazioni (DGR n 3637/2002, DGR n 107/2009 e DGR 1580/2011), si tratterà di definire il volume d acqua infiltrato, in occasione di eventi pluviometrici a carattere alluvionale, attraverso le superfici impermeabili del Pdl in progetto; lo scopo principale dello studio è infatti quello di garantire l invarianza idraulica in tutte le aree agricole trasformate dal Piano, dimensionando le opere idrauliche necessarie per un corretto smaltimento nelle sottosuolo delle acque meteoriche. Sarà quindi definito il volume d acqua proveniente dalle superfici impermeabilizzate del Piano che richiede necessariamente una decantazione preliminare prima di essere immesso nella rete idrica e quindi nel sottosuolo. Pertanto, dopo aver consultato gli allegati progettuali, sono state dapprima individuate le caratteristiche morfologiche ed idrografiche del territorio in esame, procedendo poi attraverso un analisi stratigrafica dei depositi alluvionali presenti nel sottosuolo; quindi sulla base delle caratteristiche idrogeologiche di tali depositi sono state valutate le condizioni di permeabilità del substrato di fondazione del piano di lottizzazione in progetto allo scopo di dimensionare correttamente le opere di drenaggio necessarie sia per la prima fase di urbanizzazione dell area. 2

4 1. CARATTERISTICHE IDROGRAFICHE E MORFOLOGICHE L area in esame è situata nella pianura alluvionale generata dai numerosi corsi d acqua torrentizi che provengono dal territorio collinare subito a monte, posto ad un centinaio di metri di distanza. La fascia collinare di Marsan rappresenta la dorsale più meridionale del territorio pedemontano ed è formata da una serie di dossi fra loro contigui ma interrotti marginalmente da alcune incisioni vallive; i corsi d acqua di ordine minore vanno poi a confluire nella pianura antistante fino a riversarsi nel principale torrente Silan che attraversa il territorio pedemontano percorrendo un dislivello di alcune centinaia di metri. In corrispondenza dei loro punti di sbocco a valle s individuano ampie conoidi di deposito alluvionale a granulometria mediofine che hanno dato origine alle piane intravallive delimitate e racchiuse dalle colline circostanti. L edificio commerciale ed artigianale della committente occupa una superficie coperta di 900 mq e si sviluppa su tre piani di cui uno semi-interrato; l ampliamento verrà realizzato sul lato sud e comporterà la sopra elevazione di dell unità esistente, quale collegamento tra i due fabbricati, e l inserimento di un nuovo edificio da 613 mq, entrambi su due piani. Sul lato ovest dell area edificabile è previsto inoltre un nuovo parcheggio esterno da 844 mq che sarà completamente pavimentato. 3

5 ALLEGATO 1 : ESTRATTO PLANIMETRIA DI PROGETTO SCALA 1 :

6 2. CARATTERISTICHE SRATIGRAFICHE Questa piana alluvionale pedecollinare è costituita da un materasso di depositi detritici sciolti le cui caratteristiche granulometriche variano sia verticalmente che lateralmente a seconda della distanza dalle dorsali collinari subito a monte. Mentre alla loro base si rinvengono nei primi metri di profondità terreni argilloso-limosi fini con inclusi o trovanti in roccia di dimensioni decimetriche, più a sud in corrispondenza del sito d intervento vi è una maggiore frazione sabbiosa con ghiaia e ciottoli il cui contenuto aumenta via via nel sottosuolo fino a prevalere già a 2.0 m dal p.c. 3. CARATTERISTICHE IDROGEOLOGICHE DEL SOTTOSUOLO Nel sottosuolo dell area in esame ha sede una falda idrica alimentata principalmente dagli apporti diretti superficiali e sotterranei che provengono dal territorio collinare posto a monte. La superficie freatica principale si colloca ad una ventina di metri circa dal p.c. e all interno dei fori di prova non è stata riscontrata alcuna falda idrica sotterranea così prossima al piano campagna da poter interferire con il piano di fondazione del fabbricato in progetto. Si evidenzia comunque che, mentre i depositi sabbioso-ghiaiosi più profondi consentono un facile scolo verso il basso delle acque meteoriche, i materiali fini più superficiali ne rallentano visibilmente l infiltrazione e possono determinare, occasionalmente, fenomeni di stagnazione o imbibizione idrica proprio in corrispondenza del piano campagna. Nel sito d intervento buona parte di questi materiali (piazzale) sono stati asportati sostituendoli con del terreno di riporto ghiaioso-sabbioso da sottofondo stradale. 5

7 ALLEGATO 2 : ESTRATTO CARTA IDROGEOLOGICA DELL AREA D INTERVENTO Ingrandimento scala 1: LEGENDA 6

8 4. VERIFICA E DIMENSIONAMENTO OPERE DI DRENAGGIO I depositi alluvionali campionati denotano una moderata permeabilità alle acque d infiltrazione in quanto costituiti da una discreta frazione coesiva di tipo argilloso-limosa ; più sotto invece, dopo i primi 3,0 m ca. di profondità, la presenza di elementi in ghiaia, più o meno consistenti, favorisce l infiltrazione alle acque meteoriche fino a raggiungere il livello della falda idrica sotterranea. In base ai dati ottenuti dalle prove penetrometriche dinamiche a partire dai 1.8 m di profondità, il substrato in sabbia sciolta è contraddistinto da una Densità relativa del 30% ca. e da un angolo di attrito efficace > 29 ; tali parametri possono essere associati ad un valore di conducibilità idraulica compreso fra 0.01 cm/s < K < 0.1 cm/s che moltiplicato per lo spessore H dell intero deposito in sabbie e ghiaia, verosimilmente pari a 20 m circa (quota dalla superficie freatica), si ottiene la Trasmissività dell acquifero alluvionale insaturo: T = K * H m 2 / s < T < 0.02 m 2 / s che corrisponde alla quantità d acqua che defluisce per unità di larghezza attraverso il materasso ghiaioso-sabbioso non-saturo. Per un corretto dimensionamento delle opere di drenaggio è necessario conoscere il volume d acqua infiltrato in occasione di eventi meteorici di rilevante intensità, quali sono le precipitazioni critiche aventi un tempo di ritorno di 200 anni, come prescritto dal nuovo Piano di Tutela delle acque della Regione Veneto. CALCOLO DELLA PORTATA QMAX DERIVANTE DALLA PRECIPITAZIONE CRITICA Premesso che la durata critica di precipitazione è quella pari al tempo di corrivazione del bacino d interesse, che nel caso di aree di pianura si assume pari al tempo di corrivazione Tc = 20 min, in quanto rappresenta il tempo minimo necessario al funzionamento a regime della rete drenante, si tratterà di individuare la portata massima di deflusso attraverso la superficie scolante nota delle aree 7

9 impermeabili, utilizzando la seguente relazione empirica : Qd = λ * ((φ * J * S) / 3600) ove J è l intensità di precipitazione critica che si ottiene inserendo i parametri a e b e c nella curva di possibilità pluviometrica redatte dalla Regione Veneto per la zona in esame (cfr. allegato curve a tre parametri); quindi se J = a / (b + t) c ove il tempo t è pari alla durata in minuti delle precipitazione (t = Tc = 20 min), con tempo di ritorno Tr = 200 anni, sostituendo i valori della tabella allegata : J = 47,6/(17,3 + 20) 0,794 = 2,689 mm/min = 0,16 m/ora Adottando i coefficienti λ=0,8 quale coefficiente di ritardo e φ = 0,9 come coefficiente di deflusso per superfici pavimentate-asfaltate, si ottiene : Qd = 0,8 * ((0,9 * 0,16 * S) / 3600) = 0,03 * S l/s Le superfici impermeabili attraverso le quali saranno calcolate le portate di deflusso sono rappresentate del piazzale e dalla copertura dell ampliamento in progetto che misurano, rispettivamente, 0 mq e mq da cui si ottiene: 1) Dal piazzale Qd = 0,03 * 844 = 25,32 l/s 2) Dalla copertura Qd = 0,03 * 613 = 18,39 l/s Pertanto, la dispersione della portata Q max proveniente dalla copertura dell ampliamento in progetto si prevede avvenga direttamente a mezzo pozzi perdenti spinti fino al terreno ghiaioso-sabbioso a buone capacità drenanti. Nel caso del piazzale esterno, ad uso parcheggio, si dovrà provvedere all inserimento di un sistema di laminazione delle portate critiche, quali vasche di raccolta interrate, allo scopo di garantire l invarianza idraulica tra gli afflussi che attraversano attualmente le superfici agricole e quelli provenienti dalle nuove superfici pavimentate. Come previsto nelle modalità operative dell allegato A al DGR 3637/2002 con l immissione diretta al suolo tale principio è implicitamente rispettato, purchè venga realizzato un apposito impianto di trattamento delle acque di prima pioggia. 8

10 ALLEGATO 3 : CURVE DI POSSIBILITÀ PLUVIOMETRICA A TRE PARAMETRI (fonte : linee guida per lo studio di compatibilità idraulica del dipartimento della Protezione Civile - 3/8/2009) 9

11 DISPERSIONE DELLA PORTATA DALLA COPERTURA Note le condizioni di permeabilità del sottosuolo, nei primi 3 m di profondità, che assumiamo essere pari a K = 0,01 cm/s (valore minimo cautelativo) è possibile risalire alla portata assorbita da un pozzo drenante di dimensioni standard, vale a dire diametro D = 2 m ed altezza H = 5 m, utilizzando la seguente relazione : Qa = K * f * (D/2) * H dove il parametro f dipende dalle dimensioni del pozzo secondo la formula di Stephens e Neuman (1982) log(f) = 0,658 * log (H/R) 0,398*log(H) + 1,105 log(f) = 1,286 f = 19,31 Qa = K * f * (D/2) * H = 0,0001 * 19,31 * 1 * 5 = 0,00966 mc/s = 9,66 l/s Saranno quindi necessari almeno n 2 pozzi perdenti delle dimensioni sopra-indicate (D = 2 m ; H = 5 m) per garantire un corretto smaltimento della portata Qd sopra calcolata (Qd = 18,39 l/s). DISPERSIONE DELLA PORTATA DAL PARCHEGGIO Gli afflussi di prima pioggia che attraversano l area pavimentata esterna dovranno essere raccolti e pre-trattati mediante un sistema di dissabbiatura e disoleazione all interno di una vasca di accumulo atta a garantire un graduale e progressivo rilascio dell acqua durante gli eventi pluviometrici più critici. Per il suo dimensionamento si dovrà tener conto del volume entrante Ve nei 15 minuti di prima pioggia (scroscio), in base alla seguente relazione: Ve = Q max * t = 25,32 l/s * 900 = 22,78 mc con t = 900 sec 10

12 Quando la portata in entrata è maggiore di quella in uscita, il livello idrico all interno della vasca comincia a salire e pertanto, per un corretto dimensionamento di tale volume di laminazione si ipotizza il caso critico Qu = 0 Qe VASCA DI RACCOLTA Qu L acqua di prima pioggia, per un volume pari a 7 mc ca (30% del Ve) subirà un trattamento preliminare di dissabbiatura e disoleazione prima di entrare col volume restante nel sistema dispersivo al suolo. Infine il troppo pieno della vasca di laminazione in progetto verrà infatti recapitato all interno di un pozzo perdente oppure collegato ad una rete di sub-irrigazione, da dimensionare in relazione al diametro utilizzato per le canalizzazioni disperdenti. Marostica lì, Dr. Geol. Lilia Viero 11