CONSORZIO 1 TOSCANA NORD Consorzio di Bonifica Ente di Diritto Pubblico

REGIONE TOSCANA PIANO DI SVILUPPO RURALE 2014/2020 REGOLAMENTO (UE) 1305/2013 Sottomisura 8.3 Sostegno alla prevenzione dei danni arrecati alle foreste da incendi, calamità naturali ed eventi catastrofici CONSORZIO 1 TOSCANA NORD Consorzio di Bonifica Ente di Diritto Pubblico Sede legale: Via della Migliarina n. 64 Sede di Capannori: Via Scatena n. 4-S. Margherita 55049 Viareggio (LU) 55012 Capannori (LU) Tel 0584/43991Fax 0584/426357 Tel 0583/98241Fax 0583/982429 CUP ARTEA 714101 Opere di consolidamento e sistemazione del reticolo idraulico del Fosso di Gallena nel Comune di Stazzema CUP H11E17000050006 PROGETTO DEFINITIVO/ESECUTIVO ELABORATO N. Fascicolo dei Calcoli A16 PROGETTISTI : ing. Gianluigi Ottani COLLABORATORI: RESPONSABILE DEL PROCEDIMENTO: ing. Antonio Difonzo REV. N. 00 PROGETTO DEFINITIVO Data: marzo 2017

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 1 Indice Calcolo della spinta...2 Briglia...10 Scogliera...29 Dichiarazioni secondo N.T.C. 2008 (punto 10.2)...50

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 2 Calcolo della spinta Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze. I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1- M1 nelle quali vengono incrementati i carichi e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e incrementati i soli carichi variabili. Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo Le pressioni di Coulomb. sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta. Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe- Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana).

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 3 La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a ' = ' = dove = arctg(k h /(1±k v )) essendo k h il coefficiente sismico orizzontale e k v il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di k h. In presenza di falda a monte, assume le seguenti espressioni: Terreno a bassa permeabilità = arctg[( sat /( sat - w ))*(k h /(1±k v ))] Terreno a permeabilità elevata = arctg[( /( sat - w ))*(k h /(1±k v ))] Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da dove il coefficiente A vale S = AS' - S cos 2 ( ) A = cos 2 cos In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di. Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico. Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come F ih = k h W F iv = ±k v W dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma.

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 4 Verifica a ribaltamento La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante M r ) ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante M s ) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e verificare che il rapporto M s /M r sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza r. Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare r >= 1.0. Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza M s >= r M r Il momento ribaltante M r è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito terra-muro è positivo, ribaltante se è negativo. è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi contribuiscono al momento stabilizzante. Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali. Verifica a scorrimento Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento F r e la risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro F s risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza s Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare s >=1.0 F r >= s F s Le forze che intervengono nella F s sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione. La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con f l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con c a l'adesione terrenofondazione e con B r la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 5 F r = N tg f + c a B r La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento. Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, f, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di f pari all'angolo d'attrito del terreno di fondazione. Verifica al carico limite Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve essere superiore a q. Cioè, detto Q u, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere: Q u >= q R Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare q >=1.0 Si adotta per il calcolo del carico limite in fondazione il metodo di MEYERHOF. L'espressione del carico ultimo è data dalla relazione: Q u = c N c d c i c + qn q d q i q + 0.5 BN d i In questa espressione c B D q coesione del terreno in fondazione; angolo di attrito del terreno in fondazione; peso di volume del terreno in fondazione; larghezza della fondazione; profondità del piano di posa; pressione geostatica alla quota del piano di posa. I vari fattori che compaiono nella formula sono dati da: A = e tg N q = A tg 2 (45 + /2) N c = (N q - 1) ctg N = (N q - 1) tg (1.4 ) Indichiamo con K p il coefficiente di spinta passiva espresso da:

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 6 K p = tg 2 (45 + /2) I fattori d e i che compaiono nella formula sono rispettivamente i fattori di profondità ed i fattori di inclinazione del carico espressi dalle seguenti relazioni: Fattori di profondità D d q = 1 + 0.2 B K p d q = d = 1 per = 0 D d q = d = 1 + 0.1 K p per > 0 B Fattori di inclinazione Indicando con l'angolo che la risultante dei carichi forma con la verticale ( espresso in gradi ) e con l'angolo d'attrito del terreno di posa abbiamo: i c = i q = (1 - /90) 2 i = (1 - ) 2 per > 0 i = 0 per = 0 Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a g Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare g >=1.0 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50.

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 7 Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula: c i b i n i ( + [W i cos i -u i l i ]tg i ) cos i = n i W i sin i dove n è il numero delle strisce considerate, b i e i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima e c i e i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre u i ed l i rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (l i = b i /cos i ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava. Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 8 Normativa N.T.C. 2008 - Approccio 1 Simbologia adottata Gsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti Gfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti Qsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili Qfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili tan ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata qu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole Gfav 1,00 1,00 0,90 0,90 Permanenti Sfavorevole Gsfav 1,30 1,00 1,10 1,30 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,50 1,30 1,50 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole Gfav 1,00 1,00 1,00 0,90 Permanenti Sfavorevole Gsfav 1,00 1,00 1,00 1,30 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,00 1,00 1,00 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1,00 1,25 1,25 1,00

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 9 Coesione efficace c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 10 Briglia Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a gravità in pietrame Altezza del paramento 1,00 [m] Spessore in sommità 1,00 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 1,00 [m] Inclinazione paramento esterno 0,00 [ ] Inclinazione paramento interno 0,00 [ ] Lunghezza del muro 10,00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0,00 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0,50 [m] Lunghezza totale fondazione 1,50 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [ ] Spessore fondazione 1,50 [m] Spessore magrone 0,00 [m]

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 11 Materiali utilizzati per la struttura Pietrame Peso specifico 2000,0 [kg/mc] Tensione ammissibile a compressione c 30,0 [kg/cmq] Angolo di attrito interno p 45,00 [ ] Resistenza a taglio p 0,0 [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 5,00 0,45 5,14 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 5,00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,00 [m] Falda Quota della falda a monte del muro rispetto al piano di posa della fondazione 1,50 [m] Quota della falda a valle del muro rispetto al piano di posa della fondazione 1,50 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] Angolo d'attrito interno espresso in [ ] Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] ca Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq]

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 12 Descrizione s c c a detrito superficial 1900 2000 25.00 16.67 0,000 0,000 detrito 2 1900 2000 30.00 20.00 0,000 0,000 substrato 2000 2100 24.00 16.00 0,200 0,100 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [ ] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 2,00 10,00 1,65 0,00 detrito superficial 2 1,00 10,00 2,99 0,00 detrito 2 3 3,00 10,00 0,00 0,00 substrato

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 13 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole) Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Combinazione n 1 - Caso A1-M1 (STR) Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Combinazione n 2 - Caso A2-M2 (GEO) Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Combinazione n 3 - Caso EQU (SLU) Peso proprio muro FAV 0,90 1.00 0,90 Peso proprio terrapieno FAV 0,90 1.00 0,90 Spinta terreno SFAV 1,10 1.00 1,10 Combinazione n 4 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Combinazione n 5 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Combinazione n 6 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Combinazione n 7 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Combinazione n 8 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 14 Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Combinazione n 9 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Combinazione n 10 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Combinazione n 11 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Combinazione n 12 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Combinazione n 13 - Quasi Permanente (SLE) Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Combinazione n 14 - Frequente (SLE) Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Combinazione n 15 - Rara (SLE) Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Combinazione n 16 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. positivo Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 15 Combinazione n 17 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. negativo Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Combinazione n 18 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. positivo Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Combinazione n 19 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. negativo Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Combinazione n 20 - Rara (SLE) - Sisma Vert. positivo Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Combinazione n 21 - Rara (SLE) - Sisma Vert. negativo Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Impostazioni di analisi Calcolo della portanza metodo di Meyerhof Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLU): 1,00 Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLE): 1,00 Impostazioni avanzate Componente verticale della spinta nel calcolo delle sollecitazioni Influenza del terreno sulla fondazione di valle nelle verifiche e nel calcolo delle sollecitazioni Influenza della falda a valle sia come peso sia come spinta da valle Terreno a monte a elevata permeabilità Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 16 Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CSSTAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] -- 1,36 -- 2,43 -- 2 A2-M2 - [1] -- 1,38 -- 1,70 -- 3 EQU - [1] -- -- 1,35 -- -- 4 STAB - [1] -- -- -- -- 1,86 5 A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale negativo 2,02 -- 4,04 -- 6 A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale positivo 2,02 -- 4,02 -- 7 A2-M2 - [2] Orizzontale + Verticale positivo 1,32 -- 1,59 -- 8 A2-M2 - [2] Orizzontale + Verticale negativo 1,33 -- 1,59 -- 9 EQU - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- 1,56 -- -- 10 EQU - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- 1,57 -- -- 11 STAB - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1,81 12 STAB - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1,80 13 SLEQ - [1] -- 2,12 -- 4,30 -- 14 SLEF - [1] -- 2,12 -- 4,30 -- 15 SLER - [1] -- 2,12 -- 4,30 -- 16 SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale positivo 2,08 -- 4,19 -- 17 SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale negativo 2,08 -- 4,20 -- 18 SLEF - [1] Orizzontale + Verticale positivo 2,08 -- 4,19 -- 19 SLEF - [1] Orizzontale + Verticale negativo 2,08 -- 4,20 -- 20 SLER - [1] Orizzontale + Verticale positivo 2,08 -- 4,19 -- 21 SLER - [1] Orizzontale + Verticale negativo 2,08 -- 4,20 --

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 17 Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo del carico limite Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Meyerhof metodo di Fellenius Spinta attiva Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 0.18 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.60 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione ( m ) 0.18 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g* m *St*S) = 0.63 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 0.32 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.07 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.60 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione ( m ) 0.18 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g* m *St*S) = 0.25 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 0.12 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 50,0 Lunghezza del muro 10,00 [m] Peso muro Baricentro del muro 6500,00 [kg] X=-0,33 Y=-1,37 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 0,50 Y = -2,50

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 18 Punto superiore superficie di spinta X = 0,50 Y = 0,04 Altezza della superficie di spinta 2,54 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [ ] COMBINAZIONE n 3 Valore della spinta statica 2509,29 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2431,51 [kg] Componente verticale della spinta statica 619,92 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,50 [m] Y = -1,54 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14,30 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 47,71 [ ] Spinta falda 1237,50 [kg] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 0,50 [m] Y = -2,00 [m] Sottospinta falda 2475,00 [kg] Spinta falda da valle 1012,50 [kg] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 874,24 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,25 [m] Y = -0,49 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 2656,51 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 4869,16 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -1237,38 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 4798,74 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 6468,03 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 4869,16 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 2656,51 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,41 [m] Lunghezza fondazione reagente 1,03 [m] Risultante in fondazione 5546,69 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 28,62 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 1982,58 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.35

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 19 Sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni Combinazione n 3 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumendo una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento Nr. Y H N M T e p Ms Mr Cs Cr 1 0,00 100,00 -- -- -- -- -- 0 0 -- 0,00 2 0,05 100,00 -- -- -- -- -- 45 0 -- 2289,83 3 0,10 100,00 -- -- -- -- -- 91 0 -- 576,01 4 0,15 100,00 -- -- -- -- -- 138 1 -- 257,59 5 0,20 100,00 -- -- -- -- -- 185 1 -- 145,79 6 0,25 100,00 -- -- -- -- -- 232 2 -- 93,88 7 0,30 100,00 -- -- -- -- -- 280 4 -- 65,59 8 0,35 100,00 -- -- -- -- -- 329 7 -- 48,48 9 0,40 100,00 -- -- -- -- -- 378 10 -- 37,35 10 0,45 100,00 -- -- -- -- -- 428 14 -- 29,68 11 0,50 100,00 -- -- -- -- -- 478 20 -- 24,19 12 0,55 100,00 -- -- -- -- -- 529 26 -- 20,11 13 0,60 100,00 -- -- -- -- -- 581 34 -- 17,00 14 0,65 100,00 -- -- -- -- -- 633 43 -- 14,57 15 0,70 100,00 -- -- -- -- -- 686 54 -- 12,63 16 0,75 100,00 -- -- -- -- -- 739 67 -- 11,07 17 0,80 100,00 -- -- -- -- -- 793 81 -- 9,79 18 0,85 100,00 -- -- -- -- -- 847 97 -- 8,72 19 0,90 100,00 -- -- -- -- -- 902 115 -- 7,82 20 0,95 100,00 -- -- -- -- -- 958 136 -- 7,06 21 1,00 100,00 -- -- -- -- -- 1014 158 -- 6,41 COMBINAZIONE n 7 Valore della spinta statica 2281,17 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2210,46 [kg] Componente verticale della spinta statica 563,57 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,50 [m] Y = -1,54 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14,30 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 47,71 [ ]

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 20 Incremento sismico della spinta 63,06 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0,50 [m] Y = -1,54 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 46,83 [ ] Spinta falda 1125,00 [kg] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 0,50 [m] Y = -2,00 [m] Sottospinta falda 2250,00 [kg] Spinta falda da valle 1125,00 [kg] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 971,38 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,25 [m] Y = -0,49 [m] Inerzia del muro 41,22 [kg] Inerzia verticale del muro 20,61 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 6,16 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 3,08 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 2318,95 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 5824,21 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -1374,86 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 5824,21 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 2318,95 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,31 [m] Lunghezza fondazione reagente 1,32 [m] Risultante in fondazione 6268,89 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 21,71 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 1808,26 [kgm] Carico ultimo della fondazione 9233,47 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1,32 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,8834 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,0000 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = 20.42 N q = 10.43 N = 6.53 Fattori forma s c = 1,00 s q = 1,00 s = 1,00 Fattori inclinazione i c = 0,58 i q = 0,58 i = 0,02 Fattori profondità d c = 1,31 d q = 1,16 d = 1,16 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 15.43 N' q = 6.94 N' = 0.12 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.32 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.59

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 21 Sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni Combinazione n 7 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumendo una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento Nr. Y H N M T e p Ms Mr Cs Cr 1 0,00 100,00 0 0 0 0,00 0,00 -- -- 0,00 -- 2 0,05 100,00 100 0 2 0,10 0,01 -- -- 57,97 -- 3 0,10 100,00 201 0 6 0,16 0,02 -- -- 35,58 -- 4 0,15 100,00 302-1 12 0,18 0,03 -- -- 25,70 -- 5 0,20 100,00 404-1 20 0,17 0,04 -- -- 20,14 -- 6 0,25 100,00 507-1 31 0,12 0,05 -- -- 16,57 -- 7 0,30 100,00 609 0 43 0,03 0,06 -- -- 14,09 -- 8 0,35 100,00 713 1 58 0,09 0,07 -- -- 12,26 -- 9 0,40 100,00 817 2 75 0,24 0,08 -- -- 10,86 -- 10 0,45 100,00 921 4 94 0,43 0,09 -- -- 9,75 -- 11 0,50 100,00 1026 7 116 0,66 0,11 -- -- 8,85 -- 12 0,55 100,00 1132 10 140 0,91 0,12 -- -- 8,11 -- 13 0,60 100,00 1238 15 165 1,21 0,13 -- -- 7,48 -- 14 0,65 100,00 1344 21 193 1,53 0,15 -- -- 6,95 -- 15 0,70 100,00 1451 27 224 1,89 0,16 -- -- 6,49 -- 16 0,75 100,00 1559 36 256 2,29 0,18 -- -- 6,09 -- 17 0,80 100,00 1667 45 291 2,72 0,19 -- -- 5,74 -- 18 0,85 100,00 1776 56 327 3,17 0,21 -- -- 5,42 -- 19 0,90 100,00 1885 69 366 3,67 0,23 -- -- 5,14 -- 20 0,95 100,00 1995 84 408 4,19 0,25 -- -- 4,89 -- 21 1,00 100,00 2105 100 451 4,75 0,27 -- -- 4,67 --

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 22 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 12 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -1,31 Y[m]= 1,31 Raggio del cerchio R[m]= 4,22 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -4,62 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2,78 Larghezza della striscia dx[m]= 0,30 Coefficiente di sicurezza C= 1.80 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u 1 213,60 69.36 199,89 0,84 20.46 0,00 0,00 2 564,05 60.01 488,53 0,59 20.46 0,00 0,00 3 809,67 52.67 643,82 0,49 20.46 0,00 0,02 4 1001,78 46.44 725,92 0,43 20.95 0,00 0,06 5 1154,78 40.86 755,52 0,39 24.79 0,00 0,09 6 1278,67 35.73 746,68 0,36 24.79 0,00 0,11 7 1379,21 30.91 708,49 0,35 24.79 0,00 0,13 8 1465,68 26.32 649,97 0,33 24.79 0,00 0,15 9 1541,03 21.92 575,18 0,32 24.79 0,00 0,16 10 1895,64 17.64 574,45 0,31 24.79 0,00 0,17 11 1962,22 13.46 456,89 0,30 24.79 0,00 0,18 12 2012,55 9.36 327,34 0,30 24.79 0,00 0,18 13 1907,49 5.31 176,36 0,30 24.79 0,00 0,19 14 1476,37 1.28 32,88 0,30 24.79 0,00 0,19 15 1474,24-2.75-70,64 0,30 24.79 0,00 0,19 16 1459,73-6.78-172,40 0,30 24.79 0,00 0,19 17 1432,62-10.85-269,75 0,30 24.79 0,00 0,18 18 1392,48-14.98-359,94 0,31 24.79 0,00 0,18 19 1338,64-19.19-439,99 0,31 24.79 0,00 0,17 20 981,68-23.51-391,59 0,32 24.79 0,00 0,16 21 777,06-27.98-364,53 0,34 20.46 0,00 0,14 22 666,69-32.64-359,59 0,35 20.46 0,00 0,12

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 23 23 535,47-37.56-326,44 0,37 20.46 0,00 0,10 24 379,12-42.84-257,78 0,40 20.46 0,00 0,08 25 190,67-48.62-143,07 0,45 20.46 0,00 0,05 W i = 29291,10 [kg] W i sin i = 3906,21 [kg] W i cos i tan i = 11864,22 [kg] c i b i /cos i = 0,00 [kg]

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 24 Inviluppo sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumento una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento Inviluppo combinazioni SLU Nr. Y H Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 100,00 0 0 0 0 0 0 2 0,05 100,00 100 100 0 0 1 2 3 0,10 100,00 201 201-1 0 4 6 4 0,15 100,00 302 303-1 -1 10 12 5 0,20 100,00 404 405-2 -1 17 20 6 0,25 100,00 506 509-2 -1 25 31 7 0,30 100,00 609 612-2 0 36 43 8 0,35 100,00 713 717-2 1 48 58 9 0,40 100,00 817 822-1 2 62 75 10 0,45 100,00 921 928 0 4 78 94 11 0,50 100,00 1026 1034 2 7 95 116 12 0,55 100,00 1131 1142 5 10 115 140 13 0,60 100,00 1237 1249 8 15 136 165 14 0,65 100,00 1344 1358 13 21 159 194 15 0,70 100,00 1451 1467 18 27 184 225 16 0,75 100,00 1558 1577 24 36 210 258 17 0,80 100,00 1666 1688 31 45 238 294 18 0,85 100,00 1775 1799 39 56 268 332 19 0,90 100,00 1884 1911 49 69 300 372 20 0,95 100,00 1993 2024 59 84 334 414 21 1,00 100,00 2103 2137 72 100 369 459 Inviluppo combinazioni SLE Nr. Y H Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 22 0,00 100,00 0 0 0 0 0 0 23 0,05 100,00 100 100 0 0 1 1 24 0,10 100,00 201 201 0 0 4 4 25 0,15 100,00 302 302-1 -1 8 9 26 0,20 100,00 404 404-1 -1 14 15 27 0,25 100,00 507 507-1 -1 22 23 28 0,30 100,00 610 610-2 -1 32 33 29 0,35 100,00 713 713-1 -1 43 45

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 25 30 0,40 100,00 817 817-1 -1 57 59 31 0,45 100,00 921 922 0 1 72 74 32 0,50 100,00 1026 1027 1 2 88 91 33 0,55 100,00 1132 1132 4 4 107 110 34 0,60 100,00 1238 1238 6 7 127 131 35 0,65 100,00 1345 1345 10 11 149 153 36 0,70 100,00 1452 1452 14 16 173 178 37 0,75 100,00 1559 1560 20 21 199 204 38 0,80 100,00 1668 1668 26 28 226 231 39 0,85 100,00 1776 1777 34 36 255 261 40 0,90 100,00 1886 1886 43 45 286 292 41 0,95 100,00 1995 1996 53 56 319 325 42 1,00 100,00 2106 2106 65 68 353 360 Inviluppo combinazioni SLU Nr. Y H e p Ms Mr Cs Cr 1 0,00 100,00 0,00 0,00 0 0 0,00 0,00 2 0,05 100,00 0,15 0,01 50 0 57,97 1473,44 3 0,10 100,00 0,27 0,02 101 0 35,58 482,35 4 0,15 100,00 0,34 0,03 153 1 25,52 239,67 5 0,20 100,00 0,38 0,04 205 1 19,20 143,56 6 0,25 100,00 0,37 0,05 259 3 15,41 93,88 7 0,30 100,00 0,34 0,06 312 5 12,88 65,59 8 0,35 100,00 0,26 0,07 367 7 11,07 48,48 9 0,40 100,00 0,24 0,08 422 10 9,72 37,35 10 0,45 100,00 0,43 0,09 478 15 8,67 29,68 11 0,50 100,00 0,66 0,11 534 20 7,82 24,19 12 0,55 100,00 0,91 0,12 592 26 7,13 20,11 13 0,60 100,00 1,22 0,13 649 34 6,56 17,00 14 0,65 100,00 1,60 0,15 708 43 6,07 14,57 15 0,70 100,00 2,01 0,16 767 54 5,66 12,63 16 0,75 100,00 2,46 0,18 827 67 5,30 11,07 17 0,80 100,00 2,95 0,19 888 81 4,98 9,79 18 0,85 100,00 3,48 0,21 949 97 4,70 8,72 19 0,90 100,00 4,05 0,23 1011 115 4,45 7,82 20 0,95 100,00 4,65 0,25 1074 136 4,23 7,06 21 1,00 100,00 5,30 0,27 1137 158 4,03 6,41 Inviluppo combinazioni SLE Nr. Y H e p Ms Mr Cs Cr 1 0,00 100,00 0,00 0,00 0 0 0,00 0,00 2 0,05 100,00 0,15 0,01 50 0 57,97 1473,44 3 0,10 100,00 0,27 0,02 101 0 35,58 482,35 4 0,15 100,00 0,34 0,03 153 1 25,52 239,67 5 0,20 100,00 0,38 0,04 205 1 19,20 143,56 6 0,25 100,00 0,37 0,05 259 3 15,41 93,88 7 0,30 100,00 0,34 0,06 312 5 12,88 65,59 8 0,35 100,00 0,26 0,07 367 7 11,07 48,48

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 26 9 0,40 100,00 0,24 0,08 422 10 9,72 37,35 10 0,45 100,00 0,43 0,09 478 15 8,67 29,68 11 0,50 100,00 0,66 0,11 534 20 7,82 24,19 12 0,55 100,00 0,91 0,12 592 26 7,13 20,11 13 0,60 100,00 1,22 0,13 649 34 6,56 17,00 14 0,65 100,00 1,60 0,15 708 43 6,07 14,57 15 0,70 100,00 2,01 0,16 767 54 5,66 12,63 16 0,75 100,00 2,46 0,18 827 67 5,30 11,07 17 0,80 100,00 2,95 0,19 888 81 4,98 9,79 18 0,85 100,00 3,48 0,21 949 97 4,70 8,72 19 0,90 100,00 4,05 0,23 1011 115 4,45 7,82 20 0,95 100,00 4,65 0,25 1074 136 4,23 7,06 21 1,00 100,00 5,30 0,27 1137 158 4,03 6,41

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 27

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 28

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 29 Scogliera Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a gravità in calcestruzzo Altezza del paramento 1,50 [m] Spessore in sommità 1,00 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 1,00 [m] Inclinazione paramento esterno 45,00 [ ] Inclinazione paramento interno -45,00 [ ] Lunghezza del muro 10,00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 1,00 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0,00 [m] Lunghezza totale fondazione 2,00 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [ ] Spessore fondazione 1,00 [m] Spessore magrone 0,00 [m]

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 30 Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500,0 [kg/mc] Classe di Resistenza C12/15 Resistenza caratteristica a compressione R ck 153,0 [kg/cmq] Modulo elastico E 278036,51 [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 6,00 0,00 0,00 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,00 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] Angolo d'attrito interno espresso in [ ] Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] ca Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] Descrizione s c c a detrito superficial 1900 2000 24.00 16.00 0,000 0,000 detrito 2 1900 2000 30.00 20.00 0,000 0,000

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 31 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [ ] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 2,00 0,00 1,32 0,00 detrito superficial 2 3,00 0,00 2,84 0,00 detrito 2

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 32 Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Qi Intensità del carico per x=xi espressa in [kg/m] Qf Intensità del carico per x=xf espressa in [kg/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n 1 (Condizione 1) C Paramento X=-0,50 Y=0,00 F x =0,00 F y =1000,00 M=0,00 D Profilo X i =0,00 X f =6,00 Q i =0,00 Q f =12000,00

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 33 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole) Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Combinazione n 1 - Caso A1-M1 (STR) Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Condizione 1 SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 2 - Caso A2-M2 (GEO) Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 3 - Caso EQU (SLU) Peso proprio muro FAV 0,90 1.00 0,90 Peso proprio terrapieno FAV 0,90 1.00 0,90 Spinta terreno SFAV 1,10 1.00 1,10 Condizione 1 SFAV 1.10 1.00 1.10 Combinazione n 4 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 5 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 6 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 7 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 34 Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 8 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 9 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 10 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 11 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 12 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 13 - Quasi Permanente (SLE) Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 14 - Frequente (SLE) Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 35 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 15 - Rara (SLE) Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 16 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. positivo Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 17 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. negativo Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 18 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. positivo Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 19 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. negativo Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 20 - Rara (SLE) - Sisma Vert. positivo Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 21 - Rara (SLE) - Sisma Vert. negativo Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 36 Impostazioni di analisi Calcolo della portanza metodo di Meyerhof Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLU): 1,00 Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLE): 1,00 Impostazioni avanzate Componente verticale della spinta nel calcolo delle sollecitazioni Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 37 Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CSSTAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] -- 2,49 -- 5,09 -- 2 A2-M2 - [1] -- 1,59 -- 2,26 -- 3 EQU - [1] -- -- 3,82 -- -- 4 STAB - [1] -- -- -- -- 1,28 5 A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale negativo 3,07 -- 5,73 -- 6 A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale positivo 3,06 -- 5,72 -- 7 A2-M2 - [2] Orizzontale + Verticale positivo 1,54 -- 2,21 -- 8 A2-M2 - [2] Orizzontale + Verticale negativo 1,54 -- 2,22 -- 9 EQU - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- 4,38 -- -- 10 EQU - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- 4,40 -- -- 11 STAB - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1,27 12 STAB - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1,27 13 SLEQ - [1] -- 3,20 -- 5,83 -- 14 SLEF - [1] -- 3,20 -- 5,83 -- 15 SLER - [1] -- 3,20 -- 5,83 -- 16 SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale positivo 3,14 -- 5,78 -- 17 SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale negativo 3,14 -- 5,79 -- 18 SLEF - [1] Orizzontale + Verticale positivo 3,14 -- 5,78 -- 19 SLEF - [1] Orizzontale + Verticale negativo 3,14 -- 5,79 -- 20 SLER - [1] Orizzontale + Verticale positivo 3,14 -- 5,78 -- 21 SLER - [1] Orizzontale + Verticale negativo 3,14 -- 5,79 --

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 38 Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo del carico limite Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Meyerhof metodo di Fellenius Spinta attiva Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 0.15 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione ( m ) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g* m *St*S) = 0.36 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 0.18 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.06 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione ( m ) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g* m *St*S) = 0.14 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 0.07 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 50,0 Lunghezza del muro 10,00 [m] Peso muro Baricentro del muro 8750,00 [kg] X=-1,96 Y=-1,46 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = -1,50 Y = -2,50

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 39 Punto superiore superficie di spinta X = 0,00 Y = 0,00 Altezza della superficie di spinta 2,50 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) -30,96 [ ] COMBINAZIONE n 3 Valore della spinta statica 3023,45 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2888,81 [kg] Componente verticale della spinta statica -892,20 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = -0,96 [m] Y = -1,60 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 13,80 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 31,97 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 1282,50 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = -1,00 [m] Y = -1,33 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 1100 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 2888,81 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 9365,30 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -1044,90 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 4863,10 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 18600,00 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 9365,30 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 2888,81 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,33 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,00 [m] Risultante in fondazione 9800,72 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 17,14 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -3121,77 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 3.82

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 40 COMBINAZIONE n 7 Valore della spinta statica 2748,59 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2626,19 [kg] Componente verticale della spinta statica -811,09 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = -0,96 [m] Y = -1,60 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 13,80 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 31,97 [ ] Incremento sismico della spinta 54,59 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = -0,96 [m] Y = -1,60 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 31,72 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 1425,00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = -1,00 [m] Y = -1,33 [m] Inerzia del muro 31,47 [kg] Inerzia verticale del muro 15,73 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 5,12 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 2,56 [kg] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 4 [kg] Componente dir. Y 1000 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 2718,55 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 10366,10 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -1161,00 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 10366,10 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 2718,55 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,33 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,00 [m] Risultante in fondazione 10716,65 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 14,70 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -3455,37 [kgm] Carico ultimo della fondazione 22905,04 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,00 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,0000 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 1,0366 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante N c = 20.42 N q = 10.43 N = 6.53 Fattori forma s c = 1,00 s q = 1,00 s = 1,00 Fattori inclinazione i c = 0,70 i q = 0,70 i = 0,17 Fattori profondità d c = 1,16 d q = 1,08 d = 1,08 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 41 piano di posa, inclinazione pendio. N' c = 16.53 N' q = 7.87 N' = 1.17 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.54 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.21

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 42 Sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni Combinazione n 7 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumendo una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] c tensione massima nel calcestruzzo in [kg/cmq] m tensione media nel calcestruzzo in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo in [kg/cmq] Nr. Y H N M T e c m c 1 0,00 100,00 1000 0 4 0,00 0,10 0,10 0,00 2 0,07 100,00 1187-80 71 6,77 0,07 0,12 0,01 3 0,15 100,00 1371-172 139 12,52 0,03 0,14 0,01 4 0,22 100,00 1554-274 208 17,63 0,32 0,16 0,02 5 0,30 100,00 1735-387 277 22,32 0,42 0,21 0,03 6 0,38 100,00 1914-511 348 26,72 0,55 0,27 0,03 7 0,45 100,00 2091-646 419 30,91 0,73 0,37 0,04 8 0,53 100,00 2266-792 491 34,96 1,00 0,50 0,05 9 0,60 100,00 2439-948 564 38,88 1,46 0,73 0,06 10 0,67 100,00 2611-1116 638 42,73 2,39 1,20 0,06 11 0,75 100,00 2780-1293 713 46,51 5,32 2,66 0,07 12 0,82 100,00 2948-1481 788 50,25 -- -- -- 13 0,90 100,00 3113-1680 864 53,95 -- -- -- 14 0,97 100,00 3277-1889 941 57,63 -- -- -- 15 1,05 100,00 3439-2108 1019 61,30 -- -- -- 16 1,13 100,00 3599-2337 1098 64,95 -- -- -- 17 1,20 100,00 3757-2577 1178 68,60 -- -- -- 18 1,27 100,00 3913-2827 1258 72,24 -- -- -- 19 1,35 100,00 4068-3087 1339 75,89 -- -- -- 20 1,43 100,00 4220-3357 1421 79,55 -- -- -- 21 1,50 100,00 4371-3637 1504 83,21 -- -- -- Tensioni nel materiali all'attacco della fondazione di valle c = 0,00 [kg/cmq] c = 0,01 [kg/cmq]

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 43 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 12 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -1,53 Y[m]= 1,72 Raggio del cerchio R[m]= 4,66 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -4,91 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2,81 Larghezza della striscia dx[m]= 0,31 Coefficiente di sicurezza C= 1.27 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W ( ) Wsin b/cos c u 1 1819,02 63.39 1626,33 0,69 19.61 0,00 0,00 2 1945,61 56.45 1621,49 0,56 19.61 0,00 0,00 3 1999,63 50.06 1533,06 0,48 19.61 0,00 0,00 4 2005,92 44.44 1404,43 0,43 19.61 0,00 0,00 5 1978,27 39.32 1253,65 0,40 19.72 0,00 0,00 6 1924,23 34.56 1091,67 0,37 24.79 0,00 0,00 7 1848,44 30.06 926,02 0,36 24.79 0,00 0,00 8 1753,97 25.76 762,35 0,34 24.79 0,00 0,00 9 1642,97 21.61 605,14 0,33 24.79 0,00 0,00 10 1617,49 17.58 488,50 0,32 24.79 0,00 0,00 11 2724,06 13.63 642,07 0,32 24.79 0,00 0,00 12 1818,72 9.75 308,10 0,31 24.79 0,00 0,00 13 1848,78 5.92 190,61 0,31 24.79 0,00 0,00 14 1701,74 2.11 62,63 0,31 24.79 0,00 0,00 15 1668,10-1.69-49,20 0,31 24.79 0,00 0,00 16 1418,55-5.50-135,88 0,31 24.79 0,00 0,00 17 1156,82-9.33-187,51 0,31 24.79 0,00 0,00 18 958,99-13.20-219,02 0,32 24.79 0,00 0,00 19 905,15-17.14-266,74 0,32 24.79 0,00 0,00 20 842,20-21.16-304,04 0,33 24.79 0,00 0,00 21 660,45-25.30-282,23 0,34 24.79 0,00 0,00 22 485,05-29.58-239,45 0,35 24.79 0,00 0,00

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 44 23 372,50-34.06-208,60 0,37 24.79 0,00 0,00 24 238,61-38.78-149,46 0,40 19.61 0,00 0,00 25 78,93-43.85-54,68 0,43 19.61 0,00 0,00 W i = 35414,19 [kg] W i sin i = 10419,25 [kg] W i cos i tan i = 13335,45 [kg] c i b i /cos i = 0,00 [kg]

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 45 Inviluppo sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumento una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm] c tensione massima nel calcestruzzo in [kg/cmq] m tensione media nel calcestruzzo in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo in [kg/cmq] Inviluppo combinazioni SLU Nr. Y H Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 100,00 1000 1300 0 0 0 4 2 0,07 100,00 1187 1487-101 -79 71 122 3 0,15 100,00 1371 1673-210 -165 139 239 4 0,22 100,00 1554 1857-328 -259 208 353 5 0,30 100,00 1735 2041-453 -362 277 464 6 0,38 100,00 1914 2223-586 -473 348 574 7 0,45 100,00 2091 2404-728 -592 419 681 8 0,53 100,00 2266 2584-878 -720 491 785 9 0,60 100,00 2439 2763-1037 -857 564 888 10 0,67 100,00 2611 2941-1205 -1003 637 988 11 0,75 100,00 2780 3117-1381 -1158 712 1087 12 0,82 100,00 2948 3293-1567 -1323 787 1185 13 0,90 100,00 3113 3467-1761 -1497 863 1282 14 0,97 100,00 3277 3640-1965 -1681 940 1377 15 1,05 100,00 3439 3812-2179 -1875 1018 1470 16 1,13 100,00 3599 3983-2402 -2079 1097 1561 17 1,20 100,00 3757 4153-2635 -2293 1176 1650 18 1,27 100,00 3913 4321-2878 -2517 1256 1737 19 1,35 100,00 4068 4489-3131 -2752 1337 1823 20 1,43 100,00 4220 4655-3394 -2998 1419 1907 21 1,50 100,00 4371 4820-3667 -3255 1501 1988 Inviluppo combinazioni SLE Nr. Y H Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 22 0,00 100,00 1000 1000 0 0 0 1 23 0,07 100,00 1187 1187-79 -79 121 122 24 0,15 100,00 1373 1373-165 -165 239 240 25 0,22 100,00 1558 1559-259 -259 354 356 26 0,30 100,00 1743 1743-362 -362 467 470 27 0,38 100,00 1926 1926-472 -472 578 581 28 0,45 100,00 2109 2109-592 -591 686 690 29 0,53 100,00 2291 2291-719 -718 791 796 30 0,60 100,00 2471 2472-856 -854 894 900

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 46 31 0,67 100,00 2651 2652-1001 -1000 995 1001 32 0,75 100,00 2830 2831-1156 -1154 1093 1100 33 0,82 100,00 3008 3009-1320 -1317 1189 1197 34 0,90 100,00 3186 3186-1494 -1490 1283 1290 35 0,97 100,00 3362 3363-1677 -1673 1374 1382 36 1,05 100,00 3537 3538-1870 -1866 1462 1471 37 1,13 100,00 3712 3713-2073 -2068 1549 1557 38 1,20 100,00 3885 3887-2287 -2281 1632 1641 39 1,27 100,00 4058 4060-2511 -2505 1714 1723 40 1,35 100,00 4230 4232-2745 -2739 1793 1802 41 1,43 100,00 4401 4403-2991 -2984 1869 1878 42 1,50 100,00 4571 4573-3247 -3239 1943 1952 Inviluppo combinazioni SLU Nr. Y H e c m c 1 0,00 100,00 0,00 0,13 0,13 0,00 2 0,07 100,00 6,92 0,09 0,15 0,01 3 0,15 100,00 12,98 0,04 0,17 0,02 4 0,22 100,00 18,45 0,38 0,19 0,04 5 0,30 100,00 23,52 0,49 0,24 0,05 6 0,38 100,00 28,29 0,63 0,31 0,06 7 0,45 100,00 32,84 0,81 0,41 0,07 8 0,53 100,00 37,22 1,16 0,58 0,08 9 0,60 100,00 41,48 1,87 0,93 0,09 10 0,67 100,00 45,64 3,88 1,94 0,10 11 0,75 100,00 49,73 1000,00 999,90 0,11 12 0,82 100,00 53,75 -- -- -- 13 0,90 100,00 57,73 -- -- -- 14 0,97 100,00 61,67 -- -- -- 15 1,05 100,00 65,59 -- -- -- 16 1,13 100,00 69,48 -- -- -- 17 1,20 100,00 73,36 -- -- -- 18 1,27 100,00 77,23 -- -- -- 19 1,35 100,00 81,09 -- -- -- 20 1,43 100,00 84,96 -- -- -- 21 1,50 100,00 88,82 -- -- -- Inviluppo combinazioni SLE Nr. Y H e c m c 1 0,00 100,00 0,00 0,13 0,13 0,00 2 0,07 100,00 6,92 0,09 0,15 0,01 3 0,15 100,00 12,98 0,04 0,17 0,02 4 0,22 100,00 18,45 0,38 0,19 0,04 5 0,30 100,00 23,52 0,49 0,24 0,05 6 0,38 100,00 28,29 0,63 0,31 0,06 7 0,45 100,00 32,84 0,81 0,41 0,07 8 0,53 100,00 37,22 1,16 0,58 0,08 9 0,60 100,00 41,48 1,87 0,93 0,09

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 47 10 0,67 100,00 45,64 3,88 1,94 0,10 11 0,75 100,00 49,73 1000,00 999,90 0,11 12 0,82 100,00 53,75 -- -- -- 13 0,90 100,00 57,73 -- -- -- 14 0,97 100,00 61,67 -- -- -- 15 1,05 100,00 65,59 -- -- -- 16 1,13 100,00 69,48 -- -- -- 17 1,20 100,00 73,36 -- -- -- 18 1,27 100,00 77,23 -- -- -- 19 1,35 100,00 81,09 -- -- -- 20 1,43 100,00 84,96 -- -- -- 21 1,50 100,00 88,82 -- -- -- Tensioni nel materiali all'attacco della fondazione di valle c = 0,00 [kg/cmq] c = 0,02 [kg/cmq]

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 48

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo 49