INDICE. 1. Introduzione:... I. 2. Verifica di stabilità ante opera: Verifica di stabilità post opera:... 89

INDICE 1. Introduzione:... I 2. Verifica di stabilità ante opera:... 1 3. Verifica di stabilità post opera:... 89 4. Calcolo e verifica muro di sostegno, tratto AB:... 188 5. Calcolo e verifica muro di sostegno, tratti BC-DE:... 226 8. Calcolo e verifica muro di sostegno tratti CD-EF... 268 8. Calcolo e verifica terra armata... 299

Relazione di calcolo: Introduzione PREMESSA L Amministrazione comunale di Castelluccio Valmaggiore ha conferito alla presente ATP la redazione del progetto di mitigazione del dissesto idrogeologico nel centro abitato località sotto le mura, essendo le aree di interesse perimetrate a rischio geomorfologico PG2 (pericolosità geomorfologica elevata) e PG3 (pericolosità geomorfologica molto elevata), è stato redatto lo studio di compatibilità geologico e geotecnico delle aree di interesse progettuale. Lo studio, di carattere essenzialmente geomorfologico, geologico - tecnico e idrogeologico, ha evidenziato le caratteristiche geomorfologiche del sito, analizzando gli aspetti geologico - strati-grafici e geotecnici del sottosuolo, così come riportato negli elaborati grafici e cartografici allegati alla relazione geologica allegato al progetto esecutivo. Nel presente fascicolo sono riportate le analisi di stabilità, ante e post operam, del versante interessato dalle opere, condotte lungo le direzioni di massima pendenza e il calcolo e verifica delle opere strutturali CARATTERI GEOLOGICI E GEOMORFOLOGICI DELL AREA Come anticipato in premessa, per una caratterizzazione geologica di dettaglio si rimanda alle relazioni specialistiche allegate al progetto di mitigazione del dissesto idrogeologico nel centro abitato località sotto le mura, mentre di seguito si riporta un sunto sintetico dei caratteri geologici, geomorfologici idrogeologici generali. L'area di studio rientra sul confine del Foglio n. 163 "Lucera" e n. 174 "Ariano Irpino" della Carta Geologica d'italia in scala 1:100.000. Essa è compresa nelle strutture dell'appennino Dauno, allineate principalmente secondo la direzione NO- SE. I sedimenti che vi affiorano appartengono ad unità oligoceniche e mioceniche. I Monti della Daunia rappresentano le propaggini orientali dell appennino meridionale che passano verso est al Tavoliere delle Puglie. I complessi litologici affioranti sono raggruppabili in differenti unità litologiche alloctone facenti parte della catena appenninica. Substrato Nell ambito del territorio comunale di Castelluccio Valmaggiore affiorano principalmente terreni che presentano caratteristiche sedimentarie torbiditiche, attribuibili alla formazione nota in letteratura come Flysch di Faeto. In loco, affiora il membro rappresentato da una alternanza di limi argillosi con sabbie e marne giallo-verde seguite da livelli calcareo-marnosi grigio azzurri alternati a livelli argillosi. Localmente sono visibili livelli deformati per fenomeni di slump. La direzione degli strati è circa Nord-Sud con un immersione verso Est. L inclinazione è circa 40. Depositi di versante Al tardo Pleistocene ed all Olocene possono essere ascritte tutte le coltri di depositi di versante formatesi, secondo processi diversi, prevalentemente a carico delle litologie fliscioidi. I fenomeni alterativi, esplicatisi quasi esclusivamente per disgregazione meccanica e chimica, associati all azione della gravità o a processi idrici superficiali di tipo prevalentemente colluviale, hanno determinato la formazione di coltri terrigene, a composizione prevalentemente arenacea, e limoargillosa nelle argille e marne. Sono depositi incoerenti o poco coesi, discontinui, che si rinvengono a mezza costa ed al piede dei rilievi collinari, in forma di conoidi isolate o di piccole falde, con potenza anche superiore al metro. Sul substrato poggiano detriti (diamicton) attribuibili anche ad antiche frane. Alluvioni recenti Sono rappresentate da modestissime coltri adiacenti ai corsi d acqua attivi, sono costituite da sabbie di diversa granulometria, da ghiaie e da ciottoli e, sulle litologie prevalentemente marnose argillose, da accumuli limo-argillosi. Morfologia L assetto morfologico del territorio comunale rientra nei primi rilievi appartenenti al sistema orografico dei monti della Daunia, caratterizzato da rilievi relativamente accidentati ed allungati per lo più in direzione N-S, la morfologia è quella tipica collinare-alta che presenta tuttavia lungo alcune direzioni profili morfologici variabili e frequentemente acclivi a causa dell'evoluzione tettonica e delle condizioni litologiche, soprattutto dove la componente litica è predominante. Caratteri tettonici Le fasi tettoniche compressive mioceniche e plioceniche hanno conferito ai terreni affioranti in questa parte dell'appennino meridionale una struttura complessa con sovrascorrimenti e pieghe-faglie con assi prevalentemente N-S. I

Relazione di calcolo: Introduzione Non mancano strutture minori date da pieghe faglie ad andamento meridiano ed appenninico con vergenza adriatica. Tali strutture portano, a luoghi, alla sovrapposizione su quelli pliocenici dell'unità di Ariano. Il limite orientale dei terreni dell'unità Dauna coincide con una linea tettonica con andamento appenninico che ha un significato regionale; essa si riconosce, a luoghi, come una faglia inversa lungo la quale si osserva la sovrapposizione dei terreni dell'unità Dauna sui terreni infrapleistocenici dell'unità Bradanica. CAMPAGNA DI INDAGINI Per la caratterizzazione dei terreni è stata commissionata da parte dell Amministrazione Comunale una campagna di indagini geognostiche in situ composta da prove dirette e indirette in corrispondenza opere d'arte da realizzare. Tutti i dati componenti gli elaborati sono stati allegati al progetto e, rappresentano una integrazione al presente studio di compatibilita geologica e geotecnica. Il programma delle indagini condotte comprende: 1. N. 2 profili sismici a rifrazione con onde longitudinali (P) e con onde trasversali (S) mediante il metodo Masw; 2. N. 1 Indagine tomografica elettrica; 3. N. 4 sondaggi geognostici in situ con prove SPT; 4. Prove di laboratorio su n. 9 campioni di terreno. L'ubicazione di tutte le indagini dirette e indirette effettuate nell'ambito della campagna geo-gnostica e i risultati delle indagini nonché i principali parametri elastomeccanici dei terreni sono riportate nelle corografie allegate al progetto. La sequenza stratigrafica che si rinviene nei sondaggi effettuati è caratterizzata da alternanze cicliche di termini argillosi, calcarenitici e marnosi in livelli di pochi centimetri o di qualche metro riconducibili alla formazione del "Flysch di Faeto" così come riportato anche sulla Carta Geologica D'Italia. L'eterogeneità verticale e laterale dei terreni rinvenuti è legata alle proprietà stesse dei terreni fliscioidi e al disturbo tettonico presente nell'area legato alla sua storia geologica. Le stratigrafie dei sondaggi evidenziano la presenza, sotto una copertura di terreno vegetale e/o materiale di riporto eluvio colluviale spesso da 3.0 m (in S1) a 5.0 m (in S4), di un'alternanza, rinvenibile sino a fondo foro, di argille marnose e limose (di colore beige-verde oliva nella parte alta e grigiastre nella parte bassa) più o meno consistenti, a media plasticità, con inclusi clasti calcarenitici eterometrici, livelli sottili sabbiosi giallastri e calcareniti di colore avana ben cementate, marne verdastre o argille marnose scagliettate. La facile suddivisibilità in scaglie, dell'ordine del centimetro, tipica delle argille, è ovviamente legata al fatto che la stratificazione risulta scompaginata per eventi tettonici intensi. Questa sequenza stratigrafica si rinviene un po' in tutti i sondaggi. Durante l esecuzione dei sondaggi, non sono state intercettate falde acquifere, comunque, vista la lunghezza degli interventi e l assetto caotico delle unità affioranti, non si esclude la possibilità di intercettare una falda acquifera localizzata solo in alcuni punti dell intervento. CARATTERI FISICO-MECCANICI DEI TERRENI I terreni interessati dal progetto, per le loro caratteristiche geotecniche, sono essenzialmente di tre tipologie. Si riportano le caratteristiche tecniche per le tre tipologie di terreno individuate dalle prove in sito: Peso di Volume γ (t/m 3 ) Coesione C (Kg/cm 2 ) Angolo di attrito φ' ( ) A (Terreno1) - 1 complesso geomeccanico da 0.0 m a circa 5.0m B (Terreno2) - 2 complesso geomeccanico da 5.0 m a circa 16.0m C (Terreno 3-4) - 3 complesso geomeccanico da 16.0 m a circa 30.0m 1,73 1,88 0,01 0,14 18 22 1,80 2,01 0,20 0,40 13,5 26,8 1,94 2,04 0,26 0,27 21,5 22,6 Tabella 1: valori nominali dei principali parametri dei terreni indagati. Il valore caratteristico dei parametri si è calcolato con il 5 percentile della media. Si è ipotizzata una distribuzione log-normale per la coesione c, ed una distribuzione normale per l angolo di attrito φ '. I valori calcolati risentono ovviamente del numero di dati utilizzati. Per il calcolo della distribuzione normale si è utilizzata la relazione sotto riportata (per ottenere i parametri elastici caratteristici è stata aumentata la covalenza da un valore di 7, utilizzato comunemente per tutti i tipi di terreni ed in questo caso per valutare i parametri fisico-meccanici caratteristici, a 12). II

Relazione di calcolo: Introduzione Si sono così ottenuti i valori caratteristici dei principali parametri dei terreni indagati, riportati nella seguente tabella riepilogativa: Peso di Volume γ (t/m 3 ) Coesione C k (Kg/cm 2 ) Angolo di attrito φ' k ( ) A - 1 complesso geomeccanico da 0.0 m a circa 5.0m 1,73 1,88 0,1 18.4 B - 2 complesso geomeccanico da 5.0 m a circa 16.0m 1,80 2,01 0,22 17,4 C - 3 complesso geomeccanico da 16.0 m a circa 30.0m 1,94 2,04 0,21 20,9 Tabella 2: valori caratteristici dei parametri dei terreni indagati CARATTERISTICHE E CARATTERIZZAZIONE SISMICA DEL SITO Con riferimento alla caratterizzazione topografica, in base alle caratteristiche orografiche del sito, esso è classificabile come appartenente alla Categoria Topografica T3 (Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media 15 i 30 ) Ai fini della definizione dell azione sismica di progetto, in base alla nuova normativa sismica italiana descritta dal DM del 14/01/2008 Nuove norme tecniche per le costruzioni si rende necessario valutare l effetto della risposta sismica locale mediante specifiche analisi, come indicato nel 7.11.5 delle NTC-08. Per le categorie di sottosuolo, per la definizione dell azione sismica, dalle caratteristiche geolitologiche dell area esaminata il terreno di fondazione può essere ascritto alla categoria B (Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s (ovvero NSPT,30 > 50 nei terreni a grana grossa e cu,30 > 250 kpa nei terreni a grana fina). La pericolosità sismica di base viene determinata partendo dalle coordinate geografiche del sito in esame: Lat. 41,342873 e Long 15,200860. Tale localizzazione all interno del reticolo di riferimento, in cui è stato suddiviso l intero territorio nazionale, è necessaria per determinare i valori dei parametri sismici fondamentali, che consentono di calcolare l azione sismica di progetto di seguito riportati: SLU Accelerazione al suolo a g = 1.550 [m/s^2] Spettro orizzontale F 0 2.564 Periodo T c 0.443 Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 SLE Accelerazione al suolo a g = 0.59 [m/s^2] Spettro orizzontale F 0 2.493 Periodo T c 0.332 Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 III

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Relazione di calcolo e verifica di stabilità ante intervento Normative di riferimento - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009 Istruzioni per l'applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008. Istruzioni per l'applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008. 1

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Descrizione metodo di calcolo La verifica alla stabilità del pendio deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a 1.10. Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. In particolare il programma esamina un numero di superfici che dipende dalle impostazioni fornite e che sono riportate nella corrispondente sezione. Il processo iterativo permette di determinare il coefficiente di sicurezza di tutte le superfici analizzate. Nella descrizione dei metodi di calcolo si adotterà la seguente simbologia: l α b φ c γ u W N T E s, E d X s, X d E a, E b ΔX ΔE lunghezza della base della striscia angolo della base della striscia rispetto all'orizzontale larghezza della striscia b=l x cos(α) angolo di attrito lungo la base della striscia coesione lungo la base della striscia peso di volume del terreno pressione neutra peso della striscia sforzo normale alla base della striscia sforzo di taglio alla base della striscia forze normali di interstriscia a sinistra e a destra forze tangenziali di interstriscia a sinistra e a destra forze normali di interstriscia alla base ed alla sommità del pendio variazione delle forze tangenziali sulla striscia ΔX =X d -X s variazione delle forze normali sulla striscia ΔE =E d -E s Metodo di Fellenius (metodo svedese) Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula: c i b i Σ i ( + [W i cosα i - u i l i ]tgφ i ) cosα i F = Σ i W i sinα i dove n è il numero delle strisce considerate, b i e α i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima e c i e φ i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre u i ed l i rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (l i = b i /cosα i ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava F. Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza del pendio il minimo dei coefficienti così determinati. Metodo di Bishop Il coefficiente di sicurezza nel metodo di Bishop semplificato si esprime secondo la seguente formula: dove il termine m è espresso da c i b i + (N i /cos(α i ) - u i b i ) tgφ i Σ i ( ) m F = Σ i W i sinα i tgφ i tgα i m = (1 + ) cosα i F In questa espressione n è il numero delle strisce considerate, b i e α i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima, c i e φ i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia ed u i è la pressione neutra lungo la base della striscia. L'espressione del coefficiente di sicurezza di Bishop semplificato contiene al secondo membro il termine m che è funzione di F. Quindi essa viene risolta per successive approssimazioni assumendo un valore iniziale per F da inserire nell'espressione di m ed iterare finquando il valore calcolato coincide con il valore assunto. 2

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Metodo di Spencer Il metodo di Spencer opera sulle risultanti delle forze di interstriscia Z. Il coefficiente di sicurezza nel metodo di Spencer viene determinato con procedura iterativa sulle equazioni di equilibrio alla traslazione e alla rotazione globali. Queste equazioni, nel caso di risultante delle forze esterne nulle, sono date da: Σ i [ΔZ i cos θ i ] = 0 Σ i [ΔZ i sin θ i ] = 0 Σ i [R ΔZ i cos (α i - θ i )] = 0 dove ΔZ i rappresenta la variazione della forza laterale di interstriscia risultante che ha equazione: c b i tg φ W i sin α i - - (W i cos α i - N bi ) F cosα i F ΔZ i = tg φ cos(α i - θ i ) [tg (α i - θ i ) + 1] F L'ipotesi assunta da Spencer è che le forze laterali di interstriscia siano tutte tra loro parallele. Cioè si suppone che il loro angolo di inclinazione sia θ = cost. Attraverso questa ipotesi le equazioni alla traslazione si riducono ad un'unica equazione dalla forma: Σ i [ΔZ i ] = 0 Inoltre l'ipotesi di superfici di scorrimento circolari permette di semplificare anche l'equazione di equilibrio alla rotazione nella forma seguente: Σ i [ΔZ i cos (α i - θ i ] = 0 A questo punto la determinazione del coefficiente di sicurezza viene effettuata risolvendo iterativamente e separatamente le due ultime equazioni viste per un assegnato valore di θ i ; in questo modo si otterrà una coppia di coefficienti di sicurezza F f ed F m di cui il primo soddisfa l'equilibrio alla traslazione, mentre il secondo soddisfa l'equilibrio alla rotazione. Questi valori non sono generalmente uguali. Si possono costruire per punti le curve F = F f (θ) ed F = F m (θ) si può ricavare il valore di θ tale che risulti: F = F f = F m Riguardo ai valori di F e di θ si può affermare che F finale ha un valore prossimo a quello ricavato nell'equazione di equilibrio alla rotazione ponendo θ = 0; mentre il valore di θ è sempre compreso tra 0 e la massima inclinazione del pendio. 3

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Descrizione terreno Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in kg/mc γ w Peso di volume saturo del terreno espresso in kg/mc φ Angolo d'attrito interno 'efficace' del terreno espresso in gradi c Coesione 'efficace' del terreno espressa in kg/cmq φ u Angolo d'attrito interno 'totale' del terreno espresso gradi Coesione 'totale' del terreno espressa in kg/cmq c u Nr. Descrizione γ γ w φ' c' φ u c u 1 terreno 1 1700 1900 16.00 0,050 0.00 0,000 2 terreno 2 1900 2200 17.40 0,220 0.00 0,000 3 terreno 3 1900 2200 20.90 0,200 0.00 0,000 4 Terreno 4 2000 2200 25.00 0,250 0.00 0,000 Profilo del piano campagna Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra e l'ordinata positiva verso l'alto. Nr. Identificativo del punto X Ascissa del punto del profilo espressa in m Y Ordinata del punto del profilo espressa in m Nr. X [m] Y [m] 1 10,01 17,30 2 17,52 18,88 3 24,44 21,40 4 27,87 22,34 5 39,15 26,26 6 45,43 28,63 7 49,42 30,39 8 56,22 32,82 9 67,45 36,83 10 74,10 39,75 11 74,89 43,12 12 81,20 43,14 13 89,26 43,26 14 95,23 45,55 15 101,20 47,84 16 108,79 49,41 17 130,00 50,00 Descrizione stratigrafia Simbologia e convenzioni di segno adottate Gli strati sono descritti mediante i punti di contorno (in senso antiorario) e l'indice del terreno di cui è costituito Strato N 1 costituito da terreno n 4 (Terreno 4) Coordinate dei vertici dello strato n 1 N X[m] Y[m] 1 11,00 0,00 2 130,00 0,00 3 129,96 23,96 4 106,79 21,67 5 64,95 15,59 6 45,56 10,44 7 26,46 4,65 8 17,17 2,29 Strato N 2 costituito da terreno n 2 (terreno 2) Coordinate dei vertici dello strato n 2 N X[m] Y[m] 1 74,89 37,04 2 108,72 46,48 3 130,00 49,00 4 130,00 50,00 5 108,79 49,41 6 101,20 47,84 7 95,23 45,55 8 89,26 43,26 9 81,20 43,14 10 78,91 40,61 4

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Strato N 3 costituito da terreno n 3 (terreno 3) Coordinate dei vertici dello strato n 3 N X[m] Y[m] 1 10,03 4,94 2 10,00 0,00 3 11,00 0,00 4 17,17 2,29 5 26,46 4,65 6 45,56 10,44 7 64,95 15,59 8 106,79 21,67 9 129,96 23,96 10 130,00 37,11 11 113,30 34,18 12 100,65 32,12 13 82,61 27,89 14 69,88 24,24 15 51,72 18,81 16 30,76 11,87 Strato N 4 costituito da terreno n 2 (terreno 2) Coordinate dei vertici dello strato n 4 N X[m] Y[m] 1 130,00 37,11 2 130,00 49,00 3 108,72 46,48 4 74,89 37,04 5 70,18 34,59 6 56,42 29,13 7 51,40 27,30 8 25,46 17,48 9 10,09 13,09 10 10,01 17,30 11 10,03 4,94 12 30,76 11,87 13 51,72 18,81 14 69,88 24,24 15 82,61 27,89 16 100,65 32,12 17 113,30 34,18 Strato N 5 costituito da terreno n 1 (terreno 1) Coordinate dei vertici dello strato n 5 N X[m] Y[m] 1 67,45 36,83 2 56,22 32,82 3 49,42 30,39 4 45,43 28,63 5 39,15 26,26 6 27,87 22,34 7 24,44 21,40 8 17,52 18,88 9 10,01 17,30 10 10,09 13,09 11 25,46 17,48 12 51,40 27,30 13 56,42 29,13 14 70,18 34,59 15 74,89 37,04 16 78,91 40,61 17 81,20 43,14 18 74,89 43,12 19 74,10 39,75 5

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Carichi sul profilo Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra. Nr. Identificativo del sovraccarico agente X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in m Per carico concentrato ascissa del punto di applicazione espressa in m X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in m V i Intensità del carico espressa in kg/m per x=x i V f Per carico concentrato intensità del carico espressa in kg Intensità del carico espressa in kg/m per x=x f Nr. Tipo carico X i [m] X f [m] V i V f 1 DISTRIBUITO 75,00 85,00 600 600 2 DISTRIBUITO 75,00 85,00 1000 1000 3 DISTRIBUITO 85,04 130,00 2000 2000 Interventi inseriti Numero interventi inseriti 1 Muro esistente in pietra Ascissa sul profilo 74,89 m Grado di sicurezza desiderato a monte 1,30 Numero gradoni 1 Allineamento MONTE Base gradone 0,60 m Altezza gradone 3,00 m Altezza gradonatura 3,00 m Altezza fondazione 0,50 m Altezza totale 3,50 m Lunghezza fondazione valle 0,10 m Lunghezza fondazione monte 0,10 m Lunghezza fondazione totale 0,80 m Inclinazione 0,000 Peso di volume 1800 kg/mc Altezza di scavo 3,00 m 6

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Risultati analisi Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo : Metodo di FELLENIUS (F) Metodo di BISHOP (B) Metodo di SPENCER (P) Impostazioni analisi Normativa : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008 Coefficienti di partecipazione caso statico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,30 1,00 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione caso sismico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 Sisma Accelerazione al suolo a g = 1.550 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β s ) 0.24 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β s *St*S) = 6.37 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 3.19 Coefficiente di sicurezza richiesto 1.10 Le superfici sono state analizzate per i casi: [PC] [A2M2] Sisma verticale: verso il basso - verso l'alto Analisi condotta in termini di tensioni efficaci Presenza di carichi distribuiti Impostazioni interventi Influenza interventi: Resistenza a taglio. Resistenza interventi calcolata dal programma. Coefficiente sicurezza resistenza interventi 1,00 7

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Impostazioni delle superfici di rottura Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X 0 = 46,00 Y 0 = 50,00 Passo maglia [m]: dx = 2,00 dy = 2,00 Numero passi : Nx = 20 Ny = 12 Raggio [m]: R = 20,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dr=0,50 [m] ed un numero di incrementi pari a 20 Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 2,50 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,50 mc Numero di superfici analizzate 10368 Coefficiente di sicurezza minimo 0.598 Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 13 Quadro sintetico coefficienti di sicurezza Metodo Nr. superfici FS min S min FS max S max FELLENIUS 10368 0.589 1 13.580 2592 BISHOP 2592 0.603 13 13.678 2592 SPENCER 2548 0.598 13 13.517 2592 Superfici di rottura con C s < 1 8

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Caratteristiche delle superfici analizzate Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto N numero d'ordine della superficie cerchio C x ascissa x del centro [m] C y ordinata y del centro [m] R raggio del cerchio espresso in m x v, y v ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (valle) espresse in m x m, y m ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (monte) espresse in m V volume interessato dalla superficie espresso [cmq] C s coefficiente di sicurezza caso caso di calcolo N C x C y R x v y v x m y m V C s caso 1 64,00 56,00 21,00 62,48 35,06 80,60 43,14 36,04 0.589 (F) [A2M2] 0.609 (B) 2 64,00 56,00 20,50 63,73 35,50 79,96 43,14 26,23 0.591 (F) [A2M2] 0.607 (B) 3 62,00 54,00 21,00 57,87 33,41 79,97 43,14 58,54 0.596 (F) [A2M2] 0.634 (B) 4 62,00 56,00 22,50 58,77 33,73 80,46 43,14 52,72 0.596 (F) [A2M2] 0.626 (B) 0.619 (P) 5 64,00 56,00 20,00 65,23 36,04 79,31 43,13 17,52 0.598 (F) [A2M2] 0.611 (B) 0.606 (P) 6 62,00 54,00 20,50 58,82 33,75 79,38 43,13 46,14 0.599 (F) [A2M2] 0.634 (B) 7 64,00 58,00 22,50 63,73 35,50 80,89 43,14 30,79 0.599 (F) [A2M2] 0.612 (B) 0.606 (P) 8 62,00 56,00 22,00 59,83 34,11 79,85 43,14 40,75 0.599 (F) [A2M2] 0.626 (B) 0.620 (P) 9 62,00 58,00 24,00 59,81 34,10 80,85 43,14 46,56 0.600 (F) [A2M2] 0.622 (B) 0.617 (P) 10 64,00 58,00 22,00 65,22 36,03 80,22 43,14 21,67 0.601 (F) [A2M2] 0.610 (B) 0.605 (P) 11 64,00 58,00 21,50 67,19 36,74 79,53 43,13 13,86 0.603 (F) [A2M2] 0.609 (B) 0.604 (P) 12 62,00 58,00 23,50 60,99 34,52 80,20 43,14 35,12 0.604 (F) [A2M2] 0.623 (B) 13 66,00 58,00 20,50 69,77 37,85 80,12 43,14 12,60 0.604 (F) [A2M2] 0.603 (B) 0.598 (P) 14 66,00 58,00 21,00 68,07 37,10 80,84 43,14 19,17 0.606 (F) [A2M2] 0.608 (B) 0.603 (P) 15 62,00 60,00 25,50 60,98 34,52 81,13 43,14 40,25 0.608 (F) [A2M2] 0.623 (B) 0.618 (P) 16 62,00 56,00 21,50 60,99 34,52 79,23 43,13 29,74 0.609 (F) [A2M2] 0.632 (B) 0.626 (P) 17 62,00 54,00 20,00 59,85 34,12 78,79 43,13 34,63 0.609 (F) [A2M2] 0.641 (B) 18 60,00 60,00 27,00 57,15 33,15 81,09 43,14 58,94 0.609 (F) [A2M2] 0.632 (B) 19 60,00 58,00 25,00 57,17 33,16 80,10 43,14 52,56 0.610 (F) [A2M2] 0.637 (B) 20 60,00 56,00 23,50 56,19 32,81 79,67 43,14 58,98 0.610 (F) [A2M2] 0.645 (B) 0.638 (P) 21 64,00 60,00 23,50 67,10 36,71 80,37 43,14 17,41 0.611 (F) [A2M2] 0.614 (B) 0.610 (P) 22 64,00 60,00 24,00 65,21 36,03 81,08 43,14 25,62 0.611 (F) [A2M2] 0.618 (B) 0.613 (P) 9

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 23 62,00 60,00 25,00 62,33 35,00 80,46 43,14 29,50 0.612 (F) [A2M2] 0.625 (B) 0.621 (P) 24 60,00 60,00 26,50 58,28 33,56 80,44 43,14 45,92 0.614 (F) [A2M2] 0.634 (B) 0.629 (P) 25 62,00 58,00 23,00 62,33 35,00 79,55 43,13 24,77 0.614 (F) [A2M2] 0.631 (B) 0.626 (P) 26 58,00 60,00 28,00 54,53 32,22 80,35 43,14 66,25 0.618 (F) [A2M2] 0.646 (B) 0.640 (P) 27 60,00 58,00 24,50 58,29 33,56 79,47 43,13 39,97 0.620 (F) [A2M2] 0.645 (B) 0.639 (P) 28 60,00 56,00 23,00 57,20 33,17 79,06 43,13 45,88 0.620 (F) [A2M2] 0.652 (B) 29 60,00 62,00 28,00 59,54 34,00 80,69 43,14 39,21 0.620 (F) [A2M2] 0.636 (B) 0.631 (P) 30 58,00 62,00 29,50 55,60 32,60 80,68 43,14 58,57 0.621 (F) [A2M2] 0.642 (B) 0.637 (P) 31 62,00 60,00 24,50 63,94 35,58 79,77 43,14 19,90 0.623 (F) [A2M2] 0.633 (B) 0.629 (P) 32 62,00 62,00 26,50 63,92 35,57 80,61 43,14 24,03 0.623 (F) [A2M2] 0.630 (B) 0.626 (P) 33 64,00 62,00 25,50 67,03 36,68 81,16 43,14 20,80 0.623 (F) [A2M2] 0.625 (B) 0.621 (P) 34 64,00 62,00 25,00 68,98 37,50 80,41 43,14 13,63 0.624 (F) [A2M2] 0.622 (B) 0.619 (P) 35 60,00 60,00 26,00 59,54 34,00 79,79 43,14 33,91 0.624 (F) [A2M2] 0.643 (B) 0.638 (P) 36 66,00 60,00 22,50 69,66 37,80 80,90 43,14 15,41 0.625 (F) [A2M2] 0.623 (B) 0.618 (P) 37 60,00 54,00 21,50 56,25 32,83 78,55 43,13 51,48 0.626 (F) [A2M2] 0.667 (B) 0.659 (P) 38 58,00 60,00 27,50 55,61 32,60 79,72 43,14 52,05 0.627 (F) [A2M2] 0.653 (B) 0.647 (P) 39 58,00 58,00 26,00 54,56 32,23 79,33 43,13 58,99 0.627 (F) [A2M2] 0.659 (B) 40 62,00 56,00 21,00 62,33 35,00 78,60 43,13 19,81 0.630 (F) [A2M2] 0.652 (B) 0.646 (P) 41 60,00 64,00 29,50 60,97 34,52 80,86 43,14 32,62 0.630 (F) [A2M2] 0.640 (B) 0.636 (P) 42 62,00 62,00 26,00 65,99 36,31 79,89 43,14 15,39 0.631 (F) [A2M2] 0.635 (B) 0.631 (P) 43 58,00 62,00 29,00 56,79 33,03 80,03 43,14 44,95 0.631 (F) [A2M2] 0.651 (B) 0.646 (P) 44 60,00 62,00 27,50 60,97 34,52 80,01 43,14 27,91 0.633 (F) [A2M2] 0.646 (B) 0.642 (P) 45 62,00 64,00 28,00 65,88 36,27 80,68 43,14 18,98 0.634 (F) [A2M2] 0.636 (B) 0.632 (P) 10

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 46 62,00 58,00 22,50 63,97 35,59 78,89 43,13 15,57 0.635 (F) [A2M2] 0.649 (B) 0.645 (P) 47 64,00 64,00 27,00 68,83 37,44 81,14 43,14 16,50 0.640 (F) [A2M2] 0.637 (B) 0.634 (P) 48 60,00 58,00 24,00 59,54 34,00 78,84 43,13 28,38 0.641 (F) [A2M2] 0.663 (B) 0.658 (P) 49 60,00 56,00 22,50 58,30 33,56 78,46 43,13 33,74 0.641 (F) [A2M2] 0.670 (B) 0.664 (P) 50 62,00 66,00 29,50 68,20 37,16 80,64 43,14 14,63 0.642 (F) [A2M2] 0.639 (B) 0.636 (P) 51 60,00 64,00 29,00 62,67 35,12 80,14 43,14 22,16 0.644 (F) [A2M2] 0.652 (B) 0.648 (P) 52 58,00 58,00 25,50 55,63 32,61 78,72 43,13 45,25 0.646 (F) [A2M2] 0.675 (B) 0.669 (P) 53 58,00 60,00 27,00 56,80 33,03 79,08 43,13 38,84 0.646 (F) [A2M2] 0.669 (B) 0.664 (P) 54 60,00 60,00 25,50 60,98 34,52 79,13 43,13 23,00 0.647 (F) [A2M2] 0.663 (B) 0.659 (P) 55 56,00 60,00 28,50 52,98 31,66 78,97 43,13 58,62 0.648 (F) [A2M2] 0.677 (B) 0.671 (P) 56 60,00 54,00 21,00 57,24 33,18 77,97 43,13 38,86 0.649 (F) [A2M2] 0.687 (B) 0.678 (P) 57 58,00 56,00 24,00 54,60 32,24 78,26 43,13 51,42 0.651 (F) [A2M2] 0.688 (B) 0.680 (P) 58 58,00 62,00 28,50 58,13 33,50 79,36 43,13 32,37 0.652 (F) [A2M2] 0.670 (B) 0.665 (P) 59 60,00 62,00 27,00 62,71 35,14 79,32 43,13 17,85 0.657 (F) [A2M2] 0.668 (B) 0.664 (P) 60 60,00 58,00 25,50 56,14 32,79 80,72 43,14 66,13 0.663 (F) [A2M2] 0.692 (B) 0.684 (P) 61 58,00 54,00 22,50 53,69 31,92 77,70 43,13 57,20 0.665 (F) [A2M2] 0.709 (B) 0.700 (P) 62 62,00 62,00 27,00 62,33 35,00 81,32 43,14 34,01 0.666 (F) [A2M2] 0.669 (B) 0.665 (P) 63 64,00 60,00 23,00 69,19 37,59 79,64 43,14 10,67 0.671 (F) [A2M2] 0.670 (B) 0.666 (P) 64 54,00 60,00 29,50 50,36 30,73 78,20 43,13 65,62 0.676 (F) [A2M2] 0.706 (B) 0.699 (P) 65 56,00 60,00 28,00 54,11 32,06 78,35 43,13 44,24 0.677 (F) [A2M2] 0.703 (B) 0.697 (P) 66 64,00 58,00 21,00 69,52 37,74 78,83 43,13 7,58 0.677 (F) [A2M2] 0.678 (B) 0.673 (P) 67 56,00 62,00 29,50 55,34 32,51 78,68 43,13 37,40 0.679 (F) [A2M2] 0.700 (B) 0.695 (P) 11

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 90 58,00 54,00 22,00 54,65 32,26 77,13 43,13 43,47 0.734 (F) [A2M2] 0.770 (B) 0.760 (P) 91 58,00 62,00 28,00 59,66 34,05 78,69 43,13 20,98 0.735 (F) [A2M2] 0.751 (B) 0.745 (P) 92 62,00 56,00 20,50 64,00 35,60 77,96 43,13 11,02 0.741 (F) [A2M2] 0.761 (B) 0.753 (P) 93 54,00 60,00 29,00 51,44 31,11 77,59 43,13 50,11 0.742 (F) [A2M2] 0.767 (B) 0.760 (P) 94 66,00 64,00 26,00 71,41 38,57 81,53 43,14 14,33 0.744 (F) [A2M2] 0.732 (B) 0.728 (P) 95 66,00 60,00 23,00 68,04 37,09 81,65 43,15 22,36 0.746 (F) [A2M2] 0.735 (B) 0.730 (P) 96 58,00 56,00 24,50 53,63 31,89 78,85 43,13 65,64 0.746 (F) [A2M2] 0.787 (B) 0.777 (P) 97 60,00 60,00 25,00 62,75 35,15 78,45 43,13 13,35 0.750 (F) [A2M2] 0.764 (B) 0.758 (P) 98 54,00 58,00 27,50 50,39 30,74 77,13 43,13 57,07 0.751 (F) [A2M2] 0.779 (B) 0.771 (P) 99 66,00 62,00 24,50 69,57 37,76 81,65 43,15 18,10 0.757 (F) [A2M2] 0.745 (B) 100 58,00 64,00 29,50 61,51 34,71 78,85 43,13 15,54 0.761 (F) [A2M2] 0.772 (B) 0.768 (P) 101 56,00 60,00 29,00 51,93 31,29 79,59 43,13 73,97 0.765 (F) [A2M2] 0.798 (B) 0.789 (P) 102 64,00 60,00 24,50 63,73 35,50 81,78 43,15 35,12 0.766 (F) [A2M2] 0.760 (B) 0.754 (P) 103 68,00 60,00 21,50 72,19 38,91 81,34 43,14 13,59 0.766 (F) [A2M2] 0.758 (B) 0.751 (P) 104 56,00 60,00 27,50 55,35 32,51 77,72 43,13 30,89 0.769 (F) [A2M2] 0.789 (B) 0.784 (P) 105 60,00 62,00 26,50 65,13 36,00 78,61 43,13 9,22 0.770 (F) [A2M2] 0.779 (B) 0.774 (P) 106 64,00 62,00 26,00 65,20 36,03 81,91 43,15 29,40 0.773 (F) [A2M2] 0.764 (B) 0.758 (P) 107 64,00 58,00 23,00 62,47 35,05 81,56 43,15 41,00 0.773 (F) [A2M2] 0.770 (B) 0.764 (P) 108 64,00 56,00 21,50 61,38 34,66 81,23 43,14 46,84 0.779 (F) [A2M2] 0.780 (B) 0.773 (P) 109 56,00 62,00 29,00 56,75 33,01 78,02 43,13 24,70 0.782 (F) [A2M2] 0.799 (B) 0.794 (P) 110 64,00 64,00 27,50 66,98 36,66 81,93 43,15 24,06 0.782 (F) [A2M2] 0.771 (B) 0.767 (P) 111 64,00 66,00 29,00 68,72 37,39 81,86 43,15 19,26 0.788 (F) [A2M2] 0.775 (B) 112 60,00 54,00 22,00 55,33 32,50 79,13 43,13 64,97 0.793 (F) [A2M2] 0.839 (B) 0.825 (P) 13

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 113 62,00 64,00 29,00 62,33 35,00 82,16 43,15 38,35 0.807 (F) [A2M2] 0.799 (B) 0.795 (P) 114 62,00 62,00 27,50 60,98 34,52 82,03 43,15 45,17 0.808 (F) [A2M2] 0.804 (B) 0.798 (P) 115 62,00 60,00 26,00 59,79 34,09 81,80 43,15 52,10 0.809 (F) [A2M2] 0.808 (B) 0.801 (P) 116 62,00 58,00 24,50 58,74 33,72 81,48 43,14 58,97 0.810 (F) [A2M2] 0.814 (B) 0.806 (P) 117 58,00 58,00 26,50 53,57 31,87 79,94 43,14 73,69 0.814 (F) [A2M2] 0.849 (B) 0.838 (P) 118 60,00 62,00 29,00 57,12 33,14 82,04 43,15 65,07 0.824 (F) [A2M2] 0.825 (B) 0.818 (P) 119 46,00 52,00 25,00 41,98 27,33 65,24 36,04 58,19 0.836 (F) [A2M2] 0.856 (B) 0.846 (P) 120 60,00 56,00 24,00 55,25 32,47 80,26 43,14 72,97 0.838 (F) [A2M2] 0.876 (B) 0.863 (P) 121 68,00 58,00 20,50 69,04 37,53 82,14 43,15 23,59 0.842 (F) [A2M2] 0.827 (B) 122 48,00 56,00 28,00 44,38 28,23 69,04 37,53 60,37 0.844 (F) [A2M2] 0.861 (B) 0.852 (P) 123 66,00 56,00 20,50 64,00 35,60 81,97 43,15 41,42 0.844 (F) [A2M2] 0.840 (B) 0.831 (P) 124 46,00 50,00 23,00 42,03 27,35 63,91 35,56 52,82 0.846 (F) [A2M2] 0.868 (B) 0.858 (P) 125 46,00 56,00 28,50 42,89 27,67 66,91 36,64 55,65 0.848 (F) [A2M2] 0.862 (B) 0.854 (P) 126 66,00 58,00 22,00 65,17 36,02 82,24 43,16 35,93 0.851 (F) [A2M2] 0.842 (B) 0.834 (P) 127 64,00 58,00 23,50 61,35 34,65 82,22 43,16 52,25 0.852 (F) [A2M2] 0.851 (B) 0.843 (P) 128 48,00 54,00 26,00 44,42 28,25 67,57 36,88 54,99 0.855 (F) [A2M2] 0.872 (B) 0.863 (P) 129 66,00 60,00 23,50 66,54 36,51 82,39 43,16 30,53 0.856 (F) [A2M2] 0.844 (B) 130 66,00 62,00 25,00 68,02 37,08 82,43 43,16 25,42 0.858 (F) [A2M2] 0.843 (B) 131 64,00 60,00 25,00 62,46 35,05 82,48 43,16 45,73 0.859 (F) [A2M2] 0.854 (B) 0.846 (P) 132 46,00 54,00 26,50 42,91 27,68 65,61 36,17 50,62 0.859 (F) [A2M2] 0.874 (B) 0.865 (P) 133 50,00 58,00 29,00 46,70 29,19 71,60 38,65 57,16 0.860 (F) [A2M2] 0.875 (B) 0.867 (P) 134 68,00 60,00 22,00 70,42 38,13 82,15 43,15 19,39 0.861 (F) [A2M2] 0.845 (B) 135 62,00 62,00 28,00 59,77 34,09 82,72 43,16 57,43 0.861 (F) [A2M2] 0.859 (B) 0.851 (P) 136 52,00 56,00 26,50 48,07 29,79 72,29 38,96 56,49 0.862 (F) [A2M2] 0.881 (B) 0.873 (P) 14

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 137 54,00 54,00 24,00 49,51 30,42 72,92 39,23 55,36 0.863 (F) [A2M2] 0.888 (B) 0.878 (P) 138 50,00 52,00 23,50 45,94 28,85 68,23 37,17 54,03 0.866 (F) [A2M2] 0.888 (B) 0.878 (P) 139 48,00 52,00 24,00 44,46 28,26 66,24 36,40 49,91 0.867 (F) [A2M2] 0.885 (B) 0.876 (P) 140 64,00 62,00 26,50 63,73 35,50 82,64 43,16 39,26 0.867 (F) [A2M2] 0.858 (B) 0.851 (P) 141 68,00 62,00 23,50 72,06 38,85 82,04 43,15 15,60 0.869 (F) [A2M2] 0.852 (B) 0.849 (P) 142 62,00 64,00 29,50 60,97 34,52 82,88 43,17 49,91 0.870 (F) [A2M2] 0.864 (B) 0.857 (P) 143 58,00 52,00 20,50 53,76 31,94 74,71 40,12 46,05 0.870 (F) [A2M2] 0.899 (B) 0.888 (P) 144 46,00 52,00 24,50 42,94 27,69 64,29 35,70 45,76 0.871 (F) [A2M2] 0.887 (B) 0.878 (P) 145 48,00 58,00 29,50 45,39 28,62 69,39 37,68 52,19 0.871 (F) [A2M2] 0.883 (B) 0.876 (P) 146 66,00 64,00 26,50 69,51 37,73 82,37 43,16 20,67 0.872 (F) [A2M2] 0.857 (B) 147 64,00 66,00 29,50 66,94 36,65 82,67 43,16 27,18 0.873 (F) [A2M2] 0.859 (B) 148 64,00 64,00 28,00 65,20 36,03 82,70 43,16 33,02 0.873 (F) [A2M2] 0.861 (B) 149 56,00 56,00 25,50 51,07 30,98 78,01 43,13 72,67 0.874 (F) [A2M2] 0.919 (B) 0.905 (P) 150 54,00 58,00 28,00 49,40 30,38 77,72 43,13 73,08 0.876 (F) [A2M2] 0.914 (B) 0.903 (P) 151 66,00 66,00 28,00 71,24 38,50 82,19 43,15 16,44 0.876 (F) [A2M2] 0.859 (B) 0.857 (P) 152 56,00 58,00 27,50 51,01 30,96 79,14 43,13 81,64 0.876 (F) [A2M2] 0.916 (B) 0.904 (P) 153 58,00 54,00 23,00 52,80 31,60 78,27 43,13 71,76 0.877 (F) [A2M2] 0.928 (B) 0.912 (P) 154 50,00 56,00 27,00 46,72 29,20 70,13 38,01 51,80 0.877 (F) [A2M2] 0.893 (B) 0.885 (P) 155 56,00 54,00 23,00 52,07 31,34 74,03 39,72 47,08 0.878 (F) [A2M2] 0.900 (B) 0.890 (P) 156 50,00 50,00 21,50 45,99 28,88 66,82 36,60 48,86 0.879 (F) [A2M2] 0.904 (B) 0.893 (P) 157 48,00 50,00 22,00 44,50 28,28 64,91 35,92 45,03 0.880 (F) [A2M2] 0.900 (B) 0.890 (P) 158 52,00 50,00 21,00 47,42 29,51 68,83 37,43 52,59 0.880 (F) [A2M2] 0.909 (B) 0.897 (P) 159 52,00 54,00 24,50 48,11 29,81 70,81 38,31 50,99 0.883 (F) [A2M2] 0.903 (B) 0.894 (P) 160 54,00 56,00 25,50 50,43 30,75 73,39 39,44 47,95 0.884 (F) [A2M2] 15

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 0.902 (B) 0.893 (P) 161 48,00 56,00 27,50 45,41 28,62 67,91 37,03 47,30 0.884 (F) [A2M2] 0.897 (B) 0.889 (P) 162 46,00 50,00 22,50 42,98 27,70 62,98 35,23 41,12 0.884 (F) [A2M2] 0.901 (B) 0.892 (P) 163 58,00 56,00 25,00 52,71 31,57 79,44 43,13 80,75 0.886 (F) [A2M2] 0.930 (B) 0.915 (P) 164 54,00 52,00 22,00 49,58 30,45 71,43 38,58 49,75 0.886 (F) [A2M2] 0.912 (B) 0.902 (P) 165 60,00 52,00 20,50 54,57 32,23 78,48 43,13 70,38 0.887 (F) [A2M2] 0.945 (B) 0.926 (P) 166 60,00 54,00 22,50 54,46 32,19 79,70 43,14 79,36 0.889 (F) [A2M2] 0.938 (B) 0.921 (P) 167 52,00 58,00 28,00 48,92 30,17 72,69 39,13 48,57 0.890 (F) [A2M2] 0.904 (B) 0.896 (P) 168 48,00 50,00 22,50 43,59 27,94 65,80 36,24 56,95 0.892 (F) [A2M2] 0.917 (B) 0.905 (P) 169 46,00 56,00 28,00 43,96 28,07 65,86 36,26 42,98 0.892 (F) [A2M2] 0.902 (B) 0.895 (P) 170 56,00 60,00 29,50 50,95 30,94 80,21 43,14 90,23 0.894 (F) [A2M2] 0.928 (B) 0.917 (P) 171 50,00 54,00 25,00 46,75 29,21 68,66 37,36 46,78 0.894 (F) [A2M2] 0.910 (B) 0.902 (P) 172 48,00 54,00 25,50 45,43 28,63 66,56 36,51 42,72 0.898 (F) [A2M2] 0.911 (B) 0.902 (P) 173 66,00 58,00 22,50 63,98 35,59 82,92 43,17 46,00 0.898 (F) [A2M2] 0.894 (B) 0.884 (P) 174 52,00 52,00 22,50 48,15 29,83 69,34 37,66 45,87 0.903 (F) [A2M2] 0.924 (B) 0.914 (P) 175 56,00 56,00 24,50 53,03 31,68 74,66 40,12 40,23 0.904 (F) [A2M2] 0.919 (B) 0.912 (P) 176 58,00 52,00 21,00 52,89 31,63 77,03 43,13 62,33 0.904 (F) [A2M2] 0.960 (B) 0.942 (P) 177 64,00 62,00 27,00 62,45 35,04 83,35 43,17 50,29 0.904 (F) [A2M2] 0.899 (B) 0.891 (P) 178 56,00 52,00 21,00 52,13 31,36 72,55 39,07 41,83 0.905 (F) [A2M2] 0.929 (B) 0.919 (P) 179 46,00 54,00 26,00 43,97 28,08 64,57 35,80 38,64 0.907 (F) [A2M2] 0.917 (B) 0.910 (P) 180 66,00 56,00 21,00 62,95 35,22 82,62 43,16 52,04 0.908 (F) [A2M2] 0.910 (B) 0.898 (P) 181 50,00 52,00 23,00 46,78 29,23 67,21 36,75 42,13 0.908 (F) [A2M2] 0.926 (B) 0.917 (P) 182 50,00 54,00 25,50 45,89 28,83 69,71 37,82 59,52 0.909 (F) [A2M2] 16

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 0.929 (B) 0.918 (P) 183 54,00 54,00 23,50 50,47 30,77 71,91 38,79 42,82 0.910 (F) [A2M2] 0.928 (B) 0.920 (P) 184 54,00 50,00 20,00 49,66 30,48 69,94 37,92 44,46 0.910 (F) [A2M2] 0.938 (B) 0.926 (P) 185 50,00 58,00 28,50 47,63 29,60 70,45 38,15 43,95 0.913 (F) [A2M2] 0.923 (B) 0.917 (P) 186 48,00 52,00 23,50 45,45 28,64 65,25 36,05 38,36 0.913 (F) [A2M2] 0.927 (B) 0.918 (P) 187 52,00 56,00 26,00 48,94 30,18 71,21 38,48 43,56 0.913 (F) [A2M2] 0.928 (B) 0.920 (P) 188 66,00 60,00 24,00 65,17 36,01 83,11 43,17 39,91 0.914 (F) [A2M2] 0.905 (B) 0.896 (P) 189 54,00 58,00 27,00 51,46 31,12 73,76 39,60 40,43 0.916 (F) [A2M2] 0.928 (B) 0.921 (P) 190 64,00 60,00 25,50 61,32 34,64 83,16 43,17 57,41 0.919 (F) [A2M2] 0.918 (B) 0.908 (P) 191 64,00 64,00 28,50 63,73 35,50 83,46 43,17 43,26 0.919 (F) [A2M2] 0.911 (B) 0.903 (P) 192 52,00 50,00 20,50 48,21 29,85 67,86 37,01 41,10 0.921 (F) [A2M2] 0.945 (B) 0.934 (P) 193 64,00 56,00 22,00 60,37 34,30 81,86 43,15 58,62 0.922 (F) [A2M2] 0.929 (B) 0.918 (P) 194 46,00 52,00 24,00 43,99 28,08 63,27 35,34 34,51 0.923 (F) [A2M2] 0.934 (B) 0.926 (P) 195 58,00 52,00 20,00 54,69 32,27 73,66 39,56 34,70 0.925 (F) [A2M2] 0.947 (B) 0.936 (P) 196 50,00 50,00 21,00 46,82 29,24 65,89 36,27 37,74 0.925 (F) [A2M2] 0.945 (B) 0.935 (P) 197 68,00 58,00 21,00 67,84 37,00 82,86 43,16 31,40 0.926 (F) [A2M2] 0.914 (B) 198 48,00 58,00 29,00 46,37 29,05 68,14 37,13 39,59 0.927 (F) [A2M2] 0.935 (B) 0.929 (P) 199 52,00 60,00 29,50 49,93 30,57 72,97 39,26 40,58 0.928 (F) [A2M2] 0.937 (B) 0.931 (P) 200 56,00 58,00 28,00 50,09 30,63 79,73 43,14 98,34 0.928 (F) [A2M2] 0.969 (B) 0.955 (P) 201 60,00 52,00 21,00 53,77 31,94 79,04 43,13 85,01 0.929 (F) [A2M2] 0.990 (B) 0.969 (P) 202 66,00 62,00 25,50 66,54 36,51 83,20 43,17 33,96 0.930 (F) [A2M2] 0.918 (B) 203 48,00 50,00 21,50 45,47 28,65 63,95 35,58 34,21 0.930 (F) [A2M2] 0.945 (B) 0.936 (P) 204 62,00 60,00 26,50 58,70 33,71 82,46 43,16 64,94 0.930 (F) [A2M2] 0.934 (B) 0.924 (P) 205 58,00 54,00 23,50 51,95 31,29 78,84 43,13 87,23 0.932 (F) [A2M2] 17

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 0.985 (B) 0.968 (P) 206 54,00 58,00 28,50 48,58 30,02 78,31 43,13 89,94 0.932 (F) [A2M2] 0.974 (B) 0.960 (P) 207 50,00 56,00 26,50 47,64 29,61 68,97 37,50 39,40 0.934 (F) [A2M2] 0.945 (B) 0.938 (P) 208 56,00 54,00 23,50 51,15 31,01 76,83 43,13 63,27 0.935 (F) [A2M2] 0.976 (B) 0.962 (P) 209 56,00 54,00 22,50 53,06 31,69 73,01 39,27 35,37 0.935 (F) [A2M2] 0.952 (B) 0.943 (P) 210 56,00 56,00 26,00 50,18 30,66 78,59 43,13 88,87 0.935 (F) [A2M2] 0.982 (B) 0.967 (P) 211 54,00 52,00 21,50 50,52 30,78 70,44 38,14 38,06 0.936 (F) [A2M2] 0.956 (B) 0.946 (P) 212 52,00 54,00 24,00 48,97 30,19 69,74 37,84 38,91 0.937 (F) [A2M2] 0.952 (B) 0.943 (P) 213 62,00 54,00 21,50 56,98 33,09 80,55 43,14 71,84 0.938 (F) [A2M2] 0.974 (B) 0.956 (P) 214 46,00 58,00 29,50 45,12 28,51 66,00 36,31 35,43 0.939 (F) [A2M2] 0.944 (B) 0.938 (P) 215 52,00 58,00 28,50 48,03 29,78 73,77 39,60 62,33 0.939 (F) [A2M2] 0.956 (B) 0.947 (P) 216 66,00 60,00 24,50 63,96 35,58 83,81 43,18 50,38 0.939 (F) [A2M2] 0.935 (B) 0.925 (P) 217 56,00 58,00 26,00 54,12 32,07 74,88 40,12 33,24 0.939 (F) [A2M2] 0.950 (B) 0.943 (P) 218 68,00 56,00 20,00 65,55 36,15 83,34 43,17 45,93 0.939 (F) [A2M2] 0.937 (B) 0.924 (P) 219 64,00 64,00 29,00 62,44 35,04 84,19 43,18 54,66 0.940 (F) [A2M2] 0.935 (B) 0.926 (P) 220 46,00 50,00 22,00 44,00 28,09 61,98 34,88 30,59 0.941 (F) [A2M2] 0.952 (B) 0.944 (P) 221 62,00 52,00 20,00 56,27 32,84 79,93 43,14 77,42 0.943 (F) [A2M2] 0.994 (B) 0.973 (P) 222 48,00 56,00 27,00 46,38 29,05 66,76 36,58 35,50 0.944 (F) [A2M2] 0.952 (B) 0.946 (P) 223 66,00 64,00 27,00 68,01 37,07 83,18 43,17 28,36 0.944 (F) [A2M2] 0.930 (B) 224 68,00 60,00 22,50 69,03 37,52 82,93 43,17 26,45 0.945 (F) [A2M2] 0.930 (B) 225 54,00 56,00 25,00 51,48 31,13 72,29 38,95 35,79 0.946 (F) [A2M2] 0.958 (B) 0.951 (P) 226 62,00 56,00 23,00 57,80 33,39 81,07 43,14 65,60 0.948 (F) [A2M2] 0.965 (B) 0.951 (P) 227 64,00 58,00 24,00 60,32 34,28 82,87 43,16 64,48 0.948 (F) [A2M2] 0.955 (B) 0.943 (P) 228 50,00 54,00 24,50 47,66 29,61 67,50 36,85 35,25 0.951 (F) [A2M2] 18

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 0.963 (B) 0.954 (P) 229 66,00 66,00 28,50 69,45 37,71 83,06 43,17 23,16 0.954 (F) [A2M2] 0.938 (B) 230 62,00 62,00 28,50 58,67 33,70 83,40 43,17 70,69 0.954 (F) [A2M2] 0.958 (B) 0.948 (P) 231 56,00 56,00 26,50 49,33 30,35 79,17 43,13 105,90 0.955 (F) [A2M2] 1.004 (B) 0.987 (P) 232 66,00 58,00 23,00 62,91 35,21 83,59 43,18 57,06 0.955 (F) [A2M2] 0.956 (B) 0.944 (P) 233 52,00 58,00 27,50 49,94 30,58 71,50 38,61 36,03 0.957 (F) [A2M2] 0.966 (B) 0.960 (P) 234 68,00 62,00 24,00 70,39 38,12 82,87 43,16 21,77 0.958 (F) [A2M2] 0.941 (B) 235 46,00 56,00 27,50 45,12 28,51 64,72 35,86 31,59 0.958 (F) [A2M2] 0.963 (B) 0.957 (P) 236 54,00 58,00 29,00 47,79 29,67 78,90 43,13 107,64 0.958 (F) [A2M2] 1.002 (B) 0.987 (P) 237 58,00 56,00 25,50 51,84 31,26 80,02 43,14 96,70 0.959 (F) [A2M2] 1.003 (B) 0.985 (P) 238 58,00 54,00 24,00 51,13 31,00 79,40 43,13 103,48 0.959 (F) [A2M2] 1.014 (B) 0.994 (P) 239 58,00 52,00 21,50 52,07 31,34 77,58 43,13 77,25 0.959 (F) [A2M2] 1.020 (B) 0.999 (P) 240 52,00 52,00 22,00 49,00 30,21 68,27 37,19 34,63 0.959 (F) [A2M2] 0.975 (B) 0.966 (P) 241 56,00 54,00 29,50 42,78 27,63 83,44 43,17 302,53 0.960 (F) [A2M2] 1.041 (B) 1.012 (P) 242 56,00 54,00 24,00 50,27 30,69 77,40 43,13 78,90 0.960 (F) [A2M2] 1.013 (B) 0.995 (P) 243 58,00 54,00 29,50 43,94 28,07 85,45 43,20 333,22 0.961 (F) [A2M2] 1.048 (B) 1.016 (P) 244 64,00 62,00 27,50 61,30 34,63 84,05 43,18 62,36 0.961 (F) [A2M2] 0.961 (B) 0.950 (P) 245 66,00 62,00 26,00 65,16 36,01 83,94 43,18 43,71 0.961 (F) [A2M2] 0.953 (B) 0.944 (P) 246 56,00 52,00 29,50 40,63 26,82 84,15 43,18 386,74 0.962 (F) [A2M2] 1.066 (B) 1.029 (P) 247 58,00 54,00 29,00 44,56 28,30 84,91 43,20 308,65 0.962 (F) [A2M2] 1.045 (B) 1.014 (P) 248 58,00 58,00 27,00 52,63 31,54 80,54 43,14 89,28 0.962 (F) [A2M2] 0.995 (B) 0.980 (P) 249 58,00 60,00 28,50 53,52 31,85 80,98 43,14 81,39 0.963 (F) [A2M2] 0.986 (B) 0.973 (P) 250 68,00 58,00 21,50 66,65 36,54 83,57 43,18 40,24 0.963 (F) [A2M2] 0.955 (B) 0.944 (P) 251 66,00 56,00 21,50 61,98 34,88 83,25 43,17 63,62 0.963 (F) [A2M2] 19

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 1.040 (B) 1.015 (P) 362 54,00 52,00 28,00 41,27 27,06 80,56 43,14 278,03 0.983 (F) [A2M2] 1.071 (B) 1.039 (P) 363 52,00 54,00 29,50 40,58 26,80 79,43 43,13 238,83 0.983 (F) [A2M2] 1.057 (B) 1.030 (P) 364 58,00 50,00 28,00 41,71 27,23 85,16 43,20 424,97 0.983 (F) [A2M2] 1.107 (B) 1.062 (P) 365 60,00 52,00 29,00 43,74 27,99 87,64 43,24 423,07 0.983 (F) [A2M2] 1.096 (B) 1.054 (P) 366 62,00 56,00 26,00 52,91 31,64 84,63 43,19 160,96 0.983 (F) [A2M2] 1.030 (B) 1.008 (P) 367 56,00 56,00 27,00 48,61 30,03 79,74 43,14 123,76 0.983 (F) [A2M2] 1.034 (B) 1.014 (P) 368 62,00 60,00 27,00 57,69 33,35 83,11 43,17 78,76 0.983 (F) [A2M2] 0.994 (B) 0.982 (P) 369 66,00 64,00 27,50 66,54 36,51 83,97 43,18 37,25 0.983 (F) [A2M2] 0.972 (B) 370 58,00 50,00 26,50 43,42 27,87 83,61 43,18 346,43 0.983 (F) [A2M2] 1.097 (B) 1.056 (P) 371 56,00 50,00 27,00 41,58 27,18 82,12 43,15 340,44 0.984 (F) [A2M2] 1.094 (B) 1.054 (P) 372 62,00 54,00 27,50 48,56 30,01 87,30 43,23 293,98 0.984 (F) [A2M2] 1.068 (B) 1.034 (P) 373 62,00 56,00 29,50 48,28 29,89 88,60 43,25 308,52 0.984 (F) [A2M2] 1.060 (B) 1.029 (P) 374 56,00 56,00 29,00 45,87 28,83 82,00 43,15 202,84 0.984 (F) [A2M2] 1.041 (B) 1.018 (P) 375 62,00 58,00 28,00 52,74 31,58 85,77 43,21 170,82 0.984 (F) [A2M2] 1.027 (B) 1.006 (P) 376 68,00 56,00 20,50 64,55 35,79 84,00 43,18 56,37 0.984 (F) [A2M2] 0.989 (B) 0.974 (P) 377 54,00 54,00 28,50 42,99 27,71 80,35 43,14 224,59 0.984 (F) [A2M2] 1.056 (B) 1.029 (P) 378 60,00 56,00 26,50 51,17 31,01 83,19 43,17 155,77 0.984 (F) [A2M2] 1.031 (B) 1.010 (P) 379 54,00 56,00 27,00 47,87 29,71 77,73 43,13 97,23 0.985 (F) [A2M2] 1.033 (B) 1.016 (P) 380 58,00 50,00 26,00 44,00 28,09 83,09 43,17 321,80 0.985 (F) [A2M2] 1.094 (B) 1.055 (P) 381 62,00 52,00 24,00 50,68 30,84 84,32 43,19 214,69 0.985 (F) [A2M2] 1.064 (B) 1.032 (P) 382 62,00 52,00 20,50 55,49 32,56 80,49 43,14 91,86 0.985 (F) [A2M2] 1.036 (B) 1.013 (P) 383 56,00 52,00 27,00 43,69 27,97 81,51 43,14 262,10 0.985 (F) [A2M2] 1.070 (B) 1.039 (P) 25

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 406 54,00 56,00 27,50 47,12 29,37 78,30 43,13 115,19 0.988 (F) [A2M2] 1.039 (B) 1.021 (P) 407 54,00 50,00 27,50 39,74 26,48 80,63 43,14 333,32 0.988 (F) [A2M2] 1.096 (B) 1.057 (P) 408 64,00 54,00 21,00 58,66 33,69 81,98 43,15 77,72 0.988 (F) [A2M2] 1.013 (B) 0.996 (P) 409 62,00 52,00 25,50 48,86 30,14 85,94 43,21 278,74 0.988 (F) [A2M2] 1.080 (B) 1.044 (P) 410 56,00 58,00 28,50 49,24 30,31 80,32 43,14 115,87 0.988 (F) [A2M2] 1.028 (B) 1.012 (P) 411 60,00 62,00 29,50 56,06 32,76 82,70 43,16 79,51 0.988 (F) [A2M2] 0.997 (B) 0.986 (P) 412 60,00 54,00 25,00 50,63 30,82 82,53 43,16 163,47 0.988 (F) [A2M2] 1.045 (B) 1.021 (P) 413 62,00 54,00 28,50 47,42 29,51 88,39 43,25 341,58 0.988 (F) [A2M2] 1.080 (B) 1.044 (P) 414 64,00 56,00 23,00 58,56 33,65 83,09 43,17 84,87 0.988 (F) [A2M2] 1.010 (B) 0.994 (P) 415 64,00 62,00 28,00 60,24 34,25 84,74 43,19 75,44 0.988 (F) [A2M2] 0.993 (B) 0.981 (P) 416 66,00 54,00 20,50 60,35 34,29 83,41 43,17 82,67 0.988 (F) [A2M2] 1.014 (B) 0.995 (P) 417 58,00 50,00 25,50 44,59 28,31 82,57 43,16 297,71 0.989 (F) [A2M2] 1.094 (B) 1.056 (P) 418 68,00 60,00 23,00 67,84 37,00 83,68 43,18 34,63 0.989 (F) [A2M2] 0.978 (B) 419 54,00 54,00 28,00 43,68 27,97 79,81 43,14 202,58 0.989 (F) [A2M2] 1.058 (B) 1.033 (P) 420 56,00 50,00 26,50 42,17 27,40 81,60 43,15 315,48 0.989 (F) [A2M2] 1.095 (B) 1.057 (P) 421 54,00 56,00 28,50 45,68 28,74 79,43 43,13 153,52 0.989 (F) [A2M2] 1.045 (B) 1.024 (P) 422 52,00 54,00 29,00 41,27 27,06 78,89 43,13 215,73 0.989 (F) [A2M2] 1.061 (B) 1.035 (P) 423 58,00 52,00 25,50 46,65 29,17 81,92 43,15 224,62 0.989 (F) [A2M2] 1.069 (B) 1.039 (P) 424 50,00 58,00 28,00 48,61 30,03 69,16 37,58 32,04 0.990 (F) [A2M2] 0.996 (B) 0.991 (P) 425 62,00 56,00 25,00 54,42 32,18 83,46 43,17 125,86 0.990 (F) [A2M2] 1.028 (B) 1.008 (P) 426 60,00 60,00 29,50 52,47 31,48 84,24 43,19 138,07 0.990 (F) [A2M2] 1.020 (B) 1.004 (P) 427 62,00 52,00 26,00 48,31 29,90 86,47 43,22 301,49 0.990 (F) [A2M2] 1.086 (B) 1.049 (P) 428 58,00 56,00 27,50 48,76 30,10 82,32 43,16 168,84 0.990 (F) [A2M2] 27

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 1.051 (B) 1.024 (P) 451 60,00 50,00 26,00 45,28 28,57 85,09 43,20 351,50 0.991 (F) [A2M2] 1.108 (B) 1.065 (P) 452 64,00 54,00 22,00 57,06 33,12 83,15 43,17 106,35 0.991 (F) [A2M2] 1.029 (B) 1.008 (P) 453 64,00 54,00 21,50 57,84 33,40 82,57 43,16 91,59 0.992 (F) [A2M2] 1.024 (B) 1.004 (P) 454 58,00 54,00 24,50 50,35 30,72 79,96 43,14 120,59 0.992 (F) [A2M2] 1.047 (B) 1.025 (P) 455 60,00 50,00 24,50 46,92 29,29 83,53 43,17 280,24 0.992 (F) [A2M2] 1.096 (B) 456 56,00 52,00 26,50 44,32 28,21 80,97 43,14 239,38 0.992 (F) [A2M2] 1.074 (B) 1.043 (P) 457 54,00 52,00 27,00 42,56 27,55 79,50 43,13 231,36 0.992 (F) [A2M2] 1.076 (B) 1.045 (P) 458 62,00 52,00 26,50 47,75 29,66 87,01 43,23 325,02 0.992 (F) [A2M2] 1.093 (B) 1.054 (P) 459 52,00 50,00 28,00 37,88 25,82 79,14 43,13 325,06 0.992 (F) [A2M2] 1.100 (B) 1.062 (P) 460 64,00 52,00 21,00 55,80 32,67 83,05 43,17 128,40 0.992 (F) [A2M2] 1.047 (B) 1.021 (P) 461 64,00 52,00 22,50 53,79 31,95 84,70 43,19 180,29 0.992 (F) [A2M2] 1.062 (B) 1.032 (P) 462 60,00 50,00 26,50 44,71 28,36 85,61 43,21 376,61 0.992 (F) [A2M2] 1.113 (B) 1.068 (P) 463 64,00 54,00 25,00 52,86 31,62 86,56 43,22 211,37 0.993 (F) [A2M2] 1.060 (B) 1.030 (P) 464 60,00 58,00 27,50 52,58 31,52 83,16 43,17 129,31 0.993 (F) [A2M2] 1.026 (B) 1.009 (P) 465 60,00 56,00 26,00 51,93 31,29 82,61 43,16 137,52 0.993 (F) [A2M2] 1.035 (B) 1.015 (P) 466 64,00 56,00 23,50 57,72 33,36 83,69 43,18 99,27 0.993 (F) [A2M2] 1.021 (B) 1.002 (P) 467 58,00 50,00 25,00 45,18 28,54 82,04 43,15 274,57 0.993 (F) [A2M2] 1.094 (B) 1.057 (P) 468 50,00 52,00 29,50 37,01 25,52 78,13 43,13 284,75 0.993 (F) [A2M2] 1.082 (B) 1.050 (P) 469 62,00 58,00 26,50 55,09 32,42 83,97 43,18 117,76 0.993 (F) [A2M2] 1.022 (B) 1.005 (P) 470 60,00 50,00 24,00 47,47 29,53 83,01 43,17 257,98 0.993 (F) [A2M2] 1.094 (B) 1.056 (P) 471 60,00 52,00 22,00 52,26 31,41 80,14 43,14 116,74 0.993 (F) [A2M2] 1.055 (B) 1.030 (P) 472 64,00 56,00 25,50 54,67 32,27 86,06 43,21 165,25 0.993 (F) [A2M2] 1.041 (B) 1.017 (P) 29

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 605 64,00 58,00 29,50 51,68 31,20 89,64 43,40 255,68 1.004 (F) [A2M2] 1.064 (B) 1.036 (P) 606 66,00 52,00 21,00 56,91 33,07 85,07 43,20 149,02 1.004 (F) [A2M2] 1.065 (B) 1.035 (P) 607 56,00 50,00 24,50 44,60 28,32 79,52 43,13 222,87 1.005 (F) [A2M2] 1.101 (B) 1.066 (P) 608 56,00 52,00 24,50 46,87 29,26 78,84 43,13 155,99 1.005 (F) [A2M2] 1.080 (B) 1.053 (P) 609 58,00 50,00 24,00 46,33 29,03 81,00 43,14 230,22 1.005 (F) [A2M2] 1.099 (B) 1.064 (P) 610 60,00 54,00 23,50 52,85 31,61 80,84 43,14 110,59 1.005 (F) [A2M2] 1.051 (B) 1.030 (P) 611 62,00 50,00 25,50 47,05 29,34 86,58 43,22 355,27 1.005 (F) [A2M2] 1.126 (B) 1.080 (P) 612 54,00 52,00 26,00 43,89 28,05 78,44 43,13 187,69 1.006 (F) [A2M2] 1.085 (B) 1.056 (P) 613 66,00 54,00 22,50 57,36 33,23 85,74 43,21 142,17 1.006 (F) [A2M2] 1.054 (B) 1.028 (P) 614 66,00 66,00 29,00 67,99 37,07 83,90 43,18 31,19 1.006 (F) [A2M2] 0.992 (B) 615 58,00 50,00 23,50 46,91 29,28 80,48 43,14 209,16 1.006 (F) [A2M2] 1.099 (B) 1.064 (P) 616 50,00 50,00 28,50 36,01 25,17 77,66 43,13 315,91 1.006 (F) [A2M2] 1.111 (B) 1.073 (P) 617 64,00 60,00 27,00 58,38 33,59 85,14 43,20 98,19 1.006 (F) [A2M2] 1.023 (B) 1.008 (P) 618 62,00 54,00 22,00 56,15 32,79 81,13 43,14 85,95 1.007 (F) [A2M2] 1.039 (B) 1.021 (P) 619 66,00 52,00 21,50 56,26 32,83 85,62 43,21 166,02 1.007 (F) [A2M2] 1.073 (B) 1.041 (P) 620 64,00 50,00 22,50 51,66 31,19 85,45 43,20 244,99 1.007 (F) [A2M2] 1.106 (B) 1.066 (P) 621 58,00 54,00 25,50 48,92 30,17 81,07 43,14 157,16 1.007 (F) [A2M2] 1.063 (B) 1.040 (P) 622 52,00 56,00 29,00 44,05 28,11 77,99 43,13 144,11 1.007 (F) [A2M2] 1.061 (B) 1.041 (P) 623 60,00 50,00 21,50 50,43 30,75 80,38 43,14 157,05 1.007 (F) [A2M2] 1.089 (B) 1.058 (P) 624 62,00 52,00 21,00 54,75 32,29 81,04 43,14 107,04 1.007 (F) [A2M2] 1.057 (B) 1.034 (P) 625 62,00 50,00 20,00 53,56 31,87 80,79 43,14 128,39 1.007 (F) [A2M2] 1.078 (B) 1.049 (P) 626 64,00 60,00 29,50 54,31 32,14 88,28 43,25 183,73 1.007 (F) [A2M2] 1.046 (B) 1.024 (P) 627 64,00 60,00 29,00 55,07 32,41 87,66 43,24 164,95 1.007 (F) [A2M2] 36

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 1.077 (B) 1.046 (P) 672 58,00 50,00 21,50 49,30 30,34 78,37 43,13 131,86 1.013 (F) [A2M2] 1.098 (B) 1.067 (P) 673 58,00 58,00 28,00 50,89 30,92 81,74 43,15 123,06 1.013 (F) [A2M2] 1.046 (B) 1.029 (P) 674 66,00 56,00 24,50 57,15 33,15 86,91 43,22 151,13 1.013 (F) [A2M2] 1.056 (B) 1.032 (P) 675 50,00 54,00 29,50 39,55 26,41 77,42 43,13 205,78 1.013 (F) [A2M2] 1.081 (B) 1.055 (P) 676 50,00 56,00 26,00 48,62 30,04 67,67 36,93 28,34 1.013 (F) [A2M2] 1.020 (B) 1.014 (P) 677 68,00 54,00 20,00 62,06 34,90 84,83 43,19 86,72 1.013 (F) [A2M2] 1.039 (B) 1.017 (P) 678 64,00 50,00 23,50 50,49 30,77 86,50 43,22 287,93 1.013 (F) [A2M2] 1.123 (B) 1.079 (P) 679 60,00 58,00 26,00 55,18 32,45 81,34 43,14 80,59 1.014 (F) [A2M2] 1.032 (B) 1.018 (P) 680 52,00 54,00 23,50 49,97 30,59 68,54 37,31 28,05 1.014 (F) [A2M2] 1.024 (B) 1.016 (P) 681 66,00 58,00 24,50 60,13 34,21 85,53 43,20 95,84 1.014 (F) [A2M2] 1.034 (B) 1.016 (P) 682 58,00 50,00 22,00 48,69 30,07 78,90 43,13 150,13 1.014 (F) [A2M2] 1.101 (B) 1.069 (P) 683 66,00 56,00 25,00 56,44 32,90 87,49 43,23 168,55 1.015 (F) [A2M2] 1.063 (B) 1.037 (P) 684 54,00 52,00 25,50 44,57 28,31 77,91 43,13 166,96 1.015 (F) [A2M2] 1.091 (B) 1.063 (P) 685 66,00 50,00 20,50 55,32 32,50 85,34 43,20 189,73 1.015 (F) [A2M2] 1.101 (B) 1.063 (P) 686 58,00 50,00 21,00 49,98 30,59 77,84 43,13 114,43 1.015 (F) [A2M2] 1.096 (B) 1.067 (P) 687 60,00 56,00 25,00 53,52 31,85 81,44 43,14 103,59 1.015 (F) [A2M2] 1.048 (B) 1.031 (P) 688 66,00 54,00 24,50 54,68 32,27 88,01 43,24 214,27 1.016 (F) [A2M2] 1.085 (B) 1.052 (P) 689 66,00 62,00 27,00 62,84 35,19 85,38 43,20 66,44 1.016 (F) [A2M2] 1.017 (B) 1.004 (P) 690 68,00 62,00 24,50 69,02 37,52 83,68 43,18 29,19 1.016 (F) [A2M2] 1.002 (B) 691 66,00 52,00 23,00 54,37 32,16 87,26 43,23 221,64 1.016 (F) [A2M2] 1.098 (B) 1.062 (P) 692 58,00 56,00 26,50 50,21 30,67 81,17 43,14 131,14 1.016 (F) [A2M2] 1.058 (B) 1.039 (P) 693 56,00 52,00 23,50 48,18 29,84 77,76 43,13 118,72 1.017 (F) [A2M2] 1.086 (B) 1.060 (P) 39

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 738 58,00 58,00 27,50 51,74 31,22 81,14 43,14 105,73 1.025 (F) [A2M2] 1.054 (B) 1.039 (P) 739 68,00 52,00 20,00 59,39 33,95 85,97 43,21 136,17 1.026 (F) [A2M2] 1.082 (B) 1.051 (P) 740 64,00 50,00 25,00 48,83 30,13 88,07 43,24 357,84 1.026 (F) [A2M2] 1.150 (B) 1.101 (P) 741 64,00 52,00 27,50 47,89 29,71 90,19 43,62 401,90 1.026 (F) [A2M2] 1.143 (B) 1.095 (P) 742 66,00 58,00 27,50 55,53 32,57 89,22 43,26 196,40 1.027 (F) [A2M2] 1.075 (B) 1.049 (P) 743 66,00 56,00 27,00 53,75 31,94 89,94 43,52 246,18 1.027 (F) [A2M2] 1.093 (B) 1.061 (P) 744 68,00 54,00 21,00 60,55 34,37 86,02 43,21 114,37 1.027 (F) [A2M2] 1.065 (B) 1.040 (P) 745 66,00 50,00 22,00 53,55 31,86 86,93 43,23 247,80 1.027 (F) [A2M2] 1.130 (B) 1.086 (P) 746 58,00 56,00 23,00 56,81 33,03 74,64 40,12 22,77 1.027 (F) [A2M2] 1.035 (B) 1.029 (P) 747 66,00 62,00 27,50 61,82 34,82 86,08 43,21 79,31 1.027 (F) [A2M2] 1.033 (B) 1.019 (P) 748 56,00 50,00 29,50 38,70 26,10 84,70 43,19 476,26 1.027 (F) [A2M2] 1.157 (B) 1.109 (P) 749 66,00 66,00 29,50 66,54 36,50 84,71 43,19 40,42 1.028 (F) [A2M2] 1.017 (B) 750 58,00 50,00 20,50 50,70 30,85 77,31 43,13 97,67 1.028 (F) [A2M2] 1.105 (B) 1.076 (P) 751 66,00 60,00 26,50 60,03 34,18 86,51 43,22 101,97 1.028 (F) [A2M2] 1.046 (B) 1.029 (P) 752 62,00 50,00 27,00 45,47 28,65 88,14 43,24 432,19 1.028 (F) [A2M2] 1.161 (B) 1.109 (P) 753 66,00 54,00 26,00 52,80 31,60 89,77 43,45 276,35 1.028 (F) [A2M2] 1.111 (B) 1.074 (P) 754 46,00 50,00 21,50 45,13 28,52 60,88 34,49 21,30 1.029 (F) [A2M2] 1.035 (B) 1.029 (P) 755 54,00 56,00 26,00 49,45 30,40 74,59 40,12 61,46 1.029 (F) [A2M2] 1.050 (B) 1.039 (P) 756 62,00 52,00 29,00 45,03 28,48 89,70 43,43 453,18 1.029 (F) [A2M2] 1.150 (B) 757 68,00 56,00 22,00 61,92 34,86 85,90 43,21 93,08 1.030 (F) [A2M2] 1.053 (B) 1.032 (P) 758 66,00 52,00 24,50 52,56 31,51 88,89 43,25 283,96 1.030 (F) [A2M2] 1.127 (B) 1.085 (P) 759 66,00 58,00 28,00 54,83 32,32 89,97 43,53 216,05 1.030 (F) [A2M2] 1.082 (B) 1.055 (P) 760 54,00 50,00 24,50 43,46 27,89 77,52 43,13 192,83 1.030 (F) [A2M2] 1.122 (B) 1.088 (P) 42

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 761 66,00 56,00 27,50 53,11 31,71 90,64 43,79 267,66 1.030 (F) [A2M2] 1.101 (B) 1.067 (P) 762 68,00 52,00 20,50 58,73 33,72 86,52 43,22 152,13 1.030 (F) [A2M2] 1.092 (B) 1.059 (P) 763 64,00 52,00 28,00 47,36 29,48 90,79 43,85 428,26 1.030 (F) [A2M2] 1.151 (B) 1.102 (P) 764 68,00 54,00 21,50 59,83 34,11 86,60 43,22 129,38 1.031 (F) [A2M2] 1.075 (B) 1.048 (P) 765 56,00 52,00 23,00 48,85 30,14 77,22 43,13 101,18 1.031 (F) [A2M2] 1.096 (B) 1.072 (P) 766 64,00 50,00 25,50 48,31 29,90 88,59 43,25 382,51 1.031 (F) [A2M2] 1.160 (B) 1.108 (P) 767 66,00 60,00 27,00 59,18 33,88 87,16 43,23 117,15 1.031 (F) [A2M2] 1.054 (B) 1.035 (P) 768 66,00 50,00 22,50 52,97 31,66 87,46 43,23 268,57 1.032 (F) [A2M2] 1.140 (B) 1.094 (P) 769 66,00 58,00 28,50 54,15 32,08 90,72 43,82 236,62 1.032 (F) [A2M2] 1.089 (B) 1.060 (P) 770 66,00 56,00 28,00 52,48 31,48 91,32 44,05 290,11 1.032 (F) [A2M2] 1.108 (B) 1.073 (P) 771 70,00 58,00 20,00 70,12 38,00 83,42 43,17 27,10 1.032 (F) [A2M2] 1.019 (B) 772 68,00 58,00 23,00 63,54 35,44 85,61 43,21 72,80 1.033 (F) [A2M2] 1.042 (B) 1.025 (P) 773 66,00 54,00 26,50 52,19 31,38 90,42 43,70 298,66 1.033 (F) [A2M2] 1.120 (B) 1.081 (P) 774 66,00 60,00 27,50 58,36 33,58 87,80 43,24 133,18 1.033 (F) [A2M2] 1.060 (B) 1.040 (P) 775 66,00 58,00 29,00 53,48 31,84 91,45 44,10 258,17 1.033 (F) [A2M2] 1.094 (B) 1.064 (P) 776 66,00 58,00 29,50 52,82 31,61 92,16 44,37 280,63 1.034 (F) [A2M2] 1.098 (B) 1.067 (P) 777 52,00 54,00 27,50 43,42 27,87 77,26 43,13 151,09 1.034 (F) [A2M2] 1.095 (B) 1.072 (P) 778 52,00 50,00 26,00 40,40 26,73 77,08 43,13 227,36 1.034 (F) [A2M2] 1.128 (B) 1.093 (P) 779 66,00 56,00 28,50 51,85 31,26 91,99 44,31 313,43 1.034 (F) [A2M2] 1.114 (B) 1.077 (P) 780 66,00 60,00 28,00 57,57 33,30 88,44 43,25 150,05 1.034 (F) [A2M2] 1.066 (B) 1.044 (P) 781 68,00 52,00 21,00 58,09 33,49 87,08 43,23 168,89 1.035 (F) [A2M2] 1.103 (B) 1.068 (P) 782 68,00 54,00 22,00 59,14 33,86 87,18 43,23 145,20 1.035 (F) [A2M2] 1.085 (B) 1.056 (P) 783 66,00 60,00 28,50 56,80 33,03 89,06 43,26 167,76 1.035 (F) [A2M2] 43

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 1.082 (B) 1.057 (P) 806 68,00 52,00 21,50 57,46 33,26 87,63 43,24 186,37 1.039 (F) [A2M2] 1.113 (B) 1.076 (P) 807 68,00 62,00 25,00 67,84 37,00 84,47 43,19 37,71 1.040 (F) [A2M2] 1.029 (B) 808 52,00 52,00 21,50 49,99 30,59 67,12 36,71 24,61 1.040 (F) [A2M2] 1.051 (B) 1.042 (P) 809 58,00 50,00 29,00 40,59 26,80 86,19 43,21 480,90 1.040 (F) [A2M2] 1.173 (B) 1.122 (P) 810 50,00 54,00 24,00 48,63 30,04 66,36 36,44 24,95 1.040 (F) [A2M2] 1.047 (B) 1.042 (P) 811 68,00 64,00 26,00 70,36 38,11 83,57 43,18 24,05 1.040 (F) [A2M2] 1.024 (B) 1.019 (P) 812 66,00 54,00 27,50 51,00 30,95 91,69 44,19 345,92 1.040 (F) [A2M2] 1.137 (B) 1.094 (P) 813 68,00 56,00 23,00 60,37 34,30 87,13 43,23 121,78 1.040 (F) [A2M2] 1.075 (B) 1.050 (P) 814 66,00 64,00 29,00 62,82 35,18 86,22 43,21 70,85 1.040 (F) [A2M2] 1.041 (B) 1.029 (P) 815 52,00 52,00 23,00 47,35 29,48 70,32 38,09 58,25 1.041 (F) [A2M2] 1.066 (B) 1.052 (P) 816 56,00 50,00 22,50 47,06 29,35 77,42 43,13 142,00 1.041 (F) [A2M2] 1.126 (B) 1.094 (P) 817 66,00 52,00 25,50 51,40 31,10 90,07 43,57 329,28 1.041 (F) [A2M2] 1.147 (B) 1.101 (P) 818 54,00 56,00 24,50 52,63 31,54 71,06 38,41 24,98 1.042 (F) [A2M2] 1.049 (B) 1.044 (P) 819 68,00 50,00 20,00 57,20 33,17 86,82 43,22 192,41 1.042 (F) [A2M2] 1.131 (B) 1.089 (P) 820 52,00 52,00 26,50 42,16 27,40 76,97 43,13 178,05 1.042 (F) [A2M2] 1.116 (B) 1.088 (P) 821 68,00 54,00 23,00 57,80 33,38 88,33 43,25 179,15 1.042 (F) [A2M2] 1.103 (B) 1.071 (P) 822 66,00 54,00 28,00 50,41 30,74 92,31 44,43 370,90 1.043 (F) [A2M2] 1.144 (B) 1.100 (P) 823 66,00 50,00 23,50 51,83 31,25 88,51 43,25 312,37 1.043 (F) [A2M2] 1.161 (B) 1.111 (P) 824 68,00 56,00 23,50 59,63 34,04 87,73 43,24 137,37 1.043 (F) [A2M2] 1.083 (B) 1.057 (P) 825 66,00 62,00 28,50 59,95 34,15 87,45 43,23 107,86 1.044 (F) [A2M2] 1.059 (B) 1.043 (P) 826 50,00 52,00 28,00 39,06 26,23 76,56 43,13 212,08 1.044 (F) [A2M2] 1.120 (B) 1.090 (P) 827 68,00 52,00 22,00 56,84 33,04 88,18 43,24 204,63 1.044 (F) [A2M2] 1.124 (B) 1.085 (P) 45

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 916 68,00 60,00 26,50 60,86 34,48 88,53 43,25 119,79 1.070 (F) [A2M2] 1.093 (B) 1.072 (P) 917 70,00 58,00 21,00 68,04 37,09 84,89 43,19 43,69 1.070 (F) [A2M2] 1.066 (B) 1.051 (P) 918 68,00 54,00 28,00 51,73 31,21 94,62 45,32 398,65 1.070 (F) [A2M2] 1.181 (B) 1.132 (P) 919 56,00 52,00 20,00 54,16 32,08 70,41 38,13 21,36 1.071 (F) [A2M2] 1.081 (B) 1.074 (P) 920 50,00 52,00 22,00 48,63 30,04 65,08 35,99 21,77 1.071 (F) [A2M2] 1.079 (B) 1.073 (P) 921 68,00 54,00 28,50 51,16 31,01 95,22 45,54 425,33 1.071 (F) [A2M2] 1.187 (B) 1.136 (P) 922 68,00 54,00 29,00 50,59 30,81 95,81 45,77 452,87 1.071 (F) [A2M2] 1.192 (B) 1.140 (P) 923 70,00 54,00 20,50 62,31 35,00 87,44 43,23 116,93 1.071 (F) [A2M2] 1.112 (B) 1.083 (P) 924 70,00 58,00 21,50 67,08 36,70 85,60 43,21 53,40 1.072 (F) [A2M2] 1.072 (B) 1.055 (P) 925 68,00 52,00 24,50 53,87 31,98 91,15 43,99 307,54 1.072 (F) [A2M2] 1.177 (B) 1.128 (P) 926 68,00 60,00 27,00 60,06 34,19 89,18 43,26 135,57 1.072 (F) [A2M2] 1.100 (B) 1.078 (P) 927 50,00 60,00 29,50 49,73 30,50 69,19 37,59 24,76 1.073 (F) [A2M2] 1.075 (B) 1.069 (P) 928 68,00 60,00 29,00 57,09 33,13 92,52 44,51 208,40 1.073 (F) [A2M2] 1.118 (B) 1.090 (P) 929 68,00 50,00 22,50 54,32 32,14 89,49 43,35 291,31 1.073 (F) [A2M2] 1.191 (B) 1.137 (P) 930 68,00 62,00 26,50 64,41 35,74 86,70 43,22 69,64 1.073 (F) [A2M2] 1.076 (B) 1.061 (P) 931 70,00 52,00 20,00 60,56 34,37 87,98 43,24 154,30 1.074 (F) [A2M2] 1.139 (B) 1.101 (P) 932 68,00 64,00 26,50 69,02 37,52 84,40 43,19 31,80 1.074 (F) [A2M2] 1.061 (B) 933 70,00 56,00 21,00 64,43 35,75 86,66 43,22 82,92 1.075 (F) [A2M2] 1.094 (B) 1.072 (P) 934 68,00 60,00 28,50 57,80 33,39 91,72 44,20 188,69 1.075 (F) [A2M2] 1.116 (B) 1.089 (P) 935 60,00 50,00 29,00 41,94 27,31 88,20 43,24 513,23 1.075 (F) [A2M2] 1.219 (B) 1.161 (P) 936 68,00 60,00 27,50 59,29 33,92 90,05 43,56 152,27 1.076 (F) [A2M2] 1.107 (B) 1.084 (P) 937 68,00 52,00 25,00 53,30 31,78 91,76 44,22 330,57 1.076 (F) [A2M2] 1.186 (B) 1.136 (P) 938 68,00 60,00 28,00 58,54 33,65 90,90 43,89 169,99 1.076 (F) [A2M2] 50

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 1.175 (B) 1.139 (P) 983 68,00 62,00 29,00 59,93 34,15 90,54 43,75 142,22 1.092 (F) [A2M2] 1.116 (B) 1.095 (P) 984 46,00 50,00 29,00 32,95 24,10 72,93 39,24 272,19 1.092 (F) [A2M2] 1.171 (B) 1.137 (P) 985 70,00 62,00 23,00 72,77 39,17 83,21 43,17 18,34 1.092 (F) [A2M2] 1.074 (B) 1.067 (P) 986 70,00 52,00 21,50 58,70 33,71 89,72 43,44 205,97 1.092 (F) [A2M2] 1.174 (B) 1.130 (P) 987 68,00 50,00 24,00 52,66 31,55 91,24 44,02 359,95 1.092 (F) [A2M2] 1.224 (B) 1.165 (P) 988 64,00 52,00 29,00 46,31 29,02 91,96 44,29 483,38 1.092 (F) [A2M2] 1.222 (B) 1.166 (P) 989 70,00 56,00 23,00 61,40 34,67 89,15 43,26 139,30 1.093 (F) [A2M2] 1.134 (B) 1.105 (P) 990 70,00 50,00 20,00 58,50 33,64 88,83 43,25 212,08 1.093 (F) [A2M2] 1.193 (B) 1.143 (P) 991 70,00 56,00 27,00 56,18 32,81 94,83 45,40 294,55 1.093 (F) [A2M2] 1.177 (B) 1.135 (P) 992 70,00 58,00 28,00 57,12 33,14 95,04 45,48 263,17 1.094 (F) [A2M2] 1.161 (B) 1.125 (P) 993 70,00 60,00 29,50 57,50 33,28 95,85 45,79 253,52 1.094 (F) [A2M2] 1.152 (B) 1.120 (P) 994 46,00 50,00 23,50 41,13 27,01 64,78 35,88 65,59 1.095 (F) [A2M2] 1.121 (B) 1.105 (P) 995 70,00 54,00 23,00 58,99 33,81 90,60 43,77 198,71 1.096 (F) [A2M2] 1.164 (B) 1.125 (P) 996 70,00 56,00 26,50 56,79 33,02 94,17 45,15 271,98 1.096 (F) [A2M2] 1.174 (B) 1.133 (P) 997 70,00 54,00 28,50 52,51 31,50 97,47 46,41 454,74 1.096 (F) [A2M2] 1.223 (B) 998 52,00 54,00 25,00 47,29 29,45 71,80 38,74 64,23 1.096 (F) [A2M2] 1.119 (B) 1.105 (P) 999 68,00 50,00 24,50 52,11 31,35 91,81 44,24 384,54 1.096 (F) [A2M2] 1.234 (B) 1.172 (P) 1000 70,00 58,00 22,50 65,19 36,02 86,97 43,23 75,63 1.096 (F) [A2M2] 1.108 (B) 1.088 (P) 1001 70,00 54,00 28,00 53,07 31,70 96,89 46,19 427,25 1.097 (F) [A2M2] 1.219 (B) 1.164 (P) 1002 48,00 54,00 26,50 43,47 27,89 68,61 37,34 68,46 1.097 (F) [A2M2] 1.117 (B) 1.103 (P) 1003 66,00 52,00 28,00 48,63 30,04 93,03 44,71 457,25 1.097 (F) [A2M2] 1.227 (B) 1.170 (P) 1004 52,00 56,00 25,00 51,17 31,01 68,66 37,36 21,58 1.097 (F) [A2M2] 1.101 (B) 1.095 (P) 53

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 1005 70,00 56,00 23,50 60,70 34,42 89,90 43,51 155,47 1.097 (F) [A2M2] 1.144 (B) 1.113 (P) 1006 70,00 54,00 27,50 53,64 31,90 96,30 45,96 400,54 1.098 (F) [A2M2] 1.215 (B) 1.161 (P) 1007 70,00 56,00 26,00 57,42 33,25 93,51 44,89 250,28 1.098 (F) [A2M2] 1.170 (B) 1.132 (P) 1008 70,00 54,00 23,50 58,36 33,58 91,28 44,04 217,68 1.098 (F) [A2M2] 1.172 (B) 1.131 (P) 1009 70,00 58,00 27,50 57,76 33,37 94,35 45,21 241,44 1.098 (F) [A2M2] 1.160 (B) 1.125 (P) 1010 70,00 52,00 22,00 58,10 33,49 90,37 43,69 224,78 1.098 (F) [A2M2] 1.186 (B) 1.140 (P) 1011 64,00 50,00 27,00 46,76 29,22 90,24 43,64 460,99 1.098 (F) [A2M2] 1.241 (B) 1.179 (P) 1012 70,00 54,00 27,00 54,21 32,10 95,70 45,73 374,67 1.099 (F) [A2M2] 1.211 (B) 1.159 (P) 1013 70,00 58,00 23,00 64,32 35,71 87,64 43,24 88,10 1.099 (F) [A2M2] 1.116 (B) 1.094 (P) 1014 70,00 54,00 26,50 54,78 32,31 95,10 45,50 349,69 1.099 (F) [A2M2] 1.206 (B) 1.155 (P) 1015 70,00 56,00 25,50 58,05 33,47 92,82 44,63 229,51 1.099 (F) [A2M2] 1.167 (B) 1.129 (P) 1016 70,00 54,00 24,00 57,75 33,36 91,95 44,29 237,53 1.099 (F) [A2M2] 1.179 (B) 1.137 (P) 1017 70,00 60,00 22,00 70,12 38,00 84,19 43,18 29,63 1.100 (F) [A2M2] 1.087 (B) 1018 68,00 64,00 28,50 64,37 35,73 87,52 43,23 73,71 1.100 (F) [A2M2] 1.102 (B) 1.087 (P) 1019 70,00 54,00 26,00 55,36 32,51 94,49 45,27 325,53 1.100 (F) [A2M2] 1.201 (B) 1.152 (P) 1020 70,00 56,00 24,00 60,02 34,18 90,67 43,80 172,55 1.100 (F) [A2M2] 1.152 (B) 1.119 (P) 1021 70,00 54,00 25,50 55,95 32,72 93,87 45,03 302,26 1.100 (F) [A2M2] 1.196 (B) 1.149 (P) 1022 70,00 54,00 24,50 57,14 33,15 92,60 44,54 258,19 1.100 (F) [A2M2] 1.185 (B) 1.142 (P) 1023 70,00 58,00 23,50 63,50 35,42 88,29 43,25 101,45 1.100 (F) [A2M2] 1.122 (B) 1.099 (P) 1024 70,00 50,00 20,50 57,93 33,43 89,38 43,30 230,82 1.100 (F) [A2M2] 1.206 (B) 1.153 (P) 1025 70,00 54,00 25,00 56,54 32,93 93,24 44,79 279,80 1.100 (F) [A2M2] 1.191 (B) 1.145 (P) 1026 70,00 56,00 25,00 58,69 33,70 92,12 44,36 209,62 1.101 (F) [A2M2] 1.163 (B) 1.127 (P) 1027 70,00 60,00 29,00 58,18 33,52 95,12 45,51 231,77 1.101 (F) [A2M2] 54

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 1.113 (B) 1116 72,00 56,00 26,50 58,05 33,47 96,57 46,06 296,66 1.126 (F) [A2M2] 1.216 (B) 1.170 (P) 1117 72,00 54,00 27,00 55,56 32,58 97,97 46,60 402,33 1.127 (F) [A2M2] 1.252 (B) 1.193 (P) 1118 74,00 58,00 29,00 58,35 33,58 101,16 47,82 364,43 1.127 (F) [A2M2] 1.228 (B) 1.180 (P) 1119 74,00 56,00 29,00 56,46 32,91 101,87 47,98 452,67 1.127 (F) [A2M2] 1.256 (B) 1.198 (P) 1120 52,00 58,00 29,00 47,18 29,40 74,83 40,12 77,43 1.127 (F) [A2M2] 1.148 (B) 1.135 (P) 1121 70,00 60,00 26,50 61,78 34,81 91,10 43,97 137,48 1.127 (F) [A2M2] 1.156 (B) 1.131 (P) 1122 70,00 60,00 26,00 62,57 35,09 90,19 43,62 121,63 1.128 (F) [A2M2] 1.152 (B) 1.128 (P) 1123 48,00 54,00 29,50 38,55 26,05 73,74 39,59 172,53 1.128 (F) [A2M2] 1.175 (B) 1.151 (P) 1124 70,00 50,00 23,00 55,15 32,44 92,32 44,43 336,92 1.128 (F) [A2M2] 1.263 (B) 1.199 (P) 1125 72,00 54,00 26,50 56,12 32,78 97,38 46,37 376,44 1.129 (F) [A2M2] 1.249 (B) 1.192 (P) 1126 50,00 52,00 27,50 39,74 26,48 74,80 40,12 187,74 1.130 (F) [A2M2] 1.189 (B) 1.161 (P) 1127 68,00 52,00 27,50 50,51 30,78 94,68 45,34 458,66 1.130 (F) [A2M2] 1.267 (B) 1.204 (P) 1128 48,00 52,00 28,00 37,98 25,85 72,92 39,23 181,23 1.131 (F) [A2M2] 1.186 (B) 1.159 (P) 1129 62,00 50,00 29,50 42,77 27,63 90,86 43,87 574,96 1.131 (F) [A2M2] 1.290 (B) 1.222 (P) 1130 72,00 56,00 26,00 58,65 33,69 95,92 45,82 274,06 1.131 (F) [A2M2] 1.215 (B) 1.171 (P) 1131 70,00 50,00 23,50 54,61 32,24 92,88 44,65 360,69 1.131 (F) [A2M2] 1.271 (B) 1.205 (P) 1132 72,00 54,00 26,00 56,69 32,99 96,79 46,15 351,45 1.132 (F) [A2M2] 1.246 (B) 1.191 (P) 1133 52,00 54,00 23,00 51,17 31,02 67,20 36,74 18,61 1.132 (F) [A2M2] 1.137 (B) 1.129 (P) 1134 74,00 56,00 28,50 57,02 33,11 101,31 47,86 424,91 1.132 (F) [A2M2] 1.256 (B) 1.199 (P) 1135 70,00 62,00 29,00 60,86 34,48 93,38 44,84 162,19 1.132 (F) [A2M2] 1.163 (B) 1.138 (P) 1136 68,00 68,00 29,50 71,82 38,75 83,95 43,18 21,22 1.133 (F) [A2M2] 1.115 (B) 1.109 (P) 1137 72,00 58,00 27,00 59,59 34,02 96,14 45,90 243,81 1.133 (F) [A2M2] 1.200 (B) 1.163 (P) 59

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 1226 74,00 54,00 27,00 56,94 33,08 100,19 47,45 430,67 1.154 (F) [A2M2] 1.293 (B) 1.229 (P) 1227 76,00 58,00 28,50 60,24 34,25 102,75 48,16 366,83 1.154 (F) [A2M2] 1.264 (B) 1.212 (P) 1228 74,00 56,00 26,50 59,33 33,93 98,91 46,96 322,28 1.154 (F) [A2M2] 1.258 (B) 1.206 (P) 1229 74,00 60,00 28,50 61,13 34,57 99,45 47,17 259,09 1.154 (F) [A2M2] 1.224 (B) 1.186 (P) 1230 50,00 56,00 29,50 42,41 27,49 74,86 40,12 131,19 1.155 (F) [A2M2] 1.190 (B) 1.171 (P) 1231 68,00 52,00 28,00 49,96 30,58 95,25 45,56 486,80 1.155 (F) [A2M2] 1.298 (B) 1.232 (P) 1232 66,00 50,00 27,00 48,08 29,80 92,43 44,48 489,99 1.155 (F) [A2M2] 1.310 (B) 1.240 (P) 1233 72,00 56,00 23,50 61,82 34,82 92,49 44,50 174,21 1.155 (F) [A2M2] 1.211 (B) 1.174 (P) 1234 76,00 56,00 28,50 58,39 33,59 103,44 48,30 454,32 1.155 (F) [A2M2] 1.294 (B) 1.231 (P) 1235 72,00 58,00 25,50 61,57 34,73 93,98 45,07 183,82 1.156 (F) [A2M2] 1.207 (B) 1.173 (P) 1236 70,00 62,00 24,50 69,02 37,52 85,72 43,21 40,55 1.157 (F) [A2M2] 1.149 (B) 1.135 (P) 1237 72,00 56,00 21,50 64,60 35,81 89,34 43,29 111,00 1.157 (F) [A2M2] 1.191 (B) 1.160 (P) 1238 72,00 56,00 21,00 65,35 36,08 88,69 43,25 97,56 1.157 (F) [A2M2] 1.185 (B) 1.156 (P) 1239 72,00 56,00 20,00 66,94 36,65 87,39 43,23 73,20 1.157 (F) [A2M2] 1.174 (B) 1.148 (P) 1240 72,00 56,00 20,50 66,13 36,36 88,05 43,24 84,96 1.157 (F) [A2M2] 1.180 (B) 1.153 (P) 1241 60,00 54,00 20,00 59,54 34,01 73,98 39,70 14,14 1.158 (F) [A2M2] 1.163 (B) 1.155 (P) 1242 74,00 54,00 26,50 57,49 33,27 99,62 47,23 403,95 1.158 (F) [A2M2] 1.292 (B) 1.229 (P) 1243 50,00 56,00 28,00 44,97 28,46 72,18 38,91 80,13 1.158 (F) [A2M2] 1.180 (B) 1.165 (P) 1244 48,00 50,00 23,00 42,73 27,61 66,65 36,55 69,96 1.158 (F) [A2M2] 1.187 (B) 1.168 (P) 1245 70,00 62,00 24,00 70,12 38,00 84,91 43,20 32,05 1.158 (F) [A2M2] 1.147 (B) 1246 50,00 54,00 28,00 41,75 27,24 74,32 40,12 139,89 1.159 (F) [A2M2] 1.201 (B) 1.178 (P) 1247 72,00 56,00 23,00 62,49 35,06 91,75 44,22 156,96 1.159 (F) [A2M2] 1.209 (B) 1.174 (P) 1248 74,00 58,00 27,00 60,79 34,45 98,58 46,84 268,05 1.159 (F) [A2M2] 64

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 1.347 (B) 1.303 (P) 1623 72,00 52,00 29,50 51,24 31,04 101,21 47,84 641,95 1.259 (F) [A2M2] 1.452 (B) 1624 76,00 60,00 26,00 65,60 36,17 98,37 46,76 179,20 1.259 (F) [A2M2] 1.317 (B) 1.279 (P) 1625 74,00 56,00 21,00 66,36 36,44 91,25 44,02 112,10 1.260 (F) [A2M2] 1.299 (B) 1.262 (P) 1626 78,00 52,00 24,50 60,87 34,48 102,18 48,04 436,44 1.260 (F) [A2M2] 1.446 (B) 1.355 (P) 1627 78,00 60,00 26,50 66,07 36,34 101,59 47,92 221,25 1.260 (F) [A2M2] 1.339 (B) 1.295 (P) 1628 76,00 54,00 22,00 63,96 35,58 96,51 46,04 221,92 1.260 (F) [A2M2] 1.360 (B) 1.302 (P) 1629 80,00 56,00 25,50 64,48 35,77 104,37 48,50 351,61 1.260 (F) [A2M2] 1.404 (B) 1.335 (P) 1630 76,00 54,00 28,50 56,73 33,00 103,95 48,41 546,60 1.260 (F) [A2M2] 1.434 (B) 1.351 (P) 1631 74,00 64,00 29,00 65,71 36,21 96,88 46,18 139,19 1.260 (F) [A2M2] 1.289 (B) 1.263 (P) 1632 78,00 64,00 29,50 66,95 36,65 102,91 48,19 201,91 1.262 (F) [A2M2] 1.322 (B) 1.287 (P) 1633 76,00 56,00 23,00 64,83 35,89 96,78 46,15 195,83 1.262 (F) [A2M2] 1.342 (B) 1.292 (P) 1634 70,00 66,00 27,50 71,33 38,53 85,38 43,20 28,52 1.263 (F) [A2M2] 1.249 (B) 1.239 (P) 1635 80,00 58,00 26,00 65,78 36,23 104,19 48,46 297,15 1.263 (F) [A2M2] 1.381 (B) 1.323 (P) 1636 76,00 52,00 21,50 62,68 35,13 96,68 46,10 268,09 1.263 (F) [A2M2] 1.394 (B) 1.322 (P) 1637 74,00 52,00 27,00 55,32 32,50 100,64 47,63 519,12 1.264 (F) [A2M2] 1.442 (B) 1.355 (P) 1638 72,00 50,00 25,50 53,93 32,00 97,23 46,32 491,95 1.264 (F) [A2M2] 1.447 (B) 1.355 (P) 1639 70,00 50,00 28,00 49,86 30,55 97,78 46,53 610,90 1.264 (F) [A2M2] 1.463 (B) 1.369 (P) 1640 82,00 58,00 27,50 65,38 36,09 108,07 49,26 396,24 1.264 (F) [A2M2] 1.412 (B) 1.343 (P) 1641 80,00 54,00 25,50 62,80 35,17 104,92 48,61 433,62 1.265 (F) [A2M2] 1.443 (B) 1.358 (P) 1642 80,00 60,00 27,00 66,64 36,54 104,43 48,51 266,27 1.266 (F) [A2M2] 1.365 (B) 1.316 (P) 1643 78,00 52,00 24,00 61,40 34,67 101,65 47,93 410,21 1.266 (F) [A2M2] 1.447 (B) 1.358 (P) 1644 76,00 50,00 23,00 59,49 33,99 98,79 46,92 411,51 1.266 (F) [A2M2] 1.455 (B) 1.360 (P) 82

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 1645 74,00 62,00 27,00 65,85 36,26 95,49 45,65 132,09 1.266 (F) [A2M2] 1.297 (B) 1.268 (P) 1646 78,00 54,00 23,50 63,58 35,45 100,62 47,62 308,35 1.266 (F) [A2M2] 1.405 (B) 1.334 (P) 1647 78,00 54,00 27,00 59,77 34,09 104,44 48,51 488,47 1.267 (F) [A2M2] 1.441 (B) 1.356 (P) 1648 76,00 62,00 27,50 66,09 36,35 99,06 47,02 169,82 1.267 (F) [A2M2] 1.316 (B) 1.283 (P) 1649 82,00 56,00 27,50 63,69 35,49 108,69 49,39 483,87 1.267 (F) [A2M2] 1.446 (B) 1.363 (P) 1650 74,00 58,00 23,00 66,17 36,37 92,67 44,57 118,54 1.267 (F) [A2M2] 1.303 (B) 1.269 (P) 1651 74,00 50,00 24,00 56,97 33,09 97,75 46,51 437,58 1.268 (F) [A2M2] 1.449 (B) 1.356 (P) 1652 78,00 56,00 24,00 64,87 35,91 100,47 47,56 257,99 1.268 (F) [A2M2] 1.378 (B) 1.319 (P) 1653 76,00 52,00 25,50 58,36 33,58 101,16 47,82 463,04 1.268 (F) [A2M2] 1.446 (B) 1.357 (P) 1654 46,00 56,00 26,50 47,50 29,54 62,02 34,89 12,94 1.268 (F) [A2M2] 1.265 (B) 1.259 (P) 1655 82,00 60,00 28,00 66,69 36,56 107,84 49,21 337,72 1.268 (F) [A2M2] 1.392 (B) 1.334 (P) 1656 72,00 64,00 28,00 66,60 36,53 91,85 44,25 90,20 1.269 (F) [A2M2] 1.278 (B) 1.257 (P) 1657 74,00 60,00 25,00 66,00 36,31 94,08 45,11 125,21 1.269 (F) [A2M2] 1.302 (B) 1.271 (P) 1658 76,00 54,00 29,00 56,20 32,81 104,48 48,52 577,03 1.269 (F) [A2M2] 1.449 (B) 1.363 (P) 1659 78,00 58,00 25,00 65,73 36,22 100,77 47,67 229,57 1.269 (F) [A2M2] 1.360 (B) 1.310 (P) 1660 54,00 54,00 22,00 53,93 32,00 68,11 37,12 13,04 1.269 (F) [A2M2] 1.271 (B) 1.264 (P) 1661 76,00 50,00 22,50 60,01 34,17 98,26 46,71 386,27 1.270 (F) [A2M2] 1.454 (B) 1.360 (P) 1662 74,00 56,00 20,50 67,09 36,70 90,40 43,70 98,58 1.270 (F) [A2M2] 1.304 (B) 1.268 (P) 1663 72,00 60,00 21,00 72,40 39,00 84,59 43,19 24,80 1.270 (F) [A2M2] 1.258 (B) 1664 72,00 60,00 21,50 71,28 38,51 85,42 43,20 31,88 1.270 (F) [A2M2] 1.262 (B) 1.246 (P) 1665 56,00 58,00 25,00 56,76 33,01 72,09 38,87 13,15 1.271 (F) [A2M2] 1.270 (B) 1.264 (P) 1666 70,00 50,00 28,50 49,35 30,36 98,31 46,73 642,71 1.271 (F) [A2M2] 1.476 (B) 1.379 (P) 1667 76,00 52,00 21,00 63,24 35,32 96,09 45,88 247,47 1.271 (F) [A2M2] 83

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento 1.350 (B) 1.312 (P) 1712 80,00 60,00 26,50 67,26 36,76 103,82 48,38 244,45 1.286 (F) [A2M2] 1.382 (B) 1.333 (P) 1713 82,00 58,00 26,50 66,51 36,50 106,93 49,03 345,68 1.286 (F) [A2M2] 1.427 (B) 1.361 (P) 1714 76,00 54,00 21,00 65,16 36,01 95,22 45,55 184,53 1.287 (F) [A2M2] 1.374 (B) 1.318 (P) 1715 84,00 60,00 29,00 66,85 36,62 111,02 49,47 414,52 1.287 (F) [A2M2] 1.434 (B) 1.367 (P) 1716 52,00 56,00 24,50 52,54 31,51 67,10 36,70 12,89 1.288 (F) [A2M2] 1.288 (B) 1.281 (P) 1717 74,00 52,00 29,00 53,24 31,75 102,74 48,16 642,75 1.288 (F) [A2M2] 1.491 (B) 1.395 (P) 1718 80,00 56,00 29,00 60,65 34,40 108,21 49,29 542,50 1.289 (F) [A2M2] 1.465 (B) 1.380 (P) 1719 76,00 52,00 20,00 64,37 35,73 94,89 45,42 208,71 1.290 (F) [A2M2] 1.401 (B) 1.334 (P) 1720 82,00 56,00 26,00 65,31 36,07 107,05 49,05 402,58 1.291 (F) [A2M2] 1.458 (B) 1.379 (P) 86

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Analisi della superficie critica Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N numero d'ordine della striscia X s ascissa sinistra della striscia espressa in m Y ss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Y si ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m X g ascissa del baricentro della striscia espressa in m Y g ordinata del baricentro della striscia espressa in m α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq L sviluppo della base della striscia espressa in m(l=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg E s, E d forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg X s, X d forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg ID Indice della superficie interessata dall'intervento Analisi della superficie 13 - coefficienti parziali caso A2M2 e sisma verso il basso Numero di strisce 11 Coordinate del centro X[m]= 66,00 Y[m]= 58,00 Raggio del cerchio R[m]= 20,50 Intersezione a valle con il profilo topografico X v [m]= 69,77 Y v [m]= 37,85 Intersezione a monte con il profilo topografico X m [m]= 80,12 Y m [m]= 43,14 Coefficiente di sicurezza C S = 0.598 Geometria e caratteristiche strisce N X s Y ss Y si X d Y ds Y di X g Y g L α φ c 1 69,77 37,85 37,85 70,86 38,33 38,08 70,49 38,09 1,11 12,15 12.92 0,04 2 70,86 38,33 38,08 71,94 38,80 38,38 71,44 38,41 1,12 15,27 12.92 0,04 3 71,94 38,80 38,38 73,02 39,28 38,74 72,50 38,81 1,14 18,43 12.92 0,04 4 73,02 39,28 38,74 74,10 39,75 39,17 73,57 39,24 1,16 21,65 12.92 0,04 5 74,10 39,75 39,17 74,19 40,12 39,21 74,15 39,57 0,09 23,41 12.92 0,04 6 74,19 40,12 39,21 74,89 40,12 39,53 74,51 39,74 0,77 24,62 12.92 0,04 7 74,89 43,12 39,53 75,94 43,12 40,07 75,40 41,46 1,18 27,35 12.92 0,04 8 75,94 43,12 40,07 76,98 43,13 40,69 76,44 41,75 1,22 30,69 12.92 0,04 9 76,98 43,13 40,69 78,03 43,13 41,40 77,47 42,08 1,26 34,16 12.92 0,04 10 78,03 43,13 41,40 79,07 43,13 42,21 78,50 42,45 1,32 37,77 12.92 0,04 11 79,07 43,13 42,21 80,12 43,14 43,14 79,42 42,83 1,40 41,57 12.92 0,04 Forze applicate sulle strisce [FELLENIUS] N W Q N T U E s E d X s X d 1 222 0 221 817 0 0 0 0 0 2 610 0 597 969 0 0 0 0 0 3 881 0 844 1076 0 0 0 0 0 4 1028 0 962 1136 0 0 0 0 0 5 110 0 102 101 0 0 0 0 0 6 901 3870 4348 2164 0 0 0 0 0 7 5908 1587 6650 3306 0 0 0 0 0 8 4881 1673 5603 2934 0 0 0 0 0 9 3705 1673 4400 2508 0 0 0 0 0 10 2360 1673 3132 2066 0 0 0 0 0 11 821 1673 1820 1617 0 0 0 0 0 87

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo: verifica stabilità ante-intervento Forze applicate sulle strisce [BISHOP] N W Q N T U E s E d X s X d 1 222 0 71 761 0 0 715 0 0 2 610 0 407 899 0 715 1436 0 0 3 881 0 626 995 0 1436 2126 0 0 4 1028 0 725 1048 0 2126 2767 0 0 5 110 0 83 94 0 2767 2813 0 0 6 901 3870 4410 2192 0 2813 2664 0 0 7 5908 1587 6937 3421 0 2664 2039 0 0 8 4881 1673 6025 3100 0 2039 1211 0 0 9 3705 1673 4878 2695 0 1211 360 0 0 10 2360 1673 3541 2225 0 360-307 0 0 11 821 1673 1957 1672 0-307 -514 0 0 Forze applicate sulle strisce [SPENCER] N W Q N T U E s E d X s X d 1 222 0 45 757 0 0 773 0-334 2 610 0 387 898 0 773 1533-334 -664 3 881 0 614 998 0 1533 2244-664 -971 4 1028 0 722 1055 0 2244 2890-971 -1251 5 110 0 83 95 0 2890 2936-1251 -1271 6 901 3870 4402 2206 0 2936 2808-1271 -1215 7 5908 1587 6909 3438 0 2808 2235-1215 -967 8 4881 1673 5976 3106 0 2235 1487-967 -643 9 3705 1673 4811 2690 0 1487 733-643 -317 10 2360 1673 3471 2216 0 733 158-317 -68 11 821 1673 1926 1674 0 158-8 -68 4 88

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento Progetto: Stabilizzazione pendio Normative di riferimento - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009 Istruzioni per l'applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008. 89

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento Descrizione terreno Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in kg/mc γ w Peso di volume saturo del terreno espresso in kg/mc φ Angolo d'attrito interno 'efficace' del terreno espresso in gradi c Coesione 'efficace' del terreno espressa in kg/cmq φ u Angolo d'attrito interno 'totale' del terreno espresso gradi Coesione 'totale' del terreno espressa in kg/cmq c u Nr. Descrizione γ γ w φ' c' φ u c u 1 terreno 1 1700 1900 16.00 0,050 0.00 0,000 2 terreno 2 1900 2200 17.40 0,220 0.00 0,000 3 terreno 3 1900 2200 20.90 0,200 0.00 0,000 4 Terreno 4 2000 2200 25.00 0,250 0.00 0,000 7 Terreno 5 1800 2000 32.00 0,000 0.00 0,400 Profilo del piano campagna Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra e l'ordinata positiva verso l'alto. Nr. Identificativo del punto X Ascissa del punto del profilo espressa in m Y Ordinata del punto del profilo espressa in m Nr. X [m] Y [m] 1 10,01 17,30 2 17,52 18,88 3 24,44 20,91 4 27,82 21,82 5 39,63 25,74 6 47,14 28,10 7 52,59 28,56 8 54,20 33,40 9 58,70 33,50 10 74,10 38,10 11 74,89 43,12 12 81,20 43,14 13 89,26 43,26 14 95,23 45,55 15 101,20 47,84 16 108,79 49,41 17 130,00 50,00 Descrizione stratigrafia Simbologia e convenzioni di segno adottate Gli strati sono descritti mediante i punti di contorno (in senso antiorario) e l'indice del terreno di cui è costituito Strato N 1 costituito da terreno n 4 (Terreno 4) Coordinate dei vertici dello strato n 1 N X[m] Y[m] 1 11,00 0,00 2 130,00 0,00 3 129,96 23,96 4 106,79 21,67 5 64,95 15,59 6 45,56 10,44 7 26,46 4,65 8 17,17 2,29 Strato N 2 costituito da terreno n 2 (terreno 2) Coordinate dei vertici dello strato n 2 N X[m] Y[m] 1 76,65 37,53 2 108,72 46,48 3 130,00 49,00 4 130,00 50,00 5 108,79 49,41 6 101,20 47,84 7 95,23 45,55 8 89,26 43,26 9 81,20 43,14 10 78,91 40,61 Strato N 3 costituito da terreno n 3 (terreno 3) Coordinate dei vertici dello strato n 3 N X[m] Y[m] 1 10,03 4,94 2 10,00 0,00 3 11,00 0,00 4 17,17 2,29 5 26,46 4,65 6 45,56 10,44 7 64,95 15,59 8 106,79 21,67 9 129,96 23,96 10 130,00 37,11 11 113,30 34,18 12 100,65 32,12 13 82,61 27,89 14 69,88 24,24 15 51,72 18,81 16 30,76 11,87 90

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento Strato N 4 costituito da terreno n 2 (terreno 2) Coordinate dei vertici dello strato n 4 N X[m] Y[m] 1 130,00 37,11 2 130,00 49,00 3 108,72 46,48 4 76,65 37,53 5 61,57 31,46 6 58,09 28,60 7 52,59 28,50 8 25,46 17,48 9 10,09 13,09 10 10,01 17,30 11 10,03 4,94 12 30,76 11,87 13 51,72 18,81 14 69,88 24,24 15 82,61 27,89 16 100,65 32,12 17 113,30 34,18 Strato N 6 costituito da terreno n 1 (terreno 1) Coordinate dei vertici dello strato n 6 N X[m] Y[m] 1 54,20 33,40 2 52,59 28,56 3 47,14 28,10 4 39,63 25,74 5 27,82 21,82 6 24,44 20,91 7 17,52 18,88 8 10,01 17,30 9 10,09 13,09 10 25,46 17,48 11 52,59 28,50 12 53,33 30,42 Strato N 5 costituito da terreno n 1 (terreno 1) Coordinate dei vertici dello strato n 5 N X[m] Y[m] 1 58,09 28,60 2 61,57 31,46 3 76,65 37,53 4 78,91 40,61 5 81,20 43,14 6 74,89 43,12 7 74,10 38,10 8 58,70 33,50 9 58,40 30,76 Strato N 7 costituito da terreno n 7 (Terreno 5) Coordinate dei vertici dello strato n 7 N X[m] Y[m] 1 58,70 33,50 2 54,20 33,40 3 53,33 30,42 4 52,59 28,50 5 58,09 28,60 6 58,40 30,76 Carichi sul profilo Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra. Nr. Identificativo del sovraccarico agente X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in m Per carico concentrato ascissa del punto di applicazione espressa in m X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in m V i Intensità del carico espressa in kg/m per x=x i V f Per carico concentrato intensità del carico espressa in kg Intensità del carico espressa in kg/m per x=x f Nr. Tipo carico X i [m] X f [m] V i V f 1 DISTRIBUITO 75,00 85,00 600 600 2 DISTRIBUITO 75,00 85,00 1000 1000 3 DISTRIBUITO 85,04 130,00 2000 2000 106

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento Interventi inseriti Numero interventi inseriti 2 Terra rinforzata - Intervento Ascissa sul profilo 54,20 m Altezza 4,80 m Interasse elementi 0,60 m Larghezza in sommità 4,50 m Larghezza alla base 5,50 m Resistenza a trazione 5300,00 kg/m Resistenza a taglio 1500,00 kg/m Rapporto tra lunghezza di aderenza e lunghezza totale 0,90 Muro con 2 file di tiranti e 1 file di pali - Muro di sostegno Grado di sicurezza desiderato a monte 1,30 Ascissa sul profilo (quota testa muro) 75,00 m Altezza paramento 5,00 m Spessore in testa 0,60 m Inclinazione esterna 5,000 Inclinazione interna 0,000 Spessore alla base 1,04 m Lunghezza mensola fondazione valle 0,25 m Lunghezza mensola fondazione monte 0,76 m Lunghezza fondazione totale 2,05 m Spessore fondazione 1,40 m Resistenza caratteristica a compressione del cls (Rbk) 350 kg/cmq Percentuale di armatura 0,30 % Altezza di scavo 5,00 m Pali del muro Fila di pali n 1 - Pali Posizione rispetto alla testa (positiva verso destra) -0,20 m Lunghezza pali 20,00 m Diametro pali 1,20 m Interasse pali 2,00 m Ascissa rispetto allo spigolo di monte della fondazione 74,80 m Percentuale di armatura 1,00 % Resistenza caratteristica a compressione del cls (Rbk) 300 kg/cmq Tiranti del muro Fila di tiranti n 1 - Tiranti attivi Posizione rispetto alla testa (positiva verso il basso) 2,40 m Lunghezza totale tiranti 22,80 m Lunghezza fondazione tiranti 17,40 cm Inclinazione tiranti 30,00 Interasse tiranti 2,00 m Diametro tiranti 19,00 cm Resistenza caratteristica a compressione del cls (Rbk) 350 kg/cmq Resistenza trazione (per tirante) 30000 kg Resistenza taglio (per tirante) 0 kg Fila di tiranti n 2 - Tiranti attivi Posizione rispetto alla testa (positiva verso il basso) 3,60 m Lunghezza totale tiranti 20,50 m Lunghezza fondazione tiranti 16,50 cm Inclinazione tiranti 33,00 Interasse tiranti 2,00 m Diametro tiranti 19,00 cm Resistenza caratteristica a compressione del cls (Rbk) 350 kg/cmq Resistenza trazione (per tirante) 30000 kg Resistenza taglio (per tirante) 0 kg 106

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento Risultati analisi Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo : Metodo di FELLENIUS (F) Metodo di BISHOP (B) Metodo di SPENCER (P) Impostazioni analisi Normativa : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008 Coefficienti di partecipazione caso statico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,30 1,00 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione caso sismico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 Sisma Accelerazione al suolo a g = 1.550 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β s ) 0.24 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β s *St*S) = 6.37 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 3.19 Coefficiente di sicurezza richiesto 1.10 Le superfici sono state analizzate per i casi: [PC] [A2M2] Sisma verticale: verso il basso - verso l'alto Analisi condotta in termini di tensioni efficaci Presenza di carichi distribuiti Impostazioni interventi Influenza interventi: Resistenza a taglio. Resistenza interventi calcolata dal programma. Coefficiente sicurezza resistenza interventi 1,00 107

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento Impostazioni delle superfici di rottura Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X 0 = 46,00 Y 0 = 50,00 Passo maglia [m]: dx = 2,00 dy = 2,00 Numero passi : Nx = 20 Ny = 12 Raggio [m]: R = 20,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dr=0,50 [m] ed un numero di incrementi pari a 20 Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 2,50 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,50 mc Numero di superfici analizzate 6810 Coefficiente di sicurezza minimo 1.145 Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 1 Quadro sintetico coefficienti di sicurezza Metodo Nr. superfici FS min S min FS max S max FELLENIUS 6810 1.104 1 42.112 1720 BISHOP 1685 1.137 28 14.919 1687 SPENCER 1541 1.145 1 9.462 1663 108

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 109

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 110

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento Caratteristiche delle superfici analizzate Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto N numero d'ordine della superficie cerchio C x ascissa x del centro [m] C y ordinata y del centro [m] R raggio del cerchio espresso in m x v, y v ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (valle) espresse in m x m, y m ascissa e ordinata del punto di intersezione con il profilo (monte) espresse in m V volume interessato dalla superficie espresso [cmq] C s coefficiente di sicurezza caso caso di calcolo N C x C y R x v y v x m y m V C s caso 1 46,00 50,00 29,50 32,98 23,53 72,82 37,72 263,94 1.104 (F) [A2M2] 1.177 (B) 1.145 (P) 2 48,00 50,00 29,00 34,85 24,15 74,46 38,12 268,65 1.111 (F) [A2M2] 1.186 (B) 1.152 (P) 3 46,00 50,00 29,00 33,66 23,76 72,18 37,53 240,83 1.112 (F) [A2M2] 1.180 (B) 1.150 (P) 4 60,00 52,00 29,50 44,11 27,15 88,17 43,24 421,81 1.116 (F) [A2M2] 1.232 (B) 1.177 (P) 5 60,00 52,00 29,00 44,73 27,34 87,64 43,24 395,05 1.119 (F) [A2M2] 1.232 (B) 1.178 (P) 6 48,00 50,00 28,50 35,52 24,38 73,86 38,03 245,52 1.119 (F) [A2M2] 1.189 (B) 1.157 (P) 7 46,00 50,00 28,50 34,35 23,99 71,53 37,33 218,54 1.121 (F) [A2M2] 1.185 (B) 1.156 (P) 8 62,00 52,00 28,50 46,69 27,96 89,13 43,26 400,08 1.123 (F) [A2M2] 1.241 (B) 1.185 (P) 9 48,00 50,00 28,00 36,21 24,60 73,22 37,84 223,32 1.128 (F) [A2M2] 1.193 (B) 1.163 (P) 10 58,00 52,00 29,50 42,78 26,73 86,16 43,21 389,23 1.129 (F) [A2M2] 1.237 (B) 1.184 (P) 11 48,00 52,00 29,50 36,68 24,76 74,00 38,07 214,25 1.130 (F) [A2M2] 1.186 (B) 1.159 (P) 12 46,00 50,00 28,00 35,06 24,22 70,87 37,14 197,19 1.131 (F) [A2M2] 1.191 (B) 1.163 (P) 13 46,00 52,00 29,50 35,59 24,40 71,61 37,36 188,00 1.136 (F) [A2M2] 1.186 (B) 1.162 (P) 14 60,00 50,00 27,50 44,51 27,27 86,65 43,22 400,89 1.136 (F) [A2M2] 1.264 (B) 1.203 (P) 15 50,00 50,00 27,50 38,07 25,22 74,80 38,12 227,86 1.137 (F) [A2M2] 1.205 (B) 1.172 (P) 16 62,00 52,00 29,00 46,07 27,76 89,70 43,43 426,53 1.137 (F) [A2M2] 1.259 (B) 1.200 (P) 17 62,00 54,00 29,50 47,78 28,15 89,51 43,36 367,08 1.137 (F) [A2M2] 1.239 (B) 1.188 (P) 18 48,00 50,00 27,50 36,91 24,84 72,57 37,64 202,00 1.138 (F) [A2M2] 111

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 1.199 (B) 1.169 (P) 19 64,00 54,00 29,50 49,52 28,30 91,84 44,25 398,21 1.139 (F) [A2M2] 1.250 (B) 1.196 (P) 20 48,00 52,00 29,00 37,41 25,00 73,32 37,87 193,00 1.142 (F) [A2M2] 1.193 (B) 1.167 (P) 21 46,00 50,00 27,50 35,79 24,47 70,20 36,93 176,70 1.143 (F) [A2M2] 1.198 (B) 1.172 (P) 22 62,00 52,00 28,00 47,38 28,12 88,60 43,25 374,43 1.144 (F) [A2M2] 1.260 (B) 1.202 (P) 23 60,00 52,00 28,50 45,37 27,54 87,12 43,23 369,11 1.147 (F) [A2M2] 1.256 (B) 1.201 (P) 24 50,00 50,00 27,00 38,76 25,45 74,25 38,12 206,59 1.147 (F) [A2M2] 1.210 (B) 1.179 (P) 25 64,00 52,00 28,00 49,14 28,27 90,79 43,85 404,99 1.148 (F) [A2M2] 1.273 (B) 1.212 (P) 26 58,00 52,00 29,00 43,42 26,93 85,63 43,21 362,88 1.148 (F) [A2M2] 1.251 (B) 1.199 (P) 27 48,00 50,00 27,00 37,62 25,07 71,90 37,44 181,53 1.149 (F) [A2M2] 1.205 (B) 1.177 (P) 28 50,00 52,00 23,50 52,62 28,65 67,27 36,06 39,86 1.149 (F) [A2M2] 1.137 (B) 1.152 (P) 29 46,00 52,00 29,00 36,35 24,65 70,91 37,15 167,65 1.150 (F) [A2M2] 1.196 (B) 1.173 (P) 30 62,00 52,00 29,50 45,46 27,57 90,30 43,66 453,77 1.150 (F) [A2M2] 1.273 (B) 1.214 (P) 31 50,00 52,00 28,50 39,24 25,61 74,89 38,12 197,75 1.151 (F) [A2M2] 1.204 (B) 1.176 (P) 32 58,00 50,00 28,00 42,54 26,65 85,16 43,20 395,02 1.151 (F) [A2M2] 1.272 (B) 1.213 (P) 33 60,00 50,00 27,00 45,13 27,47 86,13 43,21 374,92 1.151 (F) [A2M2] 1.275 (B) 1.214 (P) 34 62,00 50,00 27,00 46,49 27,90 88,14 43,24 406,02 1.153 (F) [A2M2] 1.287 (B) 1.222 (P) 35 66,00 54,00 29,50 51,26 28,45 94,13 45,13 430,81 1.155 (F) [A2M2] 1.279 (B) 1.220 (P) 36 48,00 52,00 28,50 38,16 25,25 72,63 37,66 172,63 1.155 (F) [A2M2] 1.203 (B) 1.177 (P) 37 60,00 54,00 29,50 46,35 27,85 87,47 43,23 336,60 1.155 (F) [A2M2] 1.249 (B) 1.200 (P) 38 46,00 50,00 27,00 36,54 24,71 69,51 36,73 157,17 1.156 (F) [A2M2] 1.207 (B) 1.182 (P) 39 64,00 52,00 28,50 48,32 28,20 91,37 44,07 431,09 1.157 (F) [A2M2] 1.285 (B) 1.222 (P) 40 50,00 50,00 26,50 39,46 25,68 73,60 37,95 186,18 1.158 (F) [A2M2] 112

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 1.451 (B) 1.400 (P) 217 68,00 52,00 27,00 52,93 29,59 94,11 45,12 417,45 1.268 (F) [A2M2] 1.446 (B) 1.378 (P) 218 68,00 50,00 28,50 49,52 28,30 96,21 45,92 587,89 1.268 (F) [A2M2] 1.457 (B) 1.365 (P) 219 58,00 54,00 29,00 45,82 27,68 84,91 43,20 281,59 1.268 (F) [A2M2] 1.346 (B) 1.296 (P) 220 78,00 58,00 29,50 60,71 34,10 106,04 48,84 435,33 1.269 (F) [A2M2] 1.423 (B) 1.352 (P) 221 68,00 54,00 28,50 52,99 29,77 95,22 45,54 411,65 1.270 (F) [A2M2] 1.442 (B) 1.386 (P) 222 48,00 54,00 27,50 43,32 26,90 69,37 36,69 77,04 1.271 (F) [A2M2] 1.290 (B) 1.272 (P) 223 76,00 56,00 29,50 56,97 33,46 104,54 48,53 497,88 1.272 (F) [A2M2] 1.437 (B) 1.362 (P) 224 46,00 56,00 29,50 42,65 26,69 67,92 36,25 63,60 1.272 (F) [A2M2] 1.288 (B) 1.272 (P) 225 70,00 52,00 29,50 52,14 28,52 99,08 47,03 591,12 1.273 (F) [A2M2] 1.457 (B) 226 68,00 52,00 28,00 52,61 28,61 95,25 45,56 470,03 1.274 (F) [A2M2] 1.437 (B) 1.359 (P) 227 54,00 54,00 23,50 53,24 30,51 70,14 36,92 36,06 1.275 (F) [A2M2] 1.283 (B) 1.290 (P) 228 68,00 50,00 28,00 50,23 28,36 95,67 45,72 557,92 1.275 (F) [A2M2] 1.460 (B) 1.368 (P) 229 48,00 56,00 29,50 43,27 26,88 70,62 37,06 83,35 1.275 (F) [A2M2] 1.292 (B) 1.276 (P) 230 72,00 58,00 29,50 55,67 33,43 99,44 47,16 348,32 1.275 (F) [A2M2] 1.399 (B) 1.344 (P) 231 66,00 54,00 28,00 52,83 29,29 92,31 44,43 355,77 1.276 (F) [A2M2] 1.419 (B) 1.363 (P) 232 62,00 52,00 26,00 51,03 28,43 86,47 43,22 280,70 1.276 (F) [A2M2] 1.382 (B) 1.320 (P) 233 50,00 50,00 23,00 45,23 27,50 68,59 36,45 69,44 1.276 (F) [A2M2] 1.299 (B) 1.278 (P) 234 54,00 52,00 25,00 46,91 28,03 74,79 38,12 115,01 1.276 (F) [A2M2] 1.310 (B) 1.283 (P) 235 74,00 56,00 28,00 57,37 33,47 100,73 47,66 383,93 1.277 (F) [A2M2] 1.422 (B) 1.353 (P) 236 72,00 54,00 27,00 54,54 33,41 97,97 46,60 389,75 1.277 (F) [A2M2] 1.442 (B) 1.379 (P) 237 68,00 50,00 27,50 50,95 28,42 95,13 45,51 529,02 1.277 (F) [A2M2] 1.459 (B) 1.368 (P) 238 76,00 56,00 28,00 59,15 33,64 102,89 48,19 412,86 1.278 (F) [A2M2] 1.435 (B) 1.360 (P) 121

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 239 52,00 56,00 29,00 45,78 27,67 74,83 38,12 109,17 1.278 (F) [A2M2] 1.300 (B) 1.280 (P) 240 70,00 54,00 28,50 53,36 30,86 97,47 46,41 442,95 1.278 (F) [A2M2] 1.473 (B) 1.418 (P) 241 52,00 50,00 23,00 46,09 27,77 71,11 37,21 87,81 1.278 (F) [A2M2] 1.308 (B) 1.283 (P) 242 52,00 52,00 25,00 45,98 27,74 72,44 37,60 94,89 1.279 (F) [A2M2] 1.306 (B) 1.283 (P) 243 52,00 54,00 27,00 45,88 27,70 73,74 37,99 102,03 1.279 (F) [A2M2] 1.303 (B) 1.282 (P) 244 46,00 56,00 29,00 43,89 27,08 66,97 35,97 50,19 1.280 (F) [A2M2] 1.286 (B) 1.278 (P) 245 54,00 50,00 23,00 47,06 28,07 73,59 37,95 107,13 1.281 (F) [A2M2] 1.318 (B) 1.289 (P) 246 58,00 52,00 27,50 45,40 27,55 84,05 43,18 288,55 1.282 (F) [A2M2] 1.370 (B) 1.313 (P) 247 50,00 52,00 25,00 45,15 27,47 69,88 36,84 75,67 1.283 (F) [A2M2] 1.303 (B) 1.283 (P) 248 74,00 54,00 26,50 57,25 33,47 99,62 47,23 389,94 1.283 (F) [A2M2] 1.443 (B) 1.367 (P) 249 78,00 56,00 28,50 60,01 33,89 105,56 48,74 469,93 1.284 (F) [A2M2] 1.454 (B) 1.373 (P) 250 64,00 52,00 26,00 52,61 28,63 88,48 43,25 310,17 1.285 (F) [A2M2] 1.417 (B) 1.351 (P) 251 50,00 54,00 27,00 45,08 27,45 71,15 37,22 81,98 1.287 (F) [A2M2] 1.306 (B) 1.287 (P) 252 66,00 56,00 29,50 52,92 29,56 93,29 44,81 348,19 1.287 (F) [A2M2] 1.421 (B) 1.374 (P) 253 70,00 56,00 29,50 53,57 31,50 97,96 46,60 409,04 1.287 (F) [A2M2] 1.463 (B) 1.416 (P) 254 68,00 50,00 27,00 51,69 28,48 94,59 45,30 500,93 1.287 (F) [A2M2] 1.466 (B) 1.376 (P) 255 74,00 52,00 25,50 56,50 33,45 99,00 47,00 421,18 1.288 (F) [A2M2] 1.473 (B) 1.389 (P) 256 72,00 56,00 28,00 55,43 33,43 98,44 46,78 356,42 1.288 (F) [A2M2] 1.428 (B) 1.367 (P) 257 78,00 56,00 28,00 60,60 34,07 105,01 48,63 441,94 1.288 (F) [A2M2] 1.459 (B) 1.378 (P) 258 76,00 54,00 27,00 58,44 33,49 102,34 48,08 445,51 1.288 (F) [A2M2] 1.464 (B) 1.379 (P) 259 76,00 54,00 26,50 59,07 33,61 101,80 47,96 418,28 1.288 (F) [A2M2] 1.461 (B) 1.377 (P) 260 52,00 54,00 24,50 52,91 29,52 69,32 36,67 40,92 1.289 (F) [A2M2] 1.290 (B) 1.302 (P) 122

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 327 70,00 54,00 29,00 53,19 30,37 98,05 46,63 470,68 1.319 (F) [A2M2] 1.513 (B) 1.450 (P) 328 76,00 54,00 29,50 54,87 33,41 105,01 48,63 595,61 1.319 (F) [A2M2] 1.529 (B) 329 80,00 58,00 29,00 62,73 34,70 107,62 49,17 436,85 1.320 (F) [A2M2] 1.488 (B) 1.409 (P) 330 74,00 54,00 26,00 58,03 33,49 99,04 47,01 364,03 1.320 (F) [A2M2] 1.478 (B) 1.398 (P) 331 76,00 54,00 29,00 55,56 33,43 104,48 48,52 563,74 1.321 (F) [A2M2] 1.523 (B) 1.439 (P) 332 48,00 54,00 26,50 45,58 27,61 67,59 36,16 50,19 1.321 (F) [A2M2] 1.328 (B) 1.318 (P) 333 70,00 52,00 28,50 52,82 29,26 97,99 46,61 532,16 1.322 (F) [A2M2] 1.521 (B) 1.437 (P) 334 66,00 50,00 24,50 52,85 29,33 89,59 43,39 344,45 1.323 (F) [A2M2] 1.508 (B) 1.437 (P) 335 72,00 54,00 26,00 56,08 33,44 96,79 46,15 337,84 1.323 (F) [A2M2] 1.474 (B) 1.403 (P) 336 68,00 50,00 25,50 52,89 29,46 92,94 44,67 421,91 1.323 (F) [A2M2] 1.522 (B) 1.443 (P) 337 80,00 56,00 28,00 62,06 34,50 107,13 49,07 471,03 1.323 (F) [A2M2] 1.509 (B) 1.421 (P) 338 76,00 58,00 28,50 60,55 34,05 102,75 48,16 353,24 1.324 (F) [A2M2] 1.463 (B) 1.395 (P) 339 72,00 50,00 29,50 51,81 28,49 101,42 47,89 725,65 1.324 (F) [A2M2] 1.560 (B) 1.448 (P) 340 50,00 54,00 26,50 46,13 27,78 70,30 36,96 67,93 1.324 (F) [A2M2] 1.338 (B) 1.321 (P) 341 70,00 52,00 28,00 52,99 29,76 97,43 46,40 503,55 1.325 (F) [A2M2] 1.524 (B) 1.444 (P) 342 76,00 54,00 26,00 59,65 33,78 101,26 47,85 391,69 1.325 (F) [A2M2] 1.498 (B) 1.411 (P) 343 76,00 52,00 25,00 59,07 33,61 100,61 47,61 421,83 1.325 (F) [A2M2] 1.520 (B) 1.422 (P) 344 50,00 50,00 21,00 52,80 29,19 65,11 35,41 28,27 1.325 (F) [A2M2] 1.304 (B) 1.317 (P) 345 78,00 58,00 28,50 61,93 34,46 104,91 48,61 381,47 1.327 (F) [A2M2] 1.480 (B) 1.406 (P) 346 72,00 50,00 24,00 54,66 33,41 95,61 45,70 398,41 1.327 (F) [A2M2] 1.539 (B) 1.456 (P) 347 72,00 52,00 24,50 56,01 33,44 95,68 45,72 343,46 1.327 (F) [A2M2] 1.495 (B) 1.418 (P) 348 50,00 56,00 28,50 46,09 27,77 71,54 37,33 73,66 1.328 (F) [A2M2] 1.341 (B) 1.324 (P) 349 60,00 50,00 25,00 47,84 28,16 84,05 43,18 278,41 1.328 (F) [A2M2] 126

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 1.488 (B) 1.415 (P) 394 74,00 56,00 27,00 58,96 33,58 99,52 47,20 332,66 1.345 (F) [A2M2] 1.486 (B) 1.413 (P) 395 78,00 54,00 27,00 59,99 33,89 104,44 48,51 474,73 1.346 (F) [A2M2] 1.538 (B) 1.442 (P) 396 64,00 56,00 29,00 52,82 29,24 90,23 43,63 295,39 1.347 (F) [A2M2] 1.468 (B) 1.420 (P) 397 70,00 58,00 29,00 54,63 33,41 96,40 46,00 296,54 1.347 (F) [A2M2] 1.463 (B) 1.411 (P) 398 70,00 52,00 27,50 53,16 30,26 96,88 46,18 475,60 1.348 (F) [A2M2] 1.558 (B) 1.484 (P) 399 80,00 56,00 29,00 60,92 34,16 108,21 49,29 529,03 1.348 (F) [A2M2] 1.537 (B) 1.444 (P) 400 76,00 54,00 25,50 60,23 33,96 100,70 47,65 365,93 1.348 (F) [A2M2] 1.518 (B) 1.431 (P) 401 52,00 50,00 22,00 48,77 28,24 69,56 36,74 61,54 1.348 (F) [A2M2] 1.366 (B) 1.344 (P) 402 72,00 58,00 28,50 57,49 33,47 98,15 46,67 297,90 1.349 (F) [A2M2] 1.464 (B) 1.403 (P) 403 66,00 54,00 27,50 52,99 29,77 91,69 44,19 332,10 1.350 (F) [A2M2] 1.511 (B) 1.459 (P) 404 74,00 52,00 27,00 54,42 33,40 100,64 47,63 506,72 1.351 (F) [A2M2] 1.566 (B) 405 78,00 54,00 28,00 58,87 33,55 105,50 48,73 532,87 1.351 (F) [A2M2] 1.550 (B) 1.451 (P) 406 72,00 52,00 29,00 53,08 30,02 100,67 47,64 596,97 1.352 (F) [A2M2] 1.585 (B) 1.498 (P) 407 48,00 56,00 28,50 45,56 27,60 68,80 36,52 55,17 1.352 (F) [A2M2] 1.360 (B) 1.347 (P) 408 80,00 56,00 29,50 60,35 33,99 108,75 49,40 559,18 1.352 (F) [A2M2] 1.546 (B) 1.452 (P) 409 70,00 52,00 27,00 53,32 30,77 96,32 45,97 448,14 1.353 (F) [A2M2] 1.570 (B) 1.501 (P) 410 74,00 54,00 29,50 53,88 32,43 102,92 48,20 565,00 1.353 (F) [A2M2] 1.590 (B) 1.519 (P) 411 56,00 50,00 22,00 51,49 28,47 74,52 38,12 98,09 1.353 (F) [A2M2] 1.389 (B) 1.358 (P) 412 52,00 52,00 24,00 48,68 28,23 70,83 37,12 67,15 1.353 (F) [A2M2] 1.368 (B) 1.349 (P) 413 80,00 56,00 28,50 61,49 34,33 107,67 49,18 499,60 1.353 (F) [A2M2] 1.542 (B) 1.450 (P) 414 70,00 56,00 27,50 54,33 33,40 95,48 45,64 305,47 1.353 (F) [A2M2] 1.486 (B) 1.430 (P) 415 72,00 54,00 29,00 53,60 31,59 100,26 47,48 502,81 1.354 (F) [A2M2] 1.579 (B) 1.515 (P) 129

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 416 72,00 56,00 27,00 57,13 33,47 97,20 46,31 306,18 1.354 (F) [A2M2] 1.483 (B) 1.416 (P) 417 52,00 56,00 28,00 48,52 28,22 73,34 37,87 78,69 1.354 (F) [A2M2] 1.368 (B) 1.350 (P) 418 52,00 54,00 26,00 48,60 28,22 72,09 37,50 72,87 1.355 (F) [A2M2] 1.369 (B) 1.351 (P) 419 78,00 54,00 25,50 61,69 34,39 102,83 48,18 393,51 1.355 (F) [A2M2] 1.542 (B) 1.449 (P) 420 58,00 54,00 28,50 46,53 27,91 84,37 43,19 258,45 1.355 (F) [A2M2] 1.428 (B) 1.373 (P) 421 80,00 54,00 26,00 62,61 34,67 105,46 48,72 447,83 1.355 (F) [A2M2] 1.562 (B) 1.461 (P) 422 72,00 50,00 28,50 52,74 29,00 100,39 47,53 660,60 1.356 (F) [A2M2] 1.597 (B) 1.486 (P) 423 70,00 56,00 28,50 53,90 32,49 96,74 46,13 356,07 1.356 (F) [A2M2] 1.531 (B) 1.481 (P) 424 76,00 52,00 25,50 58,46 33,49 101,16 47,82 448,98 1.356 (F) [A2M2] 1.553 (B) 1.452 (P) 425 70,00 52,00 26,00 53,66 31,78 95,18 45,53 395,06 1.356 (F) [A2M2] 1.585 (B) 1.522 (P) 426 56,00 52,00 28,00 43,49 26,95 82,57 43,16 280,43 1.357 (F) [A2M2] 1.431 (B) 1.374 (P) 427 78,00 52,00 24,50 61,14 34,23 102,18 48,04 423,05 1.358 (F) [A2M2] 1.567 (B) 1.461 (P) 428 72,00 50,00 23,00 56,04 33,44 94,51 45,27 347,60 1.359 (F) [A2M2] 1.552 (B) 429 62,00 56,00 29,00 52,59 28,57 88,04 43,24 266,55 1.359 (F) [A2M2] 1.454 (B) 1.399 (P) 430 56,00 52,00 21,00 53,45 31,16 70,82 37,12 35,77 1.359 (F) [A2M2] 1.387 (B) 1.393 (P) 431 76,00 52,00 27,50 55,71 33,43 103,24 48,26 566,37 1.359 (F) [A2M2] 1.585 (B) 432 74,00 54,00 29,00 54,05 32,95 102,39 48,09 533,83 1.359 (F) [A2M2] 1.592 (B) 1.521 (P) 433 68,00 52,00 26,00 53,26 30,58 92,95 44,67 367,25 1.359 (F) [A2M2] 1.565 (B) 1.505 (P) 434 76,00 52,00 26,50 57,06 33,46 102,20 48,05 505,91 1.360 (F) [A2M2] 1.569 (B) 1.470 (P) 435 70,00 54,00 27,00 53,85 32,36 95,70 45,73 363,34 1.360 (F) [A2M2] 1.559 (B) 1.503 (P) 436 70,00 50,00 27,00 52,80 29,19 96,72 46,12 534,85 1.360 (F) [A2M2] 1.583 (B) 1.484 (P) 437 62,00 52,00 25,50 52,06 28,52 85,94 43,21 259,62 1.361 (F) [A2M2] 1.468 (B) 1.400 (P) 438 76,00 52,00 28,50 54,40 33,40 104,28 48,48 630,30 1.361 (F) [A2M2] 1.607 (B) 439 76,00 52,00 27,00 56,38 33,45 102,72 48,16 535,82 1.361 (F) [A2M2] 130

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 1.625 (B) 1.513 (P) 484 74,00 50,00 24,00 56,62 33,45 97,75 46,51 423,66 1.385 (F) [A2M2] 1.598 (B) 1.494 (P) 485 74,00 52,00 29,00 53,55 31,44 102,74 48,16 631,41 1.385 (F) [A2M2] 1.653 (B) 1.564 (P) 486 70,00 56,00 28,00 54,06 32,98 96,11 45,89 330,46 1.385 (F) [A2M2] 1.558 (B) 1.507 (P) 487 80,00 54,00 29,50 58,77 33,52 109,14 49,42 658,04 1.386 (F) [A2M2] 1.615 (B) 1.504 (P) 488 70,00 54,00 25,50 54,95 33,42 93,87 45,03 289,30 1.386 (F) [A2M2] 1.529 (B) 1.463 (P) 489 72,00 52,00 27,00 53,76 32,09 98,49 46,80 478,01 1.387 (F) [A2M2] 1.629 (B) 1.556 (P) 490 52,00 50,00 20,50 52,91 29,52 66,94 35,96 33,48 1.387 (F) [A2M2] 1.385 (B) 1.398 (P) 491 76,00 58,00 28,00 61,18 34,24 102,17 48,04 328,11 1.387 (F) [A2M2] 1.530 (B) 1.457 (P) 492 52,00 50,00 29,00 37,34 24,98 80,18 43,14 344,71 1.387 (F) [A2M2] 1.458 (B) 1.398 (P) 493 80,00 54,00 28,00 60,40 34,01 107,58 49,16 563,16 1.388 (F) [A2M2] 1.603 (B) 1.496 (P) 494 72,00 56,00 26,50 58,02 33,48 96,57 46,06 282,58 1.388 (F) [A2M2] 1.513 (B) 1.443 (P) 495 50,00 52,00 24,00 47,50 28,13 68,18 36,33 50,07 1.388 (F) [A2M2] 1.396 (B) 1.386 (P) 496 72,00 52,00 28,00 53,42 31,05 99,59 47,22 536,30 1.389 (F) [A2M2] 1.637 (B) 1.556 (P) 497 68,00 54,00 27,00 53,48 31,24 93,40 44,85 336,39 1.389 (F) [A2M2] 1.577 (B) 1.525 (P) 498 82,00 56,00 27,00 64,68 35,29 108,15 49,28 444,15 1.389 (F) [A2M2] 1.593 (B) 1.495 (P) 499 80,00 54,00 28,50 59,85 33,84 108,10 49,27 593,99 1.389 (F) [A2M2] 1.610 (B) 1.501 (P) 500 78,00 52,00 29,00 55,72 33,43 106,85 49,01 694,38 1.389 (F) [A2M2] 1.648 (B) 501 52,00 54,00 24,00 53,08 30,02 68,27 36,36 32,14 1.390 (F) [A2M2] 1.387 (B) 1.399 (P) 502 74,00 50,00 22,50 58,70 33,50 96,12 45,89 347,57 1.390 (F) [A2M2] 1.585 (B) 1.479 (P) 503 72,00 52,00 23,50 57,54 33,47 94,52 45,28 295,87 1.390 (F) [A2M2] 1.547 (B) 1.461 (P) 504 74,00 50,00 24,50 55,95 33,44 98,28 46,72 450,95 1.390 (F) [A2M2] 1.612 (B) 1.511 (P) 505 76,00 50,00 23,00 59,68 33,79 98,79 46,92 397,79 1.390 (F) [A2M2] 1.608 (B) 1.493 (P) 133

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 550 58,00 50,00 25,50 45,72 27,65 82,57 43,16 270,62 1.403 (F) [A2M2] 1.496 (B) 1.426 (P) 551 54,00 54,00 23,00 53,40 31,01 69,02 36,58 27,19 1.404 (F) [A2M2] 1.409 (B) 1.413 (P) 552 50,00 54,00 26,00 47,45 28,13 69,41 36,70 55,03 1.406 (F) [A2M2] 1.414 (B) 1.402 (P) 553 54,00 58,00 27,50 53,24 30,51 72,45 37,61 42,91 1.406 (F) [A2M2] 1.412 (B) 1.416 (P) 554 84,00 58,00 29,00 65,62 35,57 111,72 49,49 493,96 1.406 (F) [A2M2] 1.613 (B) 1.515 (P) 555 62,00 54,00 27,00 52,63 28,68 86,76 43,22 253,30 1.406 (F) [A2M2] 1.514 (B) 1.454 (P) 556 70,00 54,00 26,50 54,02 32,86 95,10 45,50 338,02 1.406 (F) [A2M2] 1.605 (B) 1.547 (P) 557 74,00 50,00 29,00 53,05 29,95 102,94 48,20 730,18 1.406 (F) [A2M2] 1.694 (B) 1.577 (P) 558 76,00 52,00 29,50 53,89 32,47 105,31 48,69 697,23 1.407 (F) [A2M2] 1.703 (B) 1.608 (P) 559 68,00 58,00 29,50 53,78 32,15 94,64 45,32 295,41 1.407 (F) [A2M2] 1.546 (B) 1.503 (P) 560 76,00 52,00 29,00 54,07 33,02 104,80 48,58 663,62 1.408 (F) [A2M2] 1.697 (B) 561 76,00 52,00 23,50 60,76 34,11 98,96 46,98 345,50 1.408 (F) [A2M2] 1.598 (B) 1.496 (P) 562 70,00 50,00 25,00 53,48 31,24 94,55 45,29 425,23 1.411 (F) [A2M2] 1.665 (B) 1.585 (P) 563 76,00 50,00 22,50 60,23 33,96 98,26 46,71 372,62 1.411 (F) [A2M2] 1.626 (B) 1.509 (P) 564 50,00 56,00 28,00 47,39 28,12 70,62 37,06 60,09 1.411 (F) [A2M2] 1.418 (B) 1.407 (P) 565 76,00 50,00 25,50 56,60 33,45 101,41 47,88 536,51 1.412 (F) [A2M2] 1.656 (B) 1.540 (P) 566 70,00 54,00 25,00 55,78 33,44 93,24 44,79 266,31 1.412 (F) [A2M2] 1.547 (B) 1.478 (P) 567 76,00 50,00 26,50 55,32 33,42 102,43 48,09 597,64 1.412 (F) [A2M2] 1.678 (B) 568 70,00 50,00 24,00 53,82 32,27 93,44 44,87 373,88 1.412 (F) [A2M2] 1.674 (B) 1.598 (P) 569 70,00 50,00 25,50 53,31 30,72 95,10 45,50 451,85 1.412 (F) [A2M2] 1.659 (B) 1.573 (P) 570 76,00 50,00 27,00 54,70 33,41 102,94 48,20 630,14 1.413 (F) [A2M2] 1.689 (B) 571 60,00 54,00 21,00 55,75 33,43 73,51 37,92 19,83 1.413 (F) [A2M2] 1.427 (B) 1.423 (P) 572 76,00 50,00 26,00 55,96 33,44 101,92 47,99 566,84 1.413 (F) [A2M2] 1.668 (B) 1.554 (P) 573 70,00 52,00 25,00 54,00 32,79 94,03 45,09 344,28 1.413 (F) [A2M2] 136

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 1.640 (B) 1.574 (P) 574 62,00 56,00 28,50 52,75 29,04 87,48 43,23 245,83 1.414 (F) [A2M2] 1.511 (B) 1.459 (P) 575 70,00 50,00 22,00 55,53 33,43 91,16 43,99 278,70 1.414 (F) [A2M2] 1.592 (B) 1.508 (P) 576 66,00 56,00 28,50 53,24 30,52 91,99 44,31 301,05 1.415 (F) [A2M2] 1.570 (B) 1.529 (P) 577 80,00 60,00 29,50 64,14 35,13 107,42 49,13 375,46 1.415 (F) [A2M2] 1.578 (B) 1.501 (P) 578 70,00 58,00 28,50 55,56 33,43 95,73 45,74 272,38 1.416 (F) [A2M2] 1.529 (B) 1.471 (P) 579 54,00 52,00 29,00 40,89 26,13 81,62 43,15 296,37 1.416 (F) [A2M2] 1.479 (B) 1.422 (P) 580 80,00 56,00 26,50 63,80 35,02 105,48 48,73 389,94 1.416 (F) [A2M2] 1.609 (B) 1.514 (P) 581 72,00 50,00 22,00 57,48 33,47 93,39 44,84 300,55 1.417 (F) [A2M2] 1.597 (B) 1.498 (P) 582 80,00 54,00 25,00 63,74 35,01 104,39 48,50 394,87 1.418 (F) [A2M2] 1.627 (B) 1.522 (P) 583 80,00 52,00 24,00 63,21 34,85 103,72 48,36 424,00 1.419 (F) [A2M2] 1.651 (B) 1.532 (P) 584 72,00 50,00 27,00 53,26 30,57 98,82 46,93 568,18 1.419 (F) [A2M2] 1.691 (B) 1.591 (P) 585 82,00 58,00 28,00 65,35 35,49 108,64 49,38 411,15 1.419 (F) [A2M2] 1.609 (B) 1.518 (P) 586 76,00 50,00 23,50 59,14 33,63 99,32 47,12 423,69 1.419 (F) [A2M2] 1.640 (B) 1.520 (P) 587 78,00 58,00 27,50 63,18 34,84 103,76 48,37 330,85 1.420 (F) [A2M2] 1.578 (B) 1.499 (P) 588 76,00 50,00 25,00 57,25 33,47 100,90 47,72 506,78 1.421 (F) [A2M2] 1.658 (B) 589 76,00 50,00 24,50 57,91 33,48 100,37 47,52 478,15 1.422 (F) [A2M2] 1.651 (B) 1.532 (P) 590 74,00 50,00 28,50 53,23 30,48 102,44 48,10 696,48 1.422 (F) [A2M2] 1.721 (B) 1.609 (P) 591 70,00 52,00 23,50 55,60 33,43 92,24 44,40 273,16 1.422 (F) [A2M2] 1.578 (B) 1.501 (P) 592 78,00 52,00 23,50 62,25 34,56 101,12 47,81 371,55 1.423 (F) [A2M2] 1.633 (B) 1.522 (P) 593 82,00 54,00 25,50 64,68 35,29 107,01 49,04 448,50 1.423 (F) [A2M2] 1.653 (B) 1.539 (P) 594 64,00 52,00 25,00 52,93 29,58 87,41 43,23 267,43 1.424 (F) [A2M2] 1.581 (B) 1.524 (P) 595 66,00 50,00 23,50 53,17 30,31 88,51 43,25 299,80 1.424 (F) [A2M2] 1.633 (B) 1.568 (P) 137

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 640 82,00 54,00 27,00 63,03 34,79 108,60 49,37 533,07 1.439 (F) [A2M2] 1.668 (B) 1.551 (P) 641 54,00 52,00 21,00 53,40 31,01 67,88 36,24 24,54 1.439 (F) [A2M2] 1.444 (B) 1.446 (P) 642 78,00 50,00 27,00 56,66 33,45 104,96 48,62 659,92 1.440 (F) [A2M2] 1.719 (B) 1.587 (P) 643 72,00 50,00 25,00 53,96 32,69 96,70 46,11 452,65 1.440 (F) [A2M2] 1.710 (B) 1.622 (P) 644 80,00 52,00 26,00 61,05 34,20 105,80 48,79 535,37 1.440 (F) [A2M2] 1.680 (B) 1.556 (P) 645 78,00 50,00 27,50 56,04 33,44 105,47 48,72 692,93 1.441 (F) [A2M2] 1.730 (B) 646 80,00 52,00 26,50 60,51 34,04 106,32 48,90 565,08 1.441 (F) [A2M2] 1.686 (B) 1.561 (P) 647 76,00 56,00 26,00 61,59 34,36 100,61 47,61 311,04 1.442 (F) [A2M2] 1.600 (B) 1.515 (P) 648 78,00 50,00 26,00 57,92 33,48 103,95 48,41 596,12 1.442 (F) [A2M2] 1.706 (B) 1.572 (P) 649 82,00 56,00 26,50 65,26 35,46 107,60 49,16 417,32 1.443 (F) [A2M2] 1.655 (B) 1.551 (P) 650 62,00 50,00 23,50 52,41 28,54 84,49 43,19 244,31 1.443 (F) [A2M2] 1.563 (B) 1.483 (P) 651 72,00 50,00 21,50 58,23 33,49 92,82 44,62 278,52 1.443 (F) [A2M2] 1.618 (B) 1.516 (P) 652 54,00 52,00 23,50 52,47 28,55 72,61 37,66 73,14 1.443 (F) [A2M2] 1.464 (B) 1.450 (P) 653 52,00 52,00 22,00 53,08 30,03 67,11 36,01 28,98 1.445 (F) [A2M2] 1.440 (B) 1.450 (P) 654 74,00 50,00 27,50 53,59 31,57 101,42 47,89 632,00 1.445 (F) [A2M2] 1.754 (B) 1.648 (P) 655 66,00 54,00 26,50 53,31 30,73 90,42 43,70 286,64 1.445 (F) [A2M2] 1.615 (B) 1.568 (P) 656 64,00 50,00 23,50 52,84 29,32 86,50 43,22 272,95 1.445 (F) [A2M2] 1.620 (B) 1.546 (P) 657 70,00 50,00 23,50 54,00 32,79 92,88 44,65 349,11 1.446 (F) [A2M2] 1.707 (B) 1.629 (P) 658 78,00 50,00 28,00 55,43 33,43 105,98 48,83 727,16 1.446 (F) [A2M2] 1.746 (B) 1.616 (P) 659 74,00 50,00 27,00 53,77 32,12 100,90 47,73 600,02 1.446 (F) [A2M2] 1.749 (B) 1.646 (P) 660 82,00 54,00 26,00 64,12 35,12 107,54 49,15 475,87 1.446 (F) [A2M2] 1.674 (B) 1.557 (P) 661 78,00 50,00 25,50 58,56 33,50 103,44 48,30 565,25 1.447 (F) [A2M2] 1.705 (B) 1.571 (P) 662 72,00 52,00 23,00 58,35 33,49 93,92 45,05 273,61 1.447 (F) [A2M2] 140

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 1.603 (B) 1.512 (P) 663 54,00 50,00 21,50 52,50 28,55 71,33 37,27 67,44 1.447 (F) [A2M2] 1.469 (B) 1.454 (P) 664 80,00 52,00 25,00 62,12 34,52 104,76 48,58 478,13 1.447 (F) [A2M2] 1.682 (B) 1.558 (P) 665 74,00 50,00 26,50 53,96 32,67 100,38 47,53 568,80 1.447 (F) [A2M2] 1.748 (B) 1.649 (P) 666 48,00 56,00 27,50 52,70 28,91 66,78 35,91 33,39 1.448 (F) [A2M2] 1.431 (B) 1.452 (P) 667 74,00 58,00 27,50 60,50 34,04 99,24 47,09 277,24 1.448 (F) [A2M2] 1.576 (B) 1.505 (P) 668 80,00 56,00 26,00 64,40 35,20 104,93 48,61 364,56 1.448 (F) [A2M2] 1.642 (B) 1.545 (P) 669 78,00 50,00 28,50 54,82 33,41 106,48 48,93 761,92 1.449 (F) [A2M2] 1.760 (B) 1.631 (P) 670 78,00 60,00 29,00 63,44 34,92 104,65 48,55 322,58 1.450 (F) [A2M2] 1.599 (B) 1.525 (P) 671 48,00 56,00 28,00 46,89 28,02 67,82 36,23 42,96 1.450 (F) [A2M2] 1.449 (B) 1.458 (P) 672 70,00 52,00 23,00 56,40 33,45 91,63 44,17 251,28 1.450 (F) [A2M2] 1.598 (B) 1.517 (P) 673 80,00 52,00 25,50 61,58 34,36 105,28 48,68 506,28 1.450 (F) [A2M2] 1.689 (B) 1.564 (P) 674 72,00 50,00 26,00 53,61 31,62 97,77 46,52 509,22 1.451 (F) [A2M2] 1.737 (B) 1.642 (P) 675 54,00 50,00 20,50 52,91 29,53 69,66 36,77 47,20 1.451 (F) [A2M2] 1.465 (B) 1.464 (P) 676 74,00 50,00 26,00 54,14 33,22 99,86 47,33 538,24 1.452 (F) [A2M2] 1.745 (B) 677 82,00 54,00 26,50 63,57 34,96 108,07 49,26 504,14 1.452 (F) [A2M2] 1.682 (B) 1.564 (P) 678 74,00 52,00 23,00 59,87 33,85 96,18 45,91 297,22 1.452 (F) [A2M2] 1.626 (B) 1.527 (P) 679 68,00 52,00 25,00 53,59 31,57 91,76 44,22 319,28 1.453 (F) [A2M2] 1.674 (B) 1.612 (P) 680 70,00 56,00 26,50 56,09 33,44 94,17 45,15 258,32 1.453 (F) [A2M2] 1.575 (B) 1.508 (P) 681 80,00 60,00 29,00 64,78 35,32 106,84 49,01 349,93 1.453 (F) [A2M2] 1.617 (B) 1.538 (P) 682 74,00 56,00 26,00 60,22 33,95 98,29 46,72 285,05 1.453 (F) [A2M2] 1.596 (B) 1.516 (P) 683 68,00 52,00 24,50 53,76 32,07 91,15 43,99 296,30 1.454 (F) [A2M2] 1.658 (B) 1.596 (P) 684 54,00 50,00 27,50 40,53 26,02 80,63 43,14 301,77 1.454 (F) [A2M2] 1.523 (B) 1.458 (P) 141

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 685 76,00 50,00 27,50 54,16 33,29 103,45 48,30 662,80 1.454 (F) [A2M2] 1.776 (B) 1.665 (P) 686 84,00 56,00 27,00 66,16 35,73 110,19 49,45 471,82 1.454 (F) [A2M2] 1.687 (B) 1.574 (P) 687 84,00 56,00 29,50 63,38 34,90 112,78 49,52 619,30 1.455 (F) [A2M2] 1.685 (B) 1.568 (P) 688 78,00 50,00 29,00 54,22 33,40 106,98 49,04 797,82 1.455 (F) [A2M2] 1.779 (B) 1.651 (P) 689 78,00 50,00 25,00 59,11 33,62 102,94 48,20 535,74 1.455 (F) [A2M2] 1.710 (B) 1.576 (P) 690 76,00 50,00 22,00 60,77 34,12 97,72 46,51 348,25 1.457 (F) [A2M2] 1.674 (B) 1.553 (P) 691 76,00 50,00 28,00 53,97 32,71 103,95 48,41 696,65 1.457 (F) [A2M2] 1.787 (B) 692 76,00 50,00 28,50 53,78 32,15 104,46 48,51 730,52 1.457 (F) [A2M2] 1.789 (B) 1.672 (P) 693 80,00 52,00 24,50 62,67 34,68 104,24 48,47 450,58 1.458 (F) [A2M2] 1.694 (B) 1.569 (P) 694 76,00 50,00 29,50 53,41 31,03 105,47 48,72 800,21 1.458 (F) [A2M2] 1.791 (B) 1.665 (P) 695 54,00 54,00 24,00 53,07 30,02 71,16 37,22 45,71 1.459 (F) [A2M2] 1.468 (B) 1.468 (P) 696 70,00 58,00 28,00 56,53 33,45 95,04 45,48 249,35 1.459 (F) [A2M2] 1.567 (B) 1.505 (P) 697 84,00 56,00 28,50 64,49 35,23 111,75 49,49 558,15 1.460 (F) [A2M2] 1.686 (B) 1.571 (P) 698 76,00 52,00 23,00 61,33 34,29 98,40 46,76 321,71 1.461 (F) [A2M2] 1.654 (B) 1.547 (P) 699 78,00 50,00 24,50 59,64 33,78 102,43 48,09 506,38 1.462 (F) [A2M2] 1.713 (B) 1.580 (P) 700 80,00 58,00 27,50 64,55 35,25 105,92 48,82 357,92 1.462 (F) [A2M2] 1.643 (B) 1.554 (P) 701 76,00 60,00 29,00 62,14 34,53 102,44 48,10 295,38 1.462 (F) [A2M2] 1.598 (B) 1.527 (P) 702 74,00 50,00 21,50 59,82 33,84 95,02 45,47 301,27 1.462 (F) [A2M2] 1.656 (B) 1.544 (P) 703 84,00 56,00 29,00 63,93 35,06 112,26 49,51 588,28 1.464 (F) [A2M2] 1.693 (B) 1.577 (P) 704 52,00 54,00 25,00 52,74 29,01 70,30 36,96 50,45 1.464 (F) [A2M2] 1.470 (B) 1.474 (P) 705 80,00 52,00 23,50 63,76 35,01 103,20 48,25 397,99 1.464 (F) [A2M2] 1.702 (B) 1.578 (P) 706 76,00 50,00 29,00 53,60 31,59 104,97 48,62 765,30 1.464 (F) [A2M2] 1.802 (B) 1.680 (P) 707 70,00 50,00 21,50 56,28 33,45 90,58 43,76 256,97 1.465 (F) [A2M2] 142

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 1.626 (B) 1.623 (P) 994 80,00 60,00 28,00 66,08 35,70 105,64 48,76 301,26 1.630 (F) [A2M2] 1.814 (B) 1.721 (P) 995 58,00 52,00 26,00 47,66 28,14 82,45 43,16 221,08 1.631 (F) [A2M2] 1.695 (B) 1.622 (P) 996 84,00 54,00 24,00 67,86 36,24 107,50 49,14 396,67 1.632 (F) [A2M2] 1.915 (B) 1.769 (P) 997 84,00 50,00 25,00 63,95 35,07 108,99 49,42 622,81 1.632 (F) [A2M2] 1.968 (B) 1.781 (P) 998 80,00 58,00 26,50 65,81 35,62 104,77 48,58 309,34 1.632 (F) [A2M2] 1.834 (B) 1.730 (P) 999 50,00 50,00 29,50 35,43 24,35 78,69 43,13 334,93 1.633 (F) [A2M2] 1.645 (B) 1000 84,00 50,00 25,50 63,44 34,92 109,49 49,43 653,83 1.633 (F) [A2M2] 1.976 (B) 1.786 (P) 1001 64,00 56,00 27,50 53,29 30,67 88,36 43,25 231,67 1.634 (F) [A2M2] 1.777 (B) 1.729 (P) 1002 82,00 54,00 23,50 66,94 35,96 104,87 48,60 346,65 1.634 (F) [A2M2] 1.893 (B) 1.757 (P) 1003 82,00 50,00 22,00 65,44 35,51 103,94 48,41 424,79 1.635 (F) [A2M2] 1.940 (B) 1.765 (P) 1004 68,00 56,00 26,50 54,19 33,38 91,73 44,21 235,85 1.637 (F) [A2M2] 1.807 (B) 1.748 (P) 1005 82,00 60,00 28,00 67,41 36,10 107,84 49,21 327,46 1.638 (F) [A2M2] 1.841 (B) 1.742 (P) 1006 68,00 58,00 27,50 55,64 33,43 91,81 44,24 204,86 1.638 (F) [A2M2] 1.741 (B) 1.674 (P) 1007 78,00 56,00 24,50 64,84 35,33 101,09 47,80 268,08 1.641 (F) [A2M2] 1.829 (B) 1.724 (P) 1008 74,00 52,00 21,50 61,67 34,39 94,41 45,23 233,36 1.642 (F) [A2M2] 1.820 (B) 1.705 (P) 1009 78,00 60,00 28,00 64,78 35,32 103,44 48,30 275,24 1.643 (F) [A2M2] 1.811 (B) 1.722 (P) 1010 84,00 52,00 23,50 66,85 35,93 107,32 49,11 450,69 1.643 (F) [A2M2] 1.947 (B) 1.779 (P) 1011 76,00 52,00 21,50 63,09 34,81 96,68 46,10 255,50 1.645 (F) [A2M2] 1.845 (B) 1.721 (P) 1012 72,00 52,00 21,50 60,28 33,97 92,09 44,35 212,18 1.645 (F) [A2M2] 1.804 (B) 1.696 (P) 1013 82,00 58,00 26,50 67,18 36,03 106,93 49,03 335,27 1.646 (F) [A2M2] 1.869 (B) 1.757 (P) 1014 52,00 52,00 21,50 53,25 30,54 66,00 35,68 21,60 1.647 (F) [A2M2] 1.636 (B) 1.643 (P) 1015 56,00 54,00 23,50 53,29 30,66 73,00 37,77 49,60 1.647 (F) [A2M2] 1.669 (B) 1.664 (P) 156

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 1104 78,00 54,00 22,50 65,25 35,46 99,44 47,16 252,52 1.745 (F) [A2M2] 1.961 (B) 1.832 (P) 1105 72,00 56,00 24,50 60,90 34,16 93,91 45,05 197,98 1.746 (F) [A2M2] 1.880 (B) 1.785 (P) 1106 84,00 62,00 29,50 69,02 36,58 110,70 49,46 344,53 1.747 (F) [A2M2] 1.972 (B) 1.866 (P) 1107 66,00 58,00 28,00 53,97 32,72 89,97 43,53 204,43 1.748 (F) [A2M2] 1.880 (B) 1.824 (P) 1108 82,00 50,00 20,50 67,03 35,99 102,41 48,09 350,56 1.750 (F) [A2M2] 2.082 (B) 1.886 (P) 1109 84,00 52,00 22,00 68,47 36,42 105,76 48,78 374,51 1.753 (F) [A2M2] 2.088 (B) 1.904 (P) 1110 56,00 50,00 25,50 44,46 27,26 80,56 43,14 239,37 1.754 (F) [A2M2] 1.800 (B) 1.717 (P) 1111 58,00 50,00 20,50 53,10 30,09 74,71 38,12 78,34 1.754 (F) [A2M2] 1.830 (B) 1.813 (P) 1112 74,00 60,00 28,00 62,28 34,57 98,75 46,90 224,13 1.755 (F) [A2M2] 1.893 (B) 1.807 (P) 1113 84,00 58,00 26,50 68,58 36,45 109,07 49,42 361,24 1.756 (F) [A2M2] 2.024 (B) 1.890 (P) 1114 64,00 56,00 27,00 53,45 31,15 87,79 43,24 211,47 1.756 (F) [A2M2] 1.906 (B) 1.853 (P) 1115 66,00 56,00 26,50 53,88 32,43 89,24 43,26 214,18 1.759 (F) [A2M2] 1.923 (B) 1.862 (P) 1116 76,00 54,00 22,50 63,88 35,05 97,13 46,28 229,62 1.759 (F) [A2M2] 1.949 (B) 1.828 (P) 1117 84,00 50,00 21,00 68,08 36,30 104,95 48,62 399,26 1.759 (F) [A2M2] 2.124 (B) 1.913 (P) 1118 84,00 54,00 23,50 68,42 36,40 106,97 49,03 371,88 1.759 (F) [A2M2] 2.072 (B) 1.906 (P) 1119 80,00 50,00 20,00 66,03 35,69 99,82 47,31 304,24 1.760 (F) [A2M2] 2.057 (B) 1.876 (P) 1120 82,00 52,00 21,50 67,50 36,13 103,17 48,25 326,42 1.760 (F) [A2M2] 2.065 (B) 1.893 (P) 1121 52,00 50,00 28,00 38,62 25,40 79,14 43,13 292,25 1.766 (F) [A2M2] 1.770 (B) 1122 70,00 54,00 23,00 59,25 33,67 90,60 43,77 184,78 1.766 (F) [A2M2] 1.900 (B) 1.800 (P) 1123 76,00 58,00 26,00 63,82 35,03 99,68 47,26 236,12 1.774 (F) [A2M2] 1.944 (B) 1.842 (P) 1124 84,00 50,00 21,50 67,56 36,15 105,46 48,72 424,29 1.775 (F) [A2M2] 2.134 (B) 1.922 (P) 1125 82,00 54,00 23,00 67,52 36,13 104,33 48,49 323,11 1.782 (F) [A2M2] 2.071 (B) 1.913 (P) 1126 60,00 62,00 28,00 60,38 34,00 74,62 38,12 10,78 1.782 (F) [A2M2] 161

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 2.031 (B) 1.926 (P) 1149 70,00 60,00 28,50 59,17 33,64 94,37 45,22 197,02 1.823 (F) [A2M2] 1.933 (B) 1.850 (P) 1150 72,00 54,00 22,50 61,22 34,25 92,37 44,45 186,75 1.824 (F) [A2M2] 1.974 (B) 1.863 (P) 1151 84,00 60,00 27,50 69,40 36,70 109,39 49,43 329,36 1.824 (F) [A2M2] 2.080 (B) 1.956 (P) 1152 58,00 54,00 21,00 54,18 33,35 70,27 36,95 11,77 1.825 (F) [A2M2] 1.837 (B) 1.833 (P) 1153 80,00 62,00 29,00 67,12 36,02 105,82 48,80 269,13 1.828 (F) [A2M2] 2.024 (B) 1.924 (P) 1154 84,00 54,00 23,00 68,99 36,57 106,43 48,92 347,77 1.829 (F) [A2M2] 2.154 (B) 1.980 (P) 1155 70,00 52,00 21,00 59,59 33,76 89,09 43,26 174,12 1.829 (F) [A2M2] 1.983 (B) 1.864 (P) 1156 78,00 58,00 25,50 65,78 35,62 101,41 47,88 239,44 1.832 (F) [A2M2] 2.027 (B) 1.915 (P) 1157 66,00 52,00 23,00 53,88 32,45 87,26 43,23 210,25 1.833 (F) [A2M2] 2.052 (B) 1.973 (P) 1158 64,00 54,00 25,00 53,50 31,31 86,56 43,22 199,91 1.834 (F) [A2M2] 2.002 (B) 1.940 (P) 1159 84,00 58,00 26,00 69,19 36,63 108,52 49,35 336,96 1.836 (F) [A2M2] 2.116 (B) 1.976 (P) 1160 78,00 56,00 24,00 65,48 35,52 100,47 47,56 246,53 1.837 (F) [A2M2] 2.051 (B) 1.924 (P) 1161 74,00 58,00 26,00 62,56 34,65 97,23 46,32 212,26 1.843 (F) [A2M2] 1.996 (B) 1.895 (P) 1162 52,00 54,00 23,00 53,42 31,04 65,85 35,63 16,99 1.843 (F) [A2M2] 1.826 (B) 1.835 (P) 1163 72,00 60,00 28,00 61,09 34,21 96,20 45,92 200,11 1.849 (F) [A2M2] 1.973 (B) 1.886 (P) 1164 80,00 54,00 22,50 66,66 35,88 101,67 47,94 276,37 1.849 (F) [A2M2] 2.117 (B) 1.962 (P) 1165 56,00 54,00 28,00 46,15 27,79 81,81 43,15 205,75 1.851 (F) [A2M2] 1.876 (B) 1.805 (P) 1166 46,00 54,00 26,50 45,26 27,51 64,80 35,32 33,84 1.852 (F) [A2M2] 1.845 (B) 1.847 (P) 1167 56,00 60,00 28,50 53,60 31,60 74,26 38,12 38,30 1.853 (F) [A2M2] 1.912 (B) 1.924 (P) 1168 52,00 52,00 29,00 39,67 25,75 79,61 43,13 261,97 1.854 (F) [A2M2] 1.842 (B) 1169 48,00 52,00 23,50 52,73 28,98 64,45 35,22 26,18 1.855 (F) [A2M2] 1.830 (B) 1.846 (P) 1170 56,00 56,00 29,50 46,77 27,98 82,56 43,16 198,27 1.855 (F) [A2M2] 1.879 (B) 1.813 (P) 163

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 1215 68,00 56,00 25,00 57,17 33,47 89,58 43,38 174,89 1.943 (F) [A2M2] 2.066 (B) 1.964 (P) 1216 48,00 50,00 22,00 46,91 28,03 64,24 35,15 30,25 1.947 (F) [A2M2] 1.953 (B) 1.948 (P) 1217 74,00 56,00 24,00 62,86 34,74 95,69 45,73 200,49 1.949 (F) [A2M2] 2.121 (B) 1.999 (P) 1218 82,00 52,00 21,00 68,06 36,30 102,64 48,14 303,64 1.952 (F) [A2M2] 2.300 (B) 2.094 (P) 1219 68,00 60,00 28,50 57,58 33,48 91,72 44,20 174,63 1.955 (F) [A2M2] 2.055 (B) 1.970 (P) 1220 54,00 50,00 26,50 41,86 26,44 79,60 43,13 253,00 1.955 (F) [A2M2] 1.955 (B) 1221 62,00 58,00 29,00 53,19 30,37 86,95 43,23 197,35 1.957 (F) [A2M2] 2.080 (B) 2.020 (P) 1222 62,00 52,00 24,00 52,99 29,76 84,32 43,19 200,51 1.959 (F) [A2M2] 2.112 (B) 2.031 (P) 1223 50,00 50,00 29,00 36,08 24,56 78,17 43,13 307,97 1.960 (F) [A2M2] 1.887 (B) 1224 78,00 56,00 23,50 66,13 35,72 99,84 47,32 225,88 1.962 (F) [A2M2] 2.187 (B) 2.049 (P) 1225 80,00 54,00 22,00 67,27 36,06 101,11 47,81 255,01 1.962 (F) [A2M2] 2.243 (B) 2.075 (P) 1226 84,00 56,00 24,00 69,64 36,77 106,97 49,03 319,80 1.965 (F) [A2M2] 2.294 (B) 2.121 (P) 1227 76,00 62,00 29,00 64,70 35,29 101,32 47,87 218,41 1.967 (F) [A2M2] 2.134 (B) 2.034 (P) 1228 66,00 52,00 22,50 54,05 32,94 86,72 43,22 190,58 1.967 (F) [A2M2] 2.196 (B) 2.108 (P) 1229 66,00 60,00 29,00 54,44 33,41 89,84 43,48 173,49 1.975 (F) [A2M2] 2.074 (B) 1.998 (P) 1230 70,00 60,00 28,00 59,94 33,87 93,59 44,92 177,35 1.978 (F) [A2M2] 2.091 (B) 1.999 (P) 1231 58,00 50,00 24,00 48,02 28,17 81,00 43,14 205,37 1.978 (F) [A2M2] 2.026 (B) 1.923 (P) 1232 78,00 54,00 22,00 65,87 35,64 98,83 46,93 232,02 1.980 (F) [A2M2] 2.229 (B) 2.070 (P) 1233 78,00 60,00 27,00 66,17 35,73 102,21 48,05 231,29 1.983 (F) [A2M2] 2.187 (B) 2.070 (P) 1234 60,00 52,00 24,50 52,62 28,64 82,85 43,16 191,28 1.984 (F) [A2M2] 2.084 (B) 1.984 (P) 1235 70,00 56,00 24,50 59,66 33,79 91,41 44,08 176,80 1.985 (F) [A2M2] 2.121 (B) 2.009 (P) 1236 56,00 58,00 26,50 53,60 31,61 73,18 37,83 35,21 1.986 (F) [A2M2] 2.049 (B) 2.063 (P) 1237 74,00 58,00 25,50 63,27 34,87 96,52 46,05 192,45 1.989 (F) [A2M2] 2.150 (B) 2.037 (P) 166

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 1260 72,00 56,00 24,00 61,61 34,37 93,21 44,78 179,13 2.042 (F) [A2M2] 2.198 (B) 2.075 (P) 1261 66,00 58,00 27,00 54,84 33,41 88,62 43,25 164,54 2.044 (F) [A2M2] 2.153 (B) 2.066 (P) 1262 62,00 56,00 21,50 62,05 34,50 73,75 38,00 7,19 2.048 (F) [A2M2] 2.046 (B) 2.040 (P) 1263 66,00 58,00 27,50 54,13 33,19 89,22 43,26 184,15 2.048 (F) [A2M2] 2.197 (B) 2.120 (P) 1264 58,00 52,00 21,50 53,40 31,00 74,42 38,12 59,59 2.048 (F) [A2M2] 2.130 (B) 2.114 (P) 1265 66,00 52,00 22,00 54,25 33,40 86,17 43,21 171,33 2.052 (F) [A2M2] 2.219 (B) 2.106 (P) 1266 54,00 58,00 26,50 53,57 31,50 70,00 36,88 23,58 2.052 (F) [A2M2] 2.067 (B) 2.087 (P) 1267 64,00 50,00 21,50 53,48 31,25 84,39 43,19 193,49 2.053 (F) [A2M2] 2.295 (B) 2.197 (P) 1268 82,00 56,00 23,50 68,84 36,53 104,26 48,47 273,29 2.055 (F) [A2M2] 2.368 (B) 2.195 (P) 1269 82,00 52,00 20,50 68,62 36,46 102,11 48,03 282,12 2.057 (F) [A2M2] 2.423 (B) 2.201 (P) 1270 62,00 58,00 28,50 53,35 30,84 86,37 43,22 178,07 2.057 (F) [A2M2] 2.168 (B) 2.108 (P) 1271 80,00 58,00 25,00 67,75 36,20 103,00 48,21 242,61 2.058 (F) [A2M2] 2.314 (B) 2.169 (P) 1272 80,00 56,00 23,50 67,47 36,12 102,11 48,03 249,47 2.065 (F) [A2M2] 2.346 (B) 2.182 (P) 1273 56,00 62,00 29,00 54,09 33,06 70,98 37,17 10,44 2.068 (F) [A2M2] 2.068 (B) 2.068 (P) 1274 70,00 58,00 26,00 60,16 33,94 92,14 44,36 168,06 2.070 (F) [A2M2] 2.196 (B) 2.089 (P) 1275 74,00 54,00 22,00 63,19 34,84 94,13 45,13 188,87 2.076 (F) [A2M2] 2.273 (B) 2.123 (P) 1276 66,00 54,00 23,50 54,67 33,41 86,88 43,22 163,82 2.076 (F) [A2M2] 2.217 (B) 2.111 (P) 1277 66,00 50,00 20,50 54,16 33,27 85,34 43,20 177,54 2.077 (F) [A2M2] 2.330 (B) 2.219 (P) 1278 70,00 54,00 22,50 59,94 33,87 89,90 43,51 166,94 2.077 (F) [A2M2] 2.233 (B) 2.100 (P) 1279 64,00 58,00 28,00 53,72 31,96 87,79 43,24 182,52 2.079 (F) [A2M2] 2.219 (B) 2.151 (P) 1280 64,00 56,00 26,50 53,61 31,62 87,22 43,23 191,74 2.091 (F) [A2M2] 2.264 (B) 2.189 (P) 1281 54,00 54,00 29,00 43,52 26,96 80,89 43,14 218,21 2.094 (F) [A2M2] 2.081 (B) 1282 76,00 60,00 27,00 64,95 35,37 99,84 47,32 206,91 2.096 (F) [A2M2] 168

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 2.284 (B) 2.164 (P) 1283 62,00 56,00 27,00 53,22 30,47 85,78 43,21 186,63 2.099 (F) [A2M2] 2.242 (B) 2.176 (P) 1284 82,00 54,00 22,00 68,69 36,48 103,24 48,26 278,51 2.108 (F) [A2M2] 2.460 (B) 2.255 (P) 1285 72,00 52,00 20,50 61,56 34,36 90,81 43,86 175,66 2.108 (F) [A2M2] 2.306 (B) 2.142 (P) 1286 54,00 52,00 27,50 43,00 26,80 80,03 43,14 224,59 2.111 (F) [A2M2] 2.089 (B) 1287 68,00 56,00 24,50 58,32 33,49 88,92 43,25 156,85 2.115 (F) [A2M2] 2.241 (B) 2.125 (P) 1288 74,00 56,00 23,50 63,55 34,95 95,01 45,46 181,65 2.116 (F) [A2M2] 2.298 (B) 2.161 (P) 1289 72,00 58,00 25,50 62,08 34,51 93,98 45,07 170,73 2.119 (F) [A2M2] 2.265 (B) 2.149 (P) 1290 74,00 62,00 29,00 63,55 34,95 98,76 46,90 193,85 2.119 (F) [A2M2] 2.275 (B) 2.169 (P) 1291 46,00 56,00 27,50 52,86 29,37 63,77 35,02 20,71 2.121 (F) [A2M2] 2.074 (B) 2.092 (P) 1292 66,00 54,00 24,00 54,12 33,15 87,45 43,23 182,98 2.128 (F) [A2M2] 2.331 (B) 2.234 (P) 1293 78,00 58,00 25,00 66,47 35,82 100,77 47,67 218,67 2.132 (F) [A2M2] 2.367 (B) 2.223 (P) 1294 78,00 54,00 21,50 66,50 35,83 98,22 46,70 212,36 2.133 (F) [A2M2] 2.398 (B) 2.221 (P) 1295 58,00 58,00 24,50 58,74 33,51 70,81 37,12 6,90 2.139 (F) [A2M2] 2.136 (B) 2.132 (P) 1296 50,00 60,00 29,50 53,30 30,68 67,21 36,04 20,69 2.143 (F) [A2M2] 2.122 (B) 2.139 (P) 1297 56,00 56,00 24,50 53,61 31,62 72,05 37,49 32,22 2.145 (F) [A2M2] 2.215 (B) 2.227 (P) 1298 50,00 56,00 26,00 53,13 30,19 66,35 35,79 23,12 2.145 (F) [A2M2] 2.127 (B) 2.141 (P) 1299 66,00 56,00 25,00 55,26 33,42 87,49 43,23 155,24 2.145 (F) [A2M2] 2.267 (B) 2.164 (P) 1300 68,00 52,00 21,00 58,09 33,49 87,08 43,23 154,81 2.152 (F) [A2M2] 2.315 (B) 2.167 (P) 1301 84,00 54,00 22,00 70,14 36,92 105,35 48,70 302,03 2.152 (F) [A2M2] 2.551 (B) 2.326 (P) 1302 64,00 52,00 23,00 53,57 31,50 85,25 43,20 187,77 2.157 (F) [A2M2] 2.362 (B) 2.263 (P) 1303 54,00 50,00 26,00 42,55 26,66 79,08 43,13 229,66 2.159 (F) [A2M2] 2.117 (B) 1304 72,00 54,00 22,00 61,90 34,46 91,69 44,19 168,83 2.162 (F) [A2M2] 2.341 (B) 2.191 (P) 1305 84,00 60,00 27,00 70,04 36,89 108,84 49,41 305,87 2.163 (F) [A2M2] 169

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 2.488 (B) 2.322 (P) 1306 76,00 62,00 28,50 65,46 35,52 100,60 47,61 197,69 2.167 (F) [A2M2] 2.348 (B) 2.235 (P) 1307 60,00 56,00 22,00 60,39 34,00 71,74 37,40 6,40 2.167 (F) [A2M2] 2.165 (B) 2.160 (P) 1308 84,00 58,00 25,50 69,80 36,82 107,95 49,24 313,50 2.169 (F) [A2M2] 2.523 (B) 2.336 (P) 1309 78,00 60,00 26,50 66,88 35,94 101,59 47,92 210,59 2.169 (F) [A2M2] 2.390 (B) 2.259 (P) 1310 58,00 60,00 27,50 54,00 32,79 74,66 38,12 28,09 2.170 (F) [A2M2] 2.264 (B) 2.276 (P) 1311 60,00 54,00 26,00 52,75 29,03 83,64 43,18 185,60 2.173 (F) [A2M2] 2.267 (B) 2.170 (P) 1312 70,00 56,00 24,00 60,39 34,01 90,67 43,80 158,91 2.173 (F) [A2M2] 2.316 (B) 2.189 (P) 1313 78,00 52,00 20,00 66,31 35,77 97,17 46,29 217,48 2.174 (F) [A2M2] 2.472 (B) 2.263 (P) 1314 80,00 52,00 20,00 67,74 36,20 99,40 47,15 238,88 2.178 (F) [A2M2] 2.517 (B) 2.293 (P) 1315 84,00 62,00 28,50 70,35 36,98 109,58 49,43 297,01 2.185 (F) [A2M2] 2.490 (B) 2.339 (P) 1316 70,00 52,00 20,50 60,25 33,96 88,54 43,25 157,07 2.186 (F) [A2M2] 2.368 (B) 2.206 (P) 1317 58,00 54,00 26,50 51,04 28,43 82,18 43,15 175,03 2.186 (F) [A2M2] 2.216 (B) 2.120 (P) 1318 76,00 54,00 21,50 65,16 35,43 95,87 45,80 191,16 2.187 (F) [A2M2] 2.421 (B) 2.250 (P) 1319 58,00 52,00 25,00 49,94 28,34 81,38 43,14 180,67 2.189 (F) [A2M2] 2.216 (B) 2.113 (P) 1320 76,00 52,00 20,00 64,91 35,36 94,89 45,42 196,94 2.192 (F) [A2M2] 2.453 (B) 2.256 (P) 1321 82,00 62,00 28,50 69,08 36,60 107,43 49,13 271,91 2.194 (F) [A2M2] 2.473 (B) 2.328 (P) 1322 52,00 50,00 27,50 39,27 25,62 78,63 43,13 267,14 2.195 (F) [A2M2] 2.116 (B) 1323 64,00 56,00 26,00 53,77 32,10 86,64 43,22 172,48 2.199 (F) [A2M2] 2.355 (B) 2.273 (P) 1324 56,00 60,00 27,00 54,09 33,07 69,88 36,84 8,98 2.211 (F) [A2M2] 2.211 (B) 2.211 (P) 1325 46,00 52,00 24,50 45,27 27,51 63,61 34,97 29,69 2.216 (F) [A2M2] 2.228 (B) 2.199 (P) 1326 50,00 52,00 22,50 52,97 29,70 65,25 35,46 24,55 2.221 (F) [A2M2] 2.223 (B) 2.234 (P) 1327 54,00 60,00 28,00 53,73 32,00 69,62 36,76 17,10 2.223 (F) [A2M2] 2.223 (B) 2.242 (P) 170

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 1328 54,00 56,00 24,50 53,57 31,50 68,89 36,54 21,29 2.225 (F) [A2M2] 2.242 (B) 2.262 (P) 1329 68,00 54,00 22,50 58,72 33,50 87,76 43,24 147,76 2.231 (F) [A2M2] 2.378 (B) 2.238 (P) 1330 74,00 52,00 20,00 63,55 34,95 92,55 44,52 177,30 2.233 (F) [A2M2] 2.465 (B) 2.276 (P) 1331 62,00 52,00 23,50 53,15 30,23 83,78 43,18 181,84 2.237 (F) [A2M2] 2.407 (B) 2.315 (P) 1332 64,00 54,00 24,50 53,66 31,79 86,00 43,21 180,70 2.238 (F) [A2M2] 2.436 (B) 2.343 (P) 1333 64,00 60,00 29,50 53,84 32,31 88,28 43,25 172,39 2.239 (F) [A2M2] 2.380 (B) 2.309 (P) 1334 80,00 56,00 23,00 68,11 36,31 101,53 47,91 228,91 2.246 (F) [A2M2] 2.549 (B) 2.364 (P) 1335 72,00 56,00 23,50 62,33 34,58 92,49 44,50 161,22 2.247 (F) [A2M2] 2.412 (B) 2.271 (P) 1336 80,00 62,00 28,50 67,83 36,23 105,19 48,66 246,96 2.250 (F) [A2M2] 2.510 (B) 2.367 (P) 1337 56,00 50,00 25,00 45,15 27,48 80,04 43,14 217,20 2.251 (F) [A2M2] 2.246 (B) 1338 66,00 52,00 21,50 55,18 33,42 85,62 43,21 152,82 2.253 (F) [A2M2] 2.414 (B) 2.279 (P) 1339 66,00 56,00 25,50 54,20 33,40 88,08 43,24 174,24 2.255 (F) [A2M2] 2.453 (B) 2.357 (P) 1340 76,00 58,00 25,00 65,21 35,45 98,32 46,73 195,56 2.256 (F) [A2M2] 2.472 (B) 2.323 (P) 1341 66,00 50,00 20,00 54,82 33,41 84,81 43,19 158,99 2.260 (F) [A2M2] 2.453 (B) 2.302 (P) 1342 74,00 60,00 27,00 63,77 35,01 97,29 46,34 183,64 2.262 (F) [A2M2] 2.438 (B) 2.309 (P) 1343 48,00 56,00 26,50 53,07 29,99 64,44 35,21 19,08 2.263 (F) [A2M2] 2.224 (B) 2.236 (P) 1344 84,00 52,00 20,50 70,12 36,91 104,19 48,46 305,17 2.270 (F) [A2M2] 2.735 (B) 2.453 (P) 1345 74,00 54,00 21,50 63,86 35,04 93,47 44,87 170,96 2.271 (F) [A2M2] 2.481 (B) 2.310 (P) 1346 82,00 54,00 21,50 69,29 36,66 102,69 48,15 257,27 2.276 (F) [A2M2] 2.658 (B) 2.428 (P) 1347 70,00 54,00 22,00 60,65 34,08 89,20 43,26 150,00 2.282 (F) [A2M2] 2.448 (B) 2.294 (P) 1348 80,00 54,00 21,50 67,88 36,24 100,52 47,58 234,51 2.287 (F) [A2M2] 2.625 (B) 2.407 (P) 1349 60,00 56,00 27,50 52,88 29,44 84,33 43,19 178,87 2.294 (F) [A2M2] 2.394 (B) 2.318 (P) 1350 72,00 52,00 20,00 62,22 34,55 90,15 43,60 158,73 2.299 (F) [A2M2] 171

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 2.508 (B) 2.322 (P) 1351 62,00 54,00 25,00 53,26 30,58 84,54 43,19 175,37 2.305 (F) [A2M2] 2.468 (B) 2.382 (P) 1352 58,00 56,00 22,50 58,74 33,51 69,71 36,79 5,63 2.309 (F) [A2M2] 2.306 (B) 2.293 (P) 1353 70,00 62,00 29,50 60,55 34,05 94,22 45,16 167,33 2.314 (F) [A2M2] 2.441 (B) 2.331 (P) 1354 78,00 56,00 23,00 66,79 35,92 99,20 47,07 206,09 2.331 (F) [A2M2] 2.607 (B) 2.422 (P) 1355 76,00 60,00 26,50 65,69 35,59 99,11 47,04 187,10 2.333 (F) [A2M2] 2.539 (B) 2.399 (P) 1356 56,00 54,00 22,50 53,61 31,63 70,91 37,15 29,37 2.336 (F) [A2M2] 2.417 (B) 2.426 (P) 1357 82,00 58,00 25,00 69,08 36,60 105,19 48,67 266,67 2.340 (F) [A2M2] 2.690 (B) 2.492 (P) 1358 72,00 62,00 29,00 62,45 34,62 96,11 45,89 170,65 2.340 (F) [A2M2] 2.488 (B) 2.371 (P) 1359 60,00 54,00 20,00 60,39 34,00 70,64 37,07 5,17 2.344 (F) [A2M2] 2.342 (B) 2.328 (P) 1360 84,00 58,00 25,00 70,43 37,00 107,37 49,12 290,83 2.344 (F) [A2M2] 2.731 (B) 2.522 (P) 1361 82,00 60,00 26,50 69,39 36,69 106,04 48,84 258,83 2.358 (F) [A2M2] 2.684 (B) 2.506 (P) 1362 78,00 58,00 24,50 67,16 36,03 100,10 47,42 198,85 2.361 (F) [A2M2] 2.620 (B) 2.452 (P) 1363 62,00 50,00 22,00 53,04 29,91 82,91 43,17 186,97 2.374 (F) [A2M2] 2.590 (B) 2.464 (P) 1364 82,00 52,00 20,00 69,20 36,64 101,58 47,92 261,22 2.380 (F) [A2M2] 2.819 (B) 2.535 (P) 1365 84,00 56,00 23,50 70,24 36,95 106,41 48,92 297,18 2.380 (F) [A2M2] 2.809 (B) 2.565 (P) 1366 74,00 62,00 28,50 64,34 35,19 97,99 46,61 174,20 2.384 (F) [A2M2] 2.556 (B) 2.430 (P) 1367 56,00 58,00 25,00 54,09 33,07 68,77 36,51 7,65 2.384 (F) [A2M2] 2.384 (B) 2.384 (P) 1368 58,00 58,00 25,50 54,01 32,81 73,85 38,03 25,53 2.387 (F) [A2M2] 2.498 (B) 2.516 (P) 1369 52,00 52,00 28,50 40,38 25,98 79,09 43,13 237,68 2.391 (F) [A2M2] 2.288 (B) 1370 72,00 54,00 21,50 62,60 34,66 90,99 43,92 151,90 2.393 (F) [A2M2] 2.585 (B) 2.410 (P) 1371 46,00 58,00 29,00 53,02 29,86 63,63 34,97 17,39 2.397 (F) [A2M2] 2.347 (B) 2.350 (P) 1372 48,00 50,00 21,50 52,75 29,03 63,27 34,87 22,77 2.403 (F) [A2M2] 2.386 (B) 2.379 (P) 172

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 1395 60,00 52,00 24,00 52,77 29,11 82,31 43,16 173,02 2.533 (F) [A2M2] 2.631 (B) 2.500 (P) 1396 56,00 52,00 26,00 46,36 27,85 80,44 43,14 190,84 2.538 (F) [A2M2] 2.504 (B) 1397 76,00 58,00 24,50 65,94 35,66 97,61 46,46 176,66 2.542 (F) [A2M2] 2.784 (B) 2.606 (P) 1398 56,00 54,00 27,50 46,94 28,04 81,27 43,14 184,68 2.546 (F) [A2M2] 2.524 (B) 1399 74,00 60,00 26,50 64,54 35,25 96,53 46,05 164,85 2.577 (F) [A2M2] 2.773 (B) 2.618 (P) 1400 68,00 58,00 26,00 59,03 33,60 89,47 43,34 147,89 2.578 (F) [A2M2] 2.718 (B) 2.568 (P) 1401 56,00 56,00 29,00 47,87 28,16 82,00 43,15 177,54 2.584 (F) [A2M2] 2.568 (B) 2.461 (P) 1402 66,00 58,00 26,50 56,04 33,44 88,01 43,24 145,93 2.585 (F) [A2M2] 2.712 (B) 2.575 (P) 1403 56,00 52,00 20,50 53,61 31,64 69,76 36,80 26,65 2.585 (F) [A2M2] 2.686 (B) 2.693 (P) 1404 64,00 54,00 24,00 53,82 32,26 85,43 43,20 161,95 2.590 (F) [A2M2] 2.811 (B) 2.693 (P) 1405 82,00 58,00 24,50 69,73 36,79 104,60 48,54 245,42 2.592 (F) [A2M2] 2.984 (B) 2.753 (P) 1406 56,00 50,00 24,50 45,86 27,70 79,52 43,13 195,88 2.595 (F) [A2M2] 2.538 (B) 1407 64,00 50,00 21,00 53,64 31,73 83,86 43,18 174,85 2.596 (F) [A2M2] 2.887 (B) 2.732 (P) 1408 56,00 56,00 23,00 54,09 33,08 67,67 36,18 6,44 2.597 (F) [A2M2] 2.597 (B) 2.597 (P) 1409 78,00 54,00 21,00 67,15 36,02 97,60 46,46 193,57 2.604 (F) [A2M2] 2.938 (B) 2.690 (P) 1410 82,00 56,00 23,00 69,47 36,72 103,69 48,36 252,05 2.605 (F) [A2M2] 3.034 (B) 2.770 (P) 1411 84,00 56,00 23,00 70,85 37,13 105,84 48,80 275,42 2.607 (F) [A2M2] 3.084 (B) 2.805 (P) 1412 54,00 62,00 29,50 53,90 32,50 68,93 36,55 10,62 2.613 (F) [A2M2] 2.606 (B) 2.598 (P) 1413 78,00 56,00 22,50 67,47 36,12 98,54 46,82 187,22 2.620 (F) [A2M2] 2.929 (B) 2.708 (P) 1414 58,00 56,00 23,50 54,01 32,84 72,73 37,69 23,05 2.623 (F) [A2M2] 2.758 (B) 2.760 (P) 1415 60,00 50,00 22,50 52,65 28,73 81,43 43,14 177,46 2.625 (F) [A2M2] 2.731 (B) 2.567 (P) 1416 82,00 60,00 26,00 70,07 36,90 105,42 48,71 237,62 2.630 (F) [A2M2] 2.999 (B) 2.790 (P) 1417 70,00 58,00 25,50 60,93 34,17 91,35 44,06 150,27 2.632 (F) [A2M2] 2.794 (B) 2.633 (P) 1418 60,00 54,00 25,50 52,90 29,51 83,09 43,17 167,37 2.638 (F) [A2M2] 174

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 2.623 (B) 1441 58,00 50,00 23,50 49,07 28,26 80,48 43,14 185,28 2.778 (F) [A2M2] 2.772 (B) 2.603 (P) 1442 54,00 56,00 24,00 53,73 32,00 67,43 36,11 13,56 2.788 (F) [A2M2] 2.793 (B) 2.792 (P) 1443 84,00 62,00 28,00 71,03 37,18 109,01 49,42 274,41 2.790 (F) [A2M2] 3.213 (B) 2.980 (P) 1444 60,00 62,00 27,50 62,40 34,60 73,02 37,78 4,14 2.803 (F) [A2M2] 2.797 (B) 2.772 (P) 1445 66,00 56,00 24,50 56,42 33,45 86,91 43,22 137,30 2.812 (F) [A2M2] 2.958 (B) 1446 74,00 58,00 24,50 64,76 35,31 95,06 45,49 155,71 2.817 (F) [A2M2] 3.047 (B) 2.848 (P) 1447 76,00 56,00 22,50 66,21 35,74 96,10 45,88 166,41 2.819 (F) [A2M2] 3.106 (B) 2.872 (P) 1448 70,00 56,00 23,50 61,15 34,23 89,90 43,51 142,05 2.828 (F) [A2M2] 3.017 (B) 2.815 (P) 1449 68,00 52,00 20,50 58,99 33,59 86,52 43,22 138,15 2.832 (F) [A2M2] 3.041 (B) 1450 58,00 56,00 28,00 52,48 28,55 82,89 43,17 168,78 2.838 (F) [A2M2] 2.857 (B) 2.716 (P) 1451 84,00 70,00 28,00 76,15 43,12 101,03 47,78 22,49 2.842 (F) [A2M2] 2.886 (B) 2.869 (P) 1452 66,00 60,00 28,00 57,07 33,46 88,44 43,25 136,05 2.845 (F) [A2M2] 2.965 (B) 1453 60,00 56,00 27,00 53,04 29,91 83,76 43,18 160,61 2.845 (F) [A2M2] 2.961 (B) 2.853 (P) 1454 68,00 60,00 27,50 59,67 33,79 90,05 43,56 138,43 2.853 (F) [A2M2] 2.993 (B) 2.834 (P) 1455 62,00 60,00 25,00 63,99 35,08 74,01 38,07 3,83 2.854 (F) [A2M2] 2.848 (B) 2.823 (P) 1456 84,00 66,00 24,50 75,24 43,12 99,86 47,33 29,69 2.860 (F) [A2M2] 2.924 (B) 2.899 (P) 1457 56,00 54,00 21,00 54,10 33,09 66,56 35,85 5,36 2.862 (F) [A2M2] 2.863 (B) 2.862 (P) 1458 78,00 64,00 29,50 67,95 36,26 102,91 48,19 191,92 2.884 (F) [A2M2] 3.170 (B) 2.990 (P) 1459 70,00 60,00 27,00 61,56 34,35 91,96 44,30 141,07 2.894 (F) [A2M2] 3.057 (B) 2.886 (P) 1460 58,00 54,00 21,50 54,02 32,87 71,61 37,36 20,69 2.903 (F) [A2M2] 3.065 (B) 3.067 (P) 1461 84,00 64,00 29,50 71,44 37,31 109,65 49,43 264,59 2.904 (F) [A2M2] 3.318 (B) 3.094 (P) 1462 50,00 50,00 28,50 36,73 24,78 77,66 43,13 281,86 2.934 (F) [A2M2] 2.640 (B) 1463 74,00 54,00 21,00 64,55 35,25 92,78 44,61 153,96 2.940 (F) [A2M2] 3.221 (B) 2.952 (P) 1464 82,00 56,00 22,50 70,10 36,90 103,12 48,24 231,74 2.942 (F) [A2M2] 3.433 (B) 3.114 (P) 176

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 1465 64,00 56,00 25,50 53,93 32,57 86,06 43,21 153,74 2.944 (F) [A2M2] 3.142 (B) 2.997 (P) 1466 72,00 56,00 23,00 63,07 34,80 91,75 44,22 144,30 2.952 (F) [A2M2] 3.177 (B) 2.949 (P) 1467 72,00 60,00 26,50 63,45 34,92 93,86 45,03 143,96 2.960 (F) [A2M2] 3.154 (B) 2.968 (P) 1468 78,00 54,00 20,50 67,80 36,22 96,96 46,22 175,72 2.986 (F) [A2M2] 3.367 (B) 3.060 (P) 1469 64,00 60,00 29,00 53,99 32,78 87,66 43,24 153,21 2.995 (F) [A2M2] 3.175 (B) 3.052 (P) 1470 54,00 52,00 27,00 43,73 27,03 79,50 43,13 202,28 2.997 (F) [A2M2] 2.858 (B) 1471 54,00 60,00 27,50 53,90 32,50 67,82 36,22 9,24 3.002 (F) [A2M2] 2.995 (B) 2.987 (P) 1472 46,00 50,00 22,50 45,27 27,51 62,41 34,61 25,67 3.007 (F) [A2M2] 3.005 (B) 2.968 (P) 1473 54,00 54,00 28,50 44,29 27,20 80,35 43,14 195,98 3.009 (F) [A2M2] 2.903 (B) 1474 82,00 64,00 29,50 70,24 36,95 107,48 49,14 240,16 3.010 (F) [A2M2] 3.404 (B) 3.177 (P) 1475 68,00 54,00 22,00 59,46 33,73 87,18 43,23 131,32 3.019 (F) [A2M2] 3.214 (B) 1476 82,00 54,00 21,00 69,89 36,84 102,13 48,03 237,11 3.020 (F) [A2M2] 3.570 (B) 3.191 (P) 1477 78,00 60,00 26,00 67,62 36,16 100,93 47,73 190,76 3.023 (F) [A2M2] 3.362 (B) 3.125 (P) 1478 84,00 54,00 21,00 71,31 37,27 104,26 48,47 259,47 3.031 (F) [A2M2] 3.650 (B) 3.243 (P) 1479 66,00 52,00 21,00 56,17 33,44 85,07 43,20 135,33 3.044 (F) [A2M2] 3.238 (B) 1480 84,00 68,00 26,00 76,43 43,12 99,67 47,25 19,84 3.047 (F) [A2M2] 3.095 (B) 3.077 (P) 1481 70,00 54,00 21,50 61,38 34,30 88,62 43,25 133,90 3.056 (F) [A2M2] 3.284 (B) 1482 68,00 58,00 25,50 59,84 33,84 88,80 43,25 131,15 3.064 (F) [A2M2] 3.225 (B) 1483 62,00 52,00 23,00 53,30 30,71 83,24 43,17 163,58 3.069 (F) [A2M2] 3.278 (B) 3.106 (P) 1484 84,00 58,00 24,50 71,06 37,19 106,79 49,00 269,00 3.076 (F) [A2M2] 3.628 (B) 3.288 (P) 1485 84,00 64,00 22,50 75,61 43,12 98,52 46,81 26,63 3.076 (F) [A2M2] 3.147 (B) 3.120 (P) 1486 80,00 56,00 22,50 68,76 36,51 100,93 47,74 209,14 3.085 (F) [A2M2] 3.540 (B) 3.213 (P) 1487 76,00 62,00 28,00 66,25 35,75 99,84 47,32 177,97 3.086 (F) [A2M2] 3.371 (B) 3.158 (P) 1488 66,00 58,00 26,00 57,38 33,47 87,40 43,23 128,39 3.098 (F) [A2M2] 3.238 (B) 1489 84,00 72,00 29,50 77,94 43,13 100,59 47,60 12,42 3.110 (F) [A2M2] 3.141 (B) 3.129 (P) 1490 84,00 60,00 26,00 71,36 37,28 107,64 49,17 261,31 3.110 (F) [A2M2] 177

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 3.627 (B) 3.319 (P) 1491 62,00 60,00 29,50 53,64 31,71 86,26 43,22 149,94 3.114 (F) [A2M2] 3.261 (B) 3.141 (P) 1492 80,00 58,00 24,00 69,11 36,61 101,80 47,96 202,31 3.120 (F) [A2M2] 3.548 (B) 3.255 (P) 1493 64,00 50,00 20,50 53,81 32,21 83,33 43,17 156,64 3.121 (F) [A2M2] 3.460 (B) 3.247 (P) 1494 50,00 56,00 25,50 53,31 30,72 65,01 35,38 16,31 3.125 (F) [A2M2] 3.102 (B) 3.117 (P) 1495 74,00 56,00 22,50 65,00 35,38 93,58 44,92 146,73 3.129 (F) [A2M2] 3.403 (B) 3.140 (P) 1496 62,00 56,00 26,00 53,54 31,41 84,63 43,19 149,55 3.136 (F) [A2M2] 3.291 (B) 1497 48,00 54,00 24,50 53,08 30,03 63,32 34,88 16,63 3.137 (F) [A2M2] 3.091 (B) 3.079 (P) 1498 54,00 50,00 25,50 43,25 26,88 78,56 43,13 207,25 3.139 (F) [A2M2] 2.916 (B) 1499 70,00 58,00 25,00 61,73 34,41 90,54 43,75 133,49 3.144 (F) [A2M2] 3.335 (B) 3.120 (P) 1500 50,00 60,00 29,00 53,47 31,21 65,62 35,57 13,65 3.155 (F) [A2M2] 3.119 (B) 3.139 (P) 1501 66,00 54,00 22,50 56,82 33,46 85,74 43,21 128,28 3.190 (F) [A2M2] 3.364 (B) 1502 76,00 54,00 20,50 66,51 35,83 94,56 45,29 156,26 3.199 (F) [A2M2] 3.553 (B) 3.227 (P) 1503 84,00 62,00 27,50 71,73 37,39 108,41 49,33 252,59 3.212 (F) [A2M2] 3.712 (B) 3.422 (P) 1504 62,00 54,00 24,50 53,42 31,05 83,98 43,18 157,15 3.214 (F) [A2M2] 3.420 (B) 3.255 (P) 1505 78,00 62,00 27,50 68,15 36,32 101,63 47,93 181,94 3.219 (F) [A2M2] 3.560 (B) 3.325 (P) 1506 58,00 58,00 29,50 52,73 28,97 83,50 43,17 161,84 3.223 (F) [A2M2] 3.259 (B) 3.123 (P) 1507 80,00 64,00 29,50 69,07 36,60 105,20 48,67 215,90 3.251 (F) [A2M2] 3.641 (B) 3.396 (P) 1508 72,00 54,00 21,00 63,32 34,88 90,27 43,65 135,88 3.256 (F) [A2M2] 3.526 (B) 1509 72,00 58,00 24,50 63,63 34,97 92,43 44,48 136,03 3.260 (F) [A2M2] 3.489 (B) 3.249 (P) 1510 54,00 54,00 22,00 53,73 32,00 66,33 35,78 11,98 3.280 (F) [A2M2] 3.286 (B) 3.304 (P) 1511 46,00 54,00 25,50 52,89 29,45 62,64 34,68 17,84 3.282 (F) [A2M2] 3.238 (B) 3.228 (P) 1512 84,00 66,00 24,00 76,74 43,13 98,31 46,73 17,45 3.295 (F) [A2M2] 3.346 (B) 3.324 (P) 1513 64,00 58,00 27,00 54,04 32,91 86,60 43,22 144,55 3.312 (F) [A2M2] 3.520 (B) 3.360 (P) 1514 84,00 62,00 20,50 76,00 43,12 97,18 46,30 23,80 3.339 (F) [A2M2] 178

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 3.419 (B) 3.381 (P) 1515 82,00 62,00 27,50 70,49 37,02 106,16 48,87 228,83 3.357 (F) [A2M2] 3.834 (B) 3.536 (P) 1516 68,00 56,00 23,50 60,02 33,90 87,73 43,24 123,62 3.357 (F) [A2M2] 3.551 (B) 1517 62,00 50,00 21,50 53,20 30,38 82,38 43,16 168,74 3.364 (F) [A2M2] 3.635 (B) 3.392 (P) 1518 50,00 52,00 29,50 37,81 25,14 78,13 43,13 251,35 3.365 (F) [A2M2] 3.030 (B) 1519 84,00 70,00 27,50 78,15 43,13 99,17 47,06 10,40 3.371 (F) [A2M2] 3.403 (B) 3.392 (P) 1520 50,00 52,00 22,00 53,14 30,23 64,10 35,11 18,08 3.375 (F) [A2M2] 3.375 (B) 3.386 (P) 1521 76,00 64,00 29,50 66,88 35,94 100,50 47,57 168,25 3.386 (F) [A2M2] 3.684 (B) 3.461 (P) 1522 64,00 54,00 23,50 53,98 32,74 84,87 43,19 143,71 3.386 (F) [A2M2] 3.617 (B) 3.414 (P) 1523 64,00 60,00 28,50 54,15 33,26 87,04 43,23 134,52 3.400 (F) [A2M2] 3.564 (B) 3.404 (P) 1524 70,00 56,00 23,00 61,93 34,46 89,15 43,26 126,15 3.436 (F) [A2M2] 3.663 (B) 1525 58,00 52,00 24,50 51,25 28,45 80,84 43,14 162,01 3.461 (F) [A2M2] 3.422 (B) 1526 68,00 52,00 20,00 59,71 33,80 85,97 43,21 122,34 3.484 (F) [A2M2] 3.732 (B) 1527 78,00 58,00 24,00 67,87 36,24 99,41 47,15 179,94 3.492 (F) [A2M2] 3.913 (B) 3.578 (P) 1528 58,00 50,00 23,00 50,21 28,36 79,95 43,14 166,29 3.510 (F) [A2M2] 3.437 (B) 1529 48,00 60,00 29,50 53,40 31,00 63,60 34,96 11,32 3.512 (F) [A2M2] 3.448 (B) 3.434 (P) 1530 76,00 60,00 26,00 66,45 35,82 98,37 46,76 168,26 3.514 (F) [A2M2] 3.858 (B) 3.568 (P) 1531 64,00 52,00 22,00 53,89 32,46 84,16 43,18 150,81 3.525 (F) [A2M2] 3.831 (B) 3.589 (P) 1532 82,00 54,00 20,50 70,50 37,03 101,58 47,92 217,64 3.535 (F) [A2M2] 4.187 (B) 3.696 (P) 1533 74,00 54,00 20,50 65,26 35,46 92,08 44,34 137,95 3.541 (F) [A2M2] 3.879 (B) 1534 84,00 64,00 22,00 77,05 43,13 96,93 46,20 15,30 3.598 (F) [A2M2] 3.655 (B) 3.637 (P) 1535 84,00 58,00 24,00 71,71 37,39 106,20 48,87 247,96 3.602 (F) [A2M2] 4.264 (B) 3.826 (P) 1536 82,00 64,00 29,00 70,99 37,17 106,82 49,00 219,19 3.605 (F) [A2M2] 4.089 (B) 3.787 (P) 1537 84,00 56,00 22,50 71,47 37,31 105,28 48,68 254,41 3.629 (F) [A2M2] 4.355 (B) 3.850 (P) 1538 72,00 56,00 22,50 63,83 35,03 90,98 43,92 128,34 3.638 (F) [A2M2] 3.913 (B) 1539 54,00 58,00 25,50 53,90 32,50 66,71 35,89 7,99 3.683 (F) [A2M2] 3.673 (B) 3.652 (P) 1540 80,00 62,00 27,50 69,30 36,67 103,90 48,40 205,27 3.687 (F) [A2M2] 179

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 4.164 (B) 3.832 (P) 1541 84,00 68,00 25,50 78,36 43,13 97,72 46,50 8,64 3.695 (F) [A2M2] 3.729 (B) 3.713 (P) 1542 80,00 56,00 22,00 69,43 36,71 100,29 47,49 190,28 3.720 (F) [A2M2] 4.276 (B) 3.834 (P) 1543 78,00 60,00 25,50 68,37 36,39 100,20 47,46 171,88 3.730 (F) [A2M2] 4.153 (B) 3.820 (P) 1544 80,00 54,00 20,50 69,13 36,62 99,31 47,11 196,17 3.732 (F) [A2M2] 4.337 (B) 3.829 (P) 1545 82,00 58,00 24,00 70,39 36,99 104,01 48,42 225,07 3.742 (F) [A2M2] 4.364 (B) 3.919 (P) 1546 74,00 62,00 28,00 65,16 35,43 97,18 46,30 155,53 3.766 (F) [A2M2] 4.070 (B) 3.785 (P) 1547 46,00 56,00 27,00 53,05 29,94 62,51 34,64 14,96 3.792 (F) [A2M2] 3.718 (B) 3.729 (P) 1548 52,00 50,00 27,00 39,95 25,84 78,11 43,13 242,75 3.803 (F) [A2M2] 3.386 (B) 1549 64,00 56,00 25,00 54,08 33,05 85,48 43,20 135,47 3.805 (F) [A2M2] 4.049 (B) 3.825 (P) 1550 70,00 54,00 21,00 62,14 34,53 88,03 43,24 118,63 3.823 (F) [A2M2] 4.104 (B) 1551 54,00 54,00 28,00 45,09 27,46 79,81 43,14 174,70 3.848 (F) [A2M2] 3.626 (B) 1552 68,00 54,00 21,50 60,22 33,96 86,60 43,22 115,68 3.855 (F) [A2M2] 4.098 (B) 1553 66,00 52,00 20,50 57,24 33,47 84,51 43,19 118,72 3.876 (F) [A2M2] 4.102 (B) 1554 82,00 60,00 25,50 70,77 37,11 104,80 48,59 217,30 3.883 (F) [A2M2] 4.487 (B) 4.067 (P) 1555 48,00 56,00 26,00 53,25 30,53 63,05 34,80 13,23 3.896 (F) [A2M2] 3.849 (B) 3.818 (P) 1556 76,00 62,00 27,50 67,05 36,00 99,06 47,02 159,23 3.901 (F) [A2M2] 4.266 (B) 3.955 (P) 1557 60,00 58,00 28,50 53,18 30,33 84,35 43,19 152,83 3.921 (F) [A2M2] 4.021 (B) 1558 84,00 62,00 20,00 77,38 43,13 95,55 45,67 13,39 3.984 (F) [A2M2] 4.047 (B) 4.013 (P) 1559 62,00 50,00 21,00 53,36 30,86 81,85 43,15 151,10 4.011 (F) [A2M2] 4.268 (B) 1560 54,00 52,00 20,00 53,73 32,00 65,23 35,45 10,51 4.042 (F) [A2M2] 4.033 (B) 4.073 (P) 1561 80,00 64,00 29,00 69,86 36,83 104,53 48,53 195,65 4.059 (F) [A2M2] 4.560 (B) 4.209 (P) 1562 58,00 56,00 27,50 52,74 29,01 82,32 43,16 150,96 4.066 (F) [A2M2] 4.074 (B) 1563 58,00 54,00 26,00 52,59 28,57 81,63 43,15 156,90 4.101 (F) [A2M2] 4.109 (B) 1564 84,00 66,00 23,50 78,59 43,13 96,23 45,93 7,16 4.109 (F) [A2M2] 4.145 (B) 4.132 (P) 1565 54,00 56,00 29,50 45,77 27,67 80,55 43,14 167,66 4.125 (F) [A2M2] 3.942 (B) 3.763 (P) 1566 62,00 52,00 22,50 53,46 31,18 82,69 43,16 145,76 4.128 (F) [A2M2] 4.387 (B) 1567 76,00 58,00 24,00 66,68 35,88 96,89 46,19 158,75 4.131 (F) [A2M2] 180

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 4.567 (B) 4.143 (P) 1568 82,00 62,00 27,00 71,23 37,24 105,52 48,73 208,57 4.169 (F) [A2M2] 4.778 (B) 4.355 (P) 1569 78,00 56,00 22,00 68,16 36,32 97,87 46,56 169,29 4.215 (F) [A2M2] 4.766 (B) 4.252 (P) 1570 48,00 50,00 29,50 34,19 23,93 76,69 43,13 297,03 4.298 (F) [A2M2] 3.435 (B) 1571 50,00 54,00 23,50 53,31 30,73 63,90 35,05 14,32 4.368 (F) [A2M2] 4.336 (B) 4.306 (P) 1572 80,00 60,00 25,50 69,55 36,74 102,56 48,12 194,41 4.382 (F) [A2M2] 4.996 (B) 4.506 (P) 1573 74,00 64,00 29,50 65,87 35,64 97,77 46,52 145,76 4.399 (F) [A2M2] 4.739 (B) 4.407 (P) 1574 56,00 52,00 25,50 47,12 28,09 79,91 43,14 170,44 4.400 (F) [A2M2] 4.196 (B) 1575 74,00 60,00 26,00 65,34 35,48 95,75 45,75 147,05 4.410 (F) [A2M2] 4.788 (B) 1576 54,00 62,00 29,00 54,07 33,00 66,49 35,83 3,44 4.446 (F) [A2M2] 4.432 (B) 4.384 (P) 1577 84,00 56,00 22,00 72,09 37,50 104,71 48,57 234,27 4.451 (F) [A2M2] 5.366 (B) 4.660 (P) 1578 50,00 58,00 27,00 53,48 31,22 64,53 35,24 11,98 4.470 (F) [A2M2] 4.412 (B) 4.408 (P) 1579 56,00 54,00 27,00 48,10 28,18 80,72 43,14 164,56 4.481 (F) [A2M2] 4.325 (B) 4.059 (P) 1580 78,00 58,00 23,50 68,61 36,46 98,70 46,88 161,97 4.528 (F) [A2M2] 5.083 (B) 4.569 (P) 1581 56,00 50,00 24,00 46,58 27,92 79,00 43,13 175,20 4.546 (F) [A2M2] 4.226 (B) 1582 64,00 50,00 20,00 53,97 32,70 82,80 43,16 138,96 4.559 (F) [A2M2] 4.957 (B) 1583 84,00 54,00 20,50 71,91 37,45 103,71 48,36 239,42 4.652 (F) [A2M2] 5.701 (B) 4.825 (P) 1584 76,00 60,00 25,50 67,24 36,05 97,61 46,46 150,40 4.670 (F) [A2M2] 5.136 (B) 4.668 (P) 1585 84,00 64,00 21,50 78,82 43,13 94,67 45,34 5,92 4.674 (F) [A2M2] 4.713 (B) 4.689 (P) 1586 82,00 56,00 22,00 70,74 37,10 102,54 48,12 212,12 4.697 (F) [A2M2] 5.562 (B) 4.826 (P) 1587 80,00 54,00 20,00 69,78 36,81 98,69 46,88 178,30 4.776 (F) [A2M2] 5.562 (B) 4.797 (P) 1588 82,00 58,00 23,50 71,07 37,20 103,40 48,30 205,50 4.781 (F) [A2M2] 5.600 (B) 4.931 (P) 1589 56,00 56,00 28,50 49,35 28,29 81,44 43,14 157,88 4.792 (F) [A2M2] 4.656 (B) 4.368 (P) 1590 60,00 52,00 23,50 52,93 29,59 81,77 43,15 155,30 4.839 (F) [A2M2] 4.959 (B) 1591 80,00 62,00 27,00 70,06 36,89 103,24 48,26 185,73 4.844 (F) [A2M2] 5.490 (B) 4.969 (P) 1592 58,00 58,00 29,00 52,89 29,45 82,92 43,17 144,06 4.854 (F) [A2M2] 181

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 4.883 (B) 1593 52,00 52,00 28,00 41,11 26,20 78,56 43,13 214,27 4.896 (F) [A2M2] 4.355 (B) 1594 54,00 56,00 23,50 53,90 32,50 65,59 35,56 6,86 4.943 (F) [A2M2] 4.925 (B) 4.880 (P) 1595 48,00 50,00 21,00 52,93 29,59 62,23 34,55 17,04 4.944 (F) [A2M2] 4.922 (B) 1596 64,00 52,00 21,50 54,05 32,94 83,61 43,18 133,03 4.960 (F) [A2M2] 5.378 (B) 1597 78,00 64,00 29,00 68,77 36,51 102,22 48,05 172,42 5.060 (F) [A2M2] 5.626 (B) 5.135 (P) 1598 76,00 56,00 22,00 66,93 35,96 95,39 45,61 149,39 5.115 (F) [A2M2] 5.698 (B) 1599 70,00 62,00 28,50 62,27 34,57 92,50 44,50 131,43 5.143 (F) [A2M2] 5.452 (B) 1600 72,00 62,00 28,00 64,14 35,13 94,43 45,24 134,55 5.176 (F) [A2M2] 5.543 (B) 1601 68,00 62,00 29,00 60,41 34,01 90,54 43,75 128,57 5.195 (F) [A2M2] 5.459 (B) 1602 66,00 62,00 29,50 58,41 33,49 88,78 43,25 125,91 5.289 (F) [A2M2] 5.514 (B) 1603 74,00 62,00 27,50 66,01 35,68 96,35 45,98 137,91 5.316 (F) [A2M2] 5.755 (B) 1604 52,00 60,00 28,50 53,58 31,54 67,63 36,17 15,65 5.339 (F) [A2M2] 5.413 (B) 1605 74,00 58,00 24,00 65,54 35,54 94,30 45,19 138,80 5.388 (F) [A2M2] 5.883 (B) 1606 60,00 54,00 25,00 53,06 29,98 82,53 43,16 149,55 5.426 (F) [A2M2] 5.583 (B) 1607 78,00 54,00 20,00 68,47 36,42 96,32 45,97 158,73 5.487 (F) [A2M2] 6.276 (B) 1608 80,00 58,00 23,50 69,82 36,82 101,19 47,84 183,40 5.636 (F) [A2M2] 6.498 (B) 5.657 (P) 1609 84,00 64,00 29,00 72,17 37,52 109,07 49,42 242,96 5.674 (F) [A2M2] 6.622 (B) 5.855 (P) 1610 60,00 50,00 22,00 52,81 29,21 80,90 43,14 159,74 5.677 (F) [A2M2] 5.842 (B) 1611 62,00 58,00 27,50 53,67 31,79 85,18 43,20 141,07 5.876 (F) [A2M2] 6.150 (B) 1612 78,00 56,00 21,50 68,87 36,54 97,19 46,30 152,25 5.927 (F) [A2M2] 6.719 (B) 1613 76,00 58,00 23,50 67,45 36,11 96,15 45,90 141,79 5.930 (F) [A2M2] 6.568 (B) 1614 50,00 50,00 20,00 53,15 30,25 62,97 34,78 15,76 5.950 (F) [A2M2] 5.967 (B) 1615 48,00 52,00 22,50 53,10 30,08 62,20 34,54 14,30 6.192 (F) [A2M2] 6.175 (B) 1616 66,00 56,00 24,00 57,71 33,48 86,31 43,22 120,41 6.232 (F) [A2M2] 6.563 (B) 1617 68,00 60,00 27,00 60,54 34,05 89,18 43,26 121,96 6.255 (F) [A2M2] 6.602 (B) 1618 80,00 60,00 25,00 70,29 36,96 101,93 47,99 175,66 6.268 (F) [A2M2] 7.178 (B) 6.272 (P) 1619 84,00 54,00 20,00 72,51 37,63 103,15 48,24 220,10 6.292 (F) [A2M2] 7.761 (B) 6.302 (P) 1620 70,00 60,00 26,50 62,41 34,61 91,10 43,97 124,49 6.295 (F) [A2M2] 6.699 (B) 1621 66,00 60,00 27,50 58,66 33,50 87,80 43,24 119,13 6.430 (F) [A2M2] 6.726 (B) 1622 72,00 60,00 26,00 64,29 35,17 93,02 44,70 127,28 6.462 (F) [A2M2] 6.953 (B) 1623 82,00 64,00 22,00 75,07 43,12 91,03 43,94 11,08 6.467 (F) [A2M2] 6.531 (B) 6.443 (P) 1624 60,00 58,00 28,00 53,34 30,80 83,76 43,18 135,05 6.518 (F) [A2M2] 6.661 (B) 1625 78,00 62,00 27,00 68,95 36,56 100,92 47,73 163,15 6.534 (F) [A2M2] 7.322 (B) 1626 60,00 56,00 26,50 53,20 30,39 83,19 43,17 142,80 6.551 (F) [A2M2] 6.747 (B) 1627 82,00 56,00 21,50 71,40 37,29 101,95 48,00 193,46 6.625 (F) [A2M2] 7.885 (B) 1628 84,00 60,00 25,50 72,03 37,48 107,03 49,05 240,33 6.665 (F) [A2M2] 7.963 (B) 6.725 (P) 182

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 1629 62,00 54,00 24,00 53,58 31,53 83,42 43,17 139,34 6.688 (F) [A2M2] 6.988 (B) 1630 82,00 54,00 20,00 71,13 37,21 101,00 47,76 198,92 6.806 (F) [A2M2] 8.208 (B) 1631 74,00 60,00 25,50 66,17 35,73 94,93 45,44 130,30 6.831 (F) [A2M2] 7.434 (B) 1632 50,00 50,00 28,00 37,39 25,00 77,14 43,13 256,36 6.902 (F) [A2M2] 5.481 (B) 1633 76,00 54,00 20,00 67,20 36,04 93,88 45,03 140,22 6.902 (F) [A2M2] 7.771 (B) 1634 72,00 64,00 29,50 64,93 35,36 94,92 45,43 124,80 7.004 (F) [A2M2] 7.490 (B) 1635 74,00 56,00 22,00 65,75 35,61 92,83 44,63 130,74 7.050 (F) [A2M2] 7.758 (B) 1636 84,00 62,00 27,00 72,43 37,60 107,77 49,20 231,68 7.434 (F) [A2M2] 8.804 (B) 7.461 (P) 1637 54,00 60,00 27,00 54,07 33,00 65,26 35,46 2,65 7.535 (F) [A2M2] 7.508 (B) 7.410 (P) 1638 64,00 60,00 28,00 55,19 33,42 86,41 43,22 116,47 7.787 (F) [A2M2] 8.083 (B) 1639 68,00 58,00 25,00 60,69 34,09 88,18 43,24 115,26 7.885 (F) [A2M2] 8.366 (B) 1640 76,00 64,00 29,00 67,74 36,20 99,68 47,26 149,69 7.926 (F) [A2M2] 8.740 (B) 1641 82,00 62,00 20,00 75,40 43,12 88,98 43,26 10,50 8.028 (F) [A2M2] 8.106 (B) 7.934 (P) 1642 56,00 54,00 26,50 49,53 28,30 80,17 43,14 145,47 8.043 (F) [A2M2] 7.603 (B) 1643 54,00 54,00 21,50 53,90 32,50 64,48 35,23 5,87 8.075 (F) [A2M2] 8.042 (B) 7.825 (P) 1644 70,00 58,00 24,50 62,57 34,65 89,69 43,43 117,77 8.172 (F) [A2M2] 8.753 (B) 1645 62,00 60,00 29,00 53,80 32,18 85,64 43,21 131,70 8.379 (F) [A2M2] 8.781 (B) 1646 76,00 56,00 21,50 67,67 36,18 94,67 45,33 133,33 8.396 (F) [A2M2] 9.391 (B) 1647 72,00 54,00 20,50 64,06 35,10 89,52 43,36 120,82 8.443 (F) [A2M2] 9.257 (B) 1648 52,00 54,00 29,00 42,44 26,62 78,89 43,13 185,52 8.517 (F) [A2M2] 7.571 (B) 1649 78,00 64,00 28,50 69,62 36,76 101,52 47,91 153,87 8.530 (F) [A2M2] 9.540 (B) 1650 80,00 56,00 21,50 70,11 36,91 99,63 47,24 172,34 8.540 (F) [A2M2] 9.985 (B) 1651 64,00 56,00 24,50 54,52 33,41 84,89 43,19 117,74 8.621 (F) [A2M2] 8.992 (B) 1652 72,00 58,00 24,00 64,45 35,22 91,61 44,16 120,20 8.744 (F) [A2M2] 9.467 (B) 1653 66,00 58,00 25,50 58,81 33,53 86,78 43,22 112,05 8.841 (F) [A2M2] 9.293 (B) 1654 62,00 56,00 25,50 53,70 31,89 84,04 43,18 131,80 8.878 (F) [A2M2] 9.297 (B) 1655 60,00 50,00 21,50 52,96 29,68 80,38 43,14 142,51 8.912 (F) [A2M2] 8.961 (B) 1656 52,00 58,00 26,50 53,58 31,55 66,53 35,84 13,90 8.925 (F) [A2M2] 9.072 (B) 1657 84,00 64,00 28,50 72,91 37,75 108,44 49,34 222,14 8.979 (F) [A2M2] 10.553 (B) 1658 50,00 56,00 25,00 53,48 31,24 63,43 34,91 10,46 9.048 (F) [A2M2] 8.963 (B) 8.798 (P) 1659 82,00 72,00 29,50 75,97 43,12 88,61 43,25 5,53 9.363 (F) [A2M2] 9.392 (B) 9.301 (P) 1660 82,00 70,00 27,50 76,17 43,12 88,36 43,25 5,32 9.390 (F) [A2M2] 9.421 (B) 9.327 (P) 1661 82,00 68,00 25,50 76,39 43,12 88,11 43,24 5,12 9.419 (F) [A2M2] 9.454 (B) 9.357 (P) 1662 82,00 66,00 23,50 76,61 43,13 87,85 43,24 4,89 9.470 (F) [A2M2] 9.508 (B) 9.407 (P) 1663 82,00 64,00 21,50 76,85 43,13 87,57 43,23 4,67 9.525 (F) [A2M2] 183

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 9.567 (B) 9.462 (P) 1664 56,00 56,00 28,00 51,09 28,43 80,87 43,14 139,47 9.586 (F) [A2M2] 9.202 (B) 1665 60,00 60,00 29,50 53,48 31,23 84,24 43,19 126,47 9.611 (F) [A2M2] 9.856 (B) 1666 80,00 58,00 23,00 70,54 37,04 100,50 47,57 165,42 9.692 (F) [A2M2] 11.240 (B) 1667 70,00 62,00 28,00 63,19 34,84 91,57 44,15 115,12 9.752 (F) [A2M2] 10.381 (B) 1668 72,00 62,00 27,50 65,04 35,39 93,54 44,90 118,11 9.754 (F) [A2M2] 10.487 (B) 1669 74,00 58,00 23,50 66,34 35,78 93,50 44,89 122,89 9.803 (F) [A2M2] 10.757 (B) 1670 78,00 60,00 25,00 69,15 36,62 99,46 47,17 153,96 9.817 (F) [A2M2] 11.116 (B) 1671 66,00 54,00 22,00 58,05 33,49 85,17 43,20 112,03 9.879 (F) [A2M2] 10.451 (B) 1672 64,00 58,00 26,50 54,19 33,38 85,99 43,21 126,32 9.948 (F) [A2M2] 10.616 (B) 1673 60,00 52,00 23,00 53,09 30,06 81,23 43,14 138,02 10.001 (F) [A2M2] 10.179 (B) 1674 68,00 62,00 28,50 61,34 34,29 89,58 43,38 112,41 10.105 (F) [A2M2] 10.670 (B) 1675 84,00 58,00 23,50 72,37 37,58 105,60 48,75 227,75 10.398 (F) [A2M2] 12.670 (B) 1676 74,00 54,00 20,00 65,99 35,68 91,36 44,06 122,84 10.532 (F) [A2M2] 11.720 (B) 1677 64,00 54,00 23,00 54,14 33,22 84,30 43,19 125,91 10.661 (F) [A2M2] 11.397 (B) 1678 66,00 62,00 29,00 59,50 33,74 88,12 43,24 109,61 10.667 (F) [A2M2] 11.176 (B) 1679 54,00 52,00 26,50 44,49 27,27 78,97 43,13 180,71 11.363 (F) [A2M2] 10.036 (B) 1680 50,00 52,00 21,50 53,32 30,76 62,80 34,72 12,45 11.470 (F) [A2M2] 11.430 (B) 1681 58,00 50,00 22,50 51,48 28,47 79,43 43,13 148,30 11.473 (F) [A2M2] 10.772 (B) 1682 70,00 56,00 22,50 62,73 34,71 88,54 43,25 111,13 11.526 (F) [A2M2] 12.456 (B) 1683 84,00 60,00 25,00 72,72 37,69 106,41 48,92 220,15 11.735 (F) [A2M2] 14.148 (B) 1684 68,00 56,00 23,00 60,85 34,14 87,13 43,23 108,26 11.818 (F) [A2M2] 1685 50,00 52,00 29,00 38,52 25,37 77,61 43,13 226,83 12.569 (F) [A2M2] 1686 76,00 62,00 27,00 67,89 36,25 98,25 46,71 141,52 12.715 (F) [A2M2] 14.152 (B) 1687 82,00 64,00 28,50 71,76 37,40 106,15 48,86 199,09 12.787 (F) [A2M2] 14.919 (B) 1688 60,00 54,00 24,50 53,22 30,46 81,97 43,15 132,31 13.494 (F) [A2M2] 1689 64,00 58,00 26,00 55,50 33,43 85,38 43,20 108,86 13.536 (F) [A2M2] 1690 72,00 56,00 22,00 64,63 35,27 90,18 43,61 113,38 13.733 (F) [A2M2] 1691 46,00 52,00 23,50 52,92 29,54 61,50 34,34 15,11 13.899 (F) [A2M2] 1692 54,00 50,00 25,00 43,97 27,10 78,04 43,13 185,51 13.910 (F) [A2M2] 1693 64,00 62,00 29,50 56,56 33,45 86,75 43,22 106,40 14.259 (F) [A2M2] 1694 78,00 62,00 26,50 69,78 36,81 100,14 47,43 145,36 14.935 (F) [A2M2] 1695 68,00 60,00 26,50 61,45 34,32 88,53 43,25 106,45 15.347 (F) [A2M2] 1696 64,00 52,00 21,00 54,25 33,40 83,05 43,17 115,80 15.374 (F) [A2M2] 1697 70,00 60,00 26,00 63,31 34,88 90,19 43,62 109,00 15.717 (F) [A2M2] 1698 62,00 58,00 27,00 53,82 32,27 84,58 43,19 123,29 16.133 (F) [A2M2] 1699 72,00 60,00 25,50 65,17 35,43 92,15 44,37 111,66 16.499 (F) [A2M2] 1700 66,00 56,00 23,50 58,96 33,58 85,71 43,21 104,65 17.052 (F) [A2M2] 1701 58,00 54,00 25,50 52,75 29,05 81,07 43,14 139,59 17.317 (F) [A2M2] 1702 82,00 60,00 25,00 71,48 37,32 104,17 48,46 197,81 18.034 (F) [A2M2] 1703 74,00 56,00 21,50 66,53 35,84 92,06 44,33 115,72 18.169 (F) [A2M2] 1704 66,00 60,00 27,00 59,60 33,77 87,16 43,23 103,29 19.070 (F) [A2M2] 1705 62,00 60,00 28,50 53,95 32,66 85,02 43,20 113,99 20.189 (F) [A2M2] 1706 78,00 58,00 23,00 69,36 36,68 97,98 46,60 144,98 21.897 (F) [A2M2] 1707 58,00 52,00 24,00 52,61 28,61 80,30 43,14 144,42 21.979 (F) [A2M2] 1708 64,00 54,00 22,50 54,91 33,42 83,73 43,18 108,78 22.146 (F) [A2M2] 1709 70,00 54,00 20,50 62,92 34,76 87,44 43,23 104,17 23.051 (F) [A2M2] 1710 62,00 50,00 20,50 53,51 31,34 81,32 43,14 133,88 24.345 (F) [A2M2] 1711 62,00 54,00 23,50 53,73 32,00 82,85 43,16 122,08 25.373 (F) [A2M2] 1712 52,00 50,00 26,50 40,64 26,06 77,59 43,13 219,23 25.418 (F) [A2M2] 1713 80,00 56,00 21,00 70,81 37,12 98,97 46,98 155,29 25.911 (F) [A2M2] 1714 56,00 58,00 29,50 52,63 28,69 81,49 43,14 133,19 27.717 (F) [A2M2] 1715 74,00 64,00 29,00 66,78 35,91 96,88 46,18 128,38 29.409 (F) [A2M2] 1716 84,00 56,00 21,50 72,73 37,69 104,13 48,45 214,88 31.561 (F) [A2M2] 1717 76,00 64,00 28,50 68,64 36,47 98,82 46,93 132,21 31.891 (F) [A2M2] 1718 82,00 62,00 26,50 71,98 37,47 104,86 48,60 189,23 32.697 (F) [A2M2] 1719 84,00 58,00 23,00 73,04 37,78 105,00 48,63 208,41 36.959 (F) [A2M2] 1720 52,00 56,00 24,50 53,59 31,55 65,43 35,51 12,27 42.112 (F) [A2M2] 184

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento Analisi della superficie critica Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N numero d'ordine della striscia X s ascissa sinistra della striscia espressa in m Y ss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Y si ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m X g ascissa del baricentro della striscia espressa in m Y g ordinata del baricentro della striscia espressa in m α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq L sviluppo della base della striscia espressa in m(l=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg E s, E d forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg X s, X d forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg ID Indice della superficie interessata dall'intervento Analisi della superficie 1 - coefficienti parziali caso A2M2 e sisma verso il basso Numero di strisce 41 Coordinate del centro X[m]= 46,00 Y[m]= 50,00 Raggio del cerchio R[m]= 29,50 Intersezione a valle con il profilo topografico X v [m]= 32,98 Y v [m]= 23,53 Intersezione a monte con il profilo topografico X m [m]= 72,82 Y m [m]= 37,72 Coefficiente di sicurezza C S = 1.145 Geometria e caratteristiche strisce N X s Y ss Y si X d Y ds Y di X g Y g L α φ c 1 32,98 23,53 23,53 33,93 23,85 23,08 33,61 23,49 1,05-25,18 12.92 0,05 2 33,93 23,85 23,08 34,88 24,16 22,68 34,45 23,44 1,03-23,16 12.92 0,05 3 34,88 24,16 22,68 35,83 24,48 22,31 35,38 23,41 1,02-21,16 12.92 0,05 4 35,83 24,48 22,31 36,78 24,79 21,98 36,32 23,39 1,01-19,19 13.08 0,07 5 36,78 24,79 21,98 37,73 25,11 21,68 37,27 23,37 1,00-17,25 14.07 0,18 6 37,73 25,11 21,68 38,68 25,42 21,42 38,22 23,37 0,99-15,33 14.07 0,18 7 38,68 25,42 21,42 39,63 25,74 21,20 39,17 23,39 0,98-13,42 14.07 0,18 8 39,63 25,74 21,20 40,57 26,04 21,00 40,11 23,43 0,96-11,54 14.07 0,18 9 40,57 26,04 21,00 41,51 26,33 20,84 41,05 23,48 0,95-9,68 14.07 0,18 10 41,51 26,33 20,84 42,45 26,63 20,71 41,98 23,55 0,95-7,84 14.07 0,18 11 42,45 26,63 20,71 43,39 26,92 20,62 42,92 23,64 0,94-6,00 14.07 0,18 12 43,39 26,92 20,62 44,32 27,21 20,55 43,86 23,75 0,94-4,17 14.07 0,18 13 44,32 27,21 20,55 45,26 27,51 20,51 44,80 23,87 0,94-2,34 14.07 0,18 14 45,26 27,51 20,51 46,20 27,80 20,50 45,74 24,01 0,94-0,52 14.07 0,18 15 46,20 27,80 20,50 47,14 28,10 20,52 46,67 24,16 0,94 1,30 14.07 0,18 16 47,14 28,10 20,52 48,23 28,19 20,58 47,69 24,28 1,09 3,28 14.07 0,18 17 48,23 28,19 20,58 49,32 28,28 20,69 48,78 24,38 1,09 5,40 14.07 0,18 18 49,32 28,28 20,69 50,41 28,38 20,83 49,86 24,50 1,10 7,53 14.07 0,18 19 50,41 28,38 20,83 51,50 28,47 21,02 50,95 24,64 1,11 9,67 14.07 0,18 20 51,50 28,47 21,02 52,59 28,56 21,25 52,04 24,81 1,11 11,83 14.07 0,18 21 52,59 28,56 21,25 53,40 30,98 21,44 53,01 25,55 0,83 13,71 14.07 0,18 22 53,40 30,98 21,44 54,20 33,40 21,66 53,81 26,82 0,83 15,33 14.07 0,18 23 54,20 33,40 21,66 55,10 33,42 21,94 54,65 27,53 0,94 17,05 14.07 0,18 24 55,10 33,42 21,94 56,00 33,44 22,25 55,55 27,69 0,95 18,89 14.07 0,18 25 56,00 33,44 22,25 56,90 33,46 22,59 56,45 27,86 0,96 20,75 14.07 0,18 26 56,90 33,46 22,59 57,80 33,48 22,96 57,35 28,05 0,98 22,63 14.07 0,18 27 57,80 33,48 22,96 58,70 33,50 23,37 58,25 28,24 0,99 24,54 14.07 0,18 28 58,70 33,50 23,37 59,71 33,80 23,88 59,20 28,50 1,13 26,60 14.07 0,18 29 59,71 33,80 23,88 60,72 34,10 24,43 60,21 28,93 1,15 28,81 14.07 0,18 30 60,72 34,10 24,43 61,73 34,40 25,04 61,22 29,38 1,18 31,07 14.07 0,18 31 61,73 34,40 25,04 62,73 34,71 25,71 62,23 29,86 1,21 33,39 14.07 0,18 32 62,73 34,71 25,71 63,74 35,01 26,43 63,24 30,36 1,24 35,77 14.07 0,18 33 63,74 35,01 26,43 64,75 35,31 27,23 64,24 30,89 1,28 38,22 14.07 0,18 34 64,75 35,31 27,23 65,76 35,61 28,10 65,25 31,46 1,33 40,76 14.07 0,18 35 65,76 35,61 28,10 66,77 35,91 29,05 66,26 32,07 1,39 43,40 14.07 0,18 36 66,77 35,91 29,05 67,78 36,21 30,10 67,26 32,73 1,46 46,17 14.07 0,18 37 67,78 36,21 30,10 68,79 36,51 31,26 68,27 33,44 1,54 49,08 14.07 0,18 38 68,79 36,51 31,26 69,80 36,81 32,56 69,27 34,21 1,64 52,17 14.07 0,18 39 69,80 36,81 32,56 70,80 37,12 34,03 70,27 35,06 1,78 55,50 14.07 0,18 40 70,80 37,12 34,03 71,81 37,42 35,72 71,26 36,00 1,97 59,14 13.95 0,16 41 71,81 37,42 35,72 72,82 37,72 37,72 72,15 36,95 2,24 63,22 12.92 0,05 185

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento Forze applicate sulle strisce [FELLENIUS] N W Q N T U E s E d X s X d 1 616 0 592 580 0 0 0 0 0 2 1816 0 1768 817 0 0 0 0 0 3 2952 0 2908 1048 0 0 0 0 0 4 4028 0 4010 1442 0 0 0 0 0 5 5126 0 5149 2756 0 0 0 0 0 6 6212 0 6286 2999 0 0 0 0 0 7 7235 0 7369 3231 0 0 0 0 0 8 8077 0 8269 3405 0 0 0 0 0 9 8933 0 9182 3603 0 0 0 0 0 10 9734 0 10034 3789 0 0 0 0 0 11 10479 0 10823 3963 0 0 0 0 0 12 11171 0 11548 4123 0 0 0 0 0 13 11808 0 12205 4269 0 0 0 0 0 14 12393 0 12794 4402 0 0 0 0 0 15 12924 0 13313 4520 0 0 0 0 0 16 15367 0 15775 5323 0 0 0 0 0 17 15463 0 15792 5331 0 0 0 0 0 18 15474 0 15700 5318 0 0 0 0 0 19 15400 0 15500 5282 0 0 0 0 0 20 15238 0 15191 5225 0 0 0 0 0 21 12768 0 12607 4184 0 0 0 0 0 22 15962 0 15615 4877 0 0 0 0 0 23 19414 0 18788 5767 0 0 0 0 0 24 18948 0 18108 5628 0 0 0 0 0 25 18427 0 17365 5477 0 0 0 0 0 26 17849 0 16561 5315 0 0 0 0 0 27 17101 0 15600 5120 0 0 0 0 0 28 18378 0 16433 5530 0 0 0 0 0 29 18046 0 15762 5414 0 0 0 0 0 30 17615 0 14989 5281 0 0 0 0 0 31 17025 0 14071 5121 0 0 0 0 0 32 16290 0 13032 4941 0 0 0 0 0 33 15431 0 11901 4749 0 0 0 0 0 34 14435 0 10681 4548 0 0 0 0 0 35 13286 0 9379 4343 0 0 0 0 0 36 11964 0 8000 4138 0 0 0 0 0 37 10440 0 6554 3943 0 0 0 0 0 38 8679 0 5056 3770 0 0 0 0 0 39 6627 0 3525 3639 0 0 0 0 0 40 4203 0 1995 3341 0 0 0 0 0 41 1455 0 594 1097 0 0 0 0 0 Forze applicate sulle strisce [BISHOP] N W Q N T U E s E d X s X d 1 616 0 995 623 0 0 948 0 0 2 1816 0 2420 894 0 948 2605 0 0 3 2952 0 3707 1139 0 2605 4817 0 0 4 4028 0 4936 1536 0 4817 7634 0 0 5 5126 0 6426 2858 0 7634 11943 0 0 6 6212 0 7487 3070 0 11943 16486 0 0 7 7235 0 8454 3263 0 16486 21161 0 0 8 8077 0 9199 3393 0 21161 25811 0 0 9 8933 0 9956 3546 0 25811 30412 0 0 10 9734 0 10646 3686 0 30412 34895 0 0 11 10479 0 11274 3814 0 34895 39199 0 0 12 11171 0 11844 3931 0 39199 43270 0 0 13 11808 0 12360 4039 0 43270 47059 0 0 14 12393 0 12826 4137 0 47059 50523 0 0 15 12924 0 13243 4226 0 50523 53623 0 0 16 15367 0 15599 4957 0 53623 56702 0 0 17 15463 0 15559 4953 0 56702 59183 0 0 18 15474 0 15454 4937 0 59183 61067 0 0 19 15400 0 15283 4910 0 61067 62359 0 0 20 15238 0 15045 4871 0 62359 63072 0 0 21 12768 0 12604 3925 0 63072 63084 0 0 22 15962 0 15812 4617 0 63084 62341 0 0 23 19414 0 19262 5512 0 62341 60725 0 0 24 18948 0 18807 5430 0 60725 58566 0 0 25 18427 0 18310 5341 0 58566 55899 0 0 26 17849 0 17767 5244 0 55899 52766 0 0 27 17101 0 17063 5115 0 52766 49243 0 0 28 18378 0 18400 5608 0 49243 44849 0 0 29 18046 0 18175 5594 0 44849 39843 0 0 30 17615 0 17866 5568 0 39843 34270 0 0 31 17025 0 17404 5515 0 34270 28213 0 0 32 16290 0 16798 5439 0 28213 21769 0 0 33 15431 0 16060 5342 0 21769 15046 0 0 34 14435 0 15163 5223 0 15046 8182 0 0 35 13286 0 14070 5075 0 8182 1354 0 0 36 11964 0 12731 4891 0 1354-5205 0 0 37 10440 0 11069 4662 0-5205 -11180 0 0 38 8679 0 8972 4372 0-11180 -16139 0 0 39 6627 0 6257 3997 0-16139 -19453 0 0 186

Aztec Informatica * STAP Full 11.0 Relazione di calcolo:verifica stabilità post-intervento 40 4203 0 2892 3324 0-19453 -20498 0 0 41 1455 0 1099 1128 0-20498 -21064 0 0 Forze applicate sulle strisce [SPENCER] N W Q N T U E s E d X s X d 1 616 0 1077 656 0 0 1200 0-313 2 1816 0 2534 941 0 1200 3255-313 -849 3 2952 0 3829 1194 0 3255 5952-849 -1552 4 4028 0 5061 1604 0 5952 9341-1552 -2436 5 5126 0 6588 2973 0 9341 14503-2436 -3782 6 6212 0 7616 3183 0 14503 19875-3782 -5183 7 7235 0 8550 3374 0 19875 25335-5183 -6607 8 8077 0 9264 3501 0 25335 30705-6607 -8007 9 8933 0 9994 3652 0 30705 35964-8007 -9379 10 9734 0 10662 3791 0 35964 41040-9379 -10702 11 10479 0 11272 3919 0 41040 45870-10702 -11962 12 11171 0 11829 4037 0 45870 50402-11962 -13144 13 11808 0 12336 4145 0 50402 54590-13144 -14236 14 12393 0 12795 4244 0 54590 58395-14236 -15228 15 12924 0 13210 4336 0 58395 61784-15228 -16112 16 15367 0 15562 5085 0 61784 65138-16112 -16987 17 15463 0 15524 5082 0 65138 67840-16987 -17691 18 15474 0 15422 5066 0 67840 69903-17691 -18229 19 15400 0 15253 5039 0 69903 71345-18229 -18605 20 15238 0 15016 4999 0 71345 72191-18605 -18826 21 12768 0 12579 4028 0 72191 72308-18826 -18856 22 15962 0 15776 4737 0 72308 71698-18856 -18697 23 19414 0 19208 5652 0 71698 70262-18697 -18323 24 18948 0 18735 5564 0 70262 68309-18323 -17814 25 18427 0 18216 5468 0 68309 65881-17814 -17180 26 17849 0 17647 5362 0 65881 63027-17180 -16436 27 17101 0 16911 5223 0 63027 59826-16436 -15601 28 18378 0 18185 5715 0 59826 55851-15601 -14565 29 18046 0 17895 5687 0 55851 51349-14565 -13391 30 17615 0 17510 5644 0 51349 46374-13391 -12093 31 17025 0 16963 5571 0 46374 41013-12093 -10695 32 16290 0 16264 5472 0 41013 35367-10695 -9223 33 15431 0 15427 5351 0 35367 29541-9223 -7704 34 14435 0 14431 5207 0 29541 23666-7704 -6172 35 13286 0 13246 5034 0 23666 17903-6172 -4669 36 11964 0 11834 4830 0 17903 12455-4669 -3248 37 10440 0 10142 4588 0 12455 7584-3248 -1978 38 8679 0 8093 4300 0 7584 3637-1978 -949 39 6627 0 5567 3956 0 3637 1093-949 -285 40 4203 0 2591 3351 0 1093 378-285 -99 41 1455 0 930 1125 0 378-9 -99 2 187

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Progetto: Muro di sostegno Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009 - Circolare C.S.L.P. 02/02/2009 n.617 - Istruzioni per l applicazione delle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008 Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali Calcolo della spinta sul muro Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze. I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali γ. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e incrementati i soli carichi variabili. Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione ρ rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta. Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. 188

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Detta ε l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e β l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a ε' = ε + θ β' = β + θ dove θ = arctg(k h /(1±k v )) essendo k h il coefficiente sismico orizzontale e k v il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di k h. In presenza di falda a monte, θ assume le seguenti espressioni: Terreno a bassa permeabilità θ = arctg[(γ sat /(γ sat -γ w ))*(k h /(1±k v ))] Terreno a permeabilità elevata θ = arctg[(γ/(γ sat -γ w ))*(k h /(1±k v ))] Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da dove il coefficiente A vale ΔS = AS' - S cos 2 (β + θ) A = cos 2 βcosθ In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di θ. Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico. Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come F ih = k h W F iv = ±k v W dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma. Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a η g Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare η g >=1.0 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50. Si adotta per la verifica di stabilità globale il metodo di Bishop. Il coefficiente di sicurezza nel metodo di Bishop si esprime secondo la seguente formula: dove il termine m è espresso da c i b i +(W i -u i b i )tgφ i Σ i ( ) m η = Σ i W i sinα i tgφ i tgα i m = (1 + ) cosα i η 189

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB In questa espressione n è il numero delle strisce considerate, b i e α i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima, c i e φ i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia ed u i è la pressione neutra lungo la base della striscia. L'espressione del coefficiente di sicurezza di Bishop contiene al secondo membro il termine m che è funzione di η. Quindi essa viene risolta per successive approsimazioni assumendo un valore iniziale per η da inserire nell'espressione di m ed iterare finquando il valore calcolato coincide con il valore assunto. Analisi dei pali Per l'analisi della capacità portante dei pali occorre determinare alcune caratteristiche del terreno in cui si va ad operare. In particolare bisogna conoscere l'angolo d'attrito φ e la coesione c. Per pali soggetti a carichi trasversali è necessario conoscere il modulo di reazione laterale o il modulo elastico laterale. La capacità portante di un palo solitamente viene valutata come somma di due contributi: portata di base (o di punta) e portata per attrito laterale lungo il fusto. Cioè si assume valida l'espressione: Q T = Q P + Q L - W P dove: Q T Q P Q L W P portanza totale del palo portanza di base del palo portanza per attrito laterale del palo peso proprio del palo e le due componenti Q P e Q L sono calcolate in modo indipendente fra loro. Dalla capacità portante del palo si ricava il carico ammissibile del palo Q A applicando il coefficiente di sicurezza della portanza alla punta η p ed il coefficiente di sicurezza della portanza per attrito laterale η l. Palo compresso: Palo teso: Q A = Q p / η p + Q l / η l - W p Q A = Q l / η l + W p Capacità portante di punta In generale la capacità portante di punta viene calcolata tramite l'espressione: Q P = A P (cn' c + qn' q + 1/2BγN' γ ) dove A P è l'area portante efficace della punta del palo, c è la coesione, q è la pressione geostatica alla quota della punta del palo, γ è il peso specifico del terreno, D è il diametro del palo ed i coefficienti N' c N' q N' g sono i coefficienti delle formule della capacità portante corretti per tener conto degli effetti di forma e di profondità. Possono essere utilizzati sia i coefficienti di Hansen che quelli di Vesic con i corrispondenti fattori correttivi per la profondità e la forma. Il parametro η che compare nell'espressione assume il valore: 1 + 2K 0 η = --------- 3 quando si usa la formula di Vesic e viene posto uguale ad 1 per le altre formule. K 0 rappresenta il coefficiente di spinta a riposo che può essere espresso come: K 0 = 1 - sinφ. Capacità portante per resistenza laterale La resistenza laterale è data dall'integrale esteso a tutta la superficie laterale del palo delle tensioni tangenziali palo-terreno in condizioni limite: Q L = integrale S τ a ds dove τ a è dato dalla nota relazione di Coulomb τ a = c a + σ h tgδ dove c a è l'adesione palo-terreno, δ è l'angolo di attrito palo-terreno, γ è il peso specifico del terreno, z è la generica quota a partire dalla testa del palo, L e P sono rispettivamente la lunghezza ed il perimetro del palo, K s è il coefficiente di spinta che dipende dalle caratteristiche meccaniche e fisiche del terreno dal suo stato di addensamento e dalle modalità di realizzazione del palo. 190

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Portanza trasversale dei pali - Analisi ad elementi finiti Nel modello di terreno alla Winkler il terreno viene schematizzato come una serie di molle elastiche indipendenti fra di loro. Le molle che schematizzano il terreno vengono caratterizzate tramite una costante elastica K espressa in Kg/cm 2 /cm che rappresenta la pressione (in Kg/cm 2 ) che bisogna applicare per ottenere l'abbassamento di 1 cm. Nel metodo degli elementi finiti occorre discretizzare il particolare problema. Nel caso specifico il palo viene suddiviso in un certo numero di elementi di eguale lunghezza. Ogni elemento è caratterizzato da una sezione avente area ed inerzia coincidente con quella del palo. Il terreno viene schematizzato come una serie di molle orizzontali che reagiscono agli spostamenti nei due versi. La rigidezza assiale della singola molla è proporzionale alla costante di Winkler orizzontale del terreno, al diametro del palo ed alla lunghezza dell'elemento. La molla, però, non viene vista come un elemento infinitamente elastico ma come un elemento con comportamento del tipo elastoplastico perfetto (diagramma sforzi-deformazioni di tipo bilatero). Essa presenta una resistenza crescente al crescere degli spostamenti fino a che l'entità degli spostamenti si mantiene al di sotto di un certo spostamento limite, X max oppure fino a quando non si raggiunge il valore della pressione limite. Superato tale limite non si ha un incremento di resistenza. E' evidente che assumendo un comportamento di questo tipo ci si addentra in un tipico problema non lineare che può essere risolto solo mediante una analisi al passo. Questa modellazione presenta il notevole vantaggio di poter schematizzare tutti quei comportamenti individuati da Broms e che sarebbe impossibile trattare in un modello numerico. In particolare risulta automatico analizzare casi in cui si ha insufficiente portanza non per rottura del palo ma per rottura del terreno (vedi il caso di un palo molto rigido in un terreno molle). Determinazione degli scarichi sul palo. Gli scarichi sui pali vengono determinati mediante il metodo delle rigidezze. La piastra di fondazione viene considerata infinitamente rigida (3 gradi di libertà) ed i pali vengono considerati incastrati o incernierati (la scelta del vincolo viene fatta dall'utente nella tabella CARATTERISTICHE del sottomenu PALI) a tale piastra. Viene effettuata una prima analisi di ogni palo di ciascuna fila (i pali di ogni fila hanno le stesse caratteristiche) per costruire una curva carichi-spostamenti del palo. Questa curva viene costruita considerando il palo elastico. Si tratta, in definitiva, della matrice di rigidezza del palo Ke, costruita imponendo traslazioni e rotazioni unitarie per determinare le corrispondenti sollecitazioni in testa al palo. Nota la matrice di rigidezza di ogni palo si assembla la matrice globale (di dimensioni 3x3) della palificata, K. A questo punto, note le forze agenti in fondazione (N, T, M) si possono ricavare gli spostamenti della piastra (abbassamento, traslazione e rotazione) e le forze che si scaricano su ciascun palo. Infatti indicando con p il vettore dei carichi e con u il vettore degli spostamenti della piastra abbiamo: u = K -1 p Noti gli spostamenti della piastra, e quindi della testa dei pali, abbiamo gli scarichi su ciascun palo. Allora per ciascun palo viene effettuata un'analisi elastoplastica incrementale (tramite il metodo degli elementi finiti) che, tenendo conto della plasticizzazione del terreno, calcola le sollecitazioni in tutte le sezioni del palo., le caratteristiche del terreno (rappresentate da Kh) sono tali che se non è possibile raggiungere l'equilibrio si ha collasso per rottura del terreno. 191

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Muro di sostegno tratto AB Normativa N.T.C. 2008 - Approccio 1 Simbologia adottata γ Gsfa v Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti γ Gfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti γ Qsfa v Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili γ Qfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili γt a n φ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato γ c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata γ cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata γ qu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce γ γ Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 0,90 0,90 Permanenti Sfavorevole γgs fa v 1,30 1,00 1,10 1,30 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,50 1,30 1,50 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γ t a n φ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 1,00 0,90 Permanenti Sfavorevole γgs fa v 1,00 1,00 1,00 1,30 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,00 1,00 1,00 1,50 192

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali γ R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO V erifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10 PALI DI FONDAZIONE CARICHI VERTICALI. Coefficienti parziali γ R per le verifiche dei pali Pali trivellati R1 R2 R3 Punta γ b 1,00 1,70 1,35 Laterale compressione γ s 1,00 1,45 1,15 Totale compressione Laterale trazione γ t γ st 1,00 1,00 1,60 1,60 1,30 1,25 CARICHI TRASVERSALI. Coefficienti parziali γt per le verifiche dei pali. R1 R2 R3 γ T 1,00 1,60 1,30 Coefficienti di riduzione ξ per la determinazione della resistenza car atteristica dei pali Numero di verticali indagate 3 ξ 3 =1,60 ξ 4 =1,48 TIRANTI DI ANCORAGGIO Coefficienti parziali γ R per le verifiche dei tiranti Resisten za Tiranti Laterale γ st 1,20 Coefficienti di riduzione ξ per la determinazione della resistenza car atteristica dei tiranti. Numero di verticali indagate 3 ξ 3 =1,70 ξ 4 =1,65 193

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 6,20 [m] Spessore in sommità 0,60 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 1,14 [m] Inclinazione paramento esterno 5,00 [ ] Inclinazione paramento interno 0,00 [ ] Lunghezza del muro 37,00 [m] Spessore rivestimento 0,05 [m] Peso sp. rivestimento 1800,00 [kg/mc] Mensola di marciapiede Lunghezza mensola Spessore all'estremità libera Spessore all'incastro 0,90 [m] 0,45 [m] 0,50 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0,25 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0,66 [m] Lunghezza totale fondazione 2,05 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [ ] Spessore fondazione 1,40 [m] Spessore magrone 0,10 [m] Descrizione pali di fondazione Pali in c.a. Numero di file di pali 1 Vincolo pali/fondazione Incastro Tipo di portanza Portanza laterale e portanza di punta Simbologia adottata N numero d'ordine della fila X ascissa della fila misurata dallo spigolo di monte della fondazione espressa in [m] nr. Numero di pali della fila D diametro dei pali della fila espresso in [cm] L lunghezza dei pali della fila espressa in [m] alfa inclinazione dei pali della fila rispetto alla verticale espressa in [ ] ALL allineamento dei pali della fila rispetto al baricentro della fondazione (CENTRATI o SFALSATI) N X Nr. D L alfa ALL 1 1,00 18 120,00 20,00 0,00 Sfalsati Descrizione tiranti di ancoraggio Numero di file di tiranti 2 Tiranti attivi armati con trefoli MEDIO MINIMO Angolo d'attrito tirante-terreno ( ) 17.00 14.00 Aderenza tirante-terreno kg/cmq 0,20 0,16 Coefficiente di espansione laterale 1.25 Superficie di ancoraggio: ANGOLO DI ROTTURA Coefficiente di spinta: SPINTA A RIPOSO Coefficiente di cadute di tensione 1.30 Simbologia adottata N numero d'ordine della fila Y ordinata della fila misurata dalla testa del muro espressa in [m] Nr. numero di tiranti della fila D diametro della perforazione espresso in [cm] alfa inclinazione dei tiranti della fila rispetto all'orizzontale espressa in [ ] ALL allineamento dei tiranti della fila (CENTRATI o SFALSATI) At area del singolo trefolo espressa in [cmq] nt numero di trefoli del tirante T tiro iniziale espresso in [kg] N Y nr. D alfa ALL At nt T 1 2,40 23 19,00 30,00 Centrati 1,40 5 42500,0 2 4,80 23 19,00 36,00 Centrati 1,40 5 42500,0 194

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500,0 [kg/mc] Classe di Resistenza C28/35 Resistenza caratteristica a compressione R ck 350,0 [kg/cmq] Modulo elastico E 330781,53 [kg/cmq] Acciaio Tipo B450C Tensione di snervamento σ fa 4588,0 [kg/cmq] Calcestruzzo utilizzato per i pali Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione R ck 300 [kg/cmq] Modulo elastico E 319251,69 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i pali Tipo B450C Tensione ammissibile σ fa 4588,0 [kg/cmq] Tensione di snervamento σ fa 4588,0 [kg/cmq] Malta utilizzata per i tiranti Classe di Resistenza C28/35 Resistenza caratteristica a compressione R ck 350 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τ c0 6,7 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τ c1 19,7 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i tiranti Tipo Precomp Tensione ammissibile σ fa 15000 [kg/cmq] Tensione di snervamento σ fa 22000 [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 6,60 0,00 0,00 2 7,60 0,00 0,00 3 9,20 0,00 0,00 4 10,80 0,00 0,00 5 20,00 0,00 0,00 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 18,00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,20 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γ s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [ ] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] c a Descrizione γ γ s φ δ c c a Terreno 1 1800 2000 23.00 14.00 0,060 0,000 Terreno 2 1900 2200 17.40 11.60 0,220 0,146 Terreno 3 1900 2200 21.00 14.00 0,207 0,138 dreno 1800 2000 30.00 20.00 0,000 0,000 Terreno 4 1900 2200 25.00 16.67 0,250 0,166 Parametri medi Descrizione γ γ s φ δ c c a Terreno 1 1800 2000 23.00 15.33 0,060 0,000 Terreno 2 1900 2200 18.00 12.00 0,240 0,160 Terreno 3 1900 2200 22.00 14.67 0,250 0,166 dreno 1800 2000 32.00 21.33 0,000 0,000 Terreno 4 1900 2200 25.00 16.67 0,250 0,166 195

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Parametri minimi Descrizione γ γ s φ δ c c a Terreno 1 1800 2000 17.20 11.47 0,010 0,000 Terreno 2 1900 2200 13.50 9.00 0,200 0,133 Terreno 3 1900 2200 21.00 14.00 0,240 0,160 dreno 1800 2000 20.00 13.33 0,000 0,000 Terreno 4 1900 2200 21.50 14.33 0,200 0,133 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [ ] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm 2 /cm Ks Coefficiente di spint a Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 2,20 5,71 2,00 0,75 Terreno 1 2 2,40 9,65 2,00 0,75 Terreno 1 3 1,80 9,65 0,16 0,85 Terreno 1 4 2,80 11,31 2,33 0,85 Terreno 2 5 2,60 11,31 3,83 0,85 Terreno 2 6 2,50 7,00 5,34 0,85 Terreno 2 7 3,00 9,09 6,92 0,85 Terreno 2 8 2,50 8,62 11,65 0,85 Terreno 3 9 2,00 6,00 13,47 0,85 Terreno 3 10 3,00 6,00 15,49 1,00 Terreno 3 11 4,00 5,00 27,95 1,00 Terreno 4 Terreno di riempimento (drenante) dreno Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] F x Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] F y Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Q i Intensità del carico per x=x i espressa in [kg/m] Q f Intensità del carico per x=x f espressa in [kg/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n 1 (Cond 1perm) C Mensola_V X=-1,40 Y=0,00 F x =0,00 F y =500,00 M=0,00 D Mensola_V X i =-1,50 X f =-0,50 Q i =200,00 Q f =200,00 D Profilo X i =10,00 X f =20,00 Q i =2000,00 Q f =2000,00 D Profilo X i =0,00 X f =10,00 Q i =500,00 Q f =500,00 Condizione n 2 (Cond 2acc) D Mensola_V X i =-1,60 X f =-0,50 Q i =600,00 Q f =600,00 D Profilo X i =0,00 X f =8,00 Q i =1500,00 Q f =1500,00 196

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole) γ Coefficiente di partecipazione della condizione Ψ Coefficiente di combinazione della condizione Combinazione n 1 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Cond 1perm SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 2 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,30 1.00 1,30 Peso proprio terrapieno SFAV 1,30 1.00 1,30 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Cond 1perm SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 3 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,30 1.00 1,30 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Cond 1perm SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 4 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,30 1.00 1,30 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Cond 1perm SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 5 - Caso A2-M2 (GEO) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 6 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 7 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,30 1.00 1,30 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Cond 1perm SFAV 1.30 1.00 1.30 Cond 2acc SFAV 1.50 1.00 1.50 Combinazione n 8 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Cond 1perm SFAV 1.30 1.00 1.30 Cond 2acc SFAV 1.50 1.00 1.50 Combinazione n 9 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,30 1.00 1,30 Peso proprio terrapieno SFAV 1,30 1.00 1,30 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Cond 1perm SFAV 1.30 1.00 1.30 Cond 2acc SFAV 1.50 1.00 1.50 197

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Combinazione n 10 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,30 1.00 1,30 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Cond 1perm SFAV 1.30 1.00 1.30 Cond 2acc SFAV 1.50 1.00 1.50 Combinazione n 11 - Caso A2-M2 (GEO) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 12 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 13 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 14 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 15 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 16 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 17 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 18 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 19 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 198

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Combinazione n 20 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 21 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 22 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 23 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 24 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 25 - Quasi Permanente (SLE) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 26 - Frequente (SLE) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.50 0.50 Combinazione n 27 - Rara (SLE) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 28 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 29 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 199

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 30 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.50 0.50 Combinazione n 31 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.50 0.50 Combinazione n 32 - Rara (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 33 - Rara (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 1.00 1.00 200

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Impostazioni analisi pali Numero elementi palo 40 Tipo carico palo Distribuito Calcolo della portanza metodo di Hansen Criterio di rottura del sistema terreno-palo Pressione limite Brich-Hansen Andamento pressione verticale Geostatica Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Valori limite delle aperture delle fessure w 1 = 0.20 w 2 = 0.30 w 3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure E.C. 2 Verifica delle tensioni Combinazione di carico Impostazioni avanzate Poco sensibile Componente verticale della spinta nel calcolo delle sollecitazioni Influenza del terreno sulla fondazione di valle nelle verifiche e nel calcolo delle sollecitazioni Rara σ c < 0.60 f ck - σ f < 0.80 f yk Quasi permanente σ c < 0.45 f ck 201

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CS SCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CS RIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CS QLIM Coeff. di sicurezza a carico limite Coeff. di sicurezza a stabilità globale CS STAB C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] -- -- -- -- -- 2 A1-M1 - [1] -- -- -- -- -- 3 A1-M1 - [1] -- -- -- -- -- 4 A1-M1 - [1] -- -- -- -- -- 5 A2-M2 - [1] -- -- -- -- -- 6 STAB - [1] -- -- -- -- 2,37 7 A1-M1 - [2] -- -- -- -- -- 8 A1-M1 - [2] -- -- -- -- -- 9 A1-M1 - [2] -- -- -- -- -- 10 A1-M1 - [2] -- -- -- -- -- 11 A2-M2 - [2] -- -- -- -- -- 12 STAB - [2] -- -- -- -- 2,36 13 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 14 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 15 A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 16 A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 17 STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1,33 18 STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1,23 19 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 20 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 21 A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 22 A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 23 STAB - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1,33 24 STAB - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1,23 25 SLEQ - [1] -- -- -- -- -- 26 SLEF - [1] -- -- -- -- -- 27 SLER - [1] -- -- -- -- -- 28 SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 29 SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 30 SLEF - [1] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 31 SLEF - [1] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 32 SLER - [1] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 33 SLER - [1] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 202

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Bishop Spinta a riposo Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 1.52 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β m ) 1.00 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 25.96 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 12.98 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.59 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β m ) 1.00 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 10.11 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 5.06 Forma diagramma incremento sismico Rettangolare Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0 Lunghezza del muro 37,00 [m] Peso muro Baricentro del muro 21731,48 [kg] X=-0,45 Y=-4,42 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 0,66 Y = -7,60 Punto superiore superficie di spinta X = 0,66 Y = 0,00 Altezza della superficie di spinta 7,60 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [ ] COMBINAZIONE n 11 Valore della spinta statica 34804,23 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 34183,85 [kg] Componente verticale della spinta statica 6542,06 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,66 [m] Y = -4,63 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 10,83 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 48,02 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 8982,60 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,33 [m] Y = -3,10 [m] Sforzo tiranti in direzione X -34040,62 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 22106,24 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,92 [m] Y = -3,56 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 1558 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 143,23 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 61536,61 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 61536,61 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 143,23 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,54 [m] Lunghezza fondazione reagente 1,46 [m] Risultante in fondazione 61536,78 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 0,13 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -33156,80 [kgm] 203

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 11 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 18.50 Altezza(m) = 6.20 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00-59360,30 0,00 0,00 22047,04 22735,82 2 0,20-54868,33 0,00 0,00 23224,02 21819,77 3 0,40-50323,09 0,00 0,00 24169,76 20915,31 4 0,60-45634,12 0,00 0,00 25716,99 20025,01 5 0,80-40794,41 0,00 0,00 27780,35 19159,97 6 1,00-35740,36 0,00 0,00 31179,12 18307,54 7 1,20-30256,59 0,00 0,00 38448,82 17473,35 8 1,40-25705,71 0,00-1696,51 39257,21 16661,61 9 1,60-22719,05 0,00-1564,63 17944,34 15862,49 10 1,80-20906,84 0,00 0,00 13050,34 15084,40 11 2,00-18743,08 0,00 0,00 11926,89 14325,94 12 2,20-16408,75 0,00 0,00 12008,97 13580,08 13 2,40-13969,38 0,00 0,00 12496,84 12858,04 14 2,60-11430,05 0,00 0,00 13261,89 12152,81 15 2,80-8795,31 0,00 0,00 14344,86 11460,18 16 3,00-6079,51 0,00 0,00 15615,87 10794,18 17 3,20-3333,41 0,00 0,00 17433,66 10142,20 18 3,40-496,33 1210,17 0,00 20670,16 9504,25 19 3,60 0,00 4521,86 0,00 28020,42 8892,88 20 3,80 0,00 11985,53-15451,27 28483,49 8294,11 21 4,00 0,00 6779,77-15093,99 5043,07 7712,14 22 4,20 0,00 5654,38-8310,47 0,00 7154,01 23 4,40 0,00 4815,83-5530,58 0,00 6608,51 24 4,60 0,00 3982,52-4091,30 0,00 6082,69 25 4,80 0,00 3275,31-3200,43 0,00 5578,04 26 5,00 0,00 2698,09-2548,99 0,00 5085,48 27 5,20 0,00 2236,06-2015,06 0,00 4613,05 28 5,40 0,00 1874,39-1540,26 0,00 4153,48 29 5,60 0,00 1604,34-1109,78 0,00 3703,06 30 5,80 0,00 1417,18-722,75 0,00 3272,74 31 6,00 0,00 1317,30-362,68 0,00 2856,14 32 6,20 0,00 1264,56-79,11 20,38 2450,75 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 6222,49-430,08 22972,23 2 0,40-2424,95 58,74-453,75 22598,76 3 0,80-2264,30 0,73-4209,36 4208,16 4 1,20-2424,78 58,85-22600,06 452,42 5 1,60 0,00 6222,82-22973,54 22970,88 6 2,00-2424,45 59,10-455,11 22597,43 7 2,40-2263,66 1,58-4210,76 4206,84 8 2,80-2423,91 59,49-22601,67 450,89 9 3,20 0,00 6223,91-22975,17 22969,10 10 3,60-2423,11 60,07-456,73 22595,66 11 4,00-2262,15 3,53-4212,78 4205,00 12 4,40-2422,00 60,90-22604,09 448,88 13 4,80 0,00 6226,18-22977,62 22966,34 14 5,20-2420,44 62,06-458,93 22592,94 15 5,60-2259,17 7,19-4216,06 4202,08 16 6,00-2418,27 63,70-22608,08 445,84 17 6,40 0,00 6230,57-22981,67 22961,73 18 6,80-2415,25 66,01-462,37 22588,37 19 7,20-2253,35 13,76-4221,66 4197,14 20 7,60-2411,02 69,33-22614,94 440,56 21 8,00 0,00 6239,17-22988,62 22953,77 22 8,40-2405,04 74,11-468,56 22580,49 23 8,80-2241,69 25,32-4231,24 4188,67 24 9,20-2396,56 81,06-22626,72 430,05 25 9,60 0,00 6256,41-23000,55 22940,19 204

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB 26 10,00-2384,47 91,22-481,27 22567,05 27 10,40-2217,84 45,25-4247,05 4174,50 28 10,80-2367,31 106,08-22646,15 406,67 29 11,20 0,00 6291,34-23020,24 22918,20 30 11,60-2342,82 128,85-510,15 22545,28 31 12,00-2168,87 79,72-4270,66 4152,55 32 12,40-2308,37 160,89-22674,95 350,79 33 12,80 0,00 6361,35-23049,45 22887,06 34 13,20-2259,97 206,74-580,19 22514,41 35 13,60-2070,31 137,89-4297,66 4124,55 36 14,00-2193,69 274,59-22706,63 243,24 37 14,40 0,00 6495,44-23081,70 22858,04 38 14,80-2111,89 372,83-798,39 22485,48 39 15,20-1941,97 223,38-4403,62 4108,04 40 15,60-2021,89 509,91-22706,31 0,57 41 16,00 0,00 6725,74-23081,85 22877,26 42 16,40-1858,86 692,62-1503,53 22503,94 43 16,80-1643,79 421,83-4731,28 4152,47 44 17,20-1641,43 908,08-22504,56 184,73 45 17,60 0,00 7034,60-22882,90 21109,63 46 18,05-1462,75 886,22-6602,08 20732,42 47 18,50-175,39 213,19-7189,13 2089,73 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 11 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 18.50 Altezza(m) = 2.05 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00 0,00 1,29-16,60 0,11 2 0,06-7,07 0,00-240,62 0,00 3 0,13-28,96 0,00-479,61 0,00 4 0,19-65,18 0,00-738,45 0,00 5 0,25-118,64 0,00-978,56 0,00 6 1,39-3615,78 0,00-11600,92 8262,95 7 1,46-2911,16 0,00-10490,14 4537,44 8 1,52-2280,77 0,00-9181,46 665,27 9 1,59-1950,23 0,00-7956,76 0,00 10 1,65-1571,42 0,00-8087,69 0,00 11 1,72-1084,18 0,00-6544,87 0,00 12 1,79-704,73 0,00-5108,32 0,00 13 1,85-405,58 0,00-3795,70 0,00 14 1,92-187,70 0,00-2561,36 0,00 15 1,99-50,82 0,00-1347,48 0,00 16 2,05 0,00 6,69-201,75 115,45 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00-0,05 169,38-125,00 372,61 2 0,13-0,03 153,46-453,98 1413,51 3 0,27-0,10 126,34-1449,99 2911,04 4 0,40-44,94 47,24-2098,41 2502,41 5 0,52-101,21 0,09-1464,46 4650,64 6 0,64-96,34 0,02-727,10 2204,38 7 0,76-113,20 0,03-472,34 1105,30 8 0,88-126,43 0,02-244,03 560,68 9 1,00-129,21 0,02-176,66 176,66 10 1,12-126,43 0,02-560,68 244,03 11 1,24-113,20 0,03-1105,30 472,34 12 1,36-96,34 0,02-2204,38 727,10 13 1,48-101,21 0,09-4650,64 1464,46 14 1,60-44,94 47,24-2502,41 2098,41 15 1,73-0,10 126,34-2911,04 1449,99 16 1,87-0,03 153,46-1413,51 453,98 17 2,00-0,05 169,38-372,61 372,61 18 2,13-0,03 153,46-453,98 1413,51 19 2,27-0,10 126,34-1449,99 2911,04 20 2,40-44,94 47,24-2098,41 2502,41 205

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB 21 2,52-101,21 0,09-1464,46 4650,64 22 2,64-96,34 0,02-727,10 2204,38 23 2,76-113,20 0,03-472,34 1105,30 24 2,88-126,43 0,02-244,03 560,68 25 3,00-129,21 0,02-176,66 176,66 26 3,12-126,43 0,02-560,68 244,03 27 3,24-113,20 0,03-1105,30 472,34 28 3,36-96,34 0,02-2204,38 727,10 29 3,48-101,21 0,09-4650,64 1464,46 30 3,60-44,94 47,24-2502,41 2098,41 31 3,73-0,10 126,34-2911,04 1449,99 32 3,87-0,03 153,46-1413,51 453,98 33 4,00-0,05 169,38-372,61 372,61 34 4,13-0,03 153,46-453,98 1413,51 35 4,27-0,10 126,34-1449,99 2911,04 36 4,40-44,94 47,24-2098,41 2502,41 37 4,52-101,21 0,09-1464,46 4650,64 38 4,64-96,34 0,02-727,10 2204,38 39 4,76-113,20 0,03-472,34 1105,30 40 4,88-126,43 0,02-244,03 560,68 41 5,00-129,21 0,02-176,66 176,66 42 5,12-126,43 0,02-560,68 244,03 43 5,24-113,20 0,03-1105,30 472,34 44 5,36-96,34 0,02-2204,38 727,10 45 5,48-101,21 0,09-4650,64 1464,46 46 5,60-44,94 47,24-2502,41 2098,41 47 5,73-0,10 126,34-2911,04 1449,99 48 5,87-0,03 153,46-1413,51 453,98 49 6,00-0,05 169,38-372,61 372,61 50 6,13-0,03 153,46-453,98 1413,51 51 6,27-0,10 126,34-1449,99 2911,04 52 6,40-44,94 47,24-2098,41 2502,41 53 6,52-101,21 0,09-1464,46 4650,64 54 6,64-96,34 0,02-727,10 2204,38 55 6,76-113,20 0,03-472,34 1105,30 56 6,88-126,43 0,02-244,03 560,68 57 7,00-129,21 0,02-176,66 176,66 58 7,12-126,43 0,02-560,68 244,03 59 7,24-113,20 0,03-1105,30 472,34 60 7,36-96,34 0,02-2204,38 727,10 61 7,48-101,21 0,09-4650,64 1464,46 62 7,60-44,94 47,24-2502,41 2098,41 63 7,73-0,10 126,34-2911,04 1449,99 64 7,87-0,03 153,46-1413,51 453,98 65 8,00-0,05 169,38-372,61 372,61 66 8,13-0,03 153,46-453,98 1413,51 67 8,27-0,10 126,34-1449,99 2911,04 68 8,40-44,94 47,24-2098,41 2502,41 69 8,52-101,21 0,09-1464,46 4650,64 70 8,64-96,34 0,02-727,10 2204,38 71 8,76-113,20 0,03-472,34 1105,30 72 8,88-126,43 0,02-244,03 560,68 73 9,00-129,21 0,02-176,66 176,66 74 9,12-126,43 0,02-560,68 244,03 75 9,24-113,20 0,03-1105,30 472,34 76 9,36-96,34 0,02-2204,38 727,10 77 9,48-101,21 0,09-4650,64 1464,46 78 9,60-44,94 47,24-2502,41 2098,41 79 9,73-0,10 126,34-2911,04 1449,99 80 9,87-0,03 153,46-1413,51 453,98 81 10,00-0,05 169,38-372,61 372,61 82 10,13-0,03 153,46-453,98 1413,51 83 10,27-0,10 126,34-1449,99 2911,04 84 10,40-44,94 47,24-2098,41 2502,41 85 10,52-101,21 0,09-1464,46 4650,64 86 10,64-96,34 0,02-727,10 2204,38 87 10,76-113,20 0,03-472,34 1105,30 88 10,88-126,43 0,02-244,03 560,68 89 11,00-129,21 0,02-176,66 176,66 90 11,12-126,43 0,02-560,68 244,03 91 11,24-113,20 0,03-1105,30 472,34 92 11,36-96,34 0,02-2204,38 727,10 93 11,48-101,21 0,09-4650,64 1464,46 94 11,60-44,94 47,24-2502,41 2098,40 95 11,73-0,10 126,34-2911,04 1449,98 96 11,87-0,03 153,46-1413,51 453,98 97 12,00-0,05 169,38-372,61 372,60 206

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB 98 12,13-0,03 153,46-453,99 1413,50 99 12,27-0,10 126,34-1449,99 2911,03 100 12,40-44,94 47,24-2098,42 2502,40 101 12,52-101,21 0,09-1464,47 4650,63 102 12,64-96,35 0,02-727,11 2204,36 103 12,76-113,21 0,03-472,35 1105,28 104 12,88-126,44 0,02-244,05 560,65 105 13,00-129,21 0,02-176,71 176,62 106 13,12-126,44 0,02-560,74 243,98 107 13,24-113,21 0,03-1105,36 472,28 108 13,36-96,35 0,02-2204,45 727,03 109 13,48-101,21 0,09-4650,72 1464,39 110 13,60-44,94 47,24-2502,49 2098,32 111 13,73-0,10 126,33-2911,13 1449,91 112 13,87-0,03 153,42-1413,62 453,89 113 14,00-0,05 169,33-372,75 372,42 114 14,13-0,03 153,40-454,17 1413,27 115 14,27-0,10 126,32-1450,26 2910,73 116 14,40-44,94 47,23-2098,86 2502,13 117 14,52-101,23 0,09-1464,84 4650,12 118 14,64-96,39 0,02-727,45 2203,80 119 14,76-113,42 0,03-472,86 1104,58 120 14,88-126,70 0,02-244,79 559,47 121 15,00-129,54 0,02-178,56 175,13 122 15,12-126,83 0,02-562,99 242,27 123 15,24-113,70 0,03-1107,42 470,11 124 15,36-96,52 0,02-2206,98 724,28 125 15,48-101,29 0,09-4653,69 1461,75 126 15,60-44,94 47,20-2505,42 2095,21 127 15,73-0,10 126,12-2914,48 1446,98 128 15,87-0,03 151,86-1417,82 450,54 129 16,00-0,05 167,42-378,07 365,71 130 16,13-0,03 150,97-461,32 1404,82 131 16,27-0,10 125,77-1460,28 2899,95 132 16,40-44,98 47,17-2115,59 2492,47 133 16,52-101,72 0,09-1479,33 4631,18 134 16,64-98,14 0,02-741,97 2183,45 135 16,76-121,88 0,03-495,20 1079,41 136 16,88-137,50 0,02-278,18 514,70 137 17,00-143,38 0,02-269,55 126,27 138 17,12-144,08 0,02-654,93 158,28 139 17,24-135,98 0,02-1205,88 364,74 140 17,36-112,97 0,01-2323,67 597,50 141 17,48-108,75 0,06-4786,54 1335,56 142 17,60-45,19 45,09-2710,40 1933,82 143 17,73-0,06 103,43-3151,12 1327,83 144 17,86-0,05 91,71-1805,22 357,48 145 17,99-0,10 96,46-958,28 115,06 146 18,11-0,11 93,88-573,12 13,26 147 18,24-0,15 81,93-374,61 22,68 148 18,37-4,17 68,09-276,19 123,15 149 18,50 0,00 23,98-660,28 43,76 Sollecitazioni mensola di marciapiede Combinazione n 11 L'ascissa X(espressa in [m]) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola Momento positivo se tende le fibre superiori, epresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso il basso, epresso in [kg] Sforzo Normale positivo di compressione, epresso in [kg] Nr. X M T N 1-1,50 0,00 0,00 0,00 2-1,40 10,55 211,19 0,00 3-1,40 10,55 711,19 0,00 4-1,30 92,29 923,78 0,00 5-1,20 195,35 1137,75 0,00 6-1,10 319,88 1353,11 0,00 7-1,00 466,02 1569,86 0,00 8-0,90 633,90 1788,00 0,00 9-0,80 823,66 2007,53 0,00 10-0,70 1035,45 2228,44 0,00 11-0,60 1269,40 2450,75 0,00 207

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 11 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,20 100, 62 30,41 15,21 995191-111634 84,74 28045 -- -- 2 1,20 100, 70 30,41 30,41 1171070-146440 54,28 30349 -- -- 3 2,20 100, 79 30,41 30,41 1286287-136281 20,10 32612 -- -- 4 3,20 100, 88 30,41 30,41 1401504 217754 35,82 34857 -- -- 5 4,20 100, 97 30,41 38,01 1547052 190715 10,18 37097 -- -- 6 5,20 100, 105 60,82 41,81 1798759 209371 5,86 39342 -- -- 7 6,20 100, 114 30,41 41,81 1792651 212586 3,58 41599 -- -- Armature e tensioni nei materiali della mensola di marciapiede Combinazione n 11 L'ascissa X, espressa in [m], è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1-1,50 100, 45 0,00 19,01 0 0 1000,00 17174 -- -- 2-1,40 100, 46 0,00 19,01 0-750 71,13 17338 -- -- 3-1,40 100, 46 0,00 19,01 0-750 71,13 17338 -- -- 4-1,30 100, 46 0,00 19,01 0-740 8,02 17502 -- -- 5-1,20 100, 47 0,00 19,01 0-731 3,74 17665 -- -- 6-1,10 100, 47 0,00 19,01 0-721 2,26 17828 -- -- 7-1,00 100, 48 0,00 19,01 0-712 1,53 17991 -- -- 8-0,90 100, 48 19,01 19,01 0-30759 48,52 20813 -- -- 9-0,80 100, 49 19,01 19,01 0-31173 37,85 20936 -- -- 10-0,70 100, 49 19,01 19,01 0-31587 30,51 21059 -- -- 11-0,60 100, 50 19,01 19,01 0-32001 25,21 21182 -- -- Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 11 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,25 100, 140 30,41 30,41 0-158324 1000,00 42821 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 140 30,41 30,41 0 158324 1000,00 42821 -- -- 2 0,33 100, 140 30,41 30,41 0-158324 146,03 42821 -- -- 3 0,66 100, 140 30,41 30,41 0-158324 43,79 42821 -- -- 208

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Analisi dei pali Combinazione n 11 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 143,2 Verticale [kg] 61536,6 Momento [kgm] 33156,8 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] -0,19863 Verticale [cm] 0,06780 Rotazione [ ] 0,04947 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] 1 18 126492 294 64840 1419 312463 Calcolo della portanza τ m σ p N c, N q, N γ N' c, N' q, N' γ P l P p P t P d,s P d,c PT tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] portanza caratteristica di punta in [kg] portanza caratteristica totale in [kg] portanza di progetto, con applicazione dei coeff. parziali alle singole aliquote della portanza, in [kg] portanza di progetto, con applicazione del coeff. parziale alla portanza totale, in [kg] Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N γ N' γ τ m σ p 1 13.51 30.53 5.52 8.12 2.27 1.36 0.10 4.29 Fila P l P p P t P d,s P d,c PT 1 293148 382431 619030 370582 619030 MEDI 1 279641 283694 506786 303186 506786 MINIMI 209

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N τ c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f ΠD) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N τ c 1 120,0 760,0 286513,3 126492 0,44 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 11 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] T u taglio ultimo espresso in [kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0,00 64840 126492 294 148,66 377659 736753 59260 5,82 2 0,50 63998 127052 3892 148,66 377214 748862 59260 5,89 3 1,00 62052 127534 5601 148,66 376310 773418 59260 6,06 4 1,50 59252 127937 6875 148,66 374389 808385 59260 6,32 5 2,00 55814 128262 8360 148,66 371224 853079 59260 6,65 6 2,50 51634 128508 9336 148,66 365241 909027 59260 7,07 7 3,00 46966 128677 9894 148,66 355709 974574 59260 7,57 8 3,50 42018 128767 10117 148,66 343511 1052701 59260 8,18 9 4,00 36960 128778 10079 148,66 327956 1142691 59260 8,87 10 4,50 31921 128712 9752 148,66 308446 1243736 59260 9,66 11 5,00 27045 128567 9230 148,66 284792 1353864 59260 10,53 12 5,50 22429 128343 8581 148,66 256810 1469487 59260 11,45 13 6,00 18139 128042 7859 148,66 224664 1585882 59260 12,39 14 6,50 14209 127662 7110 148,66 189075 1698717 59260 13,31 15 7,00 10654 127203 6151 148,66 151430 1807969 59260 14,21 16 7,50 7579 126667 5235 148,66 109260 1826068 59260 14,42 17 8,00 4961 126052 4388 148,66 72453 1840778 59260 14,60 18 8,50 2767 125358 3626 148,66 40912 1853382 59260 14,78 19 9,00 954 124587 2958 127,42 13628 1779720 56297 14,28 20 9,50-525 123737 2387 127,42 7564 1782072 56297 14,40 21 10,00-1719 122291 1587 127,42 24954 1775328 56297 14,52 22 10,50-2512 120197 938 127,42 37009 1770653 56297 14,73 23 11,00-2981 117979 428 127,42 44668 1767683 56297 14,98 24 11,50-3195 115639 41 127,42 48799 1766081 56297 15,27 25 12,00-3216 113175-239 127,42 50169 1765550 56297 15,60 26 12,50-3096 110587-461 127,42 49439 1765833 56297 15,97 27 13,00-2866 107877-600 127,42 46931 1766805 56297 16,38 28 13,50-2566 105043-672 127,42 43191 1768256 56297 16,83 29 14,00-2230 102086-694 127,42 38662 1770012 56297 17,34 30 14,50-1883 98674-678 127,42 33807 1771895 56297 17,96 31 15,00-1543 94829-635 127,42 28871 1773809 56297 18,71 32 15,50-1226 90838-574 127,42 23968 1775710 56297 19,55 33 16,00-939 86702-505 127,42 19255 1777538 56297 20,50 34 16,50-687 82421-435 127,42 14824 1779256 56297 21,59 35 17,00-469 77995-368 127,42 10718 1780849 56297 22,83 36 17,50-285 73445-260 127,42 6928 1782318 56297 24,27 37 18,00-156 68766-168 127,42 4035 1783440 56297 25,93 38 18,50-72 63939-95 127,42 1996 1784231 56297 27,91 39 19,00-24 58963-41 127,42 729 1784722 56297 30,27 40 19,50-4 53838-7 127,42 117 1784960 56297 33,15 41 20,00 0 48565-7 127,42 0 1785005 56297 36,75 210

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Analisi dei tiranti Combinazione n 11 Nr. Nt D α N L f L σ f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D α N L f L σ f 1 23 19,00 30.00 42500 19,00 26,00 6071,4 2 23 19,00 36.00 42500 17,40 21,30 6071,4 COMBINAZIONE n 21 Valore della spinta statica 28780,79 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 28269,72 [kg] Componente verticale della spinta statica 5399,67 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,66 [m] Y = -4,78 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 10,81 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 48,33 [ ] Incremento sismico della spinta 27014,77 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0,66 [m] Y = -3,80 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 26,20 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7893,60 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,33 [m] Y = -3,10 [m] Inerzia del muro 5641,55 [kg] Inerzia verticale del muro 2820,78 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 2049,20 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 1024,60 [kg] Sforzo tiranti in direzione X -34040,62 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 22106,24 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,92 [m] Y = -3,56 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 130 [kg] Componente dir. Y 832 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 28744,69 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 67492,95 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 67492,95 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 28744,69 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 1,04 [m] Lunghezza fondazione reagente -0,05 [m] Risultante in fondazione 73359,08 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 23,07 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 70408,48 [kgm] 211

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 21 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 18.50 Altezza(m) = 6.20 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00-6509,29 4192,40-6235,56 4886,66 26235,46 2 0,20-5402,46 1496,15-5060,73 6554,52 25193,47 3 0,40-4126,75 1237,44 0,00 8128,30 24163,06 4 0,60-2591,99 1948,75 0,00 10257,07 23146,79 5 0,80-791,69 3200,60 0,00 12913,01 22155,73 6 1,00 0,00 4667,89 0,00 16918,91 21177,28 7 1,20 0,00 6961,24 0,00 24800,15 20217,04 8 1,40 0,00 13487,36-15010,61 25924,31 19279,22 9 1,60 0,00 8442,81-14108,93 5113,91 18354,02 10 1,80 0,00 7404,89-7039,39 364,99 17449,82 11 2,00 0,00 7078,85-3355,97 26,33 16565,22 12 2,20 0,00 6965,60-1006,46 779,67 15693,23 13 2,40 0,00 7087,81 0,00 2018,74 14845,03 14 2,60 0,00 7479,23 0,00 3429,05 14013,63 15 2,80 0,00 8139,86 0,00 5062,98 13194,84 16 3,00 0,00 9048,14 0,00 6890,81 12402,68 17 3,20 0,00 10380,38 0,00 9275,01 11624,55 18 3,40 0,00 11946,26 0,00 13087,49 10860,44 19 3,60 0,00 13779,46-1533,00 21011,19 10122,96 20 3,80 0,00 19872,66-21970,81 21787,18 9398,11 21 4,00 0,00 13404,10-21209,76 0,00 8690,11 22 4,20 0,00 11123,00-13854,90 0,00 8006,10 23 4,40 0,00 9235,12-10522,37 0,00 7334,83 24 4,60 0,00 7458,56-8548,90 0,00 6683,46 25 4,80 0,00 5913,46-7136,66 0,00 6053,13 26 5,00 0,00 4603,64-5957,51 0,00 5433,99 27 5,20 0,00 3515,45-4887,43 0,00 4831,61 28 5,40 0,00 2635,92-3867,20 0,00 4238,92 29 5,60 0,00 1957,63-2877,11 0,00 3653,64 30 5,80 0,00 1476,24-1942,27 0,00 3088,06 31 6,00 0,00 1187,00-1038,55 0,00 2536,16 32 6,20 0,00 1049,65-232,26 0,00 1995,48 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 6222,55-372,13 23198,63 2 0,40-2424,89 58,78-511,71 22372,36 3 0,80-2264,24 0,80-3735,32 3734,15 4 1,20-2424,72 58,90-22373,67 510,18 5 1,60 0,00 6222,88-23199,97 23197,25 6 2,00-2424,38 59,16-513,27 22371,01 7 2,40-2263,58 1,66-3736,74 3732,88 8 2,80-2423,82 59,56-22375,29 508,42 9 3,20 0,00 6224,00-23201,63 23195,43 10 3,60-2423,01 60,16-515,13 22369,23 11 4,00-2262,04 3,63-3738,80 3731,16 12 4,40-2421,87 61,00-22377,71 506,06 13 4,80 0,00 6226,31-23204,12 23192,64 14 5,20-2420,29 62,19-517,67 22366,50 15 5,60-2259,01 7,33-3742,13 3728,45 16 6,00-2418,09 63,86-22381,70 502,49 17 6,40 0,00 6230,77-23208,22 23187,99 18 6,80-2415,03 66,21-521,64 22361,93 19 7,20-2253,11 13,93-3747,74 3723,87 20 7,60-2410,75 69,57-22388,50 496,28 21 8,00 0,00 6239,46-23215,21 23180,01 22 8,40-2404,73 74,40-528,76 22354,12 23 8,80-2241,37 25,49-3757,27 3716,03 24 9,20-2396,23 81,39-22400,10 483,97 25 9,60 0,00 6256,74-23227,13 23166,50 26 10,00-2384,16 91,56-543,28 22340,88 212

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB 27 10,40-2217,54 45,30-3772,89 3703,05 28 10,80-2367,08 106,37-22419,07 456,92 29 11,20 0,00 6291,48-23246,63 23144,84 30 11,60-2342,82 128,74-575,91 22319,62 31 12,00-2169,02 79,30-3796,37 3683,41 32 12,40-2308,83 160,30-22446,81 393,23 33 12,80 0,00 6360,53-23275,26 23114,63 34 13,20-2261,27 205,74-654,13 22289,85 35 13,60-2072,18 136,03-3824,27 3660,03 36 14,00-2196,44 272,24-22476,37 233,62 37 14,40 0,00 6491,62-23306,09 23087,76 38 14,80-2113,58 368,17-854,07 22262,91 39 15,20-1943,88 217,80-3987,23 3652,23 40 15,60-2025,44 501,49-22472,59 0,00 41 16,00 0,00 6714,26-23303,53 23110,99 42 16,40-1865,97 678,42-1437,87 22284,16 43 16,80-1651,85 404,76-4262,87 3708,34 44 17,20-1663,70 885,81-22263,87 172,01 45 17,60 0,00 7007,82-23103,81 21358,47 46 18,05-1504,63 843,82-5950,22 20505,54 47 18,50-224,22 166,30-7331,54 2215,00 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 21 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 18.50 Altezza(m) = 2.05 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00 0,00 1,29-16,60 0,11 2 0,06-7,07 0,00-240,62 0,00 3 0,13-28,96 0,00-479,61 0,00 4 0,19-65,18 0,00-738,45 0,00 5 0,25-118,64 0,00-978,56 0,00 6 1,39-3258,32 0,00-10564,74 11247,20 7 1,46-2610,90 0,00-9564,36 6937,68 8 1,52-2038,77 0,00-8325,90 2458,14 9 1,59-1782,64 0,00-7192,74 0,00 10 1,65-1460,17 0,00-7480,18 0,00 11 1,72-1006,63 0,00-6075,67 0,00 12 1,79-656,57 0,00-4720,25 0,00 13 1,85-379,89 0,00-3501,55 0,00 14 1,92-177,66 0,00-2367,88 0,00 15 1,99-49,59 6,17-1256,35 0,00 16 2,05 0,00 6,13-209,12 99,71 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00-0,05 185,57-136,65 408,83 2 0,13-0,03 168,08-497,52 1550,74 3 0,27-0,10 138,38-1588,76 3212,98 4 0,40-48,85 51,36-3321,05 2716,26 5 0,52-110,84 0,09-1603,99 4374,22 6 0,64-105,56 0,02-836,08 2303,58 7 0,76-124,03 0,03-2881,78 1542,36 8 0,88-138,60 0,02-958,15 3348,60 9 1,00-141,65 0,02-1114,05 1114,05 10 1,12-138,60 0,02-3348,60 958,15 11 1,24-124,03 0,03-1542,36 2881,78 12 1,36-105,56 0,02-2303,58 836,08 13 1,48-110,84 0,09-4374,22 1603,99 14 1,60-48,85 51,36-2716,26 3321,05 15 1,73-0,10 138,38-3212,98 1588,76 16 1,87-0,03 168,08-1550,74 497,52 17 2,00-0,05 185,57-408,83 408,83 18 2,13-0,03 168,08-497,52 1550,74 19 2,27-0,10 138,38-1588,76 3212,98 20 2,40-48,85 51,36-3321,05 2716,26 21 2,52-110,84 0,09-1603,99 4374,22 213

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB 22 2,64-105,56 0,02-836,08 2303,58 23 2,76-124,03 0,03-2881,78 1542,36 24 2,88-138,60 0,02-958,15 3348,60 25 3,00-141,65 0,02-1114,05 1114,05 26 3,12-138,60 0,02-3348,60 958,15 27 3,24-124,03 0,03-1542,36 2881,78 28 3,36-105,56 0,02-2303,58 836,08 29 3,48-110,84 0,09-4374,22 1603,99 30 3,60-48,85 51,36-2716,26 3321,05 31 3,73-0,10 138,38-3212,98 1588,76 32 3,87-0,03 168,08-1550,74 497,52 33 4,00-0,05 185,57-408,83 408,83 34 4,13-0,03 168,08-497,52 1550,74 35 4,27-0,10 138,38-1588,76 3212,98 36 4,40-48,85 51,36-3321,05 2716,26 37 4,52-110,84 0,09-1603,99 4374,22 38 4,64-105,56 0,02-836,08 2303,58 39 4,76-124,03 0,03-2881,78 1542,36 40 4,88-138,60 0,02-958,15 3348,60 41 5,00-141,65 0,02-1114,05 1114,05 42 5,12-138,60 0,02-3348,60 958,15 43 5,24-124,03 0,03-1542,36 2881,78 44 5,36-105,56 0,02-2303,58 836,08 45 5,48-110,84 0,09-4374,22 1603,99 46 5,60-48,85 51,36-2716,26 3321,05 47 5,73-0,10 138,38-3212,98 1588,76 48 5,87-0,03 168,08-1550,74 497,52 49 6,00-0,05 185,57-408,83 408,83 50 6,13-0,03 168,08-497,52 1550,74 51 6,27-0,10 138,38-1588,76 3212,98 52 6,40-48,85 51,36-3321,05 2716,26 53 6,52-110,84 0,09-1603,99 4374,22 54 6,64-105,56 0,02-836,08 2303,58 55 6,76-124,03 0,03-2881,78 1542,36 56 6,88-138,60 0,02-958,15 3348,60 57 7,00-141,65 0,02-1114,05 1114,05 58 7,12-138,60 0,02-3348,60 958,15 59 7,24-124,03 0,03-1542,36 2881,78 60 7,36-105,56 0,02-2303,58 836,08 61 7,48-110,84 0,09-4374,22 1603,99 62 7,60-48,85 51,36-2716,26 3321,05 63 7,73-0,10 138,38-3212,98 1588,76 64 7,87-0,03 168,08-1550,74 497,52 65 8,00-0,05 185,57-408,83 408,83 66 8,13-0,03 168,08-497,52 1550,74 67 8,27-0,10 138,38-1588,76 3212,98 68 8,40-48,85 51,36-3321,05 2716,26 69 8,52-110,84 0,09-1603,99 4374,22 70 8,64-105,56 0,02-836,08 2303,58 71 8,76-124,03 0,03-2881,78 1542,36 72 8,88-138,60 0,02-958,15 3348,60 73 9,00-141,65 0,02-1114,05 1114,05 74 9,12-138,60 0,02-3348,60 958,15 75 9,24-124,03 0,03-1542,36 2881,78 76 9,36-105,56 0,02-2303,58 836,08 77 9,48-110,84 0,09-4374,22 1603,99 78 9,60-48,85 51,36-2716,26 3321,05 79 9,73-0,10 138,38-3212,98 1588,76 80 9,87-0,03 168,08-1550,74 497,52 81 10,00-0,05 185,57-408,83 408,83 82 10,13-0,03 168,08-497,52 1550,74 83 10,27-0,10 138,38-1588,76 3212,98 84 10,40-48,85 51,36-3321,05 2716,26 85 10,52-110,84 0,09-1603,99 4374,22 86 10,64-105,56 0,02-836,08 2303,58 87 10,76-124,03 0,03-2881,77 1542,36 88 10,88-138,60 0,02-958,15 3348,60 89 11,00-141,65 0,02-1114,06 1114,04 90 11,12-138,60 0,02-3348,60 958,16 91 11,24-124,03 0,03-1542,37 2881,78 92 11,36-105,56 0,02-2303,58 836,08 93 11,48-110,84 0,09-4374,23 1603,99 94 11,60-48,85 51,36-2716,27 3321,05 95 11,73-0,10 138,38-3212,99 1588,76 96 11,87-0,03 168,08-1550,74 497,52 97 12,00-0,05 185,57-408,83 408,82 98 12,13-0,03 168,08-497,53 1550,73 214

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB 99 12,27-0,10 138,38-1588,77 3212,98 100 12,40-48,85 51,36-3321,03 2716,26 101 12,52-110,84 0,09-1604,00 4374,21 102 12,64-105,56 0,02-836,06 2303,56 103 12,76-124,04 0,03-2881,72 1542,31 104 12,88-138,60 0,02-957,93 3348,50 105 13,00-141,66 0,02-1114,41 1113,78 106 13,12-138,61 0,02-3348,74 958,44 107 13,24-124,04 0,03-1542,53 2881,83 108 13,36-105,56 0,02-2303,65 836,14 109 13,48-110,85 0,09-4374,32 1603,91 110 13,60-48,85 51,36-2716,35 3320,94 111 13,73-0,10 138,37-3213,09 1588,67 112 13,87-0,03 168,03-1550,87 497,42 113 14,00-0,05 185,52-408,99 408,62 114 14,13-0,03 168,01-497,73 1550,48 115 14,27-0,10 138,36-1589,06 3212,65 116 14,40-48,85 51,36-3320,12 2715,96 117 14,52-110,86 0,09-1604,40 4373,69 118 14,64-105,61 0,02-835,18 2302,96 119 14,76-124,27 0,03-2879,71 1540,21 120 14,88-138,89 0,02-949,72 3344,98 121 15,00-142,02 0,02-1127,37 1103,68 122 15,12-139,03 0,02-3353,57 969,06 123 15,24-124,57 0,03-1548,50 2883,75 124 15,36-105,75 0,02-2306,33 838,50 125 15,48-110,93 0,09-4377,69 1601,04 126 15,60-48,85 51,35-2719,54 3317,31 127 15,73-0,10 138,14-3216,77 1585,47 128 15,87-0,03 166,32-1555,45 493,77 129 16,00-0,05 183,44-414,80 401,30 130 16,13-0,03 165,35-505,55 1541,26 131 16,27-0,10 137,76-1600,02 3200,90 132 16,40-48,89 51,32-3259,77 2705,39 133 16,52-111,39 0,09-1620,18 4354,89 134 16,64-107,52 0,02-806,02 2281,70 135 16,76-133,52 0,03-2890,12 1464,27 136 16,88-150,71 0,02-533,60 3296,09 137 17,00-157,17 0,02-1524,17 611,81 138 17,12-157,94 0,02-3780,51 1268,26 139 17,24-149,03 0,02-1845,37 3183,84 140 17,36-123,75 0,01-2430,77 968,91 141 17,48-119,11 0,06-4545,05 1462,14 142 17,60-49,28 49,19-2943,37 2807,16 143 17,73-0,06 113,30-3478,46 1454,04 144 17,86-0,05 100,31-1979,40 390,56 145 17,99-0,10 104,90-1050,28 123,76 146 18,11-0,11 101,54-628,76 18,86 147 18,24-0,15 87,68-413,02 30,54 148 18,37-4,39 71,52-323,32 188,25 149 18,50 0,00 21,76-795,04 43,76 Sollecitazioni mensola di marciapiede Combinazione n 21 L'ascissa X(espressa in [m]) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola Momento positivo se tende le fibre superiori, epresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso il basso, epresso in [kg] Sforzo Normale positivo di compressione, epresso in [kg] Nr. X M T N 1-1,50 0,00 0,00 0,00 2-1,40 7,98 159,89 0,00 3-1,40 7,98 659,89-129,80 4-1,30 82,03 821,34-129,80 5-1,20 172,30 984,37-129,80 6-1,10 278,96 1148,96-129,80 7-1,00 402,15 1315,13-129,80 8-0,90 542,03 1482,86-129,80 9-0,80 698,77 1652,16-129,80 10-0,70 872,52 1823,03-129,80 11-0,60 1063,43 1995,48-129,80 215

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 21 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,20 100, 62 30,41 15,21 995191-111027 93,54 28001 -- -- 2 1,20 100, 70 30,41 30,41 1171070-113506 24,66 30398 -- -- 3 2,20 100, 79 30,41 30,41 1286287-108489 8,09 32749 -- -- 4 3,20 100, 88 30,41 30,41 1401504-185317 20,48 35084 -- -- 5 4,20 100, 97 30,41 38,01 1547052-302449 42,73 37416 -- -- 6 5,20 100, 105 60,82 41,81 1798759-288965 61,90 49298 -- -- 7 6,20 100, 114 30,41 41,81 1616669 321979 49,46 42101 -- -- Armature e tensioni nei materiali della mensola di marciapiede Combinazione n 21 L'ascissa X, espressa in [m], è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1-1,50 100, 45 0,00 19,01 0 0 1000,00 17174 -- -- 2-1,40 100, 46 0,00 19,01 0-750 94,00 17338 -- -- 3-1,40 100, 46 0,00 19,01 0-750 94,00 17338 -- -- 4-1,30 100, 46 0,00 19,01 0-740 9,02 17502 -- -- 5-1,20 100, 47 0,00 19,01 0-731 4,24 17665 -- -- 6-1,10 100, 47 0,00 19,01 0-721 2,59 17828 -- -- 7-1,00 100, 48 0,00 19,01 0-712 1,77 17991 -- -- 8-0,90 100, 48 19,01 19,01 0-30759 56,75 20813 -- -- 9-0,80 100, 49 19,01 19,01 0-31173 44,61 20936 -- -- 10-0,70 100, 49 19,01 19,01 0-31587 36,20 21059 -- -- 11-0,60 100, 50 19,01 19,01 0-32001 30,09 21182 -- -- Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 21 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,25 100, 140 30,41 30,41 0-158324 1000,00 42821 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 140 30,41 30,41 0 158324 1000,00 42821 -- -- 2 0,33 100, 140 30,41 30,41 0-158324 157,28 42821 -- -- 3 0,66 100, 140 30,41 30,41 0-158324 48,59 42821 -- -- 216

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Analisi dei pali Combinazione n 21 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale[kg] 28744,7 Verticale [kg] 67492,9 Momento [kgm] -70408,5 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 1,24861 Verticale [cm] 0,08692 Rotazione [ ] -0,22015 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] 1 18 138736 59086-148365 77163-193755 Calcolo della portanza τ m tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] σ p tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] N c, N q, N γ fattori di capacità portante N' c, N' q, N' γ fattori di capacità portante corretti P l portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] P p portanza caratteristica di punta in [kg] P t portanza caratteristica totale in [kg] P d,s portanza di progetto, con applicazione dei coeff. parziali alle singole aliquote della portanza, in [kg] P d,c portanza di progetto, con applicazione del coeff. parziale alla portanza totale, in [kg] PT Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N γ N' γ τ m σ p 1 13.51 30.53 5.52 8.12 2.27 1.36 0.12 4.58 Fila P l P p P t P d,s P d,c PT 1 293148 382431 619030 481645 619030 MEDI 1 279641 283694 506786 396761 506786 MINIMI 217

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N τ c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f ΠD) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N τ c 1 120,0 760,0 286513,3 138736 0,48 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 21 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] T u taglio ultimo espresso in [kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0,00-148365 138736 59086 148,66 346059 323598 59260 2,33 2 0,50-176014 139238 45122 148,66 335125 265105 59260 1,90 3 1,00-198575 139658 32234 148,66 328170 230802 59260 1,65 4 1,50-214692 139993 20318 148,66 324050 211302 59260 1,51 5 2,00-224851 140246 4444 148,66 321816 200724 59260 1,43 6 2,50-227074 140414-8136 148,66 321396 198740 59260 1,42 7 3,00-223006 140499-17821 148,66 322310 203063 59260 1,45 8 3,50-214095 140501-25005 148,66 324383 212877 59260 1,52 9 4,00-201593 140418-30064 148,66 327621 228203 59260 1,63 10 4,50-186560 140253-34658 148,66 332045 249625 59260 1,78 11 5,00-169231 140003-37239 148,66 338018 279639 59260 2,00 12 5,50-150612 139671-38226 148,66 345530 320430 59260 2,29 13 6,00-131499 139254-37989 148,66 354289 375184 59260 2,69 14 6,50-112504 138754-36853 148,66 364163 449132 59260 3,24 15 7,00-94077 138171-34577 148,66 373404 548414 59260 3,97 16 7,50-76789 137504-31797 148,66 378089 677030 59260 4,92 17 8,00-60891 136753-28759 148,66 372602 836816 59260 6,12 18 8,50-46511 135919-25658 148,66 348876 1019510 59260 7,50 19 9,00-33682 135001-22644 127,42 294951 1182184 56297 8,76 20 9,50-22360 133999-19825 127,42 239359 1434413 56297 10,70 21 10,00-12448 132362-15526 127,42 159469 1695667 56297 12,81 22 10,50-4685 130033-11745 127,42 63429 1760408 56297 13,54 23 11,00 1187 127573-8511 127,42 16554 1778586 56297 13,94 24 11,50 5443 124981-5817 127,42 76442 1755361 56297 14,05 25 12,00 8351 122258-3636 127,42 118781 1738943 56297 14,22 26 12,50 10169 119403-1656 127,42 147158 1727938 56297 14,47 27 13,00 10997 116416-156 127,42 160022 1694069 56297 14,55 28 13,50 11075 113298 932 127,42 164363 1681520 56297 14,84 29 14,00 10609 110049 1676 127,42 162590 1686647 56297 15,33 30 14,50 9770 106315 2212 127,42 156597 1703970 56297 16,03 31 15,00 8665 102117 2497 127,42 146633 1728141 56297 16,92 32 15,50 7416 97765 2593 127,42 131541 1733994 56297 17,74 33 16,00 6120 93258 2554 127,42 114233 1740706 56297 18,67 34 16,50 4843 88596 2422 127,42 95555 1747950 56297 19,73 35 17,00 3632 83779 2234 127,42 76106 1755492 56297 20,95 36 17,50 2515 78831 1838 127,42 56256 1763189 56297 22,37 37 18,00 1596 73744 1419 127,42 38314 1770147 56297 24,00 38 18,50 887 68500 998 127,42 22991 1776089 56297 25,93 39 19,00 388 63096 586 127,42 10948 1780759 56297 28,22 40 19,50 95 57534 190 127,42 2942 1783864 56297 31,01 41 20,00 0 51814 190 127,42 0 1785005 56297 34,45 218

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Analisi dei tiranti Combinazione n 21 Nr. Nt D α N L f L σ f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D α N L f L σ f 1 23 19,00 30.00 42500 19,00 26,00 6071,4 2 23 19,00 36.00 42500 17,40 21,30 6071,4 219

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 24 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -5,20 Y[m]= 5,20 Raggio del cerchio R[m]= 33,16 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -30,96 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 27,55 Larghezza della striscia dx[m]= 2,34 Coefficiente di sicurezza C= 1.23 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α( ) Wsinα b/cosα φ c u 1 17408,91 73.71 16710,35 8,35 15.13 0,15 0,00 2 44945,15 62.18 39751,38 5,02 14.07 0,18 0,00 3 61976,00 54.37 50375,19 4,02 15.83 0,17 0,00 4 78517,03 47.88 58241,40 3,49 17.07 0,17 0,00 5 89951,25 42.14 60349,72 3,16 17.07 0,17 0,00 6 98470,83 36.88 59097,81 2,93 17.07 0,17 0,00 7 105529,82 31.97 55872,22 2,76 17.10 0,17 0,00 8 109615,36 27.31 50287,58 2,63 20.46 0,20 0,00 9 113098,72 22.84 43893,85 2,54 20.46 0,20 0,00 10 117187,91 18.51 37201,64 2,47 20.46 0,20 0,00 11 120162,23 14.29 29657,50 2,42 20.46 0,20 0,00 12 125006,06 10.15 22023,22 2,38 20.46 0,20 0,00 13 102317,22 6.06 10799,16 2,35 20.46 0,20 0,00 14 93213,35 2.00 3254,70 2,34 20.46 0,20 0,00 15 89860,70-2.05-3209,09 2,34 20.46 0,20 0,00 16 85736,56-6.10-9117,32 2,35 20.46 0,20 0,00 17 80862,67-10.19-14310,46 2,38 20.46 0,20 0,00 18 75215,40-14.34-18623,89 2,42 20.46 0,20 0,00 19 68756,90-18.56-21881,76 2,47 17.97 0,17 0,00 20 61431,64-22.89-23890,62 2,54 17.07 0,17 0,00 21 53160,67-27.36-24430,50 2,64 17.07 0,17 0,00 22 43831,93-32.02-23241,47 2,76 17.07 0,17 0,00 23 33283,27-36.94-20001,64 2,93 15.52 0,17 0,00 24 21270,63-42.20-14287,76 3,16 14.07 0,18 0,00 25 7401,15-47.95-5495,84 3,49 14.07 0,18 0,00 ΣW i = 1898211,35 [kg] ΣW i sinα i = 359025,35 [kg] ΣW i tanφ i = 650295,36 [kg] Σtanα i tanφ i = 2.01 Analisi dei tiranti Combinazione n 24 Nr. Nt D α N L f L σ f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D α N L f L σ f 1 23 19,00 30.00 42500 10,80 17,80 6071,4 2 23 19,00 36.00 42500 9,80 13,70 6071,4 220

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Inviluppo sollecitazioni mensola di marciapiede L'ascissa X(espressa in [m]) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola Momento positivo se tende le fibre superiori, epresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso il basso, epresso in [kg] Sforzo Normale positivo di compressione, epresso in [kg] Inviluppo combinazioni SLU Nr. X Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 0-1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1-1,40 0,00 0,00 6,65 13,14 133,19 263,15 2-1,40-129,80 0,00 6,65 13,14 633,19 913,15 3-1,30-129,80 0,00 76,69 117,69 767,78 1178,11 4-1,20-129,80 0,00 160,25 248,83 903,75 1444,88 5-1,10-129,80 0,00 257,48 406,73 1041,11 1713,44 6-1,00-129,80 0,00 368,52 591,57 1179,86 1983,82 7-0,90-129,80 0,00 493,50 803,55 1320,00 2256,00 8-0,80-129,80 0,00 632,56 1042,83 1461,53 2529,99 9-0,70-129,80 0,00 785,85 1309,61 1604,44 2805,78 10-0,60-129,80 0,00 953,50 1604,05 1748,75 3083,38 Inviluppo combinazioni SLE Nr. X Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 0-1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1-1,40 0,00 0,00 7,25 9,93 145,19 198,92 2-1,40-50,56 0,00 7,25 9,93 645,19 698,92 3-1,30-50,56 0,00 79,09 89,83 791,78 899,29 4-1,20-50,56 0,00 165,65 189,84 939,75 1101,13 5-1,10-50,56 0,00 267,08 310,11 1089,11 1304,42 6-1,00-50,56 0,00 383,52 450,77 1239,86 1509,18 7-0,90-50,56 0,00 515,10 611,99 1392,00 1715,39 8-0,80-50,56 0,00 661,96 793,90 1545,53 1923,06 9-0,70-50,56 0,00 824,25 996,65 1700,44 2132,19 10-0,60-50,56 0,00 1002,10 1220,39 1856,75 2342,78 Inviluppo armature e tensioni nei materiali del muro L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,20 100, 62 30,41 15,21 995191-109678 67,67 27943 -- -- 2 1,20 100, 70 30,41 30,41 1171070-113506 24,66 30217 -- -- 3 2,20 100, 79 30,41 30,41 1286287-108489 8,09 32443 -- -- 4 3,20 100, 88 30,41 30,41 254022 0 13,94 34789 -- -- 5 4,20 100, 97 30,41 38,01 707762 0 6,32 37050 -- -- 6 5,20 100, 105 60,82 41,81 1310977 0 4,07 39328 -- -- 7 6,20 100, 114 30,41 41,81 1616669 199928 2,66 41630 -- -- Inviluppo SLE Nr. Y B, H A fs A fi σ c τ c σ fs σ fi 1 0,20 100, 62 30,41 15,21 2,73 0,00 45,16-33,36 2 1,20 100, 70 30,41 30,41 4,89 0,00 102,40-59,91 3 2,20 100, 79 30,41 30,41 10,30-1,12 289,33-124,68 4 3,20 100, 88 30,41 30,41 11,03-2,67-135,84 325,63 5 4,20 100, 97 30,41 38,01 21,70-2,11-269,51 702,96 6 5,20 100, 105 60,82 41,81 28,63-4,35-354,01 1087,41 7 6,20 100, 114 30,41 41,81 46,15-3,20-583,64 1679,96 221

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Inviluppo armature e tensioni nei materiali della mensola di marciapiede L'ascissa X, espressa in [m], è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1-1,50 100, 45 0,00 19,01 0 0 1000,00 17174 -- -- 2-1,40 100, 46 0,00 19,01 0-750 57,08 17338 -- -- 3-1,40 100, 46 0,00 19,01 0-750 57,08 17338 -- -- 4-1,30 100, 46 0,00 19,01 0-740 6,29 17502 -- -- 5-1,20 100, 47 0,00 19,01 0-731 2,94 17665 -- -- 6-1,10 100, 47 0,00 19,01 0-721 1,77 17828 -- -- 7-1,00 100, 48 0,00 19,01 0-712 1,20 17991 -- -- 8-0,90 100, 48 19,01 19,01 0-30759 38,28 20813 -- -- 9-0,80 100, 49 19,01 19,01 0-31173 29,89 20936 -- -- 10-0,70 100, 49 19,01 19,01 0-31587 24,12 21059 -- -- 11-0,60 100, 50 19,01 19,01 0-32001 19,95 21182 -- -- Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 1-1,50 100, 45 0,00 19,01 0,00 0,00 0,00 0,00 2-1,40 100, 46 0,00 19,01 1,58 0,06 0,00 13,29 3-1,40 100, 46 0,00 19,01 1,58 0,20 0,00 13,29 4-1,30 100, 46 0,00 19,01 14,27 0,26 0,00 120,18 5-1,20 100, 47 0,00 19,01 30,15 0,31 0,00 253,98 6-1,10 100, 47 0,00 19,01 49,25 0,36 0,00 414,87 7-1,00 100, 48 0,00 19,01 71,60 0,42 0,00 603,07 8-0,90 100, 48 19,01 19,01 2,06 0,47 82,24-17,90 9-0,80 100, 49 19,01 19,01 2,62 0,52 105,25-22,87 10-0,70 100, 49 19,01 19,01 3,23 0,56 130,38-28,28 11-0,60 100, 50 19,01 19,01 3,87 0,61 157,56-34,12 222

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Inviluppo armature e tensioni nei materiali della fondazione Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,25 100, 140 30,41 30,41 0-158324 1000,00 42821 -- -- Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 2 0,25 100, 140 30,41 30,41 0,05 0,00-0,65 3,08 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 140 30,41 30,41 0 158324 1000,00 42821 -- -- 2 0,33 100, 140 30,41 30,41 0-158324 114,80 42821 -- -- 3 0,66 100, 140 30,41 30,41 0-158324 34,08 42821 -- -- Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 4 0,00 100, 140 30,41 30,41 0,00 0,01 0,17-0,04 5 0,33 100, 140 30,41 30,41 0,48 0,00-5,87 27,68 6 0,66 100, 140 30,41 30,41 1,58 0,83-19,40 91,40 Inviluppo sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Nr. Y M N T M u N u T u CS numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) momento flettente espresso in [kgm] sforzo normale espresso in [kg] taglio espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] sforzo normale ultimo espresso in [kg] taglio ultimo espresso in [kg] coefficiente di sicurezza Inviluppo sollecitazioni fila di pali nr. 1 Nr. Y Mmin Mmax Tmin Tmax Nmin Nmax 1 0,00-148365,30 134662,44-22282,57 59086,31 119307,70 151193,46 2 0,50-176014,22 143909,52-9929,36 45122,06 119901,18 151638,22 3 1,00-198575,25 148874,20-2919,68 32234,45 120419,40 151994,07 4 1,50-214692,47 150334,04 2694,41 20318,00 120862,37 152261,03 5 2,00-224851,48 148986,83 1863,09 10606,20 121230,08 152439,08 6 2,50-227073,69 144044,77-8135,65 15309,63 121522,53 152528,22 7 3,00-223005,87 136389,95-17821,41 19224,51 121739,72 152528,47 8 3,50-214095,16 126777,70-25005,30 21869,08 121881,66 152439,81 9 4,00-201592,51 115843,16-30064,38 23466,86 121948,34 152262,25 10 4,50-186560,32 104109,72-34657,81 24521,61 121939,77 151995,79 11 5,00-169231,42 91848,92-37239,48 24656,54 121855,93 151640,43 12 5,50-150611,68 79520,65-38226,22 24098,15 121696,84 151196,16 13 6,00-131498,56 67471,58-37989,26 23042,65 121462,49 150662,99 14 6,50-112503,93 55950,25-36852,94 21656,68 121152,89 150040,92 223

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB 15 7,00-94077,47 45121,91-34576,80 19613,32 120768,03 149329,94 16 7,50-76789,06 35315,25-31796,77 17465,72 120307,91 148530,06 17 8,00-60890,68 26582,39-28758,76 15327,20 119772,53 147641,29 18 8,50-46511,30 18918,79-25658,02 13283,21 119161,90 146663,60 19 9,00-33682,29 12277,19-22643,88 11394,70 118476,01 145597,02 20 9,50-22360,35 6579,84-19824,70 9701,37 117714,86 144441,53 21 10,00-12448,00 1729,15-15525,52 7213,80 116381,12 142609,62 22 10,50-4685,24-1877,75-11745,17 5101,60 114424,73 140042,18 23 11,00-4428,55 1228,95-8510,56 3355,62 112349,87 137334,78 24 11,50-6106,36 5442,62-5816,74 1952,82 110156,54 134740,49 25 12,00-7082,77 8351,00-3635,66 860,99 107844,75 133448,30 26 12,50-7513,26 10168,82-1655,78-85,39 105414,48 132070,07 27 13,00-7470,57 10996,71-772,73-40,34 102865,75 130605,78 28 13,50-7089,60 11074,57-1214,75 932,13 100198,55 129055,46 29 14,00-6482,23 10608,51-1487,70 1676,08 97412,87 127419,08 30 14,50-5738,38 9770,47-1640,93 2211,53 94191,21 125466,04 31 15,00-4917,92 8664,70-1674,49 2496,52 90551,86 123209,62 32 15,50-4080,67 7416,44-1623,52 2592,86 86773,14 120851,97 33 16,00-3268,91 6120,01-1517,23 2553,52 82855,04 118393,10 34 16,50-2510,30 4843,25-1379,07 2422,30 78797,56 115832,99 35 17,00-1820,76 3632,10-1227,08 2233,91 74600,71 113171,65 36 17,50-1207,22 2515,15-951,57 1837,99 70284,94 110423,94 37 18,00-731,43 1596,15-690,63 1418,87 65845,40 107586,33 38 18,50-386,12 886,72-453,97 997,61 61263,03 104644,98 39 19,00-159,14 387,91-246,82 586,08 56537,82 101599,89 40 19,50-35,73 94,87-71,46 189,75 51669,78 98451,05 41 20,00 0,00 0,00-71,46 189,75 46658,91 95198,47 Inviluppo verifiche fila di pali nr. 1 Nr. Y A f M u N u T u CS 1 0,00 148,66 270534 307891 59260 2,33 2 0,50 148,66 241400 265105 59260 1,90 3 1,00 148,66 208686 230802 59260 1,65 4 1,50 148,66 173248 211302 59260 1,51 5 2,00 148,66 133546 200724 59260 1,43 6 2,50 148,66 94056 198740 59260 1,42 7 3,00 148,66 59840 203063 59260 1,45 8 3,50 148,66 30586 212877 59260 1,52 9 4,00 148,66 5891 228203 59260 1,63 10 4,50 148,66 14616 249625 59260 1,78 11 5,00 148,66 29863 279639 59260 2,00 12 5,50 148,66 40712 320430 59260 2,29 13 6,00 148,66 20058 375184 59260 2,69 14 6,50 148,66 1616 449132 59260 3,24 15 7,00 148,66 3880 548414 59260 3,97 16 7,50 148,66 18448 677030 59260 4,92 17 8,00 148,66 23427 836816 59260 6,12 18 8,50 148,66 6973 1019510 59260 7,50 19 9,00 127,42 2865 1182184 56297 8,76 20 9,50 127,42 2161 1434413 56297 10,70 21 10,00 127,42 2464 1695667 56297 12,41 22 10,50 127,42 26269 1760408 56297 12,64 23 11,00 127,42 341 1759511 56297 12,90 24 11,50 127,42 18979 1751782 56297 13,18 25 12,00 127,42 14826 1738943 56297 13,33 26 12,50 127,42 11079 1727938 56297 13,48 27 13,00 127,42 7848 1694069 56297 13,64 28 13,50 127,42 5132 1681520 56297 13,82 29 14,00 127,42 2909 1686647 56297 14,00 30 14,50 127,42 1143 1703970 56297 14,22 31 15,00 127,42 154 1728141 56297 14,49 32 15,50 127,42 1045 1733994 56297 14,77 33 16,00 127,42 1591 1740706 56297 15,07 34 16,50 127,42 1456 1747950 56297 15,40 35 17,00 127,42 286 1755492 56297 15,77 36 17,50 127,42 159 1763189 56297 16,16 37 18,00 127,42 732 1770147 56297 16,59 38 18,50 127,42 423 1776089 56297 17,05 39 19,00 127,42 90 1780759 56297 17,57 40 19,50 127,42 11 1783864 56297 18,13 41 20,00 127,42 0 1785005 56297 18,75 224

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratto AB Elenco ferri Simbologia adottata Destinazione Destinazione ferro φ Diametro ferro espresso in [mm] n Numero tondini L Lunghezza totale ferro espressa in [cm] P Peso singolo ferro espresso in [kg] Peso gruppo espresso in [kg] P g Destinazione φ n L P P g Fondazione 22,00 8 375,64 11,21 89,67 Fondazione 22,00 8 375,64 11,21 89,67 Paramento 22,00 4 323,86 9,66 38,66 Paramento 22,00 4 615,41 18,36 73,46 Paramento 22,00 4 323,86 9,66 38,66 Paramento 22,00 4 706,35 21,08 84,31 Paramento 22,00 4 400,00 11,94 47,74 Paramento 22,00 4 700,12 20,89 83,57 Paramento 22,00 4 400,00 11,94 47,74 Paramento 22,00 4 704,00 21,01 84,03 Paramento 22,00 1 486,52 14,52 14,52 Paramento 22,00 2 600,05 17,91 35,81 Fondazione 8,00 6 146,03 0,58 3,46 Paramento 8,00 6 94,05 0,37 2,23 Mensola valle 22,00 5 265,54 7,92 39,62 Mensola valle 22,00 5 220,48 6,58 32,90 225

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Muro di sostegno tratto BC e DE Normativa N.T.C. 2008 - Approccio 1 Simbologia adottata γ Gsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti γ Gfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti γ Qsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili γ Qfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili γ tanφ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato γ c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata γ cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata γ qu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce γ γ Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 0,90 0,90 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,30 1,00 1,10 1,30 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,50 1,30 1,50 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 1,00 1,00 226

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 1,00 0,90 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,00 1,00 1,00 1,30 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,00 1,00 1,00 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali γ R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10 PALI DI FONDAZIONE CARICHI VERTICALI. Coefficienti parziali γ R per le verifiche dei pali Pali trivellati R1 R2 R3 Punta γ b 1,00 1,70 1,35 Laterale compressione γ s 1,00 1,45 1,15 Totale compressione γ t 1,00 1,60 1,30 Laterale trazione γ st 1,00 1,60 1,25 CARICHI TRASVERSALI. Coefficienti parziali γ T per le verifiche dei pali. R1 R2 R3 γ T 1,00 1,60 1,30 Coefficienti di riduzione ξ per la determinazione della resistenza caratteristica dei pali Numero di verticali indagate 3 ξ 3 =1,60 ξ 4 =1,48 TIRANTI DI ANCORAGGIO Coefficienti parziali γ R per le verifiche dei tiranti Resistenza Tiranti Laterale γ st 1,20 Coefficienti di riduzione ξ per la determinazione della resistenza caratteristica dei tiranti. Numero di verticali indagate 3 ξ 3 =1,70 ξ 4 =1,65 227

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 5,00 [m] Spessore in sommità 0,60 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 1,04 [m] Inclinazione paramento esterno 5,00 [ ] Inclinazione paramento interno 0,00 [ ] Lunghezza del muro 24,00 [m] Spessore rivestimento 0,05 [m] Peso sp. rivestimento 1800,00 [kg/mc] Mensola di marciapiede Lunghezza mensola Spessore all'estremità libera Spessore all'incastro 2,90 [m] 0,40 [m] 0,50 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0,25 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0,76 [m] Lunghezza totale fondazione 2,05 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [ ] Spessore fondazione 1,40 [m] Spessore magrone 0,10 [m] Contrafforti Altezza contrafforti 5,00 [m] Spessore contrafforti 0,50 [m] Larghezza in sommità 1,50 [m] Larghezza alla base 1,50 [m] Interasse contrafforti 8,00 [m] Numero contrafforti 2 Posizione : Valle Disposizione : Sfalsati Larghezza fondazione 1,50 [m] Lunghezza fondazione 1,75 [m] Base cordolo di collegamento 1,50 [m] Altezza cordolo di collegamento 0,50 [m] 228

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Descrizione pali di fondazione Pali in c.a. Numero di file di pali 1 Vincolo pali/fondazione Incastro Tipo di portanza Portanza laterale e portanza di punta Simbologia adottata N numero d'ordine della fila X ascissa della fila misurata dallo spigolo di monte della fondazione espressa in [m] nr. Numero di pali della fila D diametro dei pali della fila espresso in [cm] L lunghezza dei pali della fila espressa in [m] alfa inclinazione dei pali della fila rispetto alla verticale espressa in [ ] ALL allineamento dei pali della fila rispetto al baricentro della fondazione (CENTRATI o SFALSATI) N X Nr. D L alfa ALL 1 1,00 12 120,00 20,00 0,00 Sfalsati Descrizione tiranti di ancoraggio Numero di file di tiranti 2 Tiranti attivi armati con trefoli MEDIO MINIMO Angolo d'attrito tirante-terreno ( ) 17.00 14.00 Aderenza tirante-terreno kg/cmq 0,20 0,16 Coefficiente di espansione laterale 1.25 Superficie di ancoraggio: ANGOLO DI ROTTURA Coefficiente di spinta: SPINTA A RIPOSO Coefficiente di cadute di tensione 1.30 Simbologia adottata N numero d'ordine della fila Y ordinata della fila misurata dalla testa del muro espressa in [m] Nr. numero di tiranti della fila D diametro della perforazione espresso in [cm] alfa inclinazione dei tiranti della fila rispetto all'orizzontale espressa in [ ] ALL allineamento dei tiranti della fila (CENTRATI o SFALSATI) At area del singolo trefolo espressa in [cmq] nt numero di trefoli del tirante T tiro iniziale espresso in [kg] N Y nr. D alfa ALL At nt T 1 2,40 12 19,00 30,00 Sfalsati 1,40 4 30000,0 2 3,60 11 19,00 33,00 Centrati 1,40 4 30000,0 Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500,0 [kg/mc] Classe di Resistenza C28/35 Resistenza caratteristica a compressione R ck 350,0 [kg/cmq] Modulo elastico E 330781,53 [kg/cmq] Acciaio Tipo B450C Tensione di snervamento σ fa 4588,0 [kg/cmq] Calcestruzzo utilizzato per i pali Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione R ck 300 [kg/cmq] Modulo elastico E 319251,69 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i pali Tipo B450C Tensione ammissibile σ fa 4588,0 [kg/cmq] Tensione di snervamento σ fa 4588,0 [kg/cmq] Malta utilizzata per i tiranti Classe di Resistenza C28/35 Resistenza caratteristica a compressione R ck 350 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τ c0 6,7 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τ c1 19,7 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i tiranti Tipo Precomp Tensione ammissibile σ fa 15000 [kg/cmq] Tensione di snervamento σ fa 23000 [kg/cmq] 229

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 6,60 0,00 0,00 2 7,60 0,00 0,00 3 9,20 0,00 0,00 4 10,80 0,00 0,00 5 20,00 0,00 0,00 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 18,00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,00 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γ s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [ ] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] c a Descrizione γ γ s φ δ c c a Terreno 1 1800 2000 23.00 15.33 0,060 0,000 Terreno 2 1900 2200 17.40 11.60 0,220 0,146 Terreno 3 1900 2200 21.00 14.00 0,207 0,138 dreno 1800 2000 30.00 20.00 0,000 0,000 Terreno 4 1900 2200 25.00 16.67 0,250 0,166 Parametri medi Descrizione γ γ s φ δ c c a Terreno 1 1800 2000 23.00 15.33 0,060 0,000 Terreno 2 1900 2200 18.00 12.00 0,240 0,160 Terreno 3 1900 2200 22.00 14.67 0,250 0,166 dreno 1800 2000 32.00 21.33 0,000 0,000 Terreno 4 1900 2200 25.00 16.67 0,250 0,166 Parametri minimi Descrizione γ γ s φ δ c c a Terreno 1 1800 2000 17.20 11.47 0,010 0,000 Terreno 2 1900 2200 13.50 9.00 0,200 0,133 Terreno 3 1900 2200 21.00 14.00 0,240 0,160 dreno 1800 2000 20.00 13.33 0,000 0,000 Terreno 4 1900 2200 21.50 14.33 0,200 0,133 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [ ] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm 2 /cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 1,60 4,00 2,00 0,75 Terreno 1 2 1,60 5,00 2,00 0,75 Terreno 1 3 1,80 7,00 0,37 0,85 Terreno 1 4 3,20 9,00 2,42 0,85 Terreno 2 5 2,50 11,31 3,92 0,85 Terreno 2 6 2,50 11,31 5,40 0,85 Terreno 2 7 3,20 9,09 7,03 0,85 Terreno 2 8 2,20 8,62 11,77 0,85 Terreno 3 9 3,20 6,00 13,96 0,85 Terreno 3 10 2,50 6,00 16,26 1,00 Terreno 3 11 5,00 0,00 29,40 1,00 Terreno 4 Terreno di riempimento (drenante) dreno 230

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] F x Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] F y Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Q i Intensità del carico per x=x i espressa in [kg/m] Q f Intensità del carico per x=x f espressa in [ kg/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n 1 (Cond 1perm) D Mensola_V X i =-3,50 X f =-0,60 Q i =250,00 Q f =250,00 C Mensola_V X=-3,50 Y=0,00 F x =0,00 F y =600,00 M=0,00 D Profilo X i =10,00 X f =20,00 Q i =2000,00 Q f =2000,00 D Profilo X i =0,00 X f =10,00 Q i =500,00 Q f =500,00 Condizione n 2 (Cond 2acc) D Mensola_V X i =-4,50 X f =-0,50 Q i =600,00 Q f =600,00 D Profilo X i =0,00 X f =8,00 Q i =1500,00 Q f =1500,00 231

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole) γ Coefficiente di partecipazione della condizione Ψ Coefficiente di combinazione della condizione Combinazione n 1 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,30 1.00 1,30 Peso proprio terrapieno SFAV 1,30 1.00 1,30 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Cond 1perm SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 2 - Caso A2-M2 (GEO) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 3 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 4 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,30 1.00 1,30 Peso proprio terrapieno SFAV 1,30 1.00 1,30 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Cond 1perm SFAV 1.30 1.00 1.30 Cond 2acc SFAV 1.50 1.00 1.50 Combinazione n 5 - Caso A2-M2 (GEO) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 6 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 7 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 8 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 9 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 232

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Combinazione n 10 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 11 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 12 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 13 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 14 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 15 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 16 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 17 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 18 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 19 - Quasi Permanente (SLE) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 233

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Combinazione n 20 - Frequente (SLE) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.50 0.50 Combinazione n 21 - Rara (SLE) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 22 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 23 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 24 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.50 0.50 Combinazione n 25 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.50 0.50 Combinazione n 26 - Rara (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 27 - Rara (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 1.00 1.00 234

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Impostazioni analisi pali Numero elementi palo 40 Tipo carico palo Distribuito Calcolo della portanza metodo di Hansen Criterio di rottura del sistema terreno-palo Pressione limite Brich-Hansen Andamento pressione verticale Geostatica Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Valori limite delle aperture delle fessure w 1 = 0.20 w 2 = 0.30 w 3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure E.C. 2 Verifica delle tensioni Combinazione di carico Impostazioni avanzate Poco sensibile Componente verticale della spinta nel calcolo delle sollecitazioni Influenza del terreno sulla fondazione di valle nelle verifiche e nel calcolo delle sollecitazioni Rara σ c < 0.60 f ck - σ f < 0.80 f yk Quasi permanente σ c < 0.45 f ck 235

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CS SCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CS RIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CS QLIM Coeff. di sicurezza a carico limite Coeff. di sicurezza a stabilità globale CS STAB C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] -- -- -- -- -- 2 A2-M2 - [1] -- -- -- -- -- 3 STAB - [1] -- -- -- -- 2,58 4 A1-M1 - [2] -- -- -- -- -- 5 A2-M2 - [2] -- -- -- -- -- 6 STAB - [2] -- -- -- -- 2,57 7 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 8 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 9 A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 10 A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 11 STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1,42 12 STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1,30 13 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 14 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 15 A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 16 A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 17 STAB - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1,41 18 STAB - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1,30 19 SLEQ - [1] -- -- -- -- -- 20 SLEF - [1] -- -- -- -- -- 21 SLER - [1] -- -- -- -- -- 22 SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 23 SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 24 SLEF - [1] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 25 SLEF - [1] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 26 SLER - [1] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 27 SLER - [1] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 236

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Bishop Spinta a riposo Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 1.52 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β m ) 1.00 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 25.96 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 12.98 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.59 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β m ) 1.00 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 10.11 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 5.06 Forma diagramma incremento sismico Rettangolare Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0 Lunghezza del muro 24,00 [m] Peso muro 26832,91 [kg] Baricentro del muro X=-0,61 Y=-3,36 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 0,76 Y = -6,40 Punto superiore superficie di spinta X = 0,76 Y = 0,00 Altezza della superficie di spinta 6,40 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [ ] COMBINAZIONE n 5 Valore della spinta statica 24423,62 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 23938,03 [kg] Componente verticale della spinta statica 4846,03 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,76 [m] Y = -3,85 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 11,44 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 48,45 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 8702,00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,38 [m] Y = -2,50 [m] Numero contrafforti 2 Peso del singolo contrafforte 9375,00 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 781,25 [kg] Baricentro contrafforte X = -1,57 [m] Y = -2,50 [m] Sforzo tiranti in direzione X -18863,15 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 11529,84 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,86 [m] Y = -2,96 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 4445 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5074,88 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 51394,82 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 51394,82 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5074,88 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,03 [m] Lunghezza fondazione reagente 3,80 [m] Risultante in fondazione 51644,76 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 5,64 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 1787,07 [kgm] 237

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 5 Dimensioni della piastra Larghezza(m) = 24.00 Altezza(m) = 5.00 Origine all'attacco con la fondazione all'estremità sinistra del muro Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00-14641,15 3026,48-10163,71 13094,63 21614,76 2 0,18-12341,72 290,39-9595,45 13923,11 20915,99 3 0,35-10183,80 1030,18-1737,47 14041,29 20227,53 4 0,53-8066,47 1779,88 0,00 14648,35 19549,61 5 0,70-5920,73 2515,71 0,00 16042,01 18888,58 6 0,88-3690,67 3235,02 0,00 18278,53 18241,62 7 1,05-1300,40 3930,78-664,11 22293,30 17605,91 8 1,23 0,00 5304,38-2092,49 31717,68 16984,25 9 1,40 0,00 11419,89-13941,58 32185,98 16379,43 10 1,57 0,00 8613,95-13633,78 10209,66 15797,73 11 1,74 0,00 8682,61-6597,47 9629,90 15227,27 12 1,91 0,00 9434,82-6713,70 10121,08 14675,29 13 2,09 0,00 10440,31-6437,98 12080,06 14133,76 14 2,26 0,00 11659,17-6161,85 15911,91 13602,68 15 2,43 0,00 13641,99-5524,10 25311,25 13090,08 16 2,60 0,00 18664,20-21351,47 25630,62 12588,75 17 2,77 0,00 14468,74-21094,66 1698,20 12094,31 18 2,95 0,00 13180,24-11185,79 539,99 11616,82 19 3,12 0,00 12577,26-6728,74 0,00 11152,70 20 3,29 0,00 12158,29-4215,08 0,00 10699,39 21 3,46 0,00 11801,05-3109,00 470,58 10261,06 22 3,64 0,00 11469,09-2380,94 1316,57 9837,88 23 3,81 0,00 11181,93-1833,71 2749,89 9423,87 24 3,98 0,00 10946,50-1385,55 4427,10 9019,69 25 4,15 0,00 10760,71-1000,45 6486,53 8626,04 26 4,33 0,00 10620,02-783,87 9319,33 8240,68 27 4,50 0,00 10518,92-663,24 12401,62 7864,05 28 4,63 0,00 10533,58-898,81 17084,28 7604,07 29 4,75 0,00 10577,62-741,58 39165,40 7344,08 30 4,88 0,00 10589,20-26,61 52239,55 7096,79 31 5,00 0,00 12712,39 0,00 52394,81 6849,50 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00-47,16 21,64-533,83 7431,38 2 0,25-517,26 285,86-2990,96 7690,20 3 0,50-331,96 340,28-8264,53 6587,95 4 0,75-100,50 1401,99-23209,88 5948,21 5 1,00-103,35 6288,49-23502,73 23011,49 6 1,25-70,33 1613,91-3834,97 22720,67 7 1,50-159,54 773,39-8056,69 8225,00 8 1,75-510,40 1754,59-21615,12 4329,18 9 2,00-611,00 6284,60-22097,89 22927,12 10 2,25-465,83 1563,35-3378,54 22592,77 11 2,50-127,31 603,97-8110,96 8692,59 12 2,75-523,50 1646,12-22694,07 4110,01 13 3,00-650,44 6543,28-22986,70 23623,65 14 3,25-551,26 1747,09-3227,02 23326,24 15 3,50-186,97 669,99-7867,22 8734,74 16 3,75-194,54 1454,93-21870,17 4001,70 17 4,00-198,23 6176,52-22194,37 22564,13 18 4,25-102,29 1574,40-2793,57 22160,48 19 4,50-110,97 1046,16-7414,00 8239,06 20 4,75-306,77 2340,43-21920,82 3592,68 21 5,00-388,41 7287,42-22207,92 24594,41 22 5,25-220,61 2553,14-3552,21 24288,17 23 5,50-117,55 1458,16-7997,58 10036,67 24 5,75-111,40 1886,46-21751,67 5610,03 25 6,00-106,05 6405,69-22094,90 23423,69 26 6,25-103,49 1549,86-5762,97 22906,54 238

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE 27 6,50-320,38 1129,59-6260,17 9523,95 28 6,75-1053,54 1333,15-17428,64 5701,92 29 7,00-1694,27 5007,28-17692,31 30039,79 30 7,25-2515,56 790,71-4450,60 29673,25 31 7,50-4567,16 778,81-2748,70 16744,87 32 7,75-7176,58 1162,81-25814,01 19867,47 33 8,00-10406,44 20870,88-25890,74 25904,72 34 8,25-7157,79 1161,52-19817,92 25827,96 35 8,50-4528,65 781,04-16407,20 3471,69 36 8,75-2456,03 798,52-29315,72 5277,92 37 9,00-1651,35 5090,40-29678,70 18051,02 38 9,25-996,55 1436,82-5499,11 17785,30 39 9,50-247,10 1220,74-9073,85 6966,69 40 9,75-118,79 1692,52-22463,21 6456,03 41 10,00-123,68 6542,98-22981,14 22527,51 42 10,25-131,41 2101,95-5287,73 22182,54 43 10,50-140,04 1721,93-9694,57 8396,78 44 10,75-147,20 2913,07-23908,46 3912,91 45 11,00-194,01 7738,54-24208,72 22611,06 46 11,25-149,42 2843,98-3320,61 22323,93 47 11,50-144,69 1600,17-7991,05 7878,77 48 11,75-139,20 2151,80-21998,93 3308,27 49 12,00-135,90 6689,54-22330,40 22330,40 50 12,25-139,20 2151,80-3308,27 21998,93 51 12,50-144,69 1600,17-7878,77 7991,05 52 12,75-149,42 2843,98-22323,93 3320,61 53 13,00-194,01 7738,54-22611,06 24208,72 54 13,25-147,20 2913,07-3912,91 23908,46 55 13,50-140,04 1721,93-8396,78 9694,57 56 13,75-131,41 2101,95-22182,54 5287,73 57 14,00-123,68 6542,98-22527,51 22981,14 58 14,25-118,79 1692,52-6456,03 22463,21 59 14,50-247,10 1220,74-6966,69 9073,85 60 14,75-996,55 1436,82-17785,30 5499,11 61 15,00-1651,35 5090,40-18051,02 29678,70 62 15,25-2456,03 798,52-5277,92 29315,72 63 15,50-4528,65 781,04-3471,69 16407,20 64 15,75-7157,79 1161,52-25827,96 19817,92 65 16,00-10406,44 20870,88-25904,72 25890,74 66 16,25-7176,58 1162,81-19867,47 25814,01 67 16,50-4567,16 778,81-16744,87 2748,70 68 16,75-2515,56 790,71-29673,25 4450,60 69 17,00-1694,27 5007,28-30039,79 17692,31 70 17,25-1053,54 1333,15-5701,92 17428,64 71 17,50-320,38 1129,59-9523,95 6260,17 72 17,75-103,49 1549,86-22906,54 5762,97 73 18,00-106,05 6405,69-23423,69 22094,90 74 18,25-111,40 1886,46-5610,03 21751,67 75 18,50-117,55 1458,16-10036,67 7997,58 76 18,75-220,61 2553,14-24288,17 3552,21 77 19,00-388,41 7287,42-24594,41 22207,92 78 19,25-306,77 2340,43-3592,68 21920,82 79 19,50-110,97 1046,16-8239,06 7414,00 80 19,75-102,29 1574,40-22160,48 2793,57 81 20,00-198,23 6176,52-22564,13 22194,37 82 20,25-194,54 1454,93-4001,70 21870,17 83 20,50-186,97 669,99-8734,74 7867,22 84 20,75-551,26 1747,09-23326,24 3227,02 85 21,00-650,44 6543,28-23623,65 22986,70 86 21,25-523,50 1646,12-4110,01 22694,07 87 21,50-127,31 603,97-8692,59 8110,96 88 21,75-465,83 1563,35-22592,77 3378,54 89 22,00-611,00 6284,60-22927,12 22097,89 90 22,25-510,40 1754,59-4329,18 21615,12 91 22,50-159,54 773,39-8225,00 8056,69 92 22,75-70,33 1613,91-22720,67 3834,97 93 23,00-103,35 6288,49-23011,49 23502,73 94 23,25-100,50 1401,99-5948,21 23209,88 95 23,50-331,96 340,28-6587,95 8264,53 96 23,75-517,26 285,86-7690,20 2990,96 97 24,00-47,16 21,64-7431,38 533,83 239

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 5 Dimensioni della piastra Larghezza(m) = 24.00 Altezza(m) = 2.05 Origine all'attacco con il muro all'estremità sinistra del muro Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00 0,00 1,49-16,38 176,18 2 0,06-6,74 1,98-227,68 213,03 3 0,13-27,40 0,00-454,04 153,30 4 0,19-61,53 0,00-700,27 8,66 5 0,25-112,21 0,00-926,99 0,00 6 1,29-3692,25 0,00-11844,18 10576,10 7 1,36-2755,03 0,00-10854,05 7279,35 8 1,43-2109,77 0,00-8051,85 3718,03 9 1,50-2005,58 0,00-6420,43 242,78 10 1,58-1847,18 0,00-5506,35 0,00 11 1,65-1455,86 0,00-7270,76 0,00 12 1,71-999,35 0,00-5984,90 0,00 13 1,78-645,11 0,00-4680,51 0,00 14 1,85-368,22 0,00-3499,92 0,00 15 1,91-168,41 0,00-2358,09 0,00 16 1,98-44,50 10,19-1253,00 0,00 17 2,05 0,00 6,33-213,95 107,45 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 27,08-43,27 1911,10 2 0,13-10,58 99,85-526,89 2759,25 3 0,27-0,25 130,81-1831,41 3844,17 4 0,40-43,35 39,23-2790,07 3214,89 5 0,52-161,84 0,07-2171,03 4658,11 6 0,64-179,01 0,01-979,93 2834,59 7 0,76-211,83 0,01-635,73 1583,89 8 0,88-233,14 0,01-343,64 797,36 9 1,00-236,05 0,01-309,34 216,07 10 1,12-223,65 0,02-886,42 510,34 11 1,24-190,42 0,03-1659,02 838,68 12 1,36-159,38 0,02-2880,58 1151,12 13 1,48-141,99 0,08-4696,96 2032,11 14 1,60-38,88 67,77-3032,46 2979,45 15 1,73-0,09 206,97-3586,09 2074,98 16 1,87-0,03 262,77-1986,70 806,79 17 2,00-0,04 286,16-588,15 577,67 18 2,13-0,03 262,27-812,64 1975,17 19 2,27-0,09 206,32-2081,74 3572,06 20 2,40-38,95 66,35-2989,11 3020,23 21 2,52-142,96 0,08-2036,55 4678,93 22 2,64-161,08 0,02-1147,03 2857,47 23 2,76-190,54 0,03-826,27 1629,74 24 2,88-221,66 0,02-482,51 849,79 25 3,00-230,29 0,02-266,39 264,70 26 3,12-221,77 0,02-851,54 480,65 27 3,24-190,78 0,03-1631,64 824,29 28 3,36-161,23 0,02-2859,59 1144,81 29 3,48-143,06 0,08-4681,35 2034,31 30 3,60-38,96 65,66-3022,67 2986,35 31 3,73-0,09 206,02-3574,87 2079,39 32 3,87-0,03 261,48-1978,70 810,08 33 4,00-0,04 284,97-582,29 581,98 34 4,13-0,03 261,46-810,36 1978,37 35 4,27-0,09 206,01-2079,71 3574,52 36 4,40-38,96 65,58-2986,83 3022,35 37 4,52-143,08 0,08-2034,70 4680,89 38 4,64-161,27 0,02-1145,10 2859,09 39 4,76-190,96 0,03-824,68 1631,06 40 4,88-222,00 0,02-481,21 850,87 41 5,00-230,56 0,02-265,66 265,59 42 5,12-222,00 0,02-850,94 481,14 240

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE 43 5,24-190,97 0,03-1631,14 824,61 44 5,36-161,28 0,02-2859,17 1145,02 45 5,48-143,08 0,08-4680,98 2034,62 46 5,60-38,96 65,56-3022,43 2986,73 47 5,73-0,09 206,00-3574,61 2079,62 48 5,87-0,03 261,44-1978,48 810,26 49 6,00-0,04 284,94-582,11 582,14 50 6,13-0,03 261,44-810,27 1978,51 51 6,27-0,09 206,00-2079,64 3574,65 52 6,40-38,96 65,55-2986,77 3022,46 53 6,52-143,09 0,09-2034,67 4680,99 54 6,64-161,29 0,09-1145,12 2859,19 55 6,76-191,01 0,19-824,75 1631,13 56 6,88-222,06 0,32-481,37 850,87 57 7,00-230,65 0,55-266,16 265,43 58 7,12-222,11 0,99-852,14 480,37 59 7,24-191,13 1,77-1633,07 823,30 60 7,36-161,39 3,15-2865,61 1143,19 61 7,48-143,28 5,46-4715,28 2031,39 62 7,60-41,60 70,62-2920,34 3005,23 63 7,75 0,00 219,42-3447,85 1967,21 64 7,88-1,06 261,83-1793,60 745,70 65 8,00-83,13 282,63-763,29 763,29 66 8,13-1,06 261,83-745,70 1793,60 67 8,25 0,00 219,42-1967,21 3447,85 68 8,40-41,60 70,62-3005,23 2920,34 69 8,52-143,28 5,46-2031,39 4715,28 70 8,64-161,39 3,15-1143,19 2865,61 71 8,76-191,13 1,77-823,30 1633,07 72 8,88-222,11 0,99-480,37 852,14 73 9,00-230,65 0,55-265,44 266,15 74 9,12-222,06 0,32-850,87 481,36 75 9,24-191,01 0,19-1631,13 824,75 76 9,36-161,29 0,09-2859,19 1145,11 77 9,48-143,09 0,09-4681,00 2034,67 78 9,60-38,96 65,55-3022,46 2986,76 79 9,73-0,09 206,00-3574,65 2079,64 80 9,87-0,03 261,43-1978,52 810,27 81 10,00-0,04 284,93-582,15 582,10 82 10,13-0,03 261,44-810,27 1978,47 83 10,27-0,09 206,00-2079,63 3574,60 84 10,40-38,96 65,56-2986,75 3022,42 85 10,52-143,08 0,08-2034,64 4680,96 86 10,64-161,28 0,02-1145,03 2859,15 87 10,76-190,97 0,03-824,62 1631,11 88 10,88-222,01 0,02-481,16 850,91 89 11,00-230,58 0,02-265,63 265,62 90 11,12-222,01 0,02-850,92 481,16 91 11,24-190,98 0,03-1631,12 824,62 92 11,36-161,28 0,02-2859,16 1145,03 93 11,48-143,08 0,08-4680,97 2034,63 94 11,60-38,96 65,55-3022,43 2986,74 95 11,73-0,09 206,00-3574,61 2079,63 96 11,87-0,03 261,43-1978,49 810,26 97 12,00-0,04 284,93-582,12 582,12 98 12,13-0,03 261,43-810,26 1978,49 99 12,27-0,09 206,00-2079,63 3574,61 100 12,40-38,96 65,55-2986,74 3022,43 101 12,52-143,08 0,08-2034,63 4680,97 102 12,64-161,28 0,02-1145,03 2859,16 103 12,76-190,98 0,03-824,62 1631,12 104 12,88-222,01 0,02-481,16 850,92 105 13,00-230,58 0,02-265,62 265,63 106 13,12-222,01 0,02-850,91 481,16 107 13,24-190,97 0,03-1631,11 824,62 108 13,36-161,28 0,02-2859,15 1145,03 109 13,48-143,08 0,08-4680,96 2034,64 110 13,60-38,96 65,56-3022,42 2986,75 111 13,73-0,09 206,00-3574,60 2079,63 112 13,87-0,03 261,44-1978,47 810,27 113 14,00-0,04 284,93-582,10 582,15 114 14,13-0,03 261,43-810,27 1978,52 115 14,27-0,09 206,00-2079,64 3574,65 116 14,40-38,96 65,55-2986,76 3022,46 117 14,52-143,09 0,09-2034,67 4681,00 118 14,64-161,29 0,09-1145,11 2859,19 119 14,76-191,01 0,19-824,75 1631,13 241

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE 120 14,88-222,06 0,32-481,36 850,87 121 15,00-230,65 0,55-266,15 265,44 122 15,12-222,11 0,99-852,14 480,37 123 15,24-191,13 1,77-1633,07 823,30 124 15,36-161,39 3,15-2865,61 1143,19 125 15,48-143,28 5,46-4715,28 2031,39 126 15,60-41,60 70,62-2920,34 3005,23 127 15,75 0,00 219,42-3447,85 1967,21 128 15,88-1,06 261,83-1793,60 745,70 129 16,00-83,13 282,63-763,29 763,29 130 16,13-1,06 261,83-745,70 1793,60 131 16,25 0,00 219,42-1967,21 3447,85 132 16,40-41,60 70,62-3005,23 2920,34 133 16,52-143,28 5,46-2031,39 4715,28 134 16,64-161,39 3,15-1143,19 2865,61 135 16,76-191,13 1,77-823,30 1633,07 136 16,88-222,11 0,99-480,37 852,14 137 17,00-230,65 0,55-265,43 266,16 138 17,12-222,06 0,32-850,87 481,37 139 17,24-191,01 0,19-1631,13 824,75 140 17,36-161,29 0,09-2859,19 1145,12 141 17,48-143,09 0,09-4680,99 2034,67 142 17,60-38,96 65,55-3022,46 2986,77 143 17,73-0,09 206,00-3574,65 2079,64 144 17,87-0,03 261,44-1978,51 810,27 145 18,00-0,04 284,94-582,14 582,11 146 18,13-0,03 261,44-810,26 1978,48 147 18,27-0,09 206,00-2079,62 3574,61 148 18,40-38,96 65,56-2986,73 3022,43 149 18,52-143,08 0,08-2034,62 4680,98 150 18,64-161,28 0,02-1145,02 2859,17 151 18,76-190,97 0,03-824,61 1631,14 152 18,88-222,00 0,02-481,14 850,94 153 19,00-230,56 0,02-265,59 265,66 154 19,12-222,00 0,02-850,87 481,21 155 19,24-190,96 0,03-1631,06 824,68 156 19,36-161,27 0,02-2859,09 1145,10 157 19,48-143,08 0,08-4680,89 2034,70 158 19,60-38,96 65,58-3022,35 2986,83 159 19,73-0,09 206,01-3574,52 2079,71 160 19,87-0,03 261,46-1978,37 810,36 161 20,00-0,04 284,97-581,98 582,29 162 20,13-0,03 261,48-810,08 1978,70 163 20,27-0,09 206,02-2079,39 3574,87 164 20,40-38,96 65,66-2986,35 3022,67 165 20,52-143,06 0,08-2034,31 4681,35 166 20,64-161,23 0,02-1144,81 2859,59 167 20,76-190,78 0,03-824,29 1631,64 168 20,88-221,77 0,02-480,65 851,54 169 21,00-230,29 0,02-264,70 266,39 170 21,12-221,66 0,02-849,79 482,51 171 21,24-190,54 0,03-1629,74 826,27 172 21,36-161,08 0,02-2857,47 1147,03 173 21,48-142,96 0,08-4678,93 2036,55 174 21,60-38,95 66,35-3020,23 2989,11 175 21,73-0,09 206,32-3572,06 2081,74 176 21,87-0,03 262,27-1975,17 812,64 177 22,00-0,04 286,16-577,67 588,15 178 22,13-0,03 262,77-806,79 1986,70 179 22,27-0,09 206,97-2074,98 3586,09 180 22,40-38,88 67,77-2979,45 3032,46 181 22,52-141,99 0,08-2032,11 4696,96 182 22,64-159,38 0,02-1151,12 2880,58 183 22,76-190,42 0,03-838,68 1659,02 184 22,88-223,65 0,02-510,34 886,42 185 23,00-236,05 0,01-216,07 309,34 186 23,12-233,14 0,01-797,36 343,64 187 23,24-211,83 0,01-1583,89 635,73 188 23,36-179,01 0,01-2834,59 979,93 189 23,48-161,84 0,07-4658,11 2171,03 190 23,60-43,35 39,23-3214,89 2790,07 191 23,73-0,25 130,81-3844,17 1831,41 192 23,87-10,58 99,85-2759,25 526,89 193 24,00 0,00 27,08-1911,10 43,27 242

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Sollecitazioni mensola di marciapiede Combinazione n 5 L'ascissa X(espressa in [m]) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola Momento positivo se tende le fibre superiori, epresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso il basso, epresso in [kg] Sforzo Normale positivo di compressione, epresso in [kg] Nr. X M T N 1-3,50 0,00 600,00 0,00 2-3,50 0,00 600,00 0,00 3-3,40 70,16 803,43 0,00 4-3,30 160,71 1007,72 0,00 5-3,20 271,74 1212,88 0,00 6-3,10 403,32 1418,90 0,00 7-3,00 555,55 1625,78 0,00 8-2,90 728,50 1833,52 0,00 9-2,80 922,28 2042,12 0,00 10-2,70 1136,96 2251,59 0,00 11-2,60 1372,62 2461,91 0,00 12-2,50 1629,37 2673,10 0,00 13-2,40 1907,27 2885,16 0,00 14-2,30 2206,43 3098,07 0,00 15-2,20 2526,92 3311,84 0,00 16-2,10 2868,83 3526,48 0,00 17-2,00 3232,24 3741,98 0,00 18-1,90 3617,25 3958,34 0,00 19-1,80 4023,94 4175,57 0,00 20-1,70 4452,39 4393,66 0,00 21-1,60 4902,70 4612,60 0,00 22-1,50 5374,94 4832,41 0,00 23-1,40 5869,21 5053,09 0,00 24-1,30 6385,59 5274,62 0,00 25-1,20 6924,16 5497,02 0,00 26-1,10 7485,02 5720,28 0,00 27-1,00 8068,25 5944,40 0,00 28-0,90 8673,93 6169,38 0,00 29-0,80 9302,15 6395,22 0,00 30-0,70 9953,00 6621,93 0,00 31-0,60 10626,57 6849,50 0,00 Sollecitazioni contrafforte Combinazione n 5 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Nr. Y M T N 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,13 7493,76 45550,96 234,38 3 0,25 12000,36 55960,38 468,75 4 0,38 18942,49 55960,38 703,13 5 0,50 25067,60 49169,59 937,50 6 0,67 32302,59 41929,60 1261,36 7 0,85 38376,92 35341,89 1585,23 8 1,02 43591,36 30329,17 1909,09 9 1,19 48114,40 26325,55 2232,95 10 1,36 52046,57 22916,16 2556,82 11 1,54 55435,65 19786,34 2880,68 12 1,71 58281,55 16655,48 3204,55 13 1,88 60536,59 13245,67 3528,41 14 2,05 62110,70 9312,86 3852,27 15 2,23 62897,84 4769,97 4176,14 16 2,40 62817,10-235,95 4500,00 17 2,57 61859,48-5334,09 4821,43 18 2,74 60091,32-10048,44 5142,86 19 2,91 57648,87-13973,01 5464,29 20 3,09 54717,17-16830,24 5785,71 21 3,26 51494,03-18541,77 6107,14 22 3,43 48169,58-18585,72 6428,57 23 3,60 44940,20-18585,72 6750,00 24 3,77 37626,55-39621,15 7078,13 25 3,95 30661,32-37570,52 7406,25 26 4,13 24057,63-35338,90 7734,38 27 4,30 17849,32-32993,49 8062,50 28 4,48 12056,86-30739,27 8390,63 29 4,65 6664,92-28980,40 8718,75 30 4,83 1596,02-28355,85 9046,88 31 5,00-3366,25-28355,85 9375,00 243

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 5 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 60 19,01 19,01 941816-45402 3,57 24231 -- -- 2 0,67 100, 66 26,61 19,01 1049657-76456 7,20 28503 -- -- 3 1,54 100, 73 26,61 19,01 1149163-92709 7,86 30402 -- -- 4 2,40 100, 81 26,61 26,61 1278999-99318 5,32 32278 -- -- 5 3,26 100, 88 45,62 45,62 1529413-286031 32,94 40423 -- -- 6 4,13 100, 96 45,62 49,42 1321720 248844 67,43 42581 -- -- 7 5,00 100, 104 26,61 30,41 1430916 265164 18,11 37899 -- -- Armature e tensioni nei materiali della mensola di marciapiede Combinazione n 5 L'ascissa X, espressa in [m], è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1-3,50 100, 40 0,00 19,01 0 0 1000,00 15676 -- -- 2-3,50 100, 40 0,00 0,00 0 0 1000,00 15676 -- -- 3-3,40 100, 40 0,00 19,01 0-857 12,21 15781 -- -- 4-3,30 100, 41 0,00 19,01 0-849 5,28 15885 -- -- 5-3,20 100, 41 0,00 19,01 0-841 3,09 15989 -- -- 6-3,10 100, 41 0,00 19,01 0-834 2,07 16093 -- -- 7-3,00 100, 42 19,01 19,01 0-25836 46,51 19289 -- -- 8-2,90 100, 42 19,01 19,01 0-26093 35,82 19371 -- -- 9-2,80 100, 42 19,01 19,01 0-26350 28,57 19453 -- -- 10-2,70 100, 43 19,01 19,01 0-26607 23,40 19535 -- -- 11-2,60 100, 43 19,01 19,01 0-26863 19,57 19616 -- -- 12-2,50 100, 43 19,01 19,01 0-27120 16,64 19697 -- -- 13-2,40 100, 44 19,01 19,01 0-27377 14,35 19777 -- -- 14-2,30 100, 44 19,01 19,01 0-27634 12,52 19858 -- -- 15-2,20 100, 44 19,01 19,01 0-27891 11,04 19938 -- -- 16-2,10 100, 45 19,01 19,01 0-28147 9,81 20018 -- -- 17-2,00 100, 45 19,01 19,01 0-28404 8,79 20097 -- -- 18-1,90 100, 46 19,01 19,01 0-28661 7,92 20176 -- -- 19-1,80 100, 46 19,01 19,01 0-28918 7,19 20255 -- -- 20-1,70 100, 46 19,01 19,01 0-29175 6,55 20334 -- -- 21-1,60 100, 47 19,01 19,01 0-29432 6,00 20412 -- -- 22-1,50 100, 47 19,01 19,01 0-29689 5,52 20490 -- -- 23-1,40 100, 47 19,01 19,01 0-29945 5,10 20568 -- -- 24-1,30 100, 48 19,01 19,01 0-30203 4,73 20646 -- -- 25-1,20 100, 48 19,01 19,01 0-30460 4,40 20723 -- -- 26-1,10 100, 48 19,01 19,01 0-30717 4,10 20800 -- -- 27-1,00 100, 49 19,01 19,01 0-30973 3,84 20877 -- -- 28-0,90 100, 49 19,01 19,01 0-31231 3,60 20953 -- -- 29-0,80 100, 49 19,01 19,01 0-31488 3,38 21030 -- -- 30-0,70 100, 50 19,01 19,01 0-31744 3,19 21106 -- -- 31-0,60 100, 50 19,01 19,01 0-32001 3,01 21182 -- -- 244

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 5 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,25 100, 140 26,61 26,61 0-138724 1000,00 42352 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,07 100, 140 26,61 26,61 0-138724 3117,43 42352 -- -- 2 0,40 100, 140 26,61 26,61 0-138724 95,29 42352 -- -- 3 0,76 100, 140 26,61 26,61 0-138724 37,57 42352 -- -- Armature e tensioni nei materiali del contrafforte Combinazione n 5 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rcd V Rsd 1 0,00 50, 210 19,01 19,01 0 0 1000,00 267169 251594 2 0,13 50, 211 19,01 19,01 4978-159152 21,24 268630 252936 3 0,25 50, 212 19,01 19,01 6314-161635 13,47 270091 254279 4 0,38 50, 213 19,01 19,01 6019-162148 8,56 271551 255621 5 0,50 50, 214 19,01 19,01 6100-163116 6,51 273012 256963 6 0,67 50, 216 19,01 19,01 6432-164730 5,10 275031 258818 7 0,85 50, 217 19,01 19,01 6877-166489 4,34 277049 260672 8 1,02 50, 219 19,01 19,01 7371-168315 3,86 279068 262527 9 1,19 50, 220 19,01 19,01 7899-170195 3,54 281086 264382 10 1,36 50, 222 19,01 19,01 8456-172121 3,31 283105 266236 11 1,54 50, 223 19,01 19,01 9047-174100 3,14 285124 268091 12 1,71 50, 225 19,01 19,01 9685-176150 3,02 287142 269945 13 1,88 50, 226 19,01 19,01 10392-178301 2,95 289161 271800 14 2,05 50, 228 19,01 19,01 11201-180596 2,91 291180 273655 15 2,23 50, 229 19,01 19,01 12157-183100 2,91 293198 275509 16 2,40 50, 231 19,01 19,01 13317-185892 2,96 295217 277364 17 2,57 50, 232 19,01 19,01 14734-189034 3,06 297221 279205 18 2,74 50, 234 19,01 19,01 16488-192658 3,21 299224 281045 19 2,91 50, 235 19,01 19,01 18661-196874 3,42 301228 282886 20 3,09 50, 237 19,01 19,01 21340-201815 3,69 303231 284727 21 3,26 50, 238 19,01 19,01 24625-207634 4,03 305235 286567 22 3,43 50, 240 38,01 38,01 56717-424986 8,82 307239 288408 23 3,60 50, 241 38,01 38,01 66218-440865 9,81 309242 290249 24 3,77 50, 243 38,01 38,01 89595-476275 12,66 311288 292128 25 3,95 50, 245 38,01 38,01 129174-534770 17,44 313333 294007 26 4,13 50, 246 38,01 38,01 209319-651084 27,06 315378 295886 27 4,30 50, 248 38,01 38,01 400950-887650 49,73 317424 297765 28 4,48 50, 249 19,01 19,01 667926-959772 79,60 319469 299644 29 4,65 50, 251 19,01 19,01 1549415-1184427 177,71 321515 301523 30 4,83 50, 252 19,01 19,01 3013801-531685 333,13 323560 303402 31 5,00 50, 254 19,01 19,01 2971311 1066900 316,94 325605 305281 245

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Analisi dei pali Combinazione n 5 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 5074,9 Verticale [kg] 51394,8 Momento [kgm] -1787,1 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,15050 Verticale [cm] 0,05787 Rotazione [ ] -0,02249 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] 1 12 102790 10150-6012 106990-63378 Calcolo della portanza τ m σ p N c, N q, N γ N' c, N' q, N' γ P l P p P t P d,s P d,c PT tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] fattori di capacità portante fattori di capacità portante corretti portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] portanza caratteristica di punta in [kg] portanza caratteristica totale in [kg] portanza di progetto, con applicazione dei coeff. parziali alle singole aliquote della portanza, in [kg] portanza di progetto, con applicazione del coeff. parziale alla portanza totale, in [kg] Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N γ N' γ τ m σ p 1 13.51 30.53 5.52 8.12 2.27 1.36 0.08 3.82 Fila P l P p P t P d,s P d,c PT 1 287439 382431 613320 366644 613320 MEDI 1 275312 283694 502458 300201 502458 MINIMI 246

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N τ c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f ΠD) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N τ c 1 120,0 640,0 241274,3 102790 0,43 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 5 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] T u taglio ultimo espresso in [kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0,00-6012 102790 10150 127,42 102095 1745413 53616 16,98 2 0,50-10541 103454 7155 127,42 169737 1665809 53616 16,10 3 1,00-14119 104050 5521 127,42 209201 1541735 53616 14,82 4 1,50-16879 104578 4140 127,42 234468 1452688 53616 13,89 5 2,00-18949 105036 2283 127,42 250640 1389310 53616 13,23 6 2,50-20091 105426 772 127,42 258447 1356212 53616 12,86 7 3,00-20477 105748-429 127,42 260716 1346421 53616 12,73 8 3,50-20262 106000-1356 127,42 258884 1354327 53616 12,78 9 4,00-19584 106184-2047 127,42 253818 1376179 53616 12,96 10 4,50-18561 106299-2720 127,42 245899 1408266 53616 13,25 11 5,00-17201 106345-3163 127,42 234781 1451549 53616 13,65 12 5,50-15620 106323-3416 127,42 220718 1502435 53616 14,13 13 6,00-13911 106232-3520 127,42 204129 1558780 53616 14,67 14 6,50-12152 106072-3508 127,42 185407 1618417 53616 15,26 15 7,00-10398 105843-3382 127,42 165003 1679670 53616 15,87 16 7,50-8706 105546-3180 127,42 142679 1729675 53616 16,39 17 8,00-7116 105180-2929 127,42 117684 1739368 53616 16,54 18 8,50-5652 104745-2653 127,42 94341 1748420 53616 16,69 19 9,00-4325 104242-2370 116,80 71182 1715465 53616 16,46 20 9,50-3141 103670-2094 116,80 52188 1722717 53616 16,62 21 10,00-2094 103029-1835 116,80 35140 1729225 53616 16,78 22 10,50-1176 101437-1443 116,80 20113 1734962 53616 17,10 23 11,00-454 99666-1099 116,80 7929 1739614 53616 17,45 24 11,50 95 97786-804 116,80 1695 1741994 53616 17,81 25 12,00 497 95798-559 116,80 9028 1739195 53616 18,15 26 12,50 777 93702-324 116,80 14402 1737143 53616 18,54 27 13,00 939 91497-140 116,80 17815 1735840 53616 18,97 28 13,50 1009 89185-1 116,80 19637 1735144 53616 19,46 29 14,00 1010 86764 99 116,80 20197 1734931 53616 20,00 30 14,50 960 84235 168 116,80 19784 1735088 53616 20,60 31 15,00 877 81598 210 116,80 18646 1735523 53616 21,27 32 15,50 771 78765 237 116,80 17005 1736149 53616 22,04 33 16,00 653 75310 245 116,80 15066 1736890 53616 23,06 34 16,50 531 71728 240 116,80 12859 1737732 53616 24,23 35 17,00 411 68019 227 116,80 10496 1738634 53616 25,56 36 17,50 297 64182 208 116,80 8054 1739567 53616 27,10 37 18,00 193 60223 166 116,80 5588 1740508 53616 28,90 38 18,50 110 56162 121 116,80 3415 1741338 53616 31,01 39 19,00 50 51970 74 116,80 1660 1742008 53616 33,52 40 19,50 13 47648 25 116,80 459 1742466 53616 36,57 41 20,00 0 43196 25 116,80 0 1742642 53616 40,34 247

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Analisi dei tiranti Combinazione n 5 Nr. Nt D α N L f L σ f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D α N L f L σ f 1 12 19,00 30.00 30000 15,00 20,50 5357,1 2 11 19,00 33.00 30000 14,20 18,20 5357,1 COMBINAZIONE n 15 Valore della spinta statica 19324,85 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 18943,67 [kg] Componente verticale della spinta statica 3819,31 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,76 [m] Y = -3,99 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 11,40 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 48,83 [ ] Incremento sismico della spinta 18398,26 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0,76 [m] Y = -3,21 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 26,58 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7448,00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,38 [m] Y = -2,50 [m] Numero contrafforti 2 Peso del singolo contrafforte 9375,00 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 781,25 [kg] Baricentro contrafforte X = -1,57 [m] Y = -2,50 [m] Inerzia del muro 5358,38 [kg] Inerzia verticale del muro 2679,19 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 1933,52 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 966,76 [kg] Inerzia del singolo contrafforte 2433,78 [kg] Inerzia del contrafforte riferita ad un metro di muro 202,81 [kg] Inerzia verticale del singolo contrafforte 1216,89 [kg] Inerzia verticale del contrafforte riferita ad un metro di muro 101,41 [kg] Sforzo tiranti in direzione X -18863,15 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 11529,84 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,86 [m] Y = -2,96 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 156 [kg] Componente dir. Y 1805 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 25883,18 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 53857,63 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 53857,63 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 25883,18 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 1,16 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,69 [m] Risultante in fondazione 59754,36 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 25,67 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 62330,75 [kgm] 248

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 15 Dimensioni della piastra Larghezza(m) = 24.00 Altezza(m) = 5.00 Origine all'attacco con la fondazione all'estremità sinistra del muro Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00 0,00 26895,32-23773,62 4297,80 22411,82 2 0,18 0,00 21277,31-22792,98 5434,85 21634,70 3 0,35 0,00 18705,26-12775,04 6025,55 20867,89 4 0,53 0,00 17106,60-8259,36 7136,85 20111,64 5 0,70 0,00 16058,08-5401,72 8948,95 19372,27 6 0,88 0,00 15384,35-4744,74 11592,99 18646,98 7 1,05 0,00 14985,45-5096,48 16016,28 17932,94 8 1,23 0,00 15924,82-5692,85 25846,76 17232,96 9 1,40 0,00 20682,57-19160,90 26518,00 16549,83 10 1,57 0,00 16792,02-18606,77 4627,95 15891,43 11 1,74 0,00 15753,08-9189,30 4470,01 15244,29 12 1,91 0,00 15486,27-8378,26 4969,89 14615,68 13 2,09 0,00 15641,12-7841,18 7294,14 13997,55 14 2,26 0,00 16127,09-7316,83 11648,16 13389,89 15 2,43 0,00 17305,18-6482,38 21648,12 12800,81 16 2,60 0,00 21477,01-23715,60 22159,02 12223,08 17 2,77 0,00 16603,78-23247,99 0,00 11651,76 18 2,95 0,00 14692,18-13445,08 0,00 11097,58 19 3,12 0,00 13519,88-9518,03 0,00 10557,02 20 3,29 0,00 12583,65-7312,77 0,00 10027,51 21 3,46 0,00 11713,03-5884,13 0,00 9513,33 22 3,64 0,00 10921,14-4822,98 0,00 9012,48 23 3,81 0,00 10226,89-3942,45 1231,76 8518,34 24 3,98 0,00 9635,01-3233,81 2846,57 8030,29 25 4,15 0,00 9139,73-2725,67 4687,06 7551,50 26 4,33 0,00 8727,13-2388,10 7239,46 7081,03 27 4,50 0,00 8487,38-2342,47 10036,60 6619,49 28 4,63 0,00 8456,34-3252,05 13393,40 6298,05 29 4,75 0,00 8487,70-2881,34 30765,60 5976,60 30 4,88 0,00 8434,52-406,71 41330,64 5667,79 31 5,00 0,00 10096,09 0,00 41693,76 5358,98 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00-62,96 53,40-1640,23 9143,02 2 0,25-530,81 370,40-2673,57 9131,56 3 0,50-348,52 295,83-7860,18 8465,79 4 0,75-138,26 1382,21-22818,36 7146,88 5 1,00-126,23 6262,51-23368,95 23416,25 6 1,25-123,57 1601,63-3064,02 22861,52 7 1,50-202,05 770,52-7163,86 8449,32 8 1,75-570,68 1768,37-20994,01 4571,77 9 2,00-682,83 6273,85-21668,94 23607,74 10 2,25-546,14 1549,98-3143,60 22995,13 11 2,50-172,22 535,41-7820,91 8963,15 12 2,75-569,50 1535,15-22268,65 4419,18 13 3,00-708,95 6414,83-22815,63 24048,39 14 3,25-622,04 1601,96-2480,78 23485,89 15 3,50-269,92 521,91-7040,30 8929,25 16 3,75-376,65 1378,68-21139,92 4209,47 17 4,00-398,40 6050,22-21709,54 23235,29 18 4,25-207,08 1439,73-2654,84 22640,75 19 4,50-123,58 850,87-7266,02 8525,43 20 4,75-417,35 2106,11-21688,00 3939,61 21 5,00-497,11 7034,85-22221,13 24774,94 22 5,25-326,25 2309,53-2777,43 24207,50 23 5,50 0,00 1250,07-7187,28 9880,78 24 5,75 0,00 1737,75-21117,64 5391,13 25 6,00 0,00 6334,30-21712,90 23832,79 26 6,25 0,00 1534,07-4141,95 23143,55 249

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE 27 6,50-254,51 1123,86-5011,56 9349,95 28 6,75-895,97 1524,33-18168,62 5141,59 29 7,00-1425,98 5466,30-18663,93 29104,10 30 7,25-1955,20 1089,05-2902,18 28462,42 31 7,50-3444,33 1153,35-2203,00 15102,50 32 7,75-5541,96 1478,49-20789,76 15383,83 33 8,00-8216,88 17206,93-20972,43 20978,22 34 8,25-5527,37 1478,63-15315,08 20795,51 35 8,50-3414,66 1157,27-14448,54 3402,17 36 8,75-1927,13 1098,52-27764,12 4515,31 37 9,00-1393,41 5531,37-28393,18 19368,68 38 9,25-852,56 1606,99-4152,41 18867,67 39 9,50-198,46 1198,09-8344,23 6624,67 40 9,75 0,00 1638,10-22169,67 5489,84 41 10,00 0,00 6440,42-22855,71 22717,71 42 10,25 0,00 1906,01-4714,60 22116,67 43 10,50 0,00 1470,20-9198,99 8175,65 44 10,75-199,58 2604,84-23520,86 3716,97 45 11,00-346,00 7399,53-24065,72 22926,82 46 11,25-235,27 2521,86-3175,00 22398,22 47 11,50-23,51 1291,72-7771,01 7893,22 48 11,75-25,23 1854,79-21881,61 3266,54 49 12,00-24,54 6452,37-22449,88 22449,88 50 12,25-25,23 1854,79-3266,54 21881,61 51 12,50-23,51 1291,72-7893,22 7771,01 52 12,75-235,27 2521,86-22398,22 3175,00 53 13,00-346,00 7399,53-22926,82 24065,72 54 13,25-199,58 2604,84-3716,97 23520,86 55 13,50 0,00 1470,20-8175,65 9198,99 56 13,75 0,00 1906,01-22116,67 4714,60 57 14,00 0,00 6440,42-22717,71 22855,71 58 14,25 0,00 1638,10-5489,84 22169,67 59 14,50-198,46 1198,09-6624,67 8344,23 60 14,75-852,56 1606,99-18867,67 4152,41 61 15,00-1393,41 5531,37-19368,68 28393,18 62 15,25-1927,13 1098,52-4515,31 27764,12 63 15,50-3414,66 1157,27-3402,17 14448,54 64 15,75-5527,37 1478,63-20795,51 15315,08 65 16,00-8216,88 17206,93-20978,22 20972,43 66 16,25-5541,96 1478,49-15383,83 20789,76 67 16,50-3444,33 1153,35-15102,50 2203,00 68 16,75-1955,20 1089,05-28462,42 2902,18 69 17,00-1425,98 5466,30-29104,10 18663,93 70 17,25-895,97 1524,33-5141,59 18168,62 71 17,50-254,51 1123,86-9349,95 5011,56 72 17,75 0,00 1534,07-23143,55 4141,95 73 18,00 0,00 6334,30-23832,79 21712,90 74 18,25 0,00 1737,75-5391,13 21117,64 75 18,50 0,00 1250,07-9880,78 7187,28 76 18,75-326,25 2309,53-24207,50 2777,43 77 19,00-497,11 7034,85-24774,94 22221,13 78 19,25-417,35 2106,11-3939,61 21688,00 79 19,50-123,58 850,87-8525,43 7266,02 80 19,75-207,08 1439,73-22640,75 2654,84 81 20,00-398,40 6050,22-23235,29 21709,54 82 20,25-376,65 1378,68-4209,47 21139,92 83 20,50-269,92 521,91-8929,25 7040,30 84 20,75-622,04 1601,96-23485,89 2480,78 85 21,00-708,95 6414,83-24048,39 22815,63 86 21,25-569,50 1535,15-4419,18 22268,65 87 21,50-172,22 535,41-8963,15 7820,91 88 21,75-546,14 1549,98-22995,13 3143,60 89 22,00-682,83 6273,85-23607,74 21668,94 90 22,25-570,68 1768,37-4571,77 20994,01 91 22,50-202,05 770,52-8449,32 7163,86 92 22,75-123,57 1601,63-22861,52 3064,02 93 23,00-126,23 6262,51-23416,25 23368,95 94 23,25-138,26 1382,21-7146,88 22818,36 95 23,50-348,52 295,83-8465,79 7860,18 96 23,75-530,81 370,40-9131,56 2673,57 97 24,00-62,96 53,40-9143,02 1640,23 250

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 15 Dimensioni della piastra Larghezza(m) = 24.00 Altezza(m) = 2.05 Origine all'attacco con il muro all'estremità sinistra del muro Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00 0,00 1,49-16,38 176,18 2 0,06-6,74 1,98-227,68 213,03 3 0,13-27,40 0,00-454,04 153,30 4 0,19-61,53 0,00-700,27 8,66 5 0,25-112,21 0,00-926,99 0,00 6 1,29-3195,52 0,00-10630,50 12884,24 7 1,36-2329,79 0,00-9763,07 9254,30 8 1,43-1763,16 0,00-6986,22 5349,59 9 1,50-1752,59 0,00-5441,48 1522,20 10 1,58-1673,13 0,00-4652,49 0,00 11 1,65-1337,32 0,00-6634,78 0,00 12 1,71-916,65 0,00-5481,53 0,00 13 1,78-592,77 0,00-4273,10 0,00 14 1,85-339,43 0,00-3193,28 0,00 15 1,91-156,34 0,00-2154,79 0,00 16 1,98-42,26 15,45-1153,59 0,00 17 2,05 0,00 5,76-213,57 71,72 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00 0,00 25,12-43,27 2046,32 2 0,13-11,01 102,25-544,92 2906,60 3 0,27-0,25 135,85-1911,51 4082,55 4 0,40-45,61 40,71-3202,93 3312,89 5 0,52-169,67 0,07-1901,32 4630,35 6 0,64-187,71 0,01-1022,92 2909,70 7 0,76-222,16 0,01-648,45 1630,35 8 0,88-244,39 0,01-350,78 820,66 9 1,00-247,36 0,01-319,18 267,54 10 1,12-234,30 0,02-913,53 523,22 11 1,24-199,42 0,03-1707,91 857,82 12 1,36-166,87 0,02-2953,99 1188,52 13 1,48-148,60 0,08-4633,22 2125,03 14 1,60-40,42 70,71-3134,82 3390,89 15 1,73-0,09 216,71-3795,32 2172,76 16 1,87-0,03 275,22-2083,97 842,58 17 2,00-0,04 299,73-616,86 605,73 18 2,13-0,03 274,69-848,81 2071,72 19 2,27-0,09 216,03-2180,00 3780,35 20 2,40-40,49 69,20-3400,68 3121,88 21 2,52-149,64 0,08-2129,71 4613,62 22 2,64-168,68 0,02-1190,42 2929,60 23 2,76-199,54 0,03-845,16 1677,12 24 2,88-232,19 0,02-494,66 875,11 25 3,00-241,24 0,02-274,25 272,49 26 3,12-232,30 0,02-876,94 492,74 27 3,24-199,79 0,03-1679,10 843,11 28 3,36-168,83 0,02-2931,84 1188,32 29 3,48-149,75 0,08-4616,23 2127,34 30 3,60-40,50 68,47-3124,45 3397,63 31 3,73-0,09 215,71-3783,36 2177,50 32 3,87-0,03 273,84-2075,47 846,10 33 4,00-0,04 298,47-610,64 610,31 34 4,13-0,03 273,83-846,39 2075,13 35 4,27-0,09 215,70-2177,84 3782,99 36 4,40-40,50 68,39-3398,15 3124,11 37 4,52-149,77 0,08-2127,75 4615,75 38 4,64-168,88 0,02-1188,80 2931,31 39 4,76-199,99 0,03-843,50 1678,50 40 4,88-232,55 0,02-493,30 876,23 41 5,00-241,54 0,02-273,49 273,42 42 5,12-232,55 0,02-876,31 493,23 251

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE 43 5,24-200,00 0,03-1678,58 843,43 44 5,36-168,89 0,02-2931,40 1188,72 45 5,48-149,77 0,08-4615,85 2127,67 46 5,60-40,50 68,36-3124,20 3398,04 47 5,73-0,09 215,69-3783,09 2177,75 48 5,87-0,03 273,80-2075,25 846,28 49 6,00-0,04 298,43-610,45 610,47 50 6,13-0,03 273,80-846,30 2075,27 51 6,27-0,09 215,69-2177,76 3783,11 52 6,40-40,50 68,35-3398,08 3124,22 53 6,52-149,77 0,09-2127,71 4615,86 54 6,64-168,90 0,09-1188,78 2931,40 55 6,76-200,03 0,19-843,54 1678,56 56 6,88-232,60 0,32-493,40 876,21 57 7,00-241,60 0,55-274,01 273,24 58 7,12-232,63 0,99-877,53 492,56 59 7,24-200,12 1,77-1680,56 842,17 60 7,36-168,94 3,15-2937,59 1189,99 61 7,48-149,85 5,46-4642,32 2124,29 62 7,60-42,80 72,78-3021,34 3418,58 63 7,75 0,00 228,89-3650,22 2058,29 64 7,88-1,06 274,62-1887,63 778,29 65 8,00-83,13 296,41-763,29 763,29 66 8,13-1,06 274,62-778,29 1887,63 67 8,25 0,00 228,89-2058,29 3650,22 68 8,40-42,80 72,78-3418,58 3021,34 69 8,52-149,85 5,46-2124,29 4642,31 70 8,64-168,94 3,15-1189,99 2937,59 71 8,76-200,12 1,77-842,17 1680,56 72 8,88-232,63 0,99-492,56 877,53 73 9,00-241,60 0,55-273,24 274,01 74 9,12-232,60 0,32-876,22 493,40 75 9,24-200,03 0,19-1678,56 843,53 76 9,36-168,90 0,09-2931,41 1188,78 77 9,48-149,77 0,09-4615,86 2127,71 78 9,60-40,50 68,35-3124,22 3398,08 79 9,73-0,09 215,69-3783,12 2177,76 80 9,87-0,03 273,80-2075,27 846,29 81 10,00-0,04 298,43-610,48 610,44 82 10,13-0,03 273,80-846,29 2075,24 83 10,27-0,09 215,69-2177,76 3783,08 84 10,40-40,50 68,35-3398,06 3124,19 85 10,52-149,77 0,08-2127,68 4615,83 86 10,64-168,89 0,02-1188,74 2931,38 87 10,76-200,00 0,03-843,44 1678,56 88 10,88-232,56 0,02-493,25 876,28 89 11,00-241,55 0,02-273,46 273,45 90 11,12-232,56 0,02-876,28 493,25 91 11,24-200,00 0,03-1678,57 843,44 92 11,36-168,89 0,02-2931,39 1188,73 93 11,48-149,77 0,08-4615,84 2127,68 94 11,60-40,50 68,35-3124,20 3398,05 95 11,73-0,09 215,69-3783,09 2177,75 96 11,87-0,03 273,80-2075,25 846,29 97 12,00-0,04 298,43-610,45 610,45 98 12,13-0,03 273,80-846,29 2075,25 99 12,27-0,09 215,69-2177,75 3783,09 100 12,40-40,50 68,35-3398,05 3124,20 101 12,52-149,77 0,08-2127,68 4615,84 102 12,64-168,89 0,02-1188,73 2931,39 103 12,76-200,00 0,03-843,44 1678,57 104 12,88-232,56 0,02-493,25 876,28 105 13,00-241,55 0,02-273,45 273,46 106 13,12-232,56 0,02-876,28 493,25 107 13,24-200,00 0,03-1678,56 843,44 108 13,36-168,89 0,02-2931,38 1188,74 109 13,48-149,77 0,08-4615,83 2127,68 110 13,60-40,50 68,35-3124,19 3398,06 111 13,73-0,09 215,69-3783,08 2177,76 112 13,87-0,03 273,80-2075,24 846,29 113 14,00-0,04 298,43-610,44 610,48 114 14,13-0,03 273,80-846,29 2075,27 115 14,27-0,09 215,69-2177,76 3783,12 116 14,40-40,50 68,35-3398,08 3124,22 117 14,52-149,77 0,09-2127,71 4615,86 118 14,64-168,90 0,09-1188,78 2931,41 119 14,76-200,03 0,19-843,53 1678,56 252

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE 120 14,88-232,60 0,32-493,40 876,22 121 15,00-241,60 0,55-274,01 273,24 122 15,12-232,63 0,99-877,53 492,56 123 15,24-200,12 1,77-1680,56 842,17 124 15,36-168,94 3,15-2937,59 1189,99 125 15,48-149,85 5,46-4642,31 2124,29 126 15,60-42,80 72,78-3021,34 3418,58 127 15,75 0,00 228,89-3650,22 2058,29 128 15,88-1,06 274,62-1887,63 778,29 129 16,00-83,13 296,41-763,29 763,29 130 16,13-1,06 274,62-778,29 1887,63 131 16,25 0,00 228,89-2058,29 3650,22 132 16,40-42,80 72,78-3418,58 3021,34 133 16,52-149,85 5,46-2124,29 4642,32 134 16,64-168,94 3,15-1189,99 2937,59 135 16,76-200,12 1,77-842,17 1680,56 136 16,88-232,63 0,99-492,56 877,53 137 17,00-241,60 0,55-273,24 274,01 138 17,12-232,60 0,32-876,21 493,40 139 17,24-200,03 0,19-1678,56 843,54 140 17,36-168,90 0,09-2931,40 1188,78 141 17,48-149,77 0,09-4615,86 2127,71 142 17,60-40,50 68,35-3124,22 3398,08 143 17,73-0,09 215,69-3783,11 2177,76 144 17,87-0,03 273,80-2075,27 846,30 145 18,00-0,04 298,43-610,47 610,45 146 18,13-0,03 273,80-846,28 2075,25 147 18,27-0,09 215,69-2177,75 3783,09 148 18,40-40,50 68,36-3398,04 3124,20 149 18,52-149,77 0,08-2127,67 4615,85 150 18,64-168,89 0,02-1188,72 2931,40 151 18,76-200,00 0,03-843,43 1678,58 152 18,88-232,55 0,02-493,23 876,31 153 19,00-241,54 0,02-273,42 273,49 154 19,12-232,55 0,02-876,23 493,30 155 19,24-199,99 0,03-1678,50 843,50 156 19,36-168,88 0,02-2931,31 1188,80 157 19,48-149,77 0,08-4615,75 2127,75 158 19,60-40,50 68,39-3124,11 3398,15 159 19,73-0,09 215,70-3782,99 2177,84 160 19,87-0,03 273,83-2075,13 846,39 161 20,00-0,04 298,47-610,31 610,64 162 20,13-0,03 273,84-846,10 2075,47 163 20,27-0,09 215,71-2177,50 3783,36 164 20,40-40,50 68,47-3397,63 3124,45 165 20,52-149,75 0,08-2127,34 4616,23 166 20,64-168,83 0,02-1188,32 2931,84 167 20,76-199,79 0,03-843,11 1679,10 168 20,88-232,30 0,02-492,74 876,94 169 21,00-241,24 0,02-272,49 274,25 170 21,12-232,19 0,02-875,11 494,66 171 21,24-199,54 0,03-1677,12 845,16 172 21,36-168,68 0,02-2929,60 1190,42 173 21,48-149,64 0,08-4613,62 2129,71 174 21,60-40,49 69,20-3121,88 3400,68 175 21,73-0,09 216,03-3780,35 2180,00 176 21,87-0,03 274,69-2071,72 848,81 177 22,00-0,04 299,73-605,73 616,86 178 22,13-0,03 275,22-842,58 2083,97 179 22,27-0,09 216,71-2172,76 3795,32 180 22,40-40,42 70,71-3390,89 3134,82 181 22,52-148,60 0,08-2125,03 4633,22 182 22,64-166,87 0,02-1188,52 2953,99 183 22,76-199,42 0,03-857,82 1707,91 184 22,88-234,30 0,02-523,22 913,53 185 23,00-247,36 0,01-267,54 319,18 186 23,12-244,39 0,01-820,66 350,78 187 23,24-222,16 0,01-1630,35 648,45 188 23,36-187,71 0,01-2909,70 1022,92 189 23,48-169,67 0,07-4630,35 1901,32 190 23,60-45,61 40,71-3312,89 3202,93 191 23,73-0,25 135,85-4082,55 1911,51 192 23,87-11,01 102,25-2906,60 544,92 193 24,00 0,00 25,12-2046,32 43,27 253

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Sollecitazioni mensola di marciapiede Combinazione n 15 L'ascissa X(espressa in [m]) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola Momento positivo se tende le fibre superiori, epresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso il basso, epresso in [kg] Sforzo Normale positivo di compressione, epresso in [kg] Nr. X M T N 1-3,50 0,00 600,00-155,76 2-3,50 0,00 600,00-155,76 3-3,40 67,52 750,47-155,76 4-3,30 150,13 901,91-155,76 5-3,20 247,93 1054,32-155,76 6-3,10 361,02 1207,71-155,76 7-3,00 489,50 1362,08-155,76 8-2,90 633,47 1517,41-155,76 9-2,80 793,02 1673,72-155,76 10-2,70 968,25 1831,01-155,76 11-2,60 1159,25 1989,27-155,76 12-2,50 1366,13 2148,50-155,76 13-2,40 1588,99 2308,71-155,76 14-2,30 1827,91 2469,89-155,76 15-2,20 2083,00 2632,04-155,76 16-2,10 2354,35 2795,17-155,76 17-2,00 2642,06 2959,27-155,76 18-1,90 2946,24 3124,35-155,76 19-1,80 3266,96 3290,40-155,76 20-1,70 3604,35 3457,43-155,76 21-1,60 3958,48 3625,42-155,76 22-1,50 4329,47 3794,40-155,76 23-1,40 4717,39 3964,34-155,76 24-1,30 5122,37 4135,26-155,76 25-1,20 5544,48 4307,16-155,76 26-1,10 5983,83 4480,03-155,76 27-1,00 6440,52 4653,87-155,76 28-0,90 6914,64 4828,68-155,76 29-0,80 7406,29 5004,47-155,76 30-0,70 7915,56 5181,24-155,76 31-0,60 8442,57 5358,98-155,76 Sollecitazioni contrafforte Combinazione n 15 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Nr. Y M T N 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,13 5978,30 36419,90 234,38 3 0,25 9602,44 59505,48 468,75 4 0,38 17002,36 59566,32 703,13 5 0,50 23772,73 54337,18 937,50 6 0,67 32218,46 48987,50 1261,36 7 0,85 39850,51 44385,14 1585,23 8 1,02 46928,98 41159,88 1909,09 9 1,19 53598,30 38799,27 2232,95 10 1,36 59939,45 36918,49 2556,82 11 1,54 65982,74 35217,01 2880,68 12 1,71 71712,03 33422,54 3204,55 13 1,88 77064,40 31262,38 3528,41 14 2,05 81934,96 28494,58 3852,27 15 2,23 86202,62 25031,10 4176,14 16 2,40 89771,07 21017,07 4500,00 17 2,57 92586,15 16816,33 4821,43 18 2,74 94725,36 12905,48 5142,86 19 2,91 96308,63 9691,33 5464,29 20 3,09 97504,54 7450,00 5785,71 21 3,26 98494,21 6258,83 6107,14 22 3,43 99451,14 6886,04 6428,57 23 3,60 100555,16 6969,48 6750,00 24 3,77 97703,32-13757,93 7078,13 25 3,95 95220,05-11645,45 7406,25 26 4,13 93103,60-9429,10 7734,38 27 4,30 91374,05-7158,53 8062,50 28 4,48 90041,19-5003,98 8390,63 29 4,65 89085,04-3290,67 8718,75 30 4,83 88429,49-2475,12 9046,88 31 5,00 87918,81-2389,94 9375,00 254

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 15 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 60 19,01 19,01 941816-45301 4,49 24026 -- -- 2 0,67 100, 66 26,61 19,01 1049657-77358 8,86 28342 -- -- 3 1,54 100, 73 26,61 19,01 1149163-90636 7,74 30297 -- -- 4 2,40 100, 81 26,61 26,61 1278999-94957 4,42 32226 -- -- 5 3,26 100, 88 45,62 45,62 1529413-222528 14,13 40426 -- -- 6 4,13 100, 96 45,62 49,42 1644570-288365 18,74 42638 -- -- 7 5,00 100, 104 26,61 30,41 1593728-159561 5,93 38013 -- -- Armature e tensioni nei materiali della mensola di marciapiede Combinazione n 15 L'ascissa X, espressa in [m], è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1-3,50 100, 40 0,00 19,01 0 0 1000,00 15676 -- -- 2-3,50 100, 40 0,00 0,00 0 0 1000,00 15676 -- -- 3-3,40 100, 40 0,00 19,01 0-857 12,69 15781 -- -- 4-3,30 100, 41 0,00 19,01 0-849 5,65 15885 -- -- 5-3,20 100, 41 0,00 19,01 0-841 3,39 15989 -- -- 6-3,10 100, 41 0,00 19,01 0-834 2,31 16093 -- -- 7-3,00 100, 42 19,01 19,01 0-25836 52,78 19289 -- -- 8-2,90 100, 42 19,01 19,01 0-26093 41,19 19371 -- -- 9-2,80 100, 42 19,01 19,01 0-26350 33,23 19453 -- -- 10-2,70 100, 43 19,01 19,01 0-26607 27,48 19535 -- -- 11-2,60 100, 43 19,01 19,01 0-26863 23,17 19616 -- -- 12-2,50 100, 43 19,01 19,01 0-27120 19,85 19697 -- -- 13-2,40 100, 44 19,01 19,01 0-27377 17,23 19777 -- -- 14-2,30 100, 44 19,01 19,01 0-27634 15,12 19858 -- -- 15-2,20 100, 44 19,01 19,01 0-27891 13,39 19938 -- -- 16-2,10 100, 45 19,01 19,01 0-28147 11,96 20018 -- -- 17-2,00 100, 45 19,01 19,01 0-28404 10,75 20097 -- -- 18-1,90 100, 46 19,01 19,01 0-28661 9,73 20176 -- -- 19-1,80 100, 46 19,01 19,01 0-28918 8,85 20255 -- -- 20-1,70 100, 46 19,01 19,01 0-29175 8,09 20334 -- -- 21-1,60 100, 47 19,01 19,01 0-29432 7,44 20412 -- -- 22-1,50 100, 47 19,01 19,01 0-29689 6,86 20490 -- -- 23-1,40 100, 47 19,01 19,01 0-29945 6,35 20568 -- -- 24-1,30 100, 48 19,01 19,01 0-30203 5,90 20646 -- -- 25-1,20 100, 48 19,01 19,01 0-30460 5,49 20723 -- -- 26-1,10 100, 48 19,01 19,01 0-30717 5,13 20800 -- -- 27-1,00 100, 49 19,01 19,01 0-30973 4,81 20877 -- -- 28-0,90 100, 49 19,01 19,01 0-31231 4,52 20953 -- -- 29-0,80 100, 49 19,01 19,01 0-31488 4,25 21030 -- -- 30-0,70 100, 50 19,01 19,01 0-31744 4,01 21106 -- -- 31-0,60 100, 50 19,01 19,01 0-32001 3,79 21182 -- -- 255

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 15 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,25 100, 140 26,61 26,61 0-138724 1000,00 42352 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,07 100, 140 26,61 26,61 0-138724 3282,49 42352 -- -- 2 0,40 100, 140 26,61 26,61 0-138724 103,73 42352 -- -- 3 0,76 100, 140 26,61 26,61 0-138724 43,41 42352 -- -- Armature e tensioni nei materiali del contrafforte Combinazione n 15 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rcd V Rsd 1 0,00 50, 210 19,01 19,01 0 0 1000,00 267169 251594 2 0,13 50, 211 19,01 19,01 6302-160750 26,89 268630 252936 3 0,25 50, 212 19,01 19,01 7990-163668 17,04 270091 254279 4 0,38 50, 213 19,01 19,01 6742-163031 9,59 271551 255621 5 0,50 50, 214 19,01 19,01 6450-163545 6,88 273012 256963 6 0,67 50, 216 19,01 19,01 6450-164751 5,11 275031 258818 7 0,85 50, 217 19,01 19,01 6610-166155 4,17 277049 260672 8 1,02 50, 219 19,01 19,01 6819-167622 3,57 279068 262527 9 1,19 50, 220 19,01 19,01 7046-169116 3,16 281086 264382 10 1,36 50, 222 19,01 19,01 7278-170622 2,85 283105 266236 11 1,54 50, 223 19,01 19,01 7515-172136 2,61 285124 268091 12 1,71 50, 225 19,01 19,01 7760-173664 2,42 287142 269945 13 1,88 50, 226 19,01 19,01 8022-175219 2,27 289161 271800 14 2,05 50, 228 19,01 19,01 8313-176815 2,16 291180 273655 15 2,23 50, 229 19,01 19,01 8646-178472 2,07 293198 275509 16 2,40 50, 231 19,01 19,01 9033-180208 2,01 295217 277364 17 2,57 50, 232 19,01 19,01 9478-182014 1,97 297221 279205 18 2,74 50, 234 19,01 19,01 9985-183915 1,94 299224 281045 19 2,91 50, 235 19,01 19,01 10547-185897 1,93 301228 282886 20 3,09 50, 237 19,01 19,01 11152-187945 1,93 303231 284727 21 3,26 50, 238 19,01 19,01 11784-190042 1,93 305235 286567 22 3,43 50, 240 38,01 38,01 24619-380859 3,83 307239 288408 23 3,60 50, 241 38,01 38,01 25846-385023 3,83 309242 290249 24 3,77 50, 243 38,01 38,01 28326-391003 4,00 311288 292128 25 3,95 50, 245 38,01 38,01 30890-397141 4,17 313333 294007 26 4,13 50, 246 38,01 38,01 33512-403405 4,33 315378 295886 27 4,30 50, 248 38,01 38,01 36154-409741 4,48 317424 297765 28 4,48 50, 249 19,01 19,01 19562-209925 2,33 319469 299644 29 4,65 50, 251 19,01 19,01 20857-213109 2,39 321515 301523 30 4,83 50, 252 19,01 19,01 22126-216275 2,45 323560 303402 31 5,00 50, 254 19,01 19,01 23403-219476 2,50 325605 305281 256

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Analisi dei pali Combinazione n 15 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 25883,2 Verticale [kg] 53857,6 Momento [kgm] -62330,8 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 1,06456 Verticale [cm] 0,06748 Rotazione [ ] -0,18865 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] 1 12 107715 51766-127217 69651-171168 Calcolo della portanza τ m tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] σ p tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] N c, N q, N γ fattori di capacità portante N' c, N' q, N' γ fattori di capacità portante corretti P l portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] P p portanza caratteristica di punta in [kg] P t portanza caratteristica totale in [kg] P d,s portanza di progetto, con applicazione dei coeff. parziali alle singole aliquote della portanza, in [kg] P d,c portanza di progetto, con applicazione del coeff. parziale alla portanza totale, in [kg] PT Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N γ N' γ τ m σ p 1 13.51 30.53 5.52 8.12 2.27 1.36 0.08 3.94 Fila P l P p P t P d,s P d,c PT 1 287439 382431 613320 476680 613320 MEDI 1 275312 283694 502458 392997 502458 MINIMI Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N τ c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f ΠD) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N τ c 1 120,0 640,0 241274,3 107715 0,45 257

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 15 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] T u taglio ultimo espresso in [ kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0,00-127217 107715 51766 127,42 303161 256689 53616 2,38 2 0,50-151206 108357 37802 127,42 292675 209737 53616 1,94 3 1,00-170107 108928 25553 127,42 286369 183376 53616 1,68 4 1,50-182883 109428 15445 127,42 282858 169247 53616 1,55 5 2,00-190606 109857 2203 127,42 280811 161847 53616 1,47 6 2,50-191707 110215-8241 127,42 280678 161365 53616 1,46 7 3,00-187587 110502-16234 127,42 281991 166114 53616 1,50 8 3,50-179470 110719-22112 127,42 284486 175506 53616 1,59 9 4,00-168413 110865-26201 127,42 287828 189474 53616 1,71 10 4,50-155313 110940-29788 127,42 292479 208917 53616 1,88 11 5,00-140419 110944-31714 127,42 298817 236093 53616 2,13 12 5,50-124562 110877-32328 127,42 306580 272898 53616 2,46 13 6,00-108398 110739-31941 127,42 316818 323661 53616 2,92 14 6,50-92427 110531-30823 127,42 328614 392979 53616 3,56 15 7,00-77016 110251-28717 127,42 340257 487093 53616 4,42 16 7,50-62657 109901-26210 127,42 349364 612787 53616 5,58 17 8,00-49552 109480-23506 127,42 350046 773387 53616 7,06 18 8,50-37799 108988-20767 127,42 332127 957641 53616 8,79 19 9,00-27415 108426-18117 116,80 289337 1144304 53616 10,55 20 9,50-18357 107792-15645 116,80 236933 1391272 53616 12,91 21 10,00-10535 107088-13411 116,80 161742 1644153 53616 15,35 22 10,50-3829 105403-10126 116,80 62445 1718800 53616 16,31 23 11,00 1234 103533-7322 116,80 20674 1734748 53616 16,76 24 11,50 4895 101552-4992 116,80 82479 1711152 53616 16,85 25 12,00 7391 99458-3110 116,80 125924 1694565 53616 17,04 26 12,50 8946 97254-1365 116,80 153458 1668297 53616 17,15 27 13,00 9628 94938-48 116,80 165603 1632899 53616 17,20 28 13,50 9652 92510 902 116,80 169225 1621933 53616 17,53 29 14,00 9201 89971 1546 116,80 166671 1629761 53616 18,11 30 14,50 8428 87320 1944 116,80 159360 1651095 53616 18,91 31 15,00 7456 84558 2149 116,80 148403 1683033 53616 19,90 32 15,50 6381 81593 2220 116,80 132340 1692115 53616 20,74 33 16,00 5271 77988 2170 116,80 114828 1698801 53616 21,78 34 16,50 4187 74251 2039 116,80 96185 1705919 53616 22,97 35 17,00 3167 70384 1859 116,80 77089 1713210 53616 24,34 36 17,50 2238 66385 1653 116,80 57994 1720500 53616 25,92 37 18,00 1411 62260 1265 116,80 39162 1727690 53616 27,75 38 18,50 779 58029 881 116,80 23266 1733759 53616 29,88 39 19,00 338 53664 512 116,80 10952 1738460 53616 32,40 40 19,50 82 49165 164 116,80 2899 1741535 53616 35,42 41 20,00 0 44531 164 116,80 0 1742642 53616 39,13 Analisi dei tiranti Combinazione n 15 Nr. Nt D α N L f L σ f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D α N L f L σ f 1 12 19,00 30.00 30000 15,00 20,50 5357,1 2 11 19,00 33.00 30000 14,20 18,20 5357,1 258

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 18 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -4,42 Y[m]= 4,42 Raggio del cerchio R[m]= 31,10 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -29,39 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 26,37 Larghezza della striscia dx[m]= 2,23 Coefficiente di sicurezza C= 1.30 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α( ) Wsinα b/cosα φ c u 1 16349,24 74.22 15733,30 8,20 15.16 0,15 0,00 2 41957,29 62.26 37135,48 4,79 14.07 0,18 0,00 3 58104,11 54.32 47195,69 3,82 16.24 0,17 0,00 4 73646,62 47.74 54502,47 3,32 17.07 0,17 0,00 5 83029,21 41.92 55468,03 3,00 17.07 0,17 0,00 6 90720,52 36.59 54083,05 2,78 17.07 0,17 0,00 7 97078,67 31.62 50898,08 2,62 17.07 0,17 0,00 8 100117,66 26.90 45300,76 2,50 18.79 0,18 0,00 9 103773,09 22.38 39503,57 2,41 20.46 0,20 0,00 10 107350,94 17.99 33158,86 2,35 20.46 0,20 0,00 11 109978,22 13.72 26076,03 2,30 20.46 0,20 0,00 12 113765,33 9.52 18808,43 2,26 20.46 0,20 0,00 13 97844,79 5.37 9153,86 2,24 20.46 0,20 0,00 14 89654,15 1.25 1953,14 2,23 20.46 0,20 0,00 15 85187,04-2.87-4257,99 2,23 20.46 0,20 0,00 16 81299,51-6.99-9898,56 2,25 20.46 0,20 0,00 17 76716,24-11.16-14846,67 2,27 20.46 0,20 0,00 18 71412,23-15.39-18945,97 2,31 18.43 0,18 0,00 19 65348,31-19.70-22028,16 2,37 17.07 0,17 0,00 20 58467,32-24.13-23906,27 2,44 17.07 0,17 0,00 21 50687,71-28.73-24365,17 2,54 17.07 0,17 0,00 22 41892,68-33.54-23146,73 2,68 17.07 0,17 0,00 23 31910,48-38.64-19924,71 2,86 15.07 0,17 0,00 24 20475,96-44.13-14258,00 3,11 14.07 0,18 0,00 25 7144,97-50.21-5490,11 3,49 14.07 0,18 0,00 ΣW i = 1773912,28 [kg] ΣW i sinα i = 307902,39 [kg] ΣW i tanφ i = 600390,51 [kg] Σtanα i tanφ i = 1.91 Analisi dei tiranti Combinazione n 18 Nr. Nt D α N L f L σ f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D α N L f L σ f 1 12 19,00 30.00 30000 8,50 14,00 5357,1 2 11 19,00 33.00 30000 8,00 12,00 5357,1 259

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo sollecitazioni mensola di marciapiede L'ascissa X(espressa in [m]) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola Momento positivo se tende le fibre superiori, epresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso il basso, epresso in [kg] Sforzo Normale positivo di compressione, epresso in [kg] Inviluppo combinazioni SLU Nr. X Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 0-3,50-155,76 0,00 0,00 0,00 600,00 780,00 1-3,50-155,76 0,00 0,00 0,00 600,00 780,00 2-3,40-155,76 0,00 66,26 90,64 725,43 1033,06 3-3,30-155,76 0,00 145,11 206,65 851,72 1287,24 4-3,20-155,76 0,00 236,64 348,13 978,88 1542,54 5-3,10-155,76 0,00 340,92 515,20 1106,90 1798,97 6-3,00-155,76 0,00 458,05 707,96 1235,78 2056,51 7-2,90-155,76 0,00 588,10 926,53 1365,52 2315,17 8-2,80-155,76 0,00 731,18 1171,03 1496,12 2574,96 9-2,70-155,76 0,00 887,36 1441,56 1627,59 2835,86 10-2,60-155,76 0,00 1056,72 1738,24 1759,91 3097,89 11-2,50-155,76 0,00 1239,37 2061,18 1893,10 3361,03 12-2,40-155,76 0,00 1435,37 2410,49 2027,16 3625,30 13-2,30-155,76 0,00 1644,83 2786,28 2162,07 3890,69 14-2,20-155,76 0,00 1867,82 3188,66 2297,84 4157,20 15-2,10-155,76 0,00 2104,43 3617,75 2434,48 4424,83 16-2,00-155,76 0,00 2354,74 4073,66 2571,98 4693,58 17-1,90-155,76 0,00 2618,85 4556,51 2710,34 4963,45 18-1,80-155,76 0,00 2896,84 5066,39 2849,57 5234,44 19-1,70-155,76 0,00 3188,79 5603,43 2989,66 5506,55 20-1,60-155,76 0,00 3494,80 6167,74 3130,60 5779,78 21-1,50-155,76 0,00 3814,94 6759,43 3272,41 6054,14 22-1,40-155,76 0,00 4149,31 7378,60 3415,09 6329,61 23-1,30-155,76 0,00 4497,99 8025,39 3558,62 6606,21 24-1,20-155,76 0,00 4861,06 8699,88 3703,02 6883,92 25-1,10-155,76 0,00 5238,62 9402,21 3848,28 7162,76 26-1,00-155,76 0,00 5630,75 10132,47 3994,40 7442,72 27-0,90-155,76 0,00 6037,53 10890,79 4141,38 7723,79 28-0,80-155,76 0,00 6459,05 11677,27 4289,22 8005,99 29-0,70-155,76 0,00 6895,40 12492,02 4437,93 8289,31 30-0,60-155,76 0,00 7346,67 13335,17 4587,50 8573,75 Inviluppo combinazioni SLE Nr. X Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 0-3,50-60,67 0,00 0,00 0,00 600,00 600,00 1-3,50-60,67 0,00 0,00 0,00 600,00 600,00 2-3,40-60,67 0,00 66,86 69,52 737,43 790,51 3-3,30-60,67 0,00 147,51 158,13 875,72 981,92 4-3,20-60,67 0,00 242,04 265,93 1014,88 1174,24 5-3,10-60,67 0,00 350,52 393,01 1154,90 1367,47 6-3,00-60,67 0,00 473,05 539,46 1295,78 1561,60 7-2,90-60,67 0,00 609,70 705,36 1437,52 1756,64 8-2,80-60,67 0,00 760,58 890,81 1580,12 1952,58 9-2,70-60,67 0,00 925,76 1095,91 1723,59 2149,43 10-2,60-60,67 0,00 1105,32 1320,73 1867,91 2347,18 11-2,50-60,67 0,00 1299,37 1565,37 2013,10 2545,84 12-2,40-60,67 0,00 1507,97 1829,93 2159,16 2745,40 13-2,30-60,67 0,00 1731,23 2114,48 2306,07 2945,87 14-2,20-60,67 0,00 1969,22 2419,13 2453,84 3147,25 15-2,10-60,67 0,00 2222,03 2743,96 2602,48 3349,53 16-2,00-60,67 0,00 2489,74 3089,07 2751,98 3552,72 17-1,90-60,67 0,00 2772,45 3454,54 2902,34 3756,81 18-1,80-60,67 0,00 3070,24 3840,46 3053,57 3961,81 19-1,70-60,67 0,00 3383,19 4246,93 3205,66 4167,72 20-1,60-60,67 0,00 3711,40 4674,04 3358,60 4374,53 21-1,50-60,67 0,00 4054,94 5121,87 3512,41 4582,24 22-1,40-60,67 0,00 4413,91 5590,51 3667,09 4790,86 23-1,30-60,67 0,00 4788,39 6080,07 3822,62 5000,39 24-1,20-60,67 0,00 5178,46 6590,62 3979,02 5210,82 25-1,10-60,67 0,00 5584,22 7122,26 4136,28 5422,16 26-1,00-60,67 0,00 6005,75 7675,09 4294,40 5634,41 27-0,90-60,67 0,00 6443,13 8249,18 4453,38 5847,56 28-0,80-60,67 0,00 6896,45 8844,63 4613,22 6061,61 29-0,70-60,67 0,00 7365,80 9461,53 4773,93 6276,57 30-0,60-60,67 0,00 7851,27 10099,97 4935,50 6492,44 260

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo sollecitazioni contrafforte L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Inviluppo combinazioni SLU Nr. Y Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,13 234,38 234,38 5226,68 9366,85 31890,35 56866,69 3 0,25 468,75 468,75 8405,95 14980,34 35745,87 69966,39 4 0,38 703,13 703,13 12837,40 23659,87 35745,87 69966,39 5 0,50 937,50 937,50 16693,21 31319,03 30965,58 61481,79 6 0,67 1261,36 1261,36 21159,09 40359,63 25884,35 52391,93 7 0,85 1585,23 1585,23 24808,71 47937,37 21247,80 44385,14 8 1,02 1909,09 1909,09 27845,93 54429,55 17676,44 41159,88 9 1,19 2232,95 2232,95 30378,47 60052,23 14752,01 38799,27 10 1,36 2556,82 2556,82 32462,11 64940,22 12158,62 36918,49 11 1,54 2880,68 2880,68 34110,40 69166,65 9645,58 35217,01 12 1,71 3204,55 3204,55 35297,02 72751,26 6978,80 33422,54 13 1,88 3528,41 3528,41 35954,28 77064,40 3917,07 31262,38 14 2,05 3852,27 3852,27 35977,13 81934,96 244,89 28494,58 15 2,23 4176,14 4176,14 35247,96 86202,62-4104,79 25031,10 16 2,40 4500,00 4500,00 33676,84 89771,07-8970,05 21017,07 17 2,57 4821,43 4821,43 31258,94 92586,15-13968,09 16816,33 18 2,74 5142,86 5142,86 28043,70 94725,36-18615,30 12905,48 19 2,91 5464,29 5464,29 24163,26 96308,63-22497,46 9691,33 20 3,09 5785,71 5785,71 19799,46 97504,54-25331,60 7450,00 21 3,26 6107,14 6107,14 15147,58 98494,21-27035,09 6258,83 22 3,43 6428,57 6428,57 10395,86 99451,14-27095,26 6886,04 23 3,60 6750,00 6750,00 5739,20 100555,16-27095,26 6969,48 24 3,77 7078,13 7078,13-3033,67 97703,32-50097,41-13757,93 25 3,95 7406,25 7406,25-11460,12 95220,05-48182,90-11645,45 26 4,13 7734,38 7734,38-19528,50 93103,60-46166,78-9429,10 27 4,30 8062,50 8062,50-27206,00 91374,05-43976,11-7158,53 28 4,48 8390,63 8390,63-34473,20 90041,19-41678,35-5003,98 29 4,65 8718,75 8718,75-41346,87 89085,04-39480,63-3290,67 30 4,83 9046,88 9046,88-47915,11 88429,49-37798,37-2475,12 31 5,00 9375,00 9375,00-54382,07 87918,81-37313,23-2389,94 Inviluppo combinazioni SLE Nr. Y Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,13 234,38 234,38 5591,13 7139,97 34087,79 43446,45 3 0,25 468,75 468,75 8980,05 11448,30 37733,99 57021,21 4 0,38 703,13 703,13 13657,51 18527,11 37733,99 57044,91 5 0,50 937,50 937,50 17719,34 24833,41 32621,42 50625,72 6 0,67 1261,36 1261,36 22407,76 32395,94 27174,00 43844,15 7 0,85 1585,23 1585,23 26218,30 38882,05 22186,86 37738,41 8 1,02 1909,09 1909,09 29367,57 44582,17 18330,61 33156,99 9 1,19 2232,95 2232,95 31970,43 49657,62 15164,21 29541,86 10 1,36 2556,82 2556,82 34086,93 54201,74 12353,86 26478,83 11 1,54 2880,68 2880,68 35732,49 58254,65 9634,76 23651,64 12 1,71 3204,55 3204,55 36880,92 61808,93 6762,72 20780,98 13 1,88 3528,41 3528,41 37463,89 64810,09 3492,12 17592,51 14 2,05 3852,27 3852,27 37375,95 67162,09-391,19 13846,60 15 2,23 4176,14 4176,14 36499,52 68753,33-4952,18 9458,57 16 2,40 4500,00 4500,00 34744,93 69497,54-10027,49 4576,89 17 2,57 4821,43 4821,43 32109,63 69374,23-15232,01-426,70 18 2,74 5142,86 5142,86 28642,63 68451,28-20080,40-5073,62 19 2,91 5464,29 5464,29 24477,09 66860,45-24158,07-8956,56 20 3,09 5785,71 5785,71 19796,12 64782,60-27180,30-11796,23 21 3,26 6107,14 6107,14 14796,72 62411,77-29062,26-13511,99 22 3,43 6428,57 6428,57 9669,11 59934,66-29443,49-13654,13 23 3,60 6750,00 6750,00 4610,50 57544,60-29443,49-13621,63 24 3,77 7078,13 7078,13-4596,70 51077,26-52584,85-34812,77 25 3,95 7406,25 7406,25-13478,28 44945,38-50791,77-32836,14 26 4,13 7734,38 7734,38-22018,75 39161,07-48875,14-30678,62 27 4,30 8062,50 8062,50-30180,82 33758,12-46758,73-28399,25 28 4,48 8390,63 8390,63-37940,15 28758,36-44507,22-26191,33 29 4,65 8718,75 8718,75-45308,37 24149,89-42326,62-24439,25 30 4,83 9046,88 9046,88-52369,08 19854,62-40636,04-23749,53 31 5,00 9375,00 9375,00-59325,26 15690,39-40137,84-23716,35 261

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo armature e tensioni nei materiali del muro L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,00 100, 60 19,01 19,01 941816-45190 2,84 24109 -- -- 2 0,67 100, 66 26,61 19,01 1049657-76456 5,80 28802 -- -- 3 1,54 100, 73 26,61 19,01 1149163-90636 6,54 30376 -- -- 4 2,40 100, 81 26,61 26,61 1278999-94928 4,42 32065 -- -- 5 3,26 100, 88 45,62 45,62 1529413-222528 14,13 39996 -- -- 6 4,13 100, 96 45,62 49,42 601218 0 18,74 42803 -- -- 7 5,00 100, 104 26,61 30,41 149639 0 5,93 37405 -- -- Inviluppo SLE Nr. Y B, H A fs A fi σ c τ c σ fs σ fi 1 0,00 100, 60 19,01 19,01 28,56-0,76 1103,42-289,18 2 0,67 100, 66 26,61 19,01 18,60-0,60 557,17-210,36 3 1,54 100, 73 26,61 19,01 18,15-0,01 543,21-212,65 4 2,40 100, 81 26,61 26,61 23,89-1,24 827,93-280,24 5 3,26 100, 88 45,62 45,62 8,96-0,94 154,74-117,12 6 4,13 100, 96 45,62 49,42 6,83-1,75-91,65 95,58 7 5,00 100, 104 26,61 30,41 18,70-1,38-236,93 579,84 262

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo armature e tensioni nei materiali della mensola di marciapiede L'ascissa X, espressa in [m], è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1-3,50 100, 40 0,00 19,01 0 0 1000,00 15676 -- -- 2-3,50 100, 40 0,00 0,00 0 0 1000,00 15676 -- -- 3-3,40 100, 40 0,00 19,01 0-857 9,45 15781 -- -- 4-3,30 100, 41 0,00 19,01 0-849 4,11 15885 -- -- 5-3,20 100, 41 0,00 19,01 0-841 2,42 15989 -- -- 6-3,10 100, 41 0,00 19,01 0-834 1,62 16093 -- -- 7-3,00 100, 42 19,01 19,01 0-25836 36,49 19289 -- -- 8-2,90 100, 42 19,01 19,01 0-26093 28,16 19371 -- -- 9-2,80 100, 42 19,01 19,01 0-26350 22,50 19453 -- -- 10-2,70 100, 43 19,01 19,01 0-26607 18,46 19535 -- -- 11-2,60 100, 43 19,01 19,01 0-26863 15,45 19616 -- -- 12-2,50 100, 43 19,01 19,01 0-27120 13,16 19697 -- -- 13-2,40 100, 44 19,01 19,01 0-27377 11,36 19777 -- -- 14-2,30 100, 44 19,01 19,01 0-27634 9,92 19858 -- -- 15-2,20 100, 44 19,01 19,01 0-27891 8,75 19938 -- -- 16-2,10 100, 45 19,01 19,01 0-28147 7,78 20018 -- -- 17-2,00 100, 45 19,01 19,01 0-28404 6,97 20097 -- -- 18-1,90 100, 46 19,01 19,01 0-28661 6,29 20176 -- -- 19-1,80 100, 46 19,01 19,01 0-28918 5,71 20255 -- -- 20-1,70 100, 46 19,01 19,01 0-29175 5,21 20334 -- -- 21-1,60 100, 47 19,01 19,01 0-29432 4,77 20412 -- -- 22-1,50 100, 47 19,01 19,01 0-29689 4,39 20490 -- -- 23-1,40 100, 47 19,01 19,01 0-29945 4,06 20568 -- -- 24-1,30 100, 48 19,01 19,01 0-30203 3,76 20646 -- -- 25-1,20 100, 48 19,01 19,01 0-30460 3,50 20723 -- -- 26-1,10 100, 48 19,01 19,01 0-30717 3,27 20800 -- -- 27-1,00 100, 49 19,01 19,01 0-30973 3,06 20877 -- -- 28-0,90 100, 49 19,01 19,01 0-31231 2,87 20953 -- -- 29-0,80 100, 49 19,01 19,01 0-31488 2,70 21030 -- -- 30-0,70 100, 50 19,01 19,01 0-31744 2,54 21106 -- -- 31-0,60 100, 50 19,01 19,01 0-32001 2,40 21182 -- -- Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 1-3,50 100, 40 0,00 19,01 0,00 0,20 0,00 0,00 2-3,50 100, 40 0,00 0,00 0,00 0,20 0,00 0,00 3-3,40 100, 40 0,00 19,01 11,04 0,26 0,00 93,00 4-3,30 100, 41 0,00 19,01 25,12 0,32 0,00 211,56 5-3,20 100, 41 0,00 19,01 42,24 0,38 0,00 355,78 6-3,10 100, 41 0,00 19,01 62,42 0,44 0,00 525,79 7-3,00 100, 42 19,01 19,01 2,38 0,50 86,45-19,11 8-2,90 100, 42 19,01 19,01 3,07 0,56 111,92-24,72 9-2,80 100, 42 19,01 19,01 3,82 0,61 139,95-30,90 10-2,70 100, 43 19,01 19,01 4,63 0,67 170,50-37,62 11-2,60 100, 43 19,01 19,01 5,49 0,72 203,49-44,86 12-2,50 100, 43 19,01 19,01 6,41 0,78 238,88-52,63 13-2,40 100, 44 19,01 19,01 7,39 0,83 276,60-60,90 14-2,30 100, 44 19,01 19,01 8,42 0,89 316,61-69,65 15-2,20 100, 44 19,01 19,01 9,49 0,94 358,86-78,89 16-2,10 100, 45 19,01 19,01 10,61 0,99 403,30-88,58 17-2,00 100, 45 19,01 19,01 11,78 1,04 449,87-98,73 18-1,90 100, 46 19,01 19,01 12,99 1,09 498,54-109,32 19-1,80 100, 46 19,01 19,01 14,25 1,14 549,26-120,34 20-1,70 100, 46 19,01 19,01 15,54 1,19 601,99-131,77 21-1,60 100, 47 19,01 19,01 16,87 1,24 656,69-143,62 22-1,50 100, 47 19,01 19,01 18,24 1,29 713,32-155,86 23-1,40 100, 47 19,01 19,01 19,65 1,33 771,84-168,48 24-1,30 100, 48 19,01 19,01 21,09 1,38 832,21-181,49 25-1,20 100, 48 19,01 19,01 22,56 1,43 894,41-194,86 26-1,10 100, 48 19,01 19,01 24,07 1,47 958,39-208,60 27-1,00 100, 49 19,01 19,01 25,61 1,52 1024,12-222,68 28-0,90 100, 49 19,01 19,01 27,17 1,56 1091,58-237,10 29-0,80 100, 49 19,01 19,01 28,77 1,61 1160,72-251,86 30-0,70 100, 50 19,01 19,01 30,39 1,65 1231,52-266,95 31-0,60 100, 50 19,01 19,01 32,04 1,70 1303,96-282,35 263

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo armature e tensioni nei materiali della fondazione Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,25 100, 140 26,61 26,61 0-138724 950,98 42352 -- -- Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 2 0,25 100, 140 26,61 26,61 0,05 0,00-0,65 3,32 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,07 100, 140 26,61 26,61 0-138724 2474,10 42352 -- -- 2 0,40 100, 140 26,61 26,61 0-138724 74,98 42352 -- -- 3 0,76 100, 140 26,61 26,61 0-138724 29,14 42352 -- -- Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 4 0,07 100, 140 26,61 26,61 0,02 0,00 0,37 1,31 5 0,40 100, 140 26,61 26,61 0,69 0,00-8,33 42,30 6 0,76 100, 140 26,61 26,61 1,72 0,78-20,90 106,14 264

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo armature e tensioni nei materiali del contrafforte L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rcd V Rsd 1 0,00 50,00, 210,00 19,01 19,01 0 0 1000,00 267169 251594 2 0,13 50,00, 211,09 19,01 19,01 3951-157915 16,86 268630 252936 3 0,25 50,00, 212,19 19,01 19,01 5008-160052 10,68 270091 254279 4 0,38 50,00, 213,28 19,01 19,01 4774-160629 6,79 271551 255621 5 0,50 50,00, 214,37 19,01 19,01 4836-161565 5,16 273012 256963 6 0,67 50,00, 215,89 19,01 19,01 5097-163078 4,04 275031 258818 7 0,85 50,00, 217,40 19,01 19,01 5447-164707 3,44 277049 260672 8 1,02 50,00, 218,91 19,01 19,01 5836-166389 3,06 279068 262527 9 1,19 50,00, 220,42 19,01 19,01 6251-168112 2,80 281086 264382 10 1,36 50,00, 221,93 19,01 19,01 6688-169871 2,62 283105 266236 11 1,54 50,00, 223,44 19,01 19,01 7150-171667 2,48 285124 268091 12 1,71 50,00, 224,95 19,01 19,01 7643-173512 2,39 287142 269945 13 1,88 50,00, 226,46 19,01 19,01 8022-175219 2,27 289161 271800 14 2,05 50,00, 227,97 19,01 19,01 8313-176815 2,16 291180 273655 15 2,23 50,00, 229,49 19,01 19,01 8646-178472 2,07 293198 275509 16 2,40 50,00, 231,00 19,01 19,01 9033-180208 2,01 295217 277364 17 2,57 50,00, 232,50 19,01 19,01 9478-182014 1,97 297221 279205 18 2,74 50,00, 234,00 19,01 19,01 9985-183915 1,94 299224 281045 19 2,91 50,00, 235,50 19,01 19,01 10547-185897 1,93 301228 282886 20 3,09 50,00, 237,00 19,01 19,01 11152-187945 1,93 303231 284727 21 3,26 50,00, 238,50 19,01 19,01 11784-190042 1,93 305235 286567 22 3,43 50,00, 240,00 38,01 38,01 24619-380859 3,83 307239 288408 23 3,60 50,00, 241,50 38,01 38,01 25846-385023 3,83 309242 290249 24 3,77 50,00, 243,03 38,01 38,01 28326-391003 4,00 311288 292128 25 3,95 50,00, 244,56 38,01 38,01 30890-397141 4,17 313333 294007 26 4,13 50,00, 246,09 38,01 38,01 33512-8405 4,33 315378 295886 27 4,30 50,00, 247,62 38,01 38,01 36154-409741 4,48 317424 297765 28 4,48 50,00, 249,15 19,01 19,01 19562-209925 2,33 319469 299644 29 4,65 50,00, 250,68 19,01 19,01 20857-213109 2,39 321515 301523 30 4,83 50,00, 252,21 19,01 19,01 22126-216275 2,45 323560 303402 31 5,00 50,00, 253,74 19,01 19,01 23403-219476 2,50 325605 305281 Inviluppo SLE Nr. Y B, H A fs A fi σ c τ c σ fs σ fi 1 0,00 50, 210 19,01 19,01 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,13 50, 211 19,01 19,01 2,86 4,68 149,90-38,20 3 0,25 50, 212 19,01 19,01 4,55 6,12 237,17-60,94 4 0,38 50, 213 19,01 19,01 7,33 6,09 383,58-98,14 5 0,50 50, 214 19,01 19,01 9,77 5,37 512,17-130,87 6 0,67 50, 216 19,01 19,01 12,65 4,62 663,42-169,52 7 0,85 50, 217 19,01 19,01 15,06 3,95 789,95-202,00 8 1,02 50, 219 19,01 19,01 17,13 3,44 898,28-229,92 9 1,19 50, 220 19,01 19,01 18,92 3,05 992,09-254,22 10 1,36 50, 222 19,01 19,01 20,48 2,71 1073,55-275,42 11 1,54 50, 223 19,01 19,01 21,83 2,41 1143,68-293,79 12 1,71 50, 225 19,01 19,01 22,97 2,10 1202,51-309,35 13 1,88 50, 226 19,01 19,01 23,88 1,77 1249,09-321,89 14 2,05 50, 228 19,01 19,01 24,53 1,38 1281,66-330,99 15 2,23 50, 229 19,01 19,01 24,89 0,94 1298,18-336,17 16 2,40 50, 231 19,01 19,01 24,94-0,99 1297,19-337,09 17 2,57 50, 232 19,01 19,01 24,67-1,49 1278,71-333,78 18 2,74 50, 234 19,01 19,01 24,11-1,95 1244,27-326,62 19 2,91 50, 235 19,01 19,01 23,33-2,33 1196,79-316,33 20 3,09 50, 237 19,01 19,01 22,38-2,60 1140,09-303,84 21 3,26 50, 238 19,01 19,01 21,34-2,77 1078,15-290,11 22 3,43 50, 240 38,01 38,01 14,23-2,78 564,69-196,93 23 3,60 50, 241 38,01 38,01 13,55-2,77 530,85-187,68 24 3,77 50, 243 38,01 38,01 11,91-4,91 453,51-165,31 25 3,95 50, 245 38,01 38,01 10,36-4,71 380,69-144,26 26 4,13 50, 246 38,01 38,01 8,92-4,51 312,49 152,43 27 4,30 50, 248 38,01 38,01 7,58-4,28 249,25 221,93 28 4,48 50, 249 19,01 19,01 8,54-4,05 339,74 462,60 29 4,65 50, 251 19,01 19,01 8,00-3,83 244,49 563,21 30 4,83 50, 252 19,01 19,01 9,14-3,65 157,77 658,89 31 5,00 50, 254 19,01 19,01 10,24-3,59-135,43 752,54 265

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE Inviluppo sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Nr. Y M N T M u N u T u CS numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) momento flettente espresso in [kgm] sforzo normale espresso in [kg] taglio espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] sforzo normale ultimo espresso in [kg] taglio ultimo espresso in [kg] coefficiente di sicurezza Inviluppo sollecitazioni fila di pali nr. 1 Nr. Y Mmin Mmax Tmin Tmax Nmin Nmax 1 0,00-127216,64 48372,24-7587,66 51766,36 88894,19 126004,30 2 0,50-151205,61 51268,37-2812,25 37802,17 89624,27 126559,95 3 1,00-170106,70 52674,50-386,09 25553,04 90291,63 127036,88 4 1,50-182883,22 52867,55 1544,80 15444,66 90896,27 127435,07 5 2,00-190605,55 52095,15 361,91 4646,51 91438,18 127754,54 6 2,50-191707,14 50111,81-8241,18 5775,17 91917,37 127995,28 7 3,00-187586,55 47224,22-16233,68 7060,64 92333,83 128157,30 8 3,50-179469,71 43693,90-22112,44 7908,34 92687,57 128240,58 9 4,00-168413,49 39739,73-26201,26 8397,18 92978,59 128245,14 10 4,50-155312,86 35541,14-29788,12 8675,25 93206,88 128170,97 11 5,00-140418,80 31203,52-31713,83 8646,31 93372,45 128018,07 12 5,50-124561,89 26880,36-32328,02 8388,15 93475,30 127786,45 13 6,00-108397,88 22686,29-31941,08 7967,83 93515,42 127476,09 14 6,50-92427,34 18702,37-30823,32 7442,01 93492,82 127087,01 15 7,00-77015,68 14981,37-28716,93 6680,91 93407,50 126619,20 16 7,50-62657,21 11640,92-26209,88 5892,10 93259,45 126072,67 17 8,00-49552,27 8694,87-23506,19 5113,60 93048,68 125447,40 18 8,50-37799,18 6138,07-20767,43 4373,81 92775,18 124743,41 19 9,00-27415,46 3951,16-18117,01 3692,88 92438,96 123960,69 20 9,50-18356,96 2104,72-15644,63 3083,79 92040,02 123099,24 21 10,00-10534,64 562,83-13410,52 2553,55 91578,35 122159,06 22 10,50-3829,38-709,00-10126,49 1800,93 90248,82 120129,58 23 11,00-1614,42 1233,87-7322,07 1180,12 88754,95 117893,84 24 11,50-2204,48 4894,90-4991,81 682,61 87162,34 115534,16 25 12,00-2545,78 7390,81-3110,17 296,66 85471,00 113050,55 26 12,50-2694,11 8945,89-1364,68-44,85 83680,91 110927,04 27 13,00-2671,69 9628,23-314,17 45,63 81792,09 109842,90 28 13,50-2527,95 9652,08-448,31 902,05 79804,52 108684,07 29 14,00-2303,80 9201,06-543,56 1546,30 77718,22 107450,57 30 14,50-2032,02 8427,91-588,01 1943,97 75533,18 106142,39 31 15,00-1738,01 7455,93-594,73 2149,15 73249,40 104759,52 32 15,50-1440,65 6381,35-571,66 2219,77 70786,29 103241,02 33 16,00-1154,82 5271,47-528,50 2169,86 67756,15 101293,66 34 16,50-890,57 4186,54-473,96 2039,00 64609,85 99258,43 35 17,00-653,59 3167,04-414,75 1858,71 61347,39 97135,34 36 17,50-446,21 2237,68-355,82 1652,87 57968,76 94924,40 37 18,00-268,30 1411,24-255,89 1265,08 54478,28 92628,85 38 18,50-140,35 778,70-166,33 881,28 50894,51 90262,74 39 19,00-57,19 338,06-89,15 512,47 47191,68 87806,59 40 19,50-12,61 81,83-25,22 163,66 43369,81 85260,40 41 20,00 0,00 0,00-25,22 163,66 39428,89 82624,17 Inviluppo verifiche fila di pali nr. 1 Nr. Y A f M u N u T u CS 1 0,00 127,42 18160 256689 53616 2,38 2 0,50 127,42 41527 209737 53616 1,94 3 1,00 127,42 88613 183376 53616 1,68 4 1,50 127,42 97891 169247 53616 1,55 5 2,00 127,42 68096 161847 53616 1,47 6 2,50 127,42 42744 161365 53616 1,46 7 3,00 127,42 21494 166114 53616 1,50 8 3,50 127,42 3953 175506 53616 1,59 9 4,00 127,42 10254 189474 53616 1,71 10 4,50 127,42 21495 208917 53616 1,88 11 5,00 127,42 29387 236093 53616 2,13 12 5,50 127,42 34537 272898 53616 2,46 13 6,00 127,42 33548 323661 53616 2,92 14 6,50 127,42 18240 392979 53616 3,56 15 7,00 127,42 5343 487093 53616 4,42 16 7,50 127,42 4703 612787 53616 5,58 17 8,00 127,42 12218 773387 53616 7,06 18 8,50 127,42 17594 957641 53616 8,79 266

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti BC e DE 19 9,00 116,80 16025 1144304 53616 10,55 20 9,50 116,80 4985 1391272 53616 12,91 21 10,00 116,80 4009 1644153 53616 14,13 22 10,50 116,80 11282 1718800 53616 14,44 23 11,00 116,80 1926 1731154 53616 14,77 24 11,50 116,80 1102 1711152 53616 15,06 25 12,00 116,80 1546 1694565 53616 15,35 26 12,50 116,80 5015 1668297 53616 15,59 27 13,00 116,80 3731 1632899 53616 15,73 28 13,50 116,80 2143 1621933 53616 15,89 29 14,00 116,80 900 1629761 53616 16,08 30 14,50 116,80 35 1651095 53616 16,29 31 15,00 116,80 702 1683033 53616 16,52 32 15,50 116,80 1143 1692115 53616 16,77 33 16,00 116,80 1370 1698801 53616 17,11 34 16,50 116,80 1423 1705919 53616 17,48 35 17,00 116,80 1292 1713210 53616 17,88 36 17,50 116,80 548 1720500 53616 18,31 37 18,00 116,80 8 1727690 53616 18,78 38 18,50 116,80 242 1733759 53616 19,29 39 19,00 116,80 239 1738460 53616 19,84 40 19,50 116,80 76 1741535 53616 20,44 41 20,00 116,80 0 1742642 53616 21,09 Elenco ferri Simbologia adottata Destinazione Destinazione ferro φ Diametro ferro espresso in [mm] n Numero tondini L Lunghezza totale ferro espressa in [cm] P Peso singolo ferro espresso in [kg] Peso gruppo espresso in [kg] P g Destinazione φ n L P P g Piastra_paramento 16,00 4 2492,40 39,34 157,35 Piastra_paramento 16,00 4 2492,40 39,34 157,35 Contrafforte 16,00 4 690,41 10,90 43,59 Contrafforte 22,00 5 400,00 11,94 59,68 Contrafforte 22,00 5 566,00 16,89 84,45 Contrafforte 22,00 5 399,45 11,92 59,60 Contrafforte 22,00 5 567,91 16,95 84,73 Contrafforte 16,00 5 395,00 6,23 31,17 Contrafforte 16,00 5 395,00 6,23 31,17 Fondazione 22,00 7 331,14 9,88 69,17 Fondazione 22,00 7 331,14 9,88 69,17 Fondazione 8,00 6 146,03 0,58 3,46 Paramento 22,00 5 402,28 12,00 60,02 Paramento 22,00 5 563,89 16,83 84,13 Paramento 22,00 2 494,00 14,74 29,48 Paramento 22,00 2 279,00 8,33 16,65 Paramento 22,00 2 530,00 15,82 31,63 Paramento 22,00 5 400,00 11,94 59,68 Paramento 22,00 5 562,00 16,77 83,85 Paramento 22,00 1 469,91 14,02 14,02 Paramento 8,00 6 87,05 0,34 2,06 Mensola valle 22,00 5 421,57 12,58 62,90 Mensola valle 22,00 5 415,38 12,40 61,98 267

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Muro di sostegno tratto CD ed EF Normativa N.T.C. 2008 - Approccio 1 Simbologia adottata γ Gsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti γ Gfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti γ Qsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili γ Qfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili γ tanφ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato γ c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata γ cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata γ qu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce γ γ Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 0,90 0,90 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,30 1,00 1,10 1,30 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,50 1,30 1,50 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 1,00 1,00 268

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γ Gfav 1,00 1,00 1,00 0,90 Permanenti Sfavorevole γ Gsfav 1,00 1,00 1,00 1,30 Variabili Favorevole γ Qfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γ Qsfav 1,00 1,00 1,00 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γ c' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γ cu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γ qu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γ γ 1,00 1,00 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali γ R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10 PALI DI FONDAZIONE CARICHI VERTICALI. Coefficienti parziali γ R per le verifiche dei pali Pali trivellati R1 R2 R3 Punta γ b 1,00 1,70 1,35 Laterale compressione γ s 1,00 1,45 1,15 Totale compressione γ t 1,00 1,60 1,30 Laterale trazione γ st 1,00 1,60 1,25 CARICHI TRASVERSALI. Coefficienti parziali γ T per le verifiche dei pali. R1 R2 R3 γ T 1,00 1,60 1,30 Coefficienti di riduzione ξ per la determinazione della resistenza caratteristica dei pali Numero di verticali indagate 3 ξ 3 =1,60 ξ 4 =1,48 TIRANTI DI ANCORAGGIO Coefficienti parziali γ R per le verifiche dei tiranti Resistenza Tiranti Laterale γ st 1,20 Coefficienti di riduzione ξ per la determinazione della resistenza caratteristica dei tiranti. Numero di verticali indagate 3 ξ 3 =1,70 ξ 4 =1,65 269

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 5,00 [m] Spessore in sommità 0,60 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 1,04 [m] Inclinazione paramento esterno 5,00 [ ] Inclinazione paramento interno 0,00 [ ] Lunghezza del muro 24,00 [m] Spessore rivestimento 0,05 [m] Peso sp. rivestimento 1800,00 [kg/mc] Mensola di marciapiede Lunghezza mensola Spessore all'estremità libera Spessore all'incastro 0,90 [m] 0,45 [m] 0,50 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0,25 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0,76 [m] Lunghezza totale fondazione 2,05 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [ ] Spessore fondazione 1,40 [m] Spessore magrone 0,10 [m] Descrizione pali di fondazione Pali in c.a. Numero di file di pali 1 Vincolo pali/fondazione Incastro Tipo di portanza Portanza laterale e portanza di punta Simbologia adottata N numero d'ordine della fila X ascissa della fila misurata dallo spigolo di monte della fondazione espressa in [m] nr. Numero di pali della fila D diametro dei pali della fila espresso in [cm] L lunghezza dei pali della fila espressa in [m] alfa inclinazione dei pali della fila rispetto alla verticale espressa in [ ] ALL allineamento dei pali della fila rispetto al baricentro della fondazione (CENTRATI o SFALSATI) N X Nr. D L alfa ALL 1 1,00 12 120,00 20,00 0,00 Sfalsati Descrizione tiranti di ancoraggio Numero di file di tiranti 2 Tiranti attivi armati con trefoli MEDIO MINIMO Angolo d'attrito tirante-terreno ( ) 17.00 14.00 Aderenza tirante-terreno kg/cmq 0,20 0,16 Coefficiente di espansione laterale 1.25 Superficie di ancoraggio: ANGOLO DI ROTTURA Coefficiente di spinta: SPINTA A RIPOSO Coefficiente di cadute di tensione 1.30 Simbologia adottata N numero d'ordine della fila Y ordinata della fila misurata dalla testa del muro espressa in [m] Nr. numero di tiranti della fila D diametro della perforazione espresso in [cm] alfa inclinazione dei tiranti della fila rispetto all'orizzontale espressa in [ ] ALL allineamento dei tiranti della fila (CENTRATI o SFALSATI) At area del singolo trefolo espressa in [cmq] nt numero di trefoli del tirante T tiro iniziale espresso in [kg] N Y nr. D alfa ALL At nt T 1 2,40 12 19,00 30,00 Sfalsati 1,40 4 30000,0 2 3,60 11 19,00 33,00 Centrati 1,40 4 30000,0 270

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500,0 [kg/mc] Classe di Resistenza C28/35 Resistenza caratteristica a compressione R ck 350,0 [kg/cmq] Modulo elastico E 330781,53 [kg/cmq] Acciaio Tipo B450C Tensione di snervamento σ fa 4588,0 [kg/cmq] Calcestruzzo utilizzato per i pali Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione R ck 300 [kg/cmq] Modulo elastico E 319251,69 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i pali Tipo B450C Tensione ammissibile σ fa 4588,0 [kg/cmq] Tensione di snervamento σ fa 4588,0 [kg/cmq] Malta utilizzata per i tiranti Classe di Resistenza C28/35 Resistenza caratteristica a compressione R ck 350 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τ c0 6,8 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τ c1 19,9 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i tiranti Tipo Precomp Tensione ammissibile σ fa 15000 [kg/cmq] Tensione di snervamento σ fa 22000 [kg/cmq] 271

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [ ] N X Y A 1 6,60 0,00 0,00 2 7,60 0,00 0,00 3 9,20 0,00 0,00 4 10,80 0,00 0,00 5 20,00 0,00 0,00 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 18,00 [ ] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,00 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γ s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [ ] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [ ] c Coesione espressa in [kg/cmq] Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] c a Descrizione γ γ s φ δ c c a Terreno 1 1800 2000 23.00 15.33 0,060 0,000 Terreno 2 1900 2200 17.40 11.60 0,220 0,146 Terreno 3 1900 2200 21.00 14.00 0,207 0,138 dreno 1800 2000 30.00 20.00 0,000 0,000 Terreno 4 1800 2000 25.00 16.67 0,250 0,166 Parametri medi Descrizione γ γ s φ δ c c a Terreno 1 1800 2000 23.00 15.33 0,060 0,000 Terreno 2 1900 2200 18.00 12.00 0,240 0,160 Terreno 3 1900 2200 22.00 14.67 0,250 0,166 dreno 1800 2000 32.00 21.33 0,000 0,000 Terreno 4 1800 2000 25.00 16.67 0,250 0,166 Parametri minimi Descrizione γ γ s φ δ c c a Terreno 1 1800 2000 17.20 11.47 0,010 0,000 Terreno 2 1900 2200 13.50 9.00 0,200 0,133 Terreno 3 1900 2200 21.00 14.00 0,240 0,160 dreno 1800 2000 20.00 13.33 0,000 0,000 Terreno 4 1800 2000 21.50 14.33 0,200 0,133 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [ ] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm 2 /cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 1,60 4,00 2,00 0,75 Terreno 1 2 1,60 5,00 2,00 0,75 Terreno 1 3 1,60 7,00 0,16 0,85 Terreno 1 4 2,80 9,00 2,15 0,85 Terreno 2 5 2,80 9,00 3,64 0,85 Terreno 2 6 2,50 9,00 5,23 0,85 Terreno 2 7 2,50 9,09 6,66 0,85 Terreno 2 8 2,20 8,62 10,96 0,85 Terreno 3 9 3,20 6,00 13,15 0,85 Terreno 3 10 2,50 6,00 15,45 1,00 Terreno 3 11 5,00 5,00 28,03 1,00 Terreno 4 Terreno di riempimento (drenante) dreno 272

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] F x Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] F y Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] X i Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] X f Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Q i Intensità del carico per x=x i espressa in [kg/m] Q f Intensità del carico per x=x f espressa in [kg/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n 1 (Cond 1perm) C Mensola_V X=-1,40 Y=0,00 F x =0,00 F y =600,00 M=0,00 D Mensola_V X i =-1,50 X f =-0,60 Q i =250,00 Q f =250,00 D Profilo X i =10,00 X f =20,00 Q i =2000,00 Q f =2000,00 D Profilo X i =0,00 X f =10,00 Q i =500,00 Q f =500,00 Condizione n 2 (Cond 2acc) D Mensola_V X i =-1,60 X f =-0,50 Q i =600,00 Q f =600,00 D Profilo X i =0,00 X f =8,00 Q i =1500,00 Q f =1500,00 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole) γ Coefficiente di partecipazione della condizione Ψ Coefficiente di combinazione della condizione Combinazione n 1 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Cond 1perm SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 2 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,30 1.00 1,30 Peso proprio terrapieno SFAV 1,30 1.00 1,30 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Cond 1perm SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 3 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,30 1.00 1,30 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Cond 1perm SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 4 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,30 1.00 1,30 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Cond 1perm SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 5 - Caso A2-M2 (GEO) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 273

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Combinazione n 6 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 7 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,30 1.00 1,30 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Cond 1perm SFAV 1.30 1.00 1.30 Cond 2acc SFAV 1.50 1.00 1.50 Combinazione n 8 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Cond 1perm SFAV 1.30 1.00 1.30 Cond 2acc SFAV 1.50 1.00 1.50 Combinazione n 9 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,30 1.00 1,30 Peso proprio terrapieno SFAV 1,30 1.00 1,30 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Cond 1perm SFAV 1.30 1.00 1.30 Cond 2acc SFAV 1.50 1.00 1.50 Combinazione n 10 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,30 1.00 1,30 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Cond 1perm SFAV 1.30 1.00 1.30 Cond 2acc SFAV 1.50 1.00 1.50 Combinazione n 11 - Caso A2-M2 (GEO) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 12 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n 13 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 14 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 15 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 274

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Combinazione n 16 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 17 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 18 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 19 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 20 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 21 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 22 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 23 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 24 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 25 - Quasi Permanente (SLE) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 275

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Combinazione n 26 - Frequente (SLE) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.50 0.50 Combinazione n 27 - Rara (SLE) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 28 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 29 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n 30 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.50 0.50 Combinazione n 31 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 0.50 0.50 Combinazione n 32 - Rara (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n 33 - Rara (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Cond 1perm SFAV 1.00 1.00 1.00 Cond 2acc SFAV 1.00 1.00 1.00 276

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Impostazioni analisi pali Numero elementi palo 40 Tipo carico palo Distribuito Calcolo della portanza metodo di Hansen Criterio di rottura del sistema terreno-palo Pressione limite Brich-Hansen Andamento pressione verticale Geostatica Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Valori limite delle aperture delle fessure w 1 = 0.20 w 2 = 0.30 w 3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure E.C. 2 Verifica delle tensioni Combinazione di carico Poco sensibile Rara σ c < 0.60 f ck - σ f < 0.80 f yk Quasi permanente σ c < 0.45 f ck Impostazioni avanzate Componente verticale della spinta nel calcolo delle sollecitazioni Influenza del terreno sulla fondazione di valle nelle verifiche e nel calcolo delle sollecitazioni 277

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CS SCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CS RIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CS QLIM Coeff. di sicurezza a carico limite Coeff. di sicurezza a stabilità globale CS STAB C Tipo Sisma cs sco cs rib cs qlim cs stab 1 A1-M1 - [1] -- -- -- -- -- 2 A1-M1 - [1] -- -- -- -- -- 3 A1-M1 - [1] -- -- -- -- -- 4 A1-M1 - [1] -- -- -- -- -- 5 A2-M2 - [1] -- -- -- -- -- 6 STAB - [1] -- -- -- -- 2,63 7 A1-M1 - [2] -- -- -- -- -- 8 A1-M1 - [2] -- -- -- -- -- 9 A1-M1 - [2] -- -- -- -- -- 10 A1-M1 - [2] -- -- -- -- -- 11 A2-M2 - [2] -- -- -- -- -- 12 STAB - [2] -- -- -- -- 2,61 13 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 14 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 15 A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 16 A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 17 STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1,44 18 STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1,33 19 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 20 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 21 A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 22 A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 23 STAB - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1,44 24 STAB - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1,33 25 SLEQ - [1] -- -- -- -- -- 26 SLEF - [1] -- -- -- -- -- 27 SLER - [1] -- -- -- -- -- 28 SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 29 SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 30 SLEF - [1] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 31 SLEF - [1] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 32 SLER - [1] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- -- 33 SLER - [1] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- -- 278

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta Calcolo della stabilità globale Calcolo della spinta in condizioni di metodo di Culmann metodo di Bishop Spinta a riposo Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a g 1.52 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β m ) 1.00 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 25.96 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 12.98 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo a g 0.59 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.20 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (β m ) 1.00 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h =(a g /g*β m *St*S) = 10.11 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v =0.50 * k h = 5.06 Forma diagramma incremento sismico Rettangolare Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0 Lunghezza del muro 24,00 [m] Peso muro Baricentro del muro 18444,22 [kg] X=-0,39 Y=-3,74 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 0,76 Y = -6,40 Punto superiore superficie di spinta X = 0,76 Y = 0,00 Altezza della superficie di spinta 6,40 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [ ] COMBINAZIONE n 11 Valore della spinta statica 24239,56 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 23768,12 [kg] Componente verticale della spinta statica 4757,38 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,76 [m] Y = -3,85 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 11,32 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 48,58 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 8702,00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,38 [m] Y = -2,50 [m] Sforzo tiranti in direzione X -18863,15 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 11529,84 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,86 [m] Y = -2,96 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 1683 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 4904,97 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 45566,44 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 45566,44 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 4904,97 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,08 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,05 [m] Risultante in fondazione 45829,67 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 6,14 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione -3564,49 [kgm] 279

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 11 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.00 Altezza(m) = 5.00 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00-19129,52 0,00-7180,07 11430,86 17354,28 2 0,18-17090,85 0,00-6593,77 12253,89 16655,76 3 0,35-15078,37 0,00-917,96 12689,97 15967,55 4 0,53-13005,01 0,00 0,00 13719,15 15289,89 5 0,70-10825,19 0,00 0,00 15161,95 14629,09 6 0,88-8505,76 0,00 0,00 17213,40 13982,36 7 1,05-5964,57 0,00 0,00 20501,84 13346,86 8 1,23-3621,98 0,00 0,00 27293,85 12725,42 9 1,40-2406,74 4529,18-8126,48 27804,58 12120,84 10 1,57-1183,99 1744,59-7826,67 9942,75 11539,38 11 1,74 0,00 2011,51-1481,45 9231,12 10969,16 12 1,91 0,00 2734,17 0,00 9310,11 10417,43 13 2,09 0,00 3683,48 0,00 10919,88 9876,15 14 2,26 0,00 4770,77 0,00 13893,30 9345,31 15 2,43 0,00 6504,69 0,00 20516,47 8832,96 16 2,60 0,00 11227,66-16101,83 20863,95 8331,88 17 2,77 0,00 6870,85-15793,83 1639,43 7841,27 18 2,94 0,00 5559,21-9336,37 0,00 7367,62 19 3,11 0,00 4827,79-6447,14 0,00 6906,90 20 3,29 0,00 4258,54-4798,19 0,00 6456,70 21 3,46 0,00 3693,40-3746,97 0,00 6021,91 22 3,63 0,00 3178,89-3016,27 0,00 5601,41 23 3,80 0,00 2730,32-2456,57 0,00 5190,00 24 3,97 0,00 2351,02-1995,08 0,00 4789,08 25 4,14 0,00 2039,56-1590,55 0,00 4397,87 26 4,31 0,00 1792,92-1222,56 0,00 4014,47 27 4,49 0,00 1607,31-882,17 0,00 3640,87 28 4,66 0,00 1477,44-574,34 0,00 3283,07 29 4,83 0,00 1405,25-287,75 0,00 2934,70 30 5,00 0,00 1366,41-82,38 17,52 2595,75 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00-1316,89 4786,25-1256,16 19119,09 2 0,33-1159,71 469,59-5409,93 18648,15 3 0,67-1106,67 466,35-19398,05 5369,09 4 1,00-1227,22 5076,75-19734,24 19723,19 5 1,33-1106,30 467,83-5379,71 19387,12 6 1,67-1157,21 470,00-18659,45 5399,07 7 2,00-1313,02 4787,78-19130,86 19106,57 8 2,33-1154,32 470,49-5422,84 18636,04 9 2,67-1104,42 474,78-19412,61 5356,05 10 3,00-1224,28 5085,87-19748,97 19706,90 11 3,33-1102,51 481,23-5398,55 19371,03 12 3,67-1142,95 472,63-18681,47 5381,79 13 4,00-1295,42 4795,40-19153,43 19080,68 14 4,33-1132,69 474,69-5446,86 18610,48 15 4,67-1094,79 504,39-19441,38 5326,60 16 5,00-1212,18 5118,14-19778,09 19674,17 17 5,33-1087,26 524,07-5447,44 19338,64 18 5,67-1095,27 483,51-18740,34 5347,70 19 6,00-1237,59 4825,11-19211,35 19012,47 20 6,33-1062,58 492,33-5488,71 18540,44 21 6,67-1055,67 590,21-19493,13 5244,34 22 7,00-1162,15 5220,31-19830,66 19619,77 23 7,33-1022,99 642,19-5584,84 19284,54 24 7,67-948,54 533,94-18904,25 5300,16 25 8,00-1063,05 4952,44-19357,63 18843,87 26 8,33-856,51 590,58-5491,08 18349,58 27 8,67-868,77 787,10-19485,20 5029,58 28 9,00-917,34 5494,92-19823,77 19674,99 29 9,33-701,26 877,18-5791,92 19337,86 30 9,67-619,52 894,30-19026,96 5413,45 31 10,00-752,83 5527,40-19388,73 19067,09 32 10,33-576,58 1193,63-5152,31 18427,06 33 10,67-446,42 1040,50-18978,72 5632,92 34 11,00-192,52 5602,56-19345,96 20064,29 35 11,33-553,63 903,45-5390,92 19730,13 36 11,67-589,13 210,18-6191,17 5194,02 37 12,00-67,76 7,83-6343,64 527,56 280

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 11 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.00 Altezza(m) = 2.05 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00 0,00 1,22-16,38 0,15 2 0,06-6,74 0,00-227,68 0,00 3 0,13-27,40 0,00-454,04 0,00 4 0,19-61,53 0,00-700,27 0,00 5 0,25-112,21 0,00-926,99 0,00 6 1,29-3756,17 0,00-11777,36 8085,49 7 1,36-2841,85 0,00-10777,21 5289,49 8 1,43-2191,27 0,00-8178,71 2257,33 9 1,50-2028,25 0,00-6604,18 0,00 10 1,58-1825,81 0,00-5680,17 0,00 11 1,65-1425,66 0,00-7144,53 0,00 12 1,71-979,58 0,00-5872,06 0,00 13 1,78-631,60 0,00-4602,16 0,00 14 1,85-359,73 0,00-3442,68 0,00 15 1,91-163,74 0,00-2317,14 0,00 16 1,98-42,58 5,63-1224,88 0,00 17 2,05 0,00 6,23-202,40 112,75 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00-0,04 252,73-202,94 515,87 2 0,13-0,03 231,90-719,71 1753,13 3 0,27-0,09 182,77-1844,43 3153,77 4 0,40-34,77 58,36-2526,04 2699,35 5 0,52-126,98 0,08-1806,33 4543,80 6 0,64-143,08 0,02-1033,78 2601,95 7 0,76-169,41 0,03-743,50 1690,53 8 0,88-196,90 0,02-433,04 922,21 9 1,00-204,48 0,02-280,73 280,73 10 1,12-196,90 0,02-922,21 433,04 11 1,24-169,41 0,03-1690,53 743,50 12 1,36-143,08 0,02-2601,95 1033,78 13 1,48-126,98 0,08-4543,80 1806,33 14 1,60-34,77 58,36-2699,35 2526,04 15 1,73-0,09 182,77-3153,77 1844,43 16 1,87-0,03 231,90-1753,13 719,71 17 2,00-0,04 252,73-515,87 515,87 18 2,13-0,03 231,90-719,71 1753,13 19 2,27-0,09 182,77-1844,43 3153,77 20 2,40-34,77 58,36-2526,04 2699,35 21 2,52-126,98 0,08-1806,33 4543,80 22 2,64-143,08 0,02-1033,78 2601,95 23 2,76-169,41 0,03-743,50 1690,53 24 2,88-196,90 0,02-433,04 922,21 25 3,00-204,48 0,02-280,73 280,73 26 3,12-196,90 0,02-922,21 433,04 27 3,24-169,41 0,03-1690,53 743,50 28 3,36-143,08 0,02-2601,95 1033,78 29 3,48-126,98 0,08-4543,80 1806,33 30 3,60-34,77 58,36-2699,35 2526,04 31 3,73-0,09 182,77-3153,77 1844,43 32 3,87-0,03 231,90-1753,13 719,71 33 4,00-0,04 252,73-515,87 515,87 34 4,13-0,03 231,90-719,71 1753,13 35 4,27-0,09 182,77-1844,43 3153,77 36 4,40-34,77 58,36-2526,04 2699,35 37 4,52-126,98 0,08-1806,32 4543,80 38 4,64-143,08 0,02-1033,78 2601,96 39 4,76-169,41 0,03-743,50 1690,53 40 4,88-196,90 0,02-433,04 922,22 41 5,00-204,48 0,02-280,72 280,73 42 5,12-196,90 0,02-922,21 433,05 43 5,24-169,41 0,03-1690,52 743,51 44 5,36-143,08 0,02-2601,95 1033,79 45 5,48-126,98 0,08-4543,80 1806,33 46 5,60-34,77 58,36-2699,35 2526,04 47 5,73-0,09 182,77-3153,77 1844,43 48 5,87-0,03 231,90-1753,13 719,71 281

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF 49 6,00-0,04 252,74-515,86 515,87 50 6,13-0,03 231,90-719,70 1753,14 51 6,27-0,09 182,77-1844,42 3153,78 52 6,40-34,77 58,37-2526,03 2699,36 53 6,52-126,98 0,08-1806,31 4543,82 54 6,64-143,07 0,02-1033,77 2601,97 55 6,76-169,40 0,03-743,49 1690,58 56 6,88-196,89 0,02-433,03 922,27 57 7,00-204,47 0,02-280,63 280,80 58 7,12-196,89 0,02-922,10 433,09 59 7,24-169,39 0,03-1690,41 743,56 60 7,36-143,07 0,02-2601,89 1033,85 61 7,48-126,98 0,08-4543,73 1806,39 62 7,60-34,77 58,39-2699,28 2526,12 63 7,73-0,09 182,78-3153,69 1844,50 64 7,87-0,03 231,93-1753,03 719,79 65 8,00-0,04 252,77-515,74 516,02 66 8,13-0,03 231,94-719,55 1753,32 67 8,27-0,09 182,79-1844,22 3154,00 68 8,40-34,77 58,46-2525,73 2699,56 69 8,52-126,96 0,08-1806,05 4544,15 70 8,64-143,03 0,02-1033,58 2602,34 71 8,76-169,23 0,03-743,21 1691,59 72 8,88-196,69 0,02-432,58 923,67 73 9,00-204,23 0,02-278,54 282,53 74 9,12-196,59 0,02-919,68 434,25 75 9,24-169,02 0,03-1687,14 744,98 76 9,36-142,90 0,02-2600,46 1035,56 77 9,48-126,87 0,08-4542,18 1808,01 78 9,60-34,77 59,06-2697,42 2527,96 79 9,73-0,09 183,05-3151,54 1846,28 80 9,87-0,03 232,64-1750,22 721,80 81 10,00-0,04 253,81-511,97 521,15 82 10,13-0,03 233,07-716,67 1760,33 83 10,27-0,09 183,62-1840,38 3163,81 84 10,40-34,71 60,31-2521,89 2708,16 85 10,52-126,02 0,08-1804,10 4556,54 86 10,64-141,41 0,02-1118,40 2620,81 87 10,76-168,92 0,03-756,17 1799,61 88 10,88-198,33 0,02-459,24 913,85 89 11,00-209,28 0,01-256,07 290,40 90 11,12-206,65 0,01-841,90 310,41 91 11,24-187,68 0,01-2660,68 574,58 92 11,36-158,61 0,01-2575,17 1934,74 93 11,48-143,43 0,07-4454,02 1618,55 94 11,60-38,30 35,06-2874,30 2347,12 95 11,73-0,25 116,86-3385,59 1628,33 96 11,87-9,44 90,24-2436,26 471,58 97 12,00 0,00 26,34-1662,72 43,27 Sollecitazioni mensola di marciapiede Combinazione n 11 L'ascissa X(espressa in [m]) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola Momento positivo se tende le fibre superiori, epresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso il basso, epresso in [kg] Sforzo Normale positivo di compressione, epresso in [kg] Nr. X M T N 1-1,50 0,00 0,00 0,00 2-1,40 10,80 216,19 0,00 3-1,40 10,80 816,19 0,00 4-1,30 103,29 1033,78 0,00 5-1,20 217,60 1252,75 0,00 6-1,10 353,88 1473,11 0,00 7-1,00 512,27 1694,86 0,00 8-0,90 692,90 1918,00 0,00 9-0,80 895,91 2142,53 0,00 10-0,70 1121,45 2368,44 0,00 11-0,60 1369,65 2595,75 0,00 282

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 11 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,69 100, 66 19,01 15,21 1022779-98891 55,16 25196 -- -- 2 1,54 100, 73 26,61 26,61 1199310-131277 35,54 30010 -- -- 3 2,40 100, 81 26,61 26,61 1300013-102381 9,12 31878 -- -- 4 3,26 100, 88 45,62 26,61 1476544-195006 96,94 40070 -- -- 5 4,13 100, 96 57,02 57,02 1745327 374785 44,06 44358 -- -- 6 5,00 100, 104 30,41 30,41 1635809 190966 9,98 37518 -- -- Armature e tensioni nei materiali della mensola di marciapiede Combinazione n 11 L'ascissa X, espressa in [m], è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1-1,50 100, 45 15,71 15,71 0 0 1000,00 18945 -- -- 2-1,40 100, 46 15,71 15,71 0-23936 2216,70 19066 -- -- 3-1,40 100, 46 15,71 15,71 0-23936 2216,70 19066 -- -- 4-1,30 100, 46 15,71 15,71 0-24277 235,05 19186 -- -- 5-1,20 100, 47 15,71 15,71 0-24617 113,13 19305 -- -- 6-1,10 100, 47 15,71 15,71 0-24958 70,53 19424 -- -- 7-1,00 100, 48 15,71 15,71 0-25299 49,39 19542 -- -- 8-0,90 100, 48 15,71 15,71 0-25640 37,00 19659 -- -- 9-0,80 100, 49 15,71 15,71 0-25981 29,00 19776 -- -- 10-0,70 100, 49 15,71 15,71 0-26321 23,47 19892 -- -- 11-0,60 100, 50 15,71 15,71 0-26663 19,47 20007 -- -- Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 11 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,25 100, 140 26,61 26,61 0-138752 1000,00 42767 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,07 100, 140 26,61 26,61 0-138752 3258,31 42767 -- -- 2 0,40 100, 140 26,61 26,61 0-138752 97,32 42767 -- -- 3 0,76 100, 140 26,61 26,61 0-138752 36,94 42767 -- -- 283

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Analisi dei pali Combinazione n 11 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale[kg] 4905,0 Verticale [kg] 45566,4 Momento [kgm] 3564,5 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 0,11402 Verticale [cm] 0,05082 Rotazione [ ] -0,01365 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] 1 12 91133 9810 4967 143696 72759 Calcolo della portanza τ m tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] σ p tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] N c, N q, N γ fattori di capacità portante N' c, N' q, N' γ fattori di capacità portante corretti P l portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] P p portanza caratteristica di punta in [kg] P t portanza caratteristica totale in [kg] P d,s portanza di progetto, con applicazione dei coeff. parziali alle singole aliquote della portanza, in [kg] P d,c portanza di progetto, con applicazione del coeff. parziale alla portanza totale, in [kg] PT Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N γ N' γ τ m σ p 1 13.51 30.53 5.52 8.12 2.27 1.36 0.07 3.39 Fila P l P p P t P d,s P d,c PT 1 294592 379814 617857 370038 617857 MEDI 1 281797 281723 506971 303513 506971 MINIMI 284

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N τ c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f ΠD) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N τ c 1 120,0 640,0 241274,3 91133 0,38 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 11 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] T u taglio ultimo espresso in [kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0,00 4967 91133 9810 127,42 96627 1772818 56297 19,45 2 0,50 429 91858 7762 127,42 8447 1806891 56297 19,67 3 1,00-3451 92520 6604 127,42 66569 1784432 56297 19,29 4 1,50-6753 93119 4900 127,42 127701 1760811 56297 18,91 5 2,00-9203 93654 3443 127,42 167487 1704372 56297 18,20 6 2,50-10925 94127 2218 127,42 189967 1636720 56297 17,39 7 3,00-12034 94536 1207 127,42 203018 1594860 56297 16,87 8 3,50-12637 94882 390 127,42 209584 1573559 56297 16,58 9 4,00-12832 95165-255 127,42 211362 1567470 56297 16,47 10 4,50-12705 95385-964 127,42 209589 1573542 56297 16,50 11 5,00-12223 95541-1485 127,42 203741 1592533 56297 16,67 12 5,50-11481 95634-1848 127,42 194677 1621678 56297 16,96 13 6,00-10556 95665-2081 127,42 182955 1657983 56297 17,33 14 6,50-9516 95631-2209 127,42 169121 1699641 56297 17,77 15 7,00-8411 95535-2267 127,42 153595 1744586 56297 18,26 16 7,50-7277 95376-2246 127,42 134162 1758314 56297 18,44 17 8,00-6154 95153-2169 127,42 114218 1766020 56297 18,56 18 8,50-5070 94868-2053 127,42 94780 1773532 56297 18,69 19 9,00-4044 94519-1914 127,42 76180 1780719 56297 18,84 20 9,50-3086 93363-1670 127,42 59087 1787324 56297 19,14 21 10,00-2251 92046-1425 127,42 43862 1793206 56297 19,48 22 10,50-1539 90631-1190 116,80 29828 1756442 56297 19,38 23 11,00-944 89116-974 116,80 18651 1760694 56297 19,76 24 11,50-457 87502-743 116,80 9215 1764285 56297 20,16 25 12,00-86 85788-542 116,80 1766 1767119 56297 20,60 26 12,50 185 83974-373 116,80 3896 1766309 56297 21,03 27 13,00 372 82062-234 116,80 7991 1764751 56297 21,51 28 13,50 489 80049-123 116,80 10764 1763696 56297 22,03 29 14,00 550 77938-38 116,80 12446 1763056 56297 22,62 30 14,50 569 75650 37 116,80 13261 1762745 56297 23,30 31 15,00 551 72822 89 116,80 13334 1762718 56297 24,21 32 15,50 506 69877 124 116,80 12774 1762931 56297 25,23 33 16,00 445 66814 144 116,80 11731 1763328 56297 26,39 34 16,50 373 63635 153 116,80 10328 1763862 56297 27,72 35 17,00 296 60344 153 116,80 8663 1764495 56297 29,24 36 17,50 220 56968 142 116,80 6808 1765201 56297 30,99 37 18,00 149 53478 121 116,80 4915 1765921 56297 33,02 38 18,50 88 49875 94 116,80 3123 1766603 56297 35,42 39 19,00 41 46158 61 116,80 1579 1767191 56297 38,29 40 19,50 11 42327 22 116,80 457 1767617 56297 41,76 41 20,00 0 38383 22 116,80 0 1767791 56297 46,06 285

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Analisi dei tiranti Combinazione n 11 Nr. Nt D α N L f L σ f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D α N L f L σ f 1 12 19,00 30.00 30000 15,00 20,50 5357,1 2 11 19,00 33.00 30000 14,30 18,30 5357,1 COMBINAZIONE n 21 Valore della spinta statica 19107,76 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 18739,49 [kg] Componente verticale della spinta statica 3733,35 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0,76 [m] Y = -3,99 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 11,27 [ ] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 48,95 [ ] Incremento sismico della spinta 18330,79 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0,76 [m] Y = -3,21 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 26,83 [ ] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7448,00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,38 [m] Y = -2,50 [m] Inerzia del muro 4788,17 [kg] Inerzia verticale del muro 2394,09 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 1933,52 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 966,76 [kg] Sforzo tiranti in direzione X -18863,15 [kg] Sforzo tiranti in direzione Y 11529,84 [kg] Punto d'applicazione dello sforzo dei tiranti X = -0,86 [m] Y = -2,96 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 156 [kg] Componente dir. Y 957 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 24848,11 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 49504,79 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 49504,79 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 24848,11 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 1,16 [m] Lunghezza fondazione reagente -0,41 [m] Risultante in fondazione 55390,91 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 26,65 [ ] Momento rispetto al baricentro della fondazione 57493,67 [kgm] 286

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Inviluppo sollecitazioni piastra paramento Combinazione n 21 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.00 Altezza(m) = 5.00 Origine all'attacco con la fondazione sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra espressa in [m] Ordinata Y positiva verso l'alto espressa in [m] I momenti positivi tendono le fibre contro terra Momento espresso in [kgm] Taglio e Sforzo Normale espressi in [kg] Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax N 1 0,00 0,00 21832,59-17747,33 957,52 19171,76 2 0,18 0,00 17718,35-16695,95 1973,30 18395,41 3 0,35 0,00 15531,77-10583,94 2824,89 17629,38 4 0,53 0,00 14077,04-7336,22 4281,14 16873,90 5 0,70 0,00 13056,28-5152,69 6102,35 16135,28 6 0,88 0,00 12339,54-3537,72 8543,45 15410,73 7 1,05 0,00 12166,64-2293,79 12227,84 14697,43 8 1,23 0,00 13658,46-1410,73 19415,22 13998,18 9 1,40 0,00 18271,16-15707,09 20125,18 13315,81 10 1,57 0,00 14216,84-15077,04 2504,38 12658,17 11 1,74 0,00 13276,42-8275,31 2265,59 12011,79 12 1,91 0,00 12852,11-5123,69 2882,85 11383,94 13 2,09 0,00 12715,85-3756,97 4838,56 10766,56 14 2,26 0,00 12779,02-4082,95 8172,04 10159,66 15 2,43 0,00 13549,34-4548,80 15157,14 9571,34 16 2,60 0,00 17369,12-21155,03 15680,48 8994,37 17 2,77 0,00 12169,14-20579,70 0,00 8427,98 18 2,94 0,00 10074,18-13751,16 0,00 7878,72 19 3,11 0,00 8618,87-10505,49 0,00 7342,65 20 3,29 0,00 7384,49-8509,71 0,00 6817,33 21 3,46 0,00 6212,63-7117,56 0,00 6307,80 22 3,63 0,00 5149,75-6042,95 0,00 5810,79 23 3,80 0,00 4212,21-5133,15 0,00 5320,62 24 3,97 0,00 3405,11-4309,62 0,00 4836,93 25 4,14 0,00 2728,10-3540,88 0,00 4361,81 26 4,31 0,00 2178,22-2809,98 0,00 3894,42 27 4,49 0,00 1751,38-2108,97 0,00 3437,05 28 4,66 0,00 1441,88-1442,72 0,00 2995,48 29 4,83 0,00 1253,52-805,31 0,00 2563,28 30 5,00 0,00 1155,42-249,39 0,00 2140,48 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00-1316,80 4786,30-1375,50 19161,54 2 0,33-1159,62 469,61-5428,44 18484,28 3 0,67-1106,64 466,47-19224,82 4932,42 4 1,00-1227,19 5076,85-19907,51 19896,35 5 1,33-1106,26 467,95-4942,98 19213,90 6 1,67-1157,10 470,03-18495,63 5417,75 7 2,00-1312,90 4787,83-19173,13 19149,07 8 2,33-1154,19 470,52-5441,13 18472,15 9 2,67-1104,36 474,93-19239,36 4919,94 10 3,00-1224,22 5086,02-19922,35 19879,96 11 3,33-1102,44 481,40-4962,03 19197,85 12 3,67-1142,78 472,67-18517,68 5400,87 13 4,00-1295,24 4795,50-19195,57 19122,81 14 4,33-1132,51 474,74-5464,87 18446,68 15 4,67-1094,70 504,57-19267,90 4891,91 16 5,00-1212,08 5118,32-19951,54 19847,22 17 5,33-1087,16 524,22-5010,57 19165,70 18 5,67-1095,13 483,58-18576,29 5368,43 19 6,00-1237,49 4825,22-19255,46 19051,44 20 6,33-1062,54 492,39-5507,59 18377,08 21 6,67-1055,61 590,08-19318,69 4811,76 22 7,00-1162,14 5220,11-20003,99 19793,51 23 7,33-1023,04 641,69-5140,52 19112,30 24 7,67-949,18 533,88-18738,13 5327,84 25 8,00-1064,02 4952,08-19422,59 18871,39 26 8,33-857,93 590,25-5518,49 18187,68 27 8,67-869,48 784,93-19308,03 4587,86 28 9,00-918,39 5492,16-19995,91 19852,27 29 9,33-702,80 873,28-5284,24 19166,71 30 9,67-624,45 892,59-18850,95 5453,90 31 10,00-759,31 5523,65-19554,50 19104,95 32 10,33-584,79 1190,03-5168,39 18338,61 33 10,67-456,55 1030,74-18884,24 5083,38 34 11,00-200,32 5590,17-19471,42 20241,63 35 11,33-568,42 888,67-5386,62 19566,07 36 11,67-606,32 201,87-5942,59 5137,39 37 12,00-87,45 0,00-6128,53 555,22 287

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n 21 Dimensioni della piastra(simmetria) Larghezza(m) = 12.00 Altezza(m) = 2.05 Origine all'attacco con il muro sull'asse di simmetria Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y M ymin M ymax T ymin T ymax 1 0,00 0,00 1,22-16,38 0,15 2 0,06-6,74 0,00-227,68 0,00 3 0,13-27,40 0,00-454,04 0,00 4 0,19-61,53 0,00-700,27 0,00 5 0,25-112,21 0,00-926,99 0,00 6 1,29-3243,26 0,00-10580,41 11024,77 7 1,36-2394,63 0,00-9705,88 7767,61 8 1,43-1824,03 0,00-7080,90 4256,77 9 1,50-1769,52 0,00-5572,91 820,96 10 1,58-1657,18 0,00-4780,80 0,00 11 1,65-1314,77 0,00-6547,19 0,00 12 1,71-901,89 0,00-5397,48 0,00 13 1,78-582,68 0,00-4214,72 0,00 14 1,85-333,09 0,00-3150,71 0,00 15 1,91-152,85 0,00-2124,34 0,00 16 1,98-40,83 12,03-1132,84 0,00 17 2,05 0,00 5,69-200,72 87,38 Sollecitazioni in direzione X Nr. X M xmin M xmax T xmin T xmax 1 0,00-0,04 274,38-219,00 560,90 2 0,13-0,03 251,74-779,31 1906,55 3 0,27-0,09 198,34-2002,54 3457,73 4 0,40-37,37 62,98-2986,25 2893,97 5 0,52-137,74 0,08-1957,89 4354,84 6 0,64-155,30 0,02-1093,75 2721,20 7 0,76-183,90 0,03-785,15 1555,66 8 0,88-213,81 0,02-458,64 811,87 9 1,00-222,06 0,02-253,39 253,39 10 1,12-213,81 0,02-811,87 458,64 11 1,24-183,90 0,03-1555,66 785,15 12 1,36-155,30 0,02-2721,20 1093,75 13 1,48-137,74 0,08-4354,84 1957,89 14 1,60-37,37 62,98-2893,97 2986,25 15 1,73-0,09 198,34-3457,73 2002,54 16 1,87-0,03 251,74-1906,55 779,31 17 2,00-0,04 274,38-560,90 560,90 18 2,13-0,03 251,74-779,31 1906,55 19 2,27-0,09 198,34-2002,54 3457,73 20 2,40-37,37 62,98-2986,25 2893,97 21 2,52-137,74 0,08-1957,89 4354,84 22 2,64-155,30 0,02-1093,75 2721,20 23 2,76-183,90 0,03-785,15 1555,66 24 2,88-213,81 0,02-458,64 811,87 25 3,00-222,06 0,02-253,39 253,39 26 3,12-213,81 0,02-811,87 458,64 27 3,24-183,90 0,03-1555,66 785,15 28 3,36-155,30 0,02-2721,20 1093,75 29 3,48-137,74 0,08-4354,84 1957,89 30 3,60-37,37 62,98-2893,97 2986,25 31 3,73-0,09 198,34-3457,73 2002,54 32 3,87-0,03 251,74-1906,55 779,31 33 4,00-0,04 274,38-560,90 560,90 34 4,13-0,03 251,74-779,31 1906,55 35 4,27-0,09 198,34-2002,54 3457,73 36 4,40-37,37 62,98-2986,25 2893,97 37 4,52-137,74 0,08-1957,89 4354,84 38 4,64-155,30 0,02-1093,75 2721,20 39 4,76-183,90 0,03-785,14 1555,67 40 4,88-213,81 0,02-458,64 811,88 41 5,00-222,06 0,02-253,39 253,39 42 5,12-213,81 0,02-811,87 458,65 43 5,24-183,90 0,03-1555,66 785,15 288

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF 44 5,36-155,30 0,02-2721,19 1093,75 45 5,48-137,74 0,08-4354,83 1957,90 46 5,60-37,37 62,98-2893,96 2986,25 47 5,73-0,09 198,34-3457,73 2002,54 48 5,87-0,03 251,74-1906,54 779,32 49 6,00-0,04 274,38-560,89 560,91 50 6,13-0,03 251,74-779,30 1906,55 51 6,27-0,09 198,34-2002,53 3457,74 52 6,40-37,37 62,99-2986,23 2893,98 53 6,52-137,74 0,08-1957,88 4354,85 54 6,64-155,29 0,02-1093,73 2721,21 55 6,76-183,89 0,03-785,13 1555,69 56 6,88-213,80 0,02-458,63 811,90 57 7,00-222,05 0,02-253,35 253,43 58 7,12-213,79 0,02-811,83 458,69 59 7,24-183,88 0,03-1555,61 785,21 60 7,36-155,29 0,02-2721,13 1093,81 61 7,48-137,74 0,08-4354,76 1957,96 62 7,60-37,37 63,01-2893,89 2986,34 63 7,73-0,09 198,35-3457,64 2002,62 64 7,87-0,03 251,77-1906,43 779,40 65 8,00-0,04 274,42-560,76 561,07 66 8,13-0,03 251,78-779,14 1906,75 67 8,27-0,09 198,36-2002,31 3457,99 68 8,40-37,37 63,09-2985,87 2894,20 69 8,52-137,72 0,08-1957,59 4355,20 70 8,64-155,24 0,02-1093,37 2721,61 71 8,76-183,70 0,03-784,84 1556,16 72 8,88-213,57 0,02-458,16 812,48 73 9,00-221,78 0,02-252,50 254,13 74 9,12-213,46 0,02-810,79 459,95 75 9,24-183,47 0,03-1554,34 786,74 76 9,36-155,10 0,02-2719,56 1095,29 77 9,48-137,62 0,08-4352,83 1959,75 78 9,60-37,37 63,75-2891,84 2988,60 79 9,73-0,09 198,65-3455,25 2004,59 80 9,87-0,03 252,56-1903,33 781,62 81 10,00-0,04 275,57-556,58 566,75 82 10,13-0,03 253,04-775,93 1914,51 83 10,27-0,09 199,28-1998,01 3468,88 84 10,40-37,30 65,13-2979,37 2903,68 85 10,52-136,68 0,08-1955,46 4370,60 86 10,64-153,45 0,02-1095,16 2741,90 87 10,76-183,36 0,03-798,54 1582,58 88 10,88-215,39 0,02-486,49 846,08 89 11,00-227,37 0,01-206,51 295,43 90 11,12-224,60 0,01-760,57 326,85 91 11,24-204,13 0,01-1510,86 604,45 92 11,36-172,48 0,01-2699,67 942,12 93 11,48-155,92 0,07-4354,41 1750,85 94 11,60-41,84 37,60-3074,61 2799,84 95 11,73-0,25 125,43-3723,97 1760,69 96 11,87-10,15 95,07-2664,65 504,32 97 12,00 0,00 24,57-1861,19 43,27 Sollecitazioni mensola di marciapiede Combinazione n 21 L'ascissa X(espressa in [m]) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola Momento positivo se tende le fibre superiori, epresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso il basso, epresso in [kg] Sforzo Normale positivo di compressione, epresso in [kg] Nr. X M T N 1-1,50 0,00 0,00 0,00 2-1,40 8,23 164,89 0,00 3-1,40 8,23 764,89-155,76 4-1,30 93,03 931,34-155,76 5-1,20 194,55 1099,37-155,76 6-1,10 312,96 1268,96-155,76 7-1,00 448,40 1440,13-155,76 8-0,90 601,03 1612,86-155,76 9-0,80 771,02 1787,16-155,76 10-0,70 958,52 1963,03-155,76 11-0,60 1163,68 2140,48-155,76 289

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n 21 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,69 100, 66 19,01 15,21 1022779-83456 38,31 25179 -- -- 2 1,54 100, 73 26,61 26,61 1199310-99485 16,01 30050 -- -- 3 2,40 100, 81 26,61 26,61 1300013-93009 5,35 31971 -- -- 4 3,26 100, 88 45,62 26,61 1476544-207846 15,66 40218 -- -- 5 4,13 100, 96 57,02 57,02 1745327-345216 27,98 45547 -- -- 6 5,00 100, 104 30,41 30,41 1635809-186992 8,56 39372 -- -- Armature e tensioni nei materiali della mensola di marciapiede Combinazione n 21 L'ascissa X, espressa in [m], è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1-1,50 100, 45 15,71 15,71 0 0 1000,00 18945 -- -- 2-1,40 100, 46 15,71 15,71 0-23936 2907,96 19066 -- -- 3-1,40 100, 46 15,71 15,71 0-23936 2907,96 19066 -- -- 4-1,30 100, 46 15,71 15,71 0-24277 260,96 19186 -- -- 5-1,20 100, 47 15,71 15,71 0-24617 126,53 19305 -- -- 6-1,10 100, 47 15,71 15,71 0-24958 79,75 19424 -- -- 7-1,00 100, 48 15,71 15,71 0-25299 56,42 19542 -- -- 8-0,90 100, 48 15,71 15,71 0-25640 42,66 19659 -- -- 9-0,80 100, 49 15,71 15,71 0-25981 33,70 19776 -- -- 10-0,70 100, 49 15,71 15,71 0-26321 27,46 19892 -- -- 11-0,60 100, 50 15,71 15,71 0-26663 22,91 20007 -- -- Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n 21 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,25 100, 140 26,61 26,61 0-138752 1000,00 42767 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,07 100, 140 26,61 26,61 0-138752 3398,17 42767 -- -- 2 0,40 100, 140 26,61 26,61 0-138752 105,53 42767 -- -- 3 0,76 100, 140 26,61 26,61 0-138752 42,78 42767 -- -- 290

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Analisi dei pali Combinazione n 21 Risultanti sulla base della fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 24848,1 Verticale [kg] 49504,8 Momento [kgm] -57493,7 Spostamenti della piastra di fondazione Orizzontale [cm] 1,02049 Verticale [cm] 0,06200 Rotazione [ ] -0,17880 Scarichi in testa ai pali Fila nr. N.pali N [kg] T [kg] M [kgm] Tu [kg] Mu [kgm] 1 12 99010 49696-117336 71186-168074 Calcolo della portanza τ m tensione tangenziale media palo-terreno in [kg/cmq] σ p tensione sul terreno alla punta del palo in [kg/cmq] N c, N q, N γ fattori di capacità portante N' c, N' q, N' γ fattori di capacità portante corretti P l portanza caratteristica per attrito e aderenza laterale in [kg] P p portanza caratteristica di punta in [kg] P t portanza caratteristica totale in [kg] P d,s portanza di progetto, con applicazione dei coeff. parziali alle singole aliquote della portanza, in [kg] P d,c portanza di progetto, con applicazione del coeff. parziale alla portanza totale, in [kg] PT Parametri Terreno utilizzati Fila N c N' c N q N' q N γ N' γ τ m σ p 1 13.51 30.53 5.52 8.12 2.27 1.36 0.08 3.57 Fila P l P p P t P d,s P d,c PT 1 294592 379814 617857 480962 617857 MEDI 1 281797 281723 506971 397176 506971 MINIMI 291

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Verifica a punzonamento della fondazione D H f S l N τ c diametro dei pali della fila espresso in [cm] altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] superficie di aderenza palo-fondazione (H f ΠD) espressa in [cmq] sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D H f S l N τ c 1 120,0 640,0 241274,3 99010 0,41 Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n 21 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] T u taglio ultimo espresso in [kg] CS coefficiente di sicurezza Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T A f M u N u T u CS 1 0,00-117336 99010 49696 127,42 304553 256985 56297 2,60 2 0,50-140290 99698 35732 127,42 293513 208587 56297 2,09 3 1,00-158156 100320 25726 127,42 287073 182093 56297 1,82 4 1,50-171019 100875 11733 127,42 283119 166997 56297 1,66 5 2,00-176885 101364 417 127,42 281546 161340 56297 1,59 6 2,50-177094 101786-8518 127,42 281706 161913 56297 1,59 7 3,00-172835 102142-15366 127,42 283225 167380 56297 1,64 8 3,50-165152 102431-20416 127,42 285915 177331 56297 1,73 9 4,00-154944 102653-23941 127,42 289419 191746 56297 1,87 10 4,50-142973 102809-27190 127,42 294241 211584 56297 2,06 11 5,00-129378 102899-28964 127,42 300785 239225 56297 2,32 12 5,50-114896 102922-29573 127,42 308698 276526 56297 2,69 13 6,00-100109 102878-29294 127,42 319138 327964 56297 3,19 14 6,50-85462 102768-28367 127,42 331377 398478 56297 3,88 15 7,00-71279 102591-26621 127,42 343381 494225 56297 4,82 16 7,50-57968 102348-24530 127,42 352985 623224 56297 6,09 17 8,00-45703 102038-22271 127,42 353815 789931 56297 7,74 18 8,50-34568 101662-19986 127,42 334548 983885 56297 9,68 19 9,00-24575 101219-17780 127,42 295568 1217384 56297 12,03 20 9,50-15685 99926-14405 127,42 233722 1489001 56297 14,90 21 10,00-8483 98464-11366 127,42 150918 1751839 56297 17,79 22 10,50-2800 96897-8707 116,80 50521 1748568 56297 18,05 23 11,00 1554 95226-6443 116,80 28665 1756884 56297 18,45 24 11,50 4775 93450-4193 116,80 88608 1734076 56297 18,56 25 12,00 6872 91570-2382 116,80 128982 1718713 56297 18,77 26 12,50 8063 89584-968 116,80 153122 1701265 56297 18,99 27 13,00 8547 87494 96 116,80 163293 1671564 56297 19,10 28 13,50 8499 85299 862 116,80 165821 1664183 56297 19,51 29 14,00 8068 82999 1380 116,80 162670 1673383 56297 20,16 30 14,50 7378 80515 1756 116,80 155315 1694861 56297 21,05 31 15,00 6500 77460 1950 116,80 143761 1713090 56297 22,12 32 15,50 5525 74282 2008 116,80 127877 1719134 56297 23,14 33 16,00 4521 70981 1971 116,80 109939 1725959 56297 24,32 34 16,50 3536 67557 1869 116,80 90723 1733271 56297 25,66 35 17,00 2602 64015 1613 116,80 70755 1740869 56297 27,19 36 17,50 1795 60383 1320 116,80 51973 1748015 56297 28,95 37 18,00 1135 56632 1014 116,80 35170 1754409 56297 30,98 38 18,50 628 52761 709 116,80 20957 1759817 56297 33,35 39 19,00 274 48770 414 116,80 9901 1764024 56297 36,17 40 19,50 67 44660 133 116,80 2634 1766789 56297 39,56 41 20,00 0 40430 133 116,80 0 1767791 56297 43,72 292

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Analisi dei tiranti Combinazione n 21 Nr. Nt D α N L f L σ f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D α N L f L σ f 1 12 19,00 30.00 30000 15,00 20,50 5357,1 2 11 19,00 33.00 30000 14,30 18,30 5357,1 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n 24 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [ ] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -4,42 Y[m]= 4,42 Raggio del cerchio R[m]= 31,10 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -29,39 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 26,37 Larghezza della striscia dx[m]= 2,23 Coefficiente di sicurezza C= 1.33 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α( ) Wsinα b/cosα φ c u 1 16384,12 74.22 15766,86 8,20 15.03 0,15 0,00 2 42001,90 62.26 37174,96 4,79 14.26 0,18 0,00 3 58148,72 54.32 47231,92 3,82 17.07 0,17 0,00 4 73691,23 47.74 54535,48 3,32 17.07 0,17 0,00 5 83073,82 41.92 55497,83 3,00 17.07 0,17 0,00 6 90765,13 36.59 54109,64 2,78 17.07 0,17 0,00 7 97092,72 31.62 50905,45 2,62 18.73 0,18 0,00 8 99937,60 26.90 45219,28 2,50 20.46 0,20 0,00 9 103416,70 22.38 39367,90 2,41 20.46 0,20 0,00 10 106863,65 17.99 33008,35 2,35 20.46 0,20 0,00 11 109401,73 13.72 25939,35 2,30 20.46 0,20 0,00 12 113177,10 9.52 18711,18 2,26 20.46 0,20 0,00 13 97118,52 5.37 9085,92 2,24 20.46 0,20 0,00 14 87731,34 1.25 1911,25 2,23 20.46 0,20 0,00 15 84585,86-2.87-4227,94 2,23 20.46 0,20 0,00 16 80793,57-6.99-9836,96 2,25 20.46 0,20 0,00 17 76342,17-11.16-14774,28 2,27 20.46 0,20 0,00 18 71207,96-15.39-18891,78 2,31 20.46 0,20 0,00 19 65322,21-19.70-22019,36 2,37 18.68 0,18 0,00 20 58467,32-24.13-23906,27 2,44 17.07 0,17 0,00 21 50687,71-28.73-24365,17 2,54 17.07 0,17 0,00 22 41892,68-33.54-23146,73 2,68 17.07 0,17 0,00 23 31910,48-38.64-19924,71 2,86 16.47 0,17 0,00 24 20475,96-44.13-14258,00 3,11 14.07 0,18 0,00 25 7144,97-50.21-5490,11 3,49 14.07 0,18 0,00 ΣW i = 1767635,15 [kg] ΣW i sinα i = 307624,05 [kg] ΣW i tanφ i = 611156,97 [kg] Σtanα i tanφ i = 1.92 293

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Analisi dei tiranti Combinazione n 24 Nr. Nt D α N L f L σ f numero della fila numero di tiranti della fila diametro dei tiranti della fila espresso in cm inclinazione dei tiranti della fila espressa gradi sforzo in ogni tirante della fila espresso in [kg] lunghezza di fondazione del tirante espressa in [m] lunghezza totale del tirante espressa in [m] tensione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] Nr. NT D α N L f L σ f 1 12 19,00 30.00 30000 8,50 14,00 5357,1 2 11 19,00 33.00 30000 8,00 12,00 5357,1 Inviluppo sollecitazioni mensola di marciapiede L'ascissa X(espressa in [m]) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola Momento positivo se tende le fibre superiori, epresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso il basso, epresso in [kg] Sforzo Normale positivo di compressione, epresso in [kg] Inviluppo combinazioni SLU Nr. X Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 0-1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1-1,40 0,00 0,00 6,90 13,47 138,19 269,65 2-1,40-155,76 0,00 6,90 13,47 738,19 1049,65 3-1,30-155,76 0,00 87,69 131,99 877,78 1321,11 4-1,20-155,76 0,00 182,50 277,75 1018,75 1594,38 5-1,10-155,76 0,00 291,48 450,93 1161,11 1869,44 6-1,00-155,76 0,00 414,77 651,70 1304,86 2146,32 7-0,90-155,76 0,00 552,50 880,25 1450,00 2425,00 8-0,80-155,76 0,00 704,81 1136,76 1596,53 2705,49 9-0,70-155,76 0,00 871,85 1421,41 1744,44 2987,78 10-0,60-155,76 0,00 1053,75 1734,38 1893,75 3271,88 Inviluppo combinazioni SLE Nr. X Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 0-1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1-1,40 0,00 0,00 7,50 10,18 150,19 203,92 2-1,40-60,67 0,00 7,50 10,18 750,19 803,92 3-1,30-60,67 0,00 90,09 100,83 901,78 1009,29 4-1,20-60,67 0,00 187,90 212,09 1054,75 1216,13 5-1,10-60,67 0,00 301,08 344,11 1209,11 1424,42 6-1,00-60,67 0,00 429,77 497,02 1364,86 1634,18 7-0,90-60,67 0,00 574,10 670,99 1522,00 1845,39 8-0,80-60,67 0,00 734,21 866,15 1680,53 2058,06 9-0,70-60,67 0,00 910,25 1082,65 1840,44 2272,19 10-0,60-60,67 0,00 1102,35 1320,64 2001,75 2487,78 294

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Inviluppo armature e tensioni nei materiali del muro L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,69 100, 66 19,01 15,21 1022779-83456 38,31 25080 -- -- 2 1,54 100, 73 26,61 26,61 1199310-99485 16,01 29867 -- -- 3 2,40 100, 81 26,61 26,61 1300013-93009 5,35 31703 -- -- 4 3,26 100, 88 45,62 26,61 570272 0 15,66 33663 -- -- 5 4,13 100, 96 57,02 57,02 431137 0 18,85 44298 -- -- 6 5,00 100, 104 30,41 30,41 164203 0 5,11 37247 -- -- Inviluppo SLE Nr. Y B, H A fs A fi σ c τ c σ fs σ fi 1 0,69 100, 66 19,01 15,21 4,05 0,00 88,45-48,58 2 1,54 100, 73 26,61 26,61 6,54 0,00 160,46-79,20 3 2,40 100, 81 26,61 26,61 15,74-3,57 538,38-185,13 4 3,26 100, 88 45,62 26,61 4,67-1,75-61,13 79,82 5 4,13 100, 96 57,02 57,02 10,81-2,79-139,32 254,22 6 5,00 100, 104 30,41 30,41 24,16-2,04-298,39 902,11 Inviluppo armature e tensioni nei materiali della mensola di marciapiede L'ascissa X, espressa in [m], è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della mensola B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1-1,50 100, 45 15,71 15,71 0 0 1000,00 18945 -- -- 2-1,40 100, 46 15,71 15,71 0-23936 1777,32 19066 -- -- 3-1,40 100, 46 15,71 15,71 0-23936 1777,32 19066 -- -- 4-1,30 100, 46 15,71 15,71 0-24277 183,93 19186 -- -- 5-1,20 100, 47 15,71 15,71 0-24617 88,63 19305 -- -- 6-1,10 100, 47 15,71 15,71 0-24958 55,35 19424 -- -- 7-1,00 100, 48 15,71 15,71 0-25299 38,82 19542 -- -- 8-0,90 100, 48 15,71 15,71 0-25640 29,13 19659 -- -- 9-0,80 100, 49 15,71 15,71 0-25981 22,86 19776 -- -- 10-0,70 100, 49 15,71 15,71 0-26321 18,52 19892 -- -- 11-0,60 100, 50 15,71 15,71 0-26663 15,37 20007 -- -- Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 1-1,50 100, 45 15,71 15,71 0,00 0,00 0,00 0,00 2-1,40 100, 46 15,71 15,71 0,04 0,06 1,77-0,34 3-1,40 100, 46 15,71 15,71 0,04 0,23 1,77-0,34 4-1,30 100, 46 15,71 15,71 0,41 0,29 17,23-3,27 5-1,20 100, 47 15,71 15,71 0,84 0,34 35,73-6,78 6-1,10 100, 47 15,71 15,71 1,33 0,40 57,17-10,84 7-1,00 100, 48 15,71 15,71 1,88 0,45 81,44-15,42 8-0,90 100, 48 15,71 15,71 2,49 0,50 108,45-20,52 9-0,80 100, 49 15,71 15,71 3,15 0,55 138,12-26,10 10-0,70 100, 49 15,71 15,71 3,86 0,60 170,37-32,16 11-0,60 100, 50 15,71 15,71 4,61 0,65 205,12-38,67 295

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Inviluppo armature e tensioni nei materiali della fondazione Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] A fi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] A fs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] N u sforzo normale ultimo espresso in [kg] M u momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,25 100, 140 26,61 26,61 0-138752 951,17 42767 -- -- Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 2 0,25 100, 140 26,61 26,61 0,05 0,00-0,65 3,32 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs A fi N u M u CS V Rd V Rcd V Rsd 1 0,07 100, 140 26,61 26,61 0-138752 2584,35 42767 -- -- 2 0,40 100, 140 26,61 26,61 0-138752 76,55 42767 -- -- 3 0,76 100, 140 26,61 26,61 0-138752 28,53 42767 -- -- Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs A fi σ c τ c σ fi σ fs 4 0,07 100, 140 26,61 26,61 0,02 0,00 0,26 1,26 5 0,40 100, 140 26,61 26,61 0,67 0,00-8,16 41,46 6 0,76 100, 140 26,61 26,61 1,75 0,81-21,23 107,82 Inviluppo sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Nr. Y M N T M u N u T u CS numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) momento flettente espresso in [kgm] sforzo normale espresso in [kg] taglio espresso in [kg] momento ultimo espresso in [kgm] sforzo normale ultimo espresso in [kg] taglio ultimo espresso in [kg] coefficiente di sicurezza Inviluppo sollecitazioni fila di pali nr. 1 Nr. Y Mmin Mmax Tmin Tmax Nmin Nmax 1 0,00-117335,99 50631,78-8100,83 49696,22 82351,52 111513,64 2 0,50-140289,90 53831,08-3568,83 35732,04 83117,59 112143,73 3 1,00-158155,92 55615,49-1260,92 25725,75 83824,23 112701,92 4 1,50-171018,79 56245,95 1857,55 11733,39 84471,45 113188,22 5 2,00-176885,49 55317,18-33,67 4910,11 85059,25 113602,62 6 2,50-177093,88 53178,09-8518,21 6093,09 85587,63 113945,11 7 3,00-172834,77 50131,54-15366,37 7390,93 86056,58 114215,72 8 3,50-165151,59 46436,08-20415,67 8255,33 86466,11 114414,42 9 4,00-154943,75 42308,41-23941,50 8763,79 86816,22 114541,22 10 4,50-142973,00 37926,52-27190,10 9084,46 87106,91 114596,13 11 5,00-129377,95 33384,28-28963,88 9086,25 87338,17 114579,14 12 5,50-114896,01 28841,16-29573,25 8849,34 87510,01 114490,25 13 6,00-100109,38 24416,49-29294,07 8443,05 87622,43 114329,46 14 6,50-85462,35 20194,96-28366,85 7926,13 87675,43 114096,77 15 7,00-71278,92 16231,90-26621,08 7188,25 87669,01 113792,19 16 7,50-57968,38 12637,78-24529,90 6421,19 87603,16 113415,71 296

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF 17 8,00-45703,43 9427,18-22271,33 5663,84 87477,89 112967,33 18 8,50-34567,76 6595,26-19985,85 4945,24 87293,20 112447,05 19 9,00-24574,84 4122,64-17779,87 4285,78 87049,08 111854,87 20 9,50-15684,90 1979,75-14404,77 3318,79 86045,78 110344,12 21 10,00-8482,52 320,35-11365,70 2480,54 84892,04 108651,33 22 10,50-2799,67-919,92-8706,68 1773,01 83644,75 106845,37 23 11,00-1806,42 1553,67-6442,92 1191,86 82303,92 104926,22 24 11,50-2402,35 4775,13-4193,50 635,76 80869,54 102893,89 25 12,00-2720,23 6871,88-2382,21 206,37 79341,63 101924,70 26 12,50-2823,41 8062,98-968,43-112,51 77720,17 101096,78 27 13,00-2767,16 8547,20-357,13 99,84 76005,17 100199,78 28 13,50-2598,27 8499,27-486,08 861,75 74196,63 99233,70 29 14,00-2355,23 8068,40-573,02 1380,25 72294,55 98198,53 30 14,50-2068,72 7378,27-619,74 1755,81 70227,51 97041,53 31 15,00-1758,85 6500,37-625,70 1949,81 67651,37 95508,54 32 15,50-1446,00 5525,46-603,38 2008,32 64965,18 93894,27 33 16,00-1144,31 4521,30-563,07 1970,52 62168,94 92198,72 34 16,50-862,77 3536,04-512,90 1868,55 59262,65 90421,89 35 17,00-606,32 2601,77-415,20 1612,82 56251,28 88567,46 36 17,50-398,72 1795,36-318,73 1320,13 53159,96 86653,97 37 18,00-239,35 1135,29-228,71 1013,94 49961,79 84661,58 38 18,50-125,00 628,32-148,34 709,19 46656,78 82590,27 39 19,00-50,83 273,73-79,31 414,31 43244,92 80440,06 40 19,50-11,17 66,57-22,35 133,15 39726,21 78210,93 41 20,00 0,00 0,00-22,35 133,15 36100,66 75902,89 Inviluppo verifiche fila di pali nr. 1 Nr. Y A f M u N u T u CS 1 0,00 127,42 44809 256985 56297 2,60 2 0,50 127,42 8447 208587 56297 2,09 3 1,00 127,42 66569 182093 56297 1,82 4 1,50 127,42 25578 166997 56297 1,66 5 2,00 127,42 10699 161340 56297 1,59 6 2,50 127,42 38654 161913 56297 1,59 7 3,00 127,42 59487 167380 56297 1,64 8 3,50 127,42 74471 177331 56297 1,73 9 4,00 127,42 84702 191746 56297 1,87 10 4,50 127,42 64974 211584 56297 2,06 11 5,00 127,42 45959 239225 56297 2,32 12 5,50 127,42 29803 276526 56297 2,69 13 6,00 127,42 16282 327964 56297 3,19 14 6,50 127,42 5132 398478 56297 3,88 15 7,00 127,42 3925 494225 56297 4,82 16 7,50 127,42 1043 623224 56297 6,09 17 8,00 127,42 4592 789931 56297 7,74 18 8,50 127,42 14768 983885 56297 9,68 19 9,00 127,42 20704 1217384 56297 12,03 20 9,50 127,42 4364 1489001 56297 14,90 21 10,00 127,42 9 1751839 56297 16,47 22 10,50 116,80 17018 1748568 56297 16,43 23 11,00 116,80 3990 1754461 56297 16,79 24 11,50 116,80 229 1734076 56297 17,17 25 12,00 116,80 274 1718713 56297 17,26 26 12,50 116,80 3198 1701265 56297 17,38 27 13,00 116,80 663 1671564 56297 17,52 28 13,50 116,80 1225 1664183 56297 17,69 29 14,00 116,80 2557 1673383 56297 17,88 30 14,50 116,80 3433 1694861 56297 18,10 31 15,00 116,80 3538 1713090 56297 18,40 32 15,50 116,80 2356 1719134 56297 18,73 33 16,00 116,80 1396 1725959 56297 19,09 34 16,50 116,80 636 1733271 56297 19,48 35 17,00 116,80 47 1740869 56297 19,90 36 17,50 116,80 160 1748015 56297 20,36 37 18,00 116,80 8 1754409 56297 20,85 38 18,50 116,80 300 1759817 56297 21,39 39 19,00 116,80 209 1764024 56297 21,97 40 19,50 116,80 72 1766789 56297 22,60 41 20,00 116,80 0 1767791 56297 23,29 297

Aztec Informatica * MAX 10.10 Relazione di calcolo muro di sostegno tratti CD-EF Elenco ferri Simbologia adottata Destinazione Destinazione ferro φ Diametro ferro espresso in [mm] n Numero tondini L Lunghezza totale ferro espressa in [cm] P Peso singolo ferro espresso in [kg] Peso gruppo espresso in [kg] P g Destinazione φ n L P P g Fondazione 22,00 7 343,54 10,25 71,76 Fondazione 22,00 7 343,54 10,25 71,76 Paramento 22,00 3 299,64 8,94 26,82 Paramento 22,00 3 490,45 14,64 43,91 Paramento 22,00 4 299,64 8,94 35,77 Paramento 22,00 4 569,89 17,01 68,02 Paramento 22,00 3 300,00 8,95 26,86 Paramento 22,00 2 493,57 14,73 29,46 Paramento 22,00 5 400,00 11,94 59,68 Paramento 22,00 5 568,00 16,95 84,75 Paramento 22,00 1 488,40 14,57 14,57 Fondazione 8,00 4 146,03 0,58 2,30 Paramento 8,00 6 88,55 0,35 2,10 Mensola valle 20,00 5 233,94 5,77 28,85 Mensola valle 20,00 5 233,80 5,77 28,83 298

Aztec Informatica * TEA 11.0 Relazione di calcolo terra armata Progetto: Terra armata Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009 Istruzioni per l'applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008. 299