6.1. Conclusioni sull analisi dello stato di fatto... 14

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2 Comune Camino (AL) Strada comunale Brusaschetto-Trino Lotto 1B Relazione di calcolo interventi e verifica pendio 1 Generalità Normativa di riferimento Materiali Caratterizzazione geotecnica del pendio Caratterizzazione sismica Analisi della stabilità del pendio stato di fatto Conclusioni sull analisi dello stato di fatto Analisi della stabilità del pendio con interventi Analisi dettagliata dell intervento di consolidamento tratto C-D: lotto 1B 17 1

3 Comune Camino (AL) Strada comunale Brusaschetto-Trino Lotto 1B Relazione di calcolo interventi e verifica pendio 2

4 Comune Camino (AL) Strada comunale Brusaschetto-Trino Lotto 1B Relazione di calcolo interventi e verifica pendio 1 Generalità Oggetto della presente relazione di calcolo sono le verifiche strutturali degli interventi di consolidamento e la verifica di stabilità del pendio nell ambito degli interventi di consolidamento e di messa in sicurezza della strada comunale Brusaschetto-Trino, nel Comune di Camino (AL), interessata da un movimento franoso. Tale intervento si inserisce, come descritto nel dettaglio nel documento D1 ( Relazione generale ), all interno di un programma di interventi, in parte già realizzati e altri ancora da realizzare. In particolare è oggetto del presente documento l intervento del lotto 1B, sul tratto più a monte della strada, tratto denominato C-D, costituito da una palificata tirantata di lunghezza circa 40 m e posta sul lato di valle della carreggiata, realizzata da pali di diametro 600 mm e lunghezza 13 m, con cordolo sommitale 120x60 cm. Planimetria interventi 3

5 Comune Camino (AL) Strada comunale Brusaschetto-Trino Lotto 1B Relazione di calcolo interventi e verifica pendio Sezione tipo intervento di consolidamento strada L intervento oggetto della presente, come detto, interessa unicamente il tratto C-D (si veda la precedente planimetria), tuttavia nel seguito, la verifica di stabilità generale del pendio, interesserà anche il tratto A-B (lotto 1A), molto vicino al tratto C-D. Gli interventi sul tratto A-B fanno parte di un lotto funzionale a se stante che verrà realizzato precedentemente alla realizzazione del lotto 1B. Le verifiche verranno svolte secondo gli approcci e le modalità proposte dalle vigenti NTC, D.M. 17/01/ Normativa di riferimento Per tutte le strutture oggetto del presente documento le normative di riferimento sono le seguenti: Legge 5 novembre 1971 n (G. U. 21 dicembre 1971 n. 321) Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica. Legge 2 febbraio 1974 n. 64 (G. U. 21 marzo 1974 n. 76) Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. D. M. Infrastrutture Trasporti 17/01/2018 (G.U. 20/02/2018 n Suppl. Ord. n. 8) Aggiornamento delle Norme tecniche per le Costruzioni. 4

6 Comune Camino (AL) Strada comunale Brusaschetto-Trino Lotto 1B Relazione di calcolo interventi e verifica pendio Circolare 21 gennaio 2019 del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti (G.U. 11 febbraio 2019 ) Istruzioni per l'applicazione dell aggiornamento delle 'Norme Tecniche delle Costruzioni' di cui al D.M. 17 gennaio Inoltre, in mancanza di specifiche indicazioni, ad integrazione della norma precedente e per quanto con esse non in contrasto, sono state utilizzate le indicazioni contenute nelle seguenti norme: D. M. Infrastrutture Trasporti 14 gennaio 2008 (G.U. 4 febbraio 2008 n Suppl. Ord.) Norme tecniche per le Costruzioni. Circolare 2 febbraio 2009 n. 617 del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti (G.U. 26 febbraio 2009 n. 27 Suppl. Ord.) Istruzioni per l'applicazione delle 'Norme Tecniche delle Costruzioni' di cui al D.M. 14 gennaio Materiali CALCESTRUZZO per cordolo: R ck (28 gg) 35 MPa Rck = 35 MPa resistenza caratteristica cubica f ck = 29 MPa resistenza caratteristica cilindrica f cm = 37,05 MPa valore medio resistenza cilindrica f ctm = 2,83 MPa resistenza media a trazione semplice f ct005 = 1,98 MPa resistenza a trazione semplice 5% f ct95 = 3,69 MPa resistenza a trazione semplice 95% f cfm = 3,40 MPa resistenza a trazione media per flessione σ cfess = 1,32 MPa tensione minima di formazione fessure E c = MPa modulo elastico σ cmax_r = 17,43 MPa tensione massima di compressione in esercizio: combinazione caratteristica (rara) σ cmax_qp = 13,07 MPa tensione massima di compressione in esercizio: combinazione quasi permanente CALCESTRUZZO per pali e tiranti: R ck (28 gg) 30 MPa Rck = 30 MPa resistenza caratteristica cubica f ck = 25 MPa resistenza caratteristica cilindrica f cm = 32,90 MPa valore medio resistenza cilindrica f ctm = 2,56 MPa resistenza media a trazione semplice f ct005 = 1,79 MPa resistenza a trazione semplice 5% f ct95 = 3,33 MPa resistenza a trazione semplice 95% f cfm = 3,07 MPa resistenza a trazione media per flessione E c = MPa modulo elastico 5

7 Comune Camino (AL) Strada comunale Brusaschetto-Trino Lotto 1B Relazione di calcolo interventi e verifica pendio σ cmax_c = 14,94 MPa tensione massima di compressione in esercizio: combinazione caratteristica (rara) σ cmax_r = 11,21 MPa tensione massima di compressione in esercizio: combinazione quasi permanente ACCIAIO ORDINARIO PER C.A. AD ADERENZA MIGLIORATA tipo B450C controllato in stabilimento. - Tensione caratteristica di snervamento f yk 450 MPa - Tensione massima di trazione σ smax = 360 MPa - Coefficiente di omogeneizzazione n = 15 ACCIAIO per precompressione per travi precompresse: Trefoli 0,6 N a basso rilassamento - f ptk = 1860 MPa - f pt(1)k = 1670 MPa 4 Caratterizzazione geotecnica del pendio Nell area in oggetto sono state condotte, nel febbraio 2014 dal Dott. Geol. Andrea Ferrarotti, delle indagini geognostiche, in particolare dei sondaggi stratigrafici, delle prove penetrometriche e delle prove sismiche. Dalla relazione geologica-geotecnica del 20/03/2014 si evince che la stratigrafia nell area presenta tre strati principali (per i dettagli si veda la relazione geologica-geotecnica): - Strato 1: coltre superficiale; - spessore: da 5 a 10 m; - γ = 16,0 kn/m 3 ; - γ sat = 18,0 kn/m 3 ; - φ = 20,5 ; - c = 0,0 kpa; - c u = 15,0 kpa; - Strato 2: silite marnosa da moderatamente consistente a consistente; - spessore: da 2 a 3 m; - γ = 21,0 kn/m 3 ; - γ sat = 21,0 kn/m 3 ; - φ = 25,0 ; - c = 0,0 kpa; 6

8 Comune Camino (AL) Strada comunale Brusaschetto-Trino Lotto 1B Relazione di calcolo interventi e verifica pendio - c u = 80,0 kpa; - Strato 3: silite marnosa molto consistente e/o sublitoide; - spessore: maggiore di 10 m; - γ = 25,0 kn/m 3 ; - γ sat = 25,0 kn/m 3 ; - φ = 35,0 ; - c = 150,0 kpa; - c u = 270 kpa; Come indicato nella relazione, si precisa che i parametri geotecnici sono quelli medi, che, essendo la superficie oggetto di analisi relativamente estesa, risultano i più significativi in luogo di quelli caratteristici, i cui valori peraltro si discostano poco. A seconda della zona il terreno può essere classificato tipo C o B ai sensi delle NTC. In particolare la zona interessata dagli interventi in oggetto (tratto C-D) si può classificare come terreno tipo B. La stratigrafia media della zona interessata è la seguente (il carico distribuito nella seguente immagine rappresenta la presenza della strada): 7

9 Comune Camino (AL) Strada comunale Brusaschetto-Trino Lotto 1B Relazione di calcolo interventi e verifica pendio Dalla relazione geologica si evince che nell area non si registra, sulla profondità indagata, presenza di falda, ma si osserva la presenza diffusa di acqua durante prolungati periodi di pioggia, durante i quali si osservano maggiormente i fenomeni di dissesto del pendio. 5 Caratterizzazione sismica La zona in cui sorge l opera è classificata zona 4 ai sensi dell OPCM 3274 del 20/03/2003 e s.m.i. Ai sensi del D.M. 14/01/2008, il terreno in oggetto, come detto in precedenza, è di categoria B/C, mentre la costruzione ai sensi del è ordinaria (tipo 2, V N > 50 anni) e, ai sensi del 2.4.2, di classe d uso II ([ ] reti viarie [ ] la cui interruzione non provochi situazioni di emergenza [ ]; C U =1,0), come indicato dal Comune di Camino, Amministrazione committente dell opera. I vari parametri sismici sono i seguenti: Zona sismica 4 Comune Camino (AL) Latitudine 45,15023 Longitudine 8,27761 Categoria stratigrafica B/C Categoria topografica T2 superficie con inclinazione >15 Classe d'uso II C u = 1 coefficiente funzione della classe d'uso V N = 50 anni vita nominale V R = 50 anni periodo di riferimento Nelle verifiche generali, che interessano anche il tratto A-B (classificabile come terreno tipo B), si considera la tipologia più cautelativa tra i due tratti, ovvero C. 6 Analisi della stabilità del pendio stato di fatto Si verifica preliminarmente la stabilità del pendio nelle attuali condizioni. Sull ingombro della strada, sui due tratti, si considera il seguente carico distribuito accidentale dovuto al traffico: Q acc = 20 kn/m 2 8

10 Comune Camino (AL) Strada comunale Brusaschetto-Trino Lotto 1B Relazione di calcolo interventi e verifica pendio L'analisi e le verifiche di stabilità sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico. I metodi di calcolo implementati sono i classici metodi delle strisce, basati sul concetto dell equilibrio limite globale. La superficie di rottura è suddivisa in un determinato numero di strisce che consentono di calcolare le grandezze che entrano in gioco nelle equazioni risolutive. Nel modulo terreni si adotta il criterio di rottura di Mohr-Coulomb. Il programma consente di inserire degli interventi di stabilizzazione, che possono intervenire secondo sue modalità diverse: variazione delle forze di interstriscia o resistenza a taglio equivalente. L'analisi sotto le azioni sismiche è condotta con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni dei capitoli 6 e 7 del DM 17/01/2018. Il codice di calcolo utilizzato è: Titolo STAP - Stabilità Pendii Terreni e Rocce Versione 14.0 Produttore Aztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS) Utente Ing. Montiglio Giorgio Licenza AIU23364U La verifica alla stabilità del pendio deve fornire un coefficiente di sicurezza (γ s ) non inferiore a 1,20. Le verifiche si svolgono secondo uno dei metodi più noti e generalmente tra i più cautelativi, ovvero il metodo di Fellenius. Le analisi si svolgono in termini di tensioni totali (condizione non drenate ), anziché efficaci, poiché più cautelative. Peraltro, le verifiche in condizioni non drenate sono rappresentative del fatto che il pendio, anche se non interessato da falda permanente, risulta particolarmente instabile durante temporanea nei periodi di intensa piovosità, quando il terreno, soprattutto nella parte superficiale, è completamente imbibito. Nell allegato A è riportata l analisi del pendio: di seguito si riporta la sintesi dei risultati principali. Dall analisi del pendio, con le ipotesi dette si riscontra che il pendio risulta instabile principalmente per fenomeni superficiali e localizzati, dovuti alla presenta dello strato 1, di scarse caratteristiche meccaniche. In particolare il minimo coefficiente di sicurezza si ha nella seguente configurazione: 9

11 Comune Camino (AL) Strada comunale Brusaschetto-Trino Lotto 1B Relazione di calcolo interventi e verifica pendio γ s_min = 0,377; Il coefficiente minimo di sicurezza relativamente nelle zone interessate dal passaggio della strada nei tratti A-B, oggetto della presente, e nel tratto C-D sono i seguenti: Tratto A-B γ s_a-b = 1,107; 10

12 Comune Camino (AL) Strada comunale Brusaschetto-Trino Lotto 1B Relazione di calcolo interventi e verifica pendio Tratto C-D γ s_c-d = 0,533; In entrambi i casi si vede come il coefficiente di sicurezza sia inferiore al minimo (1,2), in maniera più marcata nel tratto C-D. Quanto sopra riportato evidenzia come i coefficienti minimi siano legati a meccanismi di scivolamento locali, che interessano lo strato superficiale (coltre), di scarse caratteristiche, soprattutto in condizioni di forte piovosità, fenomeno peraltro osservabile in situ. Il seguente caso invece rappresenta un caso in cui il fenomeno di scivolamento inizia ad interessare gli strati più profondi, molto più consistenti: 11

13 Comune Camino (AL) Strada comunale Brusaschetto-Trino Lotto 1B Relazione di calcolo interventi e verifica pendio γ s_c-d = 0,946 γ s_a-b = 1,960 Si riporta di seguito la verifica del coefficiente minimo di sicurezza in condizioni drenate, ovvero con verifica in termini di tensioni efficaci (nell allegato B è riportata l intera analisi). 12

14 Comune Camino (AL) Strada comunale Brusaschetto-Trino Lotto 1B Relazione di calcolo interventi e verifica pendio γ s_min_drenata = 0,377; γ s_c-d_drenata = 0,935 13

15 Comune Camino (AL) Strada comunale Brusaschetto-Trino Lotto 1B Relazione di calcolo interventi e verifica pendio γ s_a-b_drenata = 1,103 Come si vede il coefficiente minimo di sicurezza, pur essendo sotto i limiti, è decisamente superiore a quello calcolato in condizioni non drenate e comunque la superficie di scivolamento interessa una porzione molto superficiale del pendio. Anche i coefficienti relativi ai tratti A-B e C-D sono superiori a quelli in condizioni non drenate, inoltre, con particolare riferimento al tratto a valle, anche in questo caso la superficie di scivolamento è molto superficiale Conclusioni sull analisi dello stato di fatto Da quanto riportato si evince che il pendio, nelle condizioni di verifica, che sono da ricondurre a periodi di prolungata piovosità, è generalmente instabile, soprattutto a livello superficiale a causa del materiale di scarsa qualità che costituisce la coltre, che risulta avere, in alcuni punti, anche degli spessori notevoli. Quando le superfici di scivolamento intercettano gli strati più profondi, con caratteristiche migliori, i coefficienti di sicurezza sono invece molto superiori. Si può quindi concludere che sono necessari: -interventi di drenaggio e regimazione delle acque superficiali, al fine dal limitare l imbibizione della coltre superficiale, particolarmente sensibile. - interventi di consolidamento della sede stradale, sia a monte che a valle; 14

16 Comune Camino (AL) Strada comunale Brusaschetto-Trino Lotto 1B Relazione di calcolo interventi e verifica pendio Per quanto riguarda il primo punto, si ritiene che, nelle zone con meno pendenza, possano essere sufficienti detti interventi di drenaggio dell acqua superficiale previsti nel lotto 1A, oggetto del presente progetto. In altre zone, ad esempio a monte del tratto C-D, sarà invece necessario intervenire con muri di controripa e/o opere di ingegneria naturalistica. Tali interventi non sono al momento previsti e faranno parte di successivi lotti di consolidamento del versante. In corrispondenza della strada invece si è ritenuto più opportuno, anche in ragione della presenza dei carichi stradali, prevedere delle opere più importati che limitino anche abbassamenti della sede stradale, già attualmente oggetto di cedimenti, frane e dissesti puntuali. Si prevede quindi l impiego di berlinesi di pali con tiranti (questi ultimi solo sul tratto C-D). Di seguito si svolgeranno le analisi del pendio con interventi di consolidamento sia sul tratto a monte che a valle, ma verranno verificati nel dettaglio solo questi ultimi, oggetto del presente documento. 7 Analisi della stabilità del pendio con interventi Si prevedono i seguenti interventi: Tratto A-B: Berlinese di medio pali con le seguenti caratteristiche: pali - diametro: φ p = 600 mm; - lunghezza: l p = 13,0 m; - interasse: i p = 3,0 m; Tratto C-D: Berlinese di macro pali tirantati con le seguenti caratteristiche: pali - diametro: φ p = 600 mm; - lunghezza: l p = 15,0 m; - interasse: i p = 2,0 m; 15

17 Comune Camino (AL) Strada comunale Brusaschetto-Trino Lotto 1B Relazione di calcolo interventi e verifica pendio tiranti - portata nominale: P nt = 300 kn; - interasse: i t = 2,0 m; - lunghezza: l t = 30,0 m; - lunghezza fondazione: l f = 10,0 m; Data la predisposizione degli interventi di drenaggio superficiale, è possibile svolgere l analisi nelle condizioni di progetto in termini di tensioni efficaci ( condizioni drenate ). Nell allegato C è riportata l analisi del pendio: di seguito si riporta la sintesi dei risultati. Tratto A-B (lotto 1A, non oggetto del presente appalto) γ s_a-b (DRENATA) = 1,393 16

18 Comune Camino (AL) Strada comunale Brusaschetto-Trino Lotto 1B Relazione di calcolo interventi e verifica pendio Tratto C-D (lotto 1B) γ s_c-d (DRENATA) = 1,214; Gli interventi ipotizzati sono quindi sufficienti a garantire la stabilità della sede stradale sia nel tratto A-B che nel tratto C-D. In particolare il tratto C-D, oggetto del presente progetto, a seguito degli interventi presenta un coefficiente minimo generale (condizione drenata ) di 1,214, contro l attuale 0,935 (condizione drenata ). Di seguito si riporta l analisi dettagliata del consolidamento del tratto C-D. 8 Analisi dettagliata dell intervento di consolidamento tratto C-D: lotto 1B Come visto in precedenza le caratteristiche dell intervento in oggetto sono le seguenti: pali - diametro: φ p = 600 mm; - lunghezza: l p = 15,0 m; - interasse: i p = 2,0 m; tiranti - portata nominale: P nt = 300 kn; - interasse: i t = 2,0 m; 17

19 Comune Camino (AL) Strada comunale Brusaschetto-Trino Lotto 1B Relazione di calcolo interventi e verifica pendio - lunghezza: l t = 30,0 m; - lunghezza fondazione: l f = 10,0 m; L analisi viene svolta con l ausilio del seguente codice di calcolo: Titolo PAC Analisi e calcolo paratie Versione 14.0 Produttore Aztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS) Utente Ing. Montiglio Giorgio Licenza AIU23364U L analisi si svolge in condizioni drenate sia per i motivi visti in precedenza (drenaggio acque superficiali) sia per il tipo di meccanismo di rottura. Oltre alle spinte del terreno e i carichi dovuti alla strada, visti in precedenza, si considera anche l azione dell eventuale sicurvia sul cordolo perimetrale. L azione sul sicurvia è di tipo eccezionale ( 3.6 NTC). La strada in oggetto è di tipo locale, pertanto, in base alla Tab. 3.6.III del al delle NTC, considerando che per le verifiche in oggetto è significativa l azione trasversale, l azione totale da considerare, applicata a 0,5 m dal piano stradale, è la seguente: F d,y = 0, = 375 kn 18

20 Comune Camino (AL) Strada comunale Brusaschetto-Trino Lotto 1B Relazione di calcolo interventi e verifica pendio Tale azione si ripartisce su una lunghezza di 10 m di palificata, quindi sul cordolo si considerano le seguenti azioni distribuite uniformemente sulla lunghezza: f d,y = 37,5 kn/m m d,y = 0,5 f d,y = 18,75 knm/m Nell allegato D è riportata l analisi della palificata: di seguito sono sintetizzati i risultati principali. La verifica di stabilità generale del pendio è riportata ai punti precedenti secondo metodi generalmente più cautelativi. Per completezza si riporta la verifica localizzata nella zona interessata dagli interventi: Minimo coefficiente di sicurezza stabilità generale γ s_min = 1,73 > 1,2 => OK; 19

21 Comune Camino (AL) Strada comunale Brusaschetto-Trino Lotto 1B Relazione di calcolo interventi e verifica pendio Inviluppo sollecitazioni pali e diagrammi di impegno N.B. L armatura indicata nella figura è da intendersi come la minima: si vedano gli elaborati grafici per i dettagli sull armatura effettiva utilizzata. 20

22 Comune Camino (AL) Strada comunale Brusaschetto-Trino Lotto 1B Relazione di calcolo interventi e verifica pendio Inviluppo delle deformate 21

23 ALLEGATO A ANALISI PENDIO STATO DI FATTO CONDIZIONI NON DRENATE (36 pagine) Pag. 1

24 Normative di riferimento - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio Norme Tecniche per le Costruzioni 2018 (D.M. 17 Gennaio 2018). Descrizione metodo di calcolo La verifica alla stabilità del pendio deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. In particolare il programma esamina un numero di superfici che dipende dalle impostazioni fornite e che sono riportate nella corrispondente sezione. Il processo iterativo permette di determinare il coefficiente di sicurezza di tutte le superfici analizzate. Nella descrizione dei metodi di calcolo si adotterà la seguente simbologia: l α b φ c γ u W N T E s, E d X s, X d E a, E b X E lunghezza della base della striscia angolo della base della striscia rispetto all'orizzontale larghezza della striscia b=l x cos(α) angolo di attrito lungo la base della striscia coesione lungo la base della striscia peso di volume del terreno pressione neutra peso della striscia sforzo normale alla base della striscia sforzo di taglio alla base della striscia forze normali di interstriscia a sinistra e a destra forze tangenziali di interstriscia a sinistra e a destra forze normali di interstriscia alla base ed alla sommità del pendio variazione delle forze tangenziali sulla striscia X =X d-x s variazione delle forze normali sulla striscia E =E d-e s Metodo di Fellenius (metodo svedese) Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula: c i b i Σ i ( + [W i cosα i - u i l i]tgφ i ) cosα i F = Σ i W i sinα i dove n è il numero delle strisce considerate, b i e α i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia i esima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia i esima e c i e φ i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre u i ed l i rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (l i = b i/cosα i). Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava F. Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza del pendio il minimo dei coefficienti così determinati. Dati Descrizione terreno Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in kn/mc γ w Peso di volume saturo del terreno espresso in kn/mc φ Angolo d'attrito interno 'efficace' del terreno espresso in gradi c Coesione 'efficace' del terreno espressa in MPa Pag. 2

25 φ u cu Angolo d'attrito interno 'totale' del terreno espresso gradi Coesione 'totale' del terreno espressa in MPa n Descrizione γ γsat φu cu [kn/mc] [kn/mc] [ ] [MPa] 1 Strato 1 16,00 18, , Strato 2 21,00 21, , Strato 3 25,00 25, ,2700 Profilo del piano campagna Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra e l'ordinata positiva verso l'alto. Nr. Identificativo del punto X Ascissa del punto del profilo espressa in m Y Ordinata del punto del profilo espressa in m n X Y [m] [m] , , ,07 55, ,62 55, ,08 56, ,42 56, ,91 57, ,39 58, ,87 59, ,19 59, ,97 58, ,90 58, ,31 58, ,07 59, ,49 59, ,55 61, ,07 61, ,83 67, ,56 73, ,54 74, ,96 74, ,11 74, ,53 74, ,91 74, ,29 74, ,04 74, ,61 74, ,75 74, ,68 74, ,54 88, ,52 93, ,70 Descrizione stratigrafia Simbologia e convenzioni di segno adottate Gli strati sono descritti mediante i punti di contorno (in senso antiorario) e l'indice del terreno di cui è costituito Strato N 1 costituito da terreno n 3 (Strato 3) Coordinate dei vertici dello strato n 1 n X Y [m] [m] 1 39, , ,00 58, ,00 49,00 Strato N 2 costituito da terreno n 1 (Strato 1) Coordinate dei vertici dello strato n 2 Pag. 3

26 n X Y [m] [m] , , ,52 93, ,54 88, ,68 74, ,75 74, ,61 74, ,04 74, ,29 74, ,91 74, ,53 74, ,11 74, ,96 74, ,54 74, ,56 73, ,83 67, ,07 61, ,55 61, ,49 59, ,07 59, ,31 58, ,90 58, ,97 58, ,19 59, ,87 59, ,39 58, ,91 57, ,42 56, ,08 56, ,62 55, ,07 55, , ,50 51, , ,00 66,00 Strato N 3 costituito da terreno n 2 (Strato 2) Coordinate dei vertici dello strato n 3 n X Y [m] [m] , , ,00 66, , ,50 51, , , ,00 49, ,00 58,50 Carichi sul profilo Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra. N Identificativo del sovraccarico agente Descrizione Descrizione carico Tipo Tipo carico Ψ2 Coefficiente sismico carico variabile Carichi distribuiti P i, P f Posizione iniziale e finale del carico espressa in [m] Vx i, Vx f, Vy i, Vy f Intensità del carico in direzione X e Y nei punti iniziale e finale, espresse in [kn/m] Carichi distribuiti n Descrizione Tipo Ψ2 Pi Pf Vy Vx 1 Carico distribuito Variabile 1,00 32,39 58,99 2 Carico distribuito Variabile 1,00 131,29 74,57 [m] [m] [kn/m] [kn/m] 37,19 59,06 136,61 74, Pag. 4

27 Dati zona sismica Identificazione del sito Latitudine Longitudine Comune Camino Provincia Alessandria Regione Piemonte Punti di interpolazione del reticolo Tipo di opera Tipo di costruzione Costruzioni con livelli di prestazioni ordinari Vita nominale 50 anni Classe d'uso II - Normali affollamenti e industrie non pericolose Vita di riferimento 50 anni Accelerazione al suolo a g [m/s^2] Massimo fattore amplificazione spettro orizzontale F Periodo inizio tratto spettro a velocità costante Tc* 0.28 Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.50 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione pendio naturale (β s) 0.20 Coefficiente riduzione fronti di scavo (β s) 0.38 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Pendio naturale Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h=(a g/g*β s*st*s) = 1.35 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v=0.50 * k h = 0.67 Fronti di scavo Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k h=(a g/g*β s*st*s) = 2.56 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k v=0.50 * k h = 1.28 Dati normativa Normativa : Norme Tecniche sulle Costruzioni 17/01/2018 Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto Simbologia A2 Statico A2 Sismico Permanenti Favorevole γgfav Permanenti Sfavorevole γgsfav Variabili Favorevole γqfav Variabili Sfavorevole γqsfav Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri Simbologia M2 Statico M2 Sismico Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' Coesione efficace γc' Resistenza non drenata γcu Peso dell'unità di volume γγ Coefficiente di sicurezza richiesto Tipo calcolo Simbolo Statico Sismico Pendio naturale γr Fronte di scavo γr Impostazioni delle superfici di rottura Superfici di rottura circolari Pag. 5

28 Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m] X 0 = 5,00 Y 0 = 2 Passo maglia [m] dx = 5,00 dy = 5,00 Numero passi Nx = 40 Ny = 20 Raggio [m] R = 2 Si utilizza un raggio variabile con passo dr=1 [m] ed un numero di incrementi pari a 3 Opzioni di calcolo Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo: - FELLENIUS Le superfici sono state analizzate solo in condizioni sismiche. Le superfici sono state analizzate per i casi: - Parametri caratteristici [PC]; - Parametri di progetto [A2-M2] - Sisma orizzontale e Sisma verticale (verso il basso e verso l'alto) Analisi condotta in termini di tensioni totali Presenza di carichi distribuiti Condizioni di esclusione Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 1,00 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,00 mc - pendenza media della superficie inferiore a 1.00 [%] Risultati analisi Numero di superfici analizzate 2196 Coefficiente di sicurezza minimo Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 1 Quadro sintetico coefficienti di sicurezza Metodo Nr. superfici FSmin Smin FSmax Smax FELLENIUS Caratteristiche delle superfici analizzate Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto N numero d'ordine della superficie cerchio Cx ascissa x del centro [m] Cy ordinata y del centro [m] R raggio del cerchio espresso in m xv ascissa del punto di intersezione con il profilo (valle) espresse in m xm ascissa del punto di intersezione con il profilo (monte) espresse in m V volume interessato dalla superficie espresso [mc] Fs coefficiente di sicurezza caso caso di calcolo Metodo di FELLENIUS (F) N Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 1 C 155,00 115, ,69 187,82 384, (F) [A2M2] H-V 2 C , ,27 183,19 303, (F) [A2M2] H-V 3 C 155,00 105, ,27 182,39 319, (F) [A2M2] H-V 4 C 155,00 115, ,69 187,82 384, (F) [A2M2] H+V 5 C 155,00 115, ,69 187,82 384, (F) [PC] H-V Pag. 6

29 N Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 6 C , ,27 183,19 303, (F) [A2M2] H+V 7 C 155,00 105, ,27 182,39 319, (F) [A2M2] H+V 8 C 155,00 115, ,69 187,82 384, (F) [PC] H+V 9 C , ,27 183,19 303, (F) [PC] H-V 10 C 155,00 105, ,27 182,39 319, (F) [PC] H-V 11 C , ,27 183,19 303, (F) [PC] H+V 12 C 155,00 105, ,27 182,39 319, (F) [PC] H+V 13 C , ,57 177,46 236, (F) [A2M2] H-V 14 C , ,57 177,46 236, (F) [A2M2] H+V 15 C , ,57 177,46 236, (F) [PC] H-V 16 C , ,57 177,46 236, (F) [PC] H+V 17 C 145,00 115, ,33 178,55 216, (F) [A2M2] H-V 18 C 155,00 95, ,20 174,80 234, (F) [A2M2] H-V 19 C 145,00 115, ,33 178,55 216, (F) [A2M2] H+V 20 C 145,00 115, ,33 178,55 216, (F) [PC] H-V 21 C 155,00 95, ,20 174,80 234, (F) [A2M2] H+V 22 C 145,00 115, ,33 178,55 216, (F) [PC] H+V 23 C 155,00 95, ,20 174,80 234, (F) [PC] H-V 24 C 155,00 95, ,20 174,80 234, (F) [PC] H+V 25 C 15 95, ,06 169,52 162, (F) [A2M2] H-V 26 C 145,00 105, ,40 171,66 154, (F) [A2M2] H-V 27 C 15 95, ,06 169,52 162, (F) [A2M2] H+V 28 C 15 95, ,06 169,52 162, (F) [PC] H-V 29 C 15 95, ,06 169,52 162, (F) [PC] H+V 30 C 145,00 105, ,40 171,66 154, (F) [A2M2] H+V 31 C 145,00 105, ,40 171,66 154, (F) [PC] H-V 32 C 145,00 105, ,40 171,66 154, (F) [PC] H+V 33 C ,25 184,39 208, (F) [A2M2] H-V 34 C 135, ,56 170,08 260, (F) [A2M2] H-V 35 C ,25 184,39 208, (F) [A2M2] H+V 36 C , ,08 172,32 129, (F) [A2M2] H-V 37 C ,25 184,39 208, (F) [PC] H-V 38 C 135, ,56 170,08 260, (F) [A2M2] H+V 39 C ,25 184,39 208, (F) [PC] H+V 40 C , ,08 172,32 129, (F) [A2M2] H+V 41 C 135, ,56 170,08 260, (F) [PC] H-V 42 C , ,08 172,32 129, (F) [PC] H-V 43 C 155, ,86 179,77 148, (F) [A2M2] H-V 44 C 135, ,56 170,08 260, (F) [PC] H+V 45 C , ,08 172,32 129, (F) [PC] H+V 46 C ,91 178,80 158, (F) [A2M2] H-V 47 C 155, ,86 179,77 148, (F) [A2M2] H+V 48 C 165, ,11 188,99 260, (F) [A2M2] H-V 49 C 155, ,86 179,77 148, (F) [PC] H-V 50 C 155, ,86 179,77 148, (F) [PC] H+V 51 C ,91 178,80 158, (F) [A2M2] H+V 52 C 165, ,11 188,99 260, (F) [A2M2] H+V 53 C ,91 178,80 158, (F) [PC] H-V 54 C 165, ,23 183,59 211, (F) [A2M2] H-V 55 C ,91 178,80 158, (F) [PC] H+V 56 C 165, ,11 188,99 260, (F) [PC] H-V 57 C 145,00 95, ,54 164,10 92, (F) [A2M2] H-V 58 C 165, ,23 183,59 211, (F) [A2M2] H+V 59 C 165, ,11 188,99 260, (F) [PC] H+V 60 C 165, ,23 183,59 211, (F) [PC] H-V 61 C 145,00 95, ,54 164,10 92, (F) [A2M2] H+V 62 C 145,00 95, ,54 164,10 92, (F) [PC] H-V 63 C 165, ,23 183,59 211, (F) [PC] H+V 64 C 155, ,12 173,19 102, (F) [A2M2] H-V 65 C 145,00 95, ,54 164,10 92, (F) [PC] H+V 66 C 155, ,12 173,19 102, (F) [A2M2] H+V 67 C 155, ,12 173,19 102, (F) [PC] H-V 68 C 155, ,12 173,19 102, (F) [PC] H+V 69 C , ,08 165,70 77, (F) [A2M2] H-V 70 C ,16 173,92 86, (F) [A2M2] H-V 71 C , ,08 165,70 77, (F) [A2M2] H+V 72 C , ,08 165,70 77, (F) [PC] H-V 73 C , ,08 165,70 77, (F) [PC] H+V 74 C ,16 173,92 86, (F) [A2M2] H+V 75 C ,34 193,58 303, (F) [A2M2] H-V 76 C ,16 173,92 86, (F) [PC] H-V 77 C ,16 173,92 86, (F) [PC] H+V 78 C 135, ,56 162,64 180, (F) [A2M2] H-V 79 C ,34 193,58 303, (F) [A2M2] H+V 80 C 115,00 95, ,47 137,19 141, (F) [A2M2] H-V 81 C ,96 188,36 253, (F) [A2M2] H-V 82 C 135, ,56 162,64 180, (F) [A2M2] H+V 83 C 135, ,56 162,64 180, (F) [PC] H-V Pag. 7

30 N Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 84 C 115,00 95, ,47 137,19 141, (F) [A2M2] H+V 85 C ,34 193,58 303, (F) [PC] H-V 86 C ,96 188,36 253, (F) [A2M2] H+V 87 C 135, ,56 162,64 180, (F) [PC] H+V 88 C ,34 193,58 303, (F) [PC] H+V 89 C 115,00 95, ,47 137,19 141, (F) [PC] H-V 90 C 16 95, ,79 179,91 306, (F) [A2M2] H-V 91 C 115,00 95, ,47 137,19 141, (F) [PC] H+V 92 C ,96 188,36 253, (F) [PC] H-V 93 C 16 95, ,79 179,91 306, (F) [A2M2] H+V 94 C ,96 188,36 253, (F) [PC] H+V 95 C ,27 164,08 170, (F) [A2M2] H-V 96 C 16 95, ,79 179,91 306, (F) [PC] H-V 97 C 115,00 105, ,74 142,32 168, (F) [A2M2] H-V 98 C 16 95, ,79 179,91 306, (F) [PC] H+V 99 C , ,58 136,36 124, (F) [A2M2] H-V 100 C ,27 164,08 170, (F) [A2M2] H+V 101 C , ,36 187,14 393, (F) [A2M2] H-V 102 C 115,00 105, ,74 142,32 168, (F) [A2M2] H+V 103 C ,27 164,08 170, (F) [PC] H-V 104 C 115,00 85, ,54 132,10 107, (F) [A2M2] H-V 105 C , ,58 136,36 124, (F) [A2M2] H+V 106 C ,17 167,31 49, (F) [A2M2] H-V 107 C ,27 164,08 170, (F) [PC] H+V 108 C , ,36 187,14 393, (F) [A2M2] H+V 109 C 115,00 105, ,74 142,32 168, (F) [PC] H-V 110 C , ,58 136,36 124, (F) [PC] H-V 111 C 115,00 85, ,54 132,10 107, (F) [A2M2] H+V 112 C , ,36 187,14 393, (F) [PC] H-V 113 C 115,00 105, ,74 142,32 168, (F) [PC] H+V 114 C ,17 167,31 49, (F) [A2M2] H+V 115 C , ,58 136,36 124, (F) [PC] H+V 116 C ,17 167,31 49, (F) [PC] H-V 117 C 115,00 85, ,54 132,10 107, (F) [PC] H-V 118 C , ,36 187,14 393, (F) [PC] H+V 119 C ,17 167,31 49, (F) [PC] H+V 120 C 115,00 85, ,54 132,10 107, (F) [PC] H+V 121 C 135,00 115, ,07 165,88 53, (F) [A2M2] H-V 122 C 11 95, ,02 132,02 98, (F) [A2M2] H-V 123 C ,12 175,96 354, (F) [A2M2] H-V 124 C 135,00 115, ,07 165,88 53, (F) [A2M2] H+V 125 C 135,00 115, ,07 165,88 53, (F) [PC] H-V 126 C 11 95, ,02 132,02 98, (F) [A2M2] H+V 127 C ,12 175,96 354, (F) [A2M2] H+V 128 C 135,00 115, ,07 165,88 53, (F) [PC] H+V 129 C ,12 175,96 354, (F) [PC] H-V 130 C , ,47 192,43 457, (F) [A2M2] H-V 131 C 11 95, ,02 132,02 98, (F) [PC] H-V 132 C ,12 175,96 354, (F) [PC] H+V 133 C 11 95, ,02 132,02 98, (F) [PC] H+V 134 C 165,00 105, ,82 180,95 81, (F) [A2M2] H-V 135 C 165,00 115, ,41 184,82 103, (F) [A2M2] H-V 136 C , ,47 192,43 457, (F) [A2M2] H+V 137 C 145, ,06 181,17 449, (F) [A2M2] H-V 138 C ,16 168,39 261, (F) [A2M2] H-V 139 C 95, ,66 125,59 140, (F) [A2M2] H-V 140 C , ,47 192,43 457, (F) [PC] H-V 141 C 165,00 115, ,41 184,82 103, (F) [A2M2] H+V 142 C 165,00 105, ,82 180,95 81, (F) [A2M2] H+V 143 C 145, ,06 181,17 449, (F) [A2M2] H+V 144 C ,16 168,39 261, (F) [A2M2] H+V 145 C , ,47 192,43 457, (F) [PC] H+V 146 C 145, ,06 181,17 449, (F) [PC] H-V 147 C 95, ,66 125,59 140, (F) [A2M2] H+V 148 C ,41 185,90 541, (F) [A2M2] H-V 149 C 165,00 105, ,82 180,95 81, (F) [PC] H-V 150 C ,16 168,39 261, (F) [PC] H-V 151 C 165,00 115, ,41 184,82 103, (F) [PC] H-V 152 C ,77 179,21 435, (F) [A2M2] H-V 153 C 145, ,06 181,17 449, (F) [PC] H+V 154 C 165,00 105, ,82 180,95 81, (F) [PC] H+V 155 C ,16 168,39 261, (F) [PC] H+V 156 C 95, ,66 125,59 140, (F) [PC] H-V 157 C 165,00 115, ,41 184,82 103, (F) [PC] H+V 158 C ,41 185,90 541, (F) [A2M2] H+V 159 C , ,41 180,40 66, (F) [A2M2] H-V 160 C 175, ,85 198,15 336, (F) [A2M2] H-V 161 C 145, ,56 173,88 345, (F) [A2M2] H-V Pag. 8

31 N Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 162 C 155, ,73 184,07 526, (F) [A2M2] H-V 163 C 95, ,66 125,59 140, (F) [PC] H+V 164 C ,77 179,21 435, (F) [A2M2] H+V 165 C ,41 185,90 541, (F) [PC] H-V 166 C ,77 179,21 435, (F) [PC] H-V 167 C 175, ,85 198,15 336, (F) [A2M2] H+V 168 C ,41 185,90 541, (F) [PC] H+V 169 C , ,41 180,40 66, (F) [A2M2] H+V 170 C 145,00 105, ,80 183,06 739, (F) [A2M2] H-V 171 C 145, ,56 173,88 345, (F) [A2M2] H+V 172 C 155, ,73 184,07 526, (F) [A2M2] H+V 173 C ,77 179,21 435, (F) [PC] H+V 174 C 155, ,84 190,62 628, (F) [A2M2] H-V 175 C 11 85, ,68 126,86 68, (F) [A2M2] H-V 176 C 145, ,56 173,88 345, (F) [PC] H-V 177 C 155, ,73 184,07 526, (F) [PC] H-V 178 C 15, ,22 40,04 137, (F) [A2M2] H-V 179 C , ,41 180,40 66, (F) [PC] H-V 180 C 145, ,56 173,88 345, (F) [PC] H+V 181 C 155, ,73 184,07 526, (F) [PC] H+V 182 C 145,00 105, ,80 183,06 739, (F) [A2M2] H+V 183 C ,63 41,51 147, (F) [A2M2] H-V 184 C , ,41 180,40 66, (F) [PC] H+V 185 C 155, ,84 190,62 628, (F) [A2M2] H+V 186 C ,60 45,56 174, (F) [A2M2] H-V 187 C 11 85, ,68 126,86 68, (F) [A2M2] H+V 188 C 15, ,22 40,04 137, (F) [A2M2] H+V 189 C 145,00 105, ,80 183,06 739, (F) [PC] H-V 190 C , ,83 185,53 112, (F) [A2M2] H-V 191 C 155, ,84 190,62 628, (F) [PC] H-V 192 C 11 85, ,68 126,86 68, (F) [PC] H-V 193 C ,63 41,51 147, (F) [A2M2] H+V 194 C 145,00 105, ,80 183,06 739, (F) [PC] H+V 195 C , ,59 178,20 632, (F) [A2M2] H-V 196 C ,60 45,56 174, (F) [A2M2] H+V 197 C 155, ,84 190,62 628, (F) [PC] H+V 198 C 15, ,95 36,48 114, (F) [A2M2] H-V 199 C 11 85, ,68 126,86 68, (F) [PC] H+V 200 C 14 95, ,10 157,37 31, (F) [A2M2] H-V 201 C , ,83 185,53 112, (F) [A2M2] H+V 202 C ,14 36,74 116, (F) [A2M2] H-V 203 C 175, ,85 198,15 336, (F) [PC] H-V 204 C 15, ,22 40,04 137, (F) [PC] H-V 205 C 105,00 105, ,94 130,87 77, (F) [A2M2] H-V 206 C 95, ,02 118,30 102, (F) [A2M2] H-V 207 C , ,59 178,20 632, (F) [A2M2] H+V 208 C 175, ,85 198,15 336, (F) [PC] H+V 209 C 15, ,95 36,48 114, (F) [A2M2] H+V 210 C 15, ,22 40,04 137, (F) [PC] H+V 211 C ,98 169,99 308, (F) [A2M2] H-V 212 C 14 95, ,10 157,37 31, (F) [A2M2] H+V 213 C 14 95, ,10 157,37 31, (F) [PC] H-V 214 C , ,22 133, (F) [A2M2] H-V 215 C ,63 41,51 147, (F) [PC] H-V 216 C ,14 36,74 116, (F) [A2M2] H+V 217 C , ,59 178,20 632, (F) [PC] H-V 218 C 145, ,75 167,36 31, (F) [A2M2] H-V 219 C 175, ,03 193,11 283, (F) [A2M2] H-V 220 C ,30 188,91 611, (F) [A2M2] H-V 221 C 95, ,02 118,30 102, (F) [A2M2] H+V 222 C 105,00 105, ,94 130,87 77, (F) [A2M2] H+V 223 C ,60 45,56 174, (F) [PC] H-V 224 C , ,83 185,53 112, (F) [PC] H-V 225 C 14 95, ,10 157,37 31, (F) [PC] H+V 226 C ,63 41,51 147, (F) [PC] H+V 227 C 12 85, ,67 137,21 145, (F) [A2M2] H-V 228 C , ,59 178,20 632, (F) [PC] H+V 229 C , ,49 175,49 44, (F) [A2M2] H-V 230 C ,86 195,33 711, (F) [A2M2] H-V 231 C , ,22 133, (F) [A2M2] H+V 232 C 105,00 105, ,94 130,87 77, (F) [PC] H-V 233 C ,60 45,56 174, (F) [PC] H+V 234 C ,98 169,99 308, (F) [A2M2] H+V 235 C 155, ,48 174,88 391, (F) [A2M2] H-V 236 C 15, ,95 36,48 114, (F) [PC] H-V 237 C , ,83 185,53 112, (F) [PC] H+V 238 C ,98 169,99 308, (F) [PC] H-V 239 C 95, ,02 118,30 102, (F) [PC] H-V Pag. 9

32 N Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 240 C 175, ,03 193,11 283, (F) [A2M2] H+V 241 C ,67 159,70 164, (F) [A2M2] H-V 242 C 145, ,75 167,36 31, (F) [A2M2] H+V 243 C ,30 188,91 611, (F) [A2M2] H+V 244 C 145, ,75 167,36 31, (F) [PC] H-V 245 C ,14 36,74 116, (F) [PC] H-V 246 C 105,00 105, ,94 130,87 77, (F) [PC] H+V 247 C 15, ,95 36,48 114, (F) [PC] H+V 248 C 12 85, ,67 137,21 145, (F) [A2M2] H+V 249 C ,98 169,99 308, (F) [PC] H+V 250 C 95, ,02 118,30 102, (F) [PC] H+V 251 C , ,49 175,49 44, (F) [A2M2] H+V 252 C ,30 188,91 611, (F) [PC] H-V 253 C 145,00 95, ,25 174,87 583, (F) [A2M2] H-V 254 C 145, ,75 167,36 31, (F) [PC] H+V 255 C ,86 195,33 711, (F) [A2M2] H+V 256 C ,14 36,74 116, (F) [PC] H+V 257 C 155, ,48 174,88 391, (F) [A2M2] H+V 258 C 135,00 105, ,52 172,66 525, (F) [A2M2] H-V 259 C 155, ,48 174,88 391, (F) [PC] H-V 260 C , ,49 175,49 44, (F) [PC] H-V 261 C ,67 159,70 164, (F) [A2M2] H+V 262 C ,30 188,91 611, (F) [PC] H+V 263 C 12 85, ,67 137,21 145, (F) [PC] H-V 264 C ,86 195,33 711, (F) [PC] H-V 265 C 155, ,48 174,88 391, (F) [PC] H+V 266 C 135, ,05 153,66 111, (F) [A2M2] H-V 267 C , ,22 133, (F) [PC] H-V 268 C ,67 159,70 164, (F) [PC] H-V 269 C 165,00 105, ,77 191,87 458, (F) [A2M2] H-V 270 C , ,49 175,49 44, (F) [PC] H+V 271 C 145,00 95, ,25 174,87 583, (F) [A2M2] H+V 272 C 12 85, ,67 137,21 145, (F) [PC] H+V 273 C ,96 155,22 111, (F) [A2M2] H-V 274 C 135,00 105, ,52 172,66 525, (F) [A2M2] H+V 275 C ,86 195,33 711, (F) [PC] H+V 276 C , ,22 133, (F) [PC] H+V 277 C 145,00 95, ,25 174,87 583, (F) [PC] H-V 278 C ,67 159,70 164, (F) [PC] H+V 279 C 165,00 95, ,73 184,84 369, (F) [A2M2] H-V 280 C 135,00 105, ,52 172,66 525, (F) [PC] H-V 281 C 135, ,05 153,66 111, (F) [A2M2] H+V 282 C 145, ,19 164,99 232, (F) [A2M2] H-V 283 C 175, ,03 193,11 283, (F) [PC] H-V 284 C 165,00 105, ,77 191,87 458, (F) [A2M2] H+V 285 C 145,00 95, ,25 174,87 583, (F) [PC] H+V 286 C ,19 35,35 99, (F) [A2M2] H-V 287 C ,96 155,22 111, (F) [A2M2] H+V 288 C 135,00 105, ,52 172,66 525, (F) [PC] H+V 289 C 175, ,03 193,11 283, (F) [PC] H+V 290 C 165,00 95, ,73 184,84 369, (F) [A2M2] H+V 291 C 165,00 105, ,77 191,87 458, (F) [PC] H-V 292 C 145, ,19 164,99 232, (F) [A2M2] H+V 293 C 135, ,05 153,66 111, (F) [PC] H-V 294 C 165,00 95, ,73 184,84 369, (F) [PC] H-V 295 C ,19 35,35 99, (F) [A2M2] H+V 296 C 145, ,19 164,99 232, (F) [PC] H-V 297 C ,96 155,22 111, (F) [PC] H-V 298 C 165,00 105, ,77 191,87 458, (F) [PC] H+V 299 C ,63 179,76 474, (F) [A2M2] H-V 300 C 135, ,05 153,66 111, (F) [PC] H+V 301 C 165,00 95, ,73 184,84 369, (F) [PC] H+V 302 C 14 95, ,72 169,69 491, (F) [A2M2] H-V 303 C 145, ,19 164,99 232, (F) [PC] H+V 304 C ,96 155,22 111, (F) [PC] H+V 305 C 165,00 115, ,54 197,04 522, (F) [A2M2] H-V 306 C ,19 35,35 99, (F) [PC] H-V 307 C ,63 179,76 474, (F) [A2M2] H+V 308 C 14 95, ,72 169,69 491, (F) [A2M2] H+V 309 C ,63 179,76 474, (F) [PC] H-V 310 C 95, ,72 111,37 69, (F) [A2M2] H-V 311 C ,19 35,35 99, (F) [PC] H+V 312 C 14 95, ,72 169,69 491, (F) [PC] H-V 313 C 105,00 95, ,10 126,66 54, (F) [A2M2] H-V 314 C 165,00 115, ,54 197,04 522, (F) [A2M2] H+V 315 C ,63 179,76 474, (F) [PC] H+V 316 C , ,61 167,04 419, (F) [A2M2] H-V 317 C 165, ,13 193,75 687, (F) [A2M2] H-V Pag. 10

33 N Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 318 C 14 95, ,72 169,69 491, (F) [PC] H+V 319 C 95, ,72 111,37 69, (F) [A2M2] H+V 320 C 105,00 95, ,10 126,66 54, (F) [A2M2] H+V 321 C 165,00 115, ,54 197,04 522, (F) [PC] H-V 322 C , ,61 167,04 419, (F) [A2M2] H+V 323 C 95, ,72 111,37 69, (F) [PC] H-V 324 C 165, ,13 193,75 687, (F) [A2M2] H+V 325 C 105,00 95, ,10 126,66 54, (F) [PC] H-V 326 C 165,00 115, ,54 197,04 522, (F) [PC] H+V 327 C , ,61 167,04 419, (F) [PC] H-V 328 C 95, ,72 111,37 69, (F) [PC] H+V 329 C 125, ,82 163,40 593, (F) [A2M2] H-V 330 C 105,00 95, ,10 126,66 54, (F) [PC] H+V 331 C 165, ,13 193,75 687, (F) [PC] H-V 332 C 15 85, ,86 169,22 479, (F) [A2M2] H-V 333 C , ,61 167,04 419, (F) [PC] H+V 334 C 165, ,13 193,75 687, (F) [PC] H+V 335 C ,05 136,47 42, (F) [A2M2] H-V 336 C 125, ,82 163,40 593, (F) [A2M2] H+V 337 C 125, ,37 138,00 52, (F) [A2M2] H-V 338 C 15 85, ,86 169,22 479, (F) [A2M2] H+V 339 C 15 85, ,86 169,22 479, (F) [PC] H-V 340 C 125, ,82 163,40 593, (F) [PC] H-V 341 C ,88 117,82 108, (F) [A2M2] H-V 342 C ,05 136,47 42, (F) [A2M2] H+V 343 C 125, ,33 155,15 93, (F) [A2M2] H-V 344 C 125, ,37 138,00 52, (F) [A2M2] H+V 345 C 15 95, ,32 179,94 678, (F) [A2M2] H-V 346 C 15 85, ,86 169,22 479, (F) [PC] H+V 347 C 125, ,82 163,40 593, (F) [PC] H+V 348 C ,30 24,27 60, (F) [A2M2] H-V 349 C 135,00 95, ,34 164,43 399, (F) [A2M2] H-V 350 C ,88 117,82 108, (F) [A2M2] H+V 351 C 125, ,33 155,15 93, (F) [A2M2] H+V 352 C ,05 136,47 42, (F) [PC] H-V 353 C ,63 29,07 77, (F) [A2M2] H-V 354 C 15 95, ,32 179,94 678, (F) [A2M2] H+V 355 C 5, ,10 18,77 36, (F) [A2M2] H-V 356 C 125, ,37 138,00 52, (F) [PC] H-V 357 C ,30 24,27 60, (F) [A2M2] H+V 358 C 15 95, ,32 179,94 678, (F) [PC] H-V 359 C 135,00 95, ,34 164,43 399, (F) [A2M2] H+V 360 C ,05 136,47 42, (F) [PC] H+V 361 C ,88 117,82 108, (F) [PC] H-V 362 C ,40 117,24 87, (F) [A2M2] H-V 363 C 155,00 115, ,38 174,25 28, (F) [A2M2] H-V 364 C 125, ,37 138,00 52, (F) [PC] H+V 365 C 15 95, ,32 179,94 678, (F) [PC] H+V 366 C ,63 29,07 77, (F) [A2M2] H+V 367 C 135,00 95, ,34 164,43 399, (F) [PC] H-V 368 C 125, ,33 155,15 93, (F) [PC] H-V 369 C 145,00 85, ,13 164,56 405, (F) [A2M2] H-V 370 C ,88 117,82 108, (F) [PC] H+V 371 C 5, ,10 18,77 36, (F) [A2M2] H+V 372 C 165, ,08 184,85 547, (F) [A2M2] H-V 373 C 135,00 95, ,34 164,43 399, (F) [PC] H+V 374 C 125, ,33 155,15 93, (F) [PC] H+V 375 C ,40 117,24 87, (F) [A2M2] H+V 376 C ,30 24,27 60, (F) [PC] H-V 377 C 5, ,83 22,63 49, (F) [A2M2] H-V 378 C , ,98 187,87 835, (F) [A2M2] H-V 379 C 5, ,10 18,77 36, (F) [PC] H-V 380 C 155,00 115, ,38 174,25 28, (F) [A2M2] H+V 381 C ,91 138,98 51, (F) [A2M2] H-V 382 C 145,00 85, ,13 164,56 405, (F) [A2M2] H+V 383 C ,30 24,27 60, (F) [PC] H+V 384 C 165, ,08 184,85 547, (F) [A2M2] H+V 385 C 155,00 115, ,38 174,25 28, (F) [PC] H-V 386 C ,42 125,50 155, (F) [A2M2] H-V 387 C 5, ,10 18,77 36, (F) [PC] H+V 388 C ,96 130,73 203, (F) [A2M2] H-V 389 C ,63 29,07 77, (F) [PC] H-V 390 C 145,00 85, ,13 164,56 405, (F) [PC] H-V 391 C 125,00 105, ,90 160,84 317, (F) [A2M2] H-V 392 C ,40 117,24 87, (F) [PC] H-V 393 C 5, ,83 22,63 49, (F) [A2M2] H+V 394 C 165, ,08 184,85 547, (F) [PC] H-V 395 C ,28 132,88 31, (F) [A2M2] H-V Pag. 11